KR20170103850A - Method for inhibiting foaming of molten slag, and method for manufacturing slag product - Google Patents
Method for inhibiting foaming of molten slag, and method for manufacturing slag product Download PDFInfo
- Publication number
- KR20170103850A KR20170103850A KR1020177021562A KR20177021562A KR20170103850A KR 20170103850 A KR20170103850 A KR 20170103850A KR 1020177021562 A KR1020177021562 A KR 1020177021562A KR 20177021562 A KR20177021562 A KR 20177021562A KR 20170103850 A KR20170103850 A KR 20170103850A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- slag
- refining
- furnace
- molten
- converter
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/04—Removing impurities other than carbon, phosphorus or sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
1 개의 전로형 정련로를 사용하고, 2 개의 송산 정련 공정을 도중의 중간 배재 공정을 사이에 두고 연속하여 실시하는 용선의 정련에 있어서, 중간 배재 공정을 단시간에 실시 가능하게 하기 위해서, 중간 배재 공정에서 전로형 정련로로부터 용재 수용 용기로 배재된 용융 슬래그의 포밍을 효과적으로 진정할 수 있는 방법을 제공한다. 중간 배재 공정에 있어서의 배재 중 및/또는 배재 후에, 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 슬래그에 대해 단위 시간당의 운동량이 50 ㎏·m/s2 이상의 수분류 (8) 를 분사하여, 슬래그에 유동을 부여하여 수적이 포밍된 슬래그 중에 말려 들어가게 함으로써 슬래그의 포밍을 진정시킨다. 슬래그 중에 말려 들어가 분산된 수적이 증발·팽창함으로써 포밍 상태에 있는 슬래그를 파포하고, 포밍 상태의 슬래그욕 (6) 의 함유 기체가 포밍 상태의 슬래그욕 (6) 의 밖으로 방출됨으로써, 슬래그의 포밍이 진정된다.In order to enable the intermediate dispensing process to be carried out in a short time in the refining of the molten iron which is carried out continuously using one converter type refining furnace and the two dispensing refining processes are carried out with the intermediate dispensing process in between, The present invention provides a method for effectively relieving the formation of molten slag discharged from a converter-type refining furnace into a molten metal receiving vessel. After excluded during and / or excluded in the intermediate excluded process, by the unit time quantity of exercise for the slag contained in the timber storage container (y) is sprayed a 50 ㎏ · classification number or more m / s 2 (8), flows the slag So that the numerical value is entrained in the formed slag, thereby calming the forming of the slag. And the dispersed water droplets are evaporated and expanded so that the slag in the forming state is sputtered and the gas contained in the slag bath 6 in the forming state is released to the outside of the slag bath 6 in the forming state, Calm down.
Description
본 발명은, 1 개의 전로형 정련로를 사용하고, 2 개의 송산 (送酸) 정련 공정을 도중의 중간 배재 (排滓) 공정을 사이에 두고 연속하여 실시하는 용선의 정련에 있어서, 중간 배재 공정에서 용재 수용 용기로 배재된 용융 슬래그의 포밍을 진정시키는 방법에 관한 것이다. 또, 본 발명은, 그 용융 슬래그의 포밍 진정 방법을, 탈규 처리와 탈린 처리 사이의 중간 배재 공정에서 이용한 슬래그 제품의 제조 방법에 관한 것이다.The present invention is characterized in that, in the refining of a charcoal which is carried out continuously using a single converter type refining furnace and in which two refining steps for acid and feed are continuously carried out through an intermediate refuse disposal step in the middle, To a method for calming the forming of molten slag dispensed into a melting vessel container. The present invention also relates to a method for producing a slag product using the molten slag sediment sedimentation method in an intermediate sedimentation process between a degassing treatment and a tallin treatment.
최근, 전로형 정련로를 사용하여 용선을 탈린 혹은 탈탄하는 송산 정련을 실시할 때에, 1 개의 전로형 정련로 내에 용선을 유지한 채, 도중에 중간 배재 공정을 사이에 두고 송산 정련을 2 단계로 연속하여 실시하는 방법이 실용화되어 있다. 예를 들어, 특허문헌 1 에는, 탈린 처리 후에 용선을 전로 내에 남긴 채 전로를 경전 (傾轉) 시켜 슬래그만을 배출하고, 그 후에 동일 전로에서 탈탄 정련을 실시하고, 탈탄 정련 후의 슬래그를 다음의 용선의 탈린 처리에 재이용하는 방법이 개시되어 있다. 또, 특허문헌 2 에는, 1 개의 전로형 정련로를 사용하여, 용선의 탈규 처리와 탈린 처리를 도중의 배재 공정을 사이에 두고 연속하여 실시하는 용선의 예비 처리 (탈린) 방법이 개시되어 있다.BACKGROUND ART [0002] In recent years, when a conversion furnace is tared or decarburized by using a converter type refining furnace, iron furnace is maintained in one furnace type refining furnace, And a method for carrying out the method is practically used. For example, Patent Document 1 discloses a method in which slag is discharged by tilting a converter while a molten iron is left in a converter after tallin processing, and then decarburization refining is performed on the same converter, A method for reusing the talenes in a tallin treatment.
이들 방법에서는, 도중의 중간 배재를 실시하지 않고, 송산 정련을 계속하여 실시하는 정련 방법과 비교하여, 도중에 슬래그를 배출함으로써, 그 후의 처리에서의 CaO 계 매용제의 사용량을 삭감할 수 있는 이점이 있다.These methods have an advantage in that the amount of the CaO-based bulking agent used in the subsequent treatment can be reduced by discharging the slag in the middle, compared with the refining method in which the shipment refining is continued without carrying out the intermediate shipment in the middle .
또, 1 단계째의 송산 정련을 실시한 후, 슬래그뿐만이 아니라 용선도 일단 노로부터 배출하고, 동일한 노 또는 다른 노로 교체한 후 2 단계째의 송산 정련을 실시하는 방법과 비교하면, 다음의 이점이 있다.Compared with the method in which not only slag but also charcoal is once discharged from the furnace and replaced with the same furnace or other furnace after the first-stage reclamation and refining, and then the second-stage refining is carried out, the following advantages are obtained .
(I) 용선의 출탕 (出湯) 이나 재장입에 필요로 하는 시간을 단축하여 노의 가동률을 높일 수 있다.(I) It is possible to shorten the time required for tapping and recharging of the charcoal, thereby increasing the operating rate of the furnace.
(II) 용선의 교체가 적기 때문에 방열 로스를 줄일 수 있다.(II) Since replacement of charcoal is small, heat loss loss can be reduced.
(III) 2 단계째의 송산 정련의 슬래그를 노 내에 남겨, 다음 용선의 1 단계째의 송산 정련에 재이용함으로써, CaO 계 매용제의 사용량을 삭감할 수 있다.(III) The amount of the CaO-based antifouling agent can be reduced by leaving the slag of the second-stage phosphoric acid refining in the furnace and reusing it for the first-stage refining of the next molten iron.
(IV) 고염기도인 2 단계째의 송산 정련의 슬래그의 배출을 저감시키고, 비교적 저염기도인 1 단계째의 송산 정련의 슬래그의 배출을 증가시킴으로써, 슬래그의 수화 팽창 특성을 개선하여 슬래그의 이용 촉진을 도모할 수 있다.(IV) Improvement of hydration expansion characteristics of slag by promoting the use of slag by reducing the discharge of slag from the second-stage Songshan refining, which is a high salt-reducing air, and increasing the discharge of slag from the first- .
이들 이점을 향수하기 위해서는, 중간 배재 공정에 있어서, 얼마나 신속하게 목표량의 슬래그를 노 내로부터 배출하는지가 조업상의 중요한 포인트가 된다. 중간 배재 공정에서의 슬래그의 배출량이 적은 경우에는, 상기 서술한 바와 같은 CaO 계 매용제의 사용량을 삭감할 수 있는 효과는 기대할 수 없고, CaO 계 매용제의 사용량은 도중의 배재를 실시하지 않는 방법과 그다지 변하지 않는다. 그래서, 특허문헌 1 및 특허문헌 2 에는, 중간 배재 공정에 있어서 효율적으로 배재를 실시하기 위해서, 1 단계째의 송산 정련에 있어서 용융 슬래그를 포밍시켜, 용융 슬래그의 체적을 증대시킴으로써, 노구로부터 중간 배재할 때에 노구 하단으로부터의 슬래그욕면의 높이를 높게 하고, 용융 슬래그의 일류 (溢流) 에 의한 배출 효율을 높이는 것이 기재되어 있다. 여기서, 슬래그의 포밍이란, 용융 상태의 슬래그가 기포를 포함하여, 외관상, 체적 팽창하는 현상이다.In order to enjoy these advantages, in the intermediate disposal process, how quickly the slag of the target amount is discharged from the furnace is an important point in the operation. When the discharge amount of slag in the intermediate dispensing process is small, the effect of reducing the amount of the CaO-based scavenger to be used can not be expected. The amount of the CaO-based scavenger to be used is not limited, It does not change. Therefore, in
그러나, 용융 슬래그의 포밍은, 반드시 의도하는 정도로 제어하기 쉬운 것은 아니고, 포밍이 과잉이 되면, 노 아래의 대차 상에 재치 (載置) 한 용재 수용 용기 (배재과 (鍋)) 로부터 오버플로하여 조업을 저해하는 사태를 초래하는 경우도 있으므로, 용재 수용 용기의 프리 보드를 확인하면서 슬래그의 배출 속도를 제한해야 하여, 중간 배재의 작업 시간의 연장을 초래하였다. 또, 용재 수용 용기의 용량은, 포밍한 슬래그의 체적에 대해 반드시 충분하지 않은 것이 일반적이고, 용재 수용 용기 내에서의 포밍의 침정화 (沈靜化) 를 기다려 슬래그의 배출을 실시하여야 하여, 효율적인 중간 배재를 실시하는 데에 있어서 문제였다.However, the forming of the molten slag is not necessarily easy to control as intended, and when the forming is excessive, the molten slag is overflowed from the molten metal receiving vessel (the excrement vessel) placed on the bogie under the furnace, It is necessary to restrict the discharge speed of the slag while confirming the freeboard of the container for receiving the slag, thereby resulting in an extension of the work time for the intermediate slag. In addition, it is common that the capacity of the furnace receiving vessel is not necessarily sufficient with respect to the volume of the formed slag, and slag should be discharged after waiting for sedimentation of forming in the furnace receiving vessel, It was a problem in disposal.
특허문헌 2 에 개시되어 있는 방법에서는, 중간 배재 전의 정련 중에 슬래그 레벨을 모니터링하여 적정한 슬래그 레벨로 제어함으로써, 중간 배재시의 과잉인 포밍을 억제하는 것을 시도하고 있지만, 용재 수용 용기 내에서의 포밍의 억제에는 반드시 충분한 효과는 얻어지지 않았다. 또, 특허문헌 2 에는, 비교적 고염기도이고 에이징 처리가 필요한 탈린 슬래그의 발생을 억제하고, 탈린 슬래그를, 에이징 처리를 생략해도 양호한 체적 안정성이 얻어지는 탈규 슬래그로 전환함으로써 슬래그의 이용을 도모하는 것도 기재되어 있지만, 포밍된 슬래그로부터 제조되는 슬래그 제품은 단위 체적 질량이 작아지는 점에서, 단위 체적 질량이 1.5 ㎏/ℓ 이상인 것을 필요로 하는 노반재 등의 용도에는 적합하지 않아, 용도가 제한되었다.In the method disclosed in
이에 대하여, 특허문헌 1 에는, 중간 배재 중에, 펄프재를 건중량으로 35 질량％ 이상 65 질량％ 이하, 제강 슬래그 20 질량％ 이상 50 질량％ 이하, 유분 3 질량％ 이상 10 질량％ 이하, 수분 15 질량％ 이하를 포함하고, 또한, 비중이 1.5 g/㎤ 이상 2.5 g/㎤ 이하인 괴상의 포밍 진정재를 배재과에 투입하여, 배재과 내의 슬래그의 포밍을 진정시키면서 슬래그를 배재과 내로 배출하는 방법이 개시되어 있다. 그러나, 이 방법에서는, 슬래그 중에 포밍 진정재에서 유래하는 이물질이 혼입할 가능성이 있어, 슬래그 제품의 품질 관리상은 반드시 바람직한 방법은 아니다.On the other hand, Patent Document 1 discloses that the pulp material is contained in an amount of 35 mass% or more and 65 mass% or less, 20 mass% or more and 50 mass% or less of steel making slag, 3 mass% or more and 10 mass% % And not more than 2.5 g / cm 3 of a specific gravity of not less than 2.5 g / cm 3 to the waste material to discharge the slag into the waste material while the formation of the slag in the waste material is controlled . However, in this method, there is a possibility that foreign substances derived from the foaming sediment are mixed in the slag, and therefore, the quality control of the slag product is not necessarily a preferable method.
한편, 특허문헌 3 에는, 용선의 탈규·탈린 처리 후의 슬래그 혹은 탈탄 처리 후의 슬래그를 배재과로 배출한 후, 슬래그 표면에 분무상의 물을 산포함으로써 포밍을 억제하는 방법이 개시되어 있다. 이 방법에서는, 슬래그 표면 부근으로부터의 가스 누출과 표면 고화의 작용에 의해 포밍을 진정시킨다고 되어 있지만, 탈규 슬래그 등의 저염기도의 용선 예비 처리 슬래그에서는, 표면으로부터의 냉각에 의한 작용 등으로, 배재과 내의 슬래그 전체의 포밍을 진정화하려면 장시간을 필요로 한다. 또, 배재과 내에 슬래그를 배출하면서 살수하는 경우에는 충분한 진정 효과를 얻을 수 없었던 점에서, 중간 배재의 작업 시간을 단축하기 위해서는 효과적이지 않았다.On the other hand, Patent Document 3 discloses a method of suppressing foaming by discharging slag after degassing / tallining treatment of molten iron to slag after being subjected to decarburization treatment, and then spraying water on the surface of slag. In this method, the foaming is relieved by the action of the gas leakage from the vicinity of the slag surface and the surface solidification. However, in the molten preliminarily treated slag of low-salt flame such as degassed slag, It takes a long time to calibrate the forming of the entire slag. In addition, in the case where the slag is discharged while discharging the slag in the outfeed unit, sufficient sedative effect can not be obtained, so that it is not effective to shorten the working time of the intermediate slag.
또, 특허문헌 4 에는, 용선을 주상 (鑄床) 탈규제와 함께 혼선차에 수선 (受銑) 할 때에, 혼선차 내에서 포밍하고 있는 탈규 슬래그에 대하여, 20 m/s 이상의 고유속의 물을 분사함으로써 포밍을 억제하는 방법이 개시되어 있다. 주상 탈규제와 함께 혼선차에 수선된 용선 중에서는, 탈규제를 구성하는 산화철 혹은 이 산화철을 함유하는 슬래그를 용선의 낙하류에 의해 용선 중에 말려들게 함으로써, 산화철을 용선 중의 규소와 반응시켜 탈규 반응을 진행시키고 있다. 그러나, 이 때의 용선 온도는 1500 ℃ 정도로 높고, 이 온도는, 열역학적으로 산화철과 용선 중의 탄소의 반응에 의한 탈탄 반응을 우세하게 진행시키는 조건이기 때문에, 용선 중에 말려 들어간 산화철 혹은 산화철 함유 슬래그로부터 CO 가스가 높은 생성 속도로 발생한다. 이 용선 중으로부터 발생하는 CO 가스는, 계면 장력의 관계로부터 용선과 슬래그의 계면에 모이기 쉬워, 용선과 슬래그의 계면에 있어서 비교적 조대한 기포가 형성된다. 그 CO 가스 기포가 슬래그층을 통과할 때에, 기포의 생성 속도가 크거나, 부상 속도가 작은 조건이 된 경우에 슬래그를 포밍시키게 된다. 특허문헌 4 의 방법에서는, 고유속의 물로 슬래그층을 갈라 CO 가스를 누출하기 (릴리징) 위한 통로를 만들어, 용선과 슬래그의 계면에 모여 있는 CO 가스를 누출시킴으로써, 슬래그의 포밍을 억제한다고 하고 있다. 또 이 때, 고유속의 물은, 용선 표면에 도달하고, 고온의 용선과 반응하여 작은 수증기 폭발을 일으키고, 폭발의 힘에 의해 슬래그층을 짼다고 하고 있다.
그러나, 전로형 정련로를 사용한 송산 정련의 중간 배재에 있어서, 용재 수용 용기 (배재과) 에서 문제가 되는 슬래그의 포밍은, 특허문헌 4 가 대상으로 하는 혼선차 내에서의 슬래그의 포밍과는 CO 가스의 생성 형태를 포함한 발생 기구가 완전히 상이하고, 이 때문에 특허문헌 4 의 방법에서는, 중간 배재의 용재 수용 용기 내에서의 슬래그의 포밍을 억제할 수 없다. 즉, 전로형 정련로를 사용한 송산 정련의 중간 배재에서는, 전로형 정련로에 있어서 이미 포밍되어 있는 슬래그가 용재 수용 용기로 배재된다. 이 때, 슬래그나 용선의 온도는 1350 ℃ 정도로 비교적 낮기 때문에, 슬래그의 점도는 상대적으로 높은 것이 된다. 또, 노 내 프리 보드가 큰 전로형 정련로에서는, 혼선차에서의 처리에 비해 송산 속도나 교반 동력 밀도가 현격한 차이로 크기 때문에, 슬래그 중에는 대량의 미소한 기포가 분산되어, 고점도의 슬래그 중에 체류한다. 이 점으로부터, 슬래그는 포밍 상태가 유지된다. 용재 수용 용기 내의 용융 슬래그 중에서는, 슬래그 중에 분산되어 존재하는 용철 중의 C 와 슬래그 중의 산화철 성분이 반응하여 CO 가스가 발생한다. 이 반응은 흡열 반응이며, 반응의 진행과 함께 더욱 온도 저하와 슬래그의 점도 상승을 초래하므로, 계속적으로 대량의 CO 가스가 계속해서 생성되는 것은 아니다. 특허문헌 4 의 방법에 있어서 혼선차 내에 수선된 용선 중에서 생성되는 CO 가스에 비하면, 생성 속도는 현격히 낮다. 또, 중간 배재의 용재 수용 용기 중에는 불가피적으로 슬래그에 혼입되는 소량의 용선이 존재할 뿐이고, 게다가, 특허문헌 4 의 방법과 같이 대량의 용선의 낙하류에 의해 산화철 혹은 산화철 함유 슬래그가 열용량이 큰 용선욕 중에 계속적으로 말려 들어가고 있는 상황은 아니기 때문에, 슬래그층 아래의 용선욕 중에서 CO 가스가 대량으로 발생하여 이것이 용선과 슬래그의 계면에 모인다고 하는 것도 아니다. 이와 같이 중간 배재의 용재 수용 용기 내에서의 슬래그 포밍은, 특허문헌 4 의 방법이 전제로 하는 슬래그 포밍의 상황과는 근본적으로 상이하기 때문에, 특허문헌 4 의 방법은 적용할 수 없다. 즉, 전로형 정련로를 사용한 송산 정련의 중간 배재에 있어서의 용재 수용 용기 내의 슬래그의 포밍과 같이, 고점성의 슬래그 중에 대량의 미소한 기포가 분산되어 체류하고 있는 경우에, 이 기포의 파괴·이탈을 촉진시키기 위해서는, 특허문헌 4 의 방법과 같이 고유속의 물로 슬래그층을 갈라 가스가 빠지는 길을 부분적으로 만들어도 유효하지 않다.However, in the intermediate disposal of the recycling refining using the converter type refining furnace, the forming of the slag, which is a problem in the refuse receiving vessel (disassembled portion), differs from the foaming of the slag in the mixed- The generation mechanism including the generation form of the slurry is completely different. Therefore, the method of
따라서 본 발명의 목적은, 이상과 같은 종래 기술의 과제를 해결하고, 1 개의 전로형 정련로에서, 2 개의 송산 정련 공정을 도중의 중간 배재 공정을 사이에 두고 연속하여 실시하는 용선의 정련에 있어서, 중간 배재를 단시간에 실시 가능하게 하기 위해서, 중간 배재 공정에서 전로형 정련로로부터 용재 수용 용기로 배재된 용융 슬래그의 포밍을 효과적으로 진정시킬 수 있는 용융 슬래그의 포밍 진정 방법을 제공하는 것에 있다. 또, 본 발명의 다른 목적은, 그 포밍 진정 방법을 탈규 처리와 탈린 처리 사이의 중간 배재 공정에서 이용함으로써, 중간 배재된 탈규 슬래그로부터 고품질의 슬래그 제품을 안정적으로 제조할 수 있는 슬래그 제품의 제조 방법을 제공하는 것에 있다.It is therefore an object of the present invention to solve the problems of the prior art as described above and to provide a method for refining molten iron which is continuously carried out in a single converter type refining furnace, In order to enable the intermediate discharging to be performed in a short time, it is possible to effectively settle the forming of the molten slag discharged from the converter refining furnace into the molten slag in the intermediate discharging step. Another object of the present invention is to provide a method of manufacturing a slag product capable of stably producing a slag product of high quality from a semi-disposed degasser slag by using the foaming sediment method in an intermediate slag process between a degassing process and a tallin process And the like.
본 발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해서, 중간 배재에 있어서 용융 슬래그가 배재된 용재 수용 용기 내에서의 슬래그 포밍을 진정시키는 방법에 대해 실험과 검토를 거듭하였다. 그 결과, 본 발명자들은, 중간 배재 중 혹은 배재 후에, 용재 수용 용기에 수용된 용융 슬래그에 소정 운동량의 수분류를 분사하여, 용융 슬래그에 유동을 부여하여 수적 (水滴) 이 포밍된 슬래그 중에 말려 들어가게 함으로써, 용융 슬래그 중에 말려 들어가 분산된 수적이 증발·팽창함으로써 포밍 상태에 있는 슬래그 중의 기포를 파포하고, 그 결과, 슬래그 포밍이 효과적으로 진정되는 것을 알아냈다.In order to solve the above problems, the present inventors have repeatedly carried out experiments and studies on a method of calming slag forming in a molten slag-containing vessel containing an intermediate slag. As a result, the present inventors have found that by spraying a molten slag having a predetermined amount of momentum in the molten slag accommodated in the molten slag during or after the intermediate slurry, a flow is imparted to the molten slag so that the water droplets are entrained in the formed slag , The molten slag is dried and dispersed, and the dispersed water droplets evaporate and expand, thereby bubbling the bubbles in the forming slag. As a result, it has been found that the slag forming is effectively settled.
또, 탈규 처리와 탈린 처리 사이의 중간 배재 공정에서 배재된 탈규 슬래그에 대하여, 상기와 같은 수분류의 분사를 실시함으로써, 슬래그 포밍이 진정될 뿐만 아니라, 냉각·응고 후의 슬래그가 치밀화되어, 단위 용적 질량이 큰 고품질의 슬래그 제품이 얻어지는 것을 알았다.In addition, by performing the above-described water jet spraying on the desulfurized slag discharged in the intermediate discharge process between the denitrification treatment and the tallin treatment, not only the slag forming is stabilized but also the slag after cooling and solidification becomes denser, A high-quality slag product having a large mass can be obtained.
본 발명은, 이와 같은 지견에 기초하여 이루어진 것으로, 이하를 요지로 하는 것이다.The present invention has been made on the basis of such findings, and it is based on the following points.
[1] 1 개의 전로형 정련로 (x) 를 사용하고, 고로로부터 출선 (出銑) 된 용선을 산화 정련하여 예비 처리를 실시하는 1 차 송산 정련 공정 (A) 와, 그 1 차 송산 정련 공정 (A) 를 거친 상기 용선을 상기 전로형 정련로 (x) 내에 잔류시킨 채 상기 1 차 송산 정련 공정 (A) 에서 생성된 용융 슬래그를 상기 전로형 정련로 (x) 로부터 용재 수용 용기 (y) 로 배재하는 중간 배재 공정 (B) 와, 상기 전로형 정련로 (x) 내에 잔류시킨 상기 용선을 탈린 처리 및/또는 탈탄 처리하는 2 차 송산 정련 공정 (C) 를 이 순서로 실시하는 용선의 정련 중, 상기 중간 배재 공정 (B) 에 있어서, 상기 용재 수용 용기 (y) 에서의 용융 슬래그의 포밍을 진정시키는 방법으로서, 상기 중간 배재 공정 (B) 에 있어서의 배재 중 및/또는 배재 후에, 상기 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 용융 슬래그에, 수분류를, 단위 시간당의 수분류의 운동량이 50 ㎏·m/s2 이상이 되도록 분사함으로써 상기 용융 슬래그의 포밍을 진정시키는 것을 특징으로 하는 용융 슬래그의 포밍 진정 방법.[1] A method for producing iron oxide by a method comprising the steps of: (A) a primary scavenging refining step (A) for performing a preliminary treatment by oxidizing and refining molten iron discharged from a furnace using one converter type refining furnace (x) The molten slag produced in the primary scouring refining step A is transferred from the converter refining furnace x to the melting furnace vessel y while the molten iron passing through the furnace A remains in the converter refining furnace x, (C) for performing a tallining and / or decarburizing treatment on the molten iron remaining in the converter refining furnace (x) in the order of refining the molten iron carried out in this order (B), a method for calming the formation of molten slag in the vessel receiving container (y), characterized in that, during and / or after discharging in the intermediate discharging step (B) In the molten slag contained in the solvent receiving container (y) The flow, forming a calm way of the molten slag, characterized in that a calming the foaming of the molten slag by the momentum of the jet can be sorted per unit time such that the 50 ㎏ · m / s 2 or more.
[2] 1 개의 전로형 정련로 (x) 를 사용하고, 고로로부터 출선된 용선을 탈규 처리하는 1 차 송산 정련 공정 (a) 와, 그 1 차 송산 정련 공정 (a) 를 거친 상기 용선을 상기 전로형 정련로 (x) 내에 잔류시킨 채 상기 1 차 송산 정련 공정 (a) 에서 생성된 탈규 슬래그를 상기 전로형 정련로 (x) 로부터 용재 수용 용기 (y) 로 배재하는 중간 배재 공정 (b) 와, 상기 전로형 정련로 (x) 내에 잔류시킨 상기 용선을 탈린 처리하는 2 차 송산 정련 공정 (c) 와, 그 2 차 송산 정련 공정 (c) 를 거친 상기 용선을 상기 전로형 정련로 (x) 로부터 출탕하는 출탕 공정 (d) 를 이 순서로 실시하는 것으로 하고, 상기 중간 배재 공정 (b) 에서 배재한 탈규 슬래그를 원료로 하는 슬래그 제품의 제조 방법으로서, 상기 중간 배재 공정 (b) 에 있어서의 배재 중 및/또는 배재 후에, 상기 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 탈규 슬래그에, 수분류를, 단위 시간당의 수분류의 운동량이 50 ㎏·m/s2 이상이 되도록 분사함으로써 슬래그의 포밍을 진정시킨 후, 용재 수용 용기 (y) 로부터 탈규 슬래그를 배출하고, 그 탈규 슬래그를 응고시켜, 상기 슬래그 제품으로 가공하는 것을 특징으로 하는 슬래그 제품의 제조 방법.[2] A method for producing a molten iron according to any one of [1] to [4], wherein a single converter refining furnace (x) is used and a molten iron withdrawn from the furnace is subjected to a primary degassing refining step (a) (B) for discharging the demineralized slag generated in the primary scouring refining step (a) to the molten metal receiving vessel (y) from the converter refining furnace (x) while remaining in the converter refining furnace (x) (C) for performing a tallining process on the molten iron remaining in the converter-type refining furnace (x), and a molten iron passing through the secondary smelting refining step (c) to the converter refining furnace (B) of the present invention is carried out in this order, and the slag product having the pregelatinized slag dispersed in the intermediate slagging step (b) is used as a raw material, wherein in the intermediate slagging step (b) And / or after disposal, Talgyu from the group (y) talgyu the slag, the number of classification, since the momentum of the number of classification of the unit time injection such that the 50 ㎏ · m / s 2 or more then relax the foaming of the slag, slag containment vessel (y) contained in the Discharging the slag, and solidifying the degassed slag, thereby processing the slag product.
[3] 상기 출탕 공정 (d) 후, 상기 전로형 정련로 (x) 내의 슬래그를 배출하지 않고, 다음 차지의 용선을 장입하고, 1 차 송산 정련 공정 (a), 중간 배재 공정 (b), 2 차 송산 정련 공정 (c) 및 출탕 공정 (d) 를 이 순서로 실시하는 것을 특징으로 하는 [2] 에 기재된 슬래그 제품의 제조 방법.(3) After the tapping step (d), charging the next charge without discharging the slag in the converter-type refining furnace (x), performing the primary pickling refining step (a) (C) and the tapping step (d) are carried out in this order. [2] The method for producing a slag product according to [2], wherein the step (c)
[4] 응고시킨 탈규 슬래그를 분쇄, 분급하여, 단위 용적 질량이 1.5 ㎏/ℓ 이상인 슬래그 제품으로 하는 것을 특징으로 하는 [2] 또는 [3] 에 기재된 슬래그 제품의 제조 방법.[4] The method for producing a slag product according to [2] or [3], wherein the coagulated degassed slag is pulverized and classified to obtain a slag product having a unit volume weight of 1.5 kg / ℓ or more.
본 발명에 관련된 용융 슬래그의 포밍 진정 방법에 의하면, 전로형 정련로에서 용선을 유지한 채 2 개의 송산 정련 공정을 도중의 중간 배재 공정을 사이에 두고 연속하여 실시하는 용선의 정련에 있어서, 중간 배재 공정에서 전로형 정련로로부터 용재 수용 용기로 배재된 용융 슬래그의 포밍을 효과적으로 진정시킬 수 있고, 이 때문에 목표량의 용융 슬래그를 신속하게 노 외로 배출하여, 중간 배재를 단시간에 종료시킬 수 있다. 이로써, 전로형 정련로의 가동률을 높이고, 생산성을 향상시킬 수 있으므로, 용선 예비 처리의 실시 차지의 비율을 높일 수 있고, 정련 공정 전체에서의 CaO 계 매용제의 사용량을 삭감할 수 있다. 혹은, 중간 배재에서의 슬래그 배출량을 증대할 수 있으므로, 2 차 송산 정련 공정에서의 CaO 계 매용제의 사용량을 삭감할 수 있다. 따라서, CaO 계 매용제의 제조에 필요로 하는 에너지 소비의 삭감에도 기여할 수 있다.According to the method for sedimenting molten slag according to the present invention, in the refining of the charcoal which is carried out continuously in the middle of the intermediate discharging step while carrying out the two scouring refining processes while maintaining the charcoal in the converter type refining furnace, The molten slag discharged from the converter-type refining furnace to the molten slag discharged from the converter-type refining furnace can be effectively settled, thereby quickly discharging the molten slag to the outside of the furnace at the target amount, and ending the intermediate refining in a short period of time. As a result, the operating rate of the converter-type refining furnace can be increased and the productivity can be improved, so that the charge ratio of the char iron pretreatment can be increased and the amount of the CaO-based charcoal agent used in the entire refining process can be reduced. Alternatively, since the slag discharge amount in the intermediate scrap can be increased, the amount of the CaO scavenger in the secondary scouring refining process can be reduced. Therefore, it is possible to contribute to reduction of energy consumption required for the production of the CaO-based antistatic agent.
또, 본 발명에 관련된 슬래그 제품의 제조 방법에 의하면, 상기 슬래그 포밍 진정 방법을 탈규 처리와 탈린 처리 사이의 중간 배재 공정에서 이용함으로써, 중간 배재된 탈규 슬래그로부터 단위 체적 질량이 큰 고품질의 슬래그 제품을 안정적으로 제조할 수 있다. 이 때문에 탈규 슬래그에 의한 슬래그 제품의 용도를 확대할 수 있다.According to the method of manufacturing a slag product according to the present invention, by using the slag foaming sedimentation method in the intermediate slagging step between the degassing treatment and the tallin treatment, a high-quality slag product having a large mass per unit volume And can be stably produced. Therefore, it is possible to expand the use of the slag product by the degassed slag.
도 1 은 본 발명법에 있어서의 정련 형태의 일례를 공정순으로 나타내는 설명도이다.
도 2 는 본 발명법의 중간 배재 공정에 있어서, 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 슬래그에 수분류를 분사하는 실시 상황을 모식적으로 나타내는 설명도이다.
도 3 은 본 발명법의 중간 배재 공정에 있어서, 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 슬래그에 수분류를 분사하고 있는 실시 상황을 비스듬한 상방에서 촬영한 사진이다.
도 4 는 중간 배재 공정에 있어서, 단위 시간당의 운동량이 상이한 수분류를 용재 수용 용기 (y) 내의 슬래그에 분사한 경우와, 수분류의 분사를 실시하지 않은 경우에 대하여, 탈규 처리하는 데에 있어서 전로형 정련로 (x) 에 장입한 용선의 Si 농도와 중간 배재 시간의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 5 는 본 발명법의 중간 배재 공정에 있어서, 용재 수용 용기 (y) 내의 슬래그에 수분류를 분사하기 위한 설비의 일 실시형태와 그 사용 상황을 나타내는 것으로, 배재를 위해서 전로형 정련로 (x) 를 경동시킨 상태에서 나타내는 정면도이다.
도 6 은 도 5 의 실시형태에 있어서, 배재를 위해서 전로형 정련로 (x) 를 경동시킨 상태에서 나타내는 평면도이다.
도 7 은 본 발명법에서 사용하는 전로형 정련로 (x) 를 나타내는 설명도이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is an explanatory view showing an example of a refining pattern in the process of the present invention in the order of process. Fig.
Fig. 2 is an explanatory view schematically showing an execution situation in which the water classification is sprayed to the slag accommodated in the solvent receiving container (y) in the intermediate disposing process of the method of the present invention.
Fig. 3 is a photograph of an operation state in which the water classification is injected into the slag accommodated in the drum housing container (y) at an oblique upper side in the intermediate disposing process according to the method of the present invention.
Fig. 4 is a graph showing the relationship between the amount of movement of the water in the slurry in the drum container y and the number of times of movement per unit time in the intermediate dispensing process, A graph showing the relationship between the Si concentration of the molten iron charged in the converter type refining furnace (x) and the intermediate disposal time.
Fig. 5 shows an embodiment of a facility for spraying water into the slag in the drum container y and an application state thereof in the intermediate disposing process according to the method of the present invention. ) In a state in which they are tilted.
Fig. 6 is a plan view showing the converter-type refining furnace x in a tilted state for discharging in the embodiment of Fig. 5;
Fig. 7 is an explanatory view showing a converter-type refining furnace (x) used in the method of the present invention.
이하, 본 발명에 관련된 용융 슬래그의 포밍 진정 방법의 일례에 대해 설명한다.Hereinafter, an example of a method for calming a forming of molten slag according to the present invention will be described.
이 용융 슬래그의 포밍 진정 방법은, 1 개의 전로형 정련로 (x) 를 사용하고, 고로로부터 출선된 용선을 산화 정련을 실시하여 예비 처리하는 1 차 송산 정련 공정 (A) 와, 이 1 차 송산 정련 공정 (A) 를 거친 용선을 전로형 정련로 (x) 내에 잔류시킨 채 1 차 송산 정련 공정 (A) 에서 생성된 용융 슬래그를 전로형 정련로 (x) 로부터 용재 수용 용기 (y) 로 배재하는 중간 배재 공정 (B) 와, 전로형 정련로 (x) 내에 잔류시킨 용선을 탈린 처리 및/또는 탈탄 처리하는 2 차 송산 정련 공정 (C) 를 이 순서로 실시하는 용선의 정련에 있어서, 중간 배재 공정 (B) 에 있어서의 배재 중 및/또는 배재 후에, 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 용융 슬래그에 대하여, 수분류를, 단위 시간당의 수분류의 운동량이 50 ㎏·m/s2 이상이 되도록 분사함으로써 슬래그의 포밍을 진정시키는 것이다.The foaming sedimentation method of this molten slag includes a primary scavenging refining step (A) in which one converter type scouring furnace (x) is used, and a preliminary treatment is performed by oxidizing and refining the molten iron leaving the furnace, The molten slag generated in the primary scouring refining step A is discharged from the converter refining furnace x to the melting vessel housing y while leaving the molten iron passing through the refining step A in the converter refining furnace x, (C) which performs a tallining process and / or a decarburization process for the molten iron remaining in the converter type refining furnace (x) in this order, When the molten slag contained in the vessel receiving container (y) during and / or after discharging in the discharging step (B) is subjected to water classification in such a manner that the momentum of water classification per unit time is 50 kg · m / s 2 or more So as to calm the forming of the slag .
본 발명의 전제가 되는 용선의 정련 처리는, 여러 가지의 형태를 채용할 수 있고, 예를 들어, 다음의 형태를 들 수 있다.The refining treatment of the molten iron which is a premise of the present invention can adopt various forms, and for example, the following forms can be cited.
(i) 1 차 송산 정련 공정 (A) 가 탈규 처리, 2 차 송산 정련 공정 (C) 가 탈린 처리인 형태(i) the primary scavenging refining step (A) is degasification treatment, the secondary scavenging refining step (C) is talline treatment
(ii) 1 차 송산 정련 공정 (A) 가 탈규 처리, 2 차 송산 정련 공정 (C) 가 탈린·탈탄 처리인 형태(ii) a process in which the primary scouring refining step (A) is a degasification treatment, the second scouring refining step (C) is a talline decarburization treatment
(iii) 1 차 송산 정련 공정 (A) 가 탈규·탈린 처리, 2 차 송산 정련 공정 (C) 가 탈탄 처리인 형태(iii) a process in which the primary scouring refining step (A) is a degasification / talline treatment, the secondary scouring refining step (C) is a decarburization treatment
(iv) 1 차 송산 정련 공정 (A) 가 탈린 처리, 2 차 송산 정련 공정 (C) 가 탈탄 처리인 형태(iv) a process in which the primary scouring refining step (A) is a talline process, the second scouring refining process (C) is a decarburization process
이들 중, 주로 본 발명의 대상이 되는 것은 (i) 및 (iii) 의 형태이다.Of these, those of the present invention mainly include (i) and (iii).
도 1 은 상기 (i) 의 정련 형태를 공정순으로 나타내고 있고, 탈규 처리 (탈 Si 취련 (吹鍊)) 가 1 차 송산 정련 공정 (A) 에, 탈린 처리 (탈 P 취련) 가 2 차 송산 정련 공정 (C) 에, 각각 상당한다.Fig. 1 shows the refining pattern of the above (i) in the order of the process. The refining process (de-Si refining) is performed in the first refining process (A) (C), respectively.
도 1 에 있어서, 전로형 정련로 (x) 내에는, 먼저 철스크랩 등의 냉철원 (3) 이 장입되고, 이어서 고로 용선을 반송해 온 장입과 (4) 로부터 용선 (1) 이 장입된 후, 1 차 송산 정련 공정 (A) 로서 탈규 처리 (탈 Si 취련) 가 실시된다. 이 탈규 처리는, 노 내에 산소원을 공급하고, 추가로 필요에 따라 CaO 계 매용제나, 규소원 등의 연소 열원을 공급하여 실시된다. 이 탈규 처리에서는, 다음 공정의 중간 배재에 있어서 슬래그의 배재성을 높이기 위해, 슬래그가 적당히 포밍되도록 실시 조건이 제어된다. 이 탈규 처리의 실시 조건의 상세한 것은 후술한다. 탈규 처리가 종료된 후, 중간 배재 공정 (B) 로서 탈규 처리에 의해 생성된 슬래그 (2) (탈규 슬래그) 의 적어도 일부가 용재 수용 용기 (y) (배재과) 로 배재된다. 이 중간 배재시의 슬래그 배출량은, 다음의 송산 정련 공정 (C) 에서의 CaO 계 매용제의 사용량을 효과적으로 삭감하기 위해서, 전로형 정련로 (x) 내의 슬래그 (2) 의 절반량 정도 이상으로 하는 것이 바람직하다. 그래서, 노구로부터 용선을 배출하지 않고, 슬래그를 효율적으로 배출할 수 있도록, 슬래그를 포밍시켜 슬래그층의 표면 레벨을 높게 한 상태에서 중간 배재가 실시되는데, 그 실시 조건 등의 상세한 것은 후술한다. 이어서, 2 차 송산 정련 공정 (C) 로서 탈린 처리 (탈 P 취련) 가 실시된다. 이 탈린 처리는, CaO 계 매용제와 산소원을 공급하여 실시되는데, 실시 조건 등의 상세한 것은 후술한다. 이 탈린 처리 후, 용선 (1) 이 출탕되어, 다음 공정 (탈탄 처리) 으로 보내진다. 이 경우, 탈린 처리에 의해 생성된 슬래그 (9) (탈린 슬래그) 를 배재하지 않고, 그대로 남겨 다음 차지의 탈규 처리에 이용해도 된다.In Fig. 1, the converter type refining furnace (x) is filled with a cold hearth (3) such as an iron scrap first, followed by charging the furnace charcoal line and charging charcoal (1) , And a degassing treatment (de-Si-refining) is performed as the first-stage pickling refining step (A). This degasification treatment is carried out by supplying an oxygen source in the furnace and further supplying a combustion heat source such as a CaO-based antistatic agent or a silicon source if necessary. In this degasification treatment, the conditions are controlled so that the slag is properly foamed in order to increase the slag insolubility in the intermediate disposal of the next step. Details of the execution conditions of this degasification process will be described later. After the degumming treatment is completed, at least a part of the slag 2 (degassed slag) produced by the degassing treatment as the intermediate disposing step (B) is discharged into the drum receiving container (y) (disposal section). The slag discharge amount at the time of the intermediate disposal is set to about half the amount of the
본 발명법에서는, 이상과 같은, 1 개의 전로형 정련로 (x) 를 사용하고, 2 개의 송산 정련 공정 (A), (C) 를, 그들의 도중에 중간 배재 공정 (B) 를 사이에 두고 연속하여 실시하는 용선의 정련에 있어서, 중간 배재 공정 (B) 에 있어서의 배재 중 및/또는 배재 후에, 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 용융 슬래그 (포밍 상태의 슬래그욕) 에 대해 소정 운동량의 수분류를 분사하여, 용융 슬래그에 유동을 부여하여 수적이 포밍된 슬래그 중에 말려 들어가게 함으로써 슬래그의 포밍을 진정시킨다.In the method of the present invention, the above-described one converter type refining furnace (x) is used, and the two raining refining steps (A) and (C) In the scouring of the molten iron to be carried out, the molten slag (slag bath in a forming state) contained in the molten material receiving container (y) during and / or after discharging in the intermediate discharging step (B) To impart flow to the molten slag to allow the numerical quantity to be entrained in the formed slag, thereby calming the forming of the slag.
도 2 는 그 실시 상황을 모식적으로 나타낸 것으로, 부호 5 는 전로형 정련로 (x) 로부터 용재 수용 용기 (y) 로 배재되는 슬래그류, 부호 6 은 용재 수용 용기 (y) 내의 포밍 상태의 슬래그욕, 부호 7 은 수분사 노즐, 부호 8 은 이 수분사 노즐로부터 물이 분사되어 형성되는 수분류를 나타내고 있다. 도 2 에 나타내는 바와 같이, 용재 수용 용기 (y) 의 상방 위치에 배치된 수분사 노즐 (7) 로부터 용재 수용 용기 (y) 내의 슬래그 (포밍 상태의 슬래그욕 (6)) 에 수분류 (8) 가 분사된다. 이 수분류 (8) 는, 복수의 수분사 노즐 (7) 로부터 혹은 단일의 수분사 노즐 (7) 의 상이한 분사구로부터, 각각 2 개 (2 개) 이상 분사해도 된다.Fig. 2 schematically shows the state of implementation. Reference numeral 5 denotes slag discharged from the converter-type refining furnace (x) to the vessel receiving container (y),
본 발명법에 있어서, 용융 슬래그의 포밍이 진정되는 메커니즘을 설명하면, 용재 수용 용기 (y) 내의 포밍된 슬래그 (포밍 상태의 슬래그욕 (6)) 에 충분한 운동량의 수분류 (8) 를 분사하면, 슬래그에 유동이 부여되어 수분류 (8) 의 수적이 포밍된 슬래그 중에 말려 들어가 미세한 수적이 슬래그 중에 분산된다. 그리고, 이 슬래그 중에 분산된 수적이 증발·팽창함으로써, 포밍 상태에 있는 슬래그 중에 대량으로 존재하는 미소한 기포를 파포하고, 포밍 상태의 슬래그욕 (6) 의 함유 기체 (주로 CO 가스) 를 포밍 상태의 슬래그욕 (6) 외로 방출함으로써, 슬래그의 포밍이 진정되는 것으로 생각된다.In the method of the present invention, description will be made of the mechanism in which the forming of the molten slag is relaxed. When the
도 3 은 배재 후에 용재 수용 용기 (배재과) 내의 슬래그에 분사 노즐로부터 수분류를 분사하고 있는 상황을 비스듬한 상방에서 촬영한 사진으로, 화살표를 따라 수분류가 흘러, 물이 포밍 상태의 슬래그욕으로 말려 들어가고 있는 모습을 알 수 있다. 슬래그욕면의 수분류의 충돌 지점에서는, 슬래그의 유동이 야기되어 표면이 갱신되는 것으로부터 고온의 핫 스폿이 형성되어 있고, 주위의 슬래그욕 표면이 방사 냉각에 의해 표면 온도가 저하되어 있는 것과는 현저하게 상이한 양상을 나타내고 있다. 이 슬래그욕 표면의 고온부 (핫 스폿) 에서는, 수분류의 물이 슬래그 중에 말려 들어가 미소한 액적으로서 분산되고 나서 증발·팽창하여, 슬래그욕 중에서 대량의 수증기를 발생시키기 때문에, 이로써 발생하는 부력에 의해 슬래그욕 내의 유동이 더욱 가속되고 있는 것으로 생각된다. 여기서, 용융 슬래그 중에 말려 들어간 액체의 물은, 용융 슬래그와의 계면 장력쪽이 기체와의 계면 장력보다 작은 점에서, 용융 슬래그 중의 기포 간의 액막 중에 침입하기 쉬우므로, 이 기포 간의 액막 중에서 증발·팽창함으로써 효과적으로 파포가 진행된다고 생각된다.Fig. 3 is a photograph taken at an oblique upper side in a state in which a water jet is jetted from a jet nozzle onto slag in a molten metal receiving container (discharge portion) after discharging. Water is flowed along the arrow and the water is drawn in a slag bath in a forming state You can see what you are entering. At the impact point of the water classification of the slag bath surface, a hot spot is formed from the fact that the slag flow is caused and the surface is updated, and the surface temperature of the surrounding slag bath is lowered by radiation cooling remarkably And shows different aspects. In the high temperature portion (hot spot) of the slag bath surface, the water of the water is dried in the slag, dispersed as minute droplets, evaporated and expanded, and a large amount of water vapor is generated in the slag bath. It is considered that the flow in the slag bath is further accelerated. Here, the water of the liquid put in the molten slag tends to invade into the liquid film between the bubbles in the molten slag since the interfacial tension with the molten slag is smaller than the interfacial tension with the gas. Therefore, It is thought that the depression proceeds effectively.
본 발명법에서는, 용재 수용 용기 (y) 내의 용융 슬래그에 대해 분사하는 수분류 (8) 의 단위 시간당의 운동량을 50 ㎏·m/s2 이상으로 한다. 여기서, 수분류 (8) 가 복수인 경우에는, 단위 시간당의 운동량은 그 합계량으로 하지만, 수분류의 충돌 지점의 슬래그욕 표면의 고온부 (핫 스폿) 가 복수 지점 발생하는 경우에는 1 개 지점당의 합계량으로 한다. 또, 일반적으로는 운동량은 벡터량이고, 합계량이란, 벡터적으로 가산한 운동량의 절대값을 의미하는 것으로 한다.In the method of the present invention, the amount of motion per unit time of the
본 발명에서는 충분한 운동량의 수분류 (8) 를 포밍 상태의 용융 슬래그에 분사함으로써, 슬래그에 유동을 부여하여 수적이 슬래그 중에 말려 들어가도록 하고, 포밍 상태의 슬래그 중에 분산된 수적이 증발·팽창함으로써 포밍된 슬래그 중에 존재하는 미소한 기포를 파포하는 것인데, 수분류 (8) 의 단위 시간당의 운동량이 작으면, 용융 슬래그가 냉각되는 편이 강하여 슬래그에 충분한 유동을 부여할 수 없기 때문에, 수적을 슬래그 중에 적절히 말려들게 하는 것이 어려워져, 용융 슬래그의 포밍 억제 효과가 충분히 얻어지지 않는다. 또, 수분류 (8) 의 분사 방향이 수평 방향에 가까워짐에 따라 슬래그욕에 유동이 전해지기 어려워지기 때문에, 수분류 (8) 의 단위 시간당의 운동량의 연직 방향 성분을 40 ㎏·m/s2 이상으로 하도록 수분류 (8) 를 분사하는 것이 보다 바람직하다.In the present invention, by injecting a
수분류 (8) 의 단위 시간당의 운동량의 상한은 특별히 없지만, 운동량이 증대되면 용융 슬래그의 비산량이 증대되는 경향이 있기 때문에, 200 ㎏·m/s2 정도를 상한으로 하는 것이 바람직하다. 수분류 (8) 를 분사하는 것은 배재 중 및/또는 배재 후이지만, 용재 수용 용기 (y) 의 용량에 대해 중간 배재로 배출하는 포밍 상태의 슬래그의 용적이 큰 경우에는, 배재 중에 분사하여 슬래그의 포밍을 진정시킴으로써 중간 배재의 작업 시간의 단축이 가능해지므로 바람직하다. 이 때, 수분류 (8) 의 분사는, 중간 배재 중의 용재 수용 용기 (y) 내의 슬래그욕의 표면 레벨을 참조하면서, 슬래그를 용재 수용 용기 (y) 로부터 오버플로시키지 않고 전로형 정련로 (x) 로부터 효율적으로 배재할 수 있도록, 적절히 실시하면 된다. 용재 수용 용기 (y) 의 용량이 충분히 큰 경우에는, 배재 후에 수분류 (8) 를 분사하여 슬래그의 치밀화를 도모하도록 해도 된다.Although the upper limit of the momentum per unit time of the
수분류 (8) 를 분사하는 슬래그면의 위치 (장소) 에 특별한 제한은 없지만, 도 2 와 같이 배재 중인 경우에는, 적어도 1 개의 수분류 (8) 가 슬래그류 (5) 가 떨어지는 지점 (용소) 에 닿도록 분사하는 것이 바람직하다. 배재 후의 경우에는, 배재 종료 후에 장시간 경과하면 슬래그욕의 표면에 응고층이 발달하여 수분류 (8) 가 슬래그욕 내로 잘 말려 들어가지 않게 되기 때문에, 배재 종료 후 10 분 정도 이내의 가능한 한 단시간 내에 수분류 (8) 의 분사를 개시하는 것이 바람직하다.There is no particular limitation on the position (location) of the slag surface for spraying the
수분류 (8) 를 분사하는 슬래그면의 위치는, 통상적으로는 용재 수용 용기 (y) 내의 슬래그 표면의 중앙부에 1 개 지점 있으면 포밍의 진정에 충분하지만, 용재 수용 용기 (y) 가 커서 슬래그욕 표면에서 차지하는 핫 스폿의 면적의 비율이 작은 경우에는, 핫 스폿을 이동시키도록 수분류를 분사하는 슬래그면의 위치를 이동시키거나, 핫 스폿을 복수 지점 형성하도록 분사 위치를 복수 지점 형성함으로써, 보다 단시간에 포밍을 진정할 수 있어 효과적이다.The position of the slag surface for spraying the
또, 수분류 (8) 의 유량은 큰 편이 보다 단시간에 포밍을 진정시킬 수 있는데, 용융 슬래그적 (滴) 의 비산량이 증대되는 경향이 있다. 따라서, 작업 시간을 허용할 수 있는 범위로 하도록 물의 유량을 증대시키고, 또한, 슬래그 비산을 허용할 수 있는 범위로 하도록 물의 유량을 감소하도록 조정하면 되고, 100 ∼ 300 ℓ/min 정도의 범위에서 물의 유량을 조정하는 것이 바람직하다. 수분류 (8) 의 분사 시간은, 분사 후의 포밍의 진정 상황을 육안으로 확인하여, 진정 효과가 충분히 얻어지는 범위에서 적절히 단축하도록 조정하면 된다. 그러나, 단시간에 포밍을 진정시키고자 하여 물의 유량을 증대시키면, 슬래그 비산이 증대되는 문제가 있기 때문에, 3 ∼ 15 분 정도의 범위에서 분사 시간을 조정하는 것이 바람직하다.Further, the flow rate of the
일반적으로 운동량은 보존되므로, 수분류 (8) 의 유속이 수분사 노즐 (7) 로부터 슬래그 표면에 도달할 때까지의 동안에 감쇠하는 것은 그다지 고려할 필요는 없고, 수분류 (8) 의 단위 시간당의 운동량 (㎏·m/s2) 을 산출하는 경우에는, 수분사 노즐 출구에서의 유속 (m/s) 과 질량 유량 (㎏/s) 을 곱하여 산출하면 된다. 단, 노즐 내경이 작아지면 공기의 말려듦에 의한 감쇠를 무시할 수 없게 되므로, 노즐의 내경 (단면이 원형이 아닌 경우에는, 단면적의 4 배를 둘레 길이로 나누어 산출되는 등가 직경) 은 5 ㎜ 이상인 것이 바람직하다.It is not necessary to consider the attenuation during the time period until the flow velocity of the
도 4 는 후술하는 도 5 및 도 6 의 설비에 있어서, 단위 시간당의 운동량이 상이한 수분류 (8) 를 용재 수용 용기 (y) 내의 슬래그 (2) (용융 슬래그) 에 대해 중간 배재 중에 분사한 경우와, 수분류의 분사를 실시하지 않은 경우에 대하여, 탈규 처리하는 데에 있어서 전로형 정련로 (x) 에 장입한 용선의 Si 농도와 중간 배재시에 배재 개시부터 배재 종료까지 필요로 하는 시간 (중간 배재 시간) 의 관계를 나타내는 것이다. 수분류 (8) 의 분사는, 용재 수용 용기 (y) 내의 슬래그욕의 표면 레벨이 용재 수용 용기 (y) 내의 높이의 절반 정도가 된 시점으로부터 개시하고, 배재의 중단 중도 포함하고, 슬래그욕의 표면 레벨을 배출 슬래그를 받아들이는 데에 적정한 레벨로 하도록 계속하여 실시하였다. 수분류의 분사의 유무에 관계없이, 용재 수용 용기 (y) 내의 슬래그욕의 표면 레벨이 상승하여 슬래그의 오버플로가 우려되는 경우에는, 전로형 정련로 (x) 의 경동 각도를 조절하여 슬래그의 배출 속도를 작게 하거나, 배재를 중단하는 대응을 실시한다. 이 때문에, 수분류를 분사하지 않는 종래의 중간 배재에서는, 목표로 하는 슬래그 질량을 배출하는 데에 장시간을 필요로 하는 빈도가 높았다.Fig. 4 is a schematic view showing a case where the
도 4 에 의하면, 수분류 (8) 를 분사함으로써, 중간 배재 시간의 특히 긴 차지는 대폭 감소하고 있고, 특히, 수분류 (8) 의 단위 시간당의 운동량이 78 ㎏·m/s2 인 경우에는, 26 ㎏·m/s2 인 경우보다 더욱 중간 배재 시간이 긴 차지가 감소하고 있는 점에서, 슬래그 포밍의 억제에 의해 효과적이라는 것을 알 수 있고, 수분류를 분사하지 않은 경우에 비해 평균값에서는 3 분 정도의 중간 배재 시간의 단축이 가능하게 되어 있다.Referring to Figure 4, by water injection the classification (8), the middle as long as up the ruled time, and to significantly reduce, in particular, can be classified 8 is momentum per unit time is 78 ㎏ · m / s case 2 has the And 26 kg · m / s 2 , it is found that the effect of suppressing the slag foaming is more effective in that the intermediate charge time is longer than that in the case of 26 kg · m / s 2 . Min. Of the time required for disposing.
도 5 및 도 6 은 중간 배재에 있어서 용재 수용 용기 (y) (배재과) 내의 슬래그에 수분류를 분사하기 위한 설비의 일 실시형태와 그 사용 상황을 나타내는 것으로, 도 5 는 배재를 위해서 전로형 정련로 (x) (전로) 를 경동시킨 상태에서 나타내는 정면도, 도 6 은 동일하게 평면도이다.Figs. 5 and 6 show an embodiment of a facility for spraying a water classification into slag in a vessel receiving container (y) (disposal section) in an intermediate disposal and a use situation thereof, and Fig. Fig. 6 is a plan view in the same manner as Fig. 6 (a). Fig.
전로형 정련로 (x) (전로) 의 측방이고 또한 배재 위치에 정지한 용재 수용 용기 (y) (배재과) 의 상방 위치에는, 수분사 노즐 (7) 이 설치되고, 중간 배재 공정의 배재 중 및/또는 배재 후에, 수분사 노즐 (7) 로부터 용재 수용 용기 (y) 내의 용융 슬래그에 대해 소정 운동량의 수분류 (8) 를 분사하여, 용융 슬래그에 유동을 부여하여 수적이 포밍된 슬래그 중에 말려 들어가도록 한다.A
수분사 노즐 (7) 에는, 수공급관 (11) 으로부터 물이 공급되고, 이 수공급관 (11) 을 포함하는 수공급 기구는 차열벽 (10) 에 의해 배재시의 열로부터 보호되고 있다. 또, 수분사 노즐 (7) 은, 도 5 및 도 6 에 파선으로 나타낸 바와 같이, 수분류의 도달 위치를 조절할 수 있도록, 분사 방향을 수평 방향 및 상하 방향으로 조정 가능한 기구를 형성하는 것이 바람직하다. 이로써, 전로형 정련로 (x) 의 경동 각도에 맞추어 조절하는 용재 수용 용기 (y) 의 위치에 추종할 수 있음과 함께, 용재 수용 용기 (y) 내의 슬래그 표면에서의 수분류 (8) 의 도달 위치도 조정할 수 있다.Water is supplied to the
본 발명에 의하면, 다른 정련 형태에 있어서도, 중간 배재시에 용재 수용 용기 (y) 에서의 슬래그의 포밍을 동일하게 진정시키는 것이 가능하고, 이로써 중간 배재에 필요로 하는 시간을 단축하여 생산성을 향상시킬 수 있다. 예를 들어, 먼저 예시한 (i) ∼ (iv) 의 정련 형태 중에서, 1 차 송산 정련 공정 (A) 가 탈규 처리, 2 차 송산 정련 공정 (C) 가 탈린·탈탄 처리인 (ii) 의 정련 형태는, 특히 용선의 규소 함유량이 높은 경우나, 규소를 연소열원으로서 추가하여 대량의 스크랩 용해를 실시하는 경우, 탈규 처리와 동시에 탈황 반응을 진행시키는 경우 등으로 실시되는데, 탈린·탈탄 처리에서의 슬래그 조성 제어나 슬래그로부터의 복류 방지의 관점에서, 특히 중간 배재 후의 잔류 슬래그량을 감소시키는 것이 필요해진다. 이 때문에, 통상적으로는 용선을 일단 출탕 후, 노 내 슬래그를 거의 전체량 배출하는 방법이 사용되는 경우가 많다.According to the present invention, also in the other scouring form, it is possible to calmly form the slag in the vessel receiving container (y) at the time of the intermediate scraping, thereby shortening the time required for the intermediate scraping and improving the productivity . For example, it is preferable that among the refinement types (i) to (iv) illustrated above, the first order pickling refining step (A) is a degassing step, the second pickling refining step (C) In the case of carrying out a large amount of scrap dissolution by adding silicon as a heat source of combustion in particular, the desulfurization reaction is carried out simultaneously with the degassing treatment, and the like, It is necessary to reduce the amount of residual slag, especially after the intermediate discharge, from the viewpoint of slag composition control and prevention of downstream flow from slag. For this reason, a method of discharging almost all of the slag in the furnace after the molten iron has once been spouted is often used in many cases.
또, 1 차 송산 정련 공정 (A) 가 탈규·탈린 처리, 2 차 송산 정련 공정 (C) 가 탈탄 처리인 (iii) 의 정련 형태는, (i) 의 정련 형태와 병행하여 자주 사용되는데, 1 차 송산 정련 공정 (A) 에서는 탈린까지 실시하기 때문에, 슬래그의 염기도는 (i) 의 정련 형태의 경우보다 높게 조정된다. 그러나, 중간 배재에 의해 배재하기 쉽게 하도록 슬래그를 포밍시키는 점에서는, (i) 의 정련 형태와 공통되고 있고, 슬래그의 염기도를 용선의 탈린 처리로는 비교적 저위인 1.2 ∼ 1.8 정도의 범위로 조절함과 함께, 슬래그 중의 산화철 농도를 높이도록 하여 슬래그의 포밍을 촉진시킨다. 따라서, 중간 배재시에는, (i) 의 정련 형태의 경우와 마찬가지로 중간 배재 시간의 연장을 초래하기 쉽다는 과제가 있어, 본 발명에 관련된 용융 슬래그의 포밍 진정 방법을 적용하는 것이 효과적이다.The scouring form of the primary scouring scouring process (A) is the decarburization / talline process and the secondary scouring scouring process (C) is the decarburization process. The scouring form of (iii) is frequently used in parallel with the scouring form of (i) Since talline is carried out in the secondary scouring step (A), the basicity of the slag is adjusted to be higher than that of the scouring form of (i). However, in terms of forming the slag to facilitate disposal by intermediate disposal, it is common to the refinement form of (i), and the basicity of the slag is adjusted to a relatively low range of about 1.2 to 1.8 by the talline treatment of molten iron And the concentration of iron oxide in the slag is increased to promote the formation of slag. Therefore, at the time of the intermediate disposal, there is a problem that it is likely to cause the extension of the intermediate disposal time as in the case of the refining form of (i), and it is effective to apply the method of soaking the molten slag according to the present invention.
또, 1 차 송산 정련 공정 (A) 가 탈린 처리, 2 차 송산 정련 공정 (C) 가 탈탄 처리인 (iv) 의 정련 형태는, 사전에 탈규 처리를 실시한 용선을 대상으로 하는 것이지만, 중간 배재를 효율적으로 실시하기 위해서는 탈린 처리에 있어서 대량의 산화 규소원을 추가할 필요가 있다. 이 때문에, 통상적으로는 용선을 일단 출탕 후, 노 내 슬래그를 거의 전체량 배출하는 방법이 사용되는 경우가 많다.It should be noted that although the refining forms of the primary scouring refining step (A) for the talline treatment and the secondary scouring refining step (C) for the decarburization treatment are targets of charcoal subjected to the degasification treatment in advance, It is necessary to add a large amount of the silicon oxide source in the tallin treatment in order to efficiently carry out the treatment. For this reason, a method of discharging almost all of the slag in the furnace after the molten iron is once spouted is often used in many cases.
다음으로, 본 발명에 관련된 슬래그 제품의 제조 방법에 대해 설명한다.Next, a method for producing a slag product according to the present invention will be described.
이 슬래그 제품의 제조 방법은, 1 개의 전로형 정련로 (x) 를 사용하고, 고로로부터 출선된 용선을 탈규 처리하는 1 차 송산 정련 공정 (a) 와, 이 1 차 송산 정련 공정 (a) 를 거친 용선을 전로형 정련로 (x) 내에 잔류시킨 채 1 차 송산 정련 공정 (a) 에서 생성된 탈규 슬래그를 전로형 정련로 (x) 로부터 용재 수용 용기 (y) 로 배재하는 중간 배재 공정 (b) 과, 전로형 정련로 (x) 내에 잔류시킨 용선을 탈린 처리하는 2 차 송산 정련 공정 (c) 와, 그 2 차 송산 정련 공정 (c) 를 거친 용선을 전로형 정련로 (x) 로부터 출탕하는 출탕 공정 (d) 를 이 순서로 실시하고, 중간 배재 공정 (b) 에서 배재한 탈규 슬래그를 응고시킨 후, 슬래그 제품으로 가공하는 슬래그 제품의 제조 방법으로서, 중간 배재 공정 (b) 에 있어서의 배재 중 및/또는 배재 후에, 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 탈규 슬래그에 대하여, 수분류를, 단위 시간당의 수분류의 운동량이 50 ㎏·m/s2 이상이 되도록 분사함으로써 슬래그의 포밍을 진정시킨 후, 용재 수용 용기 (y) 로부터 탈규 슬래그를 배출하고, 응고시키는 것이다.This slag product manufacturing method is characterized in that it includes a primary scavenging refining step (a) in which one converter refining furnace (x) is used to degas the molten iron discharged from the furnace, and a primary scavenging refining step An intermediate disposal step (b) of discharging the desulfurized slag generated in the primary scouring refining step (a) from the converter refining furnace (x) to the stock receiving vessel (y) while leaving a coarse iron wire in the converter refining furnace (x) (C) a secondary scavenging refining step (c) for tallining the molten iron remaining in the converter refining furnace (x), and a molten iron passing through the secondary scavenging refining step (c) (B), and a slag product is produced by coagulating the degassed slag discharged in the intermediate slagging step (b), wherein the slag product is produced in the intermediate slag step (b) After being dispensed and / or dispensed, it can be accommodated in the container (y) , The water classification is performed so that the momentum of the water classification per unit time is 50 kg · m / s 2 or more to sediment the slag, the degassed slag is discharged from the solvent receiving container (y) , And solidify it.
도 1 은 본 발명에 의한 슬래그 제품의 제조 방법에 있어서의 정련 형태 (공정순) 의 일례도 나타내고 있고, 탈규 처리 (탈 Si 취련) 가 1 차 송산 정련 공정 (a) 이고, 탈린 처리 (탈 P 취련) 가 2 차 송산 정련 공정 (c) 인 형태가, 상기 일례에 상당한다. 이 도 1 에 기재된 각 공정의 내용은, 먼저 서술한 바와 같다. 또, 각 공정의 실시 조건의 상세한 것은 후술한다.Fig. 1 also shows an example of the refining type (process order) in the production method of the slag product according to the present invention, wherein the degreasing process (refining of the de-Si) is a primary refining process (a) ) Is a second-order pickling refining step (c) corresponds to the above example. The contents of each step shown in Fig. 1 are as described above. The details of the operating conditions of each step will be described later.
본 발명법에서는, 이상과 같은 1 개의 전로형 정련로 (x) 를 사용하고, 탈규 처리를 실시하는 송산 정련 공정 (a) 와 탈린 처리를 실시하는 송산 정련 공정 (c) 를 도중의 중간 배재 공정 (b) 를 사이에 두고 연속하여 실시하는 용선의 정련에 있어서, 중간 배재 공정 (b) 에 있어서의 배재 중 및/또는 배재 후에, 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 탈규 슬래그 (포밍 상태의 슬래그욕) 에 대해 소정 운동량의 수분류를 분사하여, 탈규 슬래그에 유동을 부여하여, 포밍된 슬래그 중에 수적이 말려 들어가게 함으로써 슬래그의 포밍을 진정시킨 후, 용재 수용 용기 (y) 로부터 탈규 슬래그를 배출하고, 응고시키는 것이다. 그리고, 이 탈규 슬래그를 가공 처리 (통상적으로 분쇄·분급한다) 함으로써 슬래그 제품을 얻는다.In the method of the present invention, the above-described one converter type refining furnace (x) is used, and the transillumination refining step (a) for carrying out the degassing treatment and the transillumination refining step (c) (in the form of slag in the form of a slag) contained in the molten material receiving container (y) during and / or after the discharging in the intermediate discharging step (b) ), A flow is imparted to the degassed slag to allow the water to be entrained in the formed slag, so as to calm the formation of the slag, to discharge the degassed slag from the solvent receiving container (y) It will solidify. Then, this degassed slag is processed (usually pulverized and classified) to obtain a slag product.
이 탈규 슬래그에 대한 수분류의 분사에 관해서, 그 실시 상황, 수분류의 분사에 의한 유재 시간의 단축화 효과, 수분류의 분사에 사용하는 설비 등에 대해서는, 먼저 도 2 ∼ 도 6 에 기초하여 설명한 바와 같다.Regarding the spraying of the water classification to this degassed slag, the implementation situation, the effect of shortening the material time by the spraying of the water classification, the facilities to be used for the spraying of the water classification, and the like are described first with reference to Figs. 2 to 6 same.
본 발명법에 있어서, 탈규 처리와 탈린 처리 사이의 중간 배재 공정에서 배재된 탈규 슬래그에 대하여, 상기와 같은 수분류의 분사를 실시함으로써, 슬래그 포밍이 진정될 뿐만 아니라, 냉각·응고 후의 슬래그가 치밀화되어, 단위 용적 질량이 큰 고품질의 슬래그 제품이 얻어진다.In the method of the present invention, by applying the above-described water jet spraying to the desulfurized slag discharged in the intermediate discharging step between the denitrification treatment and the tallin treatment, not only the slag forming is stabilized, but the slag after cooling and solidification is densified Whereby a high-quality slag product having a large unit volume is obtained.
본 발명법에서는, 냉각·응고 후의 슬래그를 치밀화시켜 슬래그 제품의 단위 용적 질량을 크게 하기 위해서, 중간 배재 공정 (b) 에 있어서 용재 수용 용기 (y) 내의 탈규 슬래그에 수분류를 분사하는 데에 있어서, 탈규 슬래그의 부피 비중이 0.7 ㎏/ℓ 이상이 되도록 수분류를 분사하여 슬래그의 포밍을 진정시키고, 그리고 나서 용재 수용 용기 (y) 내의 탈규 슬래그를 슬래그 야드에 배출하여 방랭하고, 응고시키는 것이 바람직하다. 응고의 진행과 함께 추가로 탈포하여 슬래그 중의 기공이 감소하는데, 용재 수용 용기 (y) 내에서 부피 비중이 0.7 ㎏/ℓ 이상이 되도록 포밍을 진정시키고 나서 슬래그 야드에 배출함으로써, 슬래그 제품의 단위 용적 질량을 안정적으로 1.5 ㎏/ℓ 이상으로 할 수 있다.In the method of the present invention, in order to increase the unit volume mass of the slag product by densifying the slag after cooling and solidification, in spraying the water classification to the pre-slag in the water receiving container (y) in the intermediate dispensing step (b) , It is preferable that the water classification is sprayed so that the volumetric specific gravity of the demineralized slag is 0.7 kg / l or more to thereby stabilize the forming of the slag, and then the demineralized slag in the drum receiving container (y) is discharged to the slag yard, Do. The pores in the slag are reduced by the progress of solidification, and the pores in the slag are reduced. After the foaming is calibrated so as to have a volume specific gravity of 0.7 kg / l or more in the solvent container (y) and then discharged to the slag yard, The mass can be stably set to 1.5 kg / l or more.
또, 상기와 동일한 관점에서, 탈규 슬래그에 분사되는 수분류의 합계 분사 수량을 30 ∼ 150 ℓ/탈규 슬래그-t (톤) 으로 하는 것이 바람직하다. 분사 수량이 적으면 탈포가 불충분하여 슬래그 제품의 단위 용적 질량이 작아지는 경우가 있다. 또, 분사 수량을 이것보다 많게 해도 효과가 포화됨과 함께, 추가로 분사 수량을 증대시키면 분사 중에 부분적으로 응고가 진행되어, 반대로 응고 슬래그 중의 기공률이 증대될 우려가 있다.From the same viewpoint as above, it is preferable to set the total sprayed water quantity of water jetted to the degassed slag to 30 to 150 L / degassed slag-t (ton). If the injection quantity is small, defoaming is insufficient, and the unit volume of the slag product may become small. Further, even if the sprayed water quantity is larger than this, the effect is saturated, and if the sprayed water quantity is further increased, the solidification proceeds partly during spraying, and conversely, the porosity in the solidified slag may increase.
중간 배재 공정 (b) 에서 배출된 후, 냉각·응고된 탈규 슬래그는, 통상적으로 분쇄, 분급하여 슬래그 제품으로 하지만, 상기 서술한 바와 같이 본 발명법에서는 냉각·응고 후의 탈규 슬래그가 치밀화되므로, 상층 노반재 용도에서 요구되는 단위 용적 질량 1.5 ㎏/ℓ 이상을 만족시키는 슬래그 제품을 용이하게 얻을 수 있다. 수분류의 분사를 실시하지 않고 얻어진 슬래그 제품은, 다공질이며 (따라서 저강도이다), 단위 용적 질량이 작기 때문에 일본 공업 규격 JIS A 5015：2013 에 규정되는 상층 노반재의 제품 규격을 만족하지 않는다. 또, 슬래그 입자가 다공질이고 강도가 낮은 점에서, 지지력 등 다른 특성에도 악영향을 미칠 우려가 있어, 이와 같은 탈규 슬래그는 노반재 용도에는 적합하지 않다. 이에 반하여, 본 발명법에 의해 수분류의 분사를 실시하여 얻어진 슬래그 제품은, 치밀화되어 단위 용적 질량이 커져 있어, 상기의 제품 규격을 만족한다.The degassed slag cooled and solidified after being discharged in the intermediate disposing step (b) is usually pulverized and classified to be a slag product. However, as described above, in the method of the present invention, since the degassed slag after cooling and solidification is densified, It is possible to easily obtain a slag product satisfying a unit volume weight of 1.5 kg / L or more required for roadbed use. The slag product obtained without spraying in the water classification is porous (and hence low in strength) and does not satisfy the product specification of the upper layer roadbed material specified in Japanese Industrial Standard JIS A 5015: 2013 because the unit volume mass is small. In addition, since the slag particles are porous and have low strength, there is a fear that adverse effects may be exerted on other properties such as the supporting force, and such degassed slag is not suitable for use as a road surface material. On the other hand, the slag product obtained by spraying in the water classification by the method of the present invention is dense and has a large unit volume, and satisfies the above product specifications.
탈린 슬래그는, 일반적으로 탈규 슬래그와 비교하여 고염기도이므로, 수화 팽창성 등의 특성으로부터, 토목 재료에 사용할 때에 용도에 제약을 받는 경우가 많다. 따라서, 탈린 슬래그의 발생량을 최대한 저감시키고, 탈린 슬래그를 이와 같은 용도 제약이 적은 탈규 슬래그로 전환하기 위해서는, 전 차지의 탈린 처리를 종료하고, 노 내의 용선을 출탕한 후, 노 내의 탈린 슬래그를 배출하지 않고, 노 내에 전 차지의 탈린 슬래그를 잔류시킨 채 새로운 용선을 장입하여, 본 발명의 정련 공정을 반복하는 것이 바람직하다. 즉, 용선을 탈린 처리하는 2 차 송산 정련 공정 (c) 를 거친 용선을 전로형 정련로 (x) 로부터 출탕하는 출탕 공정 (d) 후, 전로형 정련로 (x) 내의 슬래그를 배출하지 않고, 다음 차지의 용선을 장입하여, 1 차 송산 정련 공정 (a), 중간 배재 공정 (b), 2 차 송산 정련 공정 (c) 및 출탕 공정 (d) 를 이 순서로 실시하도록 하는 것이다. 이 방법에서는, 탈규 처리시에서의 CaO 계 매용제의 사용량을 삭감할 수도 있다.Since talline slag is generally a highly flame-retardant gas as compared with degassed slag, it is often restricted in its use when it is used in civil engineering materials, due to its water-swellability and other characteristics. Therefore, in order to reduce the amount of talline slag generated as much as possible and to convert the talline slag into a demineralized slag with such a limited use restriction, the talline charge of the entire charge is terminated and the talline slag in the furnace is discharged , It is preferable that the refining process of the present invention is repeated by charging a new charcoal while keeping the entire charged talline slag in the furnace. That is, the molten iron after passing through the secondary refining step (c) for talling the molten iron is discharged from the converter refining furnace (x) without discharging the slag in the refining furnace (x) (A), the intermediate dispensing step (b), the secondary scouring step (c), and the tapping step (d) are carried out in this order. In this method, the use amount of the CaO-based bulking agent in the degumming treatment can be reduced.
또, 본 발명에서 얻어지는 슬래그 제품 중에서, 특히, (질량％ CaO)/(질량％ SiO2) 를 0.8 ∼ 1.5 로 하고, 또한 「출탕 공정 (d) 후, 전로형 정련로 (x) 내의 슬래그를 배출하지 않고, 다음 차지의 용선을 장입하여, 본 발명의 정련 공정을 반복하는」방법에서 얻어진 슬래그 제품은, 치밀하여 단위 용적 질량이 클 뿐만 아니라, 저알칼리이고 팽창량이 적다는 특성을 갖고 있어, 노반재 용도에 특히 바람직한 것이라고 할 수 있다.Further, in the slag product obtained in the present invention, in particular, (mass% CaO) / (mass% SiO 2) of 0.8 to 1.5, and also a slag in the "tapping-step (d) then, (x) a converter type refining The slag product obtained by the method in which the scouring process of the present invention is repeated by charging the next charge without discharging the slag product has a feature of being dense and having a large unit volume mass as well as a low alkali and a small swelling amount, It can be said that it is particularly preferable for use as a roadbed.
다음으로, 본 발명에서 사용하는 전로형 정련로 (x) 의 구성과, 본 발명에서 실시하는 탈규 처리, 중간 배재, 탈린 처리의 실시 조건 (이미 서술한 것 이외의 실시 조건) 의 상세를 설명한다.Next, the details of the construction of the converter-type refining furnace (x) used in the present invention and the conditions for carrying out the degassing treatment, the intermediate packing, and the tallining treatment (the conditions other than those described above) .
도 7 은 본 발명에서 사용하는 전로형 정련로 (x) 의 일례 (개략 단면) 를 나타내는 것이다. 이 전로형 정련로 (x) 는 상저취 (上底吹) 가능한 전로로, 상취용의 승강 가능한 송산 랜스 (12) (상취 랜스) 를 구비함과 함께, 노체 바닥부에는 가스 저취용의 저취 노즐 (13) (저취 우구) 이, 노체 상부측의 측부에는 출탕구 (14) 가, 각각 형성되어 있다.Fig. 7 shows an example (schematic sectional view) of a converter-type refining furnace x used in the present invention. This converter type refining furnace (x) is a converter capable of top-bottom blowing, and has a liftable transfer lance (up-and-down lance) 12 for uptake, and at the bottom of the furnace body, (Low draft hole) 13 is formed on the upper side of the furnace body, and an
송산 랜스 (12) 로부터는, 기체 산소원으로서 산소 가스 (공업용 순산소 가스) 또는 산소 함유 가스 (산소 부화 공기, 공기, 산소 가스와 불활성 가스의 혼합 가스 등) 가 용선에 공급된다. 또, 저취 노즐 (13) 로부터는, 교반용의 저취 가스 (아르곤 가스나 질소 가스 등의 불활성 가스, 산소를 함유하는 가스 등) 가 노 내의 용선으로 취입된다. 또, 저취 가스를 반송 가스로서 매용제 등을 취입해도 된다.Oxygen gas (industrial pure oxygen gas) or oxygen-containing gas (oxygen enriched air, air, mixed gas of oxygen gas and inert gas, etc.) is supplied to the molten iron as the gas oxygen source from the
본 발명에 있어서, 1 차 송산 정련 공정 (A) 로서 혹은 1 차 송산 정련 공정 (a) 로서 실시되는 탈규 처리는, 전로형 정련로 (x) 내의 용선에 산소원으로서 기체 산소원을 공급하고, 추가로 필요에 따라 산화철 등의 고체 산소원을 공급하여 실시된다. 용선에 함유되는 규소와 산소원 중의 산소가 반응 (Si ＋ 2O → SiO2) 하여 탈규 처리가 진행된다. 이 탈규 반응에 의한 규소의 산화열에 의해 용선 온도가 상승하고, 용선 중의 냉철원의 용해가 촉진된다.In the present invention, the degassing treatment which is performed as the primary scavenging refining step (A) or the primary scavenging refining step (a) is a step of supplying a gaseous oxygen source as an oxygen source to a molten iron in the refining furnace (x) And further supplying a solid oxygen source such as iron oxide as necessary. The silicon contained in the molten iron and the oxygen in the oxygen source react (Si + 20? SiO 2 ) and the degreasing process proceeds. The molten iron temperature rises due to the heat of oxidation of silicon by this denitrification reaction, and dissolution of the cold iron source in the molten iron is accelerated.
기체 산소원의 공급은 송산 랜스 (12) 를 통해서 실시되고, 필요에 따라, 산화철 등의 고체 산소원, 생성되는 슬래그의 염기도를 조정하기 위한 매용제 (CaO 계 매용제, MgO 계 매용제 등) 나 규소원 등의 연소열원이 장입된다. 또, 저취 노즐 (13) 로부터 교반 가스를 용선 중에 취입함으로써, 용선의 교반을 강화하여 냉철원의 용해를 촉진시킨다.The supply of the gaseous oxygen source is carried out through the
고체 산소원이나 매용제 등의 고체의 공급 방법으로는, 통상적으로 입상 및 괴상인 것은 노 위의 호퍼로부터 장입하고, 분말상인 것은 송산 랜스 (12) 나 저취 노즐 (13) 을 통해서 공급한다.As a method for supplying a solid such as a solid oxygen source or a magic agent, usually granular and massive materials are charged from the hopper on the furnace, and the powdery material is supplied through the
또, 중간 배재 공정에서의 슬래그의 배재성을 높이기 위해서, 슬래그를 전로형 정련로 (x) 내에서 포밍시키는데, 그러기 위해서는, 슬래그 중의 산화철과 슬래그 중에 액적으로서 말려 들어간 용선에 함유되는 탄소의 반응에 의해 발생하는 CO 가스의 발생 속도를 높일 필요가 있다. 이를 위해, 슬래그 중의 산화철 농도를 높이는 것이 유효하고, 송산 속도의 증대, 고체 산소원의 첨가, 랜스 높이의 증대, 저취 가스 유량의 저감과 같은 방법으로 포밍의 촉진이 가능하다. 한편, 정련 중에 슬래그의 포밍이 과잉이 되면, 노구로부터 슬래그가 넘쳐 나와 정련의 중단에 의해 처리 시간의 연장을 초래하는 등의 문제가 발생하는 경우가 있다. 따라서, 포밍 상태의 슬래그층의 표면 레벨의 실적을 참조하여, 상기의 조업 인자를 적정한 범위로 제어하는 것이 바람직하다.In order to increase the slag inserting property in the intermediate discharging step, the slag is formed in the converter type refining furnace (x) by the reaction between the iron oxide in the slag and the carbon contained in the molten iron charged as droplets in the slag It is necessary to increase the generation rate of generated CO gas. For this purpose, it is effective to increase the concentration of iron oxide in the slag, and it is possible to promote foaming by a method such as increase in transmission rate, addition of solid oxygen source, increase in lance height, and reduction in flow rate of off gas. On the other hand, when the forming of the slag becomes excessive during refining, there arises a problem that the slag overflows from the furnace and the treatment time is prolonged due to the interruption of refining. Therefore, it is preferable to control the above-mentioned operating factors in an appropriate range with reference to the performance of the surface level of the slag layer in the forming state.
중간 배재 공정 (B) 또는 중간 배재 공정 (b) 에서는, 전로형 정련로 (x) 를 출탕구 (14) 가 형성된 측과는 반대측으로 경동시켜, 노 내의 슬래그를 노구로부터 유출시키고, 하방에 대기한 용재 수용 용기 (y) (배재과) 로 배출한다. 이 중간 배재는, 슬래그를 포밍시킨 상태에서 실시되는데, 통상적으로 슬래그의 일부는 노 내에 잔류한다.In the intermediate disposal step (B) or the intermediate disposing step (b), the converter type refining furnace (x) is tilted to the side opposite to the side where the tapping tunnel (14) is formed so that the slag in the furnace flows out from the furnace, (Y) (waste disposal section). This intermediate disposal is carried out with the slag foamed, typically a portion of the slag remaining in the furnace.
본 발명에서는, 이 중간 배재 공정에 있어서, 상기 서술한 바와 같은 용재 수용 용기 (y) 내의 슬래그에 대한 수분류의 분사가 실시된다.In the present invention, in this intermediate disposing process, water is jetted to the slag in the above-described solvent container (y) as described above.
본 발명에 있어서, 2 차 송산 정련 공정 (C) 로서 혹은 2 차 송산 정련 공정 (c) 로서 실시되는 탈린 처리는, 중간 배재 공정 후에 전로형 정련로 (x) 내에 잔류시킨 용선에 CaO 계 매용제 및 산소원을 공급하여 실시된다. 이 탈린 처리에 의해 공급되는 산소원은, 탈규 처리와 마찬가지로, 송산 랜스 (12) 로부터의 기체 산소원을 주체로 하는 것인데, 산화철 등의 고체 산소원을 병용해도 된다.In the present invention, the talline treatment performed as the secondary scavenging refining step (C) or the secondary scavenging refining step (c) is carried out by adding the CaO-based scavenger and / or the CaO-based scavenger to the molten iron remaining in the converter- And an oxygen source. The oxygen source supplied by the tallining treatment is mainly composed of a gaseous oxygen source from the
고체 산소원이나 매용제 등의 고체의 공급 방법으로는, 통상적으로 입상 및 괴상인 것은 노 위의 호퍼로부터 장입하고, 분말상인 것은 송산 랜스 (12) 나 저취 노즐 (13) 을 통해서 공급한다.As a method for supplying a solid such as a solid oxygen source or a magic agent, usually granular and massive materials are charged from the hopper on the furnace, and the powdery material is supplied through the
용선 중의 인은 공급되는 산소원 중의 산소에 산화되어 인산화물 (P2O5) 이 되고, 이 인산화물이, CaO 계 매용제의 재화에 의해 생성되고 탈린 정련제로서 기능하는 슬래그 중에, 3CaO·P2O5 가 되는 안정 형태의 화합물로서 받아들여져, 용선의 탈린 반응이 진행된다. 탈린 처리 후에는, 인산화물을 함유하는 탈린 슬래그가 생성된다.The phosphorus in the molten iron is oxidized in the oxygen in the oxygen source to be supplied to be a phosphate (P 2 O 5), is the phosphate, is produced by the goods of the CaO-based maeyongje slag functioning as Tallinn refiner, 3CaO · P 2 O 5 is taken as a stable form of the compound, and the talline reaction of the charcoal proceeds. After the talline treatment, a talline slag containing phosphorous oxide is produced.
탈린 처리의 완료 후, 전로형 정련로 (x) 를 출탕구 (14) 가 설치된 측으로 경전시켜, 전로형 정련로 (x) 내의 용선을 출탕구 (14) 로부터 출탕한다 (출탕 공정). 이 출탕 공정 후, 노 내의 탈린 슬래그를 배출하지 않고, 전로형 정련로 (x) 에 용선을 장입하고, 다음 차지의 탈규 처리를 개시해도 된다.After the completion of the talline process, the converter type refining furnace (x) is blown to the side where the tapping tunnel (14) is installed and the molten iron in the converter type refining furnace (x) is taped from the tapping tunnel (tapping step). After the tapping process, the transfer line refining furnace (x) may be charged with molten iron without discharging the talline slag in the furnace, and the next charge degassing process may be started.
실시예Example
도 7 에 나타내는 바와 같은 용선 용량 330 t 의 전로형 정련로에 있어서, 고로로부터 출선한 용선의 탈규 처리 (탈 Si 취련) 와 탈린 처리 (탈 P 취련) 를 중간 배재 공정을 사이에 두고 연속하여 실시하고, 중간 배재 공정에 있어서 용재 수용 용기에 수용된 탈규 슬래그에 수분류를 분사하여 탈규 슬래그의 포밍을 진정시키는 조업을, 수분류의 분사 조건을 변경하여 복수 회 실시하였다 (비교예 1 ∼ 4 및 발명예 1 ∼ 4). 중간 배재 공정에서는, 도 5 및 도 6 에 나타내는 바와 같은 설비를 사용하고, 배재 중에 용재 수용 용기 내의 슬래그욕의 표면이 소정 레벨에 달하고 나서, 용재 수용 용기에 수용된 탈규 슬래그 (포밍 상태의 슬래그욕) 에 대하여, 수분류의 분사를 개시하였다. 중간 배재 중에는 수분류의 분사를 계속하고, 용재 수용 용기 내의 슬래그욕의 표면 레벨이 상승하여 슬래그의 오버플로가 우려되는 경우에는, 전로형 정련로의 경동 각도를 조절하여 슬래그의 배출 속도를 작게 하거나, 배재를 중단하거나 하여, 수분류의 분사를 계속하였다. 배재 종료 후에 용재 수용 용기 내의 슬래그욕의 표면이 부피 비중 0.7 ㎏/ℓ 에 대응한 소정 레벨보다 높은 경우에는, 슬래그욕의 표면이 소정 레벨 이하가 되도록, 수분류의 분사 시간이 10 분 정도 이내의 범위에서, 수분류의 분사를 계속하였다.In the transfer type refining furnace having the molten iron capacity 330 t as shown in Fig. 7, the degassing treatment (desulfurization) and the talline treatment (desulfurization) of the molten iron leaving the blast furnace are continuously carried out And the water classification was injected into the pre-formed slag contained in the molten material receiving container in the intermediate post-discharge process so as to calm the forming of the pre-formed slag was performed a plurality of times by changing the injection condition of the water classification (Comparative Examples 1 to 4 and Foot Honor 1 to 4). In the intermediate dispensing step, equipment as shown in Fig. 5 and Fig. 6 is used. After the surface of the slag bath in the vessel receiving container reaches a predetermined level during discharging, pre-slag (slag bath in a forming state) The number of injections was started. When the spraying of water is continued during the middle discharge, and when the surface level of the slag bath in the furnace receiving vessel rises and the overflow of the slag is feared, the discharge speed of the slag is reduced by adjusting the tilting angle of the transfer- , And the dispensation was discontinued, and the dispensation of the number classification was continued. When the surface of the slag bath in the solvent container is higher than the predetermined level corresponding to the volume specific gravity of 0.7 kg / l after the end of the discharge, the spray time of the water classification is set to be within 10 minutes In the range, the number of injections was continued.
전로형 정련로 내에는 사전에 냉철원 (철스크랩) 을 장입하고, 그것에 장입과로부터 고로 용선을 장입한 후, 탈규 처리를 실시하였다. 이 탈규 처리에서는, 송산 랜스로부터 산소 가스를 공급함과 함께, 저취 노즐로부터 교반 가스를 용선 중에 취입하였다. 또, 필요에 따라, 고체 산소원 (산화철), 매용제 (CaO 계 매용제 등), 규소원 (페로 실리콘) 을 장입하였다. 이 탈규 처리에서는, 중간 배재 공정에서의 슬래그의 배재성을 높이기 위해서, 슬래그의 염기도를 0.8 ∼ 1.3 의 범위로 조정함과 함께, 송산 속도와 랜스 높이를 조정함으로써 탈규 처리 후의 슬래그 중의 산화철 함유량이 10 ∼ 30 질량％ 가 되는 조업 조건으로 하여, 슬래그를 포밍시켰다.A furnace (iron scrap) was charged in advance into the furnace-type refining furnace, and a charging line was charged into the furnace from the furnace and then degreased. In this degasification process, oxygen gas was supplied from the transfer lance and a stirring gas was blown into the molten metal from the low-noise nozzle. In addition, a solid oxygen source (iron oxide), a magic agent (CaO-based magic agent, etc.), and a silicon source (ferrosilicon) were charged as needed. In this degasification treatment, the basicity of the slag is adjusted to be in the range of 0.8 to 1.3, and the iron oxide content in the slag after degreasing treatment is adjusted to 10 - 30% by mass, and the slag was formed.
중간 배재 공정에서는, 전로형 정련로를 출탕구가 형성된 측과는 반대측으로 경동시켜, 노 내의 슬래그를 노구로부터 유출시키고, 하방에 대기한 용재 수용 용기로 배출하였다. 이 때, 표 1 에 나타내는 조건에서, 용재 수용 용기 내의 슬래그 (포밍 상태의 슬래그욕) 에 대해 수분류를 분사하였다. 이 수분류의 분사는, 1 개의 수공급관의 선단부에 형성한 1 개 또는 2 개의 분사 노즐을 사용하고, 용재 수용 용기 내의 슬래그욕면의 중앙부를 향하여 분사하도록 분사 방향을 조절하여 실시하였다. 2 개의 분사 노즐을 사용한 경우에는, 수분류의 중심 위치는 슬래그욕의 표면 레벨에서는 0.7 m 정도 떨어져 있었지만, 슬래그욕 표면의 핫 스폿은 합체하도록 하여 1 개 지점으로 되어 있었다. 용재 수용 용기 내의 슬래그의 포밍이 진정된 후, 용재 수용 용기를 슬래그 야드로 반송하고, 탈규 슬래그를 용재 수용 용기로부터 슬래그 야드로 배출하여 방랭하고, 응고시켰다. 이 응고시킨 탈규 슬래그를 중기로 조파쇄하고 추가로 냉각시킨 후, 분쇄·분급하여, 메시 간격 26.5 ㎜ 의 체를 모두 통과하는 상층 노반재용의 슬래그 제품으로 하였다.In the intermediate discharging step, the converter type refining furnace was tilted to the side opposite to the side where the tapping hole was formed, and the slag in the furnace was discharged from the furnace and discharged to the furnace receiving container waiting downward. At this time, under the conditions shown in Table 1, water classification was sprayed on the slag (slag bath in the forming state) in the solvent container. This water jet spraying was performed by using one or two jet nozzles formed at the tip of one water supply pipe and adjusting the jetting direction so as to jet toward the center of the slag bath surface in the solvent container. In the case of using two injection nozzles, the center position of the water classification was 0.7 m at the surface level of the slag bath, but hot spots on the surface of the slag bath were merged into one point. After the formation of the slag in the vessel receiving container was settled, the vessel receiving vessel was conveyed to the slag yard, and the desorbing slag was discharged from the vessel receiving vessel into the slag yard to cool and coagulate. The coagulated degassed slag was coarse-ground in the middle stage, further cooled, and pulverized and classified to obtain a slag product for the upper-layer roadbed material passing through all the sieves having a mesh interval of 26.5 mm.
각 회의 조업 (발명예 1 ∼ 4 및 비교예 1 ∼ 4) 에서는, 각각 50 차지 정도의 용선의 예비 처리를 실시하였다. 중간 배재 공정에서의 중간 배재 시간과, 얻어진 슬래그 제품의 단위 용적 질량의 평균값을, 중간 배재 공정에서의 수분류의 분사 조건과 함께 표 1 에 나타낸다.In each of the operations (Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 4), preliminary treatment of about 50 charcoal charges was carried out. Table 1 shows the intermediate dispensing time in the intermediate dispensing process and the average value of the unit volume mass of the obtained slag product, together with the spraying condition of the number classification in the intermediate dispensing process.
어느 조업에 있어서도, 탈규 처리 전의 용선의 Si 농도는 0.25 ∼ 0.45 질량％ 의 범위에서 안정적이고, 중간 배재에서의 슬래그의 평균 배출량은 10 t/차지 정도였다. 표 1 에 의하면, 본 발명예에서는, 중간 배재가 단시간에 종료되고, 게다가 중간 배재된 탈규 슬래그로부터 단위 체적 질량이 큰 고품질의 슬래그 제품이 얻어졌다.In any operation, the Si concentration of the molten iron before the degreasing treatment was stable in the range of 0.25 to 0.45 mass%, and the average discharge amount of slag in the intermediate discharge was about 10 t / charge. According to Table 1, according to the present invention, a high-quality slag product having a mass per unit volume larger than that of the demineralized slag which has been terminated in a short time and which has been intermittently dispensed is obtained.
x : 전로형 정련로
y : 용재 수용 용기
1 : 용선
2 : 슬래그 (탈규 슬래그)
3 : 냉철원
4 : 장입과
5 : 슬래그류
6 : 포밍 상태의 슬래그욕
7 : 수분사 노즐
8 : 수분류
9 : 슬래그 (탈린 슬래그)
10 : 차열벽
11 : 수공급관
12 : 송산 랜스
13 : 저취 노즐
14 : 출탕구x: converter type refining furnace
y:
1: Charter
2: Slag (pre-slag)
3:
4: charging
5: Slag
6: slag bath in the forming state
7: Water injection nozzle
8: Number classification
9: Slag (Talline slag)
10: tea heat barrier
11: Water supply pipe
12: Songsan lance
13: Nozzle Nozzle
14: Outpost
Claims (4)
상기 중간 배재 공정 (B) 에 있어서의 배재 중 및/또는 배재 후에, 상기 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 용융 슬래그에, 수분류를, 단위 시간당의 수분류의 운동량이 50 ㎏·m/s2 이상이 되도록 분사함으로써 상기 용융 슬래그의 포밍을 진정시키는 것을 특징으로 하는 용융 슬래그의 포밍 진정 방법.(A) for performing a preliminary treatment by oxidizing and refining the charcoal which has been withdrawn from the furnace using one converter type refining furnace (x) (Y) from the converter refining furnace (x) while the molten slag produced in the primary scouring refining step (A) is left in the refining furnace (x) B during the refining of the molten iron which is carried out in this order and the secondary scouring and refining step (C) for tallining and / or decarburizing the molten iron remaining in the converter refining furnace (x) B) is characterized in that as a method for calming the forming of melted slag in the vessel receiving container (y)
The molten slag contained in the vessel receiving container (y) is subjected to water classification in such a manner that the momentum of the water classification per unit time is 50 kg · m / s 2 Of the molten slag is injected so as to calm the foaming of the molten slag.
상기 중간 배재 공정 (b) 에 있어서의 배재 중 및/또는 배재 후에, 상기 용재 수용 용기 (y) 에 수용된 탈규 슬래그에, 수분류를, 단위 시간당의 수분류의 운동량이 50 ㎏·m/s2 이상이 되도록 분사함으로써 슬래그의 포밍을 진정시킨 후, 용재 수용 용기 (y) 로부터 탈규 슬래그를 배출하고,
그 탈규 슬래그를 응고시켜, 상기 슬래그 제품으로 가공하는 것을 특징으로 하는 슬래그 제품의 제조 방법.(A) for performing a degassing treatment on a charcoal line which has been withdrawn from a furnace by using one converter type refining furnace (x), and a charger for refining the charcoal obtained through the primary pyrolysis refining step (B) for discharging the demineralized slag generated in the primary scouring refining step (a) to the molten metal receiving vessel (y) from the converter refining furnace (x) while remaining in the furnace (x) (C) for tallining the molten iron remaining in the converter-type refining furnace (x), and the molten iron that has undergone the secondary ironing refining step (c) from the transformer refining furnace (x) (D) is carried out in this order, and the slag product having the pregelatinized slag discharged in the intermediate disposing step (b) as a raw material,
(B), the dehydrated slag contained in the vessel receiving container (y) is subjected to water classification so that the momentum of the water classification per unit time is 50 kg · m / s 2 So that the degassing slag is discharged from the solvent receiving container (y)
And the degassed slag is solidified to be processed into the slag product.
상기 출탕 공정 (d) 후, 상기 전로형 정련로 (x) 내의 슬래그를 배출하지 않고, 다음 차지의 용선을 장입하고, 1 차 송산 정련 공정 (a), 중간 배재 공정 (b), 2 차 송산 정련 공정 (c) 및 출탕 공정 (d) 를 이 순서로 실시하는 것을 특징으로 하는 슬래그 제품의 제조 방법.3. The method of claim 2,
After discharging the slag in the refining furnace (x), it is possible to charge the next charged iron without discharging the slag in the electrolytic refining furnace (x), to perform the primary ironing refining step (a), the intermediate ironing step (b) A refining step (c) and a tapping step (d) are carried out in this order.
응고시킨 탈규 슬래그를 분쇄, 분급하여, 단위 용적 질량이 1.5 ㎏/ℓ 이상인 슬래그 제품으로 하는 것을 특징으로 하는 슬래그 제품의 제조 방법.The method according to claim 2 or 3,
The solidified pregelatinized slag is pulverized and classified to obtain a slag product having a unit volume mass of 1.5 kg / liter or more.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JPJP-P-2015-023839 | 2015-02-10 | ||
| JP2015023839A JP5888445B1 (en) | 2015-02-10 | 2015-02-10 | Method for calming molten slag and method for producing slag product |
| PCT/JP2015/001874 WO2016129016A1 (en) | 2015-02-10 | 2015-03-31 | Method for inhibiting foaming of molten slag, and method for manufacturing slag product |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20170103850A true KR20170103850A (en) | 2017-09-13 |
| KR101997377B1 KR101997377B1 (en) | 2019-07-05 |
Family
ID=55530462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020177021562A KR101997377B1 (en) | 2015-02-10 | 2015-03-31 | Method of suppressing foaming of molten slag and method of manufacturing slag products |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5888445B1 (en) |
| KR (1) | KR101997377B1 (en) |
| CN (1) | CN107208169B (en) |
| BR (1) | BR112015009830B1 (en) |
| TW (1) | TWI585061B (en) |
| WO (1) | WO2016129016A1 (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3564396B1 (en) * | 2016-12-27 | 2022-10-12 | JFE Steel Corporation | Method for dephosphorization of molten iron, and refining agent |
| KR20190089018A (en) * | 2017-02-08 | 2019-07-29 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | Method of inhibiting foaming of slag |
| KR20190086726A (en) * | 2017-02-20 | 2019-07-23 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | Slag foaming soot and slag foaming calming method and converter winding method |
| JP6420873B2 (en) * | 2017-07-20 | 2018-11-07 | 株式会社マネースクエアＨｄ | Financial product transaction management device, program |
| JP6835233B2 (en) * | 2017-08-25 | 2021-02-24 | 日本製鉄株式会社 | Slag forming suppression method and converter refining method |
| JP6766796B2 (en) * | 2017-11-20 | 2020-10-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | How to sedate slag |
| JP6915522B2 (en) * | 2017-12-15 | 2021-08-04 | 日本製鉄株式会社 | Slag forming suppression method and converter refining method |
| WO2019208303A1 (en) * | 2018-04-24 | 2019-10-31 | 日本製鉄株式会社 | Method for killing foaming of discharged slag, and refining facility using said method |
| JP7147550B2 (en) * | 2018-12-27 | 2022-10-05 | 日本製鉄株式会社 | Slag foaming suppression method and converter refining method |
| JP7393634B2 (en) | 2019-12-13 | 2023-12-07 | 日本製鉄株式会社 | Slag forming sedation method |
| JP7375802B2 (en) * | 2020-12-04 | 2023-11-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Method for suppressing slag forming, sedative injection nozzle and sedative injection device |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03291321A (en) | 1990-04-09 | 1991-12-20 | Kawasaki Steel Corp | Refining method for molten metal |
| JPH05195040A (en) * | 1992-01-13 | 1993-08-03 | Daido Steel Co Ltd | Treatment of steelmaking slag |
| JPH08325619A (en) | 1995-05-29 | 1996-12-10 | Nippon Steel Corp | Method for restraining foaming of steelmaking slag |
| JP2008255446A (en) | 2007-04-06 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corp | Method for killing slag |
| WO2014115526A1 (en) | 2013-01-24 | 2014-07-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Preliminary processing method for molten iron |
| JP2014159632A (en) * | 2013-01-24 | 2014-09-04 | Jfe Steel Corp | Method for pre-treating molten iron |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0254725A (en) * | 1988-08-17 | 1990-02-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for preventing foaming of molten slag |
| WO2014112432A1 (en) * | 2013-01-18 | 2014-07-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Converter steelmaking process |
-
2015
- 2015-02-10 JP JP2015023839A patent/JP5888445B1/en active Active
- 2015-03-31 CN CN201580075672.1A patent/CN107208169B/en active Active
- 2015-03-31 WO PCT/JP2015/001874 patent/WO2016129016A1/en active Application Filing
- 2015-03-31 BR BR112015009830-4A patent/BR112015009830B1/en active IP Right Grant
- 2015-03-31 KR KR1020177021562A patent/KR101997377B1/en active IP Right Grant
- 2015-09-01 TW TW104128753A patent/TWI585061B/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03291321A (en) | 1990-04-09 | 1991-12-20 | Kawasaki Steel Corp | Refining method for molten metal |
| JPH05195040A (en) * | 1992-01-13 | 1993-08-03 | Daido Steel Co Ltd | Treatment of steelmaking slag |
| JPH08325619A (en) | 1995-05-29 | 1996-12-10 | Nippon Steel Corp | Method for restraining foaming of steelmaking slag |
| JP2008255446A (en) | 2007-04-06 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corp | Method for killing slag |
| WO2014115526A1 (en) | 2013-01-24 | 2014-07-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Preliminary processing method for molten iron |
| JP2014159632A (en) * | 2013-01-24 | 2014-09-04 | Jfe Steel Corp | Method for pre-treating molten iron |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2016129016A1 (en) | 2016-08-18 |
| CN107208169B (en) | 2019-06-21 |
| JP2016148061A (en) | 2016-08-18 |
| CN107208169A (en) | 2017-09-26 |
| BR112015009830B1 (en) | 2021-01-05 |
| BR112015009830A2 (en) | 2017-07-11 |
| TWI585061B (en) | 2017-06-01 |
| JP5888445B1 (en) | 2016-03-22 |
| KR101997377B1 (en) | 2019-07-05 |
| TW201628992A (en) | 2016-08-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101997377B1 (en) | Method of suppressing foaming of molten slag and method of manufacturing slag products | |
| KR101529843B1 (en) | Converter steelmaking method | |
| KR20030040463A (en) | Refining agent and refining method | |
| KR101598449B1 (en) | Process for producing low-cost clean steel | |
| CN101294233A (en) | Desilication demanganization method at same time of preprocessing hot metal | |
| WO1995001458A1 (en) | Steel manufacturing method using converter | |
| KR101748519B1 (en) | Method for dephosphorization process of molten iron | |
| KR101430377B1 (en) | Method of same processing for desiliconizing and dephosphorizing hot metal | |
| JP6477333B2 (en) | Slag forming suppression method | |
| JP6753476B2 (en) | Slag forming sedative material, slag forming sedative method and converter blowing method | |
| KR20190079644A (en) | Slag foaming suppression method and converter refining method | |
| JP5967139B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| KR101896429B1 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| KR102008371B1 (en) | Flux and method for refining molten steel using the same | |
| CN110892083A (en) | Method for suppressing slag foaming and converter refining method | |
| JP6468084B2 (en) | Converter discharge method | |
| JP7464843B2 (en) | Method for foaming and settling slag and method for refining with converter | |
| KR102535289B1 (en) | Steel manufacturing method and slag basicity reduction method | |
| KR20110050197A (en) | Highly efficient deslagging method | |
| JP4025713B2 (en) | Dephosphorization method of hot metal | |
| KR20040021204A (en) | Method for control slag forming and molten iron temperature down in dephosphorization operation | |
| KR100717259B1 (en) | Method for continuous casting of molten steel | |
| JP2019059990A (en) | Desiliconization method of molten metal | |
| KR101010623B1 (en) | Method for molten iron processing time reducing and prevention lance clogged in postmix | |
| JP6289204B2 (en) | Desiliconization and desulfurization methods in hot metal ladle |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant |