KR20170101262A - Ferritic stainless steel for exhaust system members excellent in corrosion resistance after heating - Google Patents

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노부히코 히라이데
히로시 우라시마
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닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션
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Abstract

가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강을 제공한다. 질량％로, C: 0.015％ 이하, N: 0.02％ 이하, Si: 0.03 내지 1.0％, Mn: 1.0％ 이하, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 10.5 내지 22.5％, Sn: 0.02 내지 0.5％, Al: 0.003 내지 0.2％를 함유하고, 또한, Ti: 0.03 내지 0.35％ 및 Nb: 0.03 내지 0.6％의 1종 또는 2종을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 표면의 결정립도 번호가 6 이상이고, 또한 모재 농도의 2배 이상의 Sn을 포함하는 층이 2 내지 15㎚ 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.A ferritic stainless steel for an exhaust system member excellent in corrosion resistance after heating is provided. Wherein the steel sheet contains 0.015% or less of C, 0.02% or less of N, 0.03 to 1.0% of Si, 1.0% or less of Mn, 0.04% or less of P, 0.01% or less of S, 10.5 to 22.5% 0.02 to 0.5% of Al and 0.003 to 0.2% of Al, and further contains one or two of Ti: 0.03 to 0.35% and Nb: 0.03 to 0.6%, the balance being Fe and inevitable impurities , A surface grain number of 6 or more, and a layer containing Sn of at least 2 times the base material concentration of 2 to 15 nm.

Description

가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강Ferritic stainless steel for exhaust system members excellent in corrosion resistance after heating

본 발명은 승용차, 이륜차, 상용차, 건설 기계 등의 배기계 부재용에 있어서 가열 후 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 배기계 부재 및 그것들의 제조 방법에 관한 것이다. 특히, 573 내지 1073K로 가열되어 표면에 산화 피막이 형성된 상태로 사용되는 페라이트계 스테인리스강에 관한 것이다.TECHNICAL FIELD The present invention relates to a ferritic stainless steel and an exhaust system member excellent in corrosion resistance after heating for an exhaust system member of a passenger car, a motorcycle, a commercial vehicle, a construction machine, and the like, and a manufacturing method thereof. In particular, the present invention relates to a ferritic stainless steel which is used in a state in which an oxide film is formed on the surface by heating at 573 to 1073K.

승용차, 이륜차, 상용차, 건설 기계 등의 배기계 부재에는 페라이트계 스테인리스강이 많이 사용되고 있다. 특히, 콜드 엔드라고 불리는 배기계 하류측 부재에는, 내식성, 가공성, 용접성 등의 관점에서, C와 N을 Ti로 고정하여 Cr을 11％ 함유하는 SUH409L강, C와 N을 Ti로 고정하여 약 17％의 Cr을 함유하는 SUS430LX, Mo를 더 함유시킨 SUS436J1L이나 SUS436L 등이 사용되는 경우가 많다.BACKGROUND ART Ferritic stainless steels are widely used for exhaust system members such as passenger cars, motorcycles, commercial vehicles, and construction machines. Particularly, from the standpoint of corrosion resistance, workability and weldability, SUH409L steel containing 11% of Cr by fixing C and N with Ti, C and N being fixed with Ti to about 17% SUS430LX containing Cr and SUS436J1L or SUS436L containing Mo further are often used.

최근 들어, 지구 환경 문제의 관점에서 배기 가스 규제나 연비 규제가 해마다 엄격해지고 있어, 자동차 메이커 및 부품 메이커는 많은 대응책을 검토하여 실행해 오고 있다. 그 중에서, 재료에 대해서는 고내식화 혹은 고강도화에 의해 판 두께를 박육화하여 경량화할 것이 요구되고 있다. 또한, 부품의 보증 기간도 길어지는 경향이 있으며, 내식성의 향상이 요구되고 있다.In recent years, exhaust gas regulations and fuel efficiency regulations have become stricter every year from the viewpoint of global environmental problems, and automobile manufacturers and parts manufacturers have reviewed and implemented many countermeasures. Among them, it is required that the material is made thinner and lighter by high corrosion resistance or high strength. In addition, there is a tendency to lengthen the guarantee period of parts, and improvement of corrosion resistance is demanded.

일반적으로 많은 배기계 부재는, 용접 조립 시에 가열되어 용접 열 영향부(HAZ)에 템퍼 컬러라고 불리는 산화 피막이 생성한다. 이러한 산화 피막은, 부위에 따라서는 주행 중에 생성되는 경우가 있고, 실용상은 산화 피막 생성 하에서의 내식성이 중요하다.In general, many exhaust system members are heated during welding assembly to produce an oxide coating called temper color in the weld heat affected zone (HAZ). Such an oxide film may be generated during traveling depending on the region, and in practical use, corrosion resistance under the formation of an oxide film is important.

여기에서 말하는 내식성으로서는, 내면측에는 배기 가스 응축수에 대한 내식성과 외면측에는 염해에 대한 내식성을 가리키며, 많은 경우 국부적인 두께 감소에 의한 파단까지 수명이 저하하는 것이나 배기 가스의 누출로 연결되는 관통공의 생성이 문제시된다. 따라서, 내식성 중에서도 천공에 대한 저항성이 중요시되지만, 이것에 더하여 최근 발수에 의한 외관의 열화도 문제시되기 시작하고 있다.The corrosion resistance referred to herein refers to corrosion resistance to exhaust gas condensate on the inner surface and corrosion resistance to the outer surface. In many cases, the lifetime is reduced to a fracture due to the local thickness reduction, and the generation of through- This is a problem. Therefore, the resistance to perforation is important in the corrosion resistance, but in addition to this, deterioration of the appearance due to water repellency has begun to become a problem.

이와 같은 과제에 관하여 종래부터 몇 가지의 기술이 제시되고 있다.Several technologies have been proposed in the past with respect to such problems.

예를 들어, 특허문헌 1에서는, C: 0.015％ 이하, N: 0.02％ 이하, Si: 1.0％ 이하, Ni: 0.6 초과 내지 3.0％, Cr: 16.0 내지 25.0％를 함유하고, 필요에 따라 Mo: 3.0％ 이하 및 Cu: 2.0％ 이하 중 1종 또는 2종을 함유하고, Mn: 2.0％ 이하, Ti: 0.5％ 이하, Nb: 0.5％ 이하, Al: 0.5％ 이하 및 B: 0.01％ 이하 중 1종 또는 2종 이상을 포함하고, P: 0.04％ 이하, S: 0.02％ 이하로 제한된 매트릭스가 페라이트 단상 조직을 나타내는 내간극 부식성을 개선한 스테인리스 강판이 개시되어 있다.For example, Patent Document 1 discloses a steel sheet containing 0.015% or less of C, 0.02% or less of N, 1.0% or less of Si, more than 0.6 to 3.0% of Ni and 16.0 to 25.0% 3.0% or less of Cu, and 2.0% or less of Cu. The steel sheet contains one or two of Mn, not more than 2.0%, Ti: not more than 0.5%, Nb: not more than 0.5%, Al: not more than 0.5% A stainless steel sheet comprising a matrix or a matrix containing at least two species or more and 0.04% or less of P and 0.02% or less of S improves the interstitial corrosion resistance showing a ferrite single phase structure.

또한, 특허문헌 2에서는, C: 0.001 내지 0.02％, N: 0.001 내지 0.02％, Si: 0.01 내지 0.3％, Mn: 0.05 내지 1％, P: 0.04％ 이하, Ni: 0.15 내지 2％, Cr: 11 내지 22％, Ti: 0.01 내지 0.5％를 포함하고, Mo: 0.5 내지 3.0％, Nb: 0.02 내지 0.6％, Cu: 0.1 내지 1.5％의 조건에서, Mo, Nb, Cu 중 1종 또는 2종 이상을 Cr+3Mo+6(Ni+Nb+Cu)≥22를 만족시키는 범위로 포함하는 것을 특징으로 하는 내간극 부식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강이 개시되어 있다. 특허문헌 1 및 특허문헌 2 모두에, Ni를 함유시켜 내간극 부식성을 개선한 스테인리스강에 관한 것으로서, 부식의 성장 속도를 억제하여 천공에 대한 저항성을 높인 것을 특징으로 하고 있지만, 가열에 의해 산화 피막이 형성된 상태에서의 내식성에 대해서는 기재가 없다.Further, in Patent Document 2, it is disclosed that the steel sheet is composed of 0.001 to 0.02% of C, 0.001 to 0.02% of N, 0.01 to 0.3% of Si, 0.05 to 1% of Mn, 0.04% or less of P, , At least one of Mo, Nb, and Cu, in the range of 11 to 22% and Ti: 0.01 to 0.5%, 0.5 to 3.0% of Mo, 0.02 to 0.6% of Nb, and 0.1 to 1.5% (Ni + Nb + Cu) > = 22 in the range of Cr + 3Mo + 6 (Ni + Nb + Cu)? 22. Both of Patent Document 1 and Patent Document 2 are characterized in that stainless steel which contains Ni and improves clearance corrosion resistance is characterized in that the rate of corrosion is suppressed to increase the resistance to perforation, The corrosion resistance in the formed state is not described.

특허문헌 3에서는, C: 0.0010 내지 0.30％, N: 0.0010 내지 0.050％, Si: 0.01 내지 1.0％, Mn: 0.01 내지 1.0％, P: 0.04％ 이하, S: 0.010％ 이하, Ni: 1.0％ 이하, Cr: 10.0 내지 30.0％, O: 0.010％ 이하를 함유하고, Sn, Sb의 1종 이상을 0.005 내지 0.10％ 함유하고, 필요에 따라 Ti: 0.0050 내지 0.5％, Nb: 0.01 내지 1.0％를 함유하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강이 개시되어 있다. Sn, Sb의 1종 이상 함유시킴으로써 P의 입계 편석을 방지하여, 황산으로 산세할 때의 입계 부식에 기인하는 표면 흠집을 방지하고 있다.In Patent Document 3, it is disclosed in Patent Document 3 that 0.0010 to 0.30% of C, 0.0010 to 0.050% of N, 0.01 to 1.0% of Si, 0.01 to 1.0% of Si, 0.04% or less of P, 0.010% or less of S, , Cr: 10.0 to 30.0% and O: 0.010% or less, and 0.005 to 0.10% of at least one of Sn and Sb, and if necessary 0.0050 to 0.5% of Ti and 0.01 to 1.0% of Nb Based ferritic stainless steel. Sn, and Sb to prevent grain boundary segregation of P, thereby preventing surface flaws caused by grain boundary corrosion when pickling with sulfuric acid.

또한, 특허문헌 4에서는, C: 0.02％ 이하, N: 0.02％ 이하, Cr: 3 내지 30％, Ti, Nb의 1종 또는 2종을 (Ti+Nb)/(C+N)≥8의 범위로 함유하고, 주조편의 페라이트 입경과 열간 압연에서의 권취 온도를 일정 범위로 규정한 프레스 성형성이 우수한 고순도 Cr 함유 강판의 제조 방법이 개시되어 있으며, Cr 탄질화물 기인의 입계 부식을 억제하는 데 0.5％ 이하의 Sn의 함유가 유효하다고 되어 있다.In Patent Document 4, one or both of C: 0.02% or less, N: not more than 0.02%, Cr: 3 to 30%, Ti and Nb are mixed in a ratio of (Ti + Nb) / (C + A method for producing a high purity Cr-containing steel sheet which is excellent in press formability and contains a ferrite grain size of a cast steel piece and a coiling temperature in hot rolling in a certain range is disclosed. In order to suppress intergranular corrosion of the Cr carbonitride It is said that the content of Sn is 0.5% or less.

또한, 특허문헌 5에서는, C: 0.001 내지 0.02％, N: 0.001 내지 0.02％, Si: 0.01 내지 0.5％, Mn: 0.05 내지 1％, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 12 내지 25％, Ti, Nb의 1종 또는 2종을 Ti: 0.02 내지 0.5％, Nb: 0.02 내지 1％의 범위로 포함하고, Sn, Sb의 1종 또는 2종을 Sn: 0.005 내지 2％, Sb: 0.005 내지 1％의 범위로 포함하는 것을 특징으로 하는 내간극 부식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강이 개시되어 있다. 특허문헌 1 및 특허문헌 2에 있어서의 Ni와 마찬가지로, Sn과 Sb를 함유시킴으로써 내간극 부식성을 개선한 스테인리스강에 관한 것으로서, 부식의 성장 속도를 억제하여 천공에 대한 저항성을 높인 것을 특징으로 하고 있다. 여기서, 특허문헌 3 내지 5는 모두, 가열에 의해 산화 피막이 형성된 상태에서의 내식성에 언급하고 있지 않다.In Patent Document 5, it is proposed that the steel sheet contains 0.001 to 0.02% of C, 0.001 to 0.02% of N, 0.01 to 0.5% of Si, 0.05 to 1% of Mn, 0.04% or less of P, Ti and Nb in an amount of 0.02 to 0.5% of Ti and 0.02 to 1% of Nb, and one or both of Sn and Sb in an amount of 0.005 to 2% of Sn, Sb: 0.005 to 1% based on the total weight of the ferritic stainless steel. As well as Ni in Patent Documents 1 and 2, the present invention relates to a stainless steel having improved interstitial corrosion resistance by containing Sn and Sb, and is characterized in that the growth rate of corrosion is suppressed to increase resistance to perforation . Here, Patent Documents 3 to 5 all do not mention the corrosion resistance in a state where an oxide film is formed by heating.

특허문헌 6에서는, C: 0.015％ 이하, N: 0.015％ 이하, Si: 0.10 내지 0.50％, Mn: 0.05 내지 0.50％, P: 0.050％ 이하, S: 0.0100％ 이하, Cr: 10.5 내지 16.5％, Ti, Nb의 1종 또는 2종을 Ti: 0.03 내지 0.30％, Nb: 0.03 내지 0.30％의 범위로 포함하고, Sn, Sb의 1종 또는 2종을 Sn: 0.03 내지 0.50％, Sb: 0.03 내지 0.50％의 범위로 포함하고, Cr+Si+0.5Mn+10Al+15(Sn+Sb)≥13을 만족시키는 것을 특징으로 하는 가열 후 내식성이 우수한 자동차 배기계 부재용 합금 절약형 페라이트계 스테인리스강이 개시되어 있다.In Patent Document 6, it is proposed that the content of C is 0.015% or less, the content of N is 0.015% or less, the content of Si is 0.10 to 0.50%, the content of Mn is 0.05 to 0.50%, the content of P is 0.050% or less, the content of S is 0.0100% or less, the content of Cr is 10.5 to 16.5% Ti and Nb in a range of 0.03 to 0.30% of Ti and 0.03 to 0.30% of Nb and one or two of Sn and Sb in an amount of 0.03 to 0.50% Sn and 0.03 to 0.50% 0.5 to 0.50%, and satisfies Cr + Si + 0.5 Mn + 10 Al + 15 (Sn + Sb)? 13. The alloy-saving ferritic stainless steel for an automotive exhaust system member excellent in corrosion resistance after heating is disclosed have.

특허문헌 7에서는, C: 0.015％ 이하, N: 0.015％ 이하, Si: 0.01 내지 0.50％, Mn: 0.01 내지 0.50％, P: 0.050％ 이하, S: 0.010％ 이하, Cr: 16.5 내지 22.5％, Al: 0.01 내지 0.100％, Ti, Nb의 1종 또는 2종을 Ti: 0.03 내지 0.30％, Nb: 0.03 내지 0.30％의 범위로 포함하고, Sn, Sb의 1종 또는 2종을 Sn: 0.03 내지 1.00％, Sb: 0.05 내지 1.00％로 함유하는 것을 특징으로 하는 가열 후 내식성이 우수한 자동차 배기계 부재용 Mo 절약형 페라이트계 스테인리스강이 개시되어 있다.In Patent Document 7, it is disclosed that in the case of the steel sheet having a composition of C of 0.015% or less, N of 0.015% or less, Si of 0.01 to 0.50%, Mn of 0.01 to 0.50%, P of 0.050% or less, S of 0.010% or less, Cr of 16.5 to 22.5% 0.01 to 0.100% of Al, 0.03 to 0.30% of Ti, and 0.03 to 0.30% of Ti, one or both of Ti and Nb, and one or both of Sn and Sb in an amount of 0.03 to 0.10% 1.00%, and Sb: 0.05 to 1.00%. The present invention relates to a Mo-saving ferritic stainless steel for an automotive exhaust system member excellent in corrosion resistance after heating.

특허문헌 8에서는, C: 0.015％ 이하, N: 0.015％ 이하, Si: 0.01 내지 0.50％, Mn: 0.01 내지 0.50％, P: 0.050％ 이하, S: 0.010％ 이하, Ni: 0.5 내지 2.0％, Cr: 16.5 내지 22.5％, Al: 0.010 내지 0.100％, Sn: 0.01 내지 0.50％, Ti, Nb의 1종 또는 2종을 Ti: 0.03 내지 0.30％, Nb: 0.03 내지 0.30％의 범위로 함유하는 것을 특징으로 하는 자동차 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강이 개시되어 있다. 특허문헌 6 내지 8은 모두 가열에 의해 산화 피막이 형성된 상태의 내식성에 대해 기재하고 있지만, 그 산화 피막의 조성이나 형성 조건에 대해서는 언급하고 있지 않다.In Patent Document 8, it is preferable that the content of C is 0.015% or less, the content of N is 0.015% or less, the content of Si is 0.01 to 0.50%, the content of Mn is 0.01 to 0.50%, the content of P is 0.050% or less, the content of S is 0.010% , One or both of Ti and Nb in an amount of 0.03 to 0.30% Ti and 0.03 to 0.30% Nb in an amount of 0.1 to 20% Cr, 0.010 to 0.100% Al, 0.01 to 0.50% And a ferritic stainless steel for an automotive exhaust system member. Patent Documents 6 to 8 all describe the corrosion resistance in a state where an oxide film is formed by heating, but the composition and formation conditions of the oxide film are not mentioned.

일본 특허 공개 제2005-89828호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2005-89828 일본 특허 공개 제2006-257544호 공보Japanese Patent Laid-Open No. 2006-257544 일본 특허 공개 (평)11-92872호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-92872 일본 특허 공개 제2002-38221호 공보Japanese Patent Laid-Open No. 2002-38221 일본 특허 공개 제2008-190003호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2008-190003 일본 특허 공개 제2010-31315호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-31315 일본 특허 공개 제2010-116619호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-116619 일본 특허 공개 제2011-190504호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-150504

승용차, 이륜차, 상용차, 건설 기계 등의 배기계 부품에는 박육 경량화나 긴 수명화의 요구가 있고, 배기계 하류측 부재에는 내식성의 향상이 요구되고 있다. 이들 부재는 실용상 용접 접합에 의한 가열이나, 주행 시에 있어서의 가열을 받아, 국부적으로 산화 피막이 형성되지만, 산화 피막이 형성되지 않는 경우에 비하여 내식성이 떨어지기 때문에, 천공 수명이나 내수성에 대한 영향이 크다. 따라서, 산화 피막이 형성된 상태에서의 내식성을 향상시키는 것이, 박육화, 긴 수명화 및 외관 유지에 효과적이다.Exhaust system components such as passenger cars, motorcycles, commercial vehicles, and construction machines are required to be thin and lightweight and to have a long life span, and the members on the downstream side of the exhaust system are required to have improved corrosion resistance. These members are locally subjected to heating by welding and heating at the time of running, and they are locally formed with an oxide film. However, since the corrosion resistance is lower than in the case where no oxide film is formed, the influence on the perforation life and water resistance Big. Therefore, it is effective to improve the corrosion resistance in the state where the oxide film is formed, to reduce the thickness, to prolong the life and to maintain the appearance.

본 발명은 이러한 과제를 감안하여 제안된 것이며, 배기계 부재의 소재로서 바람직하게 사용할 수 있는 가열 후 내식성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 배기계 부재 및 그것들의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a ferritic stainless steel and an exhaust system member which are excellent in corrosion resistance after heating, which can be preferably used as a material of an exhaust system member, and a method of manufacturing the same.

상기 과제를 해결하는 것을 목적으로 한 본 발명의 요지는, 다음과 같다.The gist of the present invention for solving the above problems is as follows.

(1) 질량％로, C: 0.015％ 이하, N: 0.02％ 이하, Si: 0.03 내지 1.0％, Mn: 1.0％ 이하, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 10.5 내지 22.5％, Sn: 0.02 내지 0.5％, Al: 0.003 내지 0.2％를 함유하고, 또한, Ti: 0.03 내지 0.35％ 및 Nb: 0.03 내지 0.6％의 1종 또는 2종을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 표면의 결정립도 번호가 6 이상이고, 또한 (I)식을 만족시키는 조건으로 대기 중에서 가열한 경우에, 모재 농도의 2배 이상의 Sn을 포함하는 층이 2 내지 15㎚ 형성되는 것을 특징으로 하는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.Si: not more than 0.03%, Si: not more than 0.03%, Mn: not more than 1.0%, P: not more than 0.04%, S: not more than 0.01%, Cr: 10.5 to 22.5% , 0.02 to 0.5% of Sn, 0.003 to 0.2% of Al and 0.03 to 0.35% of Ti and 0.03 to 0.6% of Nb and the balance of Fe and inevitable impurities , And a layer containing Sn at least twice the base metal concentration is formed in a thickness of 2 to 15 nm in the case where the surface has a grain number of 6 or more and is heated in air under the condition satisfying the formula (I) The ferritic stainless steel for an exhaust system member having excellent corrosion resistance after heating.

exp(-23000/T)×t≥4.3×10- 15...(I)exp (-23000 / T) x t? 4.3 10 - 15 (I)

여기서, T: 온도(K), t: 시간(s)Here, T: temperature (K), t: time (s)

(2) 질량％로, C: 0.015％ 이하, N: 0.02％ 이하, Si: 0.03 내지 1.0％, Mn: 1.0％ 이하, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 10.5 내지 22.5％, Sn: 0.02 내지 0.5％, Al: 0.003 내지 0.2％를 함유하고, 또한, Ti: 0.03 내지 0.35％ 및 Nb: 0.03 내지 0.6％의 1종 또는 2종을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 표면의 결정립도 번호가 6 이상이고, 또한 모재 농도의 2배 이상의 Sn을 포함하는 층이 2 내지 15㎚ 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.Si: 0.03 to 1.0%, Mn: 1.0% or less, P: 0.04% or less, S: 0.01% or less, Cr: 10.5 to 22.5% , 0.02 to 0.5% of Sn, 0.003 to 0.2% of Al and 0.03 to 0.35% of Ti and 0.03 to 0.6% of Nb and the balance of Fe and inevitable impurities A ferritic stainless steel for an exhaust system member excellent in corrosion resistance after heating, characterized in that the surface has a grain number of 6 or more and a layer containing Sn of at least twice the base metal concentration is formed to 2 to 15 nm.

(3) 질량％로, Cu: 0.05 내지 1.5％, Ni: 0.1 내지 1.2％, Mo: 0.03 내지 3％, W: 0.03 내지 1％, V: 0.05 내지 0.5％, Sb: 0.01 내지 0.5％ 중 어느 1종 또는 2종 이상으로 이루어지는 제1군,(3) The steel sheet according to any one of (1) to (5), wherein 0.05 to 1.5% of Cu, 0.1 to 1.2% of Ni, 0.03 to 3% of Mo, 0.03 to 1% of W, 0.05 to 0.5% of V and 0.01 to 0.5% A first group consisting of one kind or two or more kinds,

및 Zr: 0.03 내지 0.5％, Co: 0.02 내지 0.2％, Ca: 0.0002 내지 0.002％, Mg: 0.0002 내지 0.002％, B: 0.0002 내지 0.005％, REM: 0.001 내지 0.01％, Ga: 0.0002 내지 0.01％, Ta: 0.01 내지 0.5％ 중 어느 1종 또는 2종 이상으로 이루어지는 제2군 중 적어도 어느 군을 더 함유하는 것을 특징으로 하는 본 발명의 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.And a composition containing at least one of Zr: 0.03-0.5%, Co: 0.02-0.2%, Ca: 0.0002-0.002%, Mg: 0.0002-0.002%, B: 0.0002-0.005%, REM 0.001-0.01% , And Ta: 0.01 to 0.5%. The ferritic stainless steel of the present invention is excellent in corrosion resistance after being heated.

(4) 질량％로, Sn 함유량이 0.02％ 이상 0.05％ 미만 및/또는 0.07％ 이상 0.3％ 이하인 것을 특징으로 하는 본 발명의 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.(4) A ferritic stainless steel for an exhaust system member excellent in corrosion resistance after heating according to the present invention, wherein the Sn content is 0.02% or more and less than 0.05% and / or 0.07% or more and 0.3% or less.

(5) 질량％로, Ni 함유량이 0.1％ 이상 0.5％ 미만인 것을 특징으로 하는 본 발명의 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.(5) A ferritic stainless steel for an exhaust system member excellent in corrosion resistance after heating according to the present invention, wherein the Ni content is 0.1% or more and less than 0.5%.

(6) 질량％로, C: 0.015％ 이하, N: 0.02％ 이하, Si: 0.03 내지 1.0％, Mn: 1.0％ 이하, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 10.5 내지 22.5％, Sn: 0.02 내지 0.5％, Al: 0.003 내지 0.2％를 함유하고, 또한, Ti: 0.03 내지 0.35％ 및 Nb: 0.03 내지 0.6％의 1종 또는 2종을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 표면의 결정립도 번호가 6 이상이고, 또한 모재 농도의 2배 이상의 Sn을 포함하는 층이 2 내지 15㎚ 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재.Si: 0.03 to 1.0%, Mn: 1.0% or less, P: 0.04% or less, S: 0.01% or less, Cr: 10.5 to 22.5% , 0.02 to 0.5% of Sn, 0.003 to 0.2% of Al and 0.03 to 0.35% of Ti and 0.03 to 0.6% of Nb and the balance of Fe and inevitable impurities And a layer of Sn having a surface grain number of 6 or more and a thickness of 2 or more times the base material concentration of 2 to 15 nm is formed on the surface of the substrate, absence.

(7) 질량％로, Cu: 0.05 내지 1.5％, Ni: 0.1 내지 1.2％, Mo: 0.03 내지 3％, W: 0.03 내지 1％, V: 0.05 내지 0.5％, Sb: 0.01 내지 0.5％ 중 어느 1종 또는 2종 이상으로 이루어지는 제1군,(7) The steel sheet according to any one of (1) to (7), wherein 0.05 to 1.5% of Cu, 0.1 to 1.2% of Ni, 0.03 to 3% of Mo, 0.03 to 1% of W, 0.05 to 0.5% of V and 0.01 to 0.5% A first group consisting of one kind or two or more kinds,

및 Zr: 0.03 내지 0.5％, Co: 0.02 내지 0.2％, Ca: 0.0002 내지 0.002％, Mg: 0.0002 내지 0.002％, B: 0.0002 내지 0.005％, REM: 0.001 내지 0.01％, Ga: 0.0002 내지 0.01％, Ta: 0.01 내지 0.5％ 중 어느 1종 또는 2종 이상으로 이루어지는 제2군 중 적어도 어느 군을 더 함유하는 것을 특징으로 하는 본 발명의 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재.And a composition containing at least one of Zr: 0.03-0.5%, Co: 0.02-0.2%, Ca: 0.0002-0.002%, Mg: 0.0002-0.002%, B: 0.0002-0.005%, REM 0.001-0.01% And Ta: 0.01 to 0.5%, and the second group consisting of at least one member selected from the group consisting of at least one member selected from the group consisting of Ta, and 0.01 to 0.5%.

(8) 질량％로, Sn 함유량 0.02％ 이상 0.05％ 미만 및/또는 0.07％ 이상 0.3％ 이하인 것을 특징으로 하는 본 발명의 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재.(8) An exhaust system member comprising a ferritic stainless steel according to the present invention, wherein the Sn content is 0.02% or more and less than 0.05% and / or 0.07% or more and 0.3% or less.

(9) 질량％로, Ni 함유량이 0.1％ 이상 0.5％ 미만인 것을 특징으로 하는 본 발명의 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재.(9) An exhaust system member comprising a ferritic stainless steel according to the present invention, characterized in that the Ni content is 0.1% or more and less than 0.5% in mass%.

(10) 본 발명의 페라이트계 스테인리스강을 제조할 때, 냉간 압연의 마무리 어닐링 온도를 1030℃ 이하로 하고, 냉연판 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 20℃/s 미만으로 하는 것을 특징으로 하는 본 발명의 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.(10) When the ferritic stainless steel of the present invention is produced, the final annealing temperature of the cold rolling is set to 1030 DEG C or lower, the cooling rate in the range of 800 to 600 DEG C Wherein the temperature is lower than 20 占 폚 / s. The method of manufacturing a ferritic stainless steel for an exhaust system member having excellent corrosion resistance after heating according to the present invention.

(11) 본 발명의 페라이트계 스테인리스강을 제조할 때, 냉간 압연의 마무리 어닐링 온도를 1030℃ 이하로 하고, 냉연판 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 5℃/s 미만으로 하는 것을 특징으로 하는 본 발명의 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.(11) When the ferritic stainless steel of the present invention is produced, the final annealing temperature of the cold rolling is set to 1030 DEG C or lower, and the cooling rate in the range of 800 to 600 DEG C Wherein the temperature is lower than 5 占 폚 / s. The method of manufacturing a ferritic stainless steel for an exhaust system member excellent in corrosion resistance after heating according to the present invention.

(12) 본 발명의 배기계 부재를 구성하는 페라이트계 스테인리스강을 제조할 때, 냉간 압연의 마무리 어닐링 온도를 1030℃ 이하로 하고, 냉연판 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 20℃/s 미만으로 하는 것을 특징으로 하는 본 발명의 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재의 제조 방법.(12) When producing the ferritic stainless steel constituting the exhaust system member of the present invention, the final annealing temperature for cold rolling is set to 1030 DEG C or lower, and the temperature for cooling at the cold rolling annealing temperature is set to 800 to 600 DEG C Wherein the cooling rate of the ferritic stainless steel of the present invention is less than 20 DEG C / s.

(13) 본 발명의 배기계 부재를 구성하는 페라이트계 스테인리스강을 제조할 때, 냉간 압연의 마무리 어닐링 온도를 1030℃ 이하로 하고, 냉연판 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 5℃/s 미만으로 하는 것을 특징으로 하는 본 발명의 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재의 제조 방법.(13) When producing the ferritic stainless steel constituting the exhaust system member of the present invention, the final annealing temperature of the cold rolling is set to 1030 DEG C or lower, the temperature is reduced to 800 to 600 DEG C during cooling at the cold rolling annealing temperature Wherein the cooling rate of the ferritic stainless steel of the present invention is less than 5 占 폚 / s.

본 발명의 가열 후 내식성이 우수한 페라이트 스테인리스강은, 승용차, 이륜차, 상용차, 건설 기계 등의 배기계 부품의 소재로서 바람직하다. 본 발명의 페라이트계 스테인리스강은 용접부를 포함해 실용상 가열을 받는 부위의 내식성을 향상시키므로, 배기계 부재의 고수명화나 박육화에 의한 경량화에 공헌할 수 있다.The ferritic stainless steel excellent in corrosion resistance after heating according to the present invention is preferable as a material for an exhaust system component of a passenger car, a motorcycle, a commercial vehicle, a construction machine and the like. The ferritic stainless steel of the present invention improves the corrosion resistance of the portion to be heated by heating including the welded portion, and thus contributes to weight reduction by increasing the life of the exhaust system member.

도 1은 최대 공식 깊이에 미치는 Sn 함유량의 영향을 도시한 도면.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Figure 1 shows the effect of the Sn content on the maximum formal depth.

이하, 본 발명의 실시 형태에 대해, 상세하게 설명한다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail.

본 발명자들은, 가열 후의 내식성을 검토하는 데 있어서 가열에 의해 형성되는 산화 피막에 착안하여, 상세하게 조사했다. 가열에 의해 내식성이 열화하지만, 그 주요인이 산화 피막의 형성 상태에 있다고 생각했기 때문이다.The present inventors paid attention to the oxide film formed by heating in examining the corrosion resistance after heating, and examined in detail. This is because the corrosion is deteriorated by heating, but the main reason is that the oxide film is in a state of being formed.

페라이트계 스테인리스강을 573 내지 1073K로 대기 중에서 가열하면, 표면에는 외층이 Fe리치, 내층이 Cr리치의 산화 피막이 형성된다. 이 산화 피막은, 가열을 받지 않는 스테인리스강의 부동태 피막에 비하여 소재를 부식 환경과 차단하는 효과가 떨어진다. 그 때문에 소재의 화학 조성이 동일하면, 가열 후의 쪽이 내식성이 떨어지게 된다. 그래서, 산화 피막의 형성 상태를 개선할 수 있으면 가열 후의 내식성을 향상시킬 수 있다고 생각했다. 단, 페라이트계 스테인리스강은 대부분이 Fe 및 Cr로 구성되어 있으므로, 이들 2 원소를 주체로 하는 산화 피막의 형성을 피하기는 곤란하기 때문에, Fe 및 Cr 이외의 제3 원소의 활용을 생각했다.When the ferritic stainless steel is heated in air at 573 to 1073 K, an oxide film of Fe-rich outer layer and Cr-rich inner layer is formed on the surface. This oxide film is less effective in shielding the material from the corrosive environment than the passive film of stainless steel which is not heated. Therefore, if the chemical composition of the material is the same, the corrosion resistance is lowered after the heating. Therefore, it is thought that the corrosion resistance after heating can be improved if the formation state of the oxide film can be improved. However, since most of the ferritic stainless steel is composed of Fe and Cr, it is difficult to avoid the formation of an oxide film mainly composed of these two elements. Therefore, utilization of a third element other than Fe and Cr was considered.

573 내지 1073K에 있어서 최대 24h정도 가열되면, 주요 원소의 Fe 및 Cr을 주체로 하는 약 20㎚로부터 서브미크론 오더의 산화 피막이 형성되지만, 강 중에 미량으로 첨가된 금속 원소를, 산화 피막 전체에 농화시키기는 어렵다. 그래서, 산화 피막과 모재의 경계 부근에 내식성 향상에 유효한 원소를 농화시키는 것을 생각했다. 여기서, Fe 및 Cr보다 산화하기 어려운 원소의 경우, 대기 중과 같이 Fe 및 Cr이 산화하는 조건에서는 이들 원소를 금속 상태로 농화하는 것이 가능해진다. 그래서, 이러한 원소로서 내식성의 관점에서 Cu, Ni 및 Sn에 주목했다.When heated at 573 to 1073 K for a maximum of 24 hours, an oxide film of a submicron order is formed from about 20 nm consisting mainly of Fe and Cr as major elements, but the metal element added in a small amount in the steel is concentrated to the entire oxide film Is difficult. Therefore, it has been considered to concentrate the elements effective for improving the corrosion resistance near the boundary between the oxide film and the base material. Here, in the case of an element which is more difficult to oxidize than Fe and Cr, it is possible to concentrate these elements into a metal state under the condition that Fe and Cr are oxidized as in the atmosphere. Therefore, attention has been paid to Cu, Ni and Sn from the viewpoint of corrosion resistance as such an element.

Cu, Ni 및 Sn을 단독으로 첨가시킨 페라이트계 스테인리스강에 대해 대기 가열 후의 산화 피막을 비교한 바, 이들 원소의 미량 첨가로 산화 피막과 모재의 경계에 가장 농화되기 쉬운 원소는 Sn인 것을 알아내었다. X선 광전자 분광법(이하, XPS)를 사용하여 상태 분석을 행한 바, Sn은 금속 상태로 농화되어 있는 것이 확인되었다.Comparing the oxide films after atmospheric heating with respect to ferritic stainless steels in which Cu, Ni and Sn alone were added, it was found that Sn was the element most likely to be concentrated at the boundary between the oxide film and the parent material due to the addition of a small amount of these elements . When X-ray photoelectron spectroscopy (hereinafter referred to as XPS) was used to analyze the state, it was confirmed that Sn was concentrated to a metal state.

그래서, 0.004C-0.008N-0.1Si-0.1Mn-16.5Cr-0.2Nb-0.1Ti-0.03Al계의 성분(숫자는 원소 함유량(질량％))을 베이스로서, Sn 함유량을 0 내지 0.5질량％의 범위로 변화시킨 페라이트 스테인리스 강판을 준비하여 소재로 하고, 673K×24h의 조건으로 대기 중에서 가열처리를 행한 후, 2종류의 염 건습 반복 시험을 행했다. 또한, 강판의 제조 과정 중에서 마무리 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 15℃/s로 했다. 또한, 강판 표면 Z면의 결정립도는 6.5였다.Therefore, it is preferable that the Sn content is set to 0 to 0.5% by mass based on 0.004C-0.008N-0.1Si-0.1Mn-16.5Cr-0.2Nb-0.1Ti-0.03Al component (numeral content (mass% To prepare a ferrite stainless steel plate. The material was heat treated in air at 673 K x 24 h, and then subjected to two kinds of salt dry and wet repetitive tests. In cooling the steel sheet at the finish annealing temperature, the cooling rate in the range of 800 to 600 占 폚 was set to 15 占 폚 / s. The grain size of the steel sheet surface Z plane was 6.5.

염 건습 반복 시험에 있어서의 제1 시험은, 내천공성을 평가하는 것을 목적으로, JASO M609-91에 준거하여, 35℃, 5％ NaCl 분무, 2h-60℃, 건조, 4h-50℃, 습윤, 2h를 1사이클로 하는 시험을 120 사이클 행했다. 시험 종료 후, 시트르산 2수소 암모늄 수용액을 사용하여 부식 생성물을 제거했다. 그 후, 현미경 초점 심도법에 의해 최대 공식 깊이를 측정했다. 제2 시험은, 내수성을 평가하는 것을 목적으로 하고, 10배로 희석한 인공 해수를 분무 용액에 사용하여, 35℃, 인공 해수 분무, 4h-60℃, 건조, 2h-50℃, 습윤, 2h를 1사이클로 하는 시험을 3 사이클 행했다. 시험 종료 후, JIS G0595에 준거하여, 평가액 넘버(이하, RN)에 의해 발수 정도를 서열화했다. 또한, RN의 숫자가 클수록 내수성이 우수하다.The first test in the salt dry and wet repetitive test was conducted in accordance with JASO M609-91 under the conditions of spraying 5% NaCl, 2h-60 캜, drying, 4h-50 캜, wet , And 2h as one cycle were carried out for 120 cycles. After the completion of the test, the corrosion product was removed by using an ammonium dihydrogen citrate solution. Then, the maximum official depth was measured by microscope focus depth method. In the second test, the artificial seawater diluted 10-fold was used for the spray solution and sprayed at 35 ° C, artificial seawater spray, 4h-60 ° C, drying, 2h-50 ° C, wet, 2h Three cycles of one cycle test were performed. After completion of the test, water repellency was ranked according to JIS G0595 by the evaluation value number (hereinafter referred to as RN). The larger the number of RN, the better the water resistance.

도 1에, 제1 시험에서 측정한 최대 공식 깊이에 대한 Sn 함유량의 영향을 나타낸다. 도 1에 도시된 바와 같이, 0.02mass％ 이상의 Sn을 함유시킴으로써 명료하게 최대 공식 깊이가 저하되고, 그 후 Sn 함유량의 증가에 수반해 최대 공식 깊이가 저하되는 것을 알 수 있다. 한편, 제2 시험에 있어서는, Sn 함유량이 0.001％의 경우에는 RN5였지만, 0.02mass％ 이상 Sn을 함유시킴으로써 발수 정도가 개선되어 RN6 이상을 나타냈다. RN5가 되면 용이하게 발수를 확인할 수 있어 외관상의 열화가 명료해지기 때문에, RN5와 RN6 사이를 우열의 경계 조건으로 했다. 이상에서, 0.02mass％ 이상 Sn을 함유시킴으로써, 내천공성과 아울러 내수성도 향상시키는 것으로 밝혀졌다.Figure 1 shows the effect of Sn content on the maximum formula depth measured in the first test. As shown in Fig. 1, when the Sn content is 0.02 mass% or more, the maximum official depth is clearly lowered, and then the maximum official depth is decreased with an increase in the Sn content. On the other hand, in the second test, when the Sn content was 0.001%, it was RN5, but when the Sn content was 0.02% by mass or more, the water repellency was improved and RN6 or more was exhibited. Since water repellency can be confirmed easily when RN5 becomes visible, and apparent deterioration becomes apparent, the boundary condition between RN5 and RN6 is set as a boundary condition of superior heat. It has been found that the inclusion of 0.02 mass% or more Sn improves the water resistance as well as the puncture resistance.

0.021mass％의 Sn을 함유하는 재료에 대해, 상기 부식 시험과 동일 조건으로 가열 처리를 행하고 나서 XPS에 의해 조사한 바, 표면에는 약 40㎚의 두께를 갖는 외층이 Fe리치, 내층이 Cr리치의 산화 피막이 형성되어 있고, 산화 피막과 모재의 경계 부근 약 2㎚의 범위에 걸쳐 양이온 분율로 0.02 내지 0.04at％의 Sn이 존재하고 있었다. 이러한 산화 피막과 모재의 경계 부근에서의 Sn 함유량은 소재의 Sn 함유량의 증가와 함께 증가하고, 소재에 0.5mass％의 Sn을 함유하는 경우에는, 양이온 분율로 0.47 내지 0.7at％의 Sn이 약 10㎚에 걸쳐 검출되었다. 0.5mass％ Sn의 경우, 모재 중의 Sn량은 약 0.22at％에 상당하므로, 산화 피막과 모재의 경계 부근에 Sn이 농화하고 있는 것은 명백하다. 본 발명에서는, 산화 피막과 모재의 경계 부근에서 모재의 Sn 농도보다도 Sn이 농화하고 있는 층을 이하, Sn 농화층이라고 칭한다. 그리고, Sn 농화층의 두께가 2㎚ 이상이며, Sn 농화층에 있어서의 Sn 농도가 모재의 2배 이상이면, 본 발명의 내식성 향상 효과를 발휘할 수 있는 것을 알 수 있었다.A material containing 0.021 mass% of Sn was subjected to heat treatment under the same conditions as the above corrosion test and then examined by XPS to find that the outer layer having a thickness of about 40 nm was Fe rich and the inner layer was Cr rich And a Sn of 0.02 to 0.04 at% was present in a cation fraction over a range of about 2 nm near the boundary between the oxide film and the base material. The Sn content in the vicinity of the boundary between the oxide film and the base material increases with the increase of the Sn content of the material and when the material contains 0.5 mass% Sn, 0.47 to 0.7at% of Sn in the cation fraction accounts for about 10 Nm. ≪ / RTI > In the case of 0.5 mass% Sn, the amount of Sn in the base material corresponds to about 0.22 at%, and it is clear that Sn is concentrated near the boundary between the oxide film and the base material. In the present invention, the layer in which Sn is higher than the Sn concentration of the base material in the vicinity of the boundary between the oxide film and the base material is hereinafter referred to as a Sn thickened layer. It has been found that when the thickness of the Sn thickened layer is 2 nm or more and the Sn concentration in the Sn thickened layer is twice or more the base metal, the corrosion resistance improving effect of the present invention can be exhibited.

가열 온도의 상승과 가열 시간의 증가에 수반해 Sn 농화층에 있어서의 Sn 함유량과 두께는 증가하지만, 과잉으로 가열하면 산화 피막의 성장도 불균일해져서 Sn의 농화층의 두께가 불균일해지고, 내식성 향상 효과도 포화한다. 최고 온도, 최대 시간인 1073K, 24h에 있어서 가열한 경우에는 Sn 농화층의 두께는 약 15㎚였다.The Sn content and the thickness of the Sn concentrated layer increase with an increase in the heating temperature and an increase in the heating time. However, when the heating temperature is excessively heated, the growth of the oxide film becomes ununiform and the thickness of the thickened layer of Sn becomes uneven, . When heated at a maximum temperature of 1073 K for 24 hours, the thickness of the Sn thickened layer was about 15 nm.

이와 같이 산화 피막과 모재의 경계 부근에 Sn이 농화함으로써, 염 건습 반복 시험에 있어서의 공식 깊이 감소나 내수성 향상에 효과적으로 작용하는 이유에 대해서는 충분히 이해되지 않지만, Sn이 용해하여 이온화함으로써 억제제(부식 억제재)로서 작용하기 때문이라고 생각된다. 이에 의해, 공식의 진행 속도를 저하시켜 공식 깊이 감소에 작용함과 함께, 발생하여 얼마 되지 않은 작은 공식의 진행을 정지시켜 내수성을 향상시켰다고 생각된다. 여기서, 산화 피막과 모재의 경계 부근에 모재보다도 농도가 높은 Sn이 금속 상태로 존재하므로, 모재의 부식을 더 효과적으로 억제할 수 있다고 생각된다.The reason why Sn is concentrated in the vicinity of the boundary between the oxide film and the base material and thus effectively serves to reduce the formal depth and improve the water resistance in the salt dry and wet repetition test is not fully understood. However, Sn is dissolved and ionized, ). By this, it is thought that the progress speed of the formula is lowered to act on the reduction of the formula depth, and the progress of the small formula which has occurred is stopped to improve the water resistance. Here, since Sn having a higher concentration than that of the base material is present in the metallic state near the boundary between the oxide film and the base material, corrosion of the base material can be suppressed more effectively.

산화 피막과 모재의 경계 부근에 Sn을 농화시키기 위해서는, 대기 중에 있어서 (I)식을 만족시키도록 가열되는 것이 바람직하다.In order to cause Sn to be concentrated near the boundary between the oxide film and the base material, it is preferable that the material is heated so as to satisfy the formula (I) in the atmosphere.

exp(-23000/T)×t≥4.3×10- 15...(I)exp (-23000 / T) x t? 4.3 10 - 15 (I)

여기서, T: 온도(K), t: 시간(s)Here, T: temperature (K), t: time (s)

바람직한 (I)식의 우변은 8.6×10- 15이다. 한편, 과잉으로 가열하면 Sn의 농화는 포화하므로, (I)식의 좌변의 상한은 4.5×10-9로 하는 것이 바람직하다.The right side of the preferred formula (I) is 8.6 x 10 < -15 & gt ;. On the other hand, if excessive heating causes the concentration of Sn to be saturated, the upper limit of the left side of the formula (I) is preferably 4.5 x 10 < -9 & gt ;.

또한, 가열에 의해 Fe 및 Cr이 산화함으로써, 산화 피막과 모재의 경계 부근에서의 Sn의 농화는 진행되지만, 본 발명에서 필요로 하는 Sn 농화도로 하기 위해서는, 표면의 결정립도 번호를 6 이상으로 하는 것이 필요하다. 573 내지 1073K에 서 입계 확산이 주체이기 때문에, 세립으로 하면 Sn의 확산이 촉진되어 Sn의 농화가 진행된다. 바람직하게는 결정립도 번호로 6.5 이상, 더욱 바람직하게는 7 이상이다. 또한, 가열 전에 연마 등에 의해 표면에 가공층을 형성하는 것도 Sn을 농화시키는데에 유효하다.Further, the oxidation of Fe and Cr by heating causes the concentration of Sn in the vicinity of the boundary between the oxide film and the base material to progress. However, in order to achieve the Sn concentration required in the present invention, need. Since the intergranular diffusion is mainly in the range of 573 to 1073K, the diffusion of Sn into the fine particles promotes the concentration of Sn. Preferably, the grain number is at least 6.5, and more preferably at least 7. In addition, forming a working layer on the surface by polishing or the like before heating is also effective for thickening Sn.

이하, 본 발명에 있어서의 합금 원소의 작용과 그의 함유량의 한정 이유에 대해 상세하게 설명한다. ％는, 특별히 언급하지 않는 한 질량％를 의미한다.Hereinafter, the reason for limiting the action of the alloying element and its content in the present invention will be described in detail. % Means, unless otherwise stated,% by mass.

(C: 0.015％ 이하)(C: 0.015% or less)

C는, 내입계 부식성, 가공성을 저하시키기 때문에, 그의 함유량을 낮게 억제할 필요가 있다. 이로 인해, C의 함유량의 상한을 0.015％로 하고, 바람직하게는 0.012％로 한다. 그러나, C의 함유량을 과도하게 낯추면, 필요한 강도가 얻어지지 않게 됨과 함께 정련 비용을 상승시킨다. 이로 인해, C의 함유량의 하한을 0.002％로 하는 것이 바람직하고, 더 바람직하게는 0.003％로 한다.C, it is necessary to suppress the content thereof to a low level because it lowers the penetration-resistance and the workability. For this reason, the upper limit of the content of C is set to 0.015%, preferably 0.012%. However, if the content of C is excessively unfavorable, the required strength can not be obtained and the refining cost is increased. For this reason, the lower limit of the content of C is preferably 0.002%, more preferably 0.003%.

(N: 0.02％ 이하)(N: 0.02% or less)

N은, 내공식성에 유용한 원소이지만, 내입계 부식성, 가공성을 저하시키기 때문에, 그의 함유량을 낮게 억제할 필요가 있다. 이로 인해, N의 함유량의 상한을 0.02％로 하고, 바람직하게는 0.018％로 한다. 그러나, N의 함유량을 과도하게 낮추는 것은, 필요한 강도가 얻을 수 없음과 함께 정련 비용을 상승시킨다. 이로 인해, N의 함유량의 하한을 0.002％로 하는 것이 바람직하고, 더 바람직하게는 0.003％이다.N is an element useful for pitting corrosion resistance, but it is required to suppress its content to a low level because it lowers intrinsic corrosion resistance and workability. Therefore, the upper limit of the content of N is set to 0.02%, preferably 0.018%. However, excessively lowering the content of N increases the refining cost as well as the required strength. For this reason, the lower limit of the content of N is preferably 0.002%, more preferably 0.003%.

(Si: 0.03％ 이상, 1.0％ 이하)(Si: 0.03% or more, 1.0% or less)

Si는 내산화성 향상에 유효하고, 가열 후 내식성을 향상시키는 작용을 가지므로 0.03％ 이상 함유시킬 필요가 있다. Si의 하한은 바람직하게는 0.05％, 더 바람직하게는 0.1％, 더욱 바람직하게는 0.2％이다. 그러나, 과잉 첨가는 가공성을 저하시키므로 Si의 함유량의 상한을 1.0％로 한다. Si의 상한은 바람직하게는 0.8％, 더 바람직하게는 0.6％, 더욱 바람직하게는 0.5％이다.Si is effective for improving oxidation resistance and has an effect of improving corrosion resistance after heating, so it is necessary to contain Si in an amount of 0.03% or more. The lower limit of Si is preferably 0.05%, more preferably 0.1%, still more preferably 0.2%. However, since the excessive addition decreases the workability, the upper limit of the content of Si is set to 1.0%. The upper limit of Si is preferably 0.8%, more preferably 0.6%, still more preferably 0.5%.

(Mn: 1.0％ 이하)(Mn: 1.0% or less)

Mn은 내식성을 열화시키므로, 그의 함유량을 제한할 필요가 있다. 그로 인하여, Mn의 함유량의 상한은 1.0％로 하고, 바람직하게는 0.5％이다. 그러나, Mn의 함유량을 극도로 낮추는 것은 비용 상승으로 연결된다. 이로 인해, Mn의 함유량의 하한을 0.03％로 하는 것이 바람직하고, 더 바람직하게는 0.05％이다.Since Mn deteriorates corrosion resistance, it is necessary to limit its content. Thereby, the upper limit of the content of Mn is 1.0%, preferably 0.5%. However, extremely reducing the Mn content leads to cost increase. For this reason, the lower limit of the Mn content is preferably 0.03%, more preferably 0.05%.

(P: 0.04％ 이하)(P: 0.04% or less)

P는 가공성, 용접성을 열화시키는 원소이기 때문에, 그의 함유량을 제한할 필요가 있다. 그로 인하여, P의 함유량의 상한은 0.04％로 했다. 그러나, P의 함유량을 극도로 낮추는 것은 비용 상승으로 연결된다. 이로 인해, P의 함유량의 하한을 0.02％로 하는 것이 바람직하다.Since P is an element that deteriorates workability and weldability, it is necessary to limit its content. Therefore, the upper limit of the content of P was 0.04%. However, an extremely low P content leads to an increase in cost. For this reason, it is preferable that the lower limit of the content of P be 0.02%.

(S: 0.01％ 이하)(S: 0.01% or less)

S는 내식성을 열화시키는 원소이기 때문에, 그의 함유량을 제한할 필요가 있다. 그로 인하여, S의 함유량의 상한은 0.01％로 하고, 바람직하게는 0.005％이며, 더 바람직하게는 0.002％이다.Since S is an element which deteriorates the corrosion resistance, it is necessary to limit its content. Therefore, the upper limit of the content of S is 0.01%, preferably 0.005%, and more preferably 0.002%.

(Cr: 10.5％ 이상, 22.5％ 이하)(Cr: 10.5% or more, 22.5% or less)

Cr은 내식성을 확보하는 기본적 원소이기 때문에, Cr 함유량의 하한을 10.5％로 할 필요가 있다. 바람직하게는 11.0％ 이상, 더 바람직하게는 12.5％ 이상, 더 바람직하게는 14.0％ 이상이다. 한편, Cr의 함유량을 증가시킬수록 내식성을 향상시킬 수 있지만, Cr의 과잉 첨가는 가공성, 제조성을 저하시킨다. 이로 인해, Cr의 함유량을 22.5％ 이하로 하고, 바람직하게는 20.5％ 이하, 더 바람직하게는 19.5％ 이하, 더욱 바람직하게는 18.0％ 이하로 한다.Since Cr is a basic element for ensuring corrosion resistance, it is necessary to set the lower limit of the Cr content to 10.5%. It is preferably at least 11.0%, more preferably at least 12.5%, even more preferably at least 14.0%. On the other hand, as the Cr content is increased, the corrosion resistance can be improved. However, excessive addition of Cr deteriorates workability and manufacturability. Therefore, the content of Cr is set to 22.5% or less, preferably 20.5% or less, more preferably 19.5% or less, and further preferably 18.0% or less.

(Sn: 0.02％ 이상, 0.5％ 이하)(Sn: 0.02% or more, 0.5% or less)

Sn은 가열 후 내식성을 개선하는 데 있어서 매우 유용하고, 본 발명에서 가장 중요한 원소이다. 그 때문에 Sn의 함유량의 하한은 0.02％로 하고, 바람직하게는 0.05％, 더 바람직하게는 0.07％, 더욱 바람직하게는 0.1％이다. 한편, Sn의 함유량을 증가시킬수록 가열 후 내식성을 향상시킬 수 있지만, Sn의 과잉 첨가는 가공성이나 제조성을 열화시킨다. 이것 때문에 Sn의 함유량을 0.5％ 이하로 하고, 바람직하게는 0.4％ 이하, 더 바람직하게는 0.3％ 이하, 더욱 바람직하게는 0.25％ 이하이다. 또한, 요구되는 가열 후 내식성의 레벨에 따라 Sn의 함유량을 조정하는 것이 바람직하다. 구체적으로는, 요구되는 가열 후 내식성의 레벨이 낮을 때에는 0.02％ 이상, 0.05％ 미만, 일반적인 경우에는 0.07％ 이상 0.3％ 이하, 레벨이 높을 때에는 0.3％ 이상 0.5％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 이 중 일반적인 경우에는 0.1％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.Sn is very useful in improving corrosion resistance after heating and is the most important element in the present invention. Therefore, the lower limit of the content of Sn is 0.02%, preferably 0.05%, more preferably 0.07%, and still more preferably 0.1%. On the other hand, as the content of Sn increases, the corrosion resistance after heating can be improved, but excessive addition of Sn deteriorates workability and manufacturability. Therefore, the content of Sn is set to 0.5% or less, preferably 0.4% or less, more preferably 0.3% or less, further preferably 0.25% or less. Further, it is preferable to adjust the content of Sn in accordance with the required level of corrosion resistance after heating. Specifically, when the required level of corrosion resistance after heating is low, it is preferably 0.02% or more and less than 0.05%, in general, 0.07% or more and 0.3% or less, and when the level is high, 0.3% or more and 0.5% or less. And in general, it is more preferably 0.1% or less.

(Al: 0.003％ 이상, 0.2％ 이하)(Al: 0.003% or more, 0.2% or less)

Al은 탈산 원소로서 유용하고, 0.003％ 이상 함유시킬 필요가 있다. 바람직하게는 0.005％ 이상, 더 바람직하게는 0.01％이다. 과잉 첨가는 인성, 제조성을 열화시키므로, Al량의 상한을 0.2％로 한다. 바람직하게는 0.15％, 더 바람직하게는 0.1％ 이하이다.Al is useful as a deoxidizing element and needs to be contained in an amount of 0.003% or more. It is preferably not less than 0.005%, more preferably not more than 0.01%. The excessive addition deteriorates the toughness and the composition, so the upper limit of the amount of Al is set to 0.2%. It is preferably 0.15%, more preferably 0.1% or less.

본 발명의 스테인리스강은, Ti 및 Nb의 1종 또는 2종을 하기의 성분 범위로 함유한다.The stainless steel of the present invention contains one or both of Ti and Nb in the following component ranges.

(Ti: 0.03％ 이상, 0.35％ 이하)(Ti: 0.03% or more, 0.35% or less)

Ti는 C, N을 탄질화물로서 고정하여 입계 부식을 억제하는 작용을 갖는다. 또한, S를 황화물 혹은 탄황화물로서 고정하여 내식성을 향상시키는 작용을 갖는다. 이로 인해, Ti의 함유량의 하한을 0.03％로 하고, 바람직하게는 0.05％, 더 바람직하게는 0.07％이다. 과잉 첨가는 가공성, 제조성에 악 영향을 미치기 때문에, 상한을 0.35％로 한다. 바람직하게는 0.32％, 더 바람직하게는 0.28％이다. 또한, Ti는, 4(C+N)+3S 이상 함유시키는 것이 바람직하다.Ti has an action of inhibiting intergranular corrosion by fixing C and N as carbonitride. Further, it has an action of fixing S as sulfide or carbon sulfide to improve corrosion resistance. Therefore, the lower limit of the content of Ti is set to 0.03%, preferably 0.05%, more preferably 0.07%. Since the excessive addition adversely affects processability and manufacturability, the upper limit is set to 0.35%. , Preferably 0.32%, more preferably 0.28%. Further, it is preferable that Ti contains 4 (C + N) + 3S or more.

(Nb: 0.03％ 이상, 0.6％ 이하)(Nb: 0.03% or more, 0.6% or less)

Nb는, Ti와 마찬가지 C, N을 탄질화물로서 고정하여 입계 부식을 억제하는 작용을 갖는다. 또한, 고온 강도를 향상시키는 효과를 갖는, 이로 인해, Nb의 함유량의 하한을 0.03％로 하고, 바람직하게는 0.1％, 더 바람직하게는 0.2％이다. 과잉 첨가는 가공성에 악 영향을 미치기 때문에, 상한을 0.6％로 한다. 바람직하게는 0.55％, 더 바람직하게는 0.5％이다.Nb has the action of inhibiting intergranular corrosion by fixing C and N as carbonitride as Ti. Further, it has an effect of improving the high-temperature strength. Therefore, the lower limit of the content of Nb is set to 0.03%, preferably 0.1%, more preferably 0.2%. Since the excessive addition adversely affects the workability, the upper limit is set to 0.6%. Preferably 0.55%, more preferably 0.5%.

본 발명의 스테인리스강에 있어서는, 또한, 질량％로, Cu: 0.05 내지 1.5％, Ni: 0.1 내지 1.2％, Mo: 0.03 내지 3％, W: 0.03 내지 1％, V: 0.05 내지 0.5％, Sb: 0.01 내지 0.5％ 중 어느 1종 또는 2종 이상을 함유할 수 있다.The stainless steel of the present invention may further contain 0.05 to 1.5% of Cu, 0.1 to 1.2% of Ni, 0.03 to 3% of Mo, 0.03 to 1% of W, 0.05 to 0.5% of V, 0.05 to 0.5% of Sb : 0.01 to 0.5%.

(Cu: 0.05％ 이상, 1.5％ 이하)(Cu: 0.05% or more, 1.5% or less)

Cu는, 내식성 및 강도를 향상시키기 위하여, 필요에 따라 0.05％ 이상 함유시킬 수 있다. 바람직하게는 0.2％ 이상이며, 더욱 바람직하게는 0.3％ 이상이다. 그러나, Cu의 과잉 첨가는 가공성을 저하시키기 때문에, Cu 함유량 상한을 1.5％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 1.0％ 이하인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 0.8％ 이하이다.Cu may be contained in an amount of 0.05% or more, if necessary, in order to improve corrosion resistance and strength. , Preferably 0.2% or more, and more preferably 0.3% or more. However, excessive addition of Cu deteriorates workability, so it is preferable to set the upper limit of the Cu content to 1.5% or less. Further, it is preferably 1.0% or less, more preferably 0.8% or less.

(Ni: 0.1％ 이상, 1.2％ 이하)(Ni: 0.1% or more, 1.2% or less)

Ni는, 내식성을 향상시키기 위하여, 필요에 따라 0.1％ 이상 함유시킬 수 있다. 바람직하게는 0.2％ 이상이며, 더욱 바람직하게는 0.3％ 이상이다. 그러나, Ni의 과잉 첨가는, 가공성을 저하시킴과 함께 고가이기 때문에 비용 상승으로도 연결된다. 그래서, Ni 함유량은 1.2％ 이하인 것이 바람직하고, 0.9％ 이하인 것이 더 바람직하고, 0.5％ 미만인 것이 더욱 바람직하다.Ni may be contained in an amount of 0.1% or more, if necessary, in order to improve corrosion resistance. , Preferably 0.2% or more, and more preferably 0.3% or more. However, the excessive addition of Ni lowers workability and is expensive, which leads to an increase in cost. Therefore, the Ni content is preferably 1.2% or less, more preferably 0.9% or less, and further preferably less than 0.5%.

(Mo: 0.03％ 이상, 3％ 이하)(Mo: 0.03% or more, 3% or less)

Mo는, 내식성 및 강도를 향상시키기 위하여, 필요에 따라 0.03％ 이상 함유시킬 수 있다. 바람직하게는 0.1％ 이상이며, 더 바람직하게는 0.3％ 이상이며, 더욱 바람직하게는 0.7％ 이상이다. 그러나, Mo의 과잉 첨가는, 가공성을 저하시킴과 함께 고가이기 때문에 비용 상승으로도 연결된다. 그래서, Mo 함유량은, 3％ 이하인 것이 바람직하고, 더 바람직하게는 2.2％ 이하이고, 더욱 바람직하게는 1.8％ 이하이다.Mo may be contained in an amount of 0.03% or more, if necessary, in order to improve corrosion resistance and strength. , Preferably not less than 0.1%, more preferably not less than 0.3%, further preferably not less than 0.7%. However, the excessive addition of Mo lowers workability and is expensive, which leads to an increase in cost. Therefore, the Mo content is preferably 3% or less, more preferably 2.2% or less, further preferably 1.8% or less.

(W: 0.03％ 이상, 1％ 이하)(W: 0.03% or more, 1% or less)

W는, 내식성을 향상시키기 위하여, 필요에 따라 0.03％ 이상 함유시킬 수 있다. 0.2％ 이상 함유시키는 것이 바람직하고, 0.5％ 이상 함유시키는 것이 보다 바람직하다. W의 과잉 첨가는, 가공성을 열화시킴과 함께, 고가이기 때문에 비용 상승으로 연결된다. 이로 인해, W의 함유량은, 1％ 이하인 것이 바람직하고, 0.8％ 이하인 것은 보다 바람직하다.W may be contained in an amount of 0.03% or more, if necessary, in order to improve the corrosion resistance. It is preferably contained in an amount of not less than 0.2%, more preferably not less than 0.5%. The excessive addition of W deteriorates workability and leads to an increase in cost because it is expensive. Therefore, the content of W is preferably 1% or less, more preferably 0.8% or less.

(V: 0.05％ 이상, 0.5％ 이하)(V: 0.05% or more, 0.5% or less)

V는, 내식성을 향상시키기 위하여, 필요에 따라 0.05％ 이상 함유시킬 수 있다. 또한, 0.1％ 이상 함유시키는 것이 바람직하다. 그러나, V의 과잉 첨가는, 가공성을 열화시킴과 함께, 고가이기 때문에 비용 상승으로 연결된다. 이로 인해, V의 함유량은, 0.5％ 이하인 것이 바람직하고, 0.3％ 이하인 것이 보다 바람직하다.V may be contained in an amount of 0.05% or more, if necessary, in order to improve the corrosion resistance. It is preferable that the content is 0.1% or more. However, excessive addition of V deteriorates workability and leads to an increase in cost since it is expensive. Therefore, the content of V is preferably 0.5% or less, more preferably 0.3% or less.

(Sb: 0.01％ 이상, 0.5％ 이하)(Sb: 0.01% or more, 0.5% or less)

Sb는, 내식성을 향상시키기 위하여, 필요에 따라 0.01％ 이상 함유시킬 수 있다. 0.03％ 이상 함유시키는 것이 바람직하고, 0.05％ 이상 함유시키는 것이 보다 바람직하다. 그러나, Sb의 과잉 첨가는 가공성 및 제조성을 저하시킨다. 이로 인해, Sb의 함유량은, 0.5％ 이하인 것이 바람직하고, 0.3％ 이하인 것이 보다 바람직하다.Sb may be contained in an amount of 0.01% or more, if necessary, in order to improve the corrosion resistance. It is preferably contained in an amount of 0.03% or more, more preferably 0.05% or more. However, excessive addition of Sb lowers workability and manufacturability. Therefore, the content of Sb is preferably 0.5% or less, more preferably 0.3% or less.

본 발명의 스테인리스강에 있어서는, 또한, 질량％로, Zr: 0.03 내지 0.5％, Co: 0.02 내지 0.2％, Ca: 0.0002 내지 0.002％, Mg: 0.0002 내지 0.002％, B: 0.0002 내지 0.005％, REM: 0.001 내지 0.01％, Ga: 0.0002 내지 0.01％, Ta: 0.01 내지 0.5％ 중 어느 1종 또는 2종 이상을 함유할 수 있다.The stainless steel of the present invention preferably further contains, by mass%, 0.03 to 0.5% of Zr, 0.02 to 0.2% of Co, 0.0002 to 0.002% of Ca, 0.0002 to 0.002% of Mg, 0.0002 to 0.005% of B, 0.0002 to 0.005% : 0.001 to 0.01%, Ga: 0.0002 to 0.01%, and Ta: 0.01 to 0.5%.

(Zr: 0.03％ 이상, 0.5％ 이하)(Zr: 0.03% or more, 0.5% or less)

Zr은, 내식성, 특히 내입계 부식성을 향상시키기 위하여, 필요에 따라 0.03％ 이상 함유시킬 수 있다. 0.05％ 이상 함유시키는 것이 바람직하고, 0.1％ 이상 함유시키는 것이 보다 바람직하다. Zr의 과잉 첨가는, 가공성을 열화시킴과 함께, 고가이기 때문에 비용 상승으로 연결된다. 이로 인해, Zr의 함유량은, 0.5％ 이하인 것이 바람직하고, 0.3％ 이하인 것이 보다 바람직하다.Zr may be contained in an amount of 0.03% or more, if necessary, in order to improve the corrosion resistance, particularly the intercalation corrosion resistance. It is preferably contained in an amount of 0.05% or more, more preferably 0.1% or more. The excessive addition of Zr leads to deterioration of processability and cost increase because of high cost. Therefore, the content of Zr is preferably 0.5% or less, and more preferably 0.3% or less.

(Co: 0.02％ 이상, 0.2％ 이하)(Co: 0.02% or more, 0.2% or less)

Co는, 2차 가공성과 인성을 향상시키기 위하여, 필요에 따라 0.02％ 이상 함유시킬 수 있다. 0.05％ 이상 함유시키는 것이 바람직하고, 0.08％ 이상 함유시키는 것이 보다 바람직하다. 그러나, Co의 과잉 첨가는 비용 상승으로 연결된다. 이로 인해, Co의 함유량은, 0.2％ 이하인 것이 바람직하고, 0.18％ 이하인 것이 보다 바람직하다.Co may be contained in an amount of 0.02% or more as necessary in order to improve secondary workability and toughness. It is preferably contained in an amount of 0.05% or more, more preferably 0.08% or more. However, excessive addition of Co leads to cost increase. For this reason, the content of Co is preferably 0.2% or less, and more preferably 0.18% or less.

(Ca: 0.0002％ 이상, 0.002％ 이하)(Ca: not less than 0.0002%, not more than 0.002%)

Ca는, 탈산 효과 등을 가지므로 정련상 유용한 원소이며, 필요에 따라 0.0002％ 이상 함유시킬 수 있다. 또한, 0.0004％ 이상 함유시키는 것이 보다 바람직하다. 그러나, 황화물을 형성하여 내식성을 열화시키기 때문에, Ca의 함유량은 0.002％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.0015％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.Ca has an effect of deoxidation and is an element useful for refining, and can be contained in an amount of 0.0002% or more as needed. It is more preferable that the content is 0.0004% or more. However, since sulfide is formed to deteriorate the corrosion resistance, the content of Ca is preferably 0.002% or less, and more preferably 0.0015% or less.

(Mg: 0.0002％ 이상, 0.002％ 이하)(Mg: 0.0002% or more, 0.002% or less)

Mg는, 탈산 효과 등을 가지므로 정련상 유용한 원소이며, 조직을 미세화해 가공성이나 인성의 향상에도 효과가 있다. 이러한 점에서, Mg는, 필요에 따라 0.0002％ 이상 함유시킬 수 있고, 0.0005％ 이상 함유시키는 것이 보다 바람직하다. 그러나 과잉 첨가는 내식성을 열화시키기 때문에, Mg의 함유량은 0.002％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.0015％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.Mg has an effect of deoxidation and so is an element useful for refining. It is also effective in improving workability and toughness by refining the texture. From this point of view, Mg can be contained in an amount of 0.0002% or more, more preferably 0.0005% or more, if necessary. However, since the excessive addition deteriorates the corrosion resistance, the content of Mg is preferably 0.002% or less, more preferably 0.0015% or less.

(B: 0.0002％ 이상, 0.005％ 이하)(B: not less than 0.0002%, not more than 0.005%)

B는, 가공성, 특히 2차 가공성을 향상시키기 위하여, 필요에 따라 0.0002％ 이상 함유시킬 수 있다. 또한, 0.0003％ 이상 함유시키는 것이 보다 바람직하다. B의 과잉 첨가는 내입계 부식성을 저하시키기 때문에, B의 함유량은, 0.005％ 이하인 것이 바람직하고, 0.002％ 이하인 것이 보다 바람직하다.B may be contained in an amount of 0.0002% or more, if necessary, in order to improve workability, particularly secondary workability. It is more preferable that the content is 0.0003% or more. Since the excessive addition of B lowers the intergranular corrosion resistance, the content of B is preferably 0.005% or less, more preferably 0.002% or less.

(REM: 0.001％ 이상, 0.01％ 이하)(REM: 0.001% or more, 0.01% or less)

REM은, 예를 들어 La, Y, Ce, Pr, Nd 등, 원자 번호 57 내지 71에 귀속하는 원소의 합계이다. REM은, 탈산 효과 등을 가지므로 정련상 유용한 원소이며, 필요에 따라 0.001％ 이상 함유시킬 수 있다. 그러나, 과잉 첨가는 비용 상승으로 연결되기 때문에, REM 함유량은, 0.01％ 이하로 하는 것이 바람직하다.REM is a total of elements belonging to atomic number 57 to 71 such as La, Y, Ce, Pr, and Nd. REM is an element useful for refining because it has a deoxidizing effect and can be contained in an amount of 0.001% or more as needed. However, since the excessive addition leads to an increase in cost, the REM content is preferably 0.01% or less.

(Ga: 0.0002％ 이상, 0.01％ 이하)(Ga: 0.0002% or more, 0.01% or less)

Ga는, 안정된 황화물을 형성하여 내식성을 향상시킴과 함께 내수소 취화성도 향상 시키는 점에서, 필요에 따라 0.0002％ 이상 함유시킬 수 있다. 그러나, 과잉 첨가는 비용 상승으로 연결되기 때문에, Ga 함유량은 0.01％ 이하로 하는 것이 바람직하다.Ga can be contained in an amount of 0.0002% or more, if necessary, in order to form a stable sulfide to improve the corrosion resistance and improve the resistance to hydrogen embrittlement. However, since the excessive addition leads to an increase in cost, the Ga content is preferably 0.01% or less.

(Ta: 0.01％ 이상, 0.5％ 이하)(Ta: 0.01% or more, 0.5% or less)

Ta는, 내식성을 향상시키기 위하여, 필요에 따라 0.01％ 이상 함유시킬 수 있다. 또한, 0.05％ 이상 함유시키는 것이 더 바람직하고, 0.1％ 이상 함유시키는 것은 더욱 바람직하다. 그러나, 과잉 첨가는 인성을 저하시킴과 함께 비용 상승으로 연결된다. 그로 인하여, Ta 함유량은 0.5％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.4％ 이하인 것이 보다 바람직하다Ta may be contained in an amount of 0.01% or more, if necessary, in order to improve corrosion resistance. It is more preferable to contain 0.05% or more, more preferably 0.1% or more. However, excessive addition leads to lowering toughness as well as cost increase. Therefore, the Ta content is preferably 0.5% or less, and more preferably 0.4% or less

본 발명의 스테인리스강은, 기본적으로는 페라이트계 스테인리스강을 제조하는 일반적인 방법에 의해 제조된다. 예를 들어, 전로 또는 전기로에서 상기의 화학 조성을 갖는 용강으로 하고, AOD로나 VOD로 등에서 정련하여, 연속 주조법 또는 조괴법으로 강편으로 한 후, 열간 압연-열연판의 어닐링-산세-냉간 압연-마무리 어닐링-산세의 공정을 거쳐서 제조된다. 필요에 따라, 열연판의 어닐링을 생략해도 되고, 냉간 압연-마무리 어닐링-산세를 반복하여 행할 수도 있다. 여기서, 냉간 압연 시에 φ 150㎜ 이하의 소직경 롤을 사용하는 것은, 산화 피막과 모재의 경계 부근에 Sn을 농화시키는데도 효과적이다. 또한, 마무리 어닐링 온도는, 재결정을 촉진하기 위하여 800℃ 이상으로 하고, 결정립의 조대화를 억제하기 위하여 1030℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, Sn의 입계 편석을 촉진함으로써 산화 피막과 모재의 경계 부근에서의 Sn의 농화를 촉진하기 위하여, 마무리 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 평균 20℃/s 미만으로 하는 것이 바람직하다. 또한 평균 15℃/s 미만으로 하는 것이 바람직하고, 평균 5℃/ 미만으로 하는 것이 더 바람직하다.The stainless steel of the present invention is basically manufactured by a general method for producing a ferritic stainless steel. For example, a molten steel having the above chemical composition in a converter or an electric furnace is refined in an AOD, VOD, or the like, and made into a steel strip by a continuous casting method or a roughing method, and then subjected to hot rolling - annealing of a hot rolled plate - Annealing-pickling process. If necessary, the annealing of the hot rolled sheet may be omitted, or cold rolling-finish annealing-pickling may be repeated. Here, the use of a small-diameter roll having a diameter of 150 mm or less at the time of cold rolling is effective for thickening Sn near the boundary between the oxide film and the base material. The finish annealing temperature is preferably set to 800 ° C or higher in order to promote recrystallization, and is preferably set to 1030 ° C or lower in order to suppress coarsening of crystal grains. Further, in order to accelerate the grain boundary segregation of Sn to accelerate the concentration of Sn near the boundary between the oxide film and the base material, the cooling rate in the range of 800 to 600 占 폚 is preferably 20 占 폚 / s. < / RTI > The average temperature is preferably less than 15 ° C / s, more preferably 5 ° C / less.

상기 본 발명의 성분을 함유하는 페라이트계 스테인리스 강판을 제조함에 있어서, 냉간 압연의 마무리 어닐링 온도를 1030℃ 이하의 적정한 온도로 하고, 마무리 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 평균에서 20℃/s 미만으로 함으로써, 강 표면의 결정립도 번호를 6 이상으로 한다. 이에 의해, 당해 페라이트계 스테인리스 강판을 (I)식을 만족시키는 조건으로 대기 중에서 가열한 경우에, 모재 농도의 2배 이상의 Sn을 포함하는 층을 2 내지 15㎚ 형성할 수 있다.In the production of the ferritic stainless steel sheet containing the component of the present invention, the final annealing temperature of the cold rolling is set to a suitable temperature of 1030 캜 or less, and at a temperature of 800 to 600 캜 during cooling at the finish annealing temperature Is set to be less than 20 占 폚 / s from the average, the grain number of the steel surface is set to 6 or more. Thus, when the ferritic stainless steel sheet is heated in air under the condition satisfying the formula (I), a layer containing Sn at least twice the base metal concentration can be formed to 2 to 15 nm.

또한, 상기 본 발명의 성분을 함유하는 페라이트계 스테인리스 강판을 제조할 때에, 냉간 압연의 마무리 어닐링 온도를 1030℃ 이하의 적정한 온도로 하고, 마무리 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 평균에서 20℃/s 미만으로 함과 함께, (I)식을 만족시키는 조건으로 대기 중에서 가열함으로써, 강 표면의 결정립도 번호가 6 이상이고, 또한 모재 농도의 2배 이상의 Sn을 포함하는 층이 2 내지 15㎚ 형성되어 있는 페라이트계 스테인리스강으로 할 수 있다.In the production of the ferritic stainless steel sheet containing the component of the present invention, the final annealing temperature of the cold rolling is set to an appropriate temperature of 1030 캜 or less, and a temperature in the range of 800 to 600 캜 (I) at a temperature of not less than 20 占 폚 / s on average, and heating the steel in the atmosphere under conditions satisfying the formula (I), whereby the surface of the steel has a grain number of 6 or more and a Sn And a thickness of 2 to 15 nm is formed on the ferrite-based stainless steel.

(I)식을 만족시키는 조건에서 대기 중에서의 가열은, 배기계 부재가 주행 시에 받는 가열이 해당된다. 또한, 배기계 부재로서 포함하는 이전의 강판 단계에서, (I)식을 만족시키는 조건에서 대기 중에서의 가열을 행하는 것으로 해도 된다.Heating in the atmosphere under the condition that the formula (I) is satisfied corresponds to the heating that the exhaust system member receives during traveling. Further, in the previous steel sheet step included as the exhaust system member, the heating in the atmosphere may be performed under the condition satisfying the formula (I).

또한, 본 발명의 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재는, 이 강판을 소재로서 전기 저항 용접, TIG 용접, 레이저 용접 등의 통상의 배기계 부재용 스테인리스강 관의 제조 방법에 의해 용접관으로서 제조된다.Further, the exhaust system member having excellent corrosion resistance after heating according to the present invention is manufactured as a welded pipe by a method of manufacturing a stainless steel pipe for a general exhaust system member such as electric resistance welding, TIG welding, laser welding and the like.

실시예Example

실시예에 기초하여, 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.The present invention will be described in more detail based on examples.

표 1-1에 나타내는 조성의 스테인리스강을 180kg 진공 용해로에서 용제하고, 45kg 강괴에 주조한 후, 열연-열연판 어닐링-샷-냉연-마무리 어닐링의 공정을 거쳐서 판 두께 1㎜의 냉연 강판을 제작했다. 열연판은, 소재 두께: 50㎜, 가열 온도: 1200℃에서 판 두께 5㎜까지 압연해 공랭함으로써 제작했다. 열연판 어닐링은 850 내지 1050℃×1분, 공랭으로 하고, 쇼트 블라스트에 의해 스케일을 제거했다. 그 후, 판 두께 1㎜까지 냉연하고, 표 1-2에 나타내는 온도에서 1분 유지하는 마무리 어닐링을 행한 후, 표 1-2에 나타내는 조건으로 냉각했다.A stainless steel having the composition shown in Table 1-1 was melted in a 180 kg vacuum melting furnace and cast into a 45 kg steel ingot, and then cold rolled steel sheet having a thickness of 1 mm was produced through the steps of hot rolling - hot rolling annealing - shot - cold rolling - finish annealing did. The hot-rolled sheet was produced by rolling to a sheet thickness of 5 mm at a material thickness of 50 mm and a heating temperature of 1200 占 폚 and air cooling. The hot-rolled sheet was annealed at a temperature of 850 to 1050 DEG C for 1 minute, and the scale was removed by short-blasting. Thereafter, the sheet was cold-rolled to a sheet thickness of 1 mm, subjected to finish annealing in which the sheet was held at the temperature shown in Table 1-2 for one minute, and then cooled under the conditions shown in Table 1-2.

이 냉연 강판으로부터, 폭 70㎜, 길이 150㎜의 시험편을 잘라내고, 시험면을 #600까지 에머리지에 의해 습식 연마했다. 그 후, 673K의 대기 중에서 24h 가열 처리를 행했다. 이 경우의 (I)식의 좌변은 1.2×10- 10이다. 또한, 비교를 위해, 표 1-2의 비교예 5(강 7)에 대해서는, 673K, 24h의 가열 처리 대신에, 523K의 대기 중에서 15min의 가열 처리를 추가했다. 이 경우의 (I)식의 좌변은 7.1×10-17이다.A test piece having a width of 70 mm and a length of 150 mm was cut out from the cold-rolled steel sheet, and the test surface was wet-polished by emery until # 600. Thereafter, heat treatment was carried out in an atmosphere of 673 K for 24 hours. In this case, the left side of the formula (I) is 1.2 x 10 < -10 & gt ;. For comparison, for Comparative Example 5 (steel 7) in Table 1-2, a heat treatment for 15 minutes in an atmosphere of 523K was added instead of the heat treatment at 673K for 24 hours. In this case, the left side of the equation (I) is 7.1 x 10 -17 .

가열 처리 후의 강판 표면 근방에서의 Sn 함유량의 분포를 XPS에 의해 평가했다. 상기 염 건습 반복 시험에 사용된 시험편의 열처리 시에, 표면 분석용 시료도 병행하여 열처리를 행했다. XPS는 알백 파이사제로, 사용 X선원에 mono-AlKα선을 이용하여, Ar 이온 스퍼터링에 의해 깊이 방향의 원소 분석을 행했다. 스퍼터링 속도는, SiO2 환산으로 1.5㎚/min으로 했다. 산화 피막과 모재의 경계부에 존재하는 Sn 농화층의 두께를 측정하고, 표 1-2에 나타냈다. 또한, 여기서, Sn 농화층의 두께는 모재 Sn 농도보다 높은 Sn 농도가 검출된 영역의 두께이며, 그 Sn 농화층에 있어서의 최저 Sn 농도를 원자％로 하여 표 1-2에 나타냈다. Sn 농화층 중의 Sn 농도를 모상의 Sn 농도로 나눈 값을 「농화도」로서 표 1-2에 나타냈다.The distribution of the Sn content in the vicinity of the surface of the steel sheet after the heat treatment was evaluated by XPS. At the time of the heat treatment of the test piece used in the salt dry repeated test, the surface analysis sample was also subjected to heat treatment in parallel. The XPS was analyzed by elemental analysis in the depth direction by Ar ion sputtering using a mono-AlK? The sputtering rate was 1.5 nm / min in terms of SiO 2 . The thickness of the Sn-enriched layer existing at the boundary between the oxide film and the base material was measured and shown in Table 1-2. Here, the thickness of the Sn-enriched layer is the thickness of the region where the Sn concentration higher than the base material Sn concentration is detected, and the lowest Sn concentration in the Sn-enriched layer is shown in Table 1-2. A value obtained by dividing the Sn concentration in the Sn concentrated layer by the Sn concentration in the parent phase is shown in Table 1-2 as " concentration degree ".

내식성은 2종류의 염 건습 반복 시험에 의해 평가했다. 제1 시험은, JASO M609-91에 준거하여, 35℃, 5％ NaCl 분무, 2h-60℃, 건조, 4h-50℃, 습윤, 2h를 1사이클로 하는 시험을 120 사이클 행했다. 사이클 시험 종료 후, 시트르산 이수소 암모늄 수용액을 사용하여 부식 생성물을 제거했다. 그 후, 현미경 초점 심도법에 의해 최대 공식 깊이를 측정했다. 제2 시험은, 10배로 희석한 인공 해수를 분무 용액에 사용하여, 35℃, 인공 해수 분무, 4h-60℃, 건조, 2h-50℃, 습윤, 2h를 1사이클로 하는 시험을 3 사이클 행했다. 시험 종료 후, JIS G0595에 준거하여, 평가액 넘버에 의해 발수 정도를 서열화했다.The corrosion resistance was evaluated by two kinds of salt dry and repeated test. In the first test, 120 cycles of 35 ° C, 5% NaCl spraying, 2h-60 ° C, drying, 4h-50 ° C, wetting, and 2h cycles were carried out in accordance with JASO M609-91. After the end of the cycle test, the corrosion product was removed using an aqueous ammonium hydrogen citrate solution. Then, the maximum official depth was measured by microscope focus depth method. In the second test, artificial seawater diluted 10-fold was used as the spraying solution and subjected to three cycles of 35 ° C, artificial seawater spraying, 4h-60 ° C, drying, 2h-50 ° C, wetting, and 2h. After completion of the test, the degree of water repellency was ranked according to the evaluation value number in accordance with JIS G0595.

또한, 동일한 냉연 강판으로부터, 폭 20㎜, 길이 20㎜의 시험편을 잘라내고, 표면을 경면까지 연마 후 에칭하여 마이크로 조직을 현출시켰다. JIS G0551에 준거하여, Z면(표면에 평행한 면)의 결정립도를 측정했다.A test piece having a width of 20 mm and a length of 20 mm was cut out from the same cold-rolled steel sheet, and the surface was polished to a specular surface and then etched to expose the microstructure. According to JIS G0551, the crystal grains of the Z plane (plane parallel to the surface) were measured.

[표 1-1][Table 1-1]

Figure pct00001
Figure pct00001

[표 1-2][Table 1-2]

Figure pct00002
Figure pct00002

시험 결과를 표 1-2에 나타낸다. 결정립도 번호는, 냉연 강판으로부터 잘라낸 시험편으로 측정한 결과이다. 또한, 가열 처리 시험편에 대해서도 결정립도 번호를 평가한 바, 가열 처리를 행하지 않은 냉연 강판 시험편으로 측정한 결과와 동일한 결과가 얻어졌다. 여기서, 비교예 5 및 6에 대해서는 Sn 농화층이 형성되지 않았기 때문에, 산화 피막과 모재의 경계 부근에서의 Sn 농도를 기재했다.The test results are shown in Table 1-2. The grain number is a result of measurement with a test piece cut out from a cold-rolled steel sheet. The crystal grain size numbers of the heat treated test pieces were also evaluated. The results were the same as those of the cold rolled steel sheet test pieces not subjected to heat treatment. In Comparative Examples 5 and 6, since the Sn concentrated layer was not formed, the Sn concentration at the boundary between the oxide film and the base material was described.

표 1-2에 나타낸 바와 같이, 발명예 1 내지 18은, 최대 공식 깊이가 400㎛ 이하 또한 RN이 6 이상으로 내식성이 우수하다. Sn 함유량이 본 발명을 만족시키지 않는 비교예 1, Cr 함유량이 본 발명을 만족시키지 않는 비교예 2, Si 함유량이 본 발명을 만족시키지 않는 비교예 3, 가열 조건이 (I)식을 만족시키지 않는 비교예 5 및 마무리 어닐링 과정에서의 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도가 20℃/s 이상인 비교예 6은, 최대 공식 깊이가 500㎛를 초과하며 또한 RN이 5 이하로 내식성이 떨어진다. 또한, 결정립도 번호가 4인 비교예 4는 Sn 농화층이 형성되지만 결정립도 번호의 영향에 의해 Sn 농화가 충분하지 않고, 그 결과, 최대 공식 깊이가 400 내지 500㎛로 내천공성은 담보되지만, RN이 5로 내수성이 떨어진다.As shown in Table 1-2, Examples 1 to 18 have excellent corrosion resistance with a maximum formal depth of 400 탆 or less and an RN of 6 or more. Comparative Example 1 in which the Sn content does not satisfy the present invention, Comparative Example 2 in which the Cr content does not satisfy the present invention, Comparative Example 3 in which the Si content does not satisfy the present invention, In Comparative Example 5 and Comparative Example 6 in which the cooling rate in the range of 800 to 600 占 폚 in the finish annealing process was 20 占 폚 / s or more, the maximum formal depth exceeded 500 占 퐉 and the RN was less than 5 and the corrosion resistance was poor. In Comparative Example 4 in which the grain size number is 4, a Sn concentrated layer is formed, but Sn enrichment is not sufficient due to the grain size number, and as a result, the maximum hole depth is secured to 400 to 500 탆, 5, the water resistance is poor.

본 발명의 페라이트계 스테인리스강은, 실용상 가열되는 승용차, 이륜차, 상용차, 건설 기계 등의 배기계 부재로서 바람직하다. 바람직한 배기계 부재로서는, 컨버터 케이스, 프론트 파이프, 센터 파이프, 머플러 등을 들 수 있다.The ferritic stainless steel of the present invention is preferable as an exhaust system member of a passenger car, a motorcycle, a commercial vehicle, a construction machine or the like which is practically heated. Preferable exhaust system members include a converter case, a front pipe, a center pipe, and a muffler.

Claims (13)

질량％로, C: 0.015％ 이하, N: 0.02％ 이하, Si: 0.03 내지 1.0％, Mn: 1.0％ 이하, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 10.5 내지 22.5％, Sn: 0.02 내지 0.5％, Al: 0.003 내지 0.2％를 함유하고, 또한, Ti: 0.03 내지 0.35％ 및 Nb: 0.03 내지 0.6％의 1종 또는 2종을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 표면의 결정립도 번호가 6 이상이고, 또한 (I)식을 만족시키는 조건으로 대기 중에서 가열한 경우에, 모재 농도의 2배 이상의 Sn을 포함하는 층이 2 내지 15㎚ 형성되는 것을 특징으로 하는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.
exp(-23000/T)×t≥4.3×10- 15...(I)
여기서, T: 온도(K), t: 시간(s)Wherein the steel sheet contains 0.015% or less of C, 0.02% or less of N, 0.03 to 1.0% of Si, 1.0% or less of Mn, 0.04% or less of P, 0.01% or less of S, 10.5 to 22.5% 0.02 to 0.5% of Al and 0.003 to 0.2% of Al, and further contains one or two of Ti: 0.03 to 0.35% and Nb: 0.03 to 0.6%, the balance being Fe and inevitable impurities , A layer containing Sn at least twice the base metal concentration is formed in a thickness of 2 to 15 nm when heated in air under conditions that the surface grain number is 6 or more and the formula (I) is satisfied. Ferritic stainless steel for an exhaust system member excellent in corrosion resistance.
exp (-23000 / T) x t? 4.3 10 - 15 (I)
Here, T: temperature (K), t: time (s) 질량％로, C: 0.015％ 이하, N: 0.02％ 이하, Si: 0.03 내지 1.0％, Mn: 1.0％ 이하, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 10.5 내지 22.5％, Sn: 0.02 내지 0.5％, Al: 0.003 내지 0.2％를 함유하고, 또한, Ti: 0.03 내지 0.35％ 및 Nb: 0.03 내지 0.6％의 1종 또는 2종을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 표면의 결정립도 번호가 6 이상이고, 또한 모재 농도의 2배 이상의 Sn을 포함하는 층이 2 내지 15㎚ 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.Wherein the steel sheet contains 0.015% or less of C, 0.02% or less of N, 0.03 to 1.0% of Si, 1.0% or less of Mn, 0.04% or less of P, 0.01% or less of S, 10.5 to 22.5% 0.02 to 0.5% of Al and 0.003 to 0.2% of Al, and further contains one or two of Ti: 0.03 to 0.35% and Nb: 0.03 to 0.6%, the balance being Fe and inevitable impurities , A surface grain number of 6 or more, and a layer containing Sn of at least 2 times the base material concentration of 2 to 15 nm. 제1항 또는 제2항에 있어서, 질량％로, Cu: 0.05 내지 1.5％, Ni: 0.1 내지 1.2％, Mo: 0.03 내지 3％, W: 0.03 내지 1％, V: 0.05 내지 0.5％, Sb: 0.01 내지 0.5％ 중 어느 1종 또는 2종 이상으로 이루어지는 제1군,
및 Zr: 0.03 내지 0.5％, Co: 0.02 내지 0.2％, Ca: 0.0002 내지 0.002％, Mg: 0.0002 내지 0.002％, B: 0.0002 내지 0.005％, REM: 0.001 내지 0.01％, Ga: 0.0002 내지 0.01％, Ta: 0.01 내지 0.5％ 중 어느 1종 또는 2종 이상으로 이루어지는 제2군 중 적어도 어느 군을 더 함유하는 것을 특징으로 하는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.The steel sheet according to any one of claims 1 to 3, further comprising 0.05 to 1.5% of Cu, 0.1 to 1.2% of Ni, 0.03 to 3% of Mo, 0.03 to 1% of W, 0.05 to 0.5% of V, 0.05 to 0.5% of Sb : 0.01 to 0.5%, a first group consisting of one kind or two or more kinds,
And a composition containing at least one of Zr: 0.03-0.5%, Co: 0.02-0.2%, Ca: 0.0002-0.002%, Mg: 0.0002-0.002%, B: 0.0002-0.005%, REM 0.001-0.01% And Ta: 0.01 to 0.5%. The ferritic stainless steel for an exhaust system member having excellent corrosion resistance after heating. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 질량％로, Sn 함유량이 0.02％ 이상 0.05％ 미만 및/또는 0.07％ 이상 0.3％ 이하인 것을 특징으로 하는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.The ferrite system according to any one of claims 1 to 3, wherein the Sn content is 0.02% or more and less than 0.05% and / or 0.07% or more and 0.3% or less in terms of mass% Stainless steel. 제3항 또는 제4항에 있어서, 질량％로, Ni 함유량이 0.1％ 이상 0.5％ 미만인 것을 특징으로 하는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강.The ferritic stainless steel for an exhaust system member according to claim 3 or 4, wherein the Ni content is 0.1% or more and less than 0.5% by mass%. 질량％로, C: 0.015％ 이하, N: 0.02％ 이하, Si: 0.03 내지 1.0％, Mn: 1.0％ 이하, P: 0.04％ 이하, S: 0.01％ 이하, Cr: 10.5 내지 22.5％, Sn: 0.02 내지 0.5％, Al: 0.003 내지 0.2％를 함유하고, 또한, Ti: 0.03 내지 0.35％ 및 Nb: 0.03 내지 0.6％의 1종 또는 2종을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 표면의 결정립도 번호가 6 이상이고, 또한 모재 농도의 2배 이상의 Sn을 포함하는 층이 2 내지 15㎚ 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재.Wherein the steel sheet contains 0.015% or less of C, 0.02% or less of N, 0.03 to 1.0% of Si, 1.0% or less of Mn, 0.04% or less of P, 0.01% or less of S, 10.5 to 22.5% 0.02 to 0.5% of Al and 0.003 to 0.2% of Al, and further contains one or two of Ti: 0.03 to 0.35% and Nb: 0.03 to 0.6%, the balance being Fe and inevitable impurities , A surface grain number of 6 or more, and a layer containing Sn of at least 2 times the base metal concentration of 2 to 15 nm is formed. 제6항에 있어서, 질량％로, Cu: 0.05 내지 1.5％, Ni: 0.1 내지 1.2％, Mo: 0.03 내지 3％, W: 0.03 내지 1％, V: 0.05 내지 0.5％, Sb: 0.01 내지 0.5％ 중 어느 1종 또는 2종 이상으로 이루어지는 제1군,
및 Zr: 0.03 내지 0.5％, Co: 0.02 내지 0.2％, Ca: 0.0002 내지 0.002％, Mg: 0.0002 내지 0.002％, B: 0.0002 내지 0.005％, REM: 0.001 내지 0.01％, Ga: 0.0002 내지 0.01％, Ta: 0.01 내지 0.5％ 중 어느 1종 또는 2종 이상으로 이루어지는 제2군 중 적어도 어느 군을 더 함유하는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재.7. The steel sheet according to claim 6, which comprises, by mass%, 0.05 to 1.5% of Cu, 0.1 to 1.2% of Ni, 0.03 to 3% of Mo, 0.03 to 1% of W, 0.05 to 0.5% of V, % ≪ / RTI > of at least one member selected from the group consisting < RTI ID =
And a composition containing at least one of Zr: 0.03-0.5%, Co: 0.02-0.2%, Ca: 0.0002-0.002%, Mg: 0.0002-0.002%, B: 0.0002-0.005%, REM 0.001-0.01% And Ta: 0.01 to 0.5%, and the second group consisting of at least one member selected from the group consisting of at least one member selected from the group consisting of Ta and 0.01 to 0.5%. 제6항 또는 제7항에 있어서, 질량％로, Sn 함유량이 0.02％ 이상 0.05％ 미만 및/또는 0.07％ 이상 0.3％ 이하인 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재.The exhaust system according to claim 6 or 7, characterized in that the Sn content is 0.02% or more and less than 0.05% and / or 0.07% or more and 0.3% or less in terms of mass% . 제7항 또는 제8항에 있어서, 질량％로, Ni 함유량이 0.1％ 이상 0.5％ 미만인 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재.9. The exhaust system member according to claim 7 or 8, wherein the Ni content is 0.1% or more and less than 0.5% by mass%, and the ferritic stainless steel is excellent in corrosion resistance after heating. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 기재된 페라이트계 스테인리스강을 제조할 때, 냉간 압연의 마무리 어닐링 온도를 1030℃ 이하로 하고, 냉연판 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 20℃/s 미만으로 하는 것을 특징으로 하는 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 기재된 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.A ferritic stainless steel according to any one of claims 1 to 5, wherein the finish annealing temperature for cold rolling is 1030 占 폚 or lower and the annealing temperature for hot rolling is 800 to 600 占 폚 Wherein the cooling rate in the range of the cooling rate is less than 20 占 폚 / s. 6. The method of manufacturing a ferritic stainless steel for an exhaust system member according to any one of claims 1 to 5, 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 기재된 페라이트계 스테인리스강을 제조할 때, 냉간 압연의 마무리 어닐링 온도를 1030℃ 이하로 하고, 냉연판 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 5℃/s 미만으로 하는 것을 특징으로 하는 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 기재된 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재용 페라이트계 스테인리스강의 제조 방법.A ferritic stainless steel according to any one of claims 1 to 5, wherein the finish annealing temperature for cold rolling is 1030 占 폚 or lower and the annealing temperature for hot rolling is 800 to 600 占 폚 Wherein the cooling rate in the range of the cooling rate is less than 5 占 폚 / s. 6. The method of manufacturing a ferritic stainless steel for an exhaust system member according to any one of claims 1 to 5, 제6항 내지 제9항 중 어느 한 항에 기재된 배기계 부재를 구성하는 페라이트계 스테인리스강을 제조할 때, 냉간 압연의 마무리 어닐링 온도를 1030℃ 이하로 하고, 냉연판 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 20℃/s 미만으로 하는 것을 특징으로 하는 제6항 내지 제9항 중 어느 한 항에 기재된 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재의 제조 방법.A method for producing a ferritic stainless steel constituting the exhaust system member according to any one of claims 6 to 9, wherein the finish annealing temperature of the cold rolling is 1030 DEG C or less, and at the time of cooling at the cold rolling plate annealing temperature, An exhaust system member having excellent corrosion resistance after heating composed of the ferritic stainless steel according to any one of claims 6 to 9, characterized in that the cooling rate in the range of 800 to 600 占 폚 is less than 20 占 폚 / ≪ / RTI > 제6항 내지 제9항 중 어느 한 항에 기재된 배기계 부재를 구성하는 페라이트계 스테인리스강을 제조할 때, 냉간 압연의 마무리 어닐링 온도를 1030℃ 이하로 하고, 냉연판 어닐링 온도에서의 냉각 시에, 800 내지 600℃의 범위에 있어서의 냉각 속도를 5℃/s 미만으로 하는 것을 특징으로 하는 제6항 내지 제9항 중 어느 한 항에 기재된 페라이트계 스테인리스강으로 구성되는 가열 후 내식성이 우수한 배기계 부재의 제조 방법.A method for producing a ferritic stainless steel constituting the exhaust system member according to any one of claims 6 to 9, wherein the finish annealing temperature of the cold rolling is 1030 DEG C or less, and at the time of cooling at the cold rolling plate annealing temperature, An exhaust system member having excellent corrosion resistance after being formed of the ferritic stainless steel according to any one of claims 6 to 9, characterized in that the cooling rate in the range of 800 to 600 占 폚 is less than 5 占 폚 / ≪ / RTI >
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