KR20170075844A - 유도가열장치 및 이를 포함하는 연연속 압연방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 소재의 이송영역에 설치되어, 이송되는 소재를 유도가열하는 TF(Transverse Flux) 방식의 제1 유도가열기; 및, 소재의 이송영역에 설치되어, 이송되는 소재를 유도가열하는 LF(Longitudinal Flux) 방식의 제2 유도가열기; 중에서 적어도 제1 유도가열기를 포함하여 소재의 폭방향 온도편차를 균일하게 하는 유도가열장치를 제공한다.

Description

유도가열장치 및 이를 포함하는 연연속 압연방법{APPARATUS FOR INDUCTION HEATING MATERIAL AND ENDLESS ROLLING METHOD OF THESAME}
본 발명은 소재의 폭방향 온도편차를 감소시킬 수 있는 유도가열장치 및 이를 포함하는 연연속 압연방법에 관한 것이다.
이 부분에 기술된 내용은 단순히 본 발명에 대한 배경 정보를 제공할 뿐 종래기술을 구성하는 것은 아님을 밝혀둔다.
연주주조 압연 직결공정에서 연연속압연을 수행하기 위한 압연온도의 확보는 매우 필수적인 요소이다.
현재 많은 제철소에서 소재를 가열하기 위해 터널로(tunnel furnace) 및 유도가열기(induction heater)를 활용한 소재의 가열방법이 사용되고 있다.
터널로는 가스를 연소시켜 가열된 내부 공기의 온도를 통해 소재의 온도를 확보하는 방식이다.
또한, 터널로에 비해 비교적 적은 공간을 차지하는 유도가열기는 소재에 자기장을 가해주어 인가된 와전류로 발생하는 발열에 의해 소재를 가열하는 방식이다.
압연 전 소재의 온도를 확보하기 위해 조압연 및 사상압연 전에 유도가열기를 이용하여 소재를 가열할 수 있다.
유도가열기를 활용한 유도가열방식에는 수직 플럭스 유도코일(Transverse Flux Induction Coil)을 이용한 방식과 종방향 플럭스 가열코일(Longitudinal Flux Induction Coil)을 이용한 유도가열방식이 존재한다.
도 1에는, LF(Longitudinal Flux) 방식의 가열코일을 이용한 유도가열기(이하 'LF 방식' 이라 함)가 도시되고, 도 2에는, TF(Transverse Flux) 방식의 가열코일을 이용한 유도가열기(이하, 'TF 방식' 이라 함)가 도시되고 있다.
도 1의 (a)에 도시된 바와 같이, LF 방식의 유도가열기(H1)는 소재의 표면에 수평한 방향으로 자속(자기장)을 형성하여 소재를 가열한다.
다만, 도 1의 (b)에 도시된 바와 같이, LF 방식의 유도가열기(H1)는 자기장은 금속판에 수평한 방향으로 작용하므로 소재의 두께방향 상, 하부 와전류(Eddy current)의 방향이 달라 중심부에서 상쇄되는 문제점이 있다.
도 2의 (a)에 도시된 바와 같이, TF 방식의 유도가열기(H2)는 소재의 표면에 수직한 방향으로 자속(자기장)을 형성하여 소재를 가열한다.
도 2의 (b)에 도시된 바와 같이, TF 방식의 유도가열기(H2)는 소재의 수직방향 자속(자기장)을 발생시켜 넓은 횡방향 단면에 와전류를 유도시키기 때문에 와전류의 상쇄를 방지할 수 있고, 또한 금속판의 두께가 얇을수록 금속판 상부 및 하부를 흐르는 같은 방향의 와전류가 서로 중첩되어 전류 밀도를 상승시키므로 가열효율이 상승될 수 있는 효과가 있다.
다만, 도 2의 (c)에 도시된 바와 같이, 소재의 엣지부가 과가열될 수 있는 문제점이 있다.
따라서, 상기한 문제점들을 종합적으로 해소하여 소재의 폭방향 온도분포를 균일하게 할 수 있는 유도가열장치의 개발이 절실한 실정이다.
본 발명은 TF방식의 유도가열기와 LF방식의 유도가열기의 장점을 취합하여 소재의 폭방향의 온도편차를 감소시켜 소재가 폭방향으로 균일한 온도가 확보될 수 있는 유도가열장치를 제공하고자 한다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 일 측면으로서, 본 발명은 소재의 이송영역에 설치되어, 이송되는 소재를 유도가열하는 TF(Transverse Flux) 방식의 제1 유도가열기; 및, 소재의 이송영역에 설치되어, 이송되는 소재를 유도가열하는 LF(Longitudinal Flux) 방식의 제2 유도가열기; 중에서 적어도 제1 유도가열기를 포함하여 소재의 폭방향 온도편차를 균일하게 하는 유도가열장치를 제공한다.
바람직하게, 소재의 센터부와 에지부의 초기 폭방향 온도편차량(Tini), 상기 제1 유도가열기의 가열에 의한 소재의 폭방향 온도편차 감소량 및, 냉각에 의한 폭방향 온도편차 증가량을 변수로 하여 상기 전체 유도가열기의 출력비율에서 제1 유도가열기의 출력비율을 결정하는 유도가열장치를 제공한다.
바람직하게, 아래의 수학식에 의해서 전체 유도가열기의 출력비율에서 제1 유도가열기의 출력비율을 결정할 수 있다.
Figure pat00001

여기서, PTF 는 제1 유도가열기(TF 방식)에 의해 소재에 투입되는 열량이고, △Ti ni는 초기 폭방향 온도편차량이며, H는 소재의 두께(mm)이며, W는 소재의 폭(mm)이고, V는 소재속도(mm/sec)이며, L은 유도가열 구간길이(mm)이고, k는 제1 유도가열기(TF 방식)의 엣지부의 발열배수(엣지부의 발열량/센터부의 발열량)이다.
바람직하게, 유도가열기에 의해 가열된 소재가 인출되는 영역에는 소재의 폭방향 온도편차를 측정하는 폭방향 온도측정기가 설치될 수 있다.
바람직하게, 유도가열기는, 소재의 이송방향에 걸쳐서 설치되는 이송레일 상에서 이동되는 인출입대차; 및, 상기 인출입대차 상에 설치되고, 이송되는 소재의 상면과 하면을 포함하는 영역을 둘러싸고 일측이 개방된 형상으로 구비되는 유도가열부;를 구비할 수 있다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 다른 일 측면으로서, 본 발명은 연속주조기로 슬라브를 생산하는 연속주조단계; 상기 연속주조단계에서 생산된 슬라브를 제1 설정두께로 압연하여 제1 압연재를 생산하는 조압연단계; 상기 조압연단계에서 생산된 제1 압연재를 압연하여 두께를 감소시켜 제2 설정두께로 압연하여 스트립을 생산하는 사상압연단계; 및, 상기 유도가열장치가 상기 조압연단계로 인입 전의 슬라브 및, 상기 사상압연단계로 인입 전의 제1 압연재 중 적어도 어느 하나를 가열하는 유도가열단계 및, 상기 스트립을 권취하여 코일링하는 권취단계;를 포함하는 연연속 압연방법을 제공한다.
이상에서와 같은 본 발명의 일 실시예에 따르면, 본 발명은 TF방식의 유도가열기와 LF방식의 유도가열기의 장점을 취합하여 소재의 폭방향의 온도편차를 감소시켜 소재가 폭방향으로 균일한 온도가 확보할 수 있는 효과가 있다.
도 1은 폐쇄형 LF 방식의 유도가열기를 도시한 도면이다.
도 2는 TF 방식의 유도가열기를 도시한 도면이다.
도 3은 본 발명의 유도가열장치가 설치된 연연속 압연장치를 도시한 도면이다.
도 4는 본 발명의 제1 유도가열기, 제2 유도가열기를 도시한 도면이다.
도 5는 본 발명의 유도가열기가 소재의 이송경로 상에서 인출입되는 상태를 도시한 도면이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시 형태들을 설명한다. 그러나, 본 발명의 실시형태는 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 이하 설명하는 실시 형태로 한정되는 것은 아니다. 또한, 본 발명의 실시형태는 당해 기술분야에서 평균적인 지식을 가진 자에게 본 발명을 더욱 완전하게 설명하기 위해서 제공되는 것이다. 도면에서 요소들의 형상 및 크기 등은 보다 명확한 설명을 위해 과장될 수 있다.
이하, 도면을 참조하여 본 발명의 일 실시예에 따른 유도가열장치에 관하여 구체적으로 설명하기로 한다.
도 3 및, 도 4를 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 유도가열장치는 제1 유도가열기(40-1) 및, 제2 유도가열기(40-2) 중 적어도 제1 유도가열기(40-1)를 포함하고, 추가적으로 폭방향 온도측정기(50)를 포함할 수 있다.
도 3에 도시된 바와 같이, 유도가열장치는 소재(S)의 이송영역에 설치되어, 이송되는 소재(S)를 유도가열하는 TF 방식의 제1 유도가열기(40-1) 및, 소재(S)의 이송영역에 설치되어, 이송되는 소재(S)를 유도가열하는 LF 방식의 제2 유도가열기(40-2) 중에서 적어도 제1 유도가열기(40-1)를 포함할 수 있다.
그리고, 유도가열장치는 소재(S)의 센터부와 에지부의 초기 폭방향 온도편차량(Tini), 상기 제1 유도가열기(40-1)의 가열에 의한 소재(S)의 폭방향 온도편차 감소량 및, 냉각에 의한 폭방향 온도편차 증가량을 변수로 하여 상기 전체 유도가열기(40)의 출력비율에서 제1 유도가열기(40-1)의 출력비율을 결정할 수 있다.
도 3에 도시된 바와 같이, 제1 유도가열기(40-1)와 제2 유도가열기(40-2)가 함께 설치될 수 있다.
소재(S)의 이송경로에는 복수 개의 유도가열기(40)가 설치되어 이송되는 소재(S)를 연속적으로 가열하도록 구성될 수 있다.
다만, 제1 유도가열기(40-1)는 적어도 1대 이상이 설치될 수 있고, 제2 유도가열기(40-2)는 설치되지 않는 경우도 있을 수 있다.
전체 유도가열기(40)의 출력비율에서 제1 유도가열기(40-1)의 출력비율은 센터부와 에지부의 초기 폭방향 온도편차량(△Tini)과, 제1 유도가열기(40-1)의 가열에 의한 소재(S)의 폭방향 온도편차 감소량(△T1), 냉각에 의한 폭방향 온도편차 증가량(△T2)에 의해 결정될 수 있다.
초기 폭방향 온도편차량(△Tini)과,제1 유도가열기(40-1)의 가열에 의한 소재(S)의 폭방향 온도편차 감소량(△T1)과, 소재(S)의 냉각에 의한 폭방향 온도편차 증가량(△T2)을 합산한 값이 0이 될 때, 소재(S)는 폭방향으로 균일한 온도분포를 가질 수 있다.
도 1의 (c)에 도시된 바와 같이, LF방식의 제1 유도가열기(40-1)는 소재(S)의 폭방향 단부영역인 엣지부에서 센터부에 비해 상대적으로 온도가 낮아진다.
도 2의 (c)에 도시된 바와 같이, TF방식의 제1 유도가열기(40-1)는 소재(S)의 폭방향 단부영역인 엣지부에서 센터부에 비해 상대적으로 높은 발열량으로 인해 온도가 높이지는 것을 알 수 있다.
따라서, 소재(S)의 엣지부에서 온도 저하가 발생하는 경우에는 TF 방식의 제1 유도가열기(40-1)의 출력을 증가시키고, LF 방식의 제2 유도가열기(40-2)의 출력을 감소시킬 필요가 있다.
반대로, 소재(S)의 엣지부에서 과가열이 발생하는 경우에는 TF 방식의 제1 유도가열기(40-1)의 출력을 감소시키고, LF 방식의 제2 유도가열기(40-2)의 출력을 증가시킬 필요가 있다.
그리고, 특화강의 경우(Nb, Ti 함유)에는 의도적으로 소재(S)의 엣지부를 과가열시킬 수 있는데, 이는 니오븀(Nb) 및 티타늄(Ti)을 포함한 특화강의 경우 온도가 낮은 엣지부에서 고온연성이 저하되면서 엣지부가 깨지는 결함을 방지하기 위함이다.
소재(S)의 센터부와 에지부의 초기 폭방향 온도편차량(Tini), 상기제1 유도가열기(40-1)의 가열에 의한 소재(S)의 폭방향 온도편차 감소량 및, 냉각에 의한 폭방향 온도편차 증가량을 변수로 한 아래의 수학식에 의해 결정될 수 있다.
본 발명의 유도가열장치에서 전체 유도가열기(40)의 출력비율에서 제1 유도가열기(40-1)의 출력비율은 아래의 수학식에 의해 결정될 수 있다.
Figure pat00002

여기서, PTF 는 제1 유도가열기(40-1)(TF 방식)에 의해 소재(S)에 투입되는 열량이고, △Tini는 소재(S)의 초기 폭방향 온도편차량이며, H는 소재(S)의 두께(mm)이며, W는 소재(S)의 폭(mm)이고, V는 소재(S)속도(mm/sec)이며, L은 유도가열 구간길이(mm)이고, k는 제1 유도가열기(40-1)(TF 방식)의 엣지부의 발열배수(엣지부의 발열량/센터부의 발열량)이다.
소재(S)는 폭방향으로 균일한 온도분포를 형성을 위해 전체 유도가열기(40)의 출력비율에서 제1 유도가열기(40-1)의 출력비율을 조절할 수 있다.
이하에서는 아래의 수학식에 의해 본 발명의 유도가열장치에서 전체 유도가열기(40)의 출력비율에서 제1 유도가열기(40-1)의 출력비율을 결정하는 과정을 실시예를 참조하여 설명하기로 한다.
Figure pat00003

여기서, PTF 는 제1 유도가열기(40-1)(TF 방식)에 의해 소재(S)에 투입되는 열량이고, △Tini는 소재(S)의 초기 폭방향 온도편차량이며, H는 소재(S)의 두께(mm)이며, W는 소재(S)의 폭(mm)이고, V는 소재(S)속도(mm/sec)이며, L은 유도가열 구간길이(mm)이고, k는 제1 유도가열기(40-1)(TF 방식)의 엣지부의 발열배수(엣지부의 발열량/센터부의 발열량)이다.
다만, 제1 유도가열기(40-1)의 엣지부의 발열배수(k)는 유도가열장치의 설계에 따라 가변되는 변수로서, 아래의 실시예에서는 k = 2 ~ 5의 범위로 산정하여 설명하기로 한다.
그리고, 유도가열기(40)의 출력비율은 가변될 수 있는 것인바, 유도가열장치에 설치되는 각각의 유도가열기(40)의 출력비율은 동일하도록 산정하고, 유도가열장치에 설치되는 제1 유도가열기(40-1), 제2 유도가열기(40-2)의 설치대수로 설명하기로 한다.
[실시예 1]
H = 100mm, V = 100mm/s, W = 1600mm, L=20000mm, △Tini = 150 일 경우에 총 유도가열기(40) 수 10기, 1기당 3MW, 효율 60%일 경우에, 1기의 유도가열기(40)를 통해 소재(S)로 투입되는 열량 = 3000000W * 0.6 = 1800000W 이다.
그리고, k = 2 ~ 5의 범위로 산정하여 설명하기로 하였는바, 상기한 수학식에 의해 PTF 값을 산정하면 아래와 같은 범위를 가진다.
5680000(k=5인 경우) ≤ PTF ≤ 19312000(k=2인 경우)
따라서, 제1 유도가열기(40-1)의 설치대수(NTF)는 PTF/1800000 인바, 3.2 ≤ NTF ≤ 10.7 의 범위를 가지게 되는바, 제1 유도가열기(40-1)(TF 방식)는 총 10기의 유도가열기(40) 중에서 4 ~ 10대가 설치될 수 있고, 반대로 제2 유도가열기(40-2)(LF 방식)는 총 10기의 유도가열기(40) 중에서 0 ~ 6대가 설치될 수 있다.
[실시예 2]
H = 20mm, V = 500mm/s, W = 1600mm, L = 15000mm, △Tini = 150 일 경우에 총 유도가열기(40) 수 20기, 1기당 3MW, 효율 60%일 경우에, 1기의 유도가열기(40)를 통해 소재(S)로 투입되는 열량 = 3000000W * 0.6 = 1800000W 이다.
그리고, k = 2 ~ 5의 범위로 산정하여 설명하기로 하였는바, 상기한 수학식에 의해 PTF 값을 산정하면 아래와 같은 범위를 가진다.
4039500(k=5인 경우) ≤ PTF ≤ 13734300(k=2인 경우)
따라서, 제1 유도가열기(40-1)의 설치대수(NTF)는 PTF/1800000 인바, 2.2 ≤ NTF ≤ 7.6 의 범위를 가지게 되는바, 제1 유도가열기(40-1)(TF 방식)는 총 20기의 유도가열기(40) 중에서 3 ~ 8대가 설치될 수 있고, 반대로 제2 유도가열기(40-2)(LF 방식)는 총 10기의 유도가열기(40) 중에서 12 ~ 17대가 설치될 수 있다.
도 3에 도시된 바와 같이,상기 유도가열기(40)에 의해 가열된 소재(S)가 인출되는 영역에는 소재(S)의 폭방향 온도편차를 측정하는 폭방향 온도측정기(50)가 설치될 수 있다.
폭방향 온도측정기(50)는 유도가열기(40)에서 인출된 소재(S)의 엣지부와 센터부의 폭방향 온도편차를 측정할 수 있고, 폭방향 온도측정기(50)에 의해 측정된 정보를 바탕으로 소재(S)를 가열하는 제1 유도가열기(40-1)(TF 방식)와 제2 유도가열기(40-2)(LF 방식)의 출력비율을 조절할 수 있다.
여기서, 폭방향 온도측정기(50)의 측정대상인 소재(S)는 조압연기(20)에서 압연된 1차 압연재 또는 사상압연기(30)에서 압연된 스트립일 수 있다.
도 4의 (a)는 본 발명의 유도가열장치의 제1 유도가열기(40-1)를 도시한 도면이고, 도 4의 (b)는 본 발명의 유도가열장치의 제2 유도가열기(40-2)를 도시한 도면이다.
도 4에 도시된 바와 같이, 본 발명의 유도가열장치의 제1 유도가열기(40-1)와 제2 유도가열기(40-2)는 소재의 상면과 하면을 둘러싸는 형태로 구성되되, 일측이 개방된 형상으로 구성되어 소재의 이송경로 상에서 인출입이 가능해 질 수 있다.
도 5에 도시된 바와 같이, 유도가열기(40)는 인출입대차(43) 및, 유도가열부(41)를 구비할 수 있다.
유도가열기(40)는 소재(S)의 이송방향에 걸쳐서 설치되는 이송레일(R) 상에서 이동되는 인출입대차(43) 및, 상기 인출입대차(43) 상에 설치되고, 이송되는 소재(S)의 상면과 하면을 포함하는 영역을 둘러싸고 일측이 개방된 형상으로 구비되는 유도가열부(41)를 구비할 수 있다.
유도가열부(41)는 지지프레임(F) 상에 설치된 이송레일(R) 상에서 슬라이드 가능하게 형성된 인출입대차(43) 상에 설치되어 소재(S)의 이송경로로 인출입될 수 있다.
도 3에 도시된 바와 같이, 본 발명의 유도가열장치는 연연속 압연장치(1)에 적용될 수 있다.
이때, 연연속 압연장치(1)는 연주기(10), 조압연기(20), 사상압연기(30), 유도가열장치 및, 권취기(60)를 포함할 수 있다.
구체적으로, 연연속 압연장치(1)는 연속주조방식에 의해 슬라브를 생산하는 연주기(10)와, 상기 슬라브를 압연하여 두께를 감소시켜 1차 압연재를 생산하는 조압연기(20)와, 상기 조압연기(20)에 의해 생산된 1차 압연재를 압연하여 두께를 감소시켜 스트립으로 압연시키는 사상압연기(30) 및, 상기 조압연단계로 인입 전의 슬라브 및, 상기 사상압연단계로 인입 전의 제1 압연재 중 적어도 어느 하나를 가열하는 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 기재된 유도가열장치 및, 상기 스트립을 권취하여 코일링하는 권취기(60)를 포함할 수 있다.
유도가열장치는 연연속 압연장치(1)에서 연주기(10)와 상기 조압연기(20)의 사이 및, 상기 조압기와 상기 사상압연기(30)의 사이 중 적어도 하나에 설치될 수 있다.
그리고, 유도가열장치는 연연속 압연장치(1)에서 연주기(10)와 상기 조압연기(20)의 사이 및, 상기 조압기와 상기 사상압연기(30)의 사이에 각각 설치될 수 있다.
다음으로, 도 3을 참조하여 연연속 압연방법에 관하여 구체적으로 설명하기로 한다.
도 3을 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 연연속 압연방법은 연속주조단계, 조압연단계, 사상압연단계, 유도가열단계 및, 권취단계를 포함할 수 있다.
연연속 압연방법은 연속주조기로 슬라브를 생산하는 연속주조단계와, 상기 연속주조단계에서 생산된 슬라브를 제1 설정두께로 압연하여 제1 압연재를 생산하는 조압연단계와, 상기 조압연단계에서 생산된 제1 압연재를 압연하여 두께를 감소시켜 제2 설정두께로 압연하여 스트립을 생산하는 사상압연단계 및, 상기 유도가열장치가 상기 조압연단계로 인입 전의 슬라브 및, 상기 사상압연단계로 인입 전의 제1 압연재 중 적어도 어느 하나를 가열하는 유도가열단계 및, 상기 스트립을 권취하여 코일링하는 권취단계를 포함할 수 있다.
연속주조단계에서는 연주기(10)에 형성된 연속주조 세그먼트를 이용하여 슬라브가 주조될 수 있다.
조압연단계에서는 연속주조된 슬라브를 조압연기(20)를 통해 제1 설정두께로 압연하여 제1 압연재를 생산할 수 있다.
이때, 조압연기(20)의 전방에는 유도가열기(40)가 설치되어 슬라브가 유도가열된 상태에서 조압연기(20)로 인입될 수 있다.
사상압연단계에서는 조압연기(20)에서 1차적으로 압연된 제1 압연재가 사상압연기(30)에 의해 압연되면서 제1 압연재의 제1 설정두께가 제2 설정두께로 압연되면서 스트립이 생산될 수 있다.
이때, 사상압연기(30)의 전방에는 유도가열기(40)가 설치되어 제1 압연재가 유도가열된 상태에서 사상압연기(30)로 인입될 수 있다.
권취단계에서는 사상압연기(30)에서 압연된 스트립이 권취기(60)에 의해 최종제품의 형태인 코일의 형상으로 권취될 수 있다.
또한, 본 발명의 연연속 압연방법에는 앞서 설명한바 있는 다양한 실시형태를 가지는 유도가열장치 및, 연연속 압연장치(1)의 다양한 실시형태가 적용될 수 있음은 물론이다.
따라서, 유도가열장치 및, 연연속 압연장치(1)의 세부구성은 이미 설명하였는바, 이에 대한 자세한 설명은 중복을 피하기 위해 생략한다.
먼저, 이상에서 본 발명의 실시예에 대하여 상세하게 설명하였지만 본 발명의 권리범위는 이에 한정되는 것은 아니고, 청구범위에 기재된 본 발명의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 다양한 수정 및 변형이 가능하다는 것은 당해 기술분야의 통상의 지식을 가진 자에게는 자명할 것이다.
1: 연연속 압연장치 10: 연주기
20: 조압연기 30: 사상압연기
40: 유도가열기 40-1: 제1 유도가열기
40-2: 제2 유도가열기 41: 유도가열부
43: 인출입대차 50: 폭방향 온도측정기
60: 권취기 F: 지지프레임
R: 이송레일 S: 소재
△T1: 제1 유도가열기의 가열에 의한 소재의 폭방향 온도편차 감소량
△T2: 소재의 냉각에 의한 폭방향 온도편차 증가량
H1: LF방식 유도가열기 H2: TF방식 유도가열기

Claims (6)

  1. 소재의 이송영역에 설치되어, 이송되는 소재를 유도가열하는 TF(Transverse Flux) 방식의 제1 유도가열기; 및,
    소재의 이송영역에 설치되어, 이송되는 소재를 유도가열하는 LF(Longitudinal Flux) 방식의 제2 유도가열기; 중에서 적어도 제1 유도가열기를 포함하여 소재의 폭방향 온도편차를 균일하게 하는 유도가열장치.
  2. 제1항에 있어서,
    소재의 센터부와 에지부의 초기 폭방향 온도편차량(Tini), 상기 제1 유도가열기의 가열에 의한 소재의 폭방향 온도편차 감소량 및, 냉각에 의한 폭방향 온도편차 증가량을 변수로 하여 상기 전체 유도가열기의 출력비율에서 제1 유도가열기의 출력비율을 결정하는 유도가열장치.
  3. 제2항에 있어서,
    아래의 수학식에 의해서 전체 유도가열기의 출력비율에서 제1 유도가열기의 출력비율을 결정하는 유도가열장치.
    Figure pat00004


    여기서, PTF 는 제1 유도가열기(TF 방식)에 의해 소재에 투입되는 열량이고, △Ti ni는 초기 폭방향 온도편차량이며, H는 소재의 두께(mm)이며, W는 소재의 폭(mm)이고, V는 소재속도(mm/sec)이며, L은 유도가열 구간길이(mm)이고, k는 제1 유도가열기(TF 방식)의 엣지부의 발열배수(엣지부의 발열량/센터부의 발열량)이다.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 유도가열기에 의해 가열된 소재가 인출되는 영역에는 소재의 폭방향 온도편차를 측정하는 폭방향 온도측정기가 설치되는 것을 특징으로 하는 유도가열장치.
  5. 제1항에 있어서, 상기 유도가열기는,
    소재의 이송방향에 걸쳐서 설치되는 이송레일 상에서 이동되는 인출입대차; 및,
    상기 인출입대차 상에 설치되고, 이송되는 소재의 상면과 하면을 포함하는 영역을 둘러싸고 일측이 개방된 형상으로 구비되는 유도가열부;를 구비하는 유도가열장치.
  6. 연속주조기로 슬라브를 생산하는 연속주조단계;
    상기 연속주조단계에서 생산된 슬라브를 제1 설정두께로 압연하여 제1 압연재를 생산하는 조압연단계;
    상기 조압연단계에서 생산된 제1 압연재를 압연하여 두께를 감소시켜 제2 설정두께로 압연하여 스트립을 생산하는 사상압연단계; 및,
    제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 기재된 유도가열장치가 상기 조압연단계로 인입 전의 슬라브 및, 상기 사상압연단계로 인입 전의 제1 압연재 중 적어도 어느 하나를 가열하는 유도가열단계; 및,
    상기 스트립을 권취하여 코일링하는 권취단계;를 포함하는 연연속 압연방법.
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