KR20170033423A

KR20170033423A - Thick steel plate manufacturing method

Info

Publication number: KR20170033423A
Application number: KR1020177005018A
Authority: KR
Inventors: 유타 타무라; 겐지 아다치
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2014-08-26
Filing date: 2015-08-14
Publication date: 2017-03-24
Also published as: CN106604785A; BR112017004022B1; JPWO2016031169A1; EP3187275A1; WO2016031169A1; BR112017004022A2; EP3187275B1; JP6108041B2; CN106604785B; KR101940429B1; EP3187275A4

Abstract

재질 편차가 적은 고품질의 후강판을 확보할 수 있는 후강판의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.　열간 압연 공정, 열간 교정 공정 및 가속 냉각 공정의 순번으로 후강판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 열간 교정 공정과 가속 냉각 공정의 사이에서 디스케일링수의 분사를 2회 실행하는 디스케일링 공정을 갖고, 상기 디스케일링 공정에서는 후강판의 표면에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도를 2회의 분사의 합계 0.07J/㎟이상으로 하고, 1회째의 디스케일링수를 분사하고 나서 0.5s이상 후에 2회째의 디스케일링수를 분사시키고, 또한 2회째의 디스케일링수 분사 직전의 강판 표면 온도를 Ar₃ 변태점 이하로 하는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 방법.It is an object of the present invention to provide a method of manufacturing a post-steel plate capable of securing a high-quality post-steel plate having a small material deviation. A method of manufacturing a steel plate in order of a hot rolling process, a hot calibration process, and an accelerated cooling process, the method comprising: a descaling process for executing the spraying of descaling water twice between the hot calibration process and the accelerated cooling process, In the descaling step, the energy density of the descaling water sprayed onto the surface of the steel sheet is set to 0.07 J / mm 2 or more in total of two injections, and after the spraying of the first descaling water, And the surface temperature of the steel sheet immediately before spraying of the second descaling water is set to the Ar ₃ transformation point or less.

Description

[0001] THICK STEEL PLATE MANUFACTURING METHOD [0002]

본 발명은 후강판의 제조 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method of manufacturing a steel sheet.

열간 압연에 의해서 후강판을 제조하는 프로세스에서는 제어 냉각의 적용이 확대되고 있다. 예를 들면, 도 1에 나타내는 바와 같이, 가열로(1)에서 후강판(도시하지 않음)을 재가열한 후, 디스케일링 장치(2)에 있어서 후강판이 디스케일링된다. 그리고, 후강판은 압연기(3)에 의해서 압연되고 나서, 형상 교정 장치(4)에 의해서 교정된 후, 가속 냉각 장치(5)에 있어서 수랭 또는 공랭에 의한 제어 냉각이 실행된다. 또한, 도면 중의 화살표는 후강판의 진행 방향이다.In the process of manufacturing a steel sheet by hot rolling, the application of control cooling is expanding. For example, as shown in Fig. 1, after a post-steel plate (not shown) is reheated in the heating furnace 1, the post-steel plate is descaled in the descaling device 2. After the steel plate is rolled by the rolling mill 3 and then calibrated by the shape correcting device 4, control cooling by water cooling or air cooling in the accelerating cooling device 5 is performed. The arrows in the drawing indicate the advancing direction of the steel plate.

후강판을 가속 냉각 장치에서 수랭하는 경우, 도 2와 같이 후강판 표면의 스케일이 두꺼워질수록 냉각 속도가 커지기 때문에, 냉각 시간이 짧아지는 것이 알려져 있다. 그러나, 스케일 두께에 편차가 있으면 냉각 속도가 불균일하게 되기 때문에, 강도나 경도 등의 재질이 불균일하다는 문제가 있다.In the case of cooling the post-steel plate by the accelerated cooling device, it is known that the cooling rate becomes shorter as the scale of the surface of the post-steel plate becomes thicker as shown in Fig. 2, so that the cooling time is shortened. However, if there is a deviation in the thickness of the scale, the cooling speed becomes uneven, so that there is a problem that the materials such as strength and hardness are uneven.

또, 스케일 두께가 불균일한 경우, 상술한 바와 같이 냉각 속도가 불균일하게 된다. 이러한 경우, 후강판 폭 방향에 있어서의 가속 냉각 정지시의 후강판 표면 온도(이하, 「냉각 정지 온도」라 함)의 분포는 예를 들면 도 3과 같이 불균일한 것이 알려져 있다. 이와 같이, 후강판의 냉각 정지 온도가 불균일하기 때문에 균일한 재질을 얻을 수 없다고 하는 문제가 있다. 구체예를 나타내면, 후강판 폭 방향으로 스케일 두께가 40㎛와 20㎛의 개소가 혼재하는 경우, 판 두께 25㎜의 후강판을 800℃에서 목표 온도 500℃까지 냉각할 때의 냉각 정지 온도는 40㎛의 개소에서 460℃, 20㎛의 개소에서 500℃로 된다. 40㎛의 개소에서는 냉각 정지 온도가 목표 온도에서 40℃ 하회해 버리고, 그 결과, 균일한 재질을 얻을 수 없다.In addition, when the scale thickness is not uniform, the cooling rate becomes uneven as described above. In this case, it is known that the distribution of the surface temperature of the post-steel sheet (hereinafter referred to as " cooling stop temperature ") at the time of accelerated cooling stop in the width direction of the steel rear plate is, for example, uneven as shown in Fig. As described above, there is a problem in that a uniform material can not be obtained because the cooling stop temperature of the rear steel plate is uneven. As a specific example, in the case where the scale thickness is 40 μm and 20 μm in the thickness direction in the rear steel plate width direction, the cooling stop temperature when cooling the rear steel plate having a thickness of 25 mm from 800 ° C. to the target temperature of 500 ° C. is 40 Lt; RTI ID = 0.0 > 500 C, < / RTI > The cooling stop temperature is lower than the target temperature by 40 占 폚 at a position of 40 占 퐉, and as a result, a uniform material can not be obtained.

그래서, 특허문헌 1에는 스케일 두께를 제어하여 냉각 속도의 균일화를 실행하고, 냉각 정지 온도의 균일화를 달성하는 방법이 개시되어 있다. 특허문헌 1에서는 압연 중에 압연기의 전후에 구비된 디스케일링 장치를 이용하여, 후강판의 미단이 선단에 비해 냉각 정지 온도가 낮아지는 경우에, 미단측의 디스케일링의 분사 수량을 선단측의 분사 수량보다 많아지도록 제어한다. 이와 같이 해서 후강판의 긴쪽 방향에서 스케일 제거율, 잔존 두께를 제어하는 것에 의해, 제어 냉각시의 강판 표면의 열전달 계수를 변화시켜, 후강판의 긴쪽 방향의 냉각 정지 온도의 균일화를 실행하고 있다.Thus, Patent Document 1 discloses a method of controlling the scale thickness to equalize the cooling rate and achieve uniformity of the cooling stop temperature. Patent Document 1 discloses a technique of using a descaling device provided before and after a rolling mill during rolling to reduce the spraying amount of descaling on the leading edge side to the spray amount on the leading edge side . In this way, by controlling the scale removal rate and the residual thickness in the longitudinal direction of the steel rear plate, the heat transfer coefficient on the steel plate surface at the time of control cooling is changed to equalize the cooling stop temperature in the longitudinal direction of the steel rear plate.

특허문헌 1: 일본국 특허공개공보 평성6-330155호Patent Document 1: JP-A-6-330155

종래의 기술에서는 냉각수량이나 반송 속도를 조정함으로써 냉각 정지 온도의 균일화를 도모해 왔다. 그러나, 이 방법에서는 스케일 두께의 편차에 의해서 냉각 속도가 불균일하기 때문에, 냉각 속도의 균일화 뿐만 아니라, 냉각 정지 온도의 균일화도 곤란하다.In the prior art, it has been attempted to equalize the cooling stop temperature by adjusting the cooling water amount and the conveying speed. However, in this method, since the cooling speed is not uniform due to the deviation of the scale thickness, it is difficult to equalize the cooling speed as well as to equalize the cooling stop temperature.

또, 특허문헌 1의 방법에서는 온라인으로 스케일 제거율이나 잔존 두께를 제어할 수 없으면 열전달 계수도 제어할 수 없기 때문에, 고정밀도의 냉각 속도의 균일화를 실현할 수 없다. 또, 스케일 제거율을 변화시키는 경우, 스케일 잔존 개소와 박리 개소에서 냉각 정지 온도가 다르기 때문에, 재질에 편차가 나온다.Also, in the method of Patent Document 1, since the heat transfer coefficient can not be controlled unless the scale removal rate or the remaining thickness can be controlled on-line, uniformity of the cooling rate with high accuracy can not be realized. When the scale removal rate is changed, the cooling stop temperature differs between the scale remaining portion and the peeling portion, resulting in a variation in the material.

본 발명은 상기의 문제를 해결하고, 재질 편차가 적은 고품질의 후강판을 확보할 수 있는 후강판의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a method of manufacturing a post-steel plate capable of solving the above problems and ensuring a high-quality post-steel plate with a small material deviation.

본 발명은 상기의 종래의 문제점을 해결하기 위해 이루어진 것으로서, 그 요지는 하기와 같다.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-described problems of the prior art, and its main points are as follows.

[1] 열간 압연 공정, 열간 교정 공정 및 가속 냉각 공정의 순번으로 후강판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 열간 교정 공정과 가속 냉각 공정의 사이에서 디스케일링수의 분사를 2회 실행하는 디스케일링 공정을 갖고, 상기 디스케일링 공정으로는 후강판의 표면에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도를 2회의 분사의 합계 0.07J/㎟이상으로 하고, 1회째의 디스케일링수를 분사하고 나서 0.5s이상 후에 2회째의 디스케일링수를 분사시키고, 또한 2회째의 디스케일링수 분사 직전의 강판 표면 온도를 Ar₃ 변태점 이하로 하는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 방법.[1] A method of manufacturing a steel plate in the order of a hot rolling step, a hot calibrating step and an accelerated cooling step, the method comprising: a descaling step of performing spraying of descaling water twice between the hot- In the descaling step, the energy density of the descaling water sprayed on the surface of the steel sheet is set to 0.07 J / mm < 2 > or more in total of two injections. After the spraying of the descaling water for the first time, Wherein the second descaling number is injected and the surface temperature of the steel sheet just before the second descaling water injection is made to be equal to or lower than the Ar ₃ transformation point.

[2] 열간 압연 공정, 열간 교정 공정 및 가속 냉각 공정의 순번으로 후강판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 열간 교정 공정과 가속 냉각 공정의 사이에서 디스케일링수의 분사를 2회 이상 실행하는 디스케일링 공정을 갖고, 상기 디스케일링 공정에서는 후강판의 표면에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도를 2회 이상의 분사의 합계 0.07J/㎟이상으로 하고, 최종의 직전의 디스케일링수를 분사하고 나서 0.5s이상 후에 최종의 디스케일링수를 분사시키고, 또한 최종의 디스케일링수 분사 직전의 강판 표면 온도를 Ar₃ 변태점 이하로 하는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 방법.[2] A method of manufacturing a steel plate in the order of a hot rolling step, a hot calibrating step and an accelerated cooling step, comprising: a descaling step of performing the spraying of descaling water twice or more between the hot- Wherein in the descaling step, the energy density of the descaling water sprayed on the surface of the steel sheet is set to 0.07 J / mm < 2 > or more in total of two or more injections, The final descaling number is injected after the final descaling water injection, and the surface temperature of the steel sheet just before the final descaling water injection is set to the Ar ₃ transformation point or less.

[3] [1] 또는 [2]에 기재된 후강판의 제조 방법에 있어서, 냉각 전의 후강판 온도를 T[K]로 하면, 상기 디스케일링 공정 종료 후부터 상기 가속 냉각 공정의 개시까지의 시간 t[s]는 t≤5×10^-9×exp(25000/T)의 식을 만족시키고 있는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 방법.[3] The method of manufacturing a post-steel plate according to [1] or [2], wherein the post-cooling steel plate temperature is T [K] s] satisfies the following expression: t? 5 × 10 ^-9 × exp (25000 / T).

본 발명에 따르면, 냉각 속도 및 냉각 정지 온도의 균일화를 도모할 수 있다. 그 결과, 재질 편차가 적은 고품질의 후강판의 제조가 가능하게 된다.According to the present invention, it is possible to equalize the cooling rate and the cooling stop temperature. As a result, it is possible to manufacture a high quality steel sheet with a small material deviation.

도 1은 종래의 후강판의 제조 설비를 나타내는 개략도이다.
도 2는 가속 냉각시에 있어서의 스케일 두께와, 냉각 시간과, 후강판 표면 온도의 관계를 나타내는 도면이다.
도 3은 가속 냉각 후의 후강판의 폭 방향 위치와 냉각 정지 온도의 관계를 나타내는 도면이다.
도 4는 본 발명의 1실시형태인 후강판의 제조 설비를 나타내는 개략도이다.
도 5는 디스케일링 장치의 분사 노즐의 배치 관계를 나타내는 모식도이며, (a)는 분사 노즐의 위치 관계를 나타내는 모식도, (b)는 스프레이 패턴을 나타내는 모식도이다.
도 6은 디스케일링수의 에너지 밀도와 스케일 박리율의 관계를 나타내는 도면이다.
도 7은 디스케일링 공정의 각 회에 있어서의 후강판의 온도 이력을 나타내는 도면이다.
도 8은 1회째의 디스케일링에서 2회째의 디스케일링을 실행할 때까지의 후강판의 변태도이다.
도 9는 본 발명의 1실시형태에 관한 가속 냉각 장치의 측면도이다.
도 10은 본 발명의 1실시형태에 관한 다른 가속 냉각 장치의 측면도이다.
도 11은 본 발명의 1실시형태에 관한 격벽의 노즐 배치예를 설명하는 도면이다.
도 12는 격벽상의 냉각 배수의 흐름을 설명하는 도면이다.
도 13은 격벽상의 냉각 배수의 다른 흐름을 설명하는 도면이다.
도 14는 종래예의 후강판 폭 방향 온도 분포를 설명하는 도면이다.
도 15는 가속 냉각 장치에 있어서의 냉각수의 흐름을 설명하는 도면이다.
도 16은 가속 냉각 장치에 있어서의 격벽상의 냉각 배수와의 비간섭을 설명하는 도면이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a schematic view showing a conventional manufacturing equipment for a steel plate; FIG.
Fig. 2 is a graph showing the relationship between the scale thickness, the cooling time, and the surface temperature of the steel sheet at the time of accelerated cooling.
Fig. 3 is a view showing the relationship between the position in the width direction of the steel sheet after acceleration cooling and the cooling stop temperature. Fig.
Fig. 4 is a schematic view showing a manufacturing equipment of a post-steel strip according to one embodiment of the present invention.
Fig. 5 is a schematic view showing the arrangement relationship of the spray nozzles of the descaling device, Fig. 5 (a) is a schematic view showing the positional relationship of the spray nozzles, and Fig. 5 (b) is a schematic view showing a spray pattern.
6 is a graph showing the relationship between the energy density of the descaling number and the scale peeling ratio.
7 is a view showing the temperature history of the steel sheet after each descaling process.
Fig. 8 is a diagram of the post-steel sheet from the first descaling until the second descaling is performed.
9 is a side view of an accelerated cooling device according to an embodiment of the present invention.
10 is a side view of another accelerated cooling apparatus according to one embodiment of the present invention.
11 is a view for explaining an example of nozzle arrangement of a partition wall according to one embodiment of the present invention.
12 is a view for explaining the flow of cooling drain on the partition wall.
13 is a view for explaining another flow of the cooling drain on the partition wall.
14 is a view for explaining the temperature distribution in the width direction of the rear steel plate in the conventional example.
15 is a view for explaining the flow of cooling water in the accelerated cooling device.
16 is a view for explaining the non-interference with the cooling drainage on the partition wall in the accelerated cooling device.

이하, 본 발명을 실시하기 위한 형태를 도면을 참조하여 본 발명을 설명한다.DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

도 4는 본 발명의 1실시형태인 후강판의 제조 설비를 나타내는 개략도이다. 도 4에 있어서, 화살표는 후강판의 반송 방향이다. 후강판의 반송 방향 상류측부터, 가열로(1), 디스케일링 장치(2), 압연기(3), 형상 교정 장치(4), 디스케일링 장치(6), 디스케일링 장치(7), 가속 냉각 장치(5)의 순으로 배치되어 있다. 도 4에 있어서, 가열로(1)에서 후강판(도시하지 않음)을 재가열한 후, 디스케일링 장치(2)에 있어서 일차 스케일 제거를 위해 후강판이 디스케일링된다. 그리고, 후강판은 압연기(3)에 의해서 열간 압연되고, 형상 교정 장치(4)에 의해서 교정된 후, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에 있어서 스케일을 완전 제거하는 디스케일링이 실행된다. 그리고, 가속 냉각 장치(5)에 있어서 수랭 또는 공랭에 의한 제어 냉각이 실행된다.Fig. 4 is a schematic view showing a manufacturing equipment of a post-steel strip according to one embodiment of the present invention. In Fig. 4, the arrow indicates the conveying direction of the steel sheet after the steel sheet. The descaling device 2, the rolling mill 3, the shape correcting device 4, the descaling device 6, the descaling device 7, the accelerating cooling device 1, And the device 5 are arranged in this order. In Fig. 4, after the post-steel plate (not shown) is reheated in the heating furnace 1, the post-steel plate is descaled in the descaling device 2 for the primary scale removal. After the steel plate is hot-rolled by the rolling mill 3 and calibrated by the shape correcting device 4, descaling to completely remove the scale in the descaling device 6 and descaling device 7 . Control cooling by water cooling or air cooling is then carried out in the accelerating cooling device (5).

본 발명에서는 형상 교정 장치(4)와 가속 냉각 장치(5)의 사이에, 2개의 디스케일링 장치, 즉 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)가 배치된다. 도 4에서 나타난 디스케일링 장치는 2열뿐이다. 또한, 3열 이상으로 구성되어 있어도 좋다. 도 4에 나타내는 바와 같이 디스케일링 장치가 2열인 경우에는 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)로부터 후강판의 표면에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도를 2열의 분사 노즐의 합계 0.07J/㎟이상으로 하고, 디스케일링 장치(6)로부터의 디스케일링수 분사 후, 0.5s이상 후에 디스케일링 장치(7)로부터 디스케일링수를 분사시키고, 디스케일링 장치(7)로부터의 디스케일링수 분사 직전의 강판 표면 온도가 Ar₃ 변태점 이하로 하는 것을 특징으로 한다. 디스케일링 장치가 3열 이상인 경우에는 구성되는 모든 디스케일링 장치의 열의 분사 노즐의 합계 0.07J/㎟이상으로 하고, 최종의 직전의 디스케일링 장치로부터의 디스케일링수 분사 후, 0.5s이상 후에 최종의 디스케일링수를 분사시키고, 최종의 디스케일링수 분사 직전의 강판 표면 온도를 Ar₃ 변태점 이하로 한다. 이와 같이 하는 것에 의해, 스케일을 완전히 제거하여 균일 냉각을 실현할 수 있다.In the present invention, two descaling devices, i.e., a descaling device 6 and a descaling device 7 are disposed between the shape correcting device 4 and the accelerated cooling device 5. The descaling device shown in FIG. 4 is only two columns. It may be composed of three or more rows. As shown in Fig. 4, when the descaling apparatus is two rows, the energy density of the descaling water jetted from the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 onto the surface of the backing steel sheet is 0.07 J / Mm < 2 > and after the descaling water is injected from the descaling device 6, a descaling number is injected from the descaling device 7 for not less than 0.5 s, and the descaling water is injected from the descaling device 7 And the surface temperature of the immediately preceding steel sheet is made to be equal to or lower than the Ar ₃ transformation point. In the case where there are three or more rows of descaling apparatuses, the sum of the injection nozzles of the rows of all the descaling apparatuses constituted is 0.07 J / mm 2 or more. After the descaling water is ejected from the descaling apparatus immediately before the final stage, The descaling number is sprayed, and the surface temperature of the steel sheet just before the final descaling water injection is made to be equal to or lower than the Ar ₃ transformation point. By doing so, the scale can be completely removed and uniform cooling can be realized.

본 발명에서는 예를 들면, 도 5의 (a)와 같이, 후강판의 긴쪽 방향에 대해 디스케일링 장치(6)의 디스케일 헤더(6-1) 및 디스케일링 장치(7)의 디스케일 헤더(7-1)가 2열 배치된다. 디스케일 헤더에 복수 마련되어 있는 분사 노즐(6-2, 7-2)로부터 디스케일링수가 후강판(1)에 대해 분사되고, 도 6의 (b)와 같은 스프레이 패턴(22)으로 되어 있다. 또한, 2열째의 디스케일링 장치(7)의 디스케일링수의 튄 물이 1열째의 디스케일링 장치(6)의 디스케일링수에 간섭하는 것을 방지하기 위해, 분사 노즐(6-2, 7-2)의 배치 관계로서는 후강판의 긴쪽 방향, 즉 강판의 반송 방향에 있어서 500㎜이상 떨어뜨리는 것이 바람직하다. 또, 폭 방향의 분사 패턴은 분사 노즐(6-2)과 분사 노즐(7-2)에서 폭 방향으로 지연시킨 지그재그 배치로 하는 것이 바람직하다. 도 5의 (a)에 나타난 디스케일링 장치의 열은 2열이다. 또한, 3열 이상에서도 마찬가지의 효과가 얻어진다. 디스케일링 장치가 3열 이상인 경우에 있어서도 디스케일링 장치가 2열인 경우와 마찬가지로, 각 노즐열을 긴쪽 방향으로 500㎜이상 떨어뜨리고, 지그재그 배치로 하는 것이 바람직하다. 여기서, 3열을 넘는 경우에는 상술한 효과가 포화하므로, 상한은 3열이 바람직하다.5 (a), the descaling header 6-1 of the descaling device 6 and the descaling header 6 of the descaling device 7 in the longitudinal direction of the rear steel plate 7-1 are arranged in two rows. Descaling water is sprayed from the plurality of spray nozzles 6-2 and 7-2 provided on the descale header to the post-steel strip 1 to form the spray pattern 22 as shown in Fig. 6 (b). In order to prevent the splash of the descaling number of the descaling device 7 of the second row from interfering with the descaling number of the descaling device 6 of the first row, the ejection nozzles 6-2 and 7-2 ) Is preferably 500 mm or more in the longitudinal direction of the rear steel plate, that is, in the carrying direction of the steel plate. The widthwise spray pattern is preferably arranged in a zigzag arrangement delayed in the width direction by the spray nozzle 6-2 and the spray nozzle 7-2. The columns of the descaling device shown in FIG. 5 (a) are two columns. Further, similar effects can be obtained in three or more rows. In the case where the descaling apparatus has three or more rows, it is preferable to arrange the nozzle rows in a zigzag arrangement by dropping each nozzle row in the longitudinal direction by 500 mm or more as in the case of the two rows of descaling apparatuses. Here, in the case of exceeding three rows, the above-mentioned effect is saturated, so that the upper limit is preferably three rows.

디스케일링시, 스케일 표면이 디스케일링수에 의해 냉각되는 것에 의해 스케일에는 열응력이 생기는 동시에, 디스케일링수에 의한 충돌력이 작용한다. 그 결과, 스케일이 박리 또는 파괴됨으로써 제거된다. 본 발명자들이 예의 검토한 결과, 열간의 형상 교정 공정과 가속 냉각 공정의 사이에서 디스케일링을 2회 이상 실행하는 것에 의해, 디스케일링시에 발생하는 열 응력의 효과를 2회 이상 얻을 수 있다. 에너지 밀도와 스케일 박리율(스케일이 박리된 면적과 강판 면적의 비율)의 관계는 구체적으로는 도 6의 「변태 없음」과 같이 된다.When the scale surface is cooled by the descaling number at the time of descaling, thermal stress is generated in the scale and a colliding force by the descaling water acts. As a result, the scale is removed by peeling or breaking. As a result of intensive investigations by the present inventors, it is possible to obtain the effect of thermal stress occurring at the time of descaling two or more times by executing descaling two times or more between the hot shape correction step and the accelerated cooling step. The relationship between the energy density and the scale peeling rate (the ratio of the scale-peeled area to the steel plate area) becomes specifically as shown in Fig. 6 " No transformation. &Quot;

또한, 도 6의 「변태 있음」에 나타내는 바와 같이, 후강판의 표면에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도를 2회의 분사의 합계 0.07J/㎟이상으로 하고, 디스케일링 장치(6)로부터 후강판 표면에 디스케일링수를 분사 후, 0.5s이상 후에 디스케일링 장치(7)로부터 후강판 표면에 디스케일링수를 분사시키고, 또한 디스케일링 장치로부터의 디스케일링수 분사 개시시의 강판 표면 온도를 Ar₃ 변태점 이하로 함으로써, 더욱 효율적으로 스케일을 제거할 수 있다. 디스케일링수 분사 개시시의 강판 표면 온도를 Ar₃ 변태점 이하로 하는 것에 의해, 더욱 효율적으로 스케일을 제거할 수 있다고 하는 효과는 디스케일링수의 분사 회수가 3회 이상의 경우에 대해서도 확인되었다. 여기서, 2회의 디스케일링의 합계의 에너지 밀도는 후술하는 식에 의해 계산되는 각 회의 디스케일링의 에너지 밀도를 합계하는 것에 의해 산출할 수 있다. 또, Ar₃ 변태점은 하기 식(*)에 의해 산출할 수 있다.6, the energy density of the descaling water sprayed onto the surface of the steel after the backing is set to 0.07 J / mm < 2 > or more in total twice, The descaling water is sprayed from the descaling device 7 onto the surface of the steel sheet after 0.5 s or more and the surface temperature of the steel sheet at the start of descaling water injection from the descaling device is set to Ar ₃ By setting the transformation point or less, the scale can be removed more efficiently. The effect that the scale can be removed more efficiently by setting the surface temperature of the steel sheet at the start of descaling water injection to be equal to or less than the Ar ₃ transformation point has also been confirmed in the case where the number of times of spraying of the descaling water is three times or more. Here, the energy density of the sum of the two descaling operations can be calculated by summing the energy densities of the respective descaling operations calculated by the following expressions. The Ar ₃ transformation point can be calculated by the following equation (*).

Ar₃(℃)=910-310C-80Mn-20Cu-15Cr-55Ni-80Mo…(*) Ar ₃ (° C) = 910-310C-80Mn-20Cu-15Cr-55Ni-80Mo ... (*)

단, 원소 기호는 각 원소의 강중 함유량(mass%)을 나타내고, 함유되지 않은 경우에는 0으로 한다.However, the element symbol indicates the content (mass%) of steel in each element, and it is set to 0 when it is not contained.

본 발명자들이 조사한 결과, 후강판의 표면에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도를 2회 이상의 분사의 합계 0.07J/㎟이상으로 하고, 또한 최종의 디스케일링수 분사 직전의 후강판 표면 온도를 Ar₃ 변태점 이하로 내리는 것에 의해서, 후강판 표면을 변태시킬 수 있고, 지철(base steel)의 변태에 의해 스케일과 지철의 계면에 어긋남이 생겨 스케일 밀착력이 저하하고, 디스케일링에 의한 스케일 제거가 용이하게 되며, 더욱 작은 에너지 밀도의 디스케일링수에 의해서 스케일 박리가 가능하게 된다.As a result of the investigation by the present inventors, it has been found that the energy density of the descaling water sprayed on the surface of the steel sheet is made to be 0.07 J / mm 2 or more in total of two or more injections and the surface temperature of the steel sheet immediately before the final descaling water injection is set to Ar ₃ By lowering it to the transformation point or less, the surface of the steel sheet can be transformed, and the scale and the steel iron interface are shifted due to the transformation of the base steel, so that the scale adhesion is reduced and the scale removal by descaling is facilitated , Scale separation can be performed by a descaling number of a smaller energy density.

디스케일링 장치(6, 7)의 디스케일링수 분사시의 온도 이력은 도 7과 같이 되어 있다. 지철 최표층부는 과냉각되어 변태가 촉진되기 때문에, Ar₃ 변태점 이하의 유지 시간이 1s이하의 매우 짧은 시간이어도, 지철 최표층의 수십㎛만 페라이트 변태가 일어난다. 또, 1회째의 디스케일링과 2회째의 디스케일링의 디스케일링수 분사의 시간을 다양하게 바꾸어 지철 최표층부의 페라이트 변태 유무를 본 발명자들이 조사한 결과, 도 8과 같이 되는 것을 알 수 있었다. 2회째의 디스케일링에 있어서의 디스케일링수 분사 개시시의 강판 표면 온도가 Ar₃ 변태점 이하이고, 또한 1회째의 디스케일링에서 2회째의 디스케일링이 실행될 때까지의 시간이 0.5s이상이면, 지철 최표층에서 페라이트 변태가 일어난다. 변태는 지철 최표층부의 수십㎛만 발생하므로, 강도 등 재질에 거의 영향을 주는 일 없이, 디스케일링에 의한 스케일의 박리가 용이하게 된다.The temperature histories of the descaling devices 6 and 7 at the time of descaling water injection are as shown in Fig. Since the superficial portion of the steel wire is undercooled and transformation is promoted, ferrite transformation occurs only in the tens of micrometers of the surface layer of the steel wire, even if the holding time at or below the Ar ₃ transformation point is a very short time of 1 s or less. The inventors of the present invention investigated the ferrite transformation state of the surface layer of the hardened steel iron by varying the time of the descaling of the first descaling and the descaling of the second descaling. If the time from the surface temperature of the steel sheet at the beginning of the descaling water injection at the second descaling to the time at which the descaling of the steel sheet is performed at the Ar ₃ transformation point or lower and the second descaling is performed at the first descaling is 0.5 s or more, Ferrite transformation takes place at the outermost layer. Since only a few tens of 탆 of the surface layer of the fastener are produced, the scale can be easily peeled off by scaling without substantially affecting the material such as strength.

따라서, 1회째의 디스케일링수 분사 후, 2회째의 디스케일링수 분사까지의 시간이 0.5s이상으로 하고, 2회째의 디스케일링에 있어서의 디스케일링수 분사 직전의 강판 표면 온도가 Ar₃ 변태점 이하이면, 2회째의 디스케일링에 있어서의 스케일 박리 효과가 향상하며, 스케일 박리에 필요한 디스케일링시의 디스케일링수의 에너지가 작아진다.Therefore, the time from the first descaling number injection to the second descaling number injection is 0.5 s or more, and the surface temperature of the steel sheet just before the descaling water injection in the second descaling is equal to or lower than the Ar ₃ transformation point , The scale peeling effect in the second descaling is improved and the energy of the descaling number at the time of descaling required for scale separation becomes small.

디스케일링수의 분사 회수가 3회 이상의 경우도 마찬가지로, 최종의 직전의 디스케일링수 분사 후, 최종의 디스케일링수 분사까지의 시간이 0.5s이상으로 하고, 최종의 디스케일링수 분사 직전의 강판 표면 온도가 Ar₃ 변태점 이하이면, 최종의 디스케일링에 있어서의 스케일 박리 효과가 향상하고, 스케일 박리에 필요한 디스케일링시의 디스케일링수의 에너지가 작아진다.Similarly, when the number of ejections of the descaling number is three or more, the time from the final descaling number injection to the final descaling number injection is 0.5 s or more, and the final descaling number If the temperature is lower than the Ar ₃ transformation point, the scale peeling effect in the final descaling is improved and the energy of the descaling number in the descaling required for the scale peeling becomes small.

또, 본 발명자들은 디스케일링 장치(6)에 의한 1회째의 디스케일링의 에너지 밀도, 디스케일링 장치(7)에 의한 2회째의 디스케일링의 에너지 밀도에 대해서도 검토하였다. 상술한 바와 같이, 1회째의 디스케일링에 의해서 2회째의 디스케일링수가 분사되기 전에 지철 표층이 페라이트 변태하는 경우, 2회째의 디스케일링에 의한 스케일 박리 효과가 향상한다. 그 때문에, 1회째는 지철 표층이 변태하기 위해 필요한 에너지를 투입하고, 2회째에서 더욱 큰 에너지 밀도로 디스케일링함으로써 더욱 효율적으로 스케일을 박리할 수 있다. 구체적으로는 1회째의 디스케일링의 에너지 밀도를 0.02J/㎟이상으로 하는 것이 바람직하다. 이것보다 작으면 1회째의 디스케일링수의 냉각에 의해서 지철 표층을 변태시키기 위해서는 디스케일링 개시 전에 미리 강판 온도를 내리는 등, 디스케일링 전에 강판을 냉각할 필요가 생긴다. 또한, 디스케일링 능력으로서 디스케일링수의 에너지 밀도의 상한은 없다. 그러나, 2회의 합계 0.7J/㎟이상이 되면, 펌프의 토출 압력 등이 방대하게 되기 때문에, 0.7J/㎟이하인 것이 바람직하다.The present inventors also studied the energy density of the first descaling by the descaling device 6 and the energy density of the second descaling by the descaling device 7. As described above, when the foundation surface layer undergoes ferrite transformation before the second descaling number is sprayed by the first descaling, the scale peeling effect by the second descaling improves. Therefore, the scale can be separated more efficiently by applying the energy required for transformation of the base metal surface layer in the first time and by descaling at the second time with a larger energy density. Specifically, it is preferable that the energy density of the first descaling is 0.02 J / mm 2 or more. If it is smaller than this, it is necessary to cool the steel sheet before descaling such as lowering the steel sheet temperature before starting descaling to transform the steel surface layer by cooling the first descaling number. Further, there is no upper limit of the energy density of the descaling number as the descaling ability. However, when the total of two times is 0.7 J / mm < 2 > or more, the discharge pressure of the pump becomes large, and therefore, it is preferably 0.7 J / mm 2 or less.

2회째의 디스케일링시의 강판 표면 온도가 Ar₃ 변태점보다 크거나, 또는 1회째의 디스케일링부터 2회째의 디스케일링을 실행할 때까지의 시간이 0.5s보다 작은 경우에는 2회째의 디스케일링 전에 페라이트 변태가 발생하지 않고, 변태에 의한 스케일 박리성 향상을 기대할 수 없다.If the time from the steel sheet surface temperature at the time of descaling to the second time is larger than the Ar ₃ transformation point, or the time from the first descaling to the second descaling is less than 0.5s, before the second descaling, No transformation occurs, and improvement in scale peelability due to transformation can not be expected.

이 관계로부터, 디스케일링을 2회 이상 실행하는 것으로 하고, 그 합계의 에너지 밀도가 0.07J/㎟이상의 경우에도, 2회째의 디스케일링수 분사까지 변태가 발생하고 있지 않으면, 강판의 일부에 스케일이 잔존하고, 냉각 정지 온도가 불균일하여 재질이 불균일하게 된다.From this relationship, it is assumed that the descaling is performed twice or more, and even if the energy density of the total is 0.07 J / mm 2 or more, if the transformation does not occur until the second descaling water injection, And the cooling stop temperature is uneven, and the material becomes uneven.

디스케일링 회수가 3회 이상인 경우에도, 디스케일링 회수가 2회의 경우와 마찬가지로, 최종 직전의 디스케일링의 에너지 밀도를 0.02J/㎟이상으로 하는 것이 바람직하고, 또, 전체 디스케일링 회수의 합계의 디스케일링수의 에너지 밀도의 합계가 0.7J/㎟이하인 것이 바람직하다.Even when the number of descaling is three or more, it is preferable to set the energy density of the descaling immediately before the last to 0.02 J / mm < 2 > or more similarly to the case where the number of descaling is two, It is preferable that the sum of the energy densities of the scaling number is 0.7 J / mm 2 or less.

여기서, 후강판에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도 E(J/㎟)는 디스케일링에 의해서 스케일을 제거하는 능력의 지표이며, 다음의 (1)식과 같이 정의된다.Here, the energy density E (J / mm < 2 >) of the descaling water sprayed on the steel sheet is an index of the ability to remove scale by descaling, and is defined as the following equation (1).

E=Qρv²t÷(2dW)…(1)E = Qρv ² t / (2dW) ... (One)

단, Q：디스케일링수의 분사 유량[㎥/s], d：플랫 노즐의 스프레이 분사 두께[㎜], W：플랫 노즐의 스프레이 분사 폭[㎜], 유체 밀도ρ[kg/㎥], 후강판 충돌시의 유체 속도 v[m/s], 충돌 시간 t[s](t=d/1000V, 반송 속도 V[m/s])이다.W is the spraying width of the flat nozzle in mm, fluid density is in kg / m < 3 >, and D is the spraying rate of the descaling water in m / The fluid velocity v [m / s] and the collision time t [s] (t = d / 1000V, conveying speed V [m / s]) at the time of steel plate collision.

그러나, 후강판 충돌시의 유체 속도 v의 측정은 반드시 용이하지는 않기 때문에, (1)식에서 정의되는 에너지 밀도 E를 엄밀하게 구하기 위해서는 다대한 노력을 요한다.However, it is not always easy to measure the fluid velocity v at the time of the collision of the steel sheet, so it takes much effort to strictly obtain the energy density E defined by the equation (1).

그래서, 본 발명자들은 더욱 검토를 가한 결과, 후강판에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도 E(J/㎟)의 간편한 정의로서, 수량 밀도×분사 압력×충돌시간을 채용하면 좋은 것을 알아내었다. 여기서, 수량 밀도(㎥/(㎟·min))는 「디스케일링수의 분사 유량÷디스케일링수 충돌 면적」으로 계산되는 값이다. 분사 압력(N/㎡=Pa)은 디스케일링수의 토출 압력으로 정의된다. 충돌 시간(s)은 「디스케일링수의 충돌 두께÷후강판의 반송 속도」로 계산되는 값이다. 또한, 이 간편한 정의로 산출되는 본 발명의 고압수의 에너지 밀도와 스케일 박리율의 관계도, 도 6과 마찬가지이다.Therefore, the inventors of the present invention have found that it is preferable to adopt the water density x injection pressure x collision time as a simple definition of the energy density E (J / mm 2) of the descaling water sprayed on the steel plate as a result. Here, the water density (m3 / (mm < 2 > min)) is a value calculated by the " injection rate of descaling water divided by descaling water impact area ". The injection pressure (N / m < 2 > = Pa) is defined as the discharge pressure of the descaling number. The collision time (s) is a value calculated as " collision thickness of descaling number divided by conveying speed of post-steel plate ". The relationship between the energy density of the high-pressure water of the present invention and the scale removal rate calculated by this simple definition is also the same as in Fig.

그런데, 가속 냉각 장치(5)에 의한 후강판의 냉각시의 안정성에 영향을 미치는 후강판의 표면의 스케일에 대해, 후강판의 스케일의 성장은 일반적으로 확산 율속으로 정리할 수 있다고 되며, 다음의 (2)식으로 나타나는 것이 알려져 있다.It should be noted that the growth of the scale of the post-steel sheet can be generally summarized by the diffusion rate with respect to the scale of the surface of the post-steel sheet which influences the stability of the post-steel sheet cooling by the accelerated cooling device 5, 2). &Lt; / RTI >

ξ²=a×exp(-Q/RT)×t…(2)ξ ² = a × exp (-Q / RT) × t ... (2)

단, ξ：스케일 두께, a：정수, Q：활성화 에너지, R：정수, T：냉각 전의 후강판 온도[K], t：시간이다.R: constant, T: post-cooling steel plate temperature [K], t: time.

그래서, 디스케일링 장치(6, 7)에 의한 스케일 제거 후의 스케일 성장을 고려하고, 각종 온도, 시간에서 스케일 성장의 시뮬레이션 실험을 실행하고, 상기 (2)식의 정수를 실험적으로 도출하고, 또한 스케일 두께와 냉각 안정성에 대해 예의 검토하였다. 그 결과, 스케일 두께가 15㎛이하에서 냉각이 안정되고, 스케일 두께가 10㎛이하에서 더욱 안정되며, 스케일 두께가 5㎛이하에서 매우 안정하다는 지견을 얻었다.Therefore, considering the scale growth after the descaling by the descaling devices 6 and 7, simulation experiments of scale growth at various temperatures and times are carried out, the constants of the expression (2) are experimentally derived, The thickness and the cooling stability were studied extensively. As a result, it was found that cooling was stable at a scale thickness of 15 mu m or less, more stable at a scale thickness of 10 mu m or less, and very stable at a scale thickness of 5 mu m or less.

스케일 두께가 15㎛이하의 경우, 상기 (2)식에 의거하여, 하기 (3)을 도출할 수 있다. 즉, 디스케일링 장치(6, 7)에 의한 후강판의 스케일 제거 종료 후부터, 가속 냉각 장치(5)에서 후강판의 냉각을 개시할 때까지의 시간 t[s]가 다음의 (3)식을 만족시키는 경우에, 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각이 안정하다.When the scale thickness is 15 mu m or less, the following (3) can be derived based on the above-mentioned expression (2). That is, the time t [s] from the completion of the descaling of the post-steel sheet by the descaling devices 6 and 7 to the start of cooling of the post-steel sheet in the accelerating cooling device 5 is expressed by the following expression (3) The cooling by the accelerated cooling device 5 is stable.

t≤5×10^-9×exp(25000/T)…(3) t? 5 × 10 ^-9 × exp (25000 / T) ... (3)

단, T：냉각 전의 후강판 온도[K]이다.T is the post-cooling steel sheet temperature [K].

또, 스케일 두께가 10㎛이하의 경우, 상기 (2)식에 의거하여, 하기 식(4)를 도출할 수 있다. 즉, 디스케일링 장치(6, 7)에 의한 후강판의 스케일의 제거 종료 후부터, 가속 냉각 장치(5)에서 후강판의 냉각을 개시할 때까지의 시간 t[s]가 다음의 (4)식을 만족시키는 경우에, 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각이 더욱 안정하다.When the scale thickness is 10 占 퐉 or less, the following equation (4) can be derived based on the above equation (2). That is, the time t [s] from the completion of the removal of the scale of the post-steel plate by the descaling devices 6, 7 to the start of cooling of the post-steel plate in the accelerating cooling device 5 is expressed by the following equation , The cooling by the accelerated cooling device 5 is more stable.

t≤2.2×10^-9×exp(25000/T)…(4)t? 2.2 x 10 ^-9 x exp (25000 / T) ... (4)

또한, 스케일 두께가 5㎛이하의 경우, 상기 (2)식에 의거하여, 하기 식(5)를 도출할 수 있다. 즉, 디스케일링 장치(6, 7)에 의한 후강판의 스케일 제거 종료 후부터, 가속 냉각 장치(5)에서 후강판의 냉각을 개시할 때까지의 시간 t[s]가 다음의 (5)식을 만족시키는 경우에, 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각이 매우 안정하다.When the scale thickness is 5 占 퐉 or less, the following equation (5) can be derived based on the equation (2). That is, the time t [s] from the completion of the descaling of the post-steel sheet by the descaling devices 6 and 7 to the start of cooling of the post-steel sheet in the accelerating cooling device 5 is expressed by the following expression The cooling by the accelerated cooling device 5 is very stable.

t≤5. 6×10^-10×exp(25000/T)…(5)t? 5. 6 x 10 < ^-10 > exp (25000 / T) ... (5)

본 발명의 가속 냉각 장치(5)에 대해 설명한다. 도 9에 나타내는 바와 같이, 본 발명의 가속 냉각 장치(5)의 상면 냉각 설비는 후강판(10)의 상면에 냉각수를 공급하는 상부 헤더(11)와, 해당 상부 헤더(11)로부터 늘어뜨려진 봉형상 냉각수를 분사하는 냉각수 분사 노즐(13)과, 후강판(10)과 상부 헤더(11)의 사이에 설치되는 격벽(15)을 구비한다. 격벽(15)에는 냉각수 분사 노즐(13)의 하단부를 내삽하는 급수구(16)와, 후강판(10)의 상면에 공급된 냉각수를 격벽(15)상에 배수하는 배수구(17)가 다수 마련되어 있는 것이 바람직하다.The accelerated cooling device 5 of the present invention will be described. 9, the upper surface cooling system of the accelerating cooling apparatus 5 of the present invention comprises an upper header 11 for supplying cooling water to the upper surface of the steel backing plate 10, A cooling water spray nozzle 13 for spraying the rod shaped cooling water and a partition wall 15 provided between the rear steel plate 10 and the upper header 11. The partition 15 has a water supply port 16 for inserting a lower end portion of the cooling water spray nozzle 13 and a plurality of drain holes 17 for draining the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate 10 onto the partition 15 .

구체적으로는 상면 냉각 설비는 후강판(10)의 상면에 냉각수를 공급하는 상부 헤더(11)와, 해당 상부 헤더(11)로부터 늘어뜨려진 냉각수 분사 노즐(13)과, 상부 헤더(11)와 후강판(10)의 사이에 후강판 폭 방향에 걸쳐 수평으로 설치되고 다수의 관통구멍(급수구(16)와 배수구(17))을 갖는 격벽(15)를 구비하고 있다. 그리고, 냉각수 분사 노즐(13)은 봉형상의 냉각수를 분사하는 원관 노즐로 이루어지고, 그 선단이 상기 격벽(15)에 마련된 관통구멍(급수구(16))에 내삽되어 격벽(15)의 하단부보다 위쪽이 되도록 설치되어 있다. 또한, 냉각수 분사 노즐(13)은 상부 헤더(11)내의 저부의 이물을 흡입하여 막히는 것을 방지하기 위해, 그 상단이 상부 헤더(11)의 내부에 돌출하도록, 상부 헤더(11)내에 관입시키는 것이 바람직하다.Specifically, the upper surface cooling system includes an upper header 11 for supplying cooling water to the upper surface of the steel plate 10, a cooling water injection nozzle 13 extending from the upper header 11, an upper header 11, And partition walls 15 horizontally provided in the width direction of the rear steel plate between the rear steel plates 10 and having a plurality of through holes (water supply ports 16 and drain ports 17). The cooling water spray nozzle 13 is formed of a pipe nozzle for spraying a rod-shaped cooling water and its tip is inserted into a through hole (water supply port 16) provided in the partition wall 15, It is installed to be on the top. The cooling water jetting nozzle 13 penetrates into the upper header 11 such that the upper end of the cooling water jetting nozzle 13 protrudes into the upper header 11 in order to prevent the foreign matter in the lower header 11 from being sucked and blocked desirable.

여기서, 본 발명에 있어서의 봉형상 냉각수는 원형 형상(타원이나 다각의 형상도 포함)의 노즐 분출구로부터 어느 정도 가압된 상태에서 분사되는 냉각수로서, 노즐 분출구로부터의 냉각수의 분사 속도가 6m/s이상, 바람직하게는 8m/s이상이며, 노즐 분출구로부터 분사된 수류의 단면이 대략 원형으로 유지된 연속성과 직진성이 있는 수류의 냉각수를 말한다. 즉, 원관 층상의 노즐로부터의 자유 낙하류나 스프레이와 같은 액적 상태에서 분사되는 것과는 다르다.Here, the rod-shaped cooling water according to the present invention is cooling water injected in a state of being pressurized to a certain extent from a nozzle air outlet of a circular shape (including an ellipse or a polygonal shape), in which the injection speed of the cooling water from the nozzle air outlet is 6 m / , Preferably not less than 8 m / s, and is a water stream cooling water having continuity and straightness in which the cross section of the water stream injected from the nozzle air outlet is maintained in a substantially circular shape. In other words, this is different from the free droplet from the nozzle on the tube layer or the droplet state such as spray.

냉각수 분사 노즐(13)의 선단이 관통구멍에 내삽되어 격벽(15)의 하단부보다 위쪽이 되도록 설치되어 있는 것은 가령 선단이 위쪽으로 휜 후강판이 진입해 온 경우에도 격벽(15)에 의해서 냉각수 분사 노즐(13)이 손상되는 것을 방지하기 위함이다. 그것에 의해서 냉각수 분사 노즐(13)이 양호한 상태에서 장기간에 걸쳐 냉각을 실행할 수 있으므로, 설비 보수 등을 실행하는 일 없이, 후강판의 온도 불균일의 발생을 방지할 수 있다.The reason why the tip of the cooling water spraying nozzle 13 is inserted into the through hole so as to be positioned above the lower end of the partition wall 15 is that the cooling water is sprayed by the partition wall 15 even if the steel sheet enters after the tip is bent upward, So as to prevent the nozzle 13 from being damaged. As a result, cooling can be performed over a long period of time in a state where the cooling water spraying nozzle 13 is in a good state, so that occurrence of temperature unevenness of the steel after the repairing of the equipment can be prevented.

또, 원관 노즐(13)의 선단이 관통구멍에 내삽되어 있으므로, 도 16에 나타내는 바와 같이, 격벽(15)의 상면을 흐르는 점선 화살표의 배출수의 폭 방향 흐름과 간섭하는 일이 없다. 따라서, 냉각수 분사 노즐(13)로부터 분사된 냉각수는 폭 방향 위치에 관게없이 동등하게 후강판 상면에 도달할 수 있으며, 폭 방향으로 균일한 냉각을 실행할 수 있다.Since the tip end of the pipe line nozzle 13 is inserted into the through hole, it does not interfere with the flow of the drainage water in the width direction of the dotted line arrow flowing on the upper surface of the partition 15 as shown in Fig. Therefore, the cooling water jetted from the cooling water jetting nozzle 13 can equally reach the upper surface of the rear steel plate regardless of the position in the width direction, and uniform cooling in the width direction can be performed.

격벽(15)의 일예를 나타내면, 도 11에 나타내는 바와 같이 격벽(15)에는 직경 10㎜의 관통구멍이 후강판 폭 방향으로 80㎜, 반송 방향으로 80㎜의 피치로 바둑판의 눈형상으로 다수 뚫려 있다. 그리고, 급수구(16)에는 외경 8㎜, 내경 3㎜, 길이 140㎜의 냉각수 분사 노즐(13)이 삽입되어 있다. 냉각수 분사 노즐(13)은 지그재그 격자형상으로 배열되고, 냉각수 분사 노즐(13)이 통과해 있지 않은 관통구멍은 냉각수의 배수구(17)로 되어 있다. 이와 같이, 본 발명의 가속 냉각 장치의 격벽(15)에 마련된 다수의 관통구멍은 대략 동수의 급수구(16)와 배수구(17)로 이루어져 있으며, 각각에 역할, 기능을 분담하고 있다.As shown in Fig. 11, a plurality of through holes having a diameter of 10 mm are formed in the shape of a checkerboard at a pitch of 80 mm in the width direction of the steel rear plate and 80 mm in the conveying direction, as shown in Fig. 11 have. A cooling water injection nozzle 13 having an outer diameter of 8 mm, an inner diameter of 3 mm, and a length of 140 mm is inserted into the water supply port 16. The cooling water jetting nozzles 13 are arranged in a zigzag pattern and the through holes through which the cooling water jetting nozzles 13 are not passed serve as the cooling water outlet 17. As described above, the plurality of through-holes provided in the partition 15 of the accelerating cooling apparatus of the present invention are composed of approximately the same number of water supply ports 16 and discharge ports 17, each of which shares roles and functions.

이 때, 배수구(17)의 총 단면적은 냉각수 분사 노즐(13)의 원관 노즐(13)의 내경의 총 단면적보다 충분히 넓고, 원관 노즐(13)의 내경의 총 단면적의 11배 정도가 확보되어 있으며, 도 9에 나타내는 바와 같이 후강판 상면에 공급된 냉각수는 후강판 표면과 격벽(15)의 사이에 충만하고, 배수구(17)를 통과하여, 격벽(15)의 위쪽으로 보내지고, 신속하게 배출된다. 도 12는 격벽상의 후강판 폭 방향 단부 부근의 냉각 배수의 흐름을 설명하는 정면도이다. 배수구(17)의 배수 방향이 냉각수 분사 방향과 반대의 상향으로 되어 있고, 격벽(15)의 위쪽으로 빠진 냉각 배수는 후강판 폭 방향 외측으로 방향을 바꾸어, 상부 헤더(11)와 격벽(15)의 사이의 배수 유로를 흘러 배수된다.At this time, the total cross-sectional area of the drain hole 17 is sufficiently larger than the total cross-sectional area of the inner diameter of the pipe nozzle 13 of the cooling water injection nozzle 13, and about 11 times the total cross-sectional area of the inner diameter of the pipe nozzle 13 As shown in Fig. 9, the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate is filled between the surface of the rear steel plate and the partition 15, passes through the drain port 17 and is sent to the upper part of the partition 15, do. 12 is a front view for explaining the flow of the cooling drainage near the end portion in the width direction of the rear steel plate on the partition wall. The cooling water drained to the upper side of the partition wall 15 is diverted to the outside of the rear steel plate width direction so that the upper header 11 and the partition wall 15 are separated from each other, And then drained.

한편, 도 13에 나타내는 예는 배수구(17)을 후강판 폭 방향으로 경사시켜 배수 방향이 후강판 폭 방향 외측을 향하도록 폭 방향 외측을 향한 경사 방향으로 한 것이다. 이와 같이 함으로써, 격벽(15)상의 배출수(19)의 후강판 폭 방향 흐름이 원활하게 되고, 배수가 촉진되므로 바람직하다.On the other hand, in the example shown in Fig. 13, the drain port 17 is inclined in the width direction of the rear steel plate so that the drain direction is outward in the widthwise direction of the rear steel plate. By doing so, the flow of the discharged water 19 on the partition wall 15 in the width direction of the rear steel plate is smooth and the drainage is promoted.

여기서, 도 14에 나타내는 바와 같이 배수구와 급수구가 동일한 관통구멍에 설치되어 있으면, 냉각수는 후강판에 충돌한 후, 격벽(15)의 위쪽으로 빠지기 어려워져, 후강판(10)과 격벽(15)의 사이를 후강판 폭 방향 단부를 향해 흐르게 된다. 그러면, 후강판(10)과 격벽(15)의 사이의 냉각 배수의 유량은 판 폭 방향의 단부에 가까워질수록 많아지므로, 분사 냉각수(18)가 체류수막을 관통하여 후강판에 도달하는 힘이 판 폭 방향 단부일수록 저해되게 된다.14, when the drain hole and the water supply hole are provided in the same through hole, the cooling water collides with the rear steel plate and then becomes less likely to fall to the upper side of the partition wall 15 and the rear steel plate 10 and the partition wall 15 In the widthwise direction of the rear steel plate. Since the flow rate of the cooling drain between the rear steel plate 10 and the partition wall 15 increases as the distance to the end in the plate width direction increases, the force of the spray cooling water 18 reaching the rear steel plate The more the end portion in the plate width direction is inhibited.

얇은 강판의 경우에는 판 폭이 고작 2m 정도이므로 그 영향은 한정적이다. 그러나, 특히 판 폭이 3m이상의 후강판의 경우에는 그 영향은 무시할 수 없다. 따라서, 후강판 폭 방향 단부의 냉각이 약해지고, 이 경우의 후강판 폭 방향의 온도 분포는 불균일한 온도 분포로 된다.In the case of a thin steel plate, the influence is limited because the plate width is only about 2 m. However, in the case of a steel plate having a plate width of 3 m or more, the influence thereof can not be ignored. Therefore, the cooling of the end portions in the width direction of the rear steel plate becomes weak, and the temperature distribution in the width direction of the rear steel plate in this case becomes a non-uniform temperature distribution.

이에 대해, 본 발명의 가속 냉각 장치(5)는 도 15에 나타내는 바와 같이 급수구(16)와 배수구(17)는 별개로 마련되어 있고, 급수와 배수를 역할 분담하고 있으므로, 냉각 배수는 격벽(15)의 배수구(17)를 통과하여 격벽(15)의 위쪽으로 원활하게 흘러가게 된다. 따라서, 냉각 후의 배수가 신속히 후강판 상면에서 배제되므로, 후속으로 공급되는 냉각수는 용이하게 체류수막을 관통할 수 있으며, 충분한 냉각 능력을 얻을 수 있다. 이 경우의 후강판 폭 방향의 온도 분포는 균일한 온도 분포로 되며, 폭 방향으로 균일한 온도 분포를 얻을 수 있다.15, the water supply port 16 and the water discharge port 17 are provided separately from each other. Since the water supply and drainage are shared between the water supply port 16 and the water discharge port 17, Through the drain port (17) of the partition wall (15). Therefore, since the wastewater after cooling is quickly excluded from the upper surface of the steel sheet, the cooling water supplied subsequently can easily penetrate the retention water film, and sufficient cooling ability can be obtained. In this case, the temperature distribution in the width direction of the rear steel plate becomes a uniform temperature distribution, and a uniform temperature distribution in the width direction can be obtained.

또한, 배수구(17)의 총 단면적은 원관 노즐(13)의 내경의 총 단면적의 1.5배 이상이면, 냉각수의 배출이 신속히 실행된다. 이것은 예를 들면, 격벽(15)에는 원관 노즐(13)의 외경보다 큰 구멍을 뚫고, 배수구의 수를 급수구의 수와 동일 또는 그 이상으로 하면 실현할 수 있다.Further, if the total cross-sectional area of the drain hole 17 is 1.5 times or more the total cross-sectional area of the inner diameter of the pipe nozzle 13, the discharge of the cooling water is performed quickly. This can be realized, for example, by drilling a hole larger than the outer diameter of the pipe nozzle 13 in the partition wall 15 and making the number of drain holes equal to or larger than the number of the water supply holes.

배수구(17)의 총 단면적이 원관 노즐(13)의 내경부의 총 단면적의 1.5배보다 작으면, 배수구의 유동 저항이 커지고, 체류수가 배수되기 어려워지는 결과, 체류수막을 관통하여 후강판 표면에 도달할 수 있는 냉각수량이 대폭 감소하고, 냉각능이 저하하므로 바람직하지 않다. 더욱 바람직하게는 4배 이상이다. 한편, 배수구가 너무 많거나, 배수구의 단면 직경이 너무 커지면, 격벽(15)의 강성이 작아져, 후강판이 충돌했을 때에 손상되기 쉬워진다. 따라서, 배수구의 총 단면적과 원관 노즐(13)의 내경의 총 단면적의 비는 1.5 내지 20의 범위가 바람직하다.If the total cross-sectional area of the drain hole 17 is smaller than 1.5 times the total cross-sectional area of the inner diameter portion of the pipe tube 13, the flow resistance of the drain hole becomes large and drainage water becomes difficult to drain. As a result, The amount of cooling water that can be reached is greatly reduced and the cooling ability is lowered. More preferably four times or more. On the other hand, if the drain hole is too large or the cross-sectional diameter of the drain hole becomes too large, the rigidity of the partition wall 15 becomes small, and the post-steel plate is liable to be damaged when it collides. Therefore, the ratio of the total cross-sectional area of the drain hole to the total cross-sectional area of the inner diameter of the pipe nozzle 13 is preferably in the range of 1.5 to 20.

또, 격벽(15)의 급수구(16)에 내삽한 원관 노즐(13)의 외주면과 급수구(16)의 내면의 간극은 3㎜이하로 하는 것이 바람직하다. 이 간극이 크면 원관 노즐(13)로부터 분사되는 냉각수의 수반류의 영향에 의해, 격벽(15)의 상면에 배출된 냉각 배수가 급수구(16)의 원관 노즐(13)의 외주면과의 간극에 인입되고, 재차 후강판상에 공급되게 되므로, 냉각 효율이 나빠진다. 이것을 방지하기 위해서는 원관 노즐(13)의 외경을 급수구(16)의 크기와 대략 동일하게 하는 것이 더욱 바람직하다. 그러나, 공작 정밀도나 부착 오차를 고려하여, 실질적으로 영향이 적은 3㎜까지의 간극은 허용한다. 더욱 바람직하게는 2㎜이하로 한다.The gap between the outer circumferential surface of the pipe tube nozzle 13 inserted into the water supply port 16 of the partition 15 and the inner surface of the water supply port 16 is preferably 3 mm or less. The cooling drainage discharged to the upper surface of the partition wall 15 is separated from the outer peripheral surface of the pipe nozzle 13 of the water supply port 16 by the influence of the entrainment flow of the cooling water injected from the pipe line nozzle 13 And is supplied again onto the back steel plate, resulting in poor cooling efficiency. In order to prevent this, it is more preferable that the outer diameter of the pipe line nozzle 13 is made approximately equal to the size of the water supply port 16. [ However, in consideration of the machining accuracy and the attachment error, a gap of up to 3 mm, which is substantially unaffected, is allowed. More preferably 2 mm or less.

또한, 냉각수가 체류수막을 관통하여 후강판에 도달할 수 있도록 하기 위해서는 원관 노즐(13)의 내경, 길이, 냉각수의 분사 속도나 노즐 거리도 최적으로 할 필요가 있다.In order to allow the cooling water to pass through the retention water film and reach the rear steel plate, it is necessary to optimize the inner diameter, the length, the injection speed of the cooling water, and the nozzle distance.

즉, 노즐 내경은 3∼8㎜가 바람직하다. 3㎜보다 작으면 노즐로부터 분사하는 물의 다발이 가늘어져 기세가 약해진다. 한편, 노즐직경이 8㎜를 넘으면 유속이 느려지고, 체류수막을 관통하는 힘이 약해진다.That is, the nozzle inner diameter is preferably 3 to 8 mm. If it is smaller than 3 mm, the bundle of water sprayed from the nozzle tapers and the momentum becomes weak. On the other hand, when the nozzle diameter exceeds 8 mm, the flow velocity is slowed and the force passing through the retention water film is weakened.

원관 노즐(13)의 길이는 120∼240㎜가 바람직하다. 여기서 말하는 원관 노즐(13)의 길이는 헤더 내부에 어느 정도 관입한 노즐 상단의 유입구에서, 격벽의 급수구에 내삽된 노즐의 하단까지의 길이를 의미한다. 원관 노즐(13)이 120㎜보다 짧으면, 헤더 하면과 격벽 상면의 거리가 너무 짧아지기(예를 들면, 헤더 두께 20㎜, 헤더내에의 노즐 상단의 돌출량 20㎜, 격벽에의 노즐 하단의 삽입량 10㎜로 하면, 70㎜미만으로 됨) 때문에, 격벽보다 상측의 배수 스페이스가 작아지고, 냉각 배수를 원활히 배출할 수 없게 된다. 한편, 240㎜보다 길면 원관 노즐(13)의 압력 손실이 커지고, 체류수막을 관통하는 힘이 약해진다.The length of the pipe line nozzle 13 is preferably 120 to 240 mm. Here, the length of the pipe line nozzle 13 means the length from the inflow port at the upper end of the nozzle penetrated into the header to the lower end of the nozzle inserted into the water inlet of the partition. If the distance between the header lower surface and the upper surface of the partition wall is too short (for example, the header thickness is 20 mm, the protrusion amount of the upper end of the nozzle in the header is 20 mm, The amount of drainage space above the partition wall becomes smaller and the cooling drainage can not be smoothly discharged. On the other hand, if it is longer than 240 mm, the pressure loss of the pipe nozzle 13 becomes large, and the force passing through the retention water film becomes weak.

노즐로부터의 냉각수의 분사 속도는 6m/s이상, 바람직하게는 8m/s이상이 필요하다. 6m/s미만에서는 체류수막을 냉각수가 관통하는 힘이 극단적으로 약해지기 때문이다. 8m/s이상이면, 더욱 큰 냉각 능력을 확보할 수 있으므로 바람직하다. 또, 상면 냉각의 냉각수 분사 노즐(13)의 하단에서 후강판(10)의 표면까지의 거리는 30∼120㎜로 하는 것이 좋다. 30㎜미만에서는 후강판(10)이 격벽(15)에 충돌하는 빈도가 극단적으로 많아져 설비 보전이 어려워진다. 120㎜초과에서는 냉각수가 체류수막을 관통하는 힘이 극단적으로 약해진다.The injection speed of the cooling water from the nozzle is required to be not less than 6 m / s, preferably not less than 8 m / s. When the velocity is less than 6 m / s, the force through which the cooling water penetrates the staying water film is extremely weakened. If it is 8 m / s or more, a larger cooling capacity can be secured, which is preferable. The distance from the lower end of the cooling water spray nozzle 13 for cooling the upper surface to the surface of the rear steel plate 10 is preferably 30 to 120 mm. If it is less than 30 mm, the frequency of collision of the steel plate 10 with the partition wall 15 becomes extremely large, which makes maintenance of the equipment difficult. When the distance exceeds 120 mm, the force of the cooling water passing through the retention water film becomes extremely weak.

후강판 상면의 냉각에서는 냉각수가 후강판 긴쪽 방향으로 확대되지 않도록, 상부 헤더(11)의 전후에 탈수 롤(20)을 설치하는 것이 좋다. 이것에 의해, 냉각 존 길이가 일정하게 되며, 온도 제어가 용이하게 된다. 여기서, 탈수 롤(20)에 의해 후강판 반송 방향의 냉각수의 흐름은 저지되므로 냉각 배수는 후강판 폭 방향 외측으로 흐르게 된다. 그러나, 탈수 롤(20)의 근방은 냉각수가 체류하기 쉽다.In the cooling of the upper surface of the rear steel plate, it is preferable to provide the dehydrating rolls 20 before and after the upper header 11 so that the cooling water does not extend in the longitudinal direction of the back steel plate. As a result, the cooling zone length becomes constant and temperature control becomes easy. Here, since the flow of cooling water in the direction of conveying the rear steel sheet is blocked by the dehydrating roll 20, the cooling drainage flows outward in the width direction of the rear steel plate. However, the cooling water is liable to stay in the vicinity of the dewatering roll 20.

그래서, 도 10에 나타내는 바와 같이, 후강판 폭 방향으로 배열된 원관 노즐(13)의 열 중, 후강판 반송 방향의 최상류측열의 냉각수 분사 노즐은 후강판 반송 방향의 상류 방향으로 15∼60도 기울이고, 후강판 반송 방향의 최하류측열의 냉각수 분사 노즐은 후강판 반송 방향의 하류 방향으로 15∼60도 기울이는 것이 바람직하다. 이와 같이 하는 것에 의해, 탈수 롤(20)에 가까운 위치에도 냉각수를 공급할 수 있고, 탈수 롤(20) 근방에 냉각수가 체류하는 일이 없으며, 냉각 효율이 오르므로 바람직하다.10, among the heat of the pipe line nozzle 13 arranged in the width direction of the rear steel plate, the cooling water injection nozzles of the uppermost row in the rear steel plate conveying direction are inclined by 15 to 60 degrees in the upstream direction in the post-steel plate conveying direction , It is preferable that the cooling water spray nozzles in the row on the most downstream side in the post-steel sheet conveying direction are inclined by 15 to 60 degrees in the downstream direction of the post-steel sheet conveying direction. By doing so, the cooling water can be supplied to a position close to the dewatering roll 20, and cooling water does not stay in the vicinity of the dewatering roll 20, and the cooling efficiency is increased, which is preferable.

상부 헤더(11) 하면과 격벽(15) 상면의 거리는 헤더 하면과 격벽 상면에 둘러싸인 공간내에서의 후강판 폭 방향 유로 단면적이 냉각수 분사 노즐 내경의 총 단면적의 1.5배 이상으로 되도록 마련되는 것이 바람직하고, 예를 들면 100㎜ 정도 이상인 것이 바람직하다. 이 후강판 폭 방향 유로 단면적이 냉각수 분사 노즐 내경의 총 단면적의 1.5배 이상이 아닌 경우, 격벽에 마련된 배수구(17)로부터 격벽(15) 상면에 배출된 냉각 배수를 원활하게 후강판 폭 방향으로 배출할 수 없을 우려가 있다.It is preferable that the distance between the lower surface of the upper header 11 and the upper surface of the partition 15 is such that the cross sectional area of the flow direction of the steel in the width direction of the steel sheet in the space surrounded by the header lower surface and the upper surface of the partition wall is 1.5 times or more of the total cross- , For example, about 100 mm or more. The cooling drainage discharged to the upper surface of the partition wall 15 from the drain port 17 provided in the partition wall is smoothly discharged in the width direction of the steel plate after the steel plate width direction cross sectional area is not more than 1.5 times of the total cross sectional area of the inside diameter of the cooling water injection nozzle There is a concern that it can not be done.

본 발명의 가속 냉각 장치에 있어서, 가장 효과를 발휘하는 수량 밀도의 범위는 1.5㎥/(㎡·min)이상이다. 수량 밀도가 이것보다 낮은 경우에는 체류수막이 그만큼 두껍게 되지 않고, 봉형상 냉각수를 자유낙하시켜 후강판을 냉각하는 공지의 기술을 적용해도, 폭 방향의 온도 불균일은 그다지 커지지 않는 경우도 있다. 한편, 수량 밀도가 4.0㎥/(㎡·min)보다 높은 경우에도, 본 발명의 기술을 이용하는 것은 유효하지만, 설비 코스트가 높아지는 등 실용화 후에서의 문제가 있으므로, 1.5∼4.0㎥/(㎡·min)가 가장 실용적인 수량 밀도이다.In the accelerated cooling apparatus of the present invention, the range of the water density exhibiting the most effect is 1.5 m 3 / (m 2 · min) or more. When the water density is lower than the above range, the remaining water film does not become as thick as it is, and even if a known technique of cooling the steel after cooling down the bar cooling water is applied, temperature unevenness in the width direction may not be so large. On the other hand, even when the water density is higher than 4.0 m 3 / (m 2 · min), it is effective to use the technique of the present invention. However, since there is a problem after practical use such as a high facility cost, ) Is the most practical density of water.

본 발명의 냉각 기술을 적용하는 것은 냉각 헤더의 전후에 탈수 롤을 배치하는 경우가 특히 효과적이다. 그러나, 탈수 롤이 없는 경우에도 적용하는 것은 가능하다. 예를 들면, 헤더가 긴쪽 방향으로 비교적 길고(2∼4m 정도인 경우), 그 헤더의 전후에서 퍼지용의 물스프레이를 분사하여, 비수랭 존에의 누수를 방지하는 냉각 설비에 적용하는 것도 가능하다.The application of the cooling technique of the present invention is particularly effective when a dehydrating roll is disposed before and after the cooling header. However, it is also possible to apply it even in the case where there is no dehydrating roll. For example, it is also possible to apply to a cooling facility for spraying a water spray for purging before and after a header (for example, when the header is relatively long in the longitudinal direction (about 2 to 4 m)) to prevent water leakage to the non- Do.

또한, 본 발명에 있어서, 후강판 하면측의 냉각 장치에 대해서는 특히 한정되는 것은 아니다. 도 9, 도 10에 나타내는 실시형태에서는 상면측의 냉각 장치와 마찬가지의 원관 노즐(14)을 구비한 냉각 하부 헤더(12)의 예를 나타내었다. 그러나, 후강판 하면측의 냉각에서는 분사된 냉각수는 후강판에 충돌한 후에 자연 낙하하므로, 상면측 냉각과 같은 냉각 배수를 후강판 폭 방향으로 배출하는 격벽(15)은 없어도 좋다. 또, 막형상 냉각수나 분무형상의 스프레이 냉각수 등을 공급하는 공지의 기술을 이용해도 좋다.In the present invention, the cooling device on the lower surface side of the steel plate is not particularly limited. In the embodiment shown in Figs. 9 and 10, an example of the cooling lower header 12 having the same pipe nozzle 14 as the cooling device on the upper surface side is shown. However, since the cooling water injected from the cooling of the rear steel plate bottom side falls down after colliding with the rear steel plate, the partition wall 15 for discharging the cooling drainage like the top side cooling in the width direction of the rear steel plate may be omitted. It is also possible to use a known technique of supplying film-like cooling water or spray cooling water or the like.

또, 본 발명의 가열로(1) 및 디스케일링 장치(2)에 대해서는 특히 제한되지 않으며, 종래의 장치를 이용할 수 있다. 디스케일링 장치(2)에 대해서는 본 발명의 디스케일링 장치(6, 7)와 마찬가지의 구성일 필요는 없다.The heating furnace 1 and the descaling device 2 of the present invention are not particularly limited, and conventional devices can be used. The descaling device 2 is not necessarily the same as the descaling devices 6 and 7 of the present invention.

실시예 1 Example 1

이하, 본 발명의 실시예를 설명한다. 이하의 설명에서, 강판 온도는 모두 강판 표면의 온도이다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described. In the following description, the steel sheet temperature is all the surface temperature of the steel sheet.

도 4에 나타내는 바와 같은 후강판의 제조 설비를 이용해서, 본 발명의 후강판을 제조하였다. 가열로(1)에서 슬래브를 재가열한 후, 디스케일링 장치(2)에 있어서 일차 스케일을 제거하고, 압연기(3)에서 열간 압연하며, 형상 교정 장치(4)에서 형상 교정하였다. 형상 교정 후, 디스케일링을 실행하였다. 열간 교정 후의 디스케일링에 대해서는 2회의 경우는 디스케일링 장치(6), 디스케일링 장치(7)의 2개의 디스케일링 장치가 배치되어 있고, 후강판의 표면에 2회 디스케일링을 실행하였다. 또한, 디스케일링이 3회 이상인 경우에는 디스케일링 장치를 3열 이상 배치시키는 동시에, 각 노즐열을 긴쪽 방향으로 500㎜이상 떨어뜨리고, 지그재그 배치로 하였다. 디스케일링 종료 후, 가속 냉각 장치(5)를 이용하여 후강판의 제어 냉각을 실행하였다.The post-steel sheet of the present invention was produced using the post-steel sheet manufacturing equipment as shown in Fig. After the slab was reheated in the heating furnace 1, the primary scale was removed in the descaling device 2, hot-rolled in the rolling mill 3, and the shape was corrected in the shape correcting device 4. After shape correction, descaling was performed. In descaling after the hot calibration, two scaling devices, ie, a descaling device 6 and a descaling device 7 are disposed in two times, and descaling is performed twice on the surface of the succeeding steel plate. When the descaling is performed three times or more, three or more rows of descaling apparatuses are arranged, and each row of nozzles is arranged at a distance of 500 mm or more in the longitudinal direction to form a staggered arrangement. After descaling was finished, control cooling of the post-steel plate was performed using the accelerated cooling device (5).

디스케일링 장치(6), 디스케일링 장치(7) 모두, 분사 거리(디스케일링 장치의 분사 노즐과 후강판의 표면 거리)가 130㎜, 노즐 분사 각도가 66°, 영각(迎角)이 15°로 하였다. 디스케일링 장치(7)에서의 디스케일링 후, 가속 냉각 장치(5)에서 500℃까지 냉각하였다. 또, 디스케일링 장치(6), 디스케일링 장치(7)의 각 노즐에 대해서는 서로 인접하는 노즐의 분사 영역이 어느 정도 중첩하도록 폭 방향으로 배열된 것을 이용하였다. 디스케일링 장치(6)와 디스케일링(7)의 거리는 긴쪽 방향으로 1.1m 떨어진 거리에 배치시켰다. 또, 노즐은 플랫 스프레이 노즐로 하였다. 여기서, 열간 압연 후의 디스케일링의 노즐의 분사 압력 및 노즐 1개당 분사 유량에 대해서는 디스케일링 장치(6), 디스케일링 장치(7) 모두 동일하게 하여, 표 1에 나타내는 조건으로 실행하였다. 또, 이용한 강판의 Ar₃ 변태점은 780℃이었다. 압연기(3)에서의 압연 종료 후의 판 두께는 30㎜, 후강판 온도는 830℃ 또는 840℃이었다.(The surface distance between the injection nozzle of the descaling device and the rear steel plate) of the descaling device 6 and the descaling device 7 is 130 mm, the nozzle injection angle is 66, the angle of attack is 15 Respectively. After descaling in the descaling device 7, it was cooled down to 500 deg. C in the accelerated cooling device 5. The nozzles of the descaling device 6 and the descaling device 7 were arranged in the width direction so that the ejection areas of adjacent nozzles overlap each other to some extent. The distance between the descaling device 6 and the descaling 7 was set at a distance of 1.1 m in the longitudinal direction. The nozzle was a flat spray nozzle. Here, the descaling pressure of the descaling nozzle after hot rolling and the injection flow rate per one nozzle were the same as those of the descaling device 6 and the descaling device 7, and were performed under the conditions shown in Table 1. The Ar ₃ transformation point of the steel sheet used was 780 ° C. The thickness of the steel sheet after completion of rolling in the rolling mill 3 was 30 mm, and the temperature of the steel sheet after the rolling was 830 ° C or 840 ° C.

또, 전술한 (3), (4), (5)식으로부터 계산되는 냉각이 안정되는 조건은 디스케일링 장치에 의한 후강판의 스케일을 제거 종료 후부터 가속 냉각 장치에서 후강판의 냉각을 개시할 때까지의 시간 t가 42s이하이고, 바람직하게는 19s이하, 더욱 바람직하게는 5s이하이다.The conditions under which the cooling is stabilized, which is calculated from the above-described equations (3), (4) and (5), is that when cooling of the steel sheet is started in the accelerating cooling device after finishing the scaling of the steel sheet after descaling by the descaling device Is 42 s or less, preferably 19 s or less, more preferably 5 s or less.

얻어진 후강판에 대해, 재질 편차가 적은 후강판을 얻기 위해, 냉각 정지 온도의 편차가 25℃이내의 후강판을 합격으로 하였다.After the steel sheet obtained, a steel sheet having a variation in cooling stop temperature within 25 占 폚 was passed in order to obtain a steel sheet with a small material deviation.

제조 조건 및 결과를 표 1에 나타낸다. 또한, 표 1 중의 T는 냉각 전의 후강판 온도(K)이다.Production conditions and results are shown in Table 1. In Table 1, T is the post-cooling steel sheet temperature (K).

[표 1] [Table 1]

발명예 1은 후강판 표면이 오스테나이트로부터 페라이트로 변태한 후에 2회째의 디스케일링을 실행했으므로, 스케일을 완전히 제거할 수 있었다. 발명예 1의 냉각 정지 온도의 편차(이하, 단지 온도 불균일이라 함)는 15℃로 되었다.In Inventive Example 1, since the second descaling was performed after the surface of the post-steel sheet was transformed from austenite to ferrite, the scale could be completely removed. The deviation of the cooling stop temperature of the inventive example 1 (hereinafter referred to simply as temperature unevenness) was 15 캜.

발명예 2도, 후강판 표면이 오스테나이트로부터 페라이트로 변태한 후에 2회째의 디스케일링을 실행했으므로, 스케일을 완전히 제거할 수 있었다. 특히, 발명예 2는 디스케일링 종료에서 제어 냉각까지의 시간이 3s로 짧기 때문에, 스케일 제거 종료 후부터 냉각 개시까지의 사이에 성장하는 스케일이 얇아진다. 그 결과, 냉각이 더욱 안정하고, 온도 불균일은 10℃로 되었다.In the second example of the invention, since the second descaling was performed after the surface of the post-steel sheet was transformed from austenite to ferrite, the scale could be completely removed. Particularly in Inventive example 2, since the time from the end of descaling to the control cooling is as short as 3s, the scale that grows from the end of descale to the start of cooling becomes thinner. As a result, the cooling was more stable and the temperature variation became 10 占 폚.

발명예 3은 후강판 표면이 오스테나이트로부터 페라이트로 변태한 후에 3회째의 디스케일링을 실행했으므로, 스케일을 완전히 제거할 수 있었다. 디스케일링 종료에서 제어 냉각 개시까지의 시간이 3s로 짧기 때문에, 스케일 제거 종료 후부터 냉각 개시까지의 사이에 성장하는 스케일이 얇아지고, 그 결과, 냉각이 더욱 안정하여 온도 불균일은 10℃로 되었다.In Example 3, the scale was completely removed since the third descaling was performed after the surface of the steel sheet after the transformation from austenite to ferrite. Since the time from the end of descaling to the start of control cooling is as short as 3 seconds, the scale that grows from the end of descale to the start of cooling becomes thinner, and as a result, the cooling becomes more stable and the temperature unevenness becomes 10 占 폚.

발명예 4는 후강판 표면이 오스테나이트로부터 페라이트로 변태한 후에 2회째의 디스케일링을 실행했으므로, 스케일을 완전히 제거할 수 있었다. 또한, 디스케일링 종료에서 제어 냉각 개시까지의 시간이 19s이며, 스케일 제거 종료 후부터 냉각 개시까지의 사이에 스케일이 성장하고, 온도 불균일은 18℃로 약간 커졌다.In Example 4, since the second descaling was performed after the surface of the steel sheet was transformed from austenite to ferrite, the scale could be completely removed. The time from the end of descaling to the start of control cooling was 19 s, and the scale grew during the period from the end of descale to the start of cooling, and the temperature unevenness slightly increased to 18 캜.

비교예 1은 1회째에서 2회째의 디스케일링까지의 시간이 0.52s, 2회째의 디스케일링시의 강판 표면 온도가 779℃이며, 후강판 표면이 오스테나이트로부터 페라이트로 변태한 후에 2회째의 디스케일링을 실행하고 있다. 그러나, 에너지 밀도의 합계가 0.06J/㎟로 작기 때문에, 강판의 일부에 스케일이 잔존하고, 온도 불균일이 40℃로 되었다.In Comparative Example 1, the time from the first to the second descaling was 0.52s, the surface temperature of the steel sheet at the second descaling was 779 ° C, and the surface of the back steel sheet was transformed from austenite to ferrite. Scaling is being performed. However, since the sum of the energy densities is as small as 0.06 J / mm < 2 >, the scale remains in a part of the steel sheet, and the temperature unevenness becomes 40 deg.

비교예 2는 에너지 밀도가 0.07J/㎟이었다. 그러나, 2회째의 디스케일링시의 강판 표면 온도가 785℃이었다. 후강판 표면이 오스테나이트로부터 페라이트로 변태하고 있지 않은 상태에서 2회째의 디스케일링을 실행했기 때문에, 강판의 일부에 스케일이 잔존하고, 온도 불균일이 40℃로 되었다.In Comparative Example 2, the energy density was 0.07 J / mm 2. However, the surface temperature of the steel sheet at the second descaling was 785 ° C. Since the second descaling was performed in a state where the surface of the after-finished steel sheet was not transformed from austenite to ferrite, the scale remained in a part of the steel sheet, and the temperature unevenness became 40 캜.

비교예 3은 에너지 밀도가 0.07J/㎟이었다. 그러나, 1회째에서 2회째의 디스케일링까지의 시간이 0.48s이었다. 후강판 표면이 오스테나이트로부터 페라이트로 변태하고 있지 않는 상태에서 2회째의 디스케일링을 실행했기 때문에, 강판의 일부에 스케일이 잔존하고, 온도 불균일이 40℃로 되었다.In Comparative Example 3, the energy density was 0.07 J / mm 2. However, the time from the first to the second descaling was 0.48 s. Since the second descaling was carried out in a state in which the surface of the post-steel sheet was not transformed from austenite to ferrite, the scale remained in a part of the steel sheet, and the temperature unevenness became 40 占 폚.

1; 가열로　 2; 디스케일링 장치
3; 압연기 4; 형상 교정 장치
5; 가속 냉각 장치 6; 디스케일링 장치
6-1; 디스케일 헤더 6-2; 분사 노즐
7; 디스케일링 장치 7-1; 디스케일 헤더
7-2; 분사 노즐 10; 후강판
11; 상부 헤더 12; 하부 헤더
13; 상부 냉각수 분사 노즐(원관 노즐)
14; 하부 냉각수 분사 노즐(원관 노즐)
15; 격벽 16; 급수구
17; 배수구 18; 분사 냉각수
19; 배출수 20; 탈수 롤
21; 탈수 롤　 22; 스프레이 패턴One; Heating furnace 2; Descaling device
3; Rolling mill 4; Shape correction device
5; Accelerated cooling device 6; Descaling device
6-1; Descale header 6-2; Injection nozzle
7; Descaling device 7-1; Descale header
7-2; Injection nozzle 10; Post-steel plate
11; An upper header 12; Lower header
13; Top coolant injection nozzle (pipe nozzle)
14; Lower cooling water spray nozzle (pipe nozzle)
15; A partition wall 16; Water supply
17; Drain 18; Injection cooling water
19; Drainage 20; Dehydrated roll
21; Dehydrating roll 22; Spray pattern

Claims

A method of manufacturing a steel plate in order of a hot rolling process, a hot calibration process, and an accelerated cooling process, the method comprising: a descaling process for executing the spraying of descaling water twice between the hot calibration process and the accelerated cooling process, In the descaling step, the energy density of the descaling water sprayed onto the surface of the steel sheet is set to 0.07 J / mm 2 or more in total of two injections, and after the spraying of the first descaling water, And the surface temperature of the steel sheet immediately before spraying of the second descaling water is set to the Ar ₃ transformation point or less.

A method of manufacturing a steel plate in order of a hot rolling process, a hot calibration process, and an accelerated cooling process, the method comprising: a descaling process for performing the spraying of descaling water twice or more between the hot calibration process and the accelerated cooling process In the descaling step, the energy density of the descaling water sprayed on the surface of the steel sheet is set to 0.07 J / mm < 2 > or more in total of two or more injections, and after the last descaling water is sprayed, And the surface temperature of the steel sheet immediately before the final descaling water injection is made to be equal to or lower than the Ar ₃ transformation point.

3. The method according to claim 1 or 2,
The time t [s] from the end of the descaling process to the start of the accelerated cooling process is expressed as t? 5? 10 ^-9占 exp (25000 / T), where T [K] Of the steel sheet.