KR20160132039A - Pump device - Google Patents
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Abstract
본 발명은 내접 기어펌프의 로터의 단차 형성을 억제하고, 인너 로터와 아우터 로터의 단부면(측면)에 틈새의 형성을 억제하여 용적효율의 저하를 방지하는 것을 목적으로 하고 있다. 이를 위해 본 발명의 펌프장치는, 아우터 로터(12)에 인너 로터(13)가 내접하고 있는 내접 기어펌프(10)를 구비하고, 로터의 단부면에 판상부재(7)를 설치하며, 당해 판상부재(7)는 경도가 높은 재료로 구성되어 흡입 포트(150)를 폐쇄하지 않는 형상으로 관통구멍(73)이 형성되어 있으며, 연속된 형상이면서 또한 O-링이 수납되는 O-링홈(71,72)이 형성되어 있다.An object of the present invention is to suppress formation of a step of a rotor of an internal gear pump and to prevent formation of a gap on an end surface (side surface) of an inner rotor and an outer rotor to prevent a decrease in volume efficiency. To this end, the pump device of the present invention is provided with an internal gear pump 10 in which an inner rotor 13 is in contact with an outer rotor 12, a plate-like member 7 is provided on an end face of the rotor, The member 7 is made of a material having a high hardness and has a through hole 73 formed in a shape that does not close the suction port 150. O-ring grooves 71, 72 are formed.
Description
본 발명은 내접 기어펌프에 관한 것이다.The present invention relates to an internal gear pump.
기어펌프에는 외접 기어펌프와 내접 기어펌프(예를 들면 트로코이드 펌프 : 등록상표)가 존재한다. 종래, 내접 기어펌프는 외접 기어펌프에 비교하여, 비교적 저압의 영역에서 사용된다. 최근 냉각수(냉각액, 절삭액)를 작동 유체로 하는 내접 기어펌프가 제안되어 있다(예를 들면, 특허문헌 1 참조).The gear pump includes an external gear pump and an internal gear pump (e.g., Trochoid pump: TM). Conventionally, an internal gear pump is used in a relatively low pressure region, as compared to an external gear pump. Recently, there has been proposed an internal gear pump in which cooling water (cooling fluid, cutting fluid) is used as a working fluid (see, for example, Patent Document 1).
그러나 냉각수 중에 딱딱한 이물질(입자)이 존재하므로, 당해 딱딱한 이물질에 의해 내접 기어펌프의 로터가 마모된다. 그리고 로터가 마모되면, 인너 로터와 아우터 로터의 단부면(측면)에 틈새가 형성되어, 용적효율이 저하되어 토출량이 저하된다는 문제가 발생한다. 그리고 현시점에서, 내접 기어펌프에 관련된 문제에 대한 효과적인 대책은 제안되어 있지 않다.However, since hard foreign matters (particles) are present in the cooling water, the rotor of the internal gear pump is worn by the hard foreign matter. When the rotor is worn, a clearance is formed on the end surface (side surface) of the inner rotor and the outer rotor, which results in a problem that the volume efficiency is lowered and the discharge amount is lowered. At present, no effective countermeasure against the problem related to the internal gear pump is proposed.
본 발명은 상술한 종래기술의 문제점을 감안하여 제안된 것으로, 내접 기어 펌프의 로터의 마모를 억제하고, 인너 로터와 아우터 로터의 단부면(측면)에서 틈새의 형성을 억제하여 용적효율의 저하를 방지할 수 있는 펌프장치의 제공을 목적으로 하고 있다.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned problems in the prior art, and it is an object of the present invention to suppress wear of a rotor of an internal gear pump and to suppress formation of a gap in an end face (side face) of an inner rotor and an outer rotor, And to provide a pump device capable of preventing the above problems.
본 발명의 펌프장치(100~100C, 200~200C)는, 아우터 로터(12, 212)에 인너 로터(13, 213)가 내접하고 있는 내접 기어펌프(10)를 구비하며, 로터(아우터 로터 (12, 212) 및 인너 로터(13, 213))의 단부면(흡입 측 단부면 : 구동원으로부터 이격하는 측의 단부면)에 판상부재(밸런스 플레이트(7, 7A, 207, 207A))를 설치하며, 당해 판상부재(밸런스 플레이트(7, 7A, 207, 207A))는 경도가 높은 재료로 구성되고, 흡입포트(150, Pi)를 폐색하지 않는 형상으로, 관통공(토출압력 도입공(73, 73A))이 형성되어 있으며, 연속된 형상이자 또한 O-링이 수용되는 O-링홈(71, 71A, 72, 72A, 207a, 207b, 207k, 207j)이 형성되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.The
본 발명에 있어, 상기 O-링홈(71, 72, 207a, 207b)은 판상부재(밸런스 플레이트(7, 207))의 로터에서 이격된 측의 면에 형성되어 있으며, O-링은 O-링홈 (71, 72, 07a, 207b) 내에 규정된 조임 마진(prescribed tightening margin)을 가지고 장착되는 것이 바람직하다.In the present invention, the O-ring grooves (71, 72, 207a, 207b) are formed on the side of the plate member (balance plate (7, 207) (71, 72, 07a, 207b).
또는 본 발명에 있어, 판상부재(밸런스 플레이트(7A, 207A))의 로터 반대 측에 막힌 구멍공간(BH)을 형성하고, 당해 막힌 구멍공간(BH) 내에 탄성부재(9)를 수용하는 것이 바람직하다.Alternatively, in the present invention, it is preferable to form a blind hole space BH on the side opposite to the rotor of the plate member (
본 발명에 있어, 로터의 상기 판상부재(밸런스 플레이트(7, 7A, 207, 207A))와는 반대 측의 단면에 제 2 판상부재(고정 플레이트(8))를 배치하고, 제 2 판상부재(8)는 토출 포트(140)를 폐쇄하지 않는 형상인 것이 바람직하다.In the present invention, the second plate member (fixing plate 8) is disposed on the end face opposite to the plate member (
또한, 본 발명에 있어 내접 기어 펌프는 작동 유체의 흡입 측과 토출 측이 로터의 회전 축 방향에 대해 다른 측면에 배치되어 있어도 좋다. 또는, 작동 유체의 흡입 측과 토출 측이 로터의 회전 축 방향에 대해 같은 측에 배치되어 있어도 좋다.Further, in the present invention, the internal gear pump may be arranged such that the suction side and the discharge side of the working fluid are located on the other side with respect to the rotation axis direction of the rotor. Alternatively, the suction side and the discharge side of the working fluid may be disposed on the same side with respect to the rotation axis direction of the rotor.
상기한 구성을 구비하는 본 발명에 의하면, 로터(아우터 로터 및 인너 로터)의 단부면(흡입 측 단부면 : 구동원으로부터 이격되는 측의 단부면)에 판상부재(밸런스 플레이트(7, 7A, 207, 207A))를 설치하고, 당해 판상부재(밸런스 플레이트(7, 7A, 207, 207A))는 경도가 높은 재료로 구성되어 흡입 포트(150, Pi)를 폐색하지 않는 형상으로 관통공(토출압 도입공(73, 73A))이 형성되어 있으므로, 아우터 로터 (12, 212)와 인너 로터(13, 213)의 틈새와 관통공(토출압 도입공(73, 73A))을 통하여 판상부재(7, 7A, 207, 207A))의 로터에서 이격된 측면에 토출압(또는 가압된 작동유체)가 도입된다. 여기서, 판상부재(밸런스 플레이트(7, 7A, 207, 207A))에 O-링홈(71, 71A, 72, 72A, 207a, 207b, 207k, 207j))이 형성되어 있으며, O-링이 장착되어 있으므로, 판상부재(7, 7A, 207, 207A)에 토출압이 도입되어, 가압된 작동유체가 공급되어도, O-링에 의해 누출이 방지된다.According to the present invention having the above-described configuration, the plate members (the
그리고 판상부재 (7, 7A, 207, 207A)의 토출압이 도입되는 영역의 면적은 아우터 로터(12, 212)와 인너 로터(13, 213)의 틈새의 토출압이 작용하는 영역의 면적보다도 커지도록 설정되어 있으므로, 판상부재(7, 7A, 207, 207A)는 로터 측 (제 1 실시형태 ~ 제 4 실시형태의 토출 측 : 도 1의 왼쪽)으로 압력을 받게 된다. 토출압이 제로 또는 마이너스 부압이 되어도, O-링의 조임 마진(tightening margin), 탄성부재(스프링(9))의 탄성 반발력에 의해 가압되므로, 로터(12, 13, 212, 213)와 판상부재(7, 7A, 207, 207A)의 사이에 틈새가 형성되지 않는다.The area of the region where the discharge pressure of the
본 발명에 의하면, 판상부재(7, 7A, 207, 207A)는 경도가 높은 재료로 구성되어 있으므로 마모되지 않는다. 이에 대해 로터(12, 13, 212, 213)의 측면은 마모되지만, 당해 로터에 대해 가압력을 받는 판상부재(7, 7A, 207, 207A)가 마모되지 않고 평탄한 상태를 유지하고 있으므로, 로터(12, 13, 212, 213)의 측면이 요철 모양으로 마모되는 일은 없다. 그리고 로터(12, 13, 212, 213)가 마모된 만큼에 대해서는 판상부재(7, 7A, 207, 207A)가 당해 로터 측으로 이동하여 (마모에 의한) 클리어런스(틈새)를 보상한다. 당해 클리어런스(틈새)가 감소하는 결과, 본 발명의 펌프장치에 의하면 용적효율이 향상된다. 또한, 판상부재(7, 7A, 207, 207A)는 흡입 포트(150, Pi) 측을 차단하지 않는 형상으로 되어 있으므로, 판상부재(7, 7A, 207, 207A)를 설치함으로써 내접 기어펌프의 작동유체 흡입이 저해되는 것은 아니다.According to the present invention, since the plate members (7, 7A, 207, 207A) are made of a material with high hardness, they are not worn. The side surfaces of the
여기서, 판상부재(7, 7A, 207, 207A)를 로터 측에 가압하는 힘은 내접 기어펌프의 토출압에서 얻고 있으므로, 내접 기어펌프의 작동 시 등에 있어 토출압이 판상 부재에 작용하지 않는다. 그러나 본 발명에서는, 내접 기어펌프의 토출압 이외의 외부의 기계적인 힘에 의해 판상부재(7, 7A, 207, 207A)를 로터 측에 가압하도록 할 수 있다. 예를 들면, O-링을 판상부재(7, 207)의 로터와는 반대 측에 배치하여 O-링은 O-링홈(71, 72, 207a, 207b) 내에 규정의 조임 마진(tightening margin)을 가지고 장착하여 O-링의 탄성 반발력이 판상부재(7, 207)에 작용토록 함으로써, 판상부재(7, 207)를 로터 측에 가압하고 있다. 혹은, 판상부재(7A, 207A)의 로터의 반대 측의 단부면에 막힌 구멍공간(BH)을 형성하고, 당해 막힌 구멍공간 내에 탄성부재(9)를 수용함으로써, 당해 탄성부재(9 : 스프링)의 탄성 반발력이 판상부재(7A, 207A)에 작용하여 판상부재 (7A, 207A)를 로터 측에 가압시킨다.Here, since the force for pressing the
이에 의해, 본 발명에서는 내접 기어 펌프의 기동시 등에서도 판상부재 (7, 7A, 207, 207A)가 로터 측에 눌려진다. 상술한 바와 같이 경도가 높은 재료로 구성되어 있는 판상부재(7, 7A, 207, 207A)는 마모되지 않고 평탄한 상태를 유지하므로, 거기에 눌려진 로터(12, 13, 212, 213) 측면은 요철 모양으로 마모되는 것은 아니다. 그리고 로터(12, 13, 212, 213)의 마모량만큼 판상부재(7, 7A, 207, 207A)가 로터 쪽으로 이동하여 (마모에 의한) 클리어런스(틈새)를 감소시키므로, 용적효율이 향상되는 것이다.Thus, in the present invention, the plate members (7, 7A, 207, 207A) are pressed against the rotor side even when the internal gear pump is started. As described above, the
도 1은 본 발명의 제 1 실시형태의 정면 단면도이다.
도 2는 제 1 실시형태에 있어 내접 기어펌프의 로터 측면도이다.
도 3은 제 1 실시형태에 있어 밸런스 플레이트를 나타내는 도면이다.
도 4는 제 1 실시형태에 있어 밸런스 플레이트 근방을 부분 단면하여 나타낸 정면도이다.
도 5는 제 1 실시형태에 있어 고정 플레이트를 나타내는 도면이다.
도 6은 본 발명의 제 2 실시형태를 나타내는 정면 단면도이다.
도 7은 본 발명의 제 3 실시형태를 나타내는 정면 단면도이다.
도 8은 제 3 실시형태에 있어 밸런스 플레이트를 나타내는 도면이다.
도 9는 제 3 실시형태에 있어 밸런스 플레이트 근방을 부분 단면하여 나타낸 정면도이다.
도 10은 본 발명의 제 4 실시형태를 나타내는 정면 단면도이다.
도 11은 본 발명의 제 5 실시형태를 나타내는 정면 단면도이다.
도 12는 제 5 실시형태의 측면도(도 11의 화살표 Y 방향에서 바라본 도면)이다.
도 13은 본 발명의 제 6 실시형태를 나타내는 정면 단면도이다.
도 14는 본 발명의 제 7 실시형태를 나타내는 정면 단면도이다.
도 15는 본 발명의 제 8 실시형태를 나타내는 정면 단면도이다.1 is a front sectional view of a first embodiment of the present invention.
2 is a rotor side view of the internal gear pump in the first embodiment.
3 is a view showing a balance plate in the first embodiment.
Fig. 4 is a front view showing the vicinity of the balance plate in partial cross section in the first embodiment. Fig.
5 is a view showing a fixing plate in the first embodiment.
6 is a front sectional view showing the second embodiment of the present invention.
7 is a front sectional view showing the third embodiment of the present invention.
8 is a view showing a balance plate in the third embodiment.
Fig. 9 is a front view showing the vicinity of the balance plate in partial cross section in the third embodiment. Fig.
10 is a front sectional view showing the fourth embodiment of the present invention.
11 is a front sectional view showing a fifth embodiment of the present invention.
12 is a side view of the fifth embodiment (a view seen from an arrow Y direction in Fig. 11).
13 is a front sectional view showing the sixth embodiment of the present invention.
14 is a front sectional view showing the seventh embodiment of the present invention.
15 is a front sectional view showing an eighth embodiment of the present invention.
이하, 첨부도면을 참조하여 본 발명의 실시형태에 대해 설명한다. 먼저, 도 1~도 5를 참조하여 본 발명의 제 1 실시형태에 대해 설명한다. 도 1에 있어, 전체를 부호 100으로 나타내는 펌프장치는 내접 기어펌프(10)를 구비하고 있다. 내접 기어펌프(10)는 기어 케이스(11)와, 아우터 로터(12)와, 인너 로터(13)를 구비하고 있다. 도 1에 있어 부호 14는 펌프 하우징이며, 부호 15는 펌프 하부 엔드 플레이트(이하,「엔드 플레이트」로 약칭한다)이다. 인너 로터(13)는 도시하지 않은 키에 의해 회전 축(5)에 고정되어 있다. 아우터 로터(12)와, 인너 로터(13)의 맞물림에 의한 작동유체의 승압의 양태가 도 2에 나타나 있다.BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. First, a first embodiment of the present invention will be described with reference to Figs. 1 to 5. Fig. In Fig. 1, the pump device shown as 100 in its entirety is provided with an
도 2에 있어, 실시형태의 내접 기어펌프(10)는 아우터 로터(12)의 7개의 내부톱니(12t)와, 인너 로터(13)의 6개의 외부톱니(13t)가 맞물리면서 동일방향으로 회전(화살표 R 방향)하고 있다. 아우터 로터(12)의 7개의 내부톱니(12t)와 인너 로터(13)의 6개의 외부톱니(13t)와 맞물림에 의해 작동유체는 승압된다.2, the
도 2에 있어, 해치를 실시한 영역(E1)의 작동유체가 승압된다. 영역(E1)(도 2)에서 승압된 작동유체는, 로터(12, 13) 측의 단부면에 형성된 토출 포트(140)(도 2에서는 점선으로 표시)로부터 펌프 하우징(14)(도 1)의 토출 유로(141)를 경유하여(1), 토출구(142)로부터 토출된다.In Fig. 2, the working fluid in the area E1 subjected to hatching is boosted. The working fluid raised in the area E1 (Fig. 2) flows from the discharge port 140 (indicated by a dotted line in Fig. 2) formed on the end surface of the
도 1에 있어 펌프장치(100)는, 사이클론 케이싱(45)에 1차 사이클론(40)을 설치하고, 1차 사이클론(40)의 반경 방향 바깥쪽에 복수의 2차 사이클론(50)을 설치하고 있다. 1차 사이클론(40)과 2차 사이클론(50)은, 하단(이물질 배출구 (42, 52))으로 갈수록 지름이 감소하는 테이퍼상의 부재이다. 사이클론 케이싱(45)의 하단 부근에는 작동 유체를 거두어 들이기 위한 유입구(45i)가 형성되어 있다. 또한, 펌프장치 (100)는 임펠러 하우징(31) 내부에 수용된 임펠러(30)(사이클론 중계 임펠러)를 가지고 있다.1, the
1차 사이클론(40)의 아래쪽에는 테이퍼상 가이드부재(55)가 배치되고, 또한 아래쪽에는 이물질배출용 임펠러(60)가 설치되어 있다. 인너 로터(13), 사이클론 중계 임펠러(30), 이물질배출용 임펠러(60)는 회전 축(5)에 고정되고, 도시하지 않은 전기 모터에 의해 회전구동된다.A tapered guiding
펌프장치(100)의 유입구(45i)로부터 유입되는 작동 유체의 흐름(F1~F11 : Fc1~Fc4)을 설명한다. 유입구(45i)로부터 유입된 작동 유체(F1)는 사이클론 케이스(45) 안을 상승하여(화살표 F2), 가이드부재(312)의 천정부에서 되돌아와서 1차 사이클론(40)에 유입된다(화살표 F3).Flows F1 to F11 (Fc1 to Fc4) of the working fluid flowing from the
1차 사이클론(40)에 유입된 작동 유체는 회전 축(5)에 의해 이끌려 회전축의 외주를 선회하면서 와류 형상으로 하강하여(화살표 F4), 비중이 큰 이물질(예를 들면, 냉각수에 포함되는 절삭분 등의 이물질)은 낙하하여 이물질 배출구(42)로부터 배출되며(점선으로 표시되는 화살표 Fc1), 청정한 작동 유체는 사이클론 중계 임펠러(30)의 회전하는 원심력에 의해 흡입되어 유체 흡입구(313)를 통해 사이클론 중계 임펠러(30)의 위치까지 상승한다(화살표 F5). 사이클론 중계 임펠러(30)의 회전에 의해 원심력을 받게 되는 작동 유체는 승압되어 2차 임펠러(50) 내로 유입된다(화살표 F6).The working fluid introduced into the
2차 사이클론(50)의 상부에서 내벽면을 따라 선회하도록 유입된 작동 유체는 나선형상을 그리면서 하강하다가(화살표 F7) 기어펌프(10) 측에서 형성되는 흡입 부압에 의해 흡입 파이프(21)를 통해 기어 펌프(10) 측으로 이송되는 흐름이 일어나게 되는 데, 이때 비중이 큰 무거운 이물질들은 작동 유체의 상승 흐름을 따라가지 못하고 낙하 하강하여 이물질 배출구(52)로부터 배출되어 테이퍼상 가이드 부재(55)를 따라 미끄러져 떨어지게 되며(도 1에서 점선으로 표시되는 화살표 Fc2), 이 같이 1,2차 사이클론에 의해 2단계로 이물질을 분리시켜 청정화된 작동 유체만이 상승하여 흡입 플레이트(20)에 설치된 흡입 파이프(21) 안을 통과하여 흐르게 된다(화살표 F8). 작동 유체는 흡입 플레이트(20)의 유로(22)를 통과하여, 엔드 플레이트(15)의 흡입 포트(150)로부터 내접 기어펌프(10) 내부에 흡입된다(화살표 F9). 그리고 내접 기어펌프(10)에 의해 승압되어 펌프 하우징(14)의 토출 포트(140), 토출 유로(141)를 경유하여 펌프 하우징(14)의 토출구(142)로부터 토출된다(화살표 F10, 화살표 F11). 상세한 내용은 후술하지만, 내접 기어펌프(10)에 의해 승압된 작동유체의 일부(화살표 F10R로 표시)는 밸런스 플레이트(7)에 형성된 토출압 도입 공(73)(도 3) 내에 유입된다. 또한, 1차 사이클론(40)의 이물질 배출구(42) 및 2차 사이클론(50)의 이물질 배출구(52)로부터 배출된 이물질을 포함하는 작동유체 (도 1의 화살표 Fc1, Fc2)는 이물질배출용 임펠러(60)에서 동적 압력(dynamic pressure, 動壓)이 제공되어(화살표 Fc3), 이물질 토출구(63)로부터 펌프 밖으로 배출된다(화살표 Fc4).The working fluid introduced to swing along the inner wall surface at the upper portion of the
도 1에서 나타내는 펌프장치(100)는, 내접 기어펌프(10)의 회전 축(5) 방향(도 1에서는 상하방향)에 대해서, 작동 유체의 흡입 측(엔드 플레이트(15) 측)과 토출 측(펌프 하우징(14) 측)이 다른 측에 배치되어 있는 타입의 펌프이다. 발명자가 파악하고 있는 경험칙으로, 관련된 타입의 펌프장치에 있어서는 내접 기어펌프(10)의 로터(12, 13)는 엔드 플레이트(15) 측(흡입 측 : 도 1에서 아래쪽)이 펌프 하우징(14) 측(토출 측 : 도 1에서 위쪽)보다도 마모량이 커지는 현상이 발생한다.The
로터(12, 13)에 따른 마모에 의해 생기는 단차를 억제하기 위해, 펌프장치 (100)의 기어펌프(10)는 엔드 플레이트(15) 측(흡입 측 : 도 1에서는 아래쪽)에 밸런스 플레이트(7)(도 3 참조)가 배치되어 있다. 밸런스 플레이트(7)는 경도가 높은 재료로 구성되어 있다. 도 1에 있어, 엔드 플레이트(15)의 로터(12, 13)와 접하는 면(15f)에는 밸런스 플레이트 장착구멍(15h)이 형성되어 있으며, 밸런스 플레이트 장착구멍(15h)의 깊이 치수는 밸런스 플레이트(7)의 두께 치수보다도 약간 크다. 그리고 밸런스 플레이트(7)는 밸런스 플레이트 장착구멍(15h)에 장착되어 있다.The
도 3에서 나타내는 바와 같이, 밸런스 플레이트(7)는 반경이 서로 다른 두 개의 반원 7oa(큰 반원), 7ob(작은 반원)가 서로의 저변을 접속시키도록 평면 형상을 가지고 있다. 반원(7oa, 7ob)이 접속하는 부분에 있어서는 반원(7oa, 7ob)은 반경 방향 치수가 작은 원호(r)를 통해 매끄럽게 연결되어 있다. 도 3에 있어, 큰 반원(7oa)의 곡률 중심을 부호 C1으로 나타내고, 작은 반원(7ob)의 곡률 중심을 부호 C2로 나타내고 있다. 도 3에 있어 두 개의 곡률 중심(C1, C2)은(도 3의 상하방향으로) 편심(오프셋)하고 있다.As shown in Fig. 3, the
밸런스 플레이트(7)의 평면상에는 O-링홈(71, 72)이 형성되어 있으며, O-링홈(71, 72)은 평면적으로는 환상(링 형상)으로 형성되어 있으며, 그 단면 형상은 직사각형이다. 반경 방향 치수가 작은 쪽의 O-링홈(72)의 중심(C3)은 상기 곡률 중심(C1)을 통과하는 수평선(Lh)(도 3에서 좌우방향으로 연장하는 일점쇄선) 상에 위치하고 있으며, 곡률 중심(C1)에 대해 도 3에서 왼쪽으로 편심하여 위치하고 있다. 작은 O-링홈(72)의 반경 방향의 안쪽에는 관통공(7i)이 형성되어 있다. 관통공(7i)은 O- 링홈(72)과 동심(同心)으로, 관통공(7i)의 반경은 작은 O-링홈(72)의 곡률 반경보다도 작다. 그리고 관통공(7i)에 회전 축(5)(도 1)이 삽통되어 있다.O-
도 1, 도 3에서는 도시를 생략하고 있지만, O-링홈(71, 72) 내에 O-링(작동유체에 대해 내성이 있는 탄성부재 : 예를 들면 고무제)이 삽입되어 있다. 밸런스 플레이트 장착구멍(15h)(도 1 참조)의 하부에서는, 도시를 생략한 당해 2개의 O-링에 의해 도 3에 나타내는 2개의 O-링홈(71, 72)으로 둘러싸인 영역(E2)(도 3에서 해칭을 한 영역)은 밀봉된 공간(밀봉공간)이 된다. 당해 밀봉공간(도 3에서 O-링홈 (71, 72)으로 둘러싸인 영역(E2) : 도 3에서 해칭을 한 영역)에는, 밸런스 플레이트(7)의 두께방향으로 연장되는 2개의 관통공(토출압 도입공)(73)이 형성되어 있으며, 관통공(73)을 통해 작동 유체(화살표 F10R로 나타내는 유체)가 침입한다. 상기 밀봉공간(도 3에서 해칭을 한 영역(E2))에 침입한 작동 유체는, 밸런스 플레이트(7)를 도 1의 위쪽으로 이동하는 압압력(押壓力)을 부가하여 밸런스 플레이트(7)를 로터(12, 13) 측으로 가압한다. 또한, 밸런스 플레이트(7)의 2군데의 토출압 도입공(73)은 인너 로터(13)에서 한쪽이 막혀도, 다른 쪽은 막히지 않도록 배치되어 있다.Although not shown in Figs. 1 and 3, an O-ring (an elastic member resistant to a working fluid, for example, made of rubber) is inserted into the O-
도 3의 부호 74는, 도시하지 않은 회전방지핀을 삽입하기 위한 핀구멍이다. 도시하지 않은 회전방지핀에 의해 밸런스 플레이트(7)의 회전(회전 축(5)의 회전에 의한 동반순환)을 방지하고 있다. 또한, 핀구멍(74)은 막힌 구멍이며, O-링홈(71, 72)이 형성되어 있는 측에 개구되어 있다.
도 1에 있어, 로터(12, 13)의 위쪽(밸런스 플레이트(7)의 반대 측)에는 로터(12, 13)에 닿도록 고정 플레이트(8)를 배치하고 있다. 고정 플레이트(8)는 로터 (12, 13)보다도 경도가 높은 재료로 구성되어 있다. 또한, 냉각수 중에 혼합될 우려가 있는 이물질보다도 경도가 높은 것이 바람직하다. 도 5는 당해 고정 플레이트 (8)의 상세를 나타내고 있다. 도 5는 고정 플레이트(8)에 흡입 포트(82) 및 토출 포트(81)를 형성하고 있음을 보여주고 있다. 그러나 고정 플레이트(8)의 흡입 포트(82)는 형성되지 않아도 좋다. 또한, 고정 플레이트(8)의 흡입 포트(82)가 형성되어 있지 않은 경우에는, 밀봉압 완화구멍(미도시)이 흡입 실에 연통되어 있을 필요가 있다.1, a fixing
도 5의 고정 플레이트(제 1 실시형태의 고정 플레이트)(8)는, 작동 유체의 흡입 측과 토출 측이 인너 로터의 회전 축 방향에 대하여 같은 쪽에 배치되어 있는 타입의 펌프(도 11~도 15)의 고정 플레이트와의 공통화(부품의 공통화)를 도모하기 위하여, 흡입 포트(82) 및 토출 포트(81)의 쌍방을 형성한 것을 예시하고 있는 것에 지나지 않는다. 여기서, 회전방향이 다른 경우에는 펌프(도 11~도 15)의 고정 플레이트를 뒤집어서 사용한다. 도 5의 부호 84는 잠금핀의 장착구멍이고, 부호 8i는 회전 축(5)의 삽입공이다.The fixing plate (the fixing plate in the first embodiment) shown in Fig. 5 is a pump of the type (Figs. 11 to 15) in which the suction side and the discharge side of the working fluid are arranged on the same side with respect to the rotation axis direction of the inner rotor And the
내접 기어펌프(10)에 있어서 아우터 로터(12)와 인너 로터(13)의 틈새는, 흡입 측(도 1의 아래쪽)으로부터 토출 측(도 1의 위쪽)까지 연속하고 있다. 따라서, 내접 기어펌프(10)의 토출압은 펌프 회전 축 방향(도 1의 상하방향)에 대해 아우터 로터(12)와, 인너 로터(13)의 틈새(화살표 F10R)와, 밸런스 플레이트(7)에 형성된 토출압 도입공(73)을 경유하여 밸런스 플레이트(7)의 도 1의 하단면(밸런스 플레이트 장착구멍(15h)의 저부)까지 도입되고, 상기 밀봉공간(도 3에서 해칭을 한 영역 (E2))에 공급(인가)된다. 그리고 밸런스 플레이트(7)를 로터(12, 13) 측에(도 1의 위쪽으로) 가압한다. 한편, 도 2에서 해칭을 한 영역(E1)은 주어진 순간의 아우터 로터 (12)와 인너 로터(13)의 간격으로, 토출압이 작용하는 영역을 나타내고 있다. 그리고 해칭을 한 영역(E1)의 토출압은 밸런스 플레이트(7)를 도 1의 아래쪽(로터 (12, 13)로부터 이격되는 방향)으로 압압하도록 작용한다. The gap between the
도 2, 도 3에서 알 수 있듯이, 2 and 3,
E1의 면적 < E2의 면적Area of E1 <Area of E2
이 되도록 설정되어 있으므로, 면적이 큰 E2 측(도 1의 밸런스 플레이트(7) 아래쪽)에 인가되는 압력 쪽이 면적이 작은 E1 측(도 1의 밸런스 플레이트(7) 위쪽)에 인가되는 압력보다도 강해진다. 그 결과, 밸런스 플레이트(7)는 토출 측(도 1의 위쪽 : 로터(12, 13) 측)으로 압압된다.The pressure applied to the E2 side (below the
여기서, 밸런스 플레이트(7)를 토출 측(도 1의 위쪽)으로 가압하는 힘이 너무 강하면, 영역(E2) 측에 인가되는 압력은 로터(12, 13)의 회전을 방해하게 된다. 한편, 밸런스 플레이트(7)를 로터(12, 13) 측(도 1의 위쪽)에 압압하는 힘이 너무 약하면, 로터(12, 13)의 단부의 마모에 기인하여 용적효율이 저하된다. Here, if the force for pressing the
관련된 문제가 생기지 않도록, 제 1 실시형태에서는 O-링의 위치(즉, O-링홈 (71, 72) 위치)가 결정되어 있다. 다시 말하면, O-링홈(71, 72)의 위치는 영역(E2) 측에 인가되는 압력에 의해 로터(12, 13)의 회전을 방해하지 않고, 또한 밸런스 플레이트(7)가 로터(12, 13) 측(도 1의 위쪽)에 확실하게 압압되어, 로터(12, 13)의 단부의 마모에 의한 용적효율이 저하를 방지할 수 있는 위치로 설정되어 있다. 또한, 실제 기기에서는 영역(E1)으로부터 아우터 로터(12) 외주와 인너 로터(13) 내 주에 누출되는 토출압의 압력 구배 영향을 받기 때문에, 영역(E2)의 면적은 실험에 의해 결정된다.In the first embodiment, the position of the O-ring (that is, the position of the O-
도 3에 있어, 2개의 O-링홈(71, 72)으로 둘러싸인 영역(E2)은 흡입 포트(도 3에서는 점선(Li)으로 경계를 나타낸 영역) 측(도 3의 아래쪽)이 매우 작고, 토출 포트(140)(도 3에서는 2점 쇄선으로 둘러싸인 영역(Lo)) 측이 크도록 설정되어 있다. 펌프 토출압 쪽이 흡입압보다도 고압이기 때문에, 밸런스 플레이트(7)의 토출압이 작용하는 펌프 토출 측 영역(Lo)을 큰 압력으로 로터(12, 13) 측으로 누르기 때문이다. 즉, 2개의 O-링홈(71, 72)은 밸런스 플레이트(7)에서 토출압이 작용하는 영역인 펌프 토출 측 영역(Lo)을 로터(12, 13) 측에 큰 압력으로 눌러, 밸런스 플레이트(7)가 로터(12, 13)를 압압하는 양을 균등하게 하도록 설정되어 있다. 한편, 밸런스 플레이트(7)는 흡입 포트(150)(도 3에서는 부호 Li) 측을 폐쇄하지 않는 형상으로 되어 있으며, 내접 기어펌프(10)에 작동 유체가 흡입되는 것을 방해하지 않는 형상이다. 다시 말하면, 흡입 측(도 1에서 아래쪽)에 있어서 밸런스 플레이트(7)에서 폐쇄되지 않는 영역이 내접 기어펌프(10)의 흡입 포트(150)를 구성하는 것이다.3, the region E2 surrounded by the two O-
관련된 구조를 갖는 밸런스 플레이트(7)는 내접 기어펌프(10)의 토출압에 의해 로터(12, 13)의 흡입 측(도 1의 아래쪽) 단면을 토출 측(도 1의 위쪽)으로 누른다. 상술한 바와 같이, 밸런스 플레이트(7)는 경도가 높은 재료로 구성되어 있기 때문에 마모되지 않고 평탄한 상태를 유지한다. 그 때문에, 밸런스 플레이트(7)에 압압되는 로터(12, 13)의 측면이 요철 모양으로 마모되는 일은 없다. 그리고 로터(12, 13)가 마모된 만큼에 대해서는 밸런스 플레이트(7)가 로터(12, 13) 측으로 이동하여 마모에 의한 클리어런스(틈새)를 줄인다. 그 때문에, 내접 기어펌프(10)의 용적효율이 향상된다.The
상술한 바와 같이, 밸런스 플레이트(7)를 로터(12, 13)의 흡입 측(도 1의 아래쪽) 단부면에 누르는 힘은, 내접 기어펌프(10)의 토출압에서 얻고 있다. 그 때문에, 내접 기어펌프(10)의 기동 시에는 토출압이 밸런스 플레이트에 작용하지 않는다. 이에 대해 제 1 실시형태에서는, 단면의 직경 치수가 O-링홈(71, 72)의 깊이 치수보다도 큰 O-링이 O-링홈(71, 72)에 장착되어 있으므로, 도 4에서 나타내는 바와 같이 O-링(OR)의 탄성 반발력(Fr)이 O-링홈(71, 72)에 대해 작용하여, 당해 탄성 반발력(Fr)(도 4에서는 위쪽으로 작용)에 의해, 밸런스 플레이트(7)는 로터(12, 13)(도 4에서는 도시를 생략)의 하단면에 대해 눌려진다. 다시 말하면, 제 1 실시형태에서는, 예를 들면 기동 시에 밸런스 플레이트(7)를 로터(12, 13)의 하단면에 누르는 초기압력을 O-링의 탄성 반발력(Fr)에 의해 얻고 있다. 그 때문에, 내접 기어펌프 (10)의 토출압이 밸런스 플레이트(7)에 작용하지 않는 기동 시에도 밸런스 플레이트(7)는 로터(12, 13)의 도 4에 도시된 하단면을 누르게 된다. 여기서, 경도가 높은 재료로 구성되어 있는 밸런스 플레이트(7)는 마모되지 않고 평탄한 상태를 유지하므로, 밸런스 플레이트(7)에 의해 압압되는 로터(12, 13)의 측면이 요철 모양으로 마모되는 일은 없으며, 로터(12, 13)의 측면의 단차 형성이 억제된다. 그리고, 로터(12, 13)가 마모된 부분은 밸런스 플레이트(7)가 로터(12, 13) 측으로 이동하여 마모에 의한 클리어런스(틈새)를 감소시킨다. 그 결과, 내접 기어펌프(10)의 용적효율이 향상된다.As described above, the pressing force of the
다음에, 도 6을 참조하여 본 발명의 제 2 실시형태에 대해 설명한다. 도 6에 있어 펌프장치는 전체를 부호 100A로 나타나고 있다. 도 1~도 5에 도시된 제 1 실시형태에서는 내접 기어펌프(10)의 토출 측(도 1에서는 로터(12, 13)의 위쪽)에 고정 플레이트(8)(도 5)를 설치하고 있다. 그에 대해, 도 6의 제 2 실시형태에서는 고정 플레이트를 설치하지 않는다. 발명자의 실험으로부터, 로터(12, 13)에서 펌프 하우징(14) 측(토출 측 : 도 6에서는 로터(12, 13)의 위쪽)의 마모가 크지 않은 것이 판명되고 있다. 그 때문에, 요구 사양에 따라서는 고정 플레이트를 생략하는 것이 가능하다. 도 6의 제 2 실시형태에서 다른 구성, 작용 효과는 도 1~도 5의 제 1 실시형태와 마찬가지이다.Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to Fig. In Fig. 6, the pump device is shown at 100A in its entirety. In the first embodiment shown in Figs. 1 to 5, a stationary plate 8 (Fig. 5) is provided on the discharge side of the internal gear pump 10 (above the
도 7~도 9를 참조하여 본 발명의 제 3 실시형태에 대해 설명한다. 도 7에서 펌프장치는 전체를 부호 100B로 나타나고 있다. 도 1~도 6의 제 1 실시형태 및 제 2 실시형태에서는 도 4에서 나타내는 바와 같이, 내접 기어펌프(10)의 기동 시에서 밸런스 플레이트(7)를 토출 측(도 1에서는 위쪽)에 누르는 초기압력(예를 들면 기동 시에 밸런스 플레이트(7)를 로터(12, 13)의 단부면에 압압하는 힘 : 도 4의 위쪽으로 향하는 힘)을 O-링의 탄성 반발력(Fr)에 의해 얻고 있다. 이에 대해, 도 7~도 9의 제 3 실시형태에서는 O-링의 탄성 반발력이 아니라 스프링(코일 스프링)(9)의 탄성 반발력에 의해, 내접 기어펌프(10)의 기동 시에 있어 밸런스 플레이트(7A)를 토출 측(도 7에서는 위쪽)에 누르는 초기압력(밸런스 플레이트(7A)을 로터(12, 13)의 단부면에 압압하는 힘 : 도 9에서는 위쪽으로 향하는 힘)을 얻고 있다.A third embodiment of the present invention will be described with reference to Figs. 7 to 9. Fig. In Fig. 7, the entire pump apparatus is indicated by
도 9와 도 4를 비교하면 분명한 바와 같이, 제 3 실시형태에서는 밸런스 플레이트(7A)의 O-링홈(71A, 72A) 혹은 O-링(OR)의 위치(도 9 참조)가 제 1 실시형태, 제 2 실시형태(도 4 참조)와는 다르다. 도 4 (제 1 실시형태, 제 2 실시형태)에 있어서 밸런스 플레이트(7)의 O-링홈(71, 72) 혹은 O-링(OR)은 밸런스 플레이트(7)의 흡입 측(도 4의 아래쪽) 단면에 형성되어 있다. 이에 대해, 도 9(제 3 실시형태)에서 밸런스 플레이트(7A)의 O-링홈(71A, 72A) 혹은 O-링(OR)은 회전축 방향(도 9의 상하방향)에 대해 밸런스 플레이트(7A)의 흡입 측(도 9의 아래쪽) 단면과 토출 측 (도 9의 위쪽) 단면과의 사이 영역으로, 또한 밸런스 플레이트(7A)의 외주면 및 내주면을 따른 위치에 배치되어 있다. 그리고 내측 O-링(72A)은 엔드 플레이트(15)에 결합 고정된 부쉬(BS)와 대면하고 있다.9 and Fig. 4, in the third embodiment, the positions of the O-
도 9(및 도 7)에서 나타내는 바와 같이, 밸런스 플레이트(7A)의 흡입 측(도 7의 아래쪽) 단면에는 한쪽이 막힌 구멍(BH)이 형성되어 있으며, 당해 막힌 구멍(BH) 내에는 스프링(9)이 수용되어 있다. 이 스프링(9)은 압축된 상태로 수용되어 있으며, 스프링(9)이 신장하는 방향으로 탄성 반발력이 작용한다. 그 결과, 스프링(9)의 탄성 반발력(스프링(9)이 신장하면서 발생하는 힘)에 의해 밸런스 플레이트(7A)는 토출 측(도 7, 도 9에서는 위쪽)으로 눌려지며, 내접 기어펌프(10) 기동 시의 초기 압력(예를 들면 기동 시에 밸런스 플레이트(7A)를 로터(12, 13)의 단부면 측으로 압압하는 힘)을 얻고 있다.As shown in Fig. 9 (and Fig. 7), a closed hole BH is formed on the suction side (lower side in Fig. 7) of the
도 8에 있어서, 부호 73A는 토출압 도입공(73)을 나타내고, 부호 74A는 잠금핀의 장착구멍을 나타낸다. 또, 도 8의 좌우 양단에서 부호 G로 나타내는 원형 (일점 쇄선)은 밸런스 플레이트 장착구멍(15h)에 세트된 2개의 스프링(9)의 당접 위치를 나타내고 있다. 또한, 제 3 실시형태에 있어 고정 플레이트는 제 1 실시형태와 공통의 고정 플레이트(8)가 사용된다.In Fig. 8,
스프링(9)의 탄성 반발력에 의해, 내접 기어펌프 기동 시의 초기압력을 얻고 있는 제 3 실시형태에서는, 초기압력을 O-링의 탄성 반발력으로 얻고 있는 제 1 실시형태 및 제 2 실시형태에 비교하여, 탄성 반발력에서 밸런스 플레이트(7A)를 누르는 양(이동량)을 제 1 실시형태, 제 2 실시형태에 비교하여 크게 설정하는 것이 가능하다. 그 때문에, 제 3 실시형태에서는 로터(12, 13)의 마모량이 커져도, 경도가 높은 재료로 구성되어 마모되지 않고 평탄한 상태를 유지하는 밸런스 플레이트(7A)가 로터(12, 13) 측면에 적절하게 눌려진다. 그 때문에, 로터(12, 13) 측면의 단차 형성이 억제된다. 그리고 로터(12, 13)가 마모된 만큼은 밸런스 플레이트(7)가 로터(12, 13) 측으로 이동하여 마모에 의한 클리어런스(틈새)를 감소시키므로, 용적효율이 향상된다. 도 7~도 9의 제 3 실시형태에 있어서의 기타 구성 및 작용 효과는 도 1~도 6의 실시형태와 마찬가지이다.Compared with the first embodiment and the second embodiment in which the initial pressure is obtained by the elastic repulsive force of the O-ring in the third embodiment in which the initial pressure at the start of the internal gear pump is obtained by the elastic repulsive force of the spring 9 (Amount of movement) of pressing the
다음에, 도 10을 참조하여 본 발명의 제 4 실시형태에 대해 설명한다. 도 10에서 펌프장치는 전체를 부호 100C로 나타내고 있다. 도 7~도 9의 제 3 실시형태에서는 내접 기어펌프의 토출 측(도 7에서는 위쪽)에 고정 플레이트(8)(도 5와 같음)를 설치하고 있다. 이에 대해, 도 10의 제 4 실시형태에서는, 고정 플레이트를 설치하지 않는다. 도 10의 제 4 실시형태에 있어서의 기타 구성, 작용 효과는, 도 7~도 9의 제 3 실시형태와 마찬가지이다.Next, a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to Fig. In Fig. 10, the entire pump apparatus is indicated by reference numeral 100C. In the third embodiment shown in Figs. 7 to 9, the stationary plate 8 (as shown in Fig. 5) is provided on the discharge side (upper side in Fig. 7) of the internal gear pump. On the other hand, in the fourth embodiment of Fig. 10, the fixing plate is not provided. Other configurations and operational effects in the fourth embodiment of Fig. 10 are similar to those of the third embodiment of Figs.
다음으로, 도 11~도 14를 참조하여 본 발명의 제 5 실시형태에 대해 설명한다. 도 11에서 펌프장치는 전체를 부호 200으로 나타내고 있다. 도 1~도 10의 제 1 실시형태~제 4 실시형태는 모두 작동 유체의 흡입 측과 토출 측이 인너 로터(13)의 회전 축 방향에 대해 다른 측면에 배치되어 있는 타입의 펌프장치에 적용된 실시 형태이다. 이에 대해, 도 11~도 14의 제 5 실시형태에서는 작동 유체의 흡입 측과 토출 측이 인너 로터(213)의 회전축 방향에 대해 같은 쪽에 배치되어 있는 타입의 펌프장치에 적용된 실시형태이다.Next, a fifth embodiment of the present invention will be described with reference to Figs. 11 to 14. Fig. In Figure 11, the pump device is indicated generally at 200. 1 to 10 are all applied to a pumping apparatus of a type in which the suction side and the discharge side of the working fluid are disposed on the other side with respect to the rotation axis direction of the
도 11 및 도 12에 있어, 전체를 부호 200으로 나타내는 펌프장치는 회전 축(205), 기어 케이스(211)와, 아우터 로터(212)와, 인너 로터(213)와, 펌프 하우징(214)과, 엔드 캡(215)과, 지지부재(216)를 가지고 있다. 지지부재(216), 펌프 하우징(214), 기어 케이스(211) 및 엔드 캡(215)은 2개의 관통 볼트(B1) 및 와셔 너트(NW) 의해 1개에 고정되어 있다. 그리고 지지부재(216) 및 펌프 하우징(214)은 볼트(B2)로 체결되고, 엔드 캡(215), 기어 케이스(211), 펌프 하우징(214)은 볼트 (B3)로 체결되어 있다. 회전 축(205)은 펌프 하우징(214), 인너 로터(213)를 관통하여 펌프 하우징(214)에 개장된 베어링(BG) 및 엔드 캡(215)에 개장된 베어링(BS)에 의해 축지되어 있다. 여기서 부호 K는 인너 로터(213)를 회전축(205)에 고정하는 키, 부호 SW는 스러스트 와셔, 부호 MS는 오일 씰을 나타낸다.11 and 12, the pump device generally indicated by the
도 11에 있어, 엔드 캡(215)의 로터(212, 213)와 접하는 측의 면(도 11에서는 엔드 캡(215)의 좌단면)에는 밸런스 플레이트(207)를 장착하기 위한 밸런스 플레이트 장착구멍(막힌 구멍)(215H)이 형성되어 있다. 한편, 펌프 하우징(214)의 로터(212, 213)와 접하는 측의 면(도 11의 펌프 하우징(214)의 우단면)에는 고정 플레이트(8)를 장착하기 위한 고정 플레이트 장착구멍(요부)(214H)이 형성되어 있다.11, a balance plate mounting hole (not shown) for mounting the
도 12에 있어, 작동 유체는 흰색 화살표(Fi)로 나타내는 바와 같이, 펌프장치(200)에 흡입되어 파선 화살표로 나타내는 바와 같이 펌프장치(200) 안을 통과하여 흰색 화살표(Fo)로 나타내는 바와 같이 펌프장치(200)로부터 토출된다.12, the working fluid is sucked into the
도 12에 있어, 부호 Pi는 흡입 포트를 나타내고, 부호 Po는 토출 포트를 나타내고 있다. 도 13에서 나타내는 바와 같이, 제 5 실시형태에서는 회전축 방향에 대해, 흡입 포트(Pi)는 토출 포트(Po)와 같은 쪽에 존재한다. 그 때문에, 도 12에서는 흡입 포트(Pi)와 토출 포트(Po)가 같은 쪽에 있는 것으로 양쪽이 나타나 있다. 도 11, 도 12에 있어서, 아우터 로터(212), 인너 로터(213)는 동일한 방향으로 회전하고, 흡입 포트(Pi)에서 유입된 작동 유체는 로터(212, 213)의 톱니바퀴 사이의 틈새의 용적이 변화하는 것에 의해 압축되어, 토출 포트(Po)를 경유하여 펌프 하우징(214)(도 12)의 토출구(214o)에서 펌프장치(200) 외부로 토출된다.In Fig. 12, reference character Pi denotes a suction port, and reference symbol Po denotes a discharge port. As shown in Fig. 13, in the fifth embodiment, the suction port Pi exists on the same side as the discharge port Po with respect to the rotation axis direction. Therefore, both the suction port Pi and the discharge port Po are shown on the same side in Fig. 11 and 12, the
펌프장치(200)의 밸런스 플레이트(207)(도 11)는, 제 1 실시형태에 있어 밸런스 플레이트(7)(도 3)와 구조는 공통되어 있다. 단, 로터의 회전방향이 다르기 때문에 밸런스 플레이트(207)는 도 3의 밸런스 플레이트에 대해, 도 3의 X-X축과 선대칭의 형상으로 되어 있다. 밸런스 플레이트(207)는 반경 치수가 큰 O-링홈(207a) 및 반경 방향 치수가 작은 O-링홈(207b)을 가지고 있으며, O-링홈(207a, 207b)에는 각각 O-링이 장착되어 있다. 그리고 밸런스 플레이트(207)에는 관통공(도 3의 토출압 도입공(73)과 동일)이 천공되어 있으며, 회전방지용 핀구멍(도 3의 핀구멍(74)과 동일)이 천공되어 있다. 제 5 실시형태에 있어 고정 플레이트(8)도, 제 1 실시형태의 고정 플레이트(8)와 공통된 구조이다. 단, 로터 회전방향이 다른 경우에는 제 5 실시형태의 고정 플레이트(8)는 제 1 실시형태의 고정 플레이트(8)를 뒤집어 놓은 구조가 된다.The balance plate 207 (Fig. 11) of the
도 11, 도 12의 제 5 실시형태에 있어서도, 도 1~도 5의 제 1 실시형태와 마찬가지로, 밸런스 플레이트(207)는 로터(212, 213) 측에 눌려진다. 그리고 초기압력은 O-링의 탄성 반발력에 의해 얻고 있다. 도 11, 도 12의 제 5 실시형태에 있어서의 기타 구성 및 작용 효과에 대해서는 도 1~도 5의 제 1 실시형태와 마찬가지이다.In the fifth embodiment shown in Figs. 11 and 12, the
다음에, 도 13을 참조하여 본 발명의 제 6 실시형태에 대해 설명한다. 도 13의 펌프장치는 전체를 부호 200A로 나타내고 있다. 도 11, 도 12의 제 5 실시형태에서는 내접 기어펌프의 회전축 방향에 대해, 구동원 측(도 11의 왼쪽)에 고정 플레이트(8)를 설치하고 있다. 이에 대해, 도 13의 제 6 실시형태에서는, 고정 플레이트를 설치하지 않는다. 도 13의 제 6 실시형태에 있어서의 기타 구성, 작용 효과는 도 11, 도 12의 제 5 실시형태의 제 5 실시형태와 마찬가지이다.Next, a sixth embodiment of the present invention will be described with reference to Fig. The pump device shown in Fig. 13 is denoted by
다음에, 도 14를 참조하여 제 7 실시형태에 대해 설명한다. 도 14에서 펌프장치는 전체를 부호 200B로 나타내고 있다. 도 11~도 13에서는 내접 기어펌프의 기동시 등, 토출압이 밸런스 플레이트 (207)에 작용하지 않는 경우에 밸런스 플레이트(207)를 구동원 측(도 11에서는 왼쪽)에 눌려지는 초기 압력은 제 1 실시형태 및 제 2 실시형태와 마찬가지로, O-링의 탄성 반발력에 의해 얻고 있다. 이에 대해 도 14의 제 7 실시형태에서는 내접 기어펌프의 기동시 등 토출압이 밸런스 플레이트 (207A)에 작용하지 않는 경우에 밸런스 플레이트(207A)를 구동원 측(도 14에서는 좌측)에 눌려지는 초기 압력은 제 3 실시형태 및 제 4 실시형태와 마찬가지로, 스프링(209)의 탄성 반발력에 의해 얻고 있다.Next, a seventh embodiment will be described with reference to Fig. In Fig. 14, the pump device is indicated by reference numeral 200B in its entirety. 11 to 13, when the discharge pressure does not act on the
펌프장치(200B)의 밸런스 플레이트(207A)(도 14)는 제 3 실시형태에 있어서 밸런스 플레이트(7A)(도 8, 도 9)와 구조가 공통되어 있다. 단, 로터의 회전방향이 다르기 때문에 밸런스 플레이트(207A)는 도 8의 밸런스 플레이트(7A)에 대해, 도 8의 X-X축과 선대칭의 형상으로 되어 있다. 그리고 펌프장치(200B)에서도 로터 (212, 213)의 마모량이 커져도, 경도가 높은 재료로 구성되어 마모되지 않고 평탄한 상태를 유지하는 밸런스 플레이트(207A)가 로터(212, 213)의 측면에 적절히 눌려지므로, 로터(212, 213)의 측면의 단차 형성이 억제된다. 그리고 로터(212, 213)가 마모된 만큼은 밸런스 플레이트(207A)가 로터(212, 213) 측으로 이동하여 마모에 의한 클리어런스(틈새)를 감소시키기 때문에 용적효율이 향상된다. 도 14의 제 7 실시형태에서의 기타 구성 및 작용 효과는, 도 11~도 13의 실시형태와 마찬가지이다.The balance plate 207A (Fig. 14) of the pump device 200B has a structure common to the
다음에, 도 15를 참조하여 본 발명의 제 8 실시형태에 대해 설명한다. 도 15에서 펌프장치는 전체를 부호 200C로 나타내고 있다. 도 14의 제 7 실시형태에서는 회전 축 방향에 대해, 구동원 측(도 14에서는 좌측)에 고정 플레이트(8)을 설치하고 있다. 한편, 도 15의 제 8 실시형태에서는 고정 플레이트를 설치하지 않는다. 도 15의 제 8 실시형태에서의 기타 구성, 작용 효과는, 도 14의 제 7 실시형태와 마찬가지이다.Next, an eighth embodiment of the present invention will be described with reference to Fig. In Fig. 15, the pump device is indicated at 200C in its entirety. In the seventh embodiment of Fig. 14, the
본 발명에서 도시한 실시 예들은 어디까지나 예시이며, 본 발명의 기술적 범위를 한정하는 취지의 기술은 아님을 부기한다. 예를 들면, 도시한 실시형태에서는 밸런스 플레이트는 흡입 측(도 1에서는 우측)에만 설치되어 있으며, 토출 측(도 1에서는 좌측)에는 설치되지 않는다. 이에 대해, 밸런스 플레이트를 토출 측(도 1에서는 좌측)에만 설치하는 것도 가능하다. 이 경우, 포트의 형상을 도시한 실시형태와는 변경할 필요가 있다.It is to be noted that the embodiments shown in the present invention are for illustrative purposes only and are not intended to limit the technical scope of the present invention. For example, in the illustrated embodiment, the balance plate is provided only on the suction side (right side in Fig. 1) and not on the discharge side (left side in Fig. 1). On the other hand, it is also possible to provide the balance plate only on the discharge side (the left side in Fig. 1). In this case, it is necessary to change the shape of the port from the embodiment.
5... 회전축
7... 밸런스 플레이트
8... 고정 플레이트
9... 스프링
10... 내접 기어펌프
11... 기어 케이스
12... 아우터 로터
13... 인너 로터
14... 펌프 하우징
15... 엔드 플레이트
20... 흡입 플레이트
30... 사이클론 중계 임펠러
40... 1차 사이클론
45... 사이클론 케이스
50... 2차 사이클론
60... 이물질배출용 임펠러5 ... rotation shaft
7 ... Balance plate
8 ... fixed plate
9 ... spring
10 ... internal gear pump
11 ... gear case
12 ... outer rotor
13 ... inner rotor
14 ... pump housing
15 ... end plate
20 ... suction plate
30 ... Cyclone relay impeller
40 ... primary cyclone
45 ... Cyclone case
50 ... Second cyclone
60 ... Impeller for foreign matter discharge
Claims (3)
상기 O-링홈은 판상부재의 로터로부터 이격된 측의 면에 형성되어 있으며, 상기 O-링은 O-링홈 내에 규정된 조임 마진(prescribed tightening margin)을 가지도록 장착되어 있는 것을 특징으로 하는 펌프장치.The method according to claim 1,
Characterized in that the O-ring groove is formed on the side of the plate-shaped member remote from the rotor, and the O-ring is mounted so as to have a prescribed tightening margin in the O-ring groove .
상기 판상부재의 로터 반대 측에 막힌 구멍공간을 형성하고, 당해 막힌 구멍공간 안에 탄성부재를 수용하는 것을 특징으로 하는 펌프장치.The method according to claim 1,
Wherein a closed pore space is formed on the side opposite to the rotor of the plate member, and the elastic member is received in the pore hole space.
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