KR20160107486A

KR20160107486A - 높은 내마모성, 낮은 마찰계수를 갖는 용사 코팅 조성물

Info

Publication number: KR20160107486A
Application number: KR1020150030268A
Authority: KR
Inventors: 충년 폴 김; 존 강
Original assignee: 리퀴드메탈 코팅
Priority date: 2015-03-04
Filing date: 2015-03-04
Publication date: 2016-09-19
Also published as: WO2016140544A1

Abstract

본 발명은 종래 저마찰계수가 요구되는 내마모성 용도로 널리 사용되어 온 몰리브덴(Mo) 또는 몰리브덴(Mo)을 주성분으로 하는 용사 코팅 조성물에 비해 더 낮은 저마찰계수와 더 높은 내마모성을 구비하여, 몰리브덴(Mo) 또는 몰리브덴(Mo)을 주성분으로 하는 용사 코팅 조성물에 비해 부품의 수명을 늘릴 수 있는 용사 코팅 조성물에 관한 것이다.

Description

높은 내마모성, 낮은 마찰계수를 갖는 용사 코팅 조성물 {THERMAL SPRAY COATING COMPOSITION HAVING HIGH WEAR RESISTANCE AND LOW FRICTION COEFFICIENT}

본 발명은 용사 코팅법을 통해 부품의 표면에 코팅층을 형성하기 위한 조성물에 관한 것으로, 보다 상세하게는 종래 저마찰계수가 요구되는 내마모성 용도로 널리 사용되어 온 몰리브덴(Mo) 또는 몰리브덴(Mo)을 주성분으로 하는 용사 코팅 조성물에 비해 더 낮은 저마찰계수와 더 높은 내마모성을 구비하여, 몰리브덴(Mo) 또는 몰리브덴(Mo)을 주성분으로 하는 용사 코팅 조성물에 비해 부품의 수명을 늘릴 수 있는 용사 코팅 조성물에 관한 것이다.

용사 코팅법은 부품의 표면에 요구되는 품질특성을 향상시키기 위하여 부품의 표면에 코팅하고자 하는 물질을 용융시켜 분사하여 표면에 물리적인 힘으로 코팅되도록 하는 방법으로, 다양한 재질에 코팅할 수 있고, 형성된 코팅층에 미세한 기공이 있어 윤활특성이 우수하고, 부품의 표면에 내마모 특성을 부여하는 등의 특징으로 인해, 부품 수명을 연장하는데 유용하게 사용되는 방법이다.

몰리브덴 또는 몰리브덴을 주성분으로 포함하는 용사 코팅 조성물로 형성된 용사 코팅층은, 높은 열전도도와, 낮은 열팽창계수 및 우수한 내마모성을 가질 뿐 아니라, 코팅되는 금속과의 우수한 접착력을 나타내어, 예를 들어, 저널 베어링 샤프트, 피스톤 링, 밸브, 실린더 로드 및 기어 등 다양한 부품에 적용되고 있다.

그런데, 최근의 산업환경, 예를 들어 자동차 산업에서는 연비절감을 위해 몰리브덴계 용사 코팅 조성물에 비해 더 낮은 저마찰계수와 더 우수한 내마모 특성을 갖는 코팅 조성물에 대한 수요가 증가하고 있다.

한편, 비정질 재료는 우수한 내마모성 및 저마찰계수를 가지는 것으로 알려져 있어, 이러한 비정질 재료를 용사 코팅에 적용하고자 하는 시도가 있다.

예를 들어, 한국 공개특허 제2011-77361호에는 Si: 2~2.5중량%, P: 5~6중량%, Cr: 2~3중량%, Mo: 5~6중량%, B: 1~2중량%, 및 Fe(불순물 포함): 80.5~85 중량%를 성분으로 포함하여 이루어진 비정질분말을 제조하는 단계; 및 상기 비정질 분말 80~95 중량%와 Mo₂S 5~20 중량%를 혼합하는 단계를 포함하여 이루어진 혼합용사분말을 사판을 제조하는 방법이 개시되어 있다.

한국 공개특허 제2008-0092833호

본 발명은 몰리브덴(Mo) 또는 몰리브덴(Mo)을 주성분으로 하는 용사 코팅 조성물에 비해 더 낮은 저마찰계수와 더 높은 내마모성을 구비하여, 몰리브덴(Mo) 또는 몰리브덴(Mo)을 주성분으로 하는 용사 코팅 조성물을 대체할 수 있는 용사 코팅 조성물을 제공하는 것을 해결하고자 하는 과제로 한다.

상기 과제를 해결하기 위한 수단으로, 본 발명은 아래의 화학식으로 표시되는 조성을 가가지는 용사코팅용 조성물을 제공한다.

Fe_a(Cr,Mo)_b(B,C)_c

(여기서, a: 40~56, b: 40~50, c: 4~6)

본 발명에 따른 용사코팅 조성물은, 몰리브덴(Mo) 또는 몰리브덴(Mo)을 주성분으로 하는 용사 코팅 조성물에 비해 더 낮은 저마찰계수와 더 높은 내마모성을 구비하여, 몰리브덴(Mo) 또는 몰리브덴(Mo)을 주성분으로 하는 용사 코팅 조성물을 대체할 수 있다.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 사용된 분말(No.7)의 XRD 분석결과를 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF 코팅을 한 직후의 상태의 외관(도 2a)와 그 단면(도 2b)을 나타낸 것이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF 코팅을 수행한 후 코팅층의 XRD 분석결과를 나타낸 것이다.
도 4는 본 발명의 조성을 벗어난 합금 조성을 가지고 가스 아토마이징법으로 만든 분말의 XRD 분석결과를 나타낸 것이다.
도 5a 내지 도 5d는, 본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF 코팅층의 두께를 75㎛(도 4a), 100㎛(도 4b), 150㎛(도 4c)로 형성한 것과, 비교예로 Mo 와이어로 화염용사로 코팅층(도 4d)을 형성한 것의 단면에 대한 주사전자현미경 사진이다.
도 6a 내지 도 6d는, 본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF 코팅층의 두께를 75㎛(도 5a), 100㎛(도 5b), 150㎛(도 5c)로 형성한 것과, 비교예로 Mo 와이어로 화염용사로 코팅층(도 4d)을 형성한 것에 대해 마모시험을 수행한 후의 결과를 나타낸 것이다.
도 7은 본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF 코팅층의 두께를 75㎛(도 7a), 100㎛(도 7b), 150㎛(도 7c)로 형성한 것과, 비교예로 Mo 와이어로 화염용사로 코팅층(도 7d)을 형성한 것의 마찰계수를 측정한 결과를 나타낸 것이다.

본 발명은 그 기술적 사상 또는 주요한 특징으로부터 벗어남이 없이 다른 여러가지 형태로 실시될 수 있다. 따라서, 본 발명의 실시예들은 모든 점에서 단순한 예시에 지나지 않으며 한정적으로 해석되어서는 안된다.

본 출원에서 사용한 용어는 단지 특정한 실시예를 설명하기 위해 사용된 것으로, 본 발명을 한정하려는 의도가 아니다. 단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 뜻하지 않는 한, 복수의 표현을 포함한다.

본 출원에서, "포함하다" 또는 "구비하다", "가지다" 등의 용어는 명세서상에 기재된 특징, 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부품 또는 이들을 조합한 것이 존재함을 지정하려는 것이지, 하나 또는 그 이상의 다른 특징들이나 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부품 또는 이들을 조합한 것들의 존재 또는 부가 가능성을 미리 배제하지 않는 것으로 이해되어야 한다.

다르게 정의되지 않는 한, 기술적이거나 과학적인 용어를 포함해서 여기서 사용되는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의해 일반적으로 이해되는 것과 동일한 의미를 가지고 있다.

일반적으로 사용되는 사전에 정의되어 있는 것과 같은 용어들은 관련 기술의 문맥상 가지는 의미와 일치하는 의미를 가지는 것으로 해석되어야 하며, 본 출원에서 명백하게 정의하지 않는 한, 이상적이거나 과도하게 형식적인 의미로 해석되지 않는다.

일반적으로, 비정질 합금은 멜트 스피너(melt spinner)와 같은 빠른 급속냉각방법(냉각속도: 10⁶~ 10⁷degree/sec)에 의해서 형성될 수 있는데, 이 방법으로 만들어진 비정질 합금은 아주 얇은 박막형태(~10㎛)로 제한되었고, 두께가 커질수록 충분한 냉각속도가 따르지 못하여 결정화가 이루어진다.

일반적으로 비정질상을 형성하기 위해서는 다음과 같은 몇가지의 고려사항이 만족되어야 한다.

1. 화학적 성분구성비

2. 구성되는 각 성분의 원자반경 차이가 커서, 높은 패킹 밀도(packing density)와 낮은 자유부피(free volume)을 형성할 수 있도록 하는 것

3. 성분 조합의 혼합령이 음의 상태가 되어, 핵생성을 억제하고 용융금속이 과냉각 상태로 장시간 유지될 수 있도록 하는 것

본발명에서 청구하는 합금계는 일반 상용 가스 아토마이저(gas atomizer)를 사용하여, 특별한 추가 냉각장치 없이 액상에서 분무될 때 실질적으로 비정질상을 이룬다. 본 발명에 따른 합금계가 일반적으로 알려진 급속 냉각속도가 필요없이 비정질이 될 수 있는 가장 큰 이유는 이 합금계가 갖는 독자적인 합금성분 구성에 기인한다.

본 발명에 따른 용사코팅용 조성물은 아래의 화학식으로 이루어지는 것을 특징으로 한다.

Fe_a(Cr,Mo)_b(B,C)_c

상기 Fe의 함량(a)는 40~56중량%가 바람직한데, 이는 Fe의 함량이 40중량% 미만일 경우 비정질 형성력(glass forming ability)를 유지하기 어려워 결정화가 시작되고, 56중량% 초과일 경우에도 마찬가지로 비정질 형성력을 유지하기 어려워 결정화가 시작되기 때문이다. Fe의 보다 바람직한 함량은 50~56중량%이다.

상기 Cr과 Mo의 합의 함량(b)은 40~50중량%가 바람직한데, 이는 Cr과 Mo의 합이 40중량% 미만일 경우와 50중량% 초과일 경우, 비정질 형성능을 잃어서 결정화될 뿐 아니라, 부식, 경도 및 마찰에 중요한 역할을 하는 Cr과 Mo가 상기 범위로 필요하기 때문이다. Cr과 Mo의 합의 보다 바람직한 함량은 40~45중량%이다.

상기 B와 C의 합의 함량(c)는 4~6중량%이 바람직한데, 이는 B와 C의 합의 함량이 4중량% 미만일 경우 비정질 형성능에 중요한 역할을 하는 작은 원자 크기의 역할을 하는 성분이 부족하여 결정화가 이루어질 수 있을 뿐 아니라 충분한 붕화물 및 탄화물을 형성하지 못하고, 6중량% 초과일 경우 비정질 형성능이 부족하여 결정화가 이루어질 수 있기 때문이다. B와 C의 합의 보다 바람직한 함량은 4~5중량%이다.

또한, 상기 용사코팅용 조성물은 C의 함량이 B의 함량과 동일하거나 더 많은 것이 바람직하며, C의 함량이 B의 함량에 비해 0.1중량% 이상 많을 수 있으며, 0.2중량% 이상 많은 것이 보다 바람직하다.

또한, 상기 용사코팅용 조성물은 Cr의 함량이 Mo의 함량에 비해 더 많은 것이 바람직하며, Cr의 함량이 Mo의 함량에 비해 3.0중량% 이상 많을 수 있으며, 8.0중량% 이상 많은 것이 보다 바람직하다.

또한, 상기 Cr의 함량은 20~30중량%이 바람직한데, 이는 Cr의 함량이 20중량% 미만일 경우, 산화방지효과에 충분히 영향을 못미치고, 경도, 마모 및 마찰 특성의 향상에 큰 역할을 하는 Cr이 부족하여 충분한 물성을 얻을 수 없고, 또한 주원료인 Fe와 결합하여 알파 페라이트(alpha ferrite)의 화합물을 형성하고, 30중량% 초과일 경우에도 마찬가지 이유로 비정질을 형성하기 보다는 Cr-rich 결정상으로 원하지 않는 결정질의 혼합물이 형성되기 때문이다. Cr의 보다 바람직한 함량은 24~28중량%이다.

또한, 상기 Mo의 함량은 14~20중량%이 바람직한데, 이는 Mo의 함량이 14중량% 미만일 경우 강도 및 경도 특성의 향상이 충분하지 못하고, 20중량% 초과일 경우 비정질 형성능이 부족하여 결정질을 형성할 수 있기 때문이다. Mo의 보다 바람직한 함량은 16~18중량%이다.

또한, 상기 B의 함량은 1~3중량%이 바람직한데, 이는 B의 함량이 1중량% 미만일 경우, 작은 원소 크기를 갖는 성분으로 합금의 융점을 낮추고 비정질화에 기여하는 B의 역할이 충분하지 못하게 되고, 3중량% 초과일 경우 다른 원소들과 결합하여 원하지 않는 붕화물을 형성할 수 있기 때문이다. B의 보다 바람직한 함량은 1.5~2.5중량%이다.

또한, 상기 C의 함량은 1~5가 바람직한데, 이는 C의 함량이 1중량% 미만일 경우, 주원료인 Fe를 강화시켜서 경도, 마모 및 마찰 특성의 향상에 기여하기 어렵고, 5중량% 초과일 경우 석출되어 원하지 않는 탄화물을 형성할 수 있기 때문이다. C의 보다 바람직한 함량은 2.0~3.0중량%이다.

또한, 상기 용사코팅용 조성물은 추가로, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W, Mn, Tc, Re, Ru, Os, Co, Rh, Ir, Ni, Pd, Pt, Cu, Ag, Au, Zn, Cd, Hg, Sc, Y, La, 및 Ac 중에서 선택된 1종 이상의 전이금속원소를 10중량% 이하로 포함할 수 있다.

또한, 상기 용사코팅용 조성물은 분말을 사용하는 고속화염용사(HVOF) 코팅용뿐 아니라, 와이어를 사용하는 예를 들어 TWAS(Twin Wire Arc Spray) 코팅용으로도 사용될 수 있다.

또한, 상기 용사코팅용 조성물은 다양한 용사코팅층에 적용될 수 있는데, 예를 들어, 수송기기의 동력 장치 또는 동력 전달 장치에 사용될 수 있고, 보다 구체적으로 저널 베어링 샤프트, 피스톤 링, 밸브, 실린더 로드 또는 기어와 같이 내마모성이 요구되는 부품에 적합하게 사용될 수 있다.

[실시예]

이하에서 본 발명의 바람직한 실시예에 대하여 첨부한 도면을 참조하여 상세하게 설명하기로 한다.

아래 표 1은 본 발명의 실시예에 따른 용사코팅 조성물의 조성예이다.

순번	조성(중량%)
순번	Fe	Cr	Mo	B	C	B+C	Cr+Mo
1	53.0	26.6	15.5	1.2	3.7	4.9	42.1
2	55.8	25.0	16.0	1.3	1.9	3.2	41.0
3	55.5	26.6	15.5	1.2	1.2	2.4	42.1
4	53.0	25.0	17.5	2.0	2.5	4.5	42.5
5	53.5	25.0	17.0	2.0	2.5	4.5	42.0
6	50.9	28.0	16.0	2.1	3.0	5.1	44.0
7	52.7	26.0	17.0	2.1	2.3	4.4	43.0
8	53.0	27.0	16.0	1.5	2.5	4.0	43.0
9	52.0	26.0	18.0	1.5	2.5	4.0	44.0
10	55.5	22.0	18.0	2.0	2.5	4.5	40.0
11	55.7	25.0	15.0	2.0	2.3	4.3	40.0
12	52.5	24.0	19.0	1.5	3.0	4.5	43.0

도 1은 상기 표 1 중에서, No.7의 조성으로 이루어진 분말의 XRD 분석결과를 나타낸 것이다.

도 1에 나타난 바와 같이, No.7의 조성으로 이루어진 분말은 비정질 상태를 나타내었고, 도시하지 않았지만, No.1~12의 조성으로 이루어진 분말도 XRD 분석결과 모두 비정질 상태로 이루어져 있음이 확인되었다.

본 발명에 따른 용사코팅 조성물은 고속화염용사(HVOF) 방법을 통해 용사코팅층을 형성하였다.

이때, 용사코팅은 JP5000이라는 HVOF장비를 사용하였으며, 용사코팅 조건은 다음과 같다.

- 모재에 대한 전처리: 알루미나 숏 블라스팅(shot blasting)

- 투입 비정질 분말 크기: 15~45㎛

- 용사거리: 180 mm

- 건 이동속도: 1,000mm/sec

- 파우더 투입속도: 10g/min

- 건 노즐길이: 2 inch

- JP5000 연료: 등유 (5 GPH) + 산소 (1,500 GPH)

한편, 본 발명의 실시예에서는 JP5000이라는 HVOF 장비를 사용하였으나, 예를 들어, Diamond Jet와 같은 다른 종류의 HVOF장비들도 본 발명의 실시예와 동일하거나 유사한 결과를 얻을 수 있다.

코팅층의 미세조직

도 2는 본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF 코팅을 한 직후의 상태의 외관(도 2a)와 그 단면(도 2b)을 나타낸 것이다. 도 2에 나타난 바와 같이, 본 발명의 실시예 No.7에 따른 조성의 분말로 코팅한 경우, 외관상 깨끗한 코팅층이 형성되어 있고, 단면에서도 치밀한 코팅층이 형성되어 있는 것이 확인된다.

도 3은 본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF 코팅을 수행한 후 코팅층의 XRD 분석결과를 나타낸 것으로, 사용된 분말과 거의 동일한 특성을 나타낸다. 즉, HVOF 코팅으로 형성된 코팅층도 전부 또는 대부분 비정질화된 상태를 나타낸다.

도 4는 본 발명의 조성을 벗어난 합금 조성(Fe 51.5중량%, Cr 35중량%, Mo 10중량%, B 2.5중량%, C 1중량%)을 가지고 가스 아토마이징법으로 만든 분말의 XRD 분석결과를 나타낸 것이다.

도 4에 나타난 바와 같이, 본 발명에서 청구하는 범위를 벗어난 조성에서는 도 3과 달리 페라이트(ferrite)와 철크롬 붕화물((Fe,Cr) boride)가 관찰됨이 확인된다. 즉, 본 발명에 따른 조성범위가 유지되어야만 용사코팅을 하였을 때 비정질의 코팅층을 얻을 수 있다.

도 5a 내지 도 5c는, 본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF 코팅층을 형성함에 있어서, 그 두께를 75㎛(도 5a), 100㎛(도 5b), 150㎛(도 5c)로 형성한 것의 단면에 대한 주사전자현미경 사진이다.

도 5a 내지 도 5c에 나타난 바와 같이, 두께에 관계 없이, 모재와의 경계의 상태가 양호하고, 코팅층에 기공이 많지 않으면서 치밀한 상태로 코팅층이 형성되어 있음을 알 수 있다.

도 5d는 본 발명의 실시예에 대한 비교예로서, Mo 와이어를 사용하여 일반적인 화염용사방법으로 형성한 코팅층의 단면층의 사진인데, 기공이 다수 형성되어 있는 전형적인 화염용사 Mo 코팅층의 조직을 나타내고 있다.

코팅층의 경도

본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF법을 통해 두께 75㎛, 100㎛, 150㎛로 형성한 코팅층과, 비교예로 Mo 와이어로 화염용사법을 통해 형성한 코팅층의 경도를 미소경도기를 이용하여 경도를 측정하였다. 아래 표 2의 경도치는 5회 측정치의 평균치를 나타낸 것이다.

조성	용사방법	코팅두께 (㎛)	평균 경도 (HV_0.2)	비고
No.7	HVOF	75	795	실시예
No.7	HVOF	100	749	실시예
No.7	HVOF	150	823	실시예
Mo 와이어	화염용사	150	577	비교예

표 2에 나타난 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따른 조성물로 이루어진 코팅층의 경도가 Mo 코팅층에 비해 약 150~240HV_0.2 정도 높은 경도를 나타낸다. 경도는 내마모성과 직선적인 상관관계를 갖는 물성치이므로, 본 발명의 실시예에 따른 조성물로 이루어진 코팅층의 높은 경도는 코팅층의 내마모성에 좋은 영향을 미친다.

코팅층의 기공

전술한 바와 같이, 도 5a~도 5d에서 정성적으로 확인된 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따른 HVOF 코팅층은 일반적인 Mo 화염용사 코팅층에 비해 기공의 수와 크기가 작은 것이 확인되었다.

이에 대한 정량적인 분석을 실시한 결과는 아래 표 3과 같았다.

조성	용사방법	코팅두께 (㎛)	기공도 (%)	비고
No.7	HVOF	100	1.47	실시예
No.7	HVOF	150	1.95	실시예
Mo 와이어	화염용사	150	3.89	비교예

표 3에 나타난 바와 같이, 일반적인 화염용사 Mo 코팅층의 기공도는 3.89%로 나타났으나, 본 발명의 실시예에 따른 코팅층의 기공도는 Mo 코팅층에 비해 상당히 낮은 1.95%와 1.47%로 나타났다.

코팅층의 기공

본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF법을 통해 두께 75㎛, 100㎛, 150㎛로 형성한 코팅층과, 비교예로 Mo 와이어로 화염용사법을 통해 형성한 코팅층의 내마모성을 평가하였다.

마모시험은 MR-H3A 고속 링-럼프 마모 시험기에 L-MM46 윤활유를 사용하여 수행하였다. 시험조건은 200N 5분, 500N 5분, 1000N 5분, 1200N 65분의 조건으로 수행하였다.

도 6a 내지 도 6d는, 본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF 코팅층의 두께를 75㎛(도 6a), 100㎛(도 6b), 150㎛(도 6c)로 형성한 것과, 비교예로 Mo 와이어로 화염용사로 코팅층(도 6d)을 형성한 것에 대해 마모시험을 수행한 후의 결과를 나타낸 것이다.

도 6a 내지 도 6d에서 확인되는 바와 같이, 마모된 시편의 형상을 살펴보면, 화염용사 Mo 코팅층은 본 발명의 실시예에 비해 심하게 마모가 일어났음을 알 수 있다.

도 7은 본 발명의 일 실시예에서 No.7 분말을 사용하여 HVOF 코팅층의 두께를 75㎛(도 7a), 100㎛(도 7b), 150㎛(도 7c)로 형성한 것과, 비교예로 Mo 와이어로 화염용사로 코팅층(도 7d)을 형성한 것의 마찰계수를 측정한 결과를 나타낸 것이다.

도 7a 내지 도 7d에 나타난 바와 같이, 모든 시험구간에서 본 발명의 실시예에 따른 코팅층의 마찰계수는 그 두께에 관계 없이, 화염용사 Mo 코팅층보다 낮음을 알 수 있다.

또한, 정상구간(steady period)에서의 평균 마찰계수는, 본 발명의 실시예 중 75㎛ 두께의 코팅층이 0.0556이고, 100㎛ 두께의 코팅층이 0.0710이고, 150㎛ 두께의 코팅층이 0.0732로 측정되었다. 이에 비해, 화염용사 Mo 코팅층의 경우, 0.1156으로 본 발명의 실시예에 비해 현저하게 높음을 알 수 있다.

이상과 같은 결과를 통해, 본 발명의 실시예에 따른 조성으로 HVOF 법으로 형성한 용사코팅층은 현재 내마모성 용도로 널리 사용되고 있는 몰리브덴(Mo) 화염용사코팅층에 비해 현저하게 향상된 내마모 특성을 나타내며, Mo 용사코팅층을 대체할 경우, 내마모성의 현저한 향상을 기대할 수 있다.

Claims

화학식으로 표시되는 조성을 가가지는 용사코팅용 조성물.
Fe_a(Cr,Mo)_b(B,C)_c
(여기서, a: 40~56중량%, b: 40~50중량%, c: 4~6중량%)
제1항에 있어서,
C의 함량이 B의 함량과 동일하거나 더 많은 용사코팅용 조성물.
제1항 또는 제2항에 있어서,
Cr의 함량이 Mo의 함량에 비해 많은 용사코팅용 조성물.
제1항 또는 제2항에 있어서,
추가로, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W, Mn, Tc, Re, Ru, Os, Co, Rh, Ir, Ni, Pd, Pt, Cu, Ag, Au, Zn, Cd, Hg, Sc, Y, La, 및 Ac 중에서 선택된 1종 이상의 전이금속원소를 10중량% 이하로 포함하는 용사코팅용 조성물.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 용사코팅용 조성물은 고속화염용사(HVOF) 코팅용인 용사코팅용 조성물.
제5항에 있어서,
상기 용사코팅용 조성물은 TWAS(Twin Wire Arc Spray) 코팅용인 용사코팅용 조성물.
제1항 또는 제2항에 기재된 용사코팅용 조성물을 사용하여 형성된 용사코팅층을 구비한 부품.
제6항에 있어서,
상기 부품은 수송기기 동력 장치 또는 동력 전달 장치에 사용되는 부품.
제6항에 있어서,
상기 부품은 저널 베어링 샤프트, 피스톤 링, 밸브, 실린더 로드 또는 기어인 부품.