KR20160080282A

KR20160080282A - 유정용 열연강판, 이의 제조 방법 및 이에 의해 제조된 강관의 제조 방법

Info

Publication number: KR20160080282A
Application number: KR1020140190242A
Authority: KR
Inventors: 노경민; 주민성
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2014-12-26
Filing date: 2014-12-26
Publication date: 2016-07-08
Also published as: KR101674775B1; US20160184875A1

Abstract

본 발명은 유정관용 열연강판에 관한 것이다.
본 발명의 일 측면인 유정관용 열연강판은 C: 0.08~0.18 중량%, Si: 0.10~0.50 중량%, Mn: 1.2~2.0 중량%, P: 0.020 중량% 이하, S: 0.003 중량% 이하, Nb: 0.04~0.1 중량%, Cr: 0.05~0.5 중량%, Ti: 0.01~0.05 중량%, B: 0.0005~0.003 중량%, Ca: 0.001~0.006 중량%, N: 0.008 중량% 이하, 나머지 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족한다.
[관계식 1]
16≤30[C]+5[Mn]+5[Si]+6[Cr]+600[B]<17.5
(단, [C], [Mn], [Si], [Cr] 및 [B]는 각 성분함량의 중량%를 의미함)

Description

유정용 열연강판, 이의 제조 방법 및 이에 의해 제조된 강관의 제조 방법 {HOT ROLLED STEEL USING FOR OIL COUNTRY AND TUBULAR GOODS AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME AND STEEL PIPE PREPARED BY THE SAME}

본 발명은 석유 또는 천연가스 개발용 유정관 등에 사용될 수 있는 유정용 열연강판 및 강관에 관한 것으로, 더 상세하게는, 추가적인 열처리 없이도 API 규격을 만족할 수 있는 유정용 열연강판, 이의 제조 방법 및 이에 의해 제조된 강관의 제조 방법에 관한 것이다.

유정이나 가스정(이하, 유정이라 총칭함)의 개발은 점점 가혹화되고, 채산성을 높이기 위해 생산원가를 낮추기 위한 노력들이 지속되고 있다. 이러한 유정의 개발에 사용되는 유정용 강관에 있어서는, 조관 후에 열처리(?칭 및 템퍼링)를 하지 않고 고강도의 유정용 강관을 제조함으로써, 열처리에 필요한 비용을 줄이고자 하는 요구가 증대되고 있다.

예를 들어, 특허문헌 1에서는 탄소함량 0.2~0.3 중량%로 이루어지는 슬라브를 압연후에 450~500℃까지 냉각하여 베이나이트와 마르텐사이트 조직을 만들어서 강도를 향상시킨 전봉강관을 제조하는 방법이 개시되어 있다.

그러나, 특허문헌 1의 발명은 API 규격 5CT P110에 요구되는 강도를 만족시킬 수 있으나, 항복강도가 900MPa 이상으로 상한에 치우쳐 파이프 제조시 장비 부하가 심하고 양산시에는 경우에 따라 강도가 초과할 수 있는 문제점이 있다.

또한, 특허문헌 2에서는 탄소함량 0.05~0.12 중량%로 이루어지는 슬라브를 압연후에 300℃ 이하의 온도로 권취하여 베이나이트 균일 조직을 만들어서 강도를 향상시킨 전봉강관을 제조하는 방법이 개시되어 있다.

그러나, 특허문헌 2의 발명은 300℃ 이하의 온도로 열연강판을 권취하여야 하므로, 저온 권취온도 제어에 곤란함이 있고 판형상이 균일하지 않을 수 있는 문제점이 있다.

한국 공개특허공보 제2013-0046920호 한국 공개특허공보 제2013-0048796호

본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 것으로, 조관 후 열처리를 실시하지 않아도, API 규격 5CT P110에 요구되는 강도인 항복강도 758~965MPa 및 인장강도 862MPa 이상을 만족하면서도 가공성이 우수한 유정용 열연강판 및 강관의 제조방법을 제공하기 위함이다.

본 발명의 일 측면은 C: 0.08~0.18 중량%, Si: 0.10~0.50 중량%, Mn: 1.2~2.0 중량%, P: 0.020 중량% 이하, S: 0.003 중량% 이하, Nb: 0.04~0.1 중량%, Cr: 0.05~0.5 중량%, Ti: 0.01~0.05 중량%, B: 0.0005~0.003 중량%, Ca: 0.001~0.006 중량%, N: 0.008 중량% 이하, 나머지 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하는 유정관용 열연강판에 관한 것이다.

[관계식 1]

16≤30[C]+5[Mn]+5[Si]+6[Cr]+600[B]<17.5

(단, [C], [Mn], [Si], [Cr] 및 [B]는 각 성분함량의 중량%를 의미함)

본 발명의 다른 일 측면은 상기 합금조성을 만족하는 슬라브를 1100~1300℃의 온도범위로 가열하는 단계; 상기 가열된 강 슬라브를 900~1100℃에서 조압연하는 단계; 상기 조압연된 슬라브를 강판으로 마무리 압연하는 단계; 상기 마무리 압연된 강판을 400~520℃까지 냉각하는 단계; 및 상기 냉각된 강판을 400~520℃의 온도범위에서 권취하는 단계를 포함하는 유정관용 열연강판의 제조 방법에 관한 것이다.

덧붙여 상기한 과제의 해결수단은, 본 발명의 특징을 모두 열거한 것은 아니다. 본 발명의 다양한 특징과 그에 따른 장점과 효과는 아래의 구체적인 실시형태를 참조하여 보다 상세하게 이해될 수 있다.

본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 것으로, 조관 후 열처리를 실시하지 않아도, API 규격 5CT P110에 요구되는 강도인 항복강도 758~965MPa 및 인장강도 862MPa 이상을 만족하면서도 가공성이 우수한 유정용 열연강판 및 강관의 제조방법을 제공할 수 있는 효과가 있다.

본 발명자들은 합금조성 및 제조방법을 적절히 제어하여, 조관 후 열처리를 실시하지 않아도, API 규격 5CT P110에 요구되는 강도인 항복강도 758~965MPa 및 인장강도 862MPa 이상을 만족하면서도 가공성이 우수한 유정용 열연강판 및 강관을 제조할 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.

이하, 본 발명의 일 측면에 따른 유정관용 열연강판에 대하여 상세히 설명한다.

본 발명의 일 측면에 따른 유정관용 열연강판은 C: 0.08~0.18 중량%, Si: 0.10~0.50 중량%, Mn: 1.2~2.0 중량%, P: 0.020 중량% 이하, S: 0.003 중량% 이하, Nb: 0.04~0.1 중량%, Cr: 0.05~0.5 중량%, Ti: 0.01~0.05 중량%, B: 0.0005~0.003 중량%, Ca: 0.001~0.006 중량%, N: 0.008 중량% 이하, 나머지 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족한다.

[관계식 1]

16≤30[C]+5[Mn]+5[Si]+6[Cr]+600[B]<17.5

먼저, 본 발명의 일 측면에 따른 유정관용 열연강판의 합금조성에 대하여 상세히 설명한다.

C: 0.08~0.18 중량%

C는 강재의 경화능을 증가 시키는 원소이다. 다만, 그 함량이 0.08 중량% 미만인 경우에는 경화능이 부족하여 본 발명에서 목표로 하는 강도를 확보할 수 없으며, 반면 0.18 중량%를 초과할 경우에는 CEQ가 높아져서 용접성이 열위해지므로 C의 함량은 0.08~0.18 중량% 가 바람직하다.

Si: 0.10~0.50 중량%

Si은 페라이트 상 중에서 C의 활동도를 증가시키고, 페라이트 안정화를 촉진시키고, 고용강화에 의한 강도확보에 기여하는 원소이다. 또한, 전기저항용접시 Mn₂SiO₄ 등의 저융점 산화물을 형성시켜, 용접시에 산화물이 쉽게 배출되도록 한다. 이러한 Si의 함량이 0.10 중량% 미만인 경우에는 제강상의 비용 문제가 발생하며, 0.50 중량%를 초과하는 경우에는 Mn₂SiO₄ 이외의 고융점 산화물인 SiO₂의 형성량이 많아져 전기저항용접시 용접부의 인성을 저하시킬 수 있다. 따라서, Si의 함량은 0.10~0.50 중량%로 하는 것이 바람직하다.

Mn: 1.2~2.0 중량%

Mn은 강을 고용강화시키는데 효과적인 원소이다. 다만, 그 함량이 1.2 중량%이상 첨가되어야 소입성 증가효과와 더불어 본 발명에서 목표로 하는 강도를 확보할 수 있다. 그러나, 2.0 중량%를 초과하는 경우에는 제강공정에서 슬라브를 주조시 두께 중심부에서 편석부가 크게 발달되고 최종제품의 용접성을 해치기 때문에 바람직하지 않다.

P: 0.02 중량% 이하

P은 불순물이며 인성을 열화시키는 원소이기 때문에, 그 함유량은 적으면 적을수록 바람직하다. 단, 제강단계에서의 비용을 고려하여 상한을 0.02 중량% 이하로 제한한다.

S: 0.003 중량% 이하

S은 조대한 개재물을 형성하기 쉬운 원소이고, 인성 저하나 크랙 진전을 조장하므로 가능한 낮게 함유하는 것이 바람직하다. 단 제강단계의 비용을 고려하여 상한을 0.003 중량% 이하로 제한한다. 보다 바람직하게는 0.002 중량% 이하로 함유하는 것이 좋다.

Nb: 0.04~0.1 중량%

Nb은 석출물 형성으로 강의 강도에 큰 영향을 주는 원소로써, 강 중에 탄질화물을 석출하거나, Fe 내 고용강화를 통하여 강의 강도를 향상시킨다. 특히, Nb계 석출물들은 슬라브 재가열시 고용된 후 열간압연 중 미세하게 석출하여 강의 강도를 효과적으로 증가시킨다. 다만, Nb 함량이 0.04 중량% 미만인 경우 미세석출물이 충분히 형성되지 못하기 때문에 본 발명에서 목표로 하는 강도를 확보할 수 없다. 반면 니오븀의 함량이 0.1 중량%를 초과할 경우 과다한 석출로 인하여 연주성, 압연성 및 연신성이 저하될 수 있다. 따라서, Nb의 함량은 0.04~0.1 중량%로 첨가하는 것이 바람직하다.

Cr: 0.05~0.5 중량%

Cr은 경화능을 향상시키는 원소이다. Cr함량이 0.05 중량% 미만일 경우에는 첨가에 따른 경화능 향상 효과가 불충분하고 0.5 중량%를 초과할 경우에는 인성이 급격히 저하될 수 있으므로, 0.05~0.5 중량%로 첨가하는 것이 바람직하다

Ti: 0.01~0.05 중량%

Ti은 N와 반응하여 TiN을 형성함으로써 슬라브 재가열시 및 HAZ부의 오스테나이트의 결정립 성장을 억제하여 강도를 증대시키는 역할을 한다. 또한 TiN 형성을 통하여 고용 N을 없애는 동시에 BN 생성을 억제하여 경화능 향상에 기여하는 고용 B를 확보할 수 있다. 이런 목적을 위해 Ti은 3.4N 첨가량 이상으로 함유하여야 하므로 0.01 중량% 이상으로 첨가하는 것이 바람직하다. 단 Ti이 지나치게 많을 경우에는 TiN 조대화 등으로 인성을 저하시킬 수 있으므로 본 발명에서는 상한을 0.05 중량%로 한정한다.

B: 0.0005~0.003 중량%

B은 오스테나이트 결정립에 편석되어 결정립계 에너지를 낮춤으로써 오스테나이트를 안정화시키며 결정립계의 페라이트 핵생성을 늦추어 강의 경화능을 향상시키는 원소이다. B함량이 0.0005 중량% 미만일 경우 경화능 향상 효과가 불충분하고, 0.003 중량%를 초과하게 되면 보론산화물 형성이 용이하게 되어 강의 취성을 급격히 증가시키므로 0.0005~0.003 중량%으로 첨가하는 것이 바람직하다.

Ca: 0.001~0.006 중량%

Ca은 유화물의 형태 제어를 위해 첨가되는 원소이다. 그 함량이 0.006%를 초과하게 되면 소강 중의 S 함량에 대하여 과잉 첨가되어 CaS 클러스터(cluster)가 발생하며, 반면 0.001% 미만인 경우에는 MnS가 발생하여 인성의 저하를 초래할 수 있다. 따라서, Ca의 함량을 0.001~0.006 중량%로 하는 것이 바람직하다.

N: 0.008% 이하

N는 불가피한 불순물로서 강중에서 Ti 등의 질화물로서 고정시킨다. 그 함량이 0.008%를 초과하게 되면 Ti 등의 첨가량 증가가 불가피하므로, 상기 N의 함량은 0.008% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.

본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.

또한, 본 발명에 따른 유정관용 열연강판은 상기 합금조성을 만족하는 동시에 하기 관계식 1을 만족하는 것이 바람직하다.

[관계식 1]

16 ≤ 30[C]+5[Mn]+5[Si]+6[Cr]+600[B] < 17.5

C, Mn, Si, Cr 및 B은 모두 강도에 기여하는 원소들로 상기 관계식 1의 값이 16 미만이면 동일한 조업조건에서 강도가 미달이 되고, 17.5 이상이면 강도가 초과되거나 상한에 분포하여 가공이 힘들어질 수 있다.

이때, 본 발명의 다른 일 측면에 따라 Cu: 0.5 중량% 이하(0중량%는 제외), Ni: 0.5 중량% 이하(0중량%는 제외), V: 0.5% 이하(0중량%는 제외), Mo: 0.5% 이하(0중량%는 제외) 중에서 선택된 1종 이상을 더 포함할 수 있다.

Cu: 0.5 중량% 이하(0중량%는 제외)

Cu는 고용강화 효과를 가지고 있기 때문에 기지조직의 강도를 높이는 역할을 하며, 고온 환경에서 석출하여 강판의 강도를 향상시키는 역할을 하는 원소이다. 또한 내식성을 향상시키는 역할을 한다. 강도 및 내식성 향상 효과를 보기위해서는 일정량을 첨가해야하지만 0.5 %를 초과하여 첨가하면 압연 시에 강판의 균열을 야기하기 때문에 그 함량을 제한한다.

Ni: 0.5 중량% 이하(0중량%는 제외)

Ni은 고용강화 원소로서 강판의 강도를 상승시키면서 저온충격인성을 크게 떨어뜨리지 않는 원소이다. Cu가 들어간 슬라브의 표면크랙을 저감하는 효과가 있다. 효과를 보기위해서 일정량을 첨가해야하지만, 0.5 %를 초과하여 첨가하면 얻는 효과에 비해 소재의 제조원가가 지나치게 상승하기 때문에 그 함량을 제한한다.

V: 0.5% 이하(0중량%는 제외)

V는 석출강화 효과를 통해 강판의 강도를 상승시키는 역할을 한다. 효과를 보기위해서는 일정량을 첨가해야하지만, 0.5 %를 초과하여 첨가하면 소재의 제조원가가 상승하고 인성이 급격히 저하될 수 있어 그 함량을 제한한다.

Mo: 0.5% 이하(0중량%는 제외)

Mo는 소입성을 증가시켜 소재의 강도를 확보하며 동시에 인성을 확보하는데 유효하다. 효과를 보기위해서는 일정량을 첨가해야하지만 0.5 %를 초과하여 첨가하면 얻는 효과에 비해 소재의 제조원가가 지나치게 상승하기 때문에 그 함량을 제한한다.

상술한 합금조성을 만족하는 열연강판을 조관 후 전기저항 용접하여 항복강도는 758~965MPa이고, 인장강도는 862MPa 이상인 유정관용 강관의 제조가 가능하다.

이하, 본 발명의 다른 일 측면인 유정관용 열연강판의 제조 방법에 대하여 상세히 설명한다.

본 발명의 다른 일 측면인 유정관용 열연강판의 제조 방법은 상술한 합금조성을 만족하는 슬라브를 1100~1300℃의 온도범위로 가열하는 단계; 상기 가열된 강 슬라브를 900~1100℃에서 조압연하는 단계; 상기 조압연된 슬라브를 강판으로 마무리 압연하는 단계; 상기 마무리 압연된 강판을 400~520℃까지 냉각하는 단계; 및 상기 냉각된 강판을 400~520℃의 온도범위에서 권취하는 단계를 포함한다.

가열하는 단계

상기 강 슬라브 재가열은 1100~1300℃의 온도범위로 행하는 것이 바람직하다. 슬라브의 재가열공정은 후속되는 압연공정을 원활히 수행하고 목표하는 강판의 물성을 충분히 얻을 수 있도록 강을 가열하는 공정이므로, 목적에 맞게 적절한 온도범위 내에서 가열공정이 수행되어야 한다. 슬라브 가열시 가열온도가 1100℃미만이면 Nb가 완전히 고용되기 어려우며, 반면 1300℃를 초과할 경우에는 초기 결정립이 너무 커져 입도 미세화가 어려워진다.

조압연 하는 단계 및 마무리 압연하는 단계

조압연은 900~1100℃에서 행하는 것이 바람직하다. 900℃ 이하의 온도에서 조압연이 종료될 경우, 압연기 설비부하 문제가 발생할 위험성이 있다. 이후 마무리 압연은 미재결정온도 영역인 750~900℃에서 압연하는 것이 바람직하다. 온도가 900℃보다 높으면 최종 조직이 조대해져 원하는 강도를 얻을 수 없고, 750℃보다 낮으면 혼립 조직이 발생할 위험성이 있다.

냉각하는 단계

상기 냉각은 강판의 인성과 강도를 향상시키는 요소로써, 냉각속도가 빠를수록 강판의 내부조직의 결정립이 미세화되어 인성을 향상시키며, 내부에 경질조직이 발달하여 강도를 향상시킬 수 있다. 이를 위해, 상기 냉각시 냉각속도는 10℃/s 이상으로 하는 것이 바람직하다. 냉각속도가 10℃/s 미만일 경우에는 페라이트와 펄라이트의 형성으로 원하는 강도를 얻을 수 없다.

상기 냉각은 400~520℃까지 행하는 것이 바람직하다. 냉각정지온도가 520℃를 초과할 경우에는 페라이트 또는 펄라이트 형성으로 강도 미달이 발생할 수 있고, 냉각정지온도가 400℃미만으로 제어될 경우 마르텐사이트 형성으로 항복강도가 초과될 수 있다.

권취하는 단계

상기 냉각 후 400~520℃의 온도에서 권취를 행하는 것이 바람직하다. 520℃를 초과할 경우에는 페라이트 또는 펄라이트 형성으로 항복강도가 미달될 있고, 400℃미만 온도에서 권취될 경우 마르텐사이트 형성으로 항복강도가 초과될 수 있다.

한편, 이와 같이 제조된 열연강판을 이용하여 강관을 제조한다. 상기 강관의 제조하는 방법은 특별히 한정되지 않으나, 경제성이 가장 뛰어난 전기저항용접를 이용하여 조관하는 것이 바람직하다. 전기저항용접시 어떠한 용접 방식도 이용할 수 있으므로 용접 방법에 대해 특별히 한정하지는 않는다.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.

( 실시예 )

하기 표 1의 조성(중량%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물임)을 만족하는 강 슬라브를 표 2의 조건으로 재가열(SRT)하고, 조압연 후 열간 마무리 압연 (FDT)하고, 냉각 후 권취(CT)하여 열연강판을 제조하였다.

또한, 표 1에는 각각의 발명예 및 비교예가 본 발명의 관계식 1 (16≤30[C]+5[Mn]+5[Si]+6[Cr]+600[B]<17.5)을 만족하는지 여부를 확인하기 위하여 수식 값을 기재하였다.

상기와 같이 제조된 열연강판에 대해 인장시험기를 이용하여 항복강도, 인장강도를 측정하였으며, 이때 통용되는 ASTM A370에 준하는 시험으로 실시하였다. 그 결과를 표 2에 나타내었다.

구분	C	Si	Mn	P	S	Ca	N	Nb	Cr	Ti	V	B	관계식1
발명예1	0.12	0.35	1.8	0.01	0.002	0.003	0.005	0.06	0.4	0.037	0	0.001	17.35
발명예2	0.12	0.34	1.8	0.01	0.002	0.002	0.004	0.06	0.4	0.037	0	0.001	17.30
발명예3	0.12	0.34	1.8	0.01	0.002	0.003	0.004	0.06	0.4	0.037	0	0.001	17.30
발명예4	0.12	0.34	1.8	0.01	0.002	0.003	0.005	0.06	0.4	0.037	0	0.001	17.30
발명예5	0.11	0.34	1.8	0.01	0.002	0.002	0.003	0.07	0.4	0.014	0	0.001	17.00
발명예6	0.11	0.35	1.7	0.01	0.002	0.002	0.003	0.05	0.35	0.014	0	0.001	16.25
비교예1	0.11	0.35	1.7	0.01	0.002	0.002	0.003	0.05	0.35	0.014	0	0.001	16.25
비교예2	0.11	0.34	1.8	0.01	0.002	0.002	0.003	0.07	0.4	0.014	0	0.001	17.00
비교예3	0.07	0.34	1.7	0.01	0.002	0.002	0.004	0.07	0.35	0.013	0	0.001	15.00
비교예4	0.11	0.35	1.7	0.01	0.002	0.002	0.004	0.09	0.35	0.013	0	0	15.65
비교예5	0.04	0.34	1.8	0.01	0.002	0.002	0.004	0.1	0.4	0.013	0	0.001	14.90
비교예6	0.07	0.34	1.7	0.01	0.002	0.003	0.004	0.07	0.35	0.014	0	0.001	15.00

상기 표 1에서 각 원소의 함량은 중량%이다.

구분	SRT (℃)	FDT (℃)	CT (℃)	항복강도(MPa)	인장강도(MPa)
발명예1	1293	828	414	858	961
발명예2	1290	835	505	853	928
발명예3	1292	832	480	845	952
발명예4	1295	831	466	838	914
발명예5	1261	809	467	836	897
발명예6	1293	831	508	827	883
비교예1	1292	841	526	786	846
비교예2	1262	912	555	712	840
비교예3	1288	808	491	704	771
비교예4	1292	808	445	685	765
비교예5	1269	810	489	675	760
비교예6	1289	809	450	661	779

상기 표 1 및 2를 통하여 알 수 있듯이, 본 발명의 성분범위와 관계식 1을 만족하는 발명예 1 내지 6은 본 발명에서 목표로 하는 API 규격(항복강도 758~965MPa, 인장강도 862MPa 이상)을 만족하고 있다.

그러나, 비교예 3 내지 6은 본 발명의 성분조건 또는 관계식 1을 만족하지 못하여, 상기 항복강도 및 인장강도의 조건을 만족하지 못하고 있는 것을 확인할 수 있다.

또한, 비교예 1 및 2는 본 발명의 성분범위와 관계식 1을 만족하나, 권취온도가 520℃를 초과하여 상기 항복강도 및 인장강도의 조건을 만족하지 못하고 있는 것을 확인할 수 있다.

이상 실시예를 참조하여 설명하였지만, 해당 기술 분야의 숙련된 당업자는 하기의 특허 청구의 범위에 기재된 본 발명의 사상 및 영역으로부터 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 수정 및 변경시킬 수 있음을 이해할 수 있을 것이다.

Claims

C: 0.08~0.18 중량%, Si: 0.10~0.50 중량%, Mn: 1.2~2.0 중량%, P: 0.020 중량% 이하, S: 0.003 중량% 이하, Nb: 0.04~0.1 중량%, Cr: 0.05~0.5 중량%, Ti: 0.01~0.05 중량%, B: 0.0005~0.003 중량%, Ca: 0.001~0.006 중량%, N: 0.008 중량% 이하, 나머지 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
하기 관계식 1을 만족하는 유정관용 열연강판.
[관계식 1]
16≤30[C]+5[Mn]+5[Si]+6[Cr]+600[B]<17.5
(단, [C], [Mn], [Si], [Cr] 및 [B]는 각 성분함량의 중량%를 의미함)
제 1항에 있어서,
상기 열연강판은 Cu: 0.5 중량% 이하(0중량%는 제외), Ni: 0.5 중량% 이하(0중량%는 제외), V: 0.5% 이하(0중량%는 제외), Mo: 0.5% 이하(0중량%는 제외) 중에서 선택된 1종 이상을 더 포함하는 유정관용 열연강판.
제 1항 또는 제 2항의 열연강판을 조관 후 전기저항 용접하여 제조되는 강관으로서, 항복강도는 758~965MPa이고, 인장강도는 862MPa 이상인 유정관용 강관.
C: 0.08~0.18 중량%, Si: 0.10~0.50 중량%, Mn: 1.2~2.0 중량%, P: 0.020 중량% 이하, S: 0.003 중량% 이하, Nb: 0.04~0.1 중량%, Cr: 0.05~0.5 중량%, Ti: 0.01~0.05 중량%, B: 0.0005~0.003 중량%, Ca: 0.001~0.006 중량%, N: 0.008 중량% 이하, 나머지 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하는 슬라브를 1100~1300℃의 온도범위로 가열하는 단계;
상기 가열된 강 슬라브를 900~1100℃에서 조압연하는 단계;
상기 조압연된 슬라브를 강판으로 마무리 압연하는 단계;
상기 마무리 압연된 강판을 400~520℃까지 냉각하는 단계; 및
상기 냉각된 강판을 400~520℃의 온도범위에서 권취하는 단계를 포함하는 유정관용 열연강판의 제조 방법.
[관계식 1]
16≤30[C]+5[Mn]+5[Si]+6[Cr]+600[B]<17.5
(단, [C], [Mn], [Si], [Cr] 및 [B]는 각 성분함량의 중량%를 의미함)
제 4항에 있어서,
상기 슬라브는 Cu: 0.5 중량% 이하(0중량%는 제외), Ni: 0.5 중량% 이하(0중량%는 제외), V: 0.5% 이하(0중량%는 제외), Mo: 0.5% 이하(0중량%는 제외) 중에서 선택된 1종 이상을 더 포함하는 유정관용 열연강판의 제조 방법.
제 4항에 있어서,
상기 냉각은 10℃/s 이상의 냉각속도로 행하는 것을 특징으로 하는 유정관용 열연강판의 제조 방법.
제 4항에 있어서,
상기 마무리 압연은 미재결정온도 영역인 750~900℃에서 행하는 것을 특징으로 하는 유정관용 열연강판의 제조 방법.