KR20160072943A - Aluminum alloy matrix composite clad and fabrication method thereof - Google Patents

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Abstract

The present invention relates to an aluminum alloy composite clad and a manufacturing method for the same and, more specifically, to an aluminum alloy composite clad including: a core formed of an aluminum alloy composite material in which a reinforcement particle is dispersed; and an aluminum alloy cover enclosing at least a part of the core. According to the present invention, the aluminum alloy composite clad has excellent high rigidity, excellent high strength, excellent corrosion resistance, and an excellent plastic working property by including the aluminum alloy cover which has the excellent corrosion resistance and the excellent plastic working property and the core which is an aluminum alloy composite material having the high rigidity and the high strength. Thus, the aluminum alloy composite clad can solve a problem of surface quality due to a reinforcing material in the core, by including the aluminum alloy cover.

Description

알루미늄 합금 복합 클래드재 및 이의 제조방법{Aluminum alloy matrix composite clad and fabrication method thereof}[0001] The present invention relates to an aluminum alloy composite clad material and a manufacturing method thereof,

본 발명은 알루미늄 합금 복합 클래드재 및 이의 제조방법에 관한 것으로, 구체적으로는 알루미늄 합금 복합재를 심재로 하고, 이의 적어도 일부분을 둘러싼 알루미늄 합금 피재를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재 및 이의 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to an aluminum alloy composite clad material and a method for producing the same, and more particularly, to an aluminum alloy composite clad material comprising an aluminum alloy composite material as a core material, an aluminum alloy material surrounding at least a part of the clad material, .

알루미늄 복합재료는 순수 알루미늄 또는 알루미늄합금으로 이루어진 기지 내에 산화물 또는 탄화물 등과 같은 비금속 재료를 강화재로 분포시킨 것이다. 알루미늄 복합재료는 경량이면서 강도 및 강성(탄성계수)이 높고 내마모성과 고온특성이 우수하기 때문에 수송기기용 구조재료, 기계산업소재, 전기전자재료 등으로의 사용이 기대되고 있다.
The aluminum composite material is made of a pure aluminum or an aluminum alloy and is made of a non-metallic material such as oxide or carbide distributed in a matrix. Aluminum composites are lightweight, have high strength and rigidity (elastic modulus) and are excellent in abrasion resistance and high temperature characteristics, and are expected to be used in structural materials for transportation equipment, machinery industry materials, and electric and electronic materials.

금속기지 복합재료의 기계적 특성은 첨가되는 강화상의 종류, 크기, 부피분율, 기지/강화상의 계면 특성 등에 의해 큰 영향을 받는다. 강화재의 부피분율을 증가시키면 복합재료의 강도와 강성이 향상되며, 동일한 부피분율에서는 강화재의 크기가 작을수록 강화효과가 크고 소성가공특성이 향상된다. 따라서 강도와 강성 및 가공특성이 우수한 알루미늄 복합재료를 제조하기 위해서는 강화재의 부피분율을 증가시켜야 하고 강화재의 크기를 줄여야 한다.
The mechanical properties of metal matrix composites are strongly influenced by the type, size, volume fraction, and interface properties of the reinforcing phases added, the base / reinforcement phases, and so on. Increasing the volume fraction of the reinforcement improves the strength and stiffness of the composite material, and the smaller the size of the reinforcement at the same volume fraction, the greater the strengthening effect and the better the plastic working characteristics. Therefore, in order to produce an aluminum composite material excellent in strength, stiffness and processing characteristics, the volume fraction of the reinforcement material must be increased and the size of the reinforcement material must be reduced.

알루미늄 복합재료를 제조하는 방법은 액상의 기지금속에 강화재를 외부에서 주입하는 방법과 용탕에서 강화재를 자발적으로 생성시키는 방법 (반응합성법)이 있다. 외부주입방식은 강화재와 기지금속간의 낮은 젖음성으로 인하여 강화재를 용탕 내에 주입하기가 어려우며 일정 크기 이하의 강화재는 첨가가 매우 어렵지만 비교적 높은 부피분율을 갖는 강화재를 기지내에 고르게 분산시킬 수 있는 장점이 있다. 한편 반응합성법은 생성된 강화재가 열역학적으로 안정하고 강화재와 기지의 계면 결합력이 우수하고 미세한 강화재를 형성시킬 수 있는 장점이 있다.
The method of producing an aluminum composite material includes a method of injecting a reinforcement material into a liquid base metal from outside and a method of spontaneously producing a reinforcement material in a molten metal (reaction synthesis method). In the external injection method, it is difficult to inject the reinforcement into the molten metal due to the low wettability between the reinforcement and the base metal. However, the reinforcement having a relatively high volume fraction can be uniformly dispersed in the matrix although the reinforcement having a certain size or less is difficult to add. On the other hand, the reaction synthesis method is advantageous in that the resulting reinforcement material is thermodynamically stable, has excellent interfacial bonding strength with the reinforcement material, and can form a fine reinforcement material.

이와 같은 방법으로 제조한 알루미늄합금 복합재료는 강화재의 부피분율이 증가할수록 강도와 강성은 증가하지만 연신율 및 소성가공 특성은 대체로 감소하는 경향이 있으므로 지금까지 대부분의 알루미늄합금 복합재료는 주조용 부품 제조에 사용되어 왔다.
Aluminum alloy composites produced by this method have an increased strength and stiffness as the volume fraction of the reinforcement increases, but the elongation and plastic working characteristics tend to decrease. Therefore, most of the aluminum alloy composites have been used for casting parts Has been used.

또한 알루미늄합금 복합재료는 기지합금의 종류에 따라서 부식특성이 달라지게 되는데, 일반적으로 고강도를 갖는 기지합금을 사용하면 내식성은 감소한다. 한편 최근에 이르러서는 자동차, 항공, 우주, 국방 등의 분야에서 판재, 봉재 형태의 고강도 알루미늄합금 복합재료의 수요가 증가하고 있어서 압연, 압출 등 소성가공 기술을 이용한 제품의 제조가 요구되고 있다. 또한 사용 환경에서 충분한 내구성을 갖기 위해서는 기계적 특성뿐만 아니라 내식성이 우수한 재료가 사용되어야 한다. In addition, corrosion resistance varies depending on the type of base alloy in an aluminum alloy composite material. In general, when a base alloy having high strength is used, the corrosion resistance is reduced. On the other hand, demand for high-strength aluminum alloy composite materials in the form of plate and rod is increasing in the fields of automobile, aerospace, space, defense, and the like, and production of products using plastic working techniques such as rolling and extrusion is required. In addition, in order to have sufficient durability in a use environment, materials having excellent corrosion resistance as well as mechanical characteristics should be used.

따라서, 알루미늄 복합재료를 구조용 소재로 사용하기 위해서는 가공성 및 내식성을 향상시키는 것이 필요하지만 일반적인 알루미늄합금 복합재료는 이러한 요구조건을 만족하지 못한다.
Therefore, in order to use an aluminum composite material as a structural material, it is necessary to improve workability and corrosion resistance, but a general aluminum alloy composite material does not satisfy these requirements.

한편, 대한민국 등록특허 제10-0431927호에서는 용침법을 통한 고밀도 탄화붕소-알루미늄 복합재료 제조방법을 제공한다. 구체적으로는, 평균입자 크기가 0.001㎛ 내지 2㎛인 미세한 탄화붕소 분말들에 평균입자 크기가 2㎛ 내지 80㎛인 조대한 탄화붕소 분말들을 2:8 내지 8:2의 혼합비율로 혼합하고, 50㎫ 내지 500㎫의 일축압력을 사용하여 상기 혼합된 탄화붕소 분말을 일축방향으로 충진하여 탄화붕소의 기판을 성형하는 단계(a); 용침하기 전, 1000℃ 내지 1400℃의 온도에서 10분 내지 5시간 동안 탄화붕소 기판을 열처리하는 단계(b); 탄화붕소 기판의 온도를 1150℃ 내지 상온까지 내리는 단계(c); 및 탄화붕소 기판 위에 알루미늄을 올려놓은 후, 900℃ 내지 1150℃에서 용침하는 단계(d)를 포함하여 이루어진 것을 특징으로 하는 용침법을 통한 고밀도 탄화붕소-알루미늄 복합재료 제조 방법을 제공한다. On the other hand, Korean Patent Registration No. 10-0431927 provides a method for producing a high-density boron-aluminum composite material by means of a spraying method. Specifically, fine boron carbide powders having an average particle size of 0.001 μm to 2 μm are mixed with coarse boron carbide powders having an average particle size of 2 μm to 80 μm at a mixing ratio of 2: 8 to 8: 2, (A) forming a substrate of boron carbide by uniaxially filling the mixed boron carbide powder using a uniaxial pressure of 50 to 500 MPa; (B) heat-treating the boron carbide substrate at a temperature of 1000 ° C to 1400 ° C for 10 minutes to 5 hours before infiltration; (C) lowering the temperature of the boron carbide substrate from 1150 DEG C to room temperature; And (d) placing aluminum on the boron carbide substrate and then dipping the aluminum at 900 ° C to 1150 ° C. The present invention also provides a method for producing a high-density boron-aluminum composite material by means of an immersion method.

그러나, 상기와 같은 탄화물을 포함하는 알루미늄 복합재료는, 가공성 및 내식성이 부족한 문제점이 있다.
However, such an aluminum composite material containing carbide has a problem of poor workability and corrosion resistance.

이에 본 발명자들은 소성가공특성과 내식성이 우수한 고강도 알루미늄합금 복합재료를 제조할 수 있는 방법을 연구하던 중 고강도 알루미늄합금 복합재료의 표면에 소성가공특성과 내식성이 우수한 알루미늄합금을 접합시킨 알루미늄 복합 클래드재 및 이의 제조 방법을 개발하고 본 발명을 완성하였다.
Accordingly, the inventors of the present invention have been studying a method for manufacturing a high strength aluminum alloy composite material excellent in plastic working characteristics and corrosion resistance, and an aluminum composite clad material having an aluminum alloy excellent in plastic working characteristics and corrosion resistance bonded to the surface of a high strength aluminum alloy composite material And a method for producing the same were developed and the present invention was completed.

본 발명의 목적은, SUMMARY OF THE INVENTION [0006]

알루미늄 합금 복합 클래드재를 제공하는 데 있다.
Aluminum alloy composite clad material.

본 발명의 다른 목적은, Another object of the present invention is to provide

알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법을 제공하는 데 있다.
And a method for manufacturing the aluminum alloy composite clad material.

본 발명의 또 다른 목적은, A further object of the present invention is to provide

알루미늄 합금 복합 클래드재 표면 건전성 향상방법을 제공하는 데 있다.
And a method for improving the surface integrity of an aluminum alloy composite clad material.

상기 목적을 달성하기 위하여 본 발명은, According to an aspect of the present invention,

강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재인 심재; 및Core alloy with aluminum alloy composites with reinforcing particles dispersed; And

상기 심재의 적어도 일부를 둘러싸는 알루미늄 합금 피재;를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재를 제공한다.
And an aluminum alloy frame surrounding at least a part of the core material.

또한, 본 발명은, Further, according to the present invention,

강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재를 제조하는 단계(단계 1); 및(Step 1) of producing an aluminum alloy composite in which reinforcement particles are dispersed; And

상기 단계 1에서 제조된 알루미늄 합금 복합재의 적어도 일부를 알루미늄 합금 피재로 둘러싸도록 압출 또는 압연하는 단계(단계 2);를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법을 제공한다.
And a step (step 2) of extruding or rolling at least a part of the aluminum alloy composite material produced in the step 1 so as to surround the aluminum alloy composite material (step 2).

나아가, 본 발명은, Further,

상기 제조방법에 따라 제조되며,Which is prepared according to the above-

알루미늄 합금 복합재에 비해 10 내지 15 % 향상된 인장강도, 15 내지 20 % 향상된 항복강도를 갖는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재를 제공한다.
Wherein the aluminum alloy composite material has 10 to 15% higher tensile strength and 15 to 20% higher yield strength than the aluminum alloy composite material.

더욱 나아가, 본 발명은, Further,

강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재를 제조하는 단계(단계 1); 및(Step 1) of producing an aluminum alloy composite in which reinforcement particles are dispersed; And

상기 단계 1에서 제조된 알루미늄 합금 복합재의 적어도 일부를 알루미늄 합금 피재로 둘러싸도록 압출 또는 압연하는 단계(단계 2);를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재 표면 건전성 향상방법을 제공한다.
And a step (step 2) of extruding or rolling at least a part of the aluminum alloy composite material produced in the step 1 so as to surround the aluminum alloy composite material (step 2).

본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재는 고강도 및 고강성을 갖는 알루미늄 합금 복합재인 심재와 내식성 및 소성가공 특성이 우수한 알루미늄 합금 피재를 포함함으로써, 고강도, 고강성, 내식성, 소성가공특성이 모두 우수하다. 나아가, 심재 내의 강화재로 인한 표면 건전성의 문제 또한 알루미늄 합금 피재를 포함함으로써 해결할 수 있는 효과가 있다.
The aluminum alloy composite clad material according to the present invention is excellent in high strength, high rigidity, corrosion resistance and plastic working characteristics by including a core material of an aluminum alloy composite material having high strength and high rigidity and an aluminum alloy substrate material having excellent corrosion resistance and plastic working characteristics. Further, the problem of the surface integrity due to the reinforcement in the core is also solved by including the aluminum alloy material.

도 1은 본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재의 일례를 나타낸 모식도이고;
도 2는 본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법의 일례를 나타낸 모식도이고;
도 3은 본 발명에 따른 빌렛 형태의 알루미늄 합금 복합재인 심재 및 캔 형태의 알루미늄 합금 피재의 모식도이다. 1 is a schematic view showing an example of an aluminum alloy composite clad material according to the present invention;
2 is a schematic view showing an example of a method for producing an aluminum alloy composite clad material according to the present invention;
Fig. 3 is a schematic view of a core material and a can aluminum alloy coating material, which are aluminum alloy composites in the form of a billet according to the present invention.

본 발명은,According to the present invention,

강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재인 심재; 및Core alloy with aluminum alloy composites with reinforcing particles dispersed; And

상기 심재의 적어도 일부를 둘러싸는 알루미늄 합금 피재;를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재를 제공한다.
And an aluminum alloy frame surrounding at least a part of the core material.

이때, 본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재의 일례를 도 1에 도시하였으며, 이하, 본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재를 상세히 설명한다.
Hereinafter, an aluminum alloy composite clad material according to the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재는 강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재인 심재를 포함한다. The aluminum alloy composite clad material according to the present invention includes a core material which is an aluminum alloy composite material in which reinforcement particles are dispersed.

알루미늄 합금 복합재는 강화재 입자가 분산되어 있어, 강도와 강성이 우수하며, 심재를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 강도 및 강성을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.
The aluminum alloy composite material is dispersed in the reinforcement particles, has excellent strength and rigidity, and has an effect of improving the strength and rigidity of the aluminum alloy composite clad material including the core material.

이때, 상기 알루미늄 합금 복합재인 심재의 알루미늄 합금은 2000계열 또는 7000계열을 사용할 수 있으나, 상기 알루미늄 합금이 이에 제한되는 것은 아니며, 강도 및 강성이 우수한 알루미늄 합금을 적절히 선택하여 사용할 수 있다.
At this time, the aluminum alloy of the aluminum alloy composite core material may be 2000 series or 7000 series, but the aluminum alloy is not limited thereto, and an aluminum alloy having excellent strength and rigidity can be appropriately selected and used.

상기 강화재 입자는 산화물, 탄화물 및 이들의 혼합물로 이루어진 군으로부터 선택된 1종을 사용할 수 있으나, 이에 제한되는 것을 아니며, 알루미늄 합금 복합 클래드재의 강도 및 강성을 증가시킬 수 있는 강화재 입자를 적절히 선택하여 사용할 수 있다.
The reinforcing material particles may be selected from the group consisting of oxides, carbides, and mixtures thereof. However, the reinforcing material particles are not limited thereto. The reinforcing material particles that can increase the strength and rigidity of the aluminum alloy composite clad material may be appropriately selected and used have.

상기 강화재 입자는 직경이 0.01 내지 1 ㎛일 수 있다. The reinforcement particles may have a diameter of 0.01 to 1 탆.

만약, 상기 강화재 입자의 직경이 0.01 ㎛ 미만인 경우에는 입자 뭉침의 문제점이 발생할 수 있고, 상기 강화재 입자의 직경이 1 ㎛ 초과인 경우에는 강화효과가 미미하고, 소성가공특성이 향상되지 못하는 문제점이 발생할 수 있다.
If the diameter of the reinforcing material particles is less than 0.01 탆, a problem of particle aggregation may occur. If the diameter of the reinforcing material particles is more than 1 탆, the reinforcing effect is insufficient and the plastic working characteristics are not improved .

상기 심재 내에서 강화재 입자의 부피 분율은 5 내지 15 %일 수 있다. The volume fraction of the reinforcement particles in the core may be from 5 to 15%.

만약, 상기 심재 내의 강화재 입자의 부피 분율이 5 % 미만인 경우에는 높은 강성(탄성계수)를 얻을 수 없는 문제점이 발생할 수 있고, 15 % 초과인 경우에는 가공성이 현저히 떨어져 압출 등의 소성가공이 불가능한 문제점이 있다.
If the volume fraction of the reinforcement particles in the core material is less than 5%, there may arise a problem that a high rigidity (elastic modulus) can not be obtained. When the volume fraction is more than 15%, the processability is significantly reduced, .

본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재는 상기 심재의 적어도 일부를 둘러싸는 알루미늄 합금 피재를 포함한다. The aluminum alloy composite clad material according to the present invention comprises an aluminum alloy substratum surrounding at least a part of the core material.

최근에는 자동차, 항공, 우주, 국방 등의 분야에서 판재, 봉재 형태의 고강도 알루미늄합금 복합재료의 수요가 증가하고 있어서 압연, 압출 등 소성가공 기술을 이용한 제품의 제조가 요구되고 있다. 또한, 사용 환경에서 충분한 내구성을 갖기 위해서는 기계적 특성 뿐만 아니라 내식성이 우수한 재료가 사용되어야 한다. 따라서, 알루미늄 복합재료를 구조용 소재로 사용하기 위해서는 가공성 및 내식성을 향상시키는 것이 필요하지만 종래의 알루미늄합금 복합재료는 이러한 요구조건을 만족하지 못하였다.
2. Description of the Related Art In recent years, there has been a growing demand for high-strength aluminum alloy composite materials in the form of plates and rods in the fields of automobiles, aerospace, aerospace, defense, etc., and production of products using plastic working techniques such as rolling and extrusion is required. Further, in order to have sufficient durability in a use environment, a material having excellent corrosion resistance as well as mechanical characteristics should be used. Therefore, in order to use the aluminum composite material as the structural material, it is necessary to improve the workability and corrosion resistance, but the conventional aluminum alloy composite material does not satisfy the requirement.

이에, 본 발명에서는 알루미늄 합금 복합재인 심재의 일부를 둘러싸는 알루미늄 합금 피재를 제공한다. 상기 알루미늄 합금 피재는 내식성 및 가공성이 우수하여, 이를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 내식성 및 가공성을 향상시킬 수 있다. 결과적으로, 강도 및 강성이 우수한 알루미늄 합금 복합재인 심재와, 내식성 및 가공성이 우수한 알루미늄 합금 피재를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재는 강도, 강성, 내식성 및 가공성이 모두 우수한 효과가 있다.
Accordingly, the present invention provides an aluminum alloy frame surrounding a part of a core material which is an aluminum alloy composite material. The aluminum alloy support is excellent in corrosion resistance and workability, and the corrosion resistance and workability of the aluminum alloy composite clad material including the alloy clad material can be improved. As a result, an aluminum alloy composite clad material including an aluminum alloy composite material core material excellent in strength and rigidity and an aluminum alloy material material excellent in corrosion resistance and workability has an excellent effect of both strength, rigidity, corrosion resistance and workability.

이때, 상기 알루미늄 합금 피재의 알루미늄 합금은 1000계열 또는 6000계열일 수 있으나, 상기 피재의 알루미늄 합금이 이에 제한되는 것은 아니며, 내식성 및 가공성이 우수한 알루미늄 합금을 적절히 선택하여 사용할 수 있다.
At this time, the aluminum alloy of the aluminum alloy coating material may be 1000 series or 6000 series, but the aluminum alloy of the coating material is not limited thereto, and an aluminum alloy having excellent corrosion resistance and workability can be appropriately selected and used.

상기 심재는 판재 또는 빌렛의 형태일 수 있다. 알루미늄 합금 복합 클래드재는, 심재가 판재의 형태인 경우에는 판재의 압연면의 상부, 하부에 피재를 위치시킨 클래드재의 형태를 가질 수 있고, 심재가 빌렛의 형태인 경우에는 빌렛의 원주면을 둘러싸는 곳에 피재를 위치시킨 클래드재의 형태를 가질 수 있다.
The core may be in the form of a sheet or billet. The aluminum alloy composite clad material may have the form of a clad material in which an object is placed on the upper and lower portions of the rolled surface of the plate material when the core material is in the form of a plate material, The clad material may have a shape of a clad material on which the image is placed.

이때, 상기 피재의 두께는 0.1 내지 10 mm이고, 심재의 두께 또는 직경은 피재 두께의 20 내지 30 배일 수 있다. 만약, 피재의 두께가 0.1 mm 미만인 경우에는 압출 시 가공성이 불량해지고, 부식환경에서 충분한 내식성을 확보할 수 없는 문제점이 발생할 수 있고, 10 mm 초과인 경우에는 강화효과가 감소하는 문제가 발생할 수 있다. 또한, 만약, 심재의 두께 또는 직경이 피재 두께의 20 배 미만인 경우에는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 강도 및 강성이 미미한 문제점이 있고, 30 배 초과인 경우에는 압출 시 가공성이 불량해지고, 부식환경에서 충분한 내식성을 확보할 수 없는 문제점이 발생할 수 있다.
In this case, the thickness of the substrate may be 0.1 to 10 mm, and the thickness or diameter of the core may be 20 to 30 times the thickness of the substrate. If the thickness of the substrate is less than 0.1 mm, the workability at the time of extrusion may become poor and sufficient corrosion resistance may not be secured in a corrosive environment. If the thickness exceeds 10 mm, the strengthening effect may decrease . If the thickness or diameter of the core material is less than 20 times the thickness of the substrate, the strength and rigidity of the aluminum alloy composite clad material are insignificant. When the thickness or diameter is more than 30 times, the workability upon extrusion is poor, Can not be ensured.

상기 심재의 적어도 일부를 알루미늄 합금 피재로 둘러싸도록 1.1 내지 3의 압연비 또는 5 내지 25의 압출비로 압연 또는 압출하여 제조할 수 있다. Rolled or extruded at a rolling ratio of 1.1 to 3 or an extrusion ratio of 5 to 25 so as to surround at least a part of the core material with an aluminum alloy material.

상기 심재가 판재의 형태인 경우에는 판재의 압연면의 상부, 하부에 피재를 위치시킨 후, 압연하여 알루미늄 합금 복합 클래드재를 제조할 수 있고, 상기 심재가 빌렛의 형태인 경우에는 빌렛의 원주면을 둘러싸는 곳에 피재를 위치시킨 후, 압출하여 알루미늄 합금 복합 클래드재를 제조할 수 있다. When the core material is in the form of a plate material, the aluminum alloy composite clad material can be manufactured by locating the image material on the upper and lower sides of the rolled surface of the plate material, and then rolling the aluminum material composite material. When the core material is in the form of a billet, The aluminum alloy composite clad material can be manufactured by extrusion.

이때, 압연은 10 ℃ 내지 450 ℃의 온도에서, 압출은 250 ℃ 내지 450 ℃의 온도에서 실시할 수 있다. 압연시 10 ℃ 미만에서의 압연은 접합이 이루어지지 않으며 450 ℃ 초과에서의 압연은 재료의 산화가 일어나서 심재와 피재의 접합이 이루어지지 않거나 표면 품질이 저하될 수 있다. 압출시 250 ℃ 미만에서는 높은 압출 압력으로 인하여 압출이 되지 않을 수 있으며 450 ℃ 초과에서는 가공열에 의한 온도 상승으로 표면 품질이 저하될 수 있다. At this time, the rolling can be carried out at a temperature of 10 ° C to 450 ° C and the extrusion at a temperature of 250 ° C to 450 ° C. Rolling at a temperature lower than 10 캜 for rolling does not lead to joining. Rolling at a temperature higher than 450 캜 causes oxidation of the material, which may result in failure of joining of the core material and the substrate, or surface quality deterioration. If the temperature is lower than 250 ° C., the extrusion may not be performed due to the high extrusion pressure. If the temperature is higher than 450 ° C., the surface quality may be deteriorated due to the increase in temperature due to the processing heat.

이때, 압연비는 1.1 내지 3일 수 있으며 압출비는 5 내지 25일 수 있다. 여기서, 압연비 또는 압출비는 하기의 식으로 나타낼 수 있다.
At this time, the rolling ratio may be 1.1 to 3 and the extrusion ratio may be 5 to 25. Here, the rolling ratio or the extrusion ratio can be expressed by the following equation.

압연비 = 압연 전 시료 단면적/압연 후 압연재 단면적Rolling Ratio = Cross-sectional area of sample prior to rolling / Rolled cross-sectional area

압출비 = 압출 전 시료 단면적/압출 후 압출재 단면적
Extrusion ratio = cross-sectional area of sample before extrusion / cross-sectional area of extruded material after extrusion

만약, 상기 압연비가 1.1 미만 또는 압출비가 5 미만인 경우에는, 압연 및 압출 과정에서 충분한 양의 소성가공이 가해지지 못하므로, 심재와 피재의 접합이 공고히 이루어지지 못하는 문제점이 발생할 수 있고, 압연비가 3 초과 또는 압출비가 25 초과인 경우에는 압출 압력이 상승하여 압출이 되지 않거나, 표면 품질의 저하가 일어나며 균열이 발생하거나 심재의 강화재에 의하여 피재의 균열을 야기할 수 있다. 따라서, 피재와 심재의 접합이 원활이 이루어지면서 건전한 압연재 및 압출재를 제조하기 위해서는 압연비는 1.1 내지 3, 압출비는 5 내지 25인 것이 바람직하다.
If the rolling ratio is less than 1.1 or the extrusion ratio is less than 5, a sufficient amount of plastic working is not applied during the rolling and extrusion process, so that the joining of the core material and the blank can not be achieved. When the excess or the extrusion ratio is more than 25, the extrusion pressure is increased and the extrusion is not performed, the surface quality is lowered, cracks may occur, or the reinforcement of the core material may cause cracking of the material. Therefore, it is preferable that the rolling ratio is 1.1 to 3 and the extrusion ratio is 5 to 25 in order to produce a sound rolled material and an extruded material while smoothly joining the material and the core material.

본 발명은,According to the present invention,

강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재를 제조하는 단계(단계 1); 및(Step 1) of producing an aluminum alloy composite in which reinforcement particles are dispersed; And

상기 단계 1에서 제조된 알루미늄 합금 복합재의 적어도 일부분을 알루미늄 합금 피재로 둘러싸도록 압출 또는 압연하는 단계(단계 2);를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법을 제공한다.
And a step (step 2) of extruding or rolling at least a part of the aluminum alloy composite material produced in the step 1 so as to surround the aluminum alloy composite material (step 2).

이때, 본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법의 일례를 도 2에 도시하였으며, 이하, 본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법을 각 단계별로 상세히 설명한다.
Hereinafter, an aluminum alloy composite clad material according to an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIG. 2. Hereinafter, a method for fabricating the aluminum alloy composite clad material according to the present invention will be described in detail.

본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법에 있어서, 단계 1은 강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재를 제조하는 단계이다. In the process for producing an aluminum alloy composite clad material according to the present invention, step 1 is a step of producing an aluminum alloy composite material in which reinforcement particles are dispersed.

단계 1에서 제조된 알루미늄 합금 복합재는 강화재 입자가 분산되어 있어, 강도와 강성이 우수하며, 후속공정을 통해 심재를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 강도 및 강성을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.
The aluminum alloy composite material produced in the step 1 has an excellent strength and rigidity due to the dispersion of the reinforcement particles, and can improve the strength and rigidity of the aluminum alloy composite clad material including the core material through a subsequent process.

알루미늄 합금 복합재를 제조하는 방법은 외부로부터 기지 내에 강화재를 주입하는 방법과, 반응합성을 이용하여 강화재를 기지 내에서 생성시키는 방법이 있다. 고강도를 갖는 가공용 알루미늄 합금 기지를 사용하기 위해서는 복합재료의 강화재의 크기가 미세하게 제조되므로 외부주입법에 비해 기계적 성질이 우수한 반응합성법으로 제조하는 것이 바람직하나, 상기 알루미늄 합금 복합재의 제조방법이 이에 제한되는 것은 아니다.
A method of producing an aluminum alloy composite material includes a method of injecting a reinforcement material into the matrix from the outside and a method of producing a reinforcement material in the matrix using reaction synthesis. In order to use a high-strength aluminum alloy base for processing, it is preferable to produce the reinforcing material of the composite material finely, and therefore, it is preferable to manufacture the composite material by a reaction synthesis method superior in mechanical properties to the external injection method. However, It is not.

이때, 상기 알루미늄 합금 복합재인 심재의 알루미늄 합금은 2000계열 또는 7000계열을 사용할 수 있으나, 상기 알루미늄 합금이 이에 제한되는 것은 아니며, 강도 및 강성이 우수한 알루미늄 합금을 적절히 선택하여 사용할 수 있다. At this time, the aluminum alloy of the aluminum alloy composite core material may be 2000 series or 7000 series, but the aluminum alloy is not limited thereto, and an aluminum alloy having excellent strength and rigidity can be appropriately selected and used.

상기 강화재 입자는 산화물, 탄화물 및 이들의 혼합물로 이루어진 군으로부터 선택된 1종을 사용할 수 있으나, 이에 제한되는 것을 아니며, 알루미늄 합금 복합 클래드재의 강도 및 강성을 증가시킬 수 있는 강화재 입자를 적절히 선택하여 사용할 수 있다. The reinforcing material particles may be selected from the group consisting of oxides, carbides, and mixtures thereof. However, the reinforcing material particles are not limited thereto. The reinforcing material particles that can increase the strength and rigidity of the aluminum alloy composite clad material may be appropriately selected and used have.

상기 강화재 입자는 직경이 0.01 내지 1 ㎛일 수 있다. 만약, 상기 강화재 입자의 직경이 0.01 ㎛ 미만인 경우에는 입자 뭉침한 문제점이 발생할 수 있고, 상기 강화재 입자의 직경이 1 ㎛ 초과인 경우에는 강화효과가 미미하고, 소성가공특성이 향상되지 못하는 문제점이 발생할 수 있다. The reinforcement particles may have a diameter of 0.01 to 1 탆. If the diameter of the reinforcement particles is less than 0.01 탆, a problem of particle aggregation may occur. If the diameter of the reinforcement particles is more than 1 탆, the strengthening effect is insignificant and the plastic working characteristics are not improved .

상기 심재 내에서 강화재 입자의 부피 분율은 5 내지 15 %일 수 있다. 만약, 상기 심재 내의 강화재 입자의 부피 분율이 5 % 미만인 경우에는 높은 강성(탄성계수)를 얻을 수 없는 문제점이 발생할 수 있고, 15 % 초과인 경우에는 가공성이 현저히 떨어져 압출 등의 소성가공이 불가능한 문제점이 있다.
The volume fraction of the reinforcement particles in the core may be from 5 to 15%. If the volume fraction of the reinforcement particles in the core material is less than 5%, there may arise a problem that a high rigidity (elastic modulus) can not be obtained. When the volume fraction is more than 15%, the processability is significantly reduced, .

본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법에 있어서, 단계 2는 상기 단계 1에서 제조된 알루미늄 합금 복합재의 적어도 일부분을 알루미늄 합금 피재로 둘러싸도록 압출 또는 압연하는 단계이다. In the method for producing an aluminum alloy composite clad material according to the present invention, Step 2 is a step of extruding or rolling at least a part of the aluminum alloy composite material produced in Step 1 so as to surround the aluminum alloy ingot.

단계 2에서는, 알루미늄 합금 복합재의 취약한 소성가공특성과 내식성을 보완하기 위하여 심재 표면에 알루미늄 합금 피재를 접합시키는 단계이다.
Step 2 is a step of bonding an aluminum alloy substrate to the surface of the core material to compensate for the weak plastic working characteristics and corrosion resistance of the aluminum alloy composite material.

이때, 상기 알루미늄 합금 피재의 알루미늄 합금은 1000계열 또는 6000계열일 수 있으나, 상기 피재의 알루미늄 합금이 이에 제한되는 것은 아니며, 압출특성 및 내식성이 우수한 알루미늄 합금을 적절히 선택하여 사용할 수 있다.
At this time, the aluminum alloy of the aluminum alloy casting may be 1000 series or 6000 series, but the aluminum alloy of the casting is not limited thereto, and an aluminum alloy having excellent extrusion characteristics and corrosion resistance can be appropriately selected and used.

상기 단계 2의 피재의 두께는 0.5 mm 내지 50 mm이고, 복합재의 직경 또는 두께는 피재 두께의 20 내지 30 배일 수 있다. 만약, 피재의 두께가 0.5 mm 미만인 경우에는 압출 시 가공성이 불량해지고, 부식환경에서 충분한 내식성을 확보할 수 없는 문제점이 발생할 수 있고, 50 mm 초과인 경우에는 강화효과가 감소하는 문제가 발생할 수 있다. 또한, 만약, 복합재의 두께 또는 직경이 피재 두께의 20 배 미만인 경우에는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 강도 및 강성이 미미한 문제점이 있고, 30 배 초과인 경우에는 압출 시 가공성이 불량해지고, 부식환경에서 충분한 내식성을 확보할 수 없는 문제점이 발생할 수 있다.
The thickness of the workpiece in step 2 is 0.5 mm to 50 mm, and the diameter or thickness of the composite material may be 20 to 30 times the workpiece thickness. If the thickness of the substrate is less than 0.5 mm, the workability at the time of extrusion may become poor and sufficient corrosion resistance may not be secured in the corrosive environment. If the thickness exceeds 50 mm, the strengthening effect may decrease . If the thickness or diameter of the composite material is less than 20 times the thickness of the object, the strength and rigidity of the aluminum alloy composite clad material are insignificant. If the thickness or diameter is more than 30 times, the workability upon extrusion becomes poor, Can not be ensured.

상기 단계 2의 압출 또는 압연시, 압연비는 1.1 내지 3일 수 있으며 압출비는 5 내지 25일 수 있다. 이때, 압연비, 압출비는 하기의 식으로 나타낼 수 있다.
In the extrusion or rolling of the step 2, the rolling ratio may be 1.1 to 3 and the extrusion ratio may be 5 to 25. At this time, the rolling ratio and the extrusion ratio can be expressed by the following formulas.

압연비 = 압연 전 시료 단면적/압연 후 압연재 단면적Rolling Ratio = Cross-sectional area of sample prior to rolling / Rolled cross-sectional area

압출비 = 압출 전 시료 단면적/압출 후 압출재 단면적
Extrusion ratio = cross-sectional area of sample before extrusion / cross-sectional area of extruded material after extrusion

만약, 상기 압연비가 1.1 미만 또는 압출비가 5 미만인 경우에는, 압연 및 압출 과정에서 충분한 양의 소성가공이 가해지지 못하므로, 심재와 피재의 접합이 공고히 이루어지지 못하는 문제점이 발생할 수 있고, 압연비가 3 초과 또는 압출비가 25 초과인 경우에는 압출 압력이 상승하여 압출이 되지 않거나, 표면 품질의 저하가 일어나며 균열이 발생하거나 심재의 강화재에 의하여 피재의 균열을 야기할 수 있다. 따라서, 피재와 심재의 접합이 원활이 이루어지면서 건전한 압연재 및 압출재를 제조하기 위해서는 압연비는 1.1 내지 3, 압출비는 5 내지 25인 것이 바람직하다.
If the rolling ratio is less than 1.1 or the extrusion ratio is less than 5, a sufficient amount of plastic working is not applied during the rolling and extrusion process, so that the joining of the core material and the blank can not be achieved. When the excess or the extrusion ratio is more than 25, the extrusion pressure is increased and the extrusion is not performed, the surface quality is lowered, cracks may occur, or the reinforcement of the core material may cause cracking of the material. Therefore, it is preferable that the rolling ratio is 1.1 to 3 and the extrusion ratio is 5 to 25 in order to produce a sound rolled material and an extruded material while smoothly joining the material and the core material.

심재가 빌렛의 형태인 경우에는, 캔 형태의 피재 내에 심재를 삽입한 후, 압출하여 알루미늄 합금 복합 클래드재를 제조한다. 이때, 압출 전 캔의 두께 (tcan) 및 압출 전 빌렛의 직경(dbillet)은 피재 두께, 심재 직경 및 압출비에 의해서 다음과 같은 식에 의거하여 정할 수 있다(이때, 알루미늄 합금 복합 클래드재가 기계적 성질 및 내식성, 가공특성을 모두 만족시키기 위해서는, 피재의 두께는 0.1 mm 이상, 심재 직경(dcore)의 5 % 이하인 것이 바람직하다. 역으로 심재의 직경은 피재 두께의 20 배 이상이 되는 것이 바람직하므로, 피재의 최소두께인 0.1 mm의 20 배인 2 mm 이상이 되는 것이 바람직하다.). 도 3을 참조하여 더욱 상세히 설명한다.
When the core material is in the form of a billet, the core material is inserted into a can-shaped object and then extruded to produce an aluminum alloy composite clad material. At this time, the diameter (d billet) of the thickness of the extruded around the can (t can) and extruded around the billet can be determined on the basis of victims of an accident thickness, the core diameter, and so on by the extrusion ratio as follows (In this case, the aluminum alloy composite clad material In order to satisfy both mechanical properties and corrosion resistance and processing characteristics, it is desirable that the thickness of the coating is 0.1 mm or more and 5% or less of the core diameter (d core ). On the contrary, the diameter of the core is 20 times or more It is preferable that the minimum thickness is 2 mm or more, which is 20 times the minimum thickness of 0.1 mm). Will be described in more detail with reference to FIG.

캔의 두께(tcan) = 압출후 압출재 피재 두께(tclad) * SQRT(압출비).......(1)Thickness of can (t can ) = Thickness of extruded material after extrusion (t clad ) * SQRT (Extrusion ratio) (1)

빌렛의 직경(dbillet) = 압출후 압출재 심재 직경(dcore) * SQRT(압출비)...(2)
Diameter of billet (d billet ) = diameter of extruded core after extrusion (d core ) * SQRT (extrusion ratio) ... (2)

피재의 두께는 0.1 mm 이상이 되는 것이 바람직하므로, 캔의 최소 두께는 다음과 같이 결정된다.
Since the thickness of the substrate is preferably 0.1 mm or more, the minimum thickness of the can is determined as follows.

캔의 최소 두께 = 0.1 mm * SQRT(압출비)..............................(3)
Minimum thickness of can = 0.1 mm * SQRT (extrusion ratio) ........................................ (3)

심재의 직경은 최소 2mm가 되는 것이 바람직하므로, 빌렛의 최소 직경은 다음과 같이 결정된다.
Since the diameter of the core is preferably at least 2 mm, the minimum diameter of the billet is determined as follows.

빌렛의 최소 직경 = 2mm * SQRT(압출비)...............................(4)
Minimum diameter of billet = 2 mm * SQRT (extrusion ratio) ........................................ (4)

또한, 캔의 최대 두께는 다음과 같이 결정된다.
Further, the maximum thickness of the can is determined as follows.

캔의 최대 두께 = 압출후 압출재 피재 최대 두께 * SQRT(압출비) Maximum thickness of can = extrusion material after extrusion maximum thickness of material * SQRT (extrusion ratio)

= 압출후 압출재 심재 직경(dcore) * 5% * SQRT(압출비)= Extrusion core material diameter after extrusion (d core ) * 5% * SQRT (extrusion ratio)

= 빌렛의 직경(dbillet)/ SQRT(압출비) * 5% * SQRT(압출비)= Billet diameter (d billet ) / SQRT (extrusion ratio) * 5% * SQRT (extrusion ratio)

= 빌렛의 직경 (dbillet) * 5%..........................(5)
= Diameter of billet (d billet ) * 5% ......................... (5)

식 (3), (4), (5)를 종합하면 캔의 두께와 빌렛의 직경은 다음과 같이 정할 수 있다.
(3), (4) and (5), the thickness of the can and the diameter of the billet can be determined as follows.

0.1mm * SQRT (압출비) < 캔의 두께 < 빌렛의 직경 (dbillet) * 5%........(6)0.1 mm * SQRT (extrusion ratio) <can thickness <diameter of billet (d billet ) * 5% (6)

2mm * SQRT (압출비) < 빌렛의 직경...................................(7)
2mm * SQRT (extrusion ratio) <Diameter of billet (7)

한편, 상기 단계 2의 복합재 외부표면 및 피재 내부표면은 탈지 및 연마된 것을 사용할 수 있고, 이로써 압출 또는 압연 후에 심재와 피재의 접합이 용이하게 이루어질 수 있다.
On the other hand, in the step 2, the outer surface of the composite material and the inner surface of the object can be degreased and polished, so that the joining of the core material and the object can be easily performed after the extrusion or rolling.

상기 단계 2의 수행 후, 단계 2에서 제조된 클래드재를 열처리하는 단계를 더 포함할 수 있다. After the step 2 is performed, the step of heat-treating the clad material produced in step 2 may be further included.

압출한 알루미늄 복합재료 클래드 압출재의 강도를 향상시키기 위해서는 열처리를 행할 수 있다. 알루미늄 합금 복합 클래드재의 강도는 주로 심재의 강도에 의해서 결정되는데, 열처리에 의한 강도의 향상은 심재의 알루미늄 합금 기지의 강도 향상에 기인한다. 따라서, 알루미늄 합금 복합 클래드재의 열처리는 심재 기지합금의 열처리 조건에 준하여 실시할 수 있다.
Heat treatment can be performed to improve the strength of the extruded aluminum composite material clad extruded material. The strength of the aluminum alloy composite clad material is mainly determined by the strength of the core material. The improvement in the strength by the heat treatment is attributed to the improvement in strength of the aluminum alloy base of the core material. Therefore, the heat treatment of the aluminum alloy composite clad material can be performed in accordance with the heat treatment conditions of the core base alloy.

상기 열처리는 100 내지 600 ℃의 온도에서 30분 내지 15시간 동안 수행하는 것일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
The heat treatment may be performed at a temperature of 100 to 600 ° C for 30 minutes to 15 hours, but is not limited thereto.

본 발명은,According to the present invention,

상기 제조방법에 따라 제조되며,Which is prepared according to the above-

알루미늄 합금 복합재에 비해 10 내지 15 % 향상된 인장강도, 15 내지 20 % 향상된 항복강도를 갖는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재를 제공한다.
Wherein the aluminum alloy composite material has 10 to 15% higher tensile strength and 15 to 20% higher yield strength than the aluminum alloy composite material.

본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재는 고강도 및 고강성을 갖는 알루미늄 합금 복합재인 심재와 내식성 및 소성가공 특성이 우수한 알루미늄 합금 피재를 포함함으로써, 고강도, 고강성, 내식성, 소성가공특성이 모두 우수하다. 특히, 알루미늄 합금 복합재가 단독으로 있는 것에 비해 10 내지 15 % 향상된 인장강도, 15 내지 20 % 향상된 항복강도를 가질 수 있다.
The aluminum alloy composite clad material according to the present invention is excellent in high strength, high rigidity, corrosion resistance and plastic working characteristics by including a core material of an aluminum alloy composite material having high strength and high rigidity and an aluminum alloy substrate material having excellent corrosion resistance and plastic working characteristics. In particular, the aluminum alloy composite material can have a tensile strength improved by 10 to 15% and an improved yield strength by 15 to 20%, compared with the aluminum alloy composite alone.

본 발명은,According to the present invention,

강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재를 빌렛 형태로 제조하는 단계(단계 1); 및(Step 1) of producing an aluminum alloy composite in which filler particles are dispersed in the form of a billet; And

상기 단계 1에서 제조된 빌렛 형태의 알루미늄 합금 복합재를 캔 형태의 알루미늄 합금 피재에 삽입하여 압출하는 단계(단계 2); 및A step (step 2) of inserting and extruding the billet-shaped aluminum alloy composite material produced in step 1 into a can aluminum alloy body; And

상기 단계 2에서 제조된 압출재를 열처리하는 단계(단계 3);을 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재 표면 건전성 향상방법을 제공한다.
And a step of heat treating the extruded material produced in the step 2 (step 3).

이하, 본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재 표면 건전성 향상방법을 단계별로 상세히 설명한다.
Hereinafter, a method for improving the surface integrity of the aluminum alloy composite clad material according to the present invention will be described in detail.

본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재 표면 건전성 향상방법에 있어서, 단계 1은 강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재를 제조하는 단계이다. In the method for improving the surface integrity of an aluminum alloy composite clad material according to the present invention, step 1 is a step of producing an aluminum alloy composite material in which reinforcement particles are dispersed.

이때, 상기 알루미늄 합금 복합재인 심재의 알루미늄 합금은 2000계열 또는 7000계열을 사용할 수 있으나, 상기 알루미늄 합금이 이에 제한되는 것은 아니며, 강도 및 강성이 우수한 알루미늄 합금을 적절히 선택하여 사용할 수 있다. At this time, the aluminum alloy of the aluminum alloy composite core material may be 2000 series or 7000 series, but the aluminum alloy is not limited thereto, and an aluminum alloy having excellent strength and rigidity can be appropriately selected and used.

상기 강화재 입자는 산화물, 탄화물 및 이들의 혼합물로 이루어진 군으로부터 선택된 1종을 사용할 수 있으나, 이에 제한되는 것을 아니며, 알루미늄 합금 복합 클래드재의 강도 및 강성을 증가시킬 수 있는 강화재 입자를 적절히 선택하여 사용할 수 있다. The reinforcing material particles may be selected from the group consisting of oxides, carbides, and mixtures thereof. However, the reinforcing material particles are not limited thereto. The reinforcing material particles that can increase the strength and rigidity of the aluminum alloy composite clad material may be appropriately selected and used have.

상기 강화재 입자는 직경이 0.01 내지 1 ㎛일 수 있다. 만약, 상기 강화재 입자의 직경이 0.01 ㎛ 미만인 경우에는 입자 뭉침의 문제점이 발생할 수 있고, 상기 강화재 입자의 직경이 1 ㎛ 초과인 경우에는 강화효과가 미미하고, 소성가공특성이 향상되지 못하는 문제점이 발생할 수 있다. The reinforcement particles may have a diameter of 0.01 to 1 탆. If the diameter of the reinforcing material particles is less than 0.01 탆, a problem of particle aggregation may occur. If the diameter of the reinforcing material particles is more than 1 탆, the reinforcing effect is insufficient and the plastic working characteristics are not improved .

상기 심재 내에서 강화재 입자의 부피 분율은 5 내지 15 %일 수 있다. 만약, 상기 심재 내의 강화재 입자의 부피 분율이 5 % 미만인 경우에는 높은 강성(탄성계수)를 얻을 수 없는 문제점이 발생할 수 있고, 15 % 초과인 경우에는 가공성이 현저히 떨어져 압출 등의 소성가공이 불가능한 문제점이 있다.
The volume fraction of the reinforcement particles in the core may be from 5 to 15%. If the volume fraction of the reinforcement particles in the core material is less than 5%, there may arise a problem that a high rigidity (elastic modulus) can not be obtained. When the volume fraction is more than 15%, the processability is significantly reduced, .

본 발명에 따른 알루미늄 합금 복합 클래드재 표면 건전성 향상방법에 있어서, 단계 2는 상기 단계 1에서 제조된 알루미늄 합금 복합재의 적어도 일부분을 알루미늄 합금 피재로 둘러싸도록 압출 또는 압연하는 단계이다. In the method for improving the surface integrity of an aluminum alloy composite clad material according to the present invention, Step 2 is a step of extruding or rolling at least a portion of the aluminum alloy composite material produced in Step 1 so as to surround the aluminum alloy ingot.

단계 2는, 알루미늄 합금 심재 내의 강화재 입자로 인해, 소성 가공시 크랙이 발생하는 문제점을 해결하기 위해 심재 표면에 알루미늄 합금 피재를 접합시키는 단계이다.
Step 2 is a step of bonding an aluminum alloy substrate to the surface of the core material in order to solve the problem of cracking during plastic working due to the reinforcement particles in the aluminum alloy core material.

이때, 상기 알루미늄 합금 피재의 알루미늄 합금은 1000계열 또는 6000계열일 수 있으나, 상기 피재의 알루미늄 합금이 이에 제한되는 것은 아니며, 압출특성 및 내식성이 우수한 알루미늄 합금을 적절히 선택하여 사용할 수 있다. At this time, the aluminum alloy of the aluminum alloy casting may be 1000 series or 6000 series, but the aluminum alloy of the casting is not limited thereto, and an aluminum alloy having excellent extrusion characteristics and corrosion resistance can be appropriately selected and used.

상기 단계 2의 피재의 두께는 0.5 mm 내지 50 mm이고, 복합재의 직경 또는 두께는 피재 두께의 20 내지 30 배일 수 있다. 만약, 피재의 두께가 0.5 mm 미만인 경우에는 압출 시 가공성이 불량해지고, 부식환경에서 충분한 내식성을 확보할 수 없는 문제점이 발생할 수 있고, 50 mm 초과인 경우에는 강화효과가 감소하는 문제가 발생할 수 있다. 또한, 만약, 복합재의 두께 또는 직경이 피재 두께의 20 배 미만인 경우에는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 강도 및 강성이 미미한 문제점이 있고, 30 배 초과인 경우에는 압출 시 가공성이 불량해지고, 부식환경에서 충분한 내식성을 확보할 수 없는 문제점이 발생할 수 있다. The thickness of the workpiece in step 2 is 0.5 mm to 50 mm, and the diameter or thickness of the composite material may be 20 to 30 times the workpiece thickness. If the thickness of the substrate is less than 0.5 mm, the workability at the time of extrusion may become poor and sufficient corrosion resistance may not be secured in the corrosive environment. If the thickness exceeds 50 mm, the strengthening effect may decrease . If the thickness or diameter of the composite material is less than 20 times the thickness of the object, the strength and rigidity of the aluminum alloy composite clad material are insignificant. If the thickness or diameter is more than 30 times, the workability upon extrusion becomes poor, Can not be ensured.

상기 단계 2의 압출 또는 압연시, 압연비는 1.1 내지 3, 압출비는 5 내지 25일 수 있다. 이때, 압연비, 압출비는 하기의 식으로 나타낼 수 있다.
In the extrusion or rolling of the step 2, the rolling ratio may be 1.1 to 3, and the extrusion ratio may be 5 to 25. At this time, the rolling ratio and the extrusion ratio can be expressed by the following formulas.

압연비 = 압연 전 시료 단면적/압연 후 압연재 단면적Rolling Ratio = Cross-sectional area of sample prior to rolling / Rolled cross-sectional area

압출비 = 압출 전 시료 단면적/압출 후 압출재 단면적
Extrusion ratio = cross-sectional area of sample before extrusion / cross-sectional area of extruded material after extrusion

만약, 상기 압연비가 1.1 미만 또는 압출비가 5 미만인 경우에는, 압연 및 압출 과정에서 충분한 양의 소성가공이 가해지지 못하므로, 심재와 피재의 접합이 공고히 이루어지지 못하는 문제점이 발생할 수 있고, 압연비가 3 초과 또는 압출비가 25 초과인 경우에는 압출 압력이 상승하여 압출이 되지 않거나, 표면 품질의 저하가 일어나며 균열이 발생하거나 심재의 강화재에 의하여 피재의 균열을 야기할 수 있다. 따라서, 피재와 심재의 접합이 원활이 이루어지면서 건전한 압연재 및 압출재를 제조하기 위해서는 압연비는 1.1 내지 3, 압출비는 5 내지 25인 것이 바람직하다.
If the rolling ratio is less than 1.1 or the extrusion ratio is less than 5, a sufficient amount of plastic working is not applied during the rolling and extrusion process, so that the joining of the core material and the blank can not be achieved. When the excess or the extrusion ratio is more than 25, the extrusion pressure is increased and the extrusion is not performed, the surface quality is lowered, cracks may occur, or the reinforcement of the core material may cause cracking of the material. Therefore, it is preferable that the rolling ratio is 1.1 to 3 and the extrusion ratio is 5 to 25 in order to produce a sound rolled material and an extruded material while smoothly joining the material and the core material.

심재가 빌렛의 형태인 경우에는, 캔 형태의 피재 내에 심재를 삽입한 후, 압출하여 알루미늄 합금 복합 클래드재를 제조한다. 이때, 압출 전 캔의 두께 (tcan) 및 압출 전 빌렛의 직경(dbillet)은 피재 두께, 심재 직경 및 압출비에 의해서 다음과 같은 식에 의거하여 정할 수 있다(이때, 알루미늄 합금 복합 클래드재가 기계적 성질 및 내식성, 가공특성을 모두 만족시키기 위해서는, 피재의 두께는 0.1 mm 이상, 심재 직경(dcore)의 5% 이하인 것이 바람직하다. 역으로 심재의 직경은 피재 두께의 20 배 이상이 되는 것이 바람직하므로, 피재의 최소두께인 0.1 mm의 20 배인 2 mm 이상이 되는 것이 바람직하다.).
When the core material is in the form of a billet, the core material is inserted into a can-shaped object and then extruded to produce an aluminum alloy composite clad material. At this time, the diameter (d billet) of the thickness of the extruded around the can (t can) and extruded around the billet can be determined on the basis of victims of an accident thickness, the core diameter, and so on by the extrusion ratio as follows (In this case, the aluminum alloy composite clad material In order to satisfy both mechanical properties and corrosion resistance and processing characteristics, it is desirable that the thickness of the coating is 0.1 mm or more and 5% or less of the core diameter (d core ). On the contrary, the diameter of the core is 20 times or more It is preferable that the minimum thickness is 2 mm or more, which is 20 times the minimum thickness of 0.1 mm).

캔의 두께(tcan) = 압출후 압출재 피재 두께(tclad) * SQRT(압출비).......(1)Thickness of can (t can ) = Thickness of extruded material after extrusion (t clad ) * SQRT (Extrusion ratio) (1)

빌렛의 직경(dbillet) = 압출후 압출재 심재 직경(dcore) * SQRT(압출비)...(2)
Diameter of billet (d billet ) = diameter of extruded core after extrusion (d core ) * SQRT (extrusion ratio) ... (2)

피재의 두께는 0.1 mm 이상이 되는 것이 바람직하므로, 캔의 최소 두께는 다음과 같이 결정된다.
Since the thickness of the substrate is preferably 0.1 mm or more, the minimum thickness of the can is determined as follows.

캔의 최소 두께 = 0.1 mm * SQRT(압출비)..............................(3)
Minimum thickness of can = 0.1 mm * SQRT (extrusion ratio) ........................................ (3)

심재의 직경은 최소 2mm가 되는 것이 바람직하므로, 빌렛의 최소 직경은 다음과 같이 결정된다.
Since the diameter of the core is preferably at least 2 mm, the minimum diameter of the billet is determined as follows.

빌렛의 최소 직경 = 2mm * SQRT(압출비)...............................(4)
Minimum diameter of billet = 2 mm * SQRT (extrusion ratio) ........................................ (4)

또한, 캔의 최대 두께는 다음과 같이 결정된다.
Further, the maximum thickness of the can is determined as follows.

캔의 최대 두께 = 압출후 압출재 피재 최대 두께 * SQRT(압출비) Maximum thickness of can = extrusion material after extrusion maximum thickness of material * SQRT (extrusion ratio)

= 압출후 압출재 심재 직경(dcore) * 5% * SQRT(압출비)= Extrusion core material diameter after extrusion (d core ) * 5% * SQRT (extrusion ratio)

= 빌렛의 직경(dbillet)/ SQRT(압출비) * 5% * SQRT(압출비)= Billet diameter (d billet ) / SQRT (extrusion ratio) * 5% * SQRT (extrusion ratio)

= 빌렛의 직경 (dbillet) * 5%..........................(5)
= Diameter of billet (d billet ) * 5% ......................... (5)

식 (3), (4), (5)를 종합하면 캔의 두께와 빌렛의 직경은 다음과 같이 정할 수 있다.
(3), (4) and (5), the thickness of the can and the diameter of the billet can be determined as follows.

0.1mm * SQRT (압출비) < 캔의 두께 < 빌렛의 직경 (dbillet) * 5%........(6)0.1 mm * SQRT (extrusion ratio) <can thickness <diameter of billet (d billet ) * 5% (6)

2mm * SQRT (압출비) < 빌렛의 직경...................................(7)
2mm * SQRT (extrusion ratio) <Diameter of billet (7)

한편, 상기 단계 2의 복합재 외부표면 및 피재 내부표면은 탈지 및 연마된 것을 사용할 수 있고, 이로써 압출 또는 압연 후에 심재와 피재의 접합이 용이하게 이루어질 수 있다.
On the other hand, in the step 2, the outer surface of the composite material and the inner surface of the object can be degreased and polished, so that the joining of the core material and the object can be easily performed after the extrusion or rolling.

상기 단계 2의 수행 후, 단계 2에서 제조된 클래드재를 열처리하는 단계를 더 포함할 수 있다. After the step 2 is performed, the step of heat-treating the clad material produced in step 2 may be further included.

압출한 알루미늄 복합재료 클래드 압출재의 강도를 향상시키기 위해서는 열처리를 행할 수 있다. 알루미늄 합금 복합 클래드재의 강도는 주로 심재의 강도에 의해서 결정되는데, 열처리에 의한 강도의 향상은 심재의 알루미늄 합금 기지의 강도 향상에 기인한다. 따라서, 알루미늄 합금 복합 클래드재의 열처리는 심재 기지합금의 열처리 조건에 준하여 실시할 수 있다.
Heat treatment can be performed to improve the strength of the extruded aluminum composite material clad extruded material. The strength of the aluminum alloy composite clad material is mainly determined by the strength of the core material. The improvement in the strength by the heat treatment is attributed to the improvement in strength of the aluminum alloy base of the core material. Therefore, the heat treatment of the aluminum alloy composite clad material can be performed in accordance with the heat treatment conditions of the core base alloy.

상기 열처리는 100 내지 600 ℃의 온도에서 30분 내지 15시간 동안 수행하는 것일 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.
The heat treatment may be performed at a temperature of 100 to 600 ° C for 30 minutes to 15 hours, but is not limited thereto.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 상세히 설명한다. 단, 하기의 실시예는 본 발명을 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 내용이 하기의 실시예에 의하여 한정되는 것은 아니다.
Hereinafter, the present invention will be described in detail by way of examples. However, the following examples are intended to illustrate the present invention, but the present invention is not limited to the following examples.

<실시예 1> 알루미늄 합금 복합 클래드 압출재 제조 1Example 1 Production of extruded aluminum alloy composite clad 1

단계 1: 2XXX계열 2024 알루미늄합금 기지에 6 %의 부피분율을 가지며 직경이 0.7 ㎛인 TiC 강화재가 분산된 지름 73 mm의 알루미늄 합금 복합재를 반응합성법으로 제조하였다.
Step 1: A 2XXX series 2024 aluminum alloy base with an aluminum alloy composite of 73 mm in diameter with a volume fraction of 6% and a TiC reinforcement of 0.7 ㎛ in diameter was prepared by the reaction synthesis method.

단계 2: 6XXX계열 6061 알루미늄 합금으로 이루어진 두께 3 mm, 외경 79 mm, 내경 73 mm인 캔 내부에 상기 단계 1에서 제조한 빌렛을 삽입한 후 350 ℃에서 압출비 20으로 압출하여 알루미늄 합금 복합 압출재를 제조하였다.
Step 2: The billet prepared in step 1 was inserted into a can of 3 mm in thickness, 79 mm in outer diameter, and 73 mm in inner diameter made of a 6XXX series 6061 aluminum alloy and then extruded at an extrusion ratio of 20 at 350 DEG C to obtain an aluminum alloy composite extrusion material .

단계 3: 단계 2에서 제조한 알루미늄 합금 복합 압출재를 400 ℃에서 2시간 유지 후 500℃로 승온 후 1시간 유지 후 수랭한 후 190 ℃에서 12시간 열처리하였다.
Step 3: The aluminum alloy composite extruded material prepared in Step 2 was maintained at 400 ° C for 2 hours, heated to 500 ° C, held for 1 hour, cooled, and then heat-treated at 190 ° C for 12 hours.

<실시예 2> 알루미늄 합금 복합 클래드 압출재 제조 2&Lt; Example 2 > Production of aluminum alloy composite clad extruded material 2

단계 1: 7XXX계열 7075 알루미늄합금 기지에 6%의 부피분율을 가지며 크기가 0.7 ㎛인 TiC 강화재가 분산된 지름 79mm의 알루미늄 합금 복합재를 반응합성법으로 제조하였다.
Step 1: An aluminum alloy composite having a diameter of 79 mm and a TiC reinforcing material having a volume fraction of 6% and a size of 0.7 μm was dispersed in a 7XXX series 7075 aluminum alloy matrix by a reaction synthesis method.

단계 2: 6XXX계열 6061 알루미늄 합금으로 이루어진 두께 3 mm, 외경 79 mm, 내경 73 mm인 캔 내부에 상기 단계 1에서 제조한 빌렛을 삽입한 후 350 ℃에서 압출비 20으로 압출하여 알루미늄 합금 복합 압출재를 제조하였다.
Step 2: The billet prepared in step 1 was inserted into a can of 3 mm in thickness, 79 mm in outer diameter, and 73 mm in inner diameter made of a 6XXX series 6061 aluminum alloy and then extruded at an extrusion ratio of 20 at 350 DEG C to obtain an aluminum alloy composite extrusion material .

단계 3: 단계 2에서 제조한 알루미늄 합금 복합 압출재를 480 ℃에서 1시간 유지 후 수랭한 후 120 ℃에서 20시간 열처리하였다.
Step 3: The aluminum alloy composite extruded material produced in step 2 was maintained at 480 ° C for 1 hour, cooled, and then heat-treated at 120 ° C for 20 hours.

<비교예 1> 알루미늄 합금 복합 압출재 제조&Lt; Comparative Example 1 > Production of aluminum alloy composite extruded material

단계 1: 2XXX계열 2024 알루미늄합금 기지에 부피분율 6%의 TiC 강화재가 분산된 지름 79 mm의 알루미늄 합금 복합재를 반응합성법으로 제조하였다.
Step 1: An aluminum alloy composite of 79 mm in diameter with a volume fraction of 6% TiC reinforcements dispersed in 2XXX series 2024 aluminum alloy matrix was prepared by the reaction synthesis method.

단계 2: 상기 단계 1에서 제조한 빌렛을 350 ℃에서 압출비 20으로 압출하여 알루미늄 합금 복합 압출재를 제조하였다.
Step 2: The billet produced in the step 1 was extruded at an extrusion ratio of 20 at 350 캜 to produce an aluminum alloy composite extruded material.

단계 3: 단계 2에서 제조한 알루미늄 합금 복합 압출재를 400 ℃에서 2시간 유지후 500 ℃로 승온 후 1시간 유지 후 수랭한 후 190 ℃에서 12시간 열처리하였다.
Step 3: The aluminum alloy composite extruded material prepared in Step 2 was maintained at 400 ° C for 2 hours, heated to 500 ° C, held for 1 hour, cooled, and then heat-treated at 190 ° C for 12 hours.

<비교예 2> 알루미늄 합금 압출재 제조&Lt; Comparative Example 2 > Production of aluminum alloy extruded material

단계 1: 지름 79mm의 2XXX계열 2024 알루미늄합금 빌렛을 350 ℃에서 압출비 11로 압출하여 알루미늄 합금 압출재를 제조하였다.
Step 1: A 2XXX series 2024 aluminum alloy billet having a diameter of 79 mm was extruded at an extrusion ratio of 11 at 350 캜 to produce an aluminum alloy extruded material.

단계 2: 단계 1에서 제조한 알루미늄 합금 압출재를 400 ℃에서 2시간 유지후 500 ℃로 승온 후 1시간 유지 후 수랭한 후 190 ℃에서 12시간 열처리하였다.
Step 2: The aluminum alloy extruded material produced in Step 1 was maintained at 400 ° C for 2 hours, then heated to 500 ° C, held for 1 hour, cooled, and then heat-treated at 190 ° C for 12 hours.

심재
기지합금Core material
Base alloy 심재
강화재Core material
Reinforcement material 심재
강화재 분율Core material
Reinforcement fraction 심재
강화재 크기Core material
Reinforcement size 피재
합금An object
alloy 심재 지름 대비 피재 두께비율Percentage of thickness of core material to diameter 압출비Extrusion ratio 실시예 1Example 1 20242024 TiCTiC 6vol%6 vol% 0.7um0.7um 60616061 4%4% 2020 실시예 2Example 2 70757075 TiCTiC 6vol%6 vol% 0.7um0.7um 60616061 4%4% 2020 비교예 1Comparative Example 1 20242024 TiCTiC 6vol%6 vol% 없음none 없음none 00 2020 비교예 2Comparative Example 2 20242024 없음none 없음none 없음none 없음none 00 2020

<실험예 1><Experimental Example 1>

상기 실시예 1, 2 및 비교예 1, 2에서 제조된 알루미늄 합금 압출재의 기계적 성질을 인장시험기로 상온에서 측정하고, 압출 후의 표면 건전성을 광학현미경으로 관찰한 후 그 결과를 표 2에 도시하였다.
The mechanical properties of the aluminum alloy extruded material produced in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 were measured at room temperature using a tensile tester and the surface integrity after extrusion was observed with an optical microscope.

인장강도The tensile strength 항복강도Yield strength 탄성계수Modulus of elasticity 표면건전성Surface integrity 실시예 1Example 1 452452 383383 77.677.6 우수Great 실시예 2Example 2 543543 481481 78.378.3 우수Great 비교예 1Comparative Example 1 481481 408408 80.780.7 다소 불량Somewhat defective 비교예 2Comparative Example 2 431431 336336 71.871.8 우수Great

표 2에 도시한 바와 같이, 실시예 1, 2에서 제조된 알루미늄 합금 복합 압출재는, 강화재 입자가 포함된 알루미늄 합금 복합재가 단독인 비교예 1의 경우보다 우수하거나 유사한 강도 및 강성을 유지하면서도, 피재를 포함함으로써 강화재 입자로 인한 표면건전성이 불량한 문제를 해결하여 우수한 표면 건전성을 나타냄을 알 수 있다. 비교예 2는 강화재 입자를 포함하지 않는 알루미늄 합금으로써, 강도 및 강성이 비교예 1에 비해 떨어지나, 강화재 입자를 불포함함으로써 표면건전성은 우수함을 알 수 있다.
As shown in Table 2, the aluminum alloy composite extruded material produced in Examples 1 and 2 is superior to or superior in strength and rigidity to that of Comparative Example 1 in which the aluminum alloy composite material containing the reinforcement particles alone is used, It is possible to solve the problem of poor surface integrity due to the reinforcement particles and thus to show excellent surface soundness. Comparative Example 2 is an aluminum alloy containing no reinforcement particles, and its strength and rigidity are lower than those of Comparative Example 1. However, it can be seen that the surface integrity is excellent by not including reinforcement particles.

Claims (23)

강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재인 심재; 및
상기 심재의 적어도 일부를 둘러싸는 알루미늄 합금 피재;를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재.
Core alloy with aluminum alloy composites with reinforcing particles dispersed; And
And an aluminum alloy support surrounding at least a part of the core.
제1항에 있어서,
상기 강화재 입자는 산화물, 탄화물 및 이들의 혼합물로 이루어진 군으로부터 선택된 1종인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재.
The method according to claim 1,
Wherein the reinforcing material particles are one selected from the group consisting of oxides, carbides, and mixtures thereof.
제1항에 있어서,
상기 강화재 입자는 직경이 0.01 내지 1 ㎛인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재.
The method according to claim 1,
Wherein the reinforcement particles have a diameter of 0.01 to 1 占 퐉.
제1항에 있어서,
상기 심재 내에서 강화재 입자의 부피 분율은 5 내지 15 %인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재.
The method according to claim 1,
And the volume fraction of the reinforcement particles in the core is 5 to 15%.
제1항에 있어서,
상기 알루미늄 합금 복합재인 심재의 알루미늄 합금은 2000계열 또는 7000계열인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재.
The method according to claim 1,
Wherein the aluminum alloy of the core material as the aluminum alloy composite is 2000 series or 7000 series.
제1항에 있어서,
상기 알루미늄 합금 피재의 알루미늄 합금은 1000계열 또는 6000계열인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재.
The method according to claim 1,
The aluminum alloy composite clad material according to any one of claims 1 to 5, wherein the aluminum alloy of the aluminum alloy layer is 1000 series or 6000 series.
제1항에 있어서,
상기 심재는 판재 또는 빌렛의 형태인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재.
The method according to claim 1,
Wherein the core material is in the form of a plate or a billet.
제7항에 있어서,
상기 피재의 두께는 0.1 내지 10 mm이고, 심재의 두께 또는 직경은 피재 두께의 20 내지 30 배인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재.
8. The method of claim 7,
Wherein the thickness of the workpiece is 0.1 to 10 mm, and the thickness or diameter of the core material is 20 to 30 times the thickness of the workpiece.
제1항에 있어서,
심재의 적어도 일부를 알루미늄 합금 피재로 둘러싸도록 1.1 내지 3의 압연비 또는 5 내지 25의 압출비로 압연 또는 압출하여 제조되는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재.
The method according to claim 1,
Wherein the aluminum alloy composite clad material is produced by rolling or extruding at least a part of the core material with a rolling ratio of 1.1 to 3 or an extrusion ratio of 5 to 25 so as to surround the aluminum alloy material.
강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재를 제조하는 단계(단계 1); 및
상기 단계 1에서 제조된 알루미늄 합금 복합재의 적어도 일부를 알루미늄 합금 피재로 둘러싸도록 압출 또는 압연하는 단계(단계 2);를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
(Step 1) of producing an aluminum alloy composite in which reinforcement particles are dispersed; And
(Step 2) of extruding or rolling at least a part of the aluminum alloy composite material produced in step 1 so as to surround the aluminum alloy composite material (step 2).
제10항에 있어서,
상기 단계 1의 강화재 입자는 산화물, 탄화물 및 이들의 혼합물로 이루어진 군으로부터 선택된 1종인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
11. The method of claim 10,
Wherein the reinforcement particles in step 1 are one selected from the group consisting of oxides, carbides, and mixtures thereof.
제10항에 있어서,
상기 단계 1의 강화재 입자는 직경이 0.01 내지 1 ㎛인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
11. The method of claim 10,
Wherein the reinforcement particles in step 1 have a diameter of 0.01 to 1 占 퐉.
제10항에 있어서,
상기 단계 1의 알루미늄 합금 복합재 내에서 강화재 입자의 부피 분율은 5 내지 15 %인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
11. The method of claim 10,
Wherein the volume fraction of the reinforcement particles in the aluminum alloy composite material of step 1 is 5 to 15%.
제10항에 있어서,
상기 단계 1의 알루미늄 합금 복합재의 알루미늄 합금은 2000계열 또는 7000계열인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
11. The method of claim 10,
Wherein the aluminum alloy of the aluminum alloy composite of step 1 is 2000 series or 7000 series.
제10항에 있어서,
상기 단계 2의 알루미늄 합금 피재의 알루미늄 합금은 1000계열 또는 6000계열인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
11. The method of claim 10,
Wherein the aluminum alloy of the aluminum alloy layer of step 2 is 1000 series or 6000 series.
제10항에 있어서,
상기 단계 2의 피재의 두께는 0.5 mm 내지 50 mm이고, 복합재의 직경 또는 두께는 피재 두께의 20 내지 30 배인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
11. The method of claim 10,
Wherein the thickness of the workpiece in step 2 is 0.5 mm to 50 mm, and the diameter or thickness of the composite material is 20 to 30 times the workpiece thickness.
제10항에 있어서,
상기 단계 2의 압출 또는 압연시, 압출비는 5 내지 25 또는 압연비는 1.1 내지 3인 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
11. The method of claim 10,
Wherein the extrusion ratio or the rolling ratio is in the range of 5 to 25 or 1.1 to 3 at the time of extrusion or rolling in the step (2).
제10항에 있어서,
상기 단계 2의 압출 또는 압연시, 압출은 250 ℃ 내지 450 ℃, 압연은 10 ℃ 내지 450 ℃의 온도에서 수행되는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
11. The method of claim 10,
Wherein the extrusion or rolling of the step 2 is performed at a temperature of 250 캜 to 450 캜 and a rolling at a temperature of 10 캜 to 450 캜.
제10항에 있어서,
상기 단계 2의 복합재 외부표면 및 피재 내부표면은 탈지 및 연마된 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
11. The method of claim 10,
Wherein the composite outer surface and the inner surface of the object of step 2 are degreased and polished.
제10항에 있어서,
상기 단계 2의 수행 후, 단계 2에서 제조된 클래드재를 열처리하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
11. The method of claim 10,
The method of manufacturing an aluminum alloy composite clad material according to claim 1, further comprising the step of heat treating the clad material produced in step (2) after the step (2).
제20항에 있어서,
상기 열처리는 100 내지 600 ℃의 온도에서 30분 내지 15시간 동안 수행하는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재의 제조방법.
21. The method of claim 20,
Wherein the heat treatment is performed at a temperature of 100 to 600 ° C for 30 minutes to 15 hours.
제10항의 제조방법에 따라 제조되며,
알루미늄 합금 복합재에 비해 10 내지 15 % 향상된 인장강도, 15 내지 20 % 향상된 항복강도를 갖는 것을 특징으로 하는 알루미늄 합금 복합 클래드재.
11. A process for producing a polyurethane foam according to claim 10,
Wherein the aluminum alloy composite material has a tensile strength improved by 10 to 15% and an yield strength improved by 15 to 20% as compared with the aluminum alloy composite material.
강화재 입자가 분산된 알루미늄 합금 복합재를 제조하는 단계(단계 1); 및
상기 단계 1에서 제조된 알루미늄 합금 복합재의 적어도 일부를 알루미늄 합금 피재로 둘러싸도록 압출 또는 압연하는 단계(단계 2);를 포함하는 알루미늄 합금 복합 클래드재 표면 건전성 향상방법.






(Step 1) of producing an aluminum alloy composite in which reinforcement particles are dispersed; And
And a step (step 2) of extruding or rolling at least a part of the aluminum alloy composite material produced in the step 1 so as to surround the aluminum alloy composite material (step 2).






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