KR20150011438A

KR20150011438A - 부유식 해상구조물의 단열시스템

Info

Publication number: KR20150011438A
Application number: KR1020130086266A
Authority: KR
Inventors: 유병용; 문영식; 장재호; 김지은; 신정섭
Original assignee: 대우조선해양 주식회사
Priority date: 2013-07-22
Filing date: 2013-07-22
Publication date: 2015-02-02

Abstract

부유식 해상구조물의 단열시스템이 개시된다. 본 발명의 부유식 해상구조물의 단열시스템은, 복수의 LNG 저장탱크의 사이에 마련되어 복수의 LNG 저장탱크를 선체의 길이 방향 및 폭 방향 중 적어도 하나의 방향으로 다열 배치시키는 코퍼댐; 및 트렁크 데크(trunk deck) 및 상기 트렁크 데크와 접한 사이드 통로(side passage way) 중 적어도 하나에 마련되는 단열재를 포함하며, 코퍼댐은 영하의 온도로 제어되어 코퍼댐과 복수의 LNG 저장탱크에 저장된 LNG 간의 열전달로 발생되는 BOR(Boil-off Rate)을 감소시키는 것을 특징으로 한다.

Description

부유식 해상구조물의 단열시스템{INSULATION SYSTEM OF FLOATING MARINE STRUCTURE}

본 발명은, 부유식 해상구조물의 단열시스템에 관한 것으로서, 보다 상세하게는, 코퍼댐의 제어 온도를 낮춤과 더불어 트렁크 데크 공간 또는 트렁크 데크와 접한 사이드 통로를 통한 열전달을 저감시켜 BOR(Boil-off Ratio)을 감소시킬 수 있는 부유식 해상구조물의 단열시스템에 관한 것이다.

일반적으로, 천연가스는 육상 또는 해상의 가스배관을 통해 가스 상태로 운반되거나, 액화된 액화천연가스(Liquefied Natural Gas, 이하, 'LNG'라 함)의 상태로 LNG 수송선에 저장되어 원거리의 소비처로 운반된다.

이러한 LNG는 천연가스를 극저온, 예컨대 대략 -163℃로 냉각하여 얻어지는 것으로서, 가스 상태의 천연가스일 때보다 그 부피가 대략 1/600로 줄어들므로 해상을 통한 원거리 운반에 적합하다.

이와 같은 LNG는 LNG 수송선에 실려서 바다를 통해 운반되어 육상 소요처에 하역되거나, LNG RV(LNG Regasification Vessel)에 실려서 바다를 통해 운반되어 육상 소요처에 도달한 후 재기화되어 천연가스 상태로 하역될 수 있는데, LNG 수송선과 LNG RV에는 LNG의 극저온에 견딜 수 있는 LNG 저장탱크('화물창'이라고도 함)가 마련된다.

또한, LNG FPSO(Floating, Production, Storage and Offloading), LNG FSRU(Floating Storage and Regasification Unit)와 같은 해상 구조물에 대한 수요가 점차 증가하고 있으며, 이러한 해상 구조물에도 LNG 수송선이나 LNG RV에 설치되는 LNG 저장탱크가 포함된다.

여기서, LNG FPSO는 생산된 천연가스를 해상에서 직접 액화시켜 저장탱크 내에 저장하고, 필요 시 저장탱크 내에 저장된 LNG를 LNG 수송선으로 옮겨싣기 위해 사용되는 해상 구조물이다.

LNG FSRU는 육상으로부터 멀리 떨어진 해상에서 LNG 수송선으로부터 하역되는 LNG를 저장탱크에 저장한 후, 필요에 따라 LNG를 기화시켜 육상 수요처에 공급하는 해상 구조물이다.

이와 같은 LNG 저장탱크는 LNG를 극저온 상태로 저장하기 위한 단열재가 화물의 하중에 직접적으로 작용하는지 여부에 따라 독립탱크형(independent tank type)과 멤브레인형(membrane type)으로 분류되고, 독립탱크형 저장탱크는 MOSS형과 IHI-SPB형으로 나뉘며, 멤브레인형 저장탱크는 GT NO 96형과 TGZ Mark Ⅲ형으로 나뉘어진다.

종래의 LNG 저장탱크 중 멤브레인형인 GT NO 96형은 0.5~0.7㎜ 두께의 인바(Invar) 강(36% Ni)으로 이루어지는 1차 밀봉벽(Primary barrier) 및 2차 밀봉벽(Secondary barrier)이 선체의 내면에 2개의 층으로 설치되되, 1차 밀봉벽이 LNG 측에 위치하고, 2차 밀봉벽이 선체의 내면 측에 위치하도록 설치됨으로써 LNG를 이중으로 감싼다.

또한, 1차 밀봉벽과 2차 밀봉벽 사이의 공간에는 1차 단열벽이 설치되고, 2차 밀봉벽과 내부 선체 사이의 공간에는 2차 단열벽이 설치되는데, 1차 단열벽 및 2차 단열벽은 LNG 저장탱크의 외부의 열이 LNG로 전달되는 것을 최소화한다.

한편, LNG 저장탱크에 저장된 LNG는 상압에서 기화 온도인 대략 -163℃ 에서 저장되기 때문에 LNG로 열이 전달되면 LNG가 기화되어 증발가스(Boil Off Gas, 이하 'BOG'라 함)가 발생 된다.

그리고 멤브레인 타입 LNG 저장탱크의 경우에 차가운 LNG 저장탱크를 연속적으로 설치하면 그 사이에 있는 스틸(steel)의 온도가 급격히 떨어져서 취성 파괴(brittle fracture)가 일어날 수 있다.

이를 방지하기 위해 LNG 저장탱크의 사이에 코퍼댐(cofferdam)이라는 공간을 두어서 LNG의 저온에 의한 손상을 막아준다.

하지만 코퍼댐을 설치하더라도 극저온의 LNG에 의해 LNG 화물창에 접한 코퍼댐 벌크헤드 부재의 스틸의 온도가 -60℃ 이하로 떨어지는 경우가 발생한다. 일반적인 스틸은 -60℃에 노출되면 저온 취성으로 손상된다.

이에 대한 방안으로 코퍼댐을 스테인레스 스틸이나 알루미늄 등의 극저온 재질로 제작할 수 있으나, 극저온 재질을 사용하면 선박의 가격이 급격히 증가 된다.

따라서, 코퍼댐과 LNG 저장탱크가 설치된 경우 코퍼댐의 온도를 5℃로 제어하고, 코퍼댐의 벌크 헤드를 상온에서 견디는 비교적 값이 저렴한 스틸로 제작한다.

기존의 LNG 운반선의 경우 코퍼댐의 온도가 5℃ 이하로 될 경우에는 히팅시스템이 가동해서 항상 5℃ 이상으로 유지한다. 기존의 LNG 운반선은 이를 위해서 글리콜 히팅시스템(glycol heating system)이나 전기 히팅시스템을 갖추고 있다.

따라서, 기존의 LNG 운반선은 항상 코퍼댐의 온도가 최소 5℃ 이상으로 설계/운항되며 BOR도 이러한 온도 조건에서 발생된다.

한국공개등록공보 제2011-0058086호(삼성중공업 주식회사) 2011. 06. 01.

현재 LNG 운반선 시장에서는 계약을 하는 단계에서 BOR의 수치에 민감하다. 실례로 예전에는 0.15%의 BOR이 계약 조건이었지만 근래에는 0.125%나 0.10% 혹은 0.095%등의 BOR을 계약 조건으로 제시되는 경우가 발생하고 있다.

하지만, 현재 멤브레인 타입 탱크는 단열벽이 화물창 내에 설치된다. LNG 화물창 단열벽은 단열성능과 더불어서 LNG 화물에서 화물창으로 전달되는 하중을 견디고 전달할 수 있어야 하기 때문에, 단열성능을 높이기 위해서 기존 LNG 화물창의 단열별을 변경하면 많은 연구와 설계 변경 및 비용 증가가 발생한다.

실제로 0.13% 정도의 BOR을 만족하는 LNG 화물창 단열벽이 있다고 하더라도 0.125%가 선주의 BOR 요구치로 나오면 BOR을 4% 정도 감소하기 위해서 많은 연구, 기간, 비용이 발생하고 있다.

또한, 0.103% BOR을 보장하는 LNG 화물창 단열벽이 있다고 하여도 선주가 0.10%의 BOR을 제시할 경우에는 이 LNG 화물창을 적용할 수 없어서 LNG 운반선을 수주할 수 없는 상황이 발생하고 있다. 현재 시장은 1%라도 BOR을 감소하면 선박 수주에서 유리한 상황에서 경쟁할 수 있는 것이 현재 LNG 운반선 시장이다.

한편, 기존의 BOR감소를 위한 기술개발은 LNG 화물창 단열벽의 성능을 개선하는 것이다. 현재 시장에서 1%라도 작은 BOR을 요구하고 있기 때문에 현 시점에서 많이 거론되는 방법은 LNG 화물창의 두께를 늘리는 것이다.

하지만, LNG 화물창의 두께를 늘리면 LNG를 저장할 수 있는 부피가 그만큼 감소한다. 혹은, 같은 화물창 부피를 유지하기 위해서는 선박의 크기가 커지게 된다.

또한, 화물창의 두께가 커지면 화물창이 구조적으로 더 약해지기 때문에 이를 보강하기 위한 연구가 진행되어야 한다.

따라서 본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제는, 코퍼댐의 제어 온도를 낮춤과 더불어 트렁크 데크 또는 트렁크 데크와 접한 사이드 통로를 통한 열전달을 저감하여 적은 비용으로 BOR을 줄일 수 있는 부유식 해상구조물의 단열시스템을 제공하는 것이다.

본 발명의 일 측면에 따르면, 트렁크 데크 공간(trunk deck space) 및 트렁크 데크와 접한 사이드 통로(side passage way) 중 적어도 하나에 단열재를 마련하여 선체의 외부 영역으로부터 LNG 저장탱크의 내부로의 열전달로 발생되는 BOR(Boil-off Rate)을 감소시키는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템이 제공될 수 있다.

상기 트렁크 데크 공간 (trunk deck space) 및 상기 사이드 통로 중 적어도 어느 하나와 접한 내부 선체의 온도는 -55 ~ 30℃로 제어될 수 있다.

상기 내부 선체의 온도는 0 ~ 30℃로 제어되며, IGC에서 규정하는 스틸 등급인 A로 제작될 수 있다.

상기 단열재는 상기 사이드 통로와 밸러스트 탱크가 접하는 영역의 선체에 대해서 상기 사이드 통로 내에 마련될 수 있다.

상기 선체에 마련되어 상기 트렁크 데크 및 상기 사이드 통로 중 적어도 어느 하나와 접한 내부 선체를 가열시키는 히팅부를 더 포함할 수 있다.

상기 히팅부는 글리콜 히팅 코일, 전기 히팅 코일 및 유체 파이프 중 적어도 하나를 이용하여 상기 내부 선체를 가열시킬 수 있다.

상기 단열재는 상기 복수의 LNG 저장탱크를 단열시키는 단열벽과다른 타입인 패널 타입의 단열재, 발포형 타입의 단열재, 진공 단열이나 입자 형태 타입의 단열재 및 부직포 타입의 단열재 중 적어도 하나를 포함할 수 있다.

상기 트렁크 데크 공간 및 상기 사이드 통로 중 적어도 어느 하나와 접한 내부 선체의 온도는 -55 ~ 30℃로 제어될 수 있다.

상기 트렁크 데크의 트렁크 데크 스페이스 및 상기 사이드 통로 중 적어도 어느 하나와 접한 내부 선체는 -30℃ 이하에서 사용되는 저온강(LT)으로 제작될 수 있다.

상기 코퍼댐은, 상기 복수의 LNG 저장탱크 사이에 서로 이격 배치되는 한 쌍의 벌크 헤드; 및 상기 한 쌍의 벌크 헤드와 상기 선체의 내벽에 의해 마련되는 공간부를 포함하며, 상기 한 쌍의 벌크 헤드를 영하의 온도로 제어할 수 있다.

상기 부유식 해상구조물은 LNG FPSO, LNG FSRU, LNG 수송선 및 LNG RV 중 선택된 어느 하나일 수 있다.

또한 본 발명의 다른 측면에 따르면, 선체의 길이 방향으로 1열 이상으로 설치되는 복수의 LNG 저장탱크의 사이에 마련되는 코퍼댐; 및 트렁크 데크 공간(trunk deck space) 및 트렁크 데크와 접한 사이드 통로(side passage way) 중 적어도 어느 하나에 마련되는 단열재를 포함하며, 상기 코퍼댐은 0℃ 이하의 온도로 제어되어 상기 코퍼댐으로부터 상기 복수의 LNG 저장탱크의 내부로의 열전달을 감소시키고, 상기 트렁크 데크 공간 및 상기 사이드 통로의 온도를 선체의 외부 공기의 온도 보다 낮게 제어하여서 상기 트렁크 데크 공간 및 상기 사이드 통로에서 상기 복수의 LNG 저장탱크의 내부로의 열전달을 감소시켜 열전달에 의해 발생되는 BOR(Boil-off Rate)을 감소시키는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템이 제공될 수 있다.

트렁크 데크 공간(trunk deck space) 및 트렁크 데크와 접한 사이드 통로(side passage way) 중 적어도 하나에 단열재를 마련하는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템이 제공될 수 있다.

또한 본 발명의 또 다른 측면에 따르면, 트렁크 데크 공간(trunk deck space) 및 트렁크 데크와 근접 배치된 사이드 통로(side passage way)와 접하는 내부 선체의 온도를 -55 ~ 30℃로 제어하는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템이 제공될 수 있다.

본 발명의 실시예들은, 코퍼댐의 온도를 영하로 제어하고, 트렁크 데크 공간 또는 트렁크 데크와 접한 사이드 통로에 단열재를 마련하여, 코퍼댐으로부터 복수의 LNG 저장탱크의 내부로의 열전달을 저감시키고, 트렁크 데크 공간 또는 트렁크 데크와 접한 사이드 통로로부터 복수의 LNG 저장탱크의 내부로의 열절단을 저감시켜 열전달로 발생되는 BOR(Boil-off Rate)을 감소시킬 수 있다.

즉, 본 실시예들은 복잡하고 고가인 LNG 화물창의 변형으로 BOR을 줄이는 것이 아니고 LNG 화물창 주변의 온도를 낮추어서 LNG 화물창으로 유입되는 열침입을 원천적으로 감소시키기 때문에 LNG 화물 운송효율을 유지하면서 BOR을 감소시킬 수 있다.

도 1은 본 발명의 제1 실시예에 따른 부유식 해상구조물에 코퍼댐이 설치된 상태를 개략적으로 도시한 측면도이다.
도 2는 도 1의 II-II선에 따른 단면도이다.
도 3은 도 1의 III-III선에 따른 단면도이다.
도 4는 도 1에 도시된 부유식 해상구조물에서 2열로 배치된 LNG 저장탱크의 사이에 코퍼댐 이 마련된 상태를 도시한 평단면도이다. 도 5는 도 4의 IV-IV선에 따른 단면도이다.
도 6은 IGC에서 규정하는 스틸 등급(steel grade)을 나타낸 표이다.
도 7은 본 발명의 제1 실시예에서 코퍼댐의 온도 제어에 의해 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.
도 8은 본 발명의 제1 실시예에서 부유식 해상구조물에 히팅부가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 도면이다.
도 9는 본 발명의 제2 실시예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템에서 코퍼댐에 단열재가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 도면이다.
도 10 은 도 9의 “A” 영역에 단열재가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 사시도이다.
도 11은 도 9의 “B” 영역에 단열재가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 도면이다.
도 12는 도 10의 “C” 영역에 단열재의 손상을 방지하기 위해 마련된 단열재 손상방지부재를 개략적으로 도시한 도면이다.
도 13은 도 9에 도시된 단열재에 의해 코퍼댐의 온도를 제어함으로써 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.
도 14는 본 발명의 제3 실시예에 따른 부유식 해상구조물에서 코퍼댐의 벌크 헤드가 외부 선체까지 연장되지 않고 내부 선체까지만 연결된 상태를 개략적으로 도시한 도면이다.
도 15 도 14에 도시된 벌크헤드 대신 코퍼댐을 마련하고, 코퍼댐에 단열재를 마련한 도 14의 변형 실시예이다.
도 16은 도 13에 도시된 벌크 헤드를 극저온 소재로 제작하고 코퍼댐의 온도를 제어함으로써 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.
도 17은 본 발명의 제4 실시예에 따른 부유식 해상구조물에서 기체 공급부를 개략적으로 도시한 도면이다.
도 18은 도 17에 도시된 코퍼댐의 온도를 제어함으로써 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.
도 19는 본 발명의 제5 실시예에 따른 부유식 해상구조물에서 LNG 저장탱크의 압력 변화에 따라 코퍼댐의 온도를 제어하는 것을 개략적으로 도시한 도면이다.
도 20은 본 발명의 제6 실시예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템에서 트렁크 데크 공간 및 사이드 통로에 단열재가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 도면이다.
도 21은 도 20에 도시된 트렁크 데크 공간 및 사이드 통로와 접한 내부 선체의 온도를 제어함으로써 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.
도 22는 본 발명의 제7 실시예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템에서 밸러스트 탱크에 단열재가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 도면이다.
도 23은 밸러스트 탱크와 접한 내부 선체의 온도를 제어함으로써 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.

본 발명과 본 발명의 동작상의 이점 및 본 발명의 실시에 의하여 달성되는 목적을 충분히 이해하기 위해서는 본 발명의 바람직한 실시 예를 예시하는 첨부 도면 및 첨부 도면에 기재된 내용을 참조하여야만 한다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시 예를 설명함으로써, 본 발명을 상세히 설명한다. 각 도면에 제시된 동일한 참조부호는 동일한 부재를 나타낸다.

본 명세서에서 부유식 해상 구조물이란, LNG를 저장하기 위한 저장탱크를 구비하면서 해상에서 부유된 채 사용되는 선박 및 각종 구조물을 모두 포함하는 개념으로, LNG FPSO(Floating,Production, Storage and Offloading), LNG FSRU(Floating Storage and Regasification Unit), LNG 수송선, LNG RV(LNG Regasification Vessel) 를 포함한다.

도 1은 본 발명의 제1 실시예에 따른 부유식 해상구조물에 코퍼댐이 설치된 상태를 개략적으로 도시한 측면도이고, 도 2는 도 1의 II-II선에 따른 단면도이고, 도 3은 도 1의 III-III선에 따른 단면도이고, 도 4는 도 1에 도시된 부유식 해상구조물에서 2열로 배치된 LNG 저장탱크의 사이에 코퍼댐이 마련된 상태를 도시한 평단면도이고, 도 5는 도 4의 IV-IV선에 따른 단면도이고, 도 6는 IGC에서 규정하는 스틸 등급(steel grade)을 나타낸 표이고, 도 7은 본 발명의 제1 실시예에서 코퍼댐의 온도 제어에 의해 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이고, 도 8은 본 발명의 제1 실시예에서 부유식 해상구조물에 히팅부가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 도면이다.

본 실시 예는 코퍼댐(10)을 영하의 온도로 제어하여 코퍼댐(10)으로부터 LNG 저장탱크(T)의 내부로의 열전달로 발생되는 BOR(Boil-off Rate)을 감소시킨다.

이들 도면에 도시된 바와 같이, 본 실시예에 따른 부유식 해상구조물(1)은, 선체의 길이 방향으로 1열 이상으로 설치되는 복수의 LNG 저장탱크(T)의 사이에 마련되되 영하의 온도로 제어되는 코퍼댐(10)을 구비한다.

코퍼댐(10)은, 선체의 길이 방향으로 1열 이상으로 설치되는 복수의 LNG 저장탱크(T)에 마련되며, 도 1 내지 도 3 에 도시된 바와 같이, 선체의 길이 방향으로 다열로 배치되는 복수의 LNG 저장탱크(T)의 사이에 마련되거나, 도 4 및 도 5에 도시된 바와 같이, 선체의 폭 방향 및 길이 방향으로 2열로 배치되는 LNG 저장탱크(T)의 사이에 마련될 수 있다.

본 실시 예에서 코퍼댐(10)은 BOR(Boil-off Rate)을 줄이기 위해서 종래와 달리 영하의 온도로 제어된다.

구체적으로, 종래에는 코퍼댐의 온도를 항상 5℃ 이상으로 유지하였는데, 이는 코퍼댐의 온도가 5℃보다 낮게 제어될 경우 IGC에서 규정하는 스틸 등급(steel grade) A를 사용하는 코퍼댐의 벌크 헤드(11)의 온도가 0℃보다 낮아져 취성 파괴(brittle fracture) 될 수 있는 위험이 있기 때문이다.

전술한 바와 같이 코퍼댐의 온도를 5℃ 이상으로 유지하는 경우 코퍼댐과 LNG 저장탱크(T)에 저장된 LNG 간의 온도 차이로 인한 열전달로 인해 BOR이 발생되는 데, 일례로 실제 조선소에서 건조한 선박에 대해서, 도 6의 표에 나타난 바와 같이, 0.1282의 BOR이 계산된다.

하지만, 본 실시 예와 같이 코퍼댐(10)의 온도를 영하의 온도로 제어하면 LNG와 코퍼댐(10)과의 온도 차이가 작아져 LNG와 코퍼댐(10) 간의 열전달이 종래에 비해 감소 되고, 이는 BOR의 감소로 이어짐을 알 수 있다.

구체적으로, 도 7의 표에 나타난 바와 같이, 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)의 온도를 -25℃로 제어하면 코퍼댐(10)의 온도를 -20.8℃로 유지할 수 있고, 이 경우 BOR은 0.1236이 되며, 이 수치는 종래의 BOR에 비해 3.5% 감소 됨을 알 수 있다.

또한, 도 7의 표에 나타난 바와 같이, 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)의 온도를 -50℃로 제어하면 코퍼댐(10)의 온도를 -46.5℃로 유지할 수 있고, 이 경우 BOR은 0.1192가 되며, 이 수치는 종래의 BOR에 비해 7.0% 감소 됨을 알 수 있다. 참고로 전술한 BOR의 수치는 수치해석의 결과이다.

다만, 코퍼댐(10)의 온도를 영하의 온도로 유지하는 경우 벌크 헤드(11)를 IGC에서 규정하는 재질이나 저온강(LT)으로 제작해야 되므로 비용이 증가 됨을 예상할 수 있으나, 이러한 비용의 증가는 BOR을 감소시킬 때 발생되는 이익에 비해서 작기 때문에 비교적 적은 비용으로 BOR을 효율적으로 감소시킬 수 있다.

그리고, BOR의 감소로 인해 BOG로 증발되는 LNG의 손실도 막을 수 있으므로 이로 인해 전술한 비용의 증가도 충분히 상쇄될 수 있다.

이제 코퍼댐(10)에 대해 상세히 설명하면, 본 실시 예에서 코퍼댐(10)은, 도 1에 도시된 바와 같이, 복수의 LNG 저장탱크(T) 사이에 서로 이격 배치되는 한 쌍의 벌크 헤드(11)와, 한 쌍의 벌크 헤드(11)와 내부 선체(IH)에 의해 마련되는 공간부(12)를 포함하며, 한 쌍의 벌크 헤드(11)를 영하의 온도로 제어함으로써 코퍼댐(10)의 온도를 영하로 온도로 제어할 수 있다.

본 실시 예에서 코퍼댐(10)의 온도는 일 예로 코퍼댐(10)의 가열 시스템이 작동하는 설정 온도를 조절하거나 코퍼댐(10)에 추가로 단열재(120, 도 9 참조)를 설치하거나 냉각된 가스를 코퍼댐(10)에 주입해서 영하의 온도로 조절될 수 있다.

구체적으로, LNG 운반선을 설계할 때에는 USCG 조건에 따라서 외부 공기 온도가 -18℃ 이고, 해수 온도가 0℃일 때도 LNG 운반선이 문제가 없도록 설계되어야 한다. 이러한 외부 온도 조건에서 코퍼댐(10)을 가열하지 않으면 LNG 저장탱크(T)에 저장된 LNG의 냉열에 의해 코퍼댐(10)은 -60℃까지 떨어지게 된다.

따라서, 종래에는 코퍼댐(10)을 가열해서 코퍼댐(10)의 공간부(12)를 5℃, 벌크 헤드(11)를 0℃ 이상으로 항상 온도를 제어한다.

하지만, 본 실시예에서는 종래의 LNG 운반선과 다르게 본 실시예에서 제안하는 영하의 온도가 되면 가열장치가 가동되도록 하여 코퍼댐(10)의 온도를 영하의 특정 온도로 조절할 수 있다.

또한, 코퍼댐(10)의 내부에 단열재(120, 도 9 참조)를 설치하여 코퍼댐(10)을 영하의 온도로 제어할 수도 있고, 단열재(120)에 대해서는 후술하는 제2 실시예에서 상세히 설명한다.

본 실시 예에서 코퍼댐(10)의 온도를 영하의 온도로 제어하는 전술한 방법은 독립적으로 사용될 수도 있고, 다른 방법과 같이 사용될 수도 있으므로 본 발명의 권리범위는 어느 하나의 방법을 적용하는 것에 제한되지 않는다.

코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)는, 영하의 온도로 제어되므로, 벌크 헤드(11)는 IGC에서 규정하는 스틸 등급(steel grade)인 B, D, E, AH, DH, EH로 제작될 수 있다.

특히, 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)를 -30 ~ -20℃로 제어하는 경우 IGC에서 규정하는 스틸 등급인 E 또는 EH로 벌크 헤드(11)를 제작할 수 있고, 벌크 헤드(11)를 -60 ~ -30℃로 제어하는 경우 저온강(LT)으로 벌크 헤드(11)를 제작할 수 있다.

본 실시 예에서 벌크 헤드(11)를 저온용 강으로 제작하는 경우 저온용 강은 저온용 탄소강(low temperature carbon steel), 저온용 합금강(low temperature alloy steel), 니켈강, 알루미늄강, 오스테나이트계 스테인리스강 중 하나 또는 상기 군으로부터 적어도 하나 이상의 조합으로 이루어질 수 있다.

또한, 코퍼댐(10)을, 도 1 및 3에 도시된 바와 같이, 선체의 폭 방향으로 하나의 열로 배치하는 경우 공간부(12)는, 선체의 길이 방향으로 이격 된 한 쌍의 벌크 헤드(11)가 전방벽(7a)과 후방벽(9a)을 형성할 수 있고, 내부 선체(IH)가 좌우측벽, 천장부 및 바닥부를 형성할 수 있다.

나아가, 본 실시 예에서 코퍼댐(10)은, 도 4에 도시된 바와 같이, LNG 저장탱크(T)의 내부 공간을 횡방향으로 분할하는 횡방향 코퍼댐(10a)과, 종방향으로 분할하는 종방향 코퍼댐(10b)을 포함한다.

이 경우 코퍼댐(10)의 공간부(12)는, 횡방향 코퍼댐(10a)의 경우, 도 4를 기준으로, 선체의 길이 방향으로 이격 된 한 쌍의 벌크 헤드(11)가 각각 공간부(12)의 전방벽과 후방벽을 형성할 수 있고, 우측의 내부 선체(IH)가 우측벽(3a)을 좌측의 격벽이 좌측벽(5a)을 형성할 수 있고, 내부 선체(IH)가 천장벽 및 바닥벽을 형성할 수 있다.

또한, 종방향 코퍼댐(10b)의 경우, 도 4를 기준으로, 선체의 폭 방향으로 이격 된 한 쌍의 벌크 헤드(11)가 각각 공간부(12)의 우측벽과 좌측벽을 형성할 수 있고, 종방향 코퍼댐(10b)의 벌크 헤드(11)와 횡방향 코퍼댐(10a)의 벌크 헤드(11)가 접하는 벽이 전방벽(7a)과 후방벽(7b)을 형성할 수 있고, 내부 선체(IH)가 천장벽 및 바닥벽을 형성할 수 있다.

본 실시 예의 공간부(12)에는 후술하는 제2 실시예의 단열재(120)가 마련될 수 있고, 단열재(120)에 관해서는 제2 실시예에서 상세히 설명한다.

가스 공급부는, 코퍼댐(10)의 내부로 가스를 공급하여 코퍼댐(10)에 성에가 끼거나 습도 변화 등에 의해서 코퍼댐(10)이 손상되는 것을 방지하는 역할을 한다.

본 실시 예에서 가스 공급부는, 후술하는 제4 실시예의 기체 공급부(300, 도 17 참조)와 동일하게 구성될 수 있고, 가스 공급 라인에서 분기되어 가스 공급 라인을 통해 공급되는 가스를 코퍼댐(10)의 내부로 공급시키는 공급 배관과, 코퍼댐(10)에 마련되어 코퍼댐(10)의 내부에 채워진 가스를 코퍼댐(10)의 외부로 배출시키는 배출 배관과, 공급 배관 및 배출 배관에 마련되는 밸브를 포함한다.

가스 공급부의 공급 배관은, 코퍼댐(10)에 대응되는 개수로 마련될 수 있고, 공급 배관의 하단부는 코퍼댐(10)의 바닥에 근접되게 배치될 수 있다.

가스 공급부의 배출 배관은, 코퍼댐(10)에 대응되는 개수로 마련되어 각각의 코퍼댐(10)의 내부에 채워진 가스를 각각 배출할 수도 있고, 이 서로 연결되어 배출될 수도 있다.

가스 공급부(20)의 밸브는, 전기적 신호에 의해 개폐되는 비례제어밸브일 수 있다.

본 실시 예에서 가스 공급 라인으로 공급되는 가스는 건조 공기(dry air), 이너트 가스(inert gas) 또는 N₂ 가스를 포함하며, 이 가스는 LNG 운반선에 이미 설치되어 있는 기존의 건조 공기/이너트 가스 제너레이터로부터 공급될 수 있다.

한편, 본 실시예는 영하의 제1 온도로 떨어진 코퍼댐(10)의 온도를 제1 온도 보다 높은 제2의 영하의 온도로 제어하는 히팅부(30)를 구비할 수 있다.

본 실시 예에서 히팅부(30)는, 도 8에 도시된 바와 같이, 코퍼댐(10)의 내부에 클리콜 히팅 코일(31)을 설치하고 클리콜 히팅 코일(31)에 가열된 클리콜(glycol)을 공급하여 벌크 헤드(11)를 가열할 수도 있고, 코퍼댐(10)의 내부에 전기 코일을 설치하여 벌크 헤드(11)를 가열할 수도 있다.

또한, 코퍼댐(10)의 내부에 배기가스의 폐열 또는 고온의 액체 또는 스팀이 순환될 수 있는 코일을 마련하여 벌크 헤드(11)를 가열할 수도 있다.

본 실시 예에서 부동액으로 클리콜을 사용하는 경우 -30℃의 어는점을 갖는 glycol water 45%을 사용할 수 있다.

도 8를 참고하여 코퍼댐(10)으로 공급되는 글리콜을 가열하는 방법을 간단히 설명한다.

글리콜 순환펌프에 의해 순환되는 글리콜은 코퍼댐(10)으로 공급되기 전에 글리콜 히터(GH)에서 보일러 등에서 공급되는 고온의 스팀에 의해 가열되고, 가열된 글리콜은 코퍼댐(10)의 내부에 마련된 글리콜 히팅 코일(31)로 공급되어 벌크 헤드(11)를 가열한 후 순환된다.

본 실시 예에서 코퍼댐(10)에는 코퍼댐(10) 내부의 온도를 측정할 수 있는 온도 센서(TS)가 마련될 수 있고, 코퍼댐(10) 내부의 온도가 설정된 값보다 낮을 경우에 가열된 글리콜을 벌크 헤드(11)에 부착된 글리콜 히팅 코일(31)로 공급해서 벌크 헤드(11)와 공간부(12)의 온도를 높이거나 유지할 수 있다.

한편, 벌크 헤드(11)의 온도를 -50℃ 이하로 제어하는 경우 부동액의 어는점이 -50℃ 이하로 떨어질 수 있기 때문에 부동액은 glycol water 65% 또는 메틸알콜을 사용할 수 있다.본 발명의 제1 실시예에서 설명된 내용은 후술하는 다른 실시예에서도 그대로 적용될 수 있다.

도 9는 본 발명의 제2 실시예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템에서 코퍼댐에 단열재가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 도면이고, 도 10은 도 9의 “A” 영역에 단열재가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 사시도이고, 도 11은 도 9의 “B” 영역에 단열재가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 사시도이고, 도 12는 도 10의 “C” 영역에 마련된 단열재의 변형 실시예이고, 도 13은 도 9에 도시된 단열재에 의해 코퍼댐의 온도를 제어함으로써 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.

본 실시 예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템(100)은 극지방이나 열대 지방 등의 공간적 환경이나 계절, 주일/주야 등의 시간적 환경에 관계없이 코퍼댐(10)의 온도를 영하의 온도로 제어하기 위해 코퍼댐(10)에 마련되는 단열재(120)를 구비한다.

단열재(120)는, 도 9에 도시된 바와 같이, 코퍼댐(10)에 마련되어 부유식 해상구조물이 온도가 높은 지역을 운항하거나 여름철에 운항할 경우 코퍼댐(10)의 내부로 열이 침입하는 것을 방지하여 외부의 온도가 높은 경우에도 코퍼댐(10)의 온도를 원하는 온도로 떨어질 수 있도록 하는 역할을 한다.

구체적으로, 외부의 온도가 높은 경우 예를 들어 IGC code에서 제시하는 외부 공기의 온도가 45℃, 해수 온도가 25℃일 때 단열재(120)를 설치하지 않을 경우에는, 도 13의 표에 나타난 바와 같이, 코퍼댐(10)의 온도가 -15.39℃로 밖에 떨어지지 않을 수 있어, BOR의 감소에 한계가 있을 수 있다.

하지만, 본 실시예와 같이 코퍼댐(10)에 단열재(120)를 마련하면 전술한 온도의 조건에서도 코퍼댐(10)의 온도를 원하는 온도 예를 들어, -25℃, -50℃로 낮추어서 충분한 BOR 감소 효과를 볼 수 있다.

이제 단열재(120)에 대해 상세히 설명하면, 본 실시 예에서 단열재(120)는, LNG 저장탱크(T)에 저장된 LNG를 단열시키기 위해 사용되는 단열벽은 물론 작업의 편리성 및 비용 등을 고려하여 전술한 단열벽과 다른 타입을 사용할 수 있다.

즉, 본 실시 예에서 단열재(120)는 전술한 단열벽과 다른 타입인 패널 타입의 단열재, 발포형 타입의 단열재, 진공 단열이나 입자 형태 타입의 단열재 및 부직포 타입의 단열재 중 적어도 하나를 포함할 수 있다.

본 실시예에서 단열재(120)는 종류와 형태에 제한이 없이 적용될 수 있다. 작업 환경 및 비용 등을 고려하여 전술한 세 가지 타입의 단열재 중 어느 하나만을 사용할 수도 있고, 2 이상의 단열재를 선택해서 사용할 수도 있다. 덧붙여 LNG 저장탱크(T)에 저장된 LNG를 단열시키는 단열벽을 사용할 수도 있다. 여기서, 단열벽은 밀봉 및 단열유닛(SI)의 단열벽을 말한다.

패널 타입의 단열재는 스티로폼(styrofoam)을 포함하며, 스티로폼은 코퍼댐(10)에 저온 접착제나 볼트 등을 이용하여 부착 방식으로 결합 될 수 있다.

발포형 타입의 단열재는 폴리우레탄폼을 포함하며, 폴리우레탄폼은 포밍(foaming) 방식으로 코퍼댐(10)에 분사되어 결합 될 수 있다.

부직포 타입의 단열재는 폴리에스텔 화이버 재질로 제작될 수도 있고, 합성수지층으로 제작될 수도 있으며, 코퍼댐(10)에 저온 접착제나 볼트 등을 이용하여 부착 방식으로 결합 될 수 있다.

본 발명에서 단열재(120)의 종류와 설치 방법에 대해서는 제한이 없다.

본 실시 예에서 단열재(120)는, 도 9에 도시된 바와 같이, 한 쌍의 벌크 헤드(11)를 제외한 영역의 코퍼댐(10)의 공간부(12)에 마련될 수 있다.

구체적으로, 도 10에 도시된 바와 같이, 횡방향 코퍼댐(10a)의 경우 단열재(120)는 코퍼댐(10)의 공간부(12)의 우측벽부, 좌측벽부, 천장부 및 바닥부에 각각 마련될 수 있다. 또한 천장부 및 바닥부에 마련되는 단열재(120)는 공간부(12)의 내부가 아닌 외부에 마련될 수도 있다.

이와 같이 한 쌍의 벌크 헤드(11)를 제외한 영역의 코퍼댐(10)에 단열재(120)를 마련하면 한 쌍의 벌크 헤드(11)와 접하지 않은 영역의 외부의 열이 코퍼댐(10)의 내부로 침입하는 것을 방지할 수 있고, 한 쌍의 벌크 헤드(11)를 통해 LNG 저장탱크(T)에 저장된 LNG의 냉열이 공간부(12)로 전달될 수 있어, 선체 외부의 온도가 높은 경우에도 코퍼댐(10)의 온도를 원하는 온도로 낮출 수 있다.

또한, 본 실시 예에서 단열재(120)는 복수의 횡방향 코퍼댐(10a) 중 선수 최전방에 배치되는 횡방향 코퍼댐(10a)의 선수 최전방 벌크 헤드(11) 및 선미 최후방에 배치되는 횡방향 코퍼댐(10a)의 선미 최후방 벌크 헤드(11)에도 각각 마련될 수 있다.

구체적으로, 도 11은 선수 최전방의 벌크 헤드(11)에 단열재(120)가 마련된 것을 도시한 것으로서 선수 최전방 및 선미 최후방은 선수와 선미 사이의 영역과 다른 환경을 가지고 있다.

즉, 선수 최전방 및 선미 최후방 영역은 LNG 저장탱크(T)가 한 방향에만 접하고 있고, 선체의 내벽에 접하고 있으므로 코퍼댐(10)의 온도를 원하는 온도로 낮추는 것이 선수와 선미 사이 영역에 배치된 코퍼댐(10) 보다 어렵다.

하지만, 본 실시 예와 같이 선수 최전방 벌크 헤드(11) 및 선미 최후방 벌크 헤드(11)에도 단열재(120)를 마련하면 외부의 열침입을 방지할 수 있어 코퍼댐(10)을 원하는 온도로 낮출 수 있다.

한편, 코퍼댐(10)의 내부에 단열재(120)를 설치할 경우 코퍼댐(10)의 바닥부에 마련되는 단열재(120)는 선원에 의해 손상될 수 있다. 즉, 작업자가 코퍼댐(10)의 내부로 들어갔을 때 코퍼댐(10)의 바닥부를 발로 지지하고 서 있어야 하는 데 이때 단열재(120)가 손상될 수 있다.

따라서, 본 실시 예는 전술한 단열재(120)의 손상을 방지하기 위해, 도 12에 도시된 바와 같이, 단열재 손상방지부재를 마련할 수 있다.

본 실시 예에서 단열재 손상방지부재(130a)는, 도 12의 (a)에 도시된 바와 같이, 격자(grid) 형태로 마련되어 단열재(120)의 위에 배치됨으로써 단열재(120)의 특정 부분에 하중이 집중되는 것을 방지하여 단열재(120)의 손상을 방지할 수 있다.

또한, 단열재 손상방지부재(130b)는, 선원이 원하는 곳으로 이동 가능하도록 코퍼댐(10)의 바닥부에 마련되는 별도의 길(path)일 수 있다. 주로 선원이 접근하는 지역은 바닥부의 가장자리이므로, 단열재 손상방지부재(130b)는, 도 12의 (b)에 도시된 바와 같이, 코퍼댐(10)의 바닥부 가장자리에만 약간의 폭을 두고 마련될 수 있다.

도 13은 단열재의 설치 및 코퍼댐의 온도 제어에 의한 BOR의 감소 효과를 나타낸 것이다.

종래와 같이 코퍼댐을 5℃로 제어하면 BOR은 약 0.1282가 나온다. 여기서 코퍼댐의 온도를 제어하기 위해서 글리콜 히팅시스템(glycol heating system)의 제어 온도를 조절한다 하더라도 즉, 글리콜 히팅을 안 할 경우 가장 낮게 떨어지는 온도에도 코퍼댐은 -10.87℃로 밖에 떨어지지 않을 수 있다.

따라서, -25℃까지 적용 가능한 스틸 등급 E로 코퍼댐의 벌크 헤드(11)를 제작하더라도 코퍼댐의 온도는 -15.39℃로 밖에 떨어지지 않으므로 BOR은 약 2.2% 밖에 감소시키지 못한다.

하지만, 본 실시예를 적용하여 코퍼댐(10)이 -26.4℃까지 떨어지도록 단열재(120)를 설치하고, 글리콜 히팅으로 -20.8℃까지 온도를 높여 제어하면 BOR을 약 3.5 감소시킬 수 있다.

그리고 전술한 제1 실시예의 내용은 본 실시예에 그대로 적용될 수 있다.

도 14는 본 발명의 제3 실시예에 따른 부유식 해상구조물에서 코퍼댐의 벌크 헤드가 외부 선체까지 연장되지 않고 내부 선체까지만 연결된 상태를 개략적으로 도시한 도면이고, 도 15 도 14에 도시된 벌크헤드 대신 코퍼댐을 마련하고, 코퍼댐에 단열재를 마련한 도 14의 변형 실시예이고, 도 16은 도 13에 도시된 벌크 헤드를 극저온 소재로 제작하고 코퍼댐의 온도를 제어함으로써 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.

본 실시 예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템(200)은, 복수의 LNG 저장탱크(T)의 사이에 마련되어 복수의 LNG 저장탱크(T)를 선체의 길이 방향 및 폭 방향 중 적어도 어느 하나의 방향으로 다열 배치시키되 외부 선체(EH)까지 연장되지 않고 내부 선체(IH)까지만 연결되는 벌크 헤드(210)와, 내부 선체(IH)와 외부 선체(EH)를 연결하여 양자를 보강하되 벌크 헤드(210)와 연속되지 않는 강도부재(220)와, 선수 최전방 및 선미 최후방에 마련되는 단열재(120)와, 선수 최전방 및 선미 최후방에 벌크 헤드(210)에 의해 마련된 공간부(12)에 가스를 공급하여 공간이 습도 변화에 의해 손상되는 것을 방지하는 가스 공급부(20)와, 선수 최전방 및 선미 최후방에 마련된 벌크 헤드(210)를 가열시키는 히팅부(30)를 포함한다.

벌크 헤드(210)는, 도 14에 도시된 바와 같이, LNG 저장탱크(T)를 선체의 길이 방향으로 다열 배치시킬 수도 있고, 선체의 폭 방향으로 다열 배치시킬 수도 있다.

또한, 본 실시 예에서 벌크 헤드(210)와 LNG 저장탱크(T)가 접하는 영역에는 밀봉 및 단열유닛(SI)과 단열재(120)가 마련되지 않으므로, 벌크 헤드(210)는 -140℃의 극저온으로 온도가 떨어질 수 있다.

따라서, 본 실시 예에서 벌크 헤드(210)는 스테인리스 스틸이나 알루미늄을 포함하는 극저온 재질로 제작될 수 있고, LNG 저장탱크(T)를 밀봉 및 단열시키는 밀봉 및 단열유닛(SI)의 밀봉벽의 단부는 벌크 헤드(210)에 직접 용접 결합 될 수 있다.

나아가, 본 실시 예의 벌크 헤드(210)는 선수의 최전방 및 선미의 최후방에서 한 쌍이 이격 마련되어 선수의 최전방 및 선미의 최전방에 공간부(12)를 마련할 수 있다. 이 공간부(12)의 벌크 헤드(210)에는 단열재(120)와 히팅부(30)가 마련될 수 있고, 이 공간부(12)로 벌크 헤드(210)의 손상을 방지하기 위해 가스 공급부의 가스가 공급될 수 있다.

한편 본 실시예의 벌크 헤드(210)는 종래와 달리, 도 14에 도시된 바와 같이, 외부 선체(EH)에까지 연장되지 않는다. 이는 벌크 헤드(210)를 외부 선체(EH)에까지 연결하면 외부의 열이 벌크 헤드(210)를 통해 전달되어 BOR이 증가 될 수도 있고, 외부 선체(EH)가 벌크 헤드(210)와 접촉되어 있으므로 벌크 헤드(210)로부터 전달되는 냉열에 의해 취성 파괴될 수 있기 때문이다.

강도부재(220)는, 도 14에 도시된 바와 같이, LNG 저장탱크(T)의 중간 위치에서 내부 선체(IH)와 외부 선체(EH)를 연결하여 선체를 구조적으로 보강하는 역할을 한다.

본 실시 예의 강도부재(220)는, 도 14에 도시된 바와 같이, 벌크 헤드(210)와 연속되지 않도록 마련되므로 벌크 헤드(210)를 통하여 전달되는 냉열은 벌크 헤드(210)의 양단부에 마련되는 밀봉 및 단열유닛(SI)에 의해 상쇄될 수 있고, 벌크 헤드(210)가 외부 선체(EH)와 직접 접촉되지 않으므로 외부로부터의 열전달도 감소 됨을 알 수 있다.

본 실시 예의 강도부재(220)는 벌크 헤드(210)와 연속되지 않는 위치면 어느 위치에도 마련될 수 있고, 그 개수도 제한되지 않는다.

또한, 강도부재(220)는 극저온에 노출되지 않으므로 스틸 등급 A의 스틸로 제작할 수도 있다.

단열재(120)는, 전술한 제2 실시예의 단열재(120)가 그대로 적용될 수 있다. 다만, 그 설치 위치에 있어 LNG 저장탱크(T) 사이가 아닌 선수 최전방 및 선미 최후방에 마련되는 점에서 차이점이 있다.

가스 공급부와 히팅부(30)는 전술한 제1 실시예가 그대로 적용될 수 있다. 다만, 선수 최전방 및 선미 최후방에 마련되는 공간부(12)에 적용되는 점에서 전술한 제1 실시예와 차이점이 있다.

본 실시예는 LNG 저장탱크(T)의 사이에 코퍼댐(10)이 아닌 벌크 헤드(210)가 마련되어 LNG 저장탱크(T)의 사이에 배치된 벌크 헤드(210)의 온도를 직접 제어하는 것이 용이하지 않으므로, 전술한 벌크 헤드(210)는 LNG의 직접 접촉으로 인해 약 -130℃ 정도로 제어된다.

다만, 선수의 최전방 및 선미의 최후방에 배치되는 벌크 헤드(210)는 히팅부(30)에 의해 자유로운 온도 조절이 가능하며, LNG 저장탱크(T)의 사이에 배치되는 벌크 헤드(210)의 경우에도 밀봉 및 단열유닛(SI)의 단열벽을 조절하거나 벌크 헤드(210)의 양단을 전기 코일로 가열하여 벌크 헤드(210)의 온도를 제어할 수 있다.

또한, 본 실시 예는, 도 15에 도시된 바와 같이, 벌크 헤드(210)를 2이상으로 마련할 수도 있고, 2 이상 마련된 벌크 헤드(210)를 서로 이격되게 배치할 수도 있고, 내부 선체(IH)와 외부 선체(EH)로 이루어진 이중 선체 구조에도 적용될 수 있다.

한편, 본 실시예는, 도 14 및 도 15에 도시된 바와 같이, 벌크 헤드(11)와 LNG 저장탱크(T)가 접한 영역에 밀봉 및 단열유닛(SI)을 마련하지 않을 수 있고, 이 경우 벌크 헤드(11)를 극저온 소재로 제작하고 코퍼댐(10)의 온도를 영하의 온도로 제어하면 도 16에 나타난 바와 같은 BOR을 얻을 수 있다.

구체적으로, 도 14에 도시된 바와 같이, 벌크 헤드(11)와 LNG 저장탱크(T)가 접한 영역에 밀봉 및 단열유닛(SI)을 마련하지 않으면 LNG 저장탱크(T)에 저장된 LNG의 냉열이 코퍼댐(10)으로 잘 전달되어 코퍼댐(10)의 온도는, 도 16에 나타난 바와 같이, -125℃로 떨어질 수 있다. 이때 BOR은 코퍼댐(10)을 5℃로 제어할 때보다 17.2% 감소 된 0.1061임을 알 수 있다.

다만, 이 경우 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)는 일반 소재가 아닌 스테인리스 스틸이나 알루미늄을 포함하는 극저온 소재로 제작되며, 벌크 헤드(11)와 접하는 밀봉 및 단열유닛(SI)의 밀봉벽은 벌크 헤드(11)에 용접 결합의 방식으로 결합 될 수 있다.

도 17은 본 발명의 제4 실시예에서 따른 부유식 해상구조물에서 기체 공급부를 개략적으로 도시한 도면이고, 도 18은 도 17에 도시된 코퍼댐의 온도를 제어함으로써 발생 되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.

본 실시 예에 따른 부유식 해상구조물(300)은, 복수의 LNG 저장탱크(T)의 사이에 마련되어 복수의 LNG 저장탱크(T)를 선체의 길이 방향 및 폭 방향 중 적어도 어느 하나의 방향으로 다열 배치시키되 영하의 온도로 제어되는 코퍼댐(10)과, 코퍼댐(10)으로 기체를 공급하는 기체 공급부(320)와, 코퍼댐(10)에 마련되어 작업자가 코퍼댐(10)의 내부 공간으로 들어갈 수 있도록 코퍼댐(10)을 가열시키는 히팅부(30)와, 코퍼댐(10)에 마련되는 단열재(120)를 구비한다.

본 실시예는 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)에 형성되는 냉점(cold spot)을 쉽게 찾을 수 있도록 코퍼댐(10)의 내부로 기체를 공급하는 기체 공급부(320)를 구비한 점에서 전술한 제1, 2 실시예와 차이점이 있다. 전술한 제1,2 실시예에서 설명한 코퍼댐(10), 히팅부(30), 단열재(120)는 본 실시예에서도 그대로 적용될 수 있다.

본 실시 예인 부유식 해상구조물에서는 코퍼댐(10)에도 작업자가 주기적으로 들어가서 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)에 냉점이 없는지 검토해야 한다. 즉, 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)의 특정 부분에 온도가 차가운 부분이 발생했는지를 검사해야 하고, 이는 벌크 헤드(11)에 성에가 낀 것으로 알 수 있고 육안검사를 한다.

하지만, 코퍼댐(10)의 온도가 영하의 온도로 낮게 유지되고 코퍼댐(10) 내부가 일반적인 공기로 채워져 있을 경우에 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11) 전체에 성에가 끼기 때문에 성에 유무로 냉점을 찾을 수가 없다.

이에 본 실시 예에서는 코퍼댐(10)에 기체, 예를 들어 건조 공기(dry air)를 채워넣고 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)의 온도를 건조 공기의 이슬점(dew point)보다 높게 제어함으로써 건조 공기의 이슬점보다 낮은 벌크 헤드(11)에서만 성에가 끼게 하여 냉점을 쉽게 찾을 수 있다.

예를 들어, LNG 운반선에서 생성되는 건조 공기의 이슬점 온도가 -40℃인 경우 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)의 온도를 -35℃로 제어하고 코퍼댐(10)의 안에 들어가서 육안 검사를 하면 -40℃보다 낮은 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)에는 성에가 끼기 때문에 성에의 위치로 냉점을 쉽게 찾을 수 있다.

그리고, 전술한 코퍼댐(10)의 내부로 이슬점 온도가 낮은 건조 공기를 공급하는 기술수단은 후술하는 제6 실시예에서 트렁크 데크 공간(TS, 도 21 참조)과 트렁크 데크(TD)와 접한 사이드 통로(SP, 도 21 참조)에도 그대로 적용될 수 있다.

또한, 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)의 온도를 -35℃로 제어하면, 도 18의 표에 나타난 바와 같이, 5℃로 제어하는 것에 비해 BOR을 약 4.9% 감소할 수 있다. 이 경우 벌크 헤드(11)는 저온강(LT)으로 제작될 수 있다.

본 실시 예에서 기체 공급부(320)는, 도 17에 도시된 바와 같이, 코퍼댐(10)에 마련되어 기체 공급 라인(AL)을 통해 공급되는 기체를 코퍼댐(10)의 내부로 공급시키는 기체 공급 배관(321)과, 코퍼댐(10)에 마련되어 코퍼댐(10)의 내부 기체를 코퍼댐(10)의 외부로 배출시키는 기체 배출 배관(322)과, 기체 공급 배관(321) 및 기체 배출 배관(322)에 마련되는 개폐밸브(323)를 포함한다.

본 실시 예에서 기체 공급 라인(AL)으로 공급되는 건조 공기는 기존의 LNG 운반선에 설치되는 건조 공기 제너레이터에서 공급될 수 있으므로 이 설비를 위한 추가적인 비용이 발생되지 않는다.

본 실시 예에서 코퍼댐(10)으로 공급되는 건조 공기는 -45 ~ -35℃의 이슬점 온도를 가질 수 있고, 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)의 온도는 건조 공기의 이슬점 온도보다 1 ~ 10℃ 높게 제어될 수 있다. 이 경우 벌크 헤드(11)의 온도는 약 -30℃ 전후로 제어되므로 BOR을 감소시킬 수 있는 이점이 있다.

검사 및 유지 보수의 이유 등으로 인원이 코퍼댐(10) 안으로 들어가야 할 경우에 방한복 등의 복장으로 낮은 온도에 대한 방지를 하고 작업을 수행할 수 있다. 한편으로는 코퍼댐(10)에 전술한 기체를 연속적으로 주입하고 배출(venting)시킴으로써 코퍼댐의 온도를 높여서 인원이 들어가서 작업을 수행할 수도 있는 장점이 있다.

도 19는 본 발명의 제5 실시예에 따른 부유식 해상구조물에서 LNG 저장탱크의 압력 변화에 따라 코퍼댐의 온도를 제어하는 것을 개략적으로 도시한 도면이다.

본 실시예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템(400)은, 복수의 LNG 저장탱크(T)의 사이에 마련되어 복수의 LNG 저장탱크(T)를 선체의 길이 방향 및 폭 방향 중 적어도 하나의 방향으로 다열 배치시키되 영하의 온도로 제어되는 코퍼댐(10)과, 코퍼댐(10)에 마련되어 코퍼댐(10)을 가열시키는 히팅부(30)를 포함하며, 코퍼댐(10)의 영하의 온도는 히팅부(30)의 가열로 영상의 온도로 제어되고, LNG 저장탱크(T)의 내부 압력의 변화에 따라 코퍼댐(10)의 온도를 제어하는 점에서 전술한 제1 실시예와 차이점이 있고, 나머지 제1 실시예의 내용은 본 실시예에 그대로 적용될 수 있다.

즉, 본 실시예는 BOR을 낮추기 위해 코퍼댐(10)의 온도를 영하의 온도로 유지할 뿐만 아니라 항해 조건에 따라서 BOG가 너무 조금 발생해서 선박 연료 등의 이유로 BOG가 더 많이 필요할 경우에는 코퍼댐(10)의 온도를 높여서 BOR을 더 크게 해서 BOG가 더 많이 발생되도록 하고, 항해 조건에 따라서 BOG가 너무 많이 발생되어서 BOG의 처리가 어려울 경우에는 코퍼댐(10)의 온도를 낮추어서 BOR을 더 작게 해서 BOG가 더 조금 발생되게 할 수 있다.

전술한 제어 온도의 설정은 항해 조건 등을 고려해서 수동으로 할 수도 있고, LNG 저장탱크(T)의 압력 신호를 받아서 자동으로 제어할 수도 이다. 즉, LNG 저장탱크(T)의 압력이 높아진 경우에는 BOG가 과도하게 발생 된 것이므로 제어온도의 설정값을 낮추도록 제어하고, 압력이 낮은 경우에는 BOG가 조금 발생 된 것이므로 제어온도의 설정값을 높이도록 제어할 수 있다.

또한, 본 실시예는 BOR을 낮추기 위해 코퍼댐(10)의 온도를 영하의 온도로 유지할 뿐만 아니라 작업자가 코퍼댐(10)의 내부로 들어갈 수 있도록 코퍼댐(10)의 온도를 특정 온도(예, 영상의 온도)로 제어할 수 있는 점에서 전술한 제1 실시예와 차이점이 있다.

구체적으로 운항 중에도 코퍼댐(10)에 냉점(cold spot) 등이 발생 되었는지 여부를 검사하기 위해 작업자가 코퍼댐(10)의 내부로 들어갈 필요가 있다.

이때에도 코퍼댐(10)을 영하의 온도로 유지하면 코퍼댐(10)에 들어가서 작업하는 작업자가 낮은 온도에 노출되어 위험해질 수 있으므로, 제어 온도의 설정값을 높여서 히팅부(30)로 코퍼댐(10)을 가열시켜 코퍼댐(10)을 특정 온도(예, 영상의 온도)로 유지할 수 있다.

본 실시 예에서 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)가 -30 ~ 0℃까지 견디는 재질로 제작된 경우 코퍼댐(10)의 온도를 -30 ~70℃ 사이의 범위에서 제어할 수 있다. 일 예로 작업자가 코퍼댐(10)의 내부로 들어갈 필요가 없는 경우에는 BOR을 최대한 줄이기 위해 코퍼댐(10)의 제어 온도를 약 -30℃로 제어할 수 있고, 그 반대의 경우에는 코퍼댐(10)을 영상의 온도를 비롯한 특정 온도로 제어할 수 있다.

본 실시 예에서 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)가 -55℃까지 견딜 수 있는 저온강(LT)으로 제작되는 경우 코퍼댐(10)의 온도를 -55 ~ 70℃ 사이의 범위에서 제어할 수 있다. 일 예로 작업자가 코퍼댐(10)의 내부로 들어갈 필요가 없는 경우에는 BOR을 최대한 줄이기 위해 코퍼댐(10)의 온도를 약 -50℃로 제어할 수 있고, 그 반대의 경우에는 코퍼댐(10)을 영상의 온도를 비롯한 특정 온도로 제어할 수 있다.

이하에서 작업자가 코퍼댐(10)의 내부로 들어가기 위해 코퍼댐의 온도를 제어하는 방법을 설명한다.

먼저, 코퍼댐(10)의 온도는 코퍼댐(10)과 LNG 저장탱크(T)에 저장된 LNG 간의 열전달을 감소시키기 위해 영하의 온도 예를 들어, -25℃ 또는 -50℃로 제어되므로 작업자가 바로 코퍼댐의 내부로 들어가는 것은 위험할 수 있다.

따라서, 히팅부(30)로 코퍼댐(10)을 영상의 온도로 가열하는 단계가 이루어진다. 이때 코퍼댐(10)은 글리콜 히팅 코일(31), 전기 코일, 스팀 또는 청수가 흐르는 코일로 가열될 수도 있고, 코퍼댐(30)의 내부로 고온의 공기를 공급하여 가열할 수도 있다.

다음으로, 코퍼댐(10)의 내부 온도가 영상의 온도로 되면 작업자가 들어가서 벌크 헤드(11)에 냉점 등이 발생 되었는지 여부를 확인한다. 이때 코퍼댐(10)의 내부는 계속 영상의 온도로 유지된다.

작업자가 코퍼댐(10)의 내부 검사를 완료하여 코퍼댐(10)의 외부로 나오면 코퍼댐(10)의 가열을 중단하여 다시 코퍼댐(10)을 영하의 온도로 유지한다.

이상과 같이 본 실시 예는 코퍼댐(10)의 내부로 작업자가 들어갈 필요가 없는 경우 코퍼댐(10)을 영하의 온도로 유지하여 BOR을 감소시킬 수 있고, 그 반대의 경우에는 코퍼댐(10)을 영상의 온도로 유지하여 작업자가 작업을 할 수 있는 등 BOR을 감소시키면서 작업자의 안전도 고려할 수 있는 점에서 이점이 있다.

그리고, 전술한 코퍼댐(10)의 온도를 제어하는 기술수단은 후술하는 제6 실시예에서 트렁크 데크 공간(TS, 도 21 참조)과 트렁크 데크(TD)와 접한 사이드 통로(SP, 도 21 참조)에도 그대로 적용될 수 있다.

또한, 본 실시 예는 LNG 저장탱크(T)의 내부 압력 변화에 따라 코퍼댐(10)의 온도를 제어할 수 있는 점에서 전술한 제1 실시예와 차이점이 있다.

구체적으로, 본 실시 예는 LNG 저장탱크(T)의 내부 압력을 측정할 수 있는 압력 센서(PT)를, 도 19에 도시된 바와 같이, LNG 저장탱크(T)에 마련한 후 압력 센서(PT)에서 측정되는 압력을 기초로 하여 코퍼댐(10)의 온도를 제어할 수 있다.

즉, LNG 저장탱크(T)의 압력이 높아지면 부유식 해상구조물이 필요로 하는 BOG 보다 더 많은 BOG가 발생하는 것이므로 코퍼댐(10) 온도 제어의 세팅 온도(setting temperature)를 낮추어서 코퍼댐(10)의 온도를 낮추어 BOG가 감소하게 할 수 있다. LNG 저장탱크(T)의 압력이 낮아지면 부유식 해상구조물이 필요로 하는 BOG 보다 더 적은 BOG가 발생되는 것이므로 코퍼댐(10) 온도 제어의 세팅 온도를 높여 코퍼댐(10)의 온도를 높임으로써 BOG가 더 발생되게 할 수 있다.

또한, 압력 센서(PT)와 무관하게 부유식 해상구조물의 속도를 참고하여 코퍼댐(10)의 온도를 제어할 수도 있다.

구체적으로, 부유식 해상구조물의 속도가 높아서 연료 소모량이 클 경우 코퍼댐(10)의 제어 온도를 높여서 BOG를 더 많이 발생시킬 수 있고, 발생 된 BOG를 연료로 사용하여 연료소모량을 맞출 수도 있다.

예를 들어, 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)를 -25℃의 세팅 온도로 제어하는 부유식 해상구조물은 BOR이 0.1236이 나온다. 이 부유식 해상구조물이 속도를 높여서 연료를 더 많이 소모하고자 할 경우에 코퍼댐(10) 벌크 헤드(11)의 온도를 0℃로 제어하면 BOR이 0.1282가 나와서 3.7% 증가 되어 BOG가 증가 된다. 따라서, 부유식 해상구조물의 속도가 높아져서 BOG의 소비량이 많아졌을 때 부족한 BOG의 양을 줄일 수 있다.

반대로 부유식 해상구조물의 속도가 낮아서 연료 소모량이 적은 경우 코퍼댐(10)의 제어 온도를 낮춰서 BOG를 조금 발생시킴으로써 연료소모량을 맞출 수도 있다.

한편, 히팅부(30)로 코퍼댐(10)의 벌크 헤드(11)를 가열하는 경우 전도에 의해 열전달이 이루어져 코퍼댐(10)의 가열 시간이 걸릴 수 있으므로, 코퍼댐(10)의 내부에 따뜻한 건조 공기를 공급하여 코퍼댐(10)의 가열 시간을 단축할 수도 있다.

덧붙여 전술한 실시예에서 설명한 가스 공급부와 기체 공급부(320)도 본 실시예에 그대로 적용될 수 있다.

도 20은 본 발명의 제6 실시예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템에서 트렁크 데크 공간(TS) 및 사이드 통로에 단열재가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 도면이고, 도 21은 도 20에 도시된 트렁크 데크 공간(TS) 및 사이드 통로와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 제어함으로써 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.

본 실시 예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템(500)은, 트렁크 데크 공간(TStrunk deck space) 및 트렁크 데크(trunk deck, TD)와 접한 사이드 통로(SP, side passage way) 중 적어도 하나에 마련되어 트렁크 데크 공간(TS) 또는 사이드 통로(SP)로부터 복수의 LNG 저장탱크(T)의 내부로의 열절단을 저감시켜 열전달로 발생되는 BOR(Boil-off Rate)을 감소시키는 단열재(120)를 구비한다.

본 실시 예는 트렁크 데크 공간(TS) 및 사이드 통로(SP)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 낮춤으로써 외부에서의 열침입량을 줄여 BOR를 낮출 수 있다.

특히, 북극 항로 등 주변의 온도가 매우 낮은 항로를 운항하거나 겨울철 운항을 할 경우에 본 실시예를 적용하면 트렁크 데크 공간(TS) 및 사이드 통로(SP)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 낮춤으로써 BOR을 감소할 수 있다.

반대로 온도가 높은 곳으로 항해하거나, 여름철에 항해할 경우에도 단열재(120)에 의해서 트렁크 데크 공간(TS) 및 사이드 통로(SP)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 낮춤으로써 코퍼댐(10)의 온도를 낮은 온도로 유지할 수 있어 BOR을 감소시킬 수 있다.

특히, 트렁크 데크(TD) 및 트렁크 데크(TD)와 접한 사이드 통로(SP)는 외부의 태양열에 직접 노출되는 곳이므로 이 부분에 단열재(210)를 마련하면 외부의 열침입을 줄일 수 있어 BOR을 더욱 효과적으로 줄일 수 있다.

실제 LNG 운반선에 대해서 수치해석으로 BOR을 계산한 결과, 도 21의 표에 나타난 바와 같이, 트렁크 데크 공간(TS) 및 사이드 통로(SP)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 제어하지 않을 경우에 내부 선체(IH)의 온도가 35.3℃ 정도의 온도가 나오고, 이때 BOR은 0.1346으로 계산된다.

하지만, 본 실시예를 적용해서 트렁크 데크 공간(TS) 및 사이드 통로(SP)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 0℃로 제어할 경우에는, 도 21의 표에 나타난 바와 같이, BOR이 0.1296으로 약 3.7% 감소하는 것을 확인할 수 있었다. 저가의 단열재(120)를 이용하여 BOR을 감소시킬 수 있고, 가격 대비 BOR 감소 효과가 큰 것을 알 수 있다.

다른 예로 본 실시 예를 적용해서 트렁크 데크 공간(TS) 및 사이드 통로(SP)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 -25℃로 제어할 경우에는 BOR이 0.1266으로 약 5.9% 감소하는 것을 확인할 수 있었다. 이 또한 저가의 단열재(120)를 사용 시 가격대비 BOR 감소 효과가 큰 것을 알 수 있다.

단열재(120)는, 도 20에 도시된 바와 같이, 트렁크 데크(TD)의 내측 천장부, 트렁크 데크(TD)와 접한 사이드 통로(SP)의 천장부 및 측벽부, 밸러스트 탱크(BT)와 접한 사이드 통로(SP)의 부분에 마련될 수 있다.

본 실시 예에서 단열재(20)는 전술한 트렁크 데크(TD)의 위치에 한정되지 않고 트렁크 데크(TD)의 바닥부나 외측부 등에 설치될 수 있고, 트렁크 데크 공간(TS)과 사이드 통로(SP)에 단속 또는 연속적으로 마련될 수도 있다.

또한, 본 실시예는 전술한 실시예의 단열재(120)가 그대로 적용될 수 있다. 즉 본 실시예의 단열재(120)는 LNG 저장탱크(T)를 밀봉 및 단열시키는 밀봉 및 단열유닛(SI)의 단열벽일 수도 있고, 단열벽과는 다른 타입인 패널 타입의 단열재, 발포형 타입의 단열재, 진공 단열이나 입자 형태 타입의 단열재 및 부직포 타입의 단열재 중 적어도 하나를 포함할 수 있다. 나아가, 본 발명은 단열재의 종류, 형태, 설치 방법에 대해서 제한이 없다.

본 실시 예는 코퍼댐(10)을 가열하거나내부 선체(IH)를 원하는 온도로 유지하기 위해 내부 선체(IH)를 가열하는 히팅부(30)를 구비할수 있다. 히팅부(30)의 구성은 전술한 실시예의 클리콜 히팅 코일(31), 전기 코일, 스팀 또는 청수 등의 액체가 흐르는 코일 등을 포함할 수 있다.

본 실시 예에서 트렁크 데크 공간(TS) 및 사이드 통로(SP)와 접한 내부 선체(IH)의 재질 및 온도 조절은 요구되는 BOR의 값에 따라 선택적으로 이루어질 수 있다.

구체적으로, 본 실시 예에서 내부 선체(IH)는 -55 ~ 30℃의 온도로 제어될 수 있다. 내부 선체(IH)의 온도를 0℃로 제어하면, 도 21의 표에 나타난 바와 같이, 내부 선체(IH)를 35.3℃로 제어한 종래의 실시예에 비해 BOR이 3.7% 감소 된 0.1296을 얻을 수 있고, 내부 선체(IH)도 스틸 등급 A를 사용할 수 있다.

또한 내부 선체(IH)의 온도를 -25℃로 제어하면, 도 21의 표에 나타난 바와 같이, BOR이 5.9% 감소 된 0.1266을 얻을 수 있고, 내부 선체(IH)는 스틸 등급 E 또는 EH를 사용할 수 있다. 추가로 내부 선체(IH)의 온도를 -30℃ 이하로 제어하는 경우 내부 선체(IH)를 저온강(LT)으로 제작할 수 있다.

한편 본 실시예는 전술한 실시예의 코퍼댐(10), 기체 공급부(320), 가스 공급부에 대한 내용이 그대로 적용될 수 있다.

도 22는 본 발명의 제7 실시예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템에서 밸러스트 탱크에 단열재가 마련된 상태를 개략적으로 도시한 도면이고, 도 23은 밸러스트 탱크와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 제어함으로써 발생되는 BOR의 계산 결과를 나타낸 표이다.

본 실시 예에 따른 부유식 해상구조물의 단열시스템(600)은, 밸러스트 탱크(BT)에 마련되어 밸러스트 탱크(BT)로부터 LNG 저장탱크(T)의 내부로의 열전달을 저감시켜 BOR을 감소시키는 단열재(120)를 구비한다.

본 실시 예는 밸러스트 탱크(BT)에서 LNG 저장탱크(T)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 낮춤으로써 외부에서의 열침입량을 줄여 BOR를 낮출 수 있다.

온도가 높은 곳으로 항해하거나 여름철에 항해할 경우에도 단열재(120)에 의해서 밸러스트 탱크(BT)에서 LNG 저장탱크(T)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 낮춤으로써 BOR을 감소시킬 수 있다.

실제 LNG 운반선에 대해서 수치해석으로 BOR을 계산한 결과, 밸러스트 탱크(BT)에서 LNG 저장탱크(T)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 제어하지 않을 경우에, 도 23의 표에 나타난 바와 같이, 이 부분의 온도가 27.2 ~ 36.13℃ 정도로 나오고, 이때 BOR은 0.1346으로 계산된다.

하지만, 본 실시예를 적용해서 밸러스트 탱크(BT)에서 LNG 저장탱크(T)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 0℃로 제어할 경우에는, 도 23의 표에 나타난 바와 같이, BOR이 0.1242로 약 7.7% 감소하는 것을 확인할 수 있다. 즉, 저가의 단열재(120)의 비용을 들여서 BOR을 감소시킬 수 있으므로 가격대비 BOR 감소 효과가 큰 것을 알 수 있다.

또한, 다른 예로 밸러스트 탱크(BT)에서 LNG 저장탱크(T)와 접한 내부 선체(IH)의 온도를 5℃로 제어할 경우에도 BOR이 0.1262으로 약 6.2% 감소하는 것을 확인할 수 있다. 이 또한 저가의 단열재(120)를 사용 시 가격대비 BOR 감소 효과가 큰 것을 알 수 있다.

단열재(120)는, 도 22에 도시된 바와 같이, 외부 선체(EH)의 내측과 밸러스트 탱크(BT)와 사이트 통로가 접하는 영역의 밸러스트 탱크(BT) 천장벽에 마련될 수 있다.

또한, 본 실시예는 전술한 실시예의 단열재(120)가 그대로 적용될 수 있다. 즉, 본 실시예의 단열재(120)는 LNG 저장탱크(T)를 밀봉 및 단열시키는 밀봉 및 단열유닛(SI)의 단열벽일 수도 있고, 단열벽과는 다른 타입인 패널 타입의 단열재, 발포형 타입의 단열재, 진공 단열이나 입자 형태 타입의 단열재 및 부직포 타입의 단열재 중 적어도 하나를 포함할 수 있다. 나아가, 본 발명은 단열재의 종류, 형태와 설치 방법에 대해서 제한이 없다.

본 실시 예는 코퍼댐(10)을 가열하거나, 밸러스트 탱크(BT)와 접한 내부 선체(IH)를 원하는 온도로 유지하기 위해 내부 선체(IH)를 가열하는 히팅부(30)를 구비할수 있다. 히팅부(30)의 구성은 전술한 실시예의 클리콜 히팅 코일(31), 전기 코일, 스팀 또는 청수가 흐르는 유체 코일 등을 포함할 수 있다.

본 실시 예에서 밸러스트 탱크(BT)와 접한 내부 선체(IH)의 재질 및 온도 조절은 요구되는 BOR의 값에 따라 선택적으로 이루어질 수 있다.

구체적으로, 본 실시 예에서 밸러스트 탱크(BT)와 접한 내부 선체(IH)는 -55 ~ 30℃의 온도로 제어될 수 있다. 내부 선체(IH)의 온도를 0℃로 제어하면, 도 23의 표에 나타난 바와 같이, 내부 선체(IH)를 27.1 ~ 36.1℃로 제어한 종래의 실시예에 비해 BOR이 7.7% 감소 된 0.1242를 얻을 수 있고, 내부 선체(IH)도 스틸 등급 A를 사용할 수 있다.

또한, 내부 선체(IH)의 온도를 5℃로 제어하면, 도 23의 표에 나타난 바와 같이, BOR이 6.2% 감소 된 0.1262를 얻을 수 있고, 내부 선체(IH)는 스틸 등급 A를 사용할 수 있다.

한편 본 실시예는 전술한 실시예의 코퍼댐(10), 기체 공급부(320)에 대한 내용이 그대로 적용될 수 있다. 다만, 기체 공급부(320)는 밸러스트 탱크(BT)에 밸러스트수가 채워진 상태에서는 적용될 수 없으므로 코퍼댐(10)에 대해서만 적용될 수 있다.

이와 같이 본 발명은 기재된 실시 예에 한정되는 것이 아니고, 본 발명의 사상 및 범위를 벗어나지 않고 다양하게 수정 및 변형할 수 있음은 이 기술의 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 자명하다. 따라서 그러한 수정 예 또는 변형 예들은 본 발명의 특허청구범위에 속한다 하여야 할 것이다.

1,200,300,400 : 부유식 해상구조물
100,500,600 : 부유식 해상구조물의 단열시스템
10 : 코퍼댐 30 : 히팅부
120 : 단열재 220 : 강도부재
320 : 기체 공급부

Claims

트렁크 데크 공간(trunk deck space) 및 트렁크 데크와 접한 사이드 통로(side passage way) 중 적어도 하나에 단열재를 마련하여 선체의 외부 영역으로부터 LNG 저장탱크의 내부로의 열전달로 발생되는 BOR(Boil-off Rate)을 감소시키는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
청구항 1에 있어서,
상기 트렁크 데크 공간(trunk deck space) 및 상기 사이드 통로 중 적어도 어느 하나와 접한 내부 선체의 온도는 -55 ~ 30℃로 제어되는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
청구항 2에 있어서,
상기 내부 선체의 온도는 0 ~ 30℃로 제어되며, IGC에서 규정하는 스틸 등급인 A로 제작되는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
청구항 1에 있어서,
상기 단열재는 상기 사이드 통로와 밸러스트 탱크가 접하는 영역의 선체에 대해서 상기 사이드 통로 내에 마련되는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
청구항 1에 있어서,
상기 선체에 마련되어 상기 트렁크 데크 및 상기 사이드 통로 중 적어도 어느 하나와 접한 내부 선체를 가열시키는 히팅부를 더 포함하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
청구항 5에 있어서,
상기 히팅부는 글리콜 히팅 코일, 전기 히팅 코일 및 유체 파이프 중 적어도 하나를 이용하여 상기 내부 선체를 가열시키는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
청구항 1에 있어서,
상기 단열재는 상기 복수의 LNG 저장탱크에 저장된 LNG를 단열시키는 단열벽, 패널 타입의 단열재, 발포형 타입의 단열재, 진공 단열이나 입자 형태 타입의 단열재 및 부직포 타입의 단열재 중 적어도 하나를 포함하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
청구항 1에 있어서,
상기 트렁크 데크 공간 및 상기 사이드 통로 중 적어도 어느 하나와 접한 내부 선체의 온도는 -55 ~ 30℃로 제어되는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
청구항 1에 있어서,
상기 트렁크 데크의 트렁크 데크 스페이스 및 상기 사이드 통로 중 적어도 어느 하나와 접한 내부 선체는 -30℃ 이하에서 사용되는 저온강(LT)으로 제작되는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
청구항 1에 있어서,
상기 코퍼댐은,
상기 복수의 LNG 저장탱크 사이에 서로 이격 배치되는 한 쌍의 벌크 헤드; 및
상기 한 쌍의 벌크 헤드와 상기 선체의 내벽에 의해 마련되는 공간부를 포함하며,
상기 한 쌍의 벌크 헤드를 영하의 온도로 제어하는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
청구항 1에 있어서,
상기 부유식 해상구조물은 LNG FPSO, LNG FSRU, LNG 수송선 및 LNG RV 중 선택된 어느 하나인 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
선체의 길이 방향으로 1열 이상으로 설치되는 복수의 LNG 저장탱크의 사이에 마련되는 코퍼댐; 및
트렁크 데크 공간(trunk deck space) 및 트렁크 데크와 접한 사이드 통로(side passage way) 중 적어도 하나에 마련되는 단열재를 포함하며,
상기 코퍼댐은 0℃ 이하의 온도로 제어되어 상기 코퍼댐으로부터 상기 복수의 LNG 저장탱크의 내부로의 열전달을 감소시키고, 상기 트렁크 데크 공간 및 상기 사이드 통로의 온도를 선체 외부의 공기 온도 보다 낮게 제어하여서 상기 트렁크 데크 공간 및 상기 사이드 통로에서 상기 복수의 LNG 저장탱크의 내부로의 열전달을 감소시켜 열전달에 의해 발생되는 BOR(Boil-off Rate)을 감소시키는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.
트렁크 데크 공간(trunk deck space) 및 트렁크 데크와 근접 배치된 사이드 통로(side passage way)와 접하는 내부 선체의 온도를 -55 ~ 30℃로 제어하는 것을 특징으로 하는 부유식 해상구조물의 단열시스템.