KR20130138193A - Method and device for stabilizing, cooling and drying plaster of paris - Google Patents

Method and device for stabilizing, cooling and drying plaster of paris Download PDF

Info

Publication number
KR20130138193A
KR20130138193A KR1020137005985A KR20137005985A KR20130138193A KR 20130138193 A KR20130138193 A KR 20130138193A KR 1020137005985 A KR1020137005985 A KR 1020137005985A KR 20137005985 A KR20137005985 A KR 20137005985A KR 20130138193 A KR20130138193 A KR 20130138193A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
gypsum plaster
cooler
calcium sulfate
cooling
gypsum
Prior art date
Application number
KR1020137005985A
Other languages
Korean (ko)
Inventor
알프레드 브로시그
귄터 쉐퍼
Original Assignee
그렌쩨바흐 베에스하 게엠베하
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 그렌쩨바흐 베에스하 게엠베하 filed Critical 그렌쩨바흐 베에스하 게엠베하
Publication of KR20130138193A publication Critical patent/KR20130138193A/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D15/00—Handling or treating discharged material; Supports or receiving chambers therefor
    • F27D15/02—Cooling
    • F27D15/0206—Cooling with means to convey the charge
    • F27D15/028—Cooling with means to convey the charge comprising a rotary drum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B11/00—Calcium sulfate cements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
    • C01F11/46—Sulfates
    • C01F11/466—Conversion of one form of calcium sulfate to another
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B11/00—Calcium sulfate cements
    • C04B11/007—After-treatment of the dehydration products, e.g. aging, stabilisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B11/00—Calcium sulfate cements
    • C04B11/26—Calcium sulfate cements strating from chemical gypsum; starting from phosphogypsum or from waste, e.g. purification products of smoke
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/14—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing calcium sulfate cements
    • C04B28/145—Calcium sulfate hemi-hydrate with a specific crystal form
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D15/00—Handling or treating discharged material; Supports or receiving chambers therefor
    • F27D15/02—Cooling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
  • Drying Of Solid Materials (AREA)
  • Drying Of Gases (AREA)

Abstract

석고 플라스터를 연속적으로 컨디셔닝하기 위한 방법에서, 석고 플라스터는 입자의 형태로 상류의 하소 시스템으로부터 석고 플라스터 냉각기로 공급된다. 석고 플라스터 냉각기 내에서, 먼저 가용성 황산칼슘 무수물이 황산칼슘 반수화물로 변환되고, 황산칼슘 2수화물이 황산칼슘 반수화물로 변환되고, 결정 결함이 제거된다. 그 다음, 석고 플라스터는 주변 공기와 접촉하여 주변 공기에 의해 제습되고, 동시에 간접 냉각된다.In the method for continuously conditioning the gypsum plaster, the gypsum plaster is supplied to the gypsum plaster cooler from an upstream calcination system in the form of particles. In the gypsum plaster cooler, soluble calcium sulfate anhydride is first converted to calcium sulfate hemihydrate, calcium sulfate dihydrate is converted to calcium sulfate hemihydrate, and crystal defects are removed. The gypsum plaster is then contacted with the ambient air, dehumidified by the ambient air, and simultaneously indirectly cooled.

Figure P1020137005985
Figure P1020137005985

Description

석고 플라스터를 안정화, 냉각, 및 제습시키기 위한 공정 및 장치 {Method And Device For Stabilizing, Cooling And Drying Plaster of Paris}Process and apparatus for stabilizing, cooling and dehumidifying gypsum plaster {Method And Device For Stabilizing, Cooling And Drying Plaster of Paris}

본 발명은 석고 플라스터의 연속적인 컨디셔닝(conditioning)을 위한 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for the continuous conditioning of gypsum plaster.

석고는 화합물인 황산칼슘 2수화물(CaSO4·2H2O)에 대한 기술적, 광물학적인 용어이다. 석고에 열 에너지를 공급함으로써, 석고는 화학식 단위당 그의 화학적으로 결합된 결정수의 1½ 분자를 잃고, 황산칼슘 2수화물은 황산칼슘 반수화물(CaSO4·1/2H2O)로 변환된다.Gypsum is a technical and mineralogy term for the compound calcium sulfate dihydrate (CaSO 4 · 2H 2 O). By supplying thermal energy to gypsum, gypsum loses 1½ molecules of its chemically bound crystal water per chemical unit, and calcium sulfate dihydrate is converted to calcium sulfate hemihydrate (CaSO 4 1 / 2H 2 O).

황산칼슘 반수화물의 2개의 기술적 형태가 있고; 실질적인 목적으로 이들 사이에서 알파 변성체 및 베타 변성체로서 흔히 구별이 이루어지지만, 이들은 화학적-광물학적 관점에서 동일하다. 열 에너지가 대기압에서 공급되면, 황산칼슘 반수화물의 베타 변성체가 얻어진다. 베타 변성체는 소석고 및 석고 플라스터 보드의 생산을 위한 결합제로서 큰 중요성을 갖는 석고 플라스터의 주성분이다.There are two technical forms of calcium sulfate hemihydrate; Although often distinguished among them as alpha and beta variants for practical purposes, they are identical from a chemical-mineral point of view. When thermal energy is supplied at atmospheric pressure, a beta modified form of calcium sulfate hemihydrate is obtained. Beta modified is the main component of gypsum plaster, which has great importance as a binder for the production of plaster and gypsum plasterboard.

황산칼슘 반수화물의 알파 변성체의 생성은 과포화 수용액으로부터, 즉 산과 염으로 구성된 전해질 용액 내에서 또는 오토클레이브 내의 상승된 온도 및 상승된 증기압에서 발생한다. 이러한 변환은 보통 바람직한 방식으로 형성되는 결정의 형태에 영향을 주는 첨가제를 채용함으로써 수행된다.The production of alpha-modified calcium sulphate hemihydrates occurs at elevated temperatures and elevated vapor pressures from supersaturated aqueous solutions, ie in electrolyte solutions consisting of acids and salts or in autoclaves. This conversion is usually done by employing additives that affect the shape of the crystals that are formed in the preferred manner.

본 발명은 황산칼슘 반수화물의 베타 변성체를 우세하게 생성할 목적으로 석고 플라스터를 안정화, 냉각, 및 제습(dehumidifying)시키는 것에 관한 것이다.The present invention relates to stabilizing, cooling and dehumidifying gypsum plaster for the purpose of predominantly producing beta modified forms of calcium sulfate hemihydrate.

결정 형태로 석고 내에 결합된 물의 열 에너지의 공급에 의한 제거를 위한 기술 분야에서 일반적으로 사용되는 용어는 "하소(calcination)"이다. 열 에너지의 공급에 의존하여, 간접 및 직접 하소 공정으로 구분되는 석고의 하소를 위한 상이한 공정들이 존재한다. 케틀(kettle) 및 회전 튜브 하소기가 석고가 연소 가스와 접촉하지 않는 간접 하소 공정의 부류에 속한다. 하소되는 석고가 연소 가스와 접촉하면, 직접 하소 공정이 연관된다. 직접 공정은 분쇄 하소, 회전 튜브 노 내에서의 하소, 건조 덕트 및 관련 장치 내에서의 하소를 포함한다.The term commonly used in the art for removal by the supply of thermal energy of water bound in gypsum in crystalline form is "calcination". Depending on the supply of thermal energy, there are different processes for calcination of gypsum which are divided into indirect and direct calcination processes. Kettle and rotary tube calciners belong to the class of indirect calcination processes in which gypsum does not come into contact with combustion gases. When the calcined gypsum comes into contact with the combustion gas, a direct calcination process is involved. Direct processes include calcination calcination, calcination in rotary tube furnaces, calcination in drying ducts and related equipment.

상이한 하소 공정들에 의해 얻어지는 석고 플라스터의 특징은 기술적 공정 조건에 의존하여 상이하다. 따라서, 케틀 또는 회전 튜브 하소기 내에서 하소된 석고 플라스터는 더 높은 상 안정성을 지닌다. 이에 대한 이유는 단위 시간당 더 낮은 열 부하이다. 간접 공정의 경우에, 석고를 하소시키기 위해 요구되는 시간은 수시간까지일 수 있다. 분쇄 하소 공정 시에 또는 건조 덕트 내에서의 하소 중에, 다른 한편으로, 연소 가스와의 접촉 시간은 최대 20 내지 30초이다. 직접 하소 공정이 산업적 규모에서 점점 더 사용되고, 이는 장비가 더 콤팩트하고 결과적으로 더 비용 효과적이며, 열 효율이 더 크기 때문이다. 아울러, 석고 플라스터의 응고 시간이 더 짧고, 이는 석고 플라스터 보드의 산업적 규모 생산을 용이하게 한다.The characteristics of the gypsum plaster obtained by different calcination processes differ depending on the technical process conditions. Thus, the plaster plaster calcined in the kettle or rotary tube calciner has higher phase stability. The reason for this is lower heat load per unit time. In the case of an indirect process, the time required for calcining gypsum can be up to several hours. On the other hand, during the calcination calcination process or during calcination in the drying duct, on the other hand, the contact time with the combustion gas is at most 20 to 30 seconds. Direct calcination processes are increasingly used on an industrial scale because the equipment is more compact and consequently more cost effective and has higher thermal efficiency. In addition, the solidification time of the gypsum plaster is shorter, which facilitates industrial scale production of gypsum plasterboard.

소석고 및 석고 플라스터 보드의 생산을 위해 필요한 상은 150℃ 내지 170℃의 공정 온도에서 기술적으로 생성되는 황산칼슘 반수화물(CaSO4·½H2O)이다. 공정 온도가 180℃ 내지 대략 300℃의 범위 내일 때, 가용성 황산칼슘 무수물(무수물 Ⅲ)이 형성된다. 가용성 무수물은 결정 형태로 결합된 물이 없다. 그러나, 물 또는 심지어 수증기의 존재 시에, 가용성 무수물은 황산칼슘 반수화물로 변환된다. 이는 황산칼슘 반수화물의 kg당 210 kJ 내지 225 kJ의 열 에너지가 방출되는 가역적 발열 변환이다.The phase required for the production of plaster and gypsum plasterboard is calcium sulfate hemihydrate (CaSO 4 .½H 2 O), technically produced at process temperatures of 150 ° C to 170 ° C. When the process temperature is in the range of 180 ° C to approximately 300 ° C, soluble calcium sulfate anhydride (anhydride III) is formed. Soluble anhydride is free of water bound in crystalline form. However, in the presence of water or even water vapor, soluble anhydrides are converted to calcium sulfate hemihydrate. This is a reversible exothermic conversion in which thermal energy of 210 kJ to 225 kJ is released per kg of calcium sulfate hemihydrate.

공정 온도가 300℃를 초과하면, 낮은 용해도의 황산칼슘 무수물이 형성된다. 이러한 상은 석고 플라스터에서 바람직하지 않다. 석고 플라스터의 보통의 사용 중에, 낮은 용해도의 무수물은 응고 과정에 참여하지 않는다. 그러나, 열 에너지가 낮은 용해도의 무수물로의 변환을 위해 요구되었고, 이러한 에너지는 생산되는 석고 플라스터에 대해 유익을 갖지 않는다. 기본적으로, 석고 플라스터 내의 낮은 용해도의 무수물의 존재는 비경제적인 하소 공정을 시사한다.If the process temperature exceeds 300 ° C., low solubility calcium sulfate anhydride is formed. This phase is undesirable in gypsum plaster. During normal use of gypsum plaster, low solubility anhydrides do not participate in the coagulation process. However, thermal energy has been required for the conversion to low solubility anhydrides, which is not beneficial for the gypsum plaster produced. Basically, the presence of low solubility anhydride in gypsum plaster suggests an uneconomical calcination process.

기술적으로 하소된 석고 플라스터는 순수한 상의 생성물이 거의 아니고; 대신에, 그의 조성은 4개의 황산칼슘 상으로 구성된다. 바람직한 상은 황산칼슘 반수화물(CaSO4·½H2O)의 상이다. 더 큰 석고 플라스터 입자의 코어는 충분한 양의 열 에너지를 받지 않은 황산칼슘 2수화물(석고)(CaSO4·2H2O)의 잔류물을 함유할 수 있다. 다른 한편으로, 상대적으로 작은 석고 플라스터 입자는 이미 가용성 황산칼슘 무수물(CaSO4)의 상을 보일 수 있다. 석고 플라스터 내의 황산칼슘 2수화물 및 가용성 황산칼슘 무수물의 존재는 석고 플라스터의 응고 시간 및 그의 물 요구량에 영향을 준다. 그러한 상들을 제거하거나, 그들을 적어도 가능한 한 낮은 비율로 안정된 방식으로 감소시키는 것이 목표이다.Technically calcined gypsum plaster is hardly a product of the pure phase; Instead, its composition consists of four calcium sulfate phases. Preferred phases are the phases of calcium sulfate hemihydrate (CaSO 4 .½H 2 O). The core of the larger gypsum plaster particles may contain a residue of calcium sulfate dihydrate (gypsum) (CaSO 4 .2H 2 O) that has not received a sufficient amount of thermal energy. On the other hand, relatively small gypsum plaster particles may already show a phase of soluble calcium sulfate anhydride (CaSO 4 ). The presence of calcium sulfate dihydrate and soluble calcium sulfate anhydride in the gypsum plaster affects the solidification time of the gypsum plaster and its water demand. The aim is to remove such phases or reduce them in a stable manner at least as low as possible.

컨디셔닝 이전에 하소된 석고 플라스터 중 가장 많은 질량을 제공하는 1차 반수화물 내의 결함의 제거가 석고 플라스터의 물 요구량에 대해 가용성 황산칼슘 반수화물의 분해만큼 중요하다. 결정내 결함, 표면 결함, 및 결정간 응력이 반수화물 결정들 사이에서 그리고 반수화물 결정과 다른 3개의 황산칼슘 상 사이에서 발생한다.The removal of defects in the primary hemihydrate which gives the most mass of the calcined gypsum plaster prior to conditioning is as important as the decomposition of soluble calcium sulfate hemihydrate relative to the water demand of the gypsum plaster. In-crystal defects, surface defects, and inter-crystal stresses occur between hemihydrate crystals and between hemihydrate crystals and the other three calcium sulfate phases.

과거에, 가용성 황산칼슘 무수물을 황산칼슘 반수화물로 변환시키기 위한 상당한 노력이 이루어졌다. EP 1 547 984 A1호에서, 석고 플라스터가 가용성 황산칼슘 무수물을 황산칼슘 반수화물로 변환하기 위해 회전 장치 내에서 습윤되는 방법이 설명되어 있다. 이러한 목적으로, 물 또는 증기가 공급된다. 석고 플라스터와 접촉하는 모든 외부 장비 표면이 100℃를 초과하여 가열된다. 석고 플라스터의 냉각은 제공되지 않는다.In the past, considerable effort has been made to convert soluble calcium sulfate anhydride to calcium sulfate hemihydrate. In EP 1 547 984 A1 a method is described in which the gypsum plaster is wet in a rotating device to convert soluble calcium sulfate anhydride into calcium sulfate hemihydrate. For this purpose, water or steam is supplied. All external equipment surfaces in contact with the gypsum plaster are heated above 100 ° C. Cooling of the gypsum plaster is not provided.

WO 2008 074137 A1호에서, 석고 플라스터를 컨디셔닝하기 위한 증기의 공급이 또한 설명되어 있다. 고정 장치 내에 존재하는 석고 플라스터는 증기와 접촉한다. 장치 내의 증기 압력은 대기압보다 높게 설정된다. 석고 플라스터의 냉각 및 제습은 제공되지 않는다. 상 안정화의 공정은 불연속적이다.In WO 2008 074137 A1, the supply of steam for conditioning gypsum plaster is also described. The gypsum plaster present in the fixing device is in contact with the vapor. The vapor pressure in the apparatus is set above atmospheric pressure. Cooling and dehumidification of the gypsum plaster are not provided. The process of phase stabilization is discontinuous.

WO 2009 135688 A1호에 따르면, 반응 용기 내에서 급속 하소에 의해 얻어진 석고는 고온 다습한 기체를 공급함으로써 후하소되고, 반응 용기 내에서의 체류 기간은 이전의 급속 하소 중의 기간보다 훨씬 더 길다. 이러한 공정에서, 석고 플라스터의 냉각 및 제습은 역시 제공되지 않는다.According to WO 2009 135688 A1, gypsum obtained by rapid calcination in the reaction vessel is calcined by supplying hot and humid gas, and the residence period in the reaction vessel is much longer than the period during the previous rapid calcination. In this process, cooling and dehumidification of the gypsum plaster are also not provided.

전술한 공정에서, 물 또는 증기가 가용성 황산칼슘 무수물을 분해하기 위해 관련 반응 챔버 내로 도입된다. 동일한 절차가 또한 WO 2009 135688 A1호에서 사용된다. 그러나, 이러한 경우에, 증기는 과열된 형태의 다습한 기체 내에 존재한다. 하소 공정의 공정 조건, 석고의 순도 및 표면 습도, 및 연소 가스의 증기 함량에 의존하여, 다습한 기체의 증기 함량은 30 (체적)% 미만이다.In the above process, water or steam is introduced into the relevant reaction chamber to decompose soluble calcium sulfate anhydride. The same procedure is also used in WO 2009 135688 A1. In this case, however, the vapor is present in the humid gas in superheated form. Depending on the process conditions of the calcination process, the purity and surface humidity of the gypsum, and the vapor content of the combustion gases, the vapor content of the humid gas is less than 30 (volume)%.

전술한 공정들은 본 발명에 따른 처리 후에 석고 플라스터를 제습시키기 위한 수단을 제공하지 않는다. EP 1 547 984 A1호에 따른 경우에서와 같이, 열 에너지가 석고 플라스터의 건조를 위해 공급되더라도, 과열된 증기의 잔류물이 공기와 같은 운반 매체가 이러한 증기 잔류물을 흡수할 수 없으면, 석고 플라스터 내에 잔류한다. 그러한 석고 플라스터가 온도가 수증기 이슬점보다 낮은 다음의 이송 장치 내의 표면과 접촉하면, 응축이 반드시 발생한다. 석고 플라스터 입자가 이러한 접촉 표면에서 응축물 내에 결합되어, 침착물의 형성을 일으킬 위험이 있다.The aforementioned processes do not provide a means for dehumidifying the gypsum plaster after the treatment according to the invention. As in the case according to EP 1 547 984 A1, even if thermal energy is supplied for drying the gypsum plaster, if the residue of the superheated vapor cannot carry the vapor residue such as air, the gypsum plaster Remaining in the. If such gypsum plaster comes into contact with the surface in the next transfer device whose temperature is below the water vapor dew point, condensation necessarily occurs. Gypsum plaster particles are bound in the condensate at these contact surfaces, risking the formation of deposits.

위에서 상술한 공정들 중 하나에 따라 얻어지는 석고 플라스터가 특히 석고 플라스터 보드의 생산을 위해 사용된다. 석고 플라스터 보드는 석고에 기초한 가장 널리 사용되는 건축 요소이다. 석고 코어가 판지의 2개의 층들 사이에 매립되고, 석고 코어는 2개의 판지 층들에 의해 완전히 봉입된다. 석고 코어의 생산 중에, 석고 플라스터 내의 여러 상들이 여러 물 요구량 및 변화되는 응고 거동을 일으킨다. 석고 플라스터의 주요 성분 및 물에 추가하여, 복수의 첨가제가 석고 플라스터의 원하는 응고를 달성하기 위해 혼합기 내로 도입된다. 확산제, 가속화제, 및 지연제와 같은 첨가제가 원하는 응고 거동을 일으킨다. 석고 플라스터 특징의 안정성이 클수록, 물 및 첨가제 요구량은 더 낮다. 상이 안정된 석고 플라스터에 의한 비용의 현저한 절감에 대한 잠재성이 여기에 있다.Gypsum plaster obtained according to one of the processes described above is used in particular for the production of gypsum plasterboard. Gypsum plasterboard is the most widely used building element based on gypsum. The gypsum core is embedded between the two layers of cardboard, and the gypsum core is completely enclosed by the two cardboard layers. During the production of gypsum cores, different phases in the gypsum plaster cause different water demands and varying coagulation behavior. In addition to the main components of the gypsum plaster and water, a plurality of additives are introduced into the mixer to achieve the desired solidification of the gypsum plaster. Additives such as diffusion agents, accelerators, and retarders cause the desired coagulation behavior. The greater the stability of the gypsum plaster characteristics, the lower the water and additive requirements. Here is the potential for significant savings in cost by bed stabilized gypsum plaster.

석고 플라스터의 응고는 석고 플라스터 및 물의 현탁액의 온도가 35℃이며 40℃보다 높지 않으면, 최적이다. 이러한 이유로, 석고 플라스터는 최적의 현탁 온도를 달성하기 위해 대략 80℃로 냉각되어야 한다.Solidification of the gypsum plaster is optimal unless the temperature of the gypsum plaster and suspension of water is 35 ° C. and not higher than 40 ° C. For this reason, the gypsum plaster should be cooled to approximately 80 ° C. in order to achieve an optimum suspension temperature.

석고 산업은 석고 플라스터에 대해 직접 및 간접 냉각 시스템을 사용한다. 직접 냉각 시스템은 건조 덕트 내의 냉각 공기 및 유체화된 베드 냉각기와의 직접 접촉에 기초한다. 그러나, 회전 튜브 냉각기가 사용되는 간접 냉각 시스템이 가장 널리 사용된다. 석고 플라스터를 냉각시키는 것 이외에, 회전 튜브 냉각기는 또한 가용성 황산칼슘 무수물의 소정의 환원을 제공하는 것이 공지되어 있다. 그러나, 황산칼슘 2수화물의 환원은 실질적으로 발생하지 않고, 이는 가용성 황산칼슘 무수물의 황산칼슘 반수화물로의 변환 중에 방출되는 발열 에너지가 냉각 공기에 의해 흡수되기 때문이다.The gypsum industry uses direct and indirect cooling systems for gypsum plaster. The direct cooling system is based on direct contact with the cooling air in the drying duct and the fluidized bed cooler. However, indirect cooling systems in which rotating tube coolers are used are most widely used. In addition to cooling the gypsum plaster, rotating tube coolers are also known to provide the desired reduction of soluble calcium sulfate anhydride. However, the reduction of calcium sulfate dihydrate does not substantially occur because the exothermic energy released during the conversion of soluble calcium sulfate anhydride to calcium sulfate hemihydrate is absorbed by the cooling air.

본 발명에 따른 공정의 목적은 에너지가 절약되고, 비용 효과적이며, 기술적으로 신뢰할 수 있는 방식으로 실행될 수 있는, 상이 안정되고, 제습, 및 냉각된 석고 플라스터의 생산을 위한 공정 및 장치를 제공하는 것이다.It is an object of the process according to the invention to provide a process and apparatus for the production of a phase stable, dehumidified and cooled gypsum plaster, which can be carried out in an energy-saving, cost effective and technically reliable manner. .

본 발명에 따르면, 이러한 목적은 상류에 연결된 하소 설비로부터 석고 플라스터 냉각기로 입자 형태의 석고 플라스터를 통과시킴으로써 석고 플라스터를 연속적으로 컨디셔닝하기 위한 공정에서 달성되고, 초기에, 이러한 냉각기 내에서, 가용성 황산칼슘 무수물이 황산칼슘 반수화물로 그리고 황산칼슘 2수화물이 황산칼슘 반수화물로 변환되고, 결정 결함이 제거되고, 이후에 석고 플라스터는 주변 공기와 접촉하고 그에 의해 제습되어 동시에 간접 냉각된다.According to the invention, this object is achieved in a process for continuously conditioning gypsum plaster by passing a gypsum plaster in the form of particles from a calcination plant connected upstream to a gypsum plaster cooler, initially in this cooler, soluble calcium sulfate Anhydride is converted to calcium sulfate hemihydrate and calcium sulfate dihydrate to calcium sulfate hemihydrate, crystal defects are eliminated, and the gypsum plaster is then contacted with the ambient air and thereby dehumidified and indirectly cooled.

본 발명은 물 또는 수증기가 안정화의 목적으로 공급될 필요가 없이 석고 플라스터를 안정화, 냉각, 및 제습시키기 위한 연속 공정을 제공한다. 아울러, 추가의 열 에너지가 석고 플라스터를 제습시키기 위해 요구되지 않는다. 하소 설비로부터 공급된 석고 플라스터가 처음 황산칼슘 2수화물로부터 황산칼슘 반수화물로의 환원이 발생하는 석고 플라스터 냉각기의 제1 구역 내에 체류하는 사실의 결과로서, 가용성 황산칼슘 무수물로부터 황산칼슘 반수화물로의 변환 중에 방출되는 발열 에너지가 흡수되고, 외부로부터의 열 에너지의 공급이 종래 기술에 따른 석고 플라스터를 생산하기 위한 설비와 대조적으로, 이러한 공정에 대해 요구되지 않는다.The present invention provides a continuous process for stabilizing, cooling and dehumidifying gypsum plaster without the need for water or steam to be supplied for stabilization purposes. In addition, no additional thermal energy is required to dehumidify the gypsum plaster. As a result of the fact that the gypsum plaster supplied from the calcining plant initially resides in the first zone of the gypsum plaster cooler where the reduction of calcium sulfate dihydrate to calcium sulfate hemihydrate occurs, from soluble calcium sulfate anhydride to calcium sulfate hemihydrate The exothermic energy released during the conversion is absorbed and the supply of thermal energy from the outside is not required for this process, in contrast to the installation for producing gypsum plaster according to the prior art.

본 발명의 유리한 추가의 개선은 종속항, 설명, 및 도면으로부터 나온다.Advantageous further developments of the invention emerge from the dependent claims, the description, and the drawings.

바람직하게는, 석고 플라스터가 0.7 내지 0.9 kg/dm3의 밀도로 석고 플라스터 냉각기 내로 도입되는 것이 제공된다.Preferably, it is provided that the gypsum plaster is introduced into the gypsum plaster cooler at a density of 0.7 to 0.9 kg / dm 3 .

유리하게는, 석고 플라스터가 하소 시스템으로부터 혼입된 공정 가스와 함께 반응 용기 내로 도입되는 것이 제공된다. 공정 가스는 바람직하게는 0.65 내지 0.7 kg/m3의 밀도를 갖는다.Advantageously, it is provided that the gypsum plaster is introduced into the reaction vessel together with the process gas incorporated from the calcination system. The process gas preferably has a density of 0.65 to 0.7 kg / m 3 .

바람직하게는, 공정 가스는 표준 조건 하에서의 공정 가스의 체적에 기초하여, 0.25 내지 0.40 kg/m3의 수증기 함량으로 도입된다.Preferably, the process gas is introduced at a water vapor content of 0.25 to 0.40 kg / m 3 , based on the volume of the process gas under standard conditions.

여기서, 석고 플라스터는 먼저 회전 튜브 냉각기 내에 배열된 안정화 구역을 통해 도입된다.Here, the gypsum plaster is first introduced through a stabilization zone arranged in a rotary tube cooler.

유리하게는, 석고 플라스터가 안정화 구역 내에서 10 내지 15분 동안 체류하는 것이 제공된다. 안정화 구역은 석고 플라스터 내에서의 상 교환을 통해 그 안에서 방출된 수증기가 주변 공기의 공급에 의해 석고 플라스터의 유동 방향으로 안정화 구역의 하류에 배열된 냉각 구역 내로 토출되는 방식으로 구성된다.Advantageously, it is provided that the gypsum plaster remains in the stabilization zone for 10 to 15 minutes. The stabilization zone is constructed in such a way that the water vapor released therein through phase exchange in the gypsum plaster is discharged into a cooling zone arranged downstream of the stabilization zone in the flow direction of the gypsum plaster by the supply of ambient air.

바람직하게는, 주변 공기는 만족스러운 물 흡수 및 만족스러운 열 전달을 보장하기 위해 수증기를 흡수하도록 석고 플라스터 위에서 석고 플라스터의 유동 방향에 대해 향류로 통과된다. 주변 공기가 0.1 m/s 미만의 유속으로 냉각 구역 내로 통과되는 것이 특히 유리하다고 입증되었다.Preferably, the ambient air is passed countercurrent to the flow direction of the gypsum plaster over the gypsum plaster to absorb water vapor to ensure satisfactory water absorption and satisfactory heat transfer. It has proved to be particularly advantageous for the ambient air to pass into the cooling zone at a flow rate of less than 0.1 m / s.

바람직하게는, 공급되는 주변 공기는 석고 플라스터와의 접촉을 통해 80℃를 초과하는 온도로 가열된다.Preferably, the ambient air supplied is heated to a temperature above 80 ° C. through contact with the gypsum plaster.

다시 유리하게는, 주변 공기는 안정화 구역과 냉각 구역 사이의 접합부에서, 석고 플라스터의 유동 방향으로, 즉 180°로 방향 전환되고, 그 다음 다시 석고 플라스터 냉각기의 외부로 통과된다. 유동 방향을 역전시킴으로써, 주변 공기가 안정화 구역으로부터 수증기를 취출하는 것이 방지되고, 이는 석고 플라스터의 상들의 상 안정화를 위해 요구된다.Advantageously again, the ambient air is diverted in the direction of flow of the gypsum plaster, ie 180 °, at the junction between the stabilization zone and the cooling zone, and then passed out of the gypsum plaster cooler again. By reversing the flow direction, the ambient air is prevented from withdrawing water vapor from the stabilization zone, which is required for the phase stabilization of the phases of the gypsum plaster.

냉각 구역 내에서, 석고 플라스터는 냉각 튜브 내에서 안내되는 주변 공기에 의해 간접으로 추가로 냉각된다. 이러한 간접 냉각을 위해 사용되는 주변 공기는 이러한 공정 중에 100℃까지의 온도로 가열된다.In the cooling zone, the gypsum plaster is further cooled indirectly by the ambient air guided in the cooling tube. The ambient air used for this indirect cooling is heated to a temperature of up to 100 ° C. during this process.

본 발명에 따른 공정의 특정 장점은 냉각기 토출 공기로서 냉각 튜브 내에서 가열되는 주변 공기가 미리 가열된 연소 공기로서 하소 설비의 적어도 하나의 버너로 다시 통과될 수 있어서, 연료 에너지를 절약하는 것이다.A particular advantage of the process according to the invention is that ambient air heated in the cooling tube as cooler discharge air can be passed back to at least one burner of the calcination plant as preheated combustion air, thus saving fuel energy.

본 발명에 따르면, 석고 플라스터의 상 안정화, 제습, 및 냉각은 따라서 2개의 구역 내에서 발생하고; 먼저, 가용성 황산칼슘 무수물이 수증기를 흡수하고 발열 변환 에너지를 발산함으로써 안정화 구역 내에서 황산칼슘 반수화물로 변환되고; 방출된 발열 에너지를 이용함으로써, 황산칼슘 2수화물이 황산칼슘 반수화물로 변환되고, 1차 황산칼슘 반수화물 내의 결함이 제거된다. 이후에, 이러한 방식으로 상 안정화된 석고 플라스터는 냉각 구역 내에서, 주변 공기와의 직접 접촉 시에 제습되고, 주변 공기와의 간접 접촉 시에 냉각된다.According to the present invention, phase stabilization, dehumidification, and cooling of the gypsum plaster thus occur in two zones; First, soluble calcium sulfate anhydride is converted into calcium sulfate hemihydrate in the stabilization zone by absorbing water vapor and emitting exothermic conversion energy; By using the emitted exothermic energy, calcium sulfate dihydrate is converted to calcium sulfate hemihydrate, and defects in the primary calcium sulfate hemihydrate are eliminated. The gypsum plaster stabilized in this manner is then dehumidified in the cooling zone, in direct contact with the ambient air, and cooled in indirect contact with the ambient air.

본 발명에 따르면, 석고 입자들 사이에 존재하는, 상류에 연결된 하소 시스템의 공정 가스로부터의 수증기가 가용성 황산칼슘 무수물의 황산칼슘 반수화물로의 변환을 활성화한다. 이후에, 황산칼슘 반수화물로의 변환 중에 방출된, 황산칼슘 2수화물에 결정형으로 결합된 물로부터의 수증기가 가용성 황산칼슘 무수물로부터 황산칼슘 반수화물로의 변환을 지속한다.According to the invention, water vapor from the process gas of the upstream connected calcination system, which is present between the gypsum particles, activates the conversion of soluble calcium sulfate anhydride to calcium sulfate hemihydrate. Thereafter, the water vapor from the water bound crystalline to the calcium sulfate dihydrate, released during the conversion to calcium sulfate hemihydrate, continues the conversion from soluble calcium sulfate anhydride to calcium sulfate hemihydrate.

석고 플라스터의 안정화는 따라서 장치의 제1 구역 내에서 발생한다. 냉각 및 제습은 제2 구역 내에서 발생한다.Stabilization of the gypsum plaster thus takes place in the first zone of the device. Cooling and dehumidification occur in the second zone.

본 발명은 또한 공정을 수행하기 위한 장치에 관한 것이다.The invention also relates to an apparatus for carrying out the process.

본 발명에 따르면, 장치는 회전 튜브 냉각기로서 구성되고 분리된 안정화 구역 및 분리된 냉각 구역을 포함하는 석고 플라스터 냉각기를 포함하는 것을 특징으로 한다.According to the invention, the device is characterized as comprising a gypsum plaster cooler configured as a rotary tube cooler and comprising a separate stabilization zone and a separate cooling zone.

유리하게는, 원주부 시일, 특히 적어도 제한판(10)이 안정화 구역과 냉각 구역 사이에 제공된다. 일례로서, 석고 플라스터 입구 슈트(chute)로부터 안정화 구역의 출구로의 석고 플라스터 유동의 작동 중단을 회피하는 여러 수직 제한판이 통합된다.Advantageously, a circumferential seal, in particular at least a limiting plate 10, is provided between the stabilization zone and the cooling zone. As an example, several vertical limiting plates are incorporated that avoid disruption of gypsum plaster flow from the gypsum plaster inlet chute to the outlet of the stabilization zone.

바람직하게는, 냉각 튜브가 석고 플라스터와 냉각 공기로서 공급되는 주변 공기 사이에서의 간접 열 교환을 위해 냉각 구역 내에 제공된다.Preferably, a cooling tube is provided in the cooling zone for indirect heat exchange between the gypsum plaster and the ambient air supplied as cooling air.

제습 튜브가 냉각 구역, 특히 그의 중심 축 내에 제공되는 것이 유리한 것으로 또한 입증되었다.It has also proven to be advantageous for the dehumidification tube to be provided in the cooling zone, in particular in its central axis.

유리하게는, 시일을 구비한 입구 슈트는 안정화 구역 내로 석고 플라스터를 도입하기 위해 회전 튜브 냉각기의 전방판 내에 중심에 제공된다.Advantageously, the inlet chute with seal is provided centrally in the front plate of the rotating tube cooler to introduce the gypsum plaster into the stabilization zone.

마무리된 석고 플라스터의 단순 소기(evacuation)는 석고 플라스터를 소기하기 위해 석고 플라스터 토출 하우징 및 셀룰라 휠 슬루스(cellular wheel sluice)를 냉각 구역에 접합시킴으로써 가능해진다.Simple evacuation of the finished gypsum plaster is made possible by joining the gypsum plaster discharge housing and a cellular wheel sluice to the cooling zone to evacuate the gypsum plaster.

여기서, 회전 튜브 냉각기의 베어링이 레이스웨이(raceway)와, 하나는 고정 베어링의 형태를 갖고 다른 하나는 열 팽창을 보상하기 위한 부유 가동 베어링인, 롤러 베어링들을 구비하여 구성된다. 회전 튜브 냉각기의 구동부는, 예컨대, 체인 구동부 또는 기어 구동부의 형태를 갖는다.Here, the bearing of the rotary tube cooler consists of raceways and roller bearings, one in the form of a stationary bearing and the other a floating movable bearing for compensating for thermal expansion. The drive of the rotary tube cooler has, for example, the form of a chain drive or a gear drive.

바람직하게는, 회전 튜브 냉각기는 분당 3 내지 8회전의 속도로 회전한다. 본 발명에 따른 회전 튜브 냉각기의 구성에 따르면, 단열이 안정화 구역 또는 냉각 구역에 대해 필요치 않다.Preferably, the rotating tube cooler rotates at a speed of 3 to 8 revolutions per minute. According to the construction of the rotary tube cooler according to the invention, no insulation is necessary for the stabilization zone or the cooling zone.

본 발명은 이제 하나의 예시적인 실시예를 참조하여 더 상세하게 설명될 것이다.The invention will now be described in more detail with reference to one exemplary embodiment.

도 1은 주변 작동 유닛을 구비한 안정화 구역 및 냉각 구역으로 구성된 본 발명에 따른 석고 플라스터 냉각기를 도시한다.
도 2는 시간의 함수로서 안정화 구역을 갖는 석고 냉각기의 시작 상태에서의 석고 플라스터의 무수물 Ⅲ의 함량을 도시한다.
도 3은 시간의 함수로서 안정화 구역을 갖는 석고 냉각기의 시작 상태에서의 결정수의 함량을 도시한다.1 shows a gypsum plaster cooler according to the invention consisting of a stabilization zone and a cooling zone with a peripheral operating unit.
2 shows the content of anhydride III of gypsum plaster in the starting state of gypsum cooler with stabilization zone as a function of time.
3 shows the content of crystal water in the starting state of a gypsum cooler with a stabilization zone as a function of time.

도 1에 도시된 석고 플라스터 냉각기는 무엇보다도 그가 안정화 구역(2) 및 냉각 구역(3)으로 구성되는 사실을 특징으로 한다.The gypsum plaster cooler shown in FIG. 1 is characterized by the fact that it consists of a stabilization zone 2 and a cooling zone 3 above all.

실제로 일반적으로 사용되는 간접 냉각식 수평 회전 튜브 냉각기가 안정화 구역(2)을 통합함으로써 본 발명에 따라 변형되었다. 이러한 안정화 구역(2)은 도입된 하소된 석고 플라스터(A)가 작동 중단 시에 안정화 구역(2)의 출구로 유동하는 것을 방지하기 위해 그의 내부에 제한판(10)을 갖는다. 바로 하소된 석고 플라스터(A)는 유체화된 상태에 있다는 것이 공지되어 있다. 이러한 유체화된 상태에서, 석고 플라스터는 안정화 구역(2) 내에 이미 존재하는 석고 플라스터 상에서 부유한다. 제한판은 이러한 작동 중단을 방지하고, 도입된 하소된 석고 플라스터(A)는 안정화 구역(2) 내에 이미 존재하는 석고 플라스터와 혼합된다.Indirectly cooled horizontal rotating tube coolers which are generally used in practice have been modified according to the invention by incorporating a stabilization zone 2. This stabilization zone 2 has a limiting plate 10 therein to prevent the introduced calcined gypsum plaster A from flowing to the exit of the stabilization zone 2 upon shutdown. It is known that the just calcined gypsum plaster A is in a fluidized state. In this fluidized state, the gypsum plaster floats on the gypsum plaster already present in the stabilization zone 2. The limiting plate prevents this outage and the introduced calcined gypsum plaster A mixes with the gypsum plaster already present in the stabilization zone 2.

관련된 양호한 유동 특성을 갖는 석고 플라스터의 유체화된 상태는 또한 안정화 구역(2)으로의 입구에서의 석고 플라스터 입구 슈트(1)가 충분한 이유이다. 공급 스크루는 요구되지 않는다.The fluidized state of the gypsum plaster with the relevant good flow properties is also why the gypsum plaster inlet chute 1 at the inlet to the stabilization zone 2 is sufficient. No feed screw is required.

도입된 하소된 석고 플라스터(A)는 상 조성에 의존하여, 2.55 내지 2.65 kg/dm3의 밀도를 갖는다. 그러나, 하소된 석고 플라스터(A)의 체적 밀도는 단지 0.7 내지 0.9 kg/dm3이다. 석고 플라스터 입자는 0.65 내지 0.7 kg/m3의 낮은 밀도를 갖는 공정 가스에 의해 둘러싸인다. 공정 가스는 상류에 설치된 하소 시스템으로부터 기원한다. 공정 가스의 수증기 함량은 표준 조건 하의 공정 가스의 체적에 기초하여, 0.25와 0.4 kg/m3 사이이다.The calcined gypsum plaster A introduced has a density of 2.55 to 2.65 kg / dm 3 , depending on the phase composition. However, the volume density of the calcined gypsum plaster A is only 0.7 to 0.9 kg / dm 3 . Gypsum plaster particles are surrounded by a process gas having a low density of 0.65 to 0.7 kg / m 3 . The process gas originates from the calcination system installed upstream. The water vapor content of the process gas is between 0.25 and 0.4 kg / m 3 , based on the volume of the process gas under standard conditions.

수증기의 이러한 낮은 질량은 상 안정화의 공정을 개시하기에 충분하다. 외부로부터의 물 또는 수증기의 추가의 공급은 요구되지 않는다. 가용성 황산칼슘 무수물은 존재하는 수증기와 반응하여, 황산칼슘 반수화물로 변환된다. 이러한 공정 중에, 황산칼슘 반수화물의 210 내지 225 kJ/kg의 발열 에너지가 방출된다.This low mass of water vapor is sufficient to initiate the process of phase stabilization. No additional supply of water or steam from the outside is required. Soluble calcium sulfate anhydride reacts with the water vapor present and is converted to calcium sulfate hemihydrate. During this process, 210 to 225 kJ / kg of exothermic energy of calcium sulfate hemihydrate is released.

특허 출원 EP 1 547 984 B1호에서 제안된 바와 같이, 안정화 구역(2)의 자켓 표면을 외부에서 가열하는 것은 필요치 않다. 자켓 표면의 단열도 생략될 수 있다. 자켓의 내부 표면의 온도가 이슬점 아래로 떨어지는 것이 가능하고, 이는 석고 플라스터 입자를 둘러싸는 공정 가스가 70℃를 초과하는 높은 이슬점 온도를 갖기 때문이다. 이슬점 아래로의 이러한 감소는 가용성 황산칼슘 무수물의 황산칼슘 반수화물로의 변환이 가속되므로 유리하다. 회전하는 안정화 구역(2) 내에서 이동하는 석고 플라스터가 침착을 방지하므로, 자켓의 내부 표면 상에 형성되는 응축물 내에서의 석고 플라스터 입자의 침착의 위험이 없다.As proposed in patent application EP 1 547 984 B1, it is not necessary to externally heat the jacket surface of the stabilization zone 2. Insulation of the jacket surface may also be omitted. It is possible for the temperature of the inner surface of the jacket to fall below the dew point, since the process gas surrounding the gypsum plaster particles has a high dew point temperature in excess of 70 ° C. This reduction below the dew point is advantageous because the conversion of soluble calcium sulfate anhydride to calcium sulfate hemihydrate is accelerated. Since the gypsum plaster moving in the rotating stabilization zone 2 prevents deposition, there is no risk of deposition of gypsum plaster particles in the condensate formed on the inner surface of the jacket.

황산칼슘 2수화물로부터 황산칼슘 반수화물로의 변환으로부터의 열은 황산칼슘 반수화물의 570 내지 580 kJ/kg에 달한다. 가용성 황산칼슘 무수물로부터 1kg의 황산칼슘 반수화물로의 발열 변환 에너지는 황산칼슘 2수화물(석고)을 0.35 내지 0.4 kg의 황산칼슘 반수화물로 변환하는 능력을 갖는다. 이러한 공정 중에, 황산칼슘 2수화물 내에 결정형으로 결합된 물의 1½부가 방출된다. 결정형으로 결합된 이러한 물의 ½부만이 가용성 황산칼슘 무수물의 추가의 변환을 위해 사용된다. 이러한 결정수는 석고 플라스터 내의 황산칼슘 2수화물의 부분이 완전히 소진될 때까지 방출된다. 외부로부터 공급되는 다량의 물, 수증기, 또는 수증기 함유 공정 가스가 필요치 않다.The heat from the conversion of calcium sulfate dihydrate to calcium sulfate hemihydrate amounts to 570-580 kJ / kg of calcium sulfate hemihydrate. The exothermic conversion energy from soluble calcium sulfate anhydride to 1 kg calcium sulfate hemihydrate has the ability to convert calcium sulfate dihydrate (gypsum) to 0.35 to 0.4 kg calcium sulfate hemihydrate. During this process, 1½ parts of water bound crystalline in calcium sulfate dihydrate is released. Only ½ part of this water bound in crystalline form is used for further conversion of soluble calcium sulfate anhydride. This water of crystallization is released until part of the calcium sulfate dihydrate in the gypsum plaster is exhausted. No large amounts of water, steam, or steam containing process gases supplied from the outside are needed.

안정화 구역(2) 내에서의 하소된 석고 플라스터(A)의 체류 시간은 10 내지 15분이다. 석고 플라스터의 상들은 단지 대략 1시간의 작동 시간 후에 대체로 안정화된다 (도 1과 2 비교).The residence time of the calcined gypsum plaster A in the stabilization zone 2 is 10 to 15 minutes. The phases of the gypsum plaster are generally stabilized after only about one hour of operation time (compare FIGS. 1 and 2).

석고 플라스터 냉각기는 체인 구동부(9) 또는 기어 구동부(9)에 의해 구동된다. 레이스웨이(8)가 롤러 베어링들 상에 안착되고, 베어링들 중 하나는 고정 베어링으로서 구성된다. 부유식 가동 베어링이 열 팽창에 기인하는 길이의 임의의 변화를 보상한다.The gypsum plaster cooler is driven by a chain drive 9 or a gear drive 9. The raceway 8 is seated on the roller bearings, one of which is configured as a stationary bearing. The floating movable bearing compensates for any change in length due to thermal expansion.

석고 플라스터 냉각기의 회전 속도는 분당 3 내지 8회전이다. 안정화 구역(2) 및 냉각 구역(3) 내에 존재하는 석고 플라스터는 이러한 공정 중에 완화하게 이동된다. 이러한 이동에 기인하는 석고 플라스터 입자들 사이의 마찰은 석고 플라스터의 물 요구량에 대해 긍정적인 효과를 갖는다.The rotational speed of the gypsum plaster cooler is 3 to 8 revolutions per minute. The gypsum plaster present in the stabilization zone 2 and the cooling zone 3 is moved loosely during this process. Friction between the gypsum plaster particles due to this movement has a positive effect on the water demand of the gypsum plaster.

석고 플라스터 입자의 표면은 거칠고, 하소 후에 갈라진다. 이는 특히 직접 하소 시스템 내에서 하소되는 석고 플라스터에 해당한다. 입자 표면을 처리하지 않으면, 석고 플라스터를 사용하여 현탁액을 생성하기 위한 물 요구량이 더 높다. 안정화 구역(2)을 갖는 회전 석고 플라스터 냉각기 내에서의 석고 플라스터의 이동 및 마찰의 결과로서, 입자 표면은 매끄러워진다. 이러한 공정 중에, 미세 석고 플라스터 입자들이 분리되어, 석고 플라스터의 입자 분포에 대해 긍정적인 효과를 갖는다. 이러한 미세 입자들은 더 큰 석고 플라스터 입자들 사이의 공간을 점유하여, 간극을 충전하기 위한 물 요구량을 감소시킨다.The surface of the gypsum plaster particles is rough and cracks after calcination. This is particularly true of gypsum plaster which is calcined directly in the calcination system. If the particle surface is not treated, the water demand for producing a suspension using gypsum plaster is higher. As a result of the movement and friction of the gypsum plaster in the rotating gypsum plaster cooler with stabilization zone 2, the particle surface becomes smooth. During this process, the fine gypsum plaster particles are separated, having a positive effect on the particle distribution of the gypsum plaster. These fine particles occupy the space between the larger gypsum plaster particles, reducing the water requirement for filling the gap.

높은 열 부하의 결과로서, 특히 직접 하소 공정에서, 석고 플라스터 입자는 응력을 받고, 결정간 결함을 보인다. 이러한 석고 플라스터 입자들이 물과 접촉하면, 증가된 입상체 분해가 발생하고, 이는 증가된 물 요구량으로 이어진다. 이러한 간섭 및 결함은 가용성 황산칼슘 무수물 및 1차 황산칼슘 반수화물 모두에 영향을 준다. 안정화 구역(2) 내에서의 가용성 황산칼슘 무수물로부터 황산칼슘 반수화물로의 변환 이외에, 하소 중에 형성된 1차 반수화물의 주로 결정간 응력 및 표면 결함이 제거된다. 양 변환 공정은 결정간 응력의 제거와 함께 입상물 분해를 최소화한다.As a result of the high heat load, especially in the direct calcination process, gypsum plaster particles are stressed and show intercrystallographic defects. When these gypsum plaster particles come in contact with water, increased granular decomposition occurs, which leads to increased water demand. These interferences and defects affect both soluble calcium sulfate anhydride and primary calcium sulfate hemihydrate. In addition to the conversion of soluble calcium sulfate anhydride to calcium sulfate hemihydrate in the stabilization zone 2, mainly inter-crystal stresses and surface defects of the primary hemihydrate formed during calcination are eliminated. The positive conversion process minimizes particulate breakdown with removal of intercrystallization stresses.

위에서 언급된 바와 같이, 안정화 구역(2) 내의 수증기 함량은 가용성 황산칼슘 무수물로부터 황산칼슘 반수화물로의 변환으로부터의 발열을 사용함으로써 황산칼슘 2수화물로부터 황산칼슘 반수화물로의 상 교환에 의해 증가된다. 가용성 황산칼슘 무수물로부터 황산칼슘 반수화물로의 변환에 대해 요구되지 않는 수증기의 부분이 제거되어야 한다. 이러한 과잉의 수증기가 냉각 구역(3)에 도달하면, 응축이 이슬점 아래로의 온도 감소의 결과로서 냉각 튜브 상에서 발생한다. 물과 접촉하는 미세 입상 고체는 접촉 표면 상에서 침착물을 형성하는 경향이 있음이 일반적으로 공지되어 있다. 미세 석고 플라스터 입자가 표면 수분 내로 통합되어 냉각 튜브를 코팅한다. 결과적으로, 냉각 튜브를 통한 열의 통과가 영향을 받는다.As mentioned above, the water vapor content in the stabilization zone 2 is increased by phase exchange of calcium sulfate dihydrate to calcium sulfate hemihydrate by using exotherm from the conversion of soluble calcium sulfate anhydride to calcium sulfate hemihydrate. . Part of the water vapor that is not required for the conversion from soluble calcium sulfate anhydride to calcium sulfate hemihydrate should be removed. When this excess water vapor reaches the cooling zone 3, condensation occurs on the cooling tube as a result of the temperature decrease below the dew point. It is generally known that fine particulate solids in contact with water tend to form deposits on the contact surfaces. Fine gypsum plaster particles are incorporated into the surface moisture to coat the cooling tube. As a result, the passage of heat through the cooling tube is affected.

석고 플라스터를 제습시키기 위한 가장 양호한 운반체는 대기 주변 공기이다. 제습 공기(D)는 석고 플라스터 토출 하우징(5) 내로 그리고 그로부터 냉각 하우징(3) 내로 통과한다. 제습 공기(D)는 석고 플라스터에 대한 향류로 80℃까지 가열된다. 냉각 구역(3) 내에서의 유량은 0.1 m/s 미만이다. 공기의 이러한 가열된 스트림은 석고 플라스터로부터 소량의 수증기라도 흡수하는 능력을 갖는다. 안정화 구역(2)의 출구에서, 제습 공기(D)의 유동 방향은 180° 회전된다. 이는 수증기가 상 안정화를 위해 안정화 구역에서 요구되므로, 제습 공기(D)가 안정화 구역(2)으로부터 수증기를 혼입하지 않도록 보장한다. 중심 제습 튜브(7)를 통해, 수증기를 함유하는 제습 공기(F)가 외부 먼지 필터(12)로 통과한다. 송풍기(13)가 먼지 제거 공기(F)를 석고 플라스터 냉각기 및 먼지 필터(12)를 통해 이송한다. 셀룰라 휠 슬루스(14)를 거쳐, 제습 공기(F) 내에 함유된 석고 먼지가 석고 플라스터 냉각기로 복귀된다.The best carrier for dehumidifying gypsum plaster is atmospheric ambient air. Dehumidifying air D passes into and out of the gypsum plaster discharge housing 5 into the cooling housing 3. The dehumidifying air D is heated to 80 ° C. in countercurrent to the gypsum plaster. The flow rate in the cooling zone 3 is less than 0.1 m / s. This heated stream of air has the ability to absorb even a small amount of water vapor from the gypsum plaster. At the outlet of the stabilization zone 2, the flow direction of the dehumidifying air D is rotated 180 °. This ensures that the dehumidifying air D does not incorporate water vapor from the stabilization zone 2 since steam is required in the stabilization zone for phase stabilization. Through the central dehumidification tube 7, dehumidifying air F containing water vapor passes through the external dust filter 12. The blower 13 transfers the dust removing air F through the gypsum plaster cooler and the dust filter 12. By way of the cellular wheel slush 14, the gypsum dust contained in the dehumidifying air F is returned to the gypsum plaster cooler.

대기 주변 공기는 또한 석고 플라스터의 냉각을 위해 사용된다. 이러한 냉각 공기(C)는 냉각 구역(3) 내에 존재하는 복수의 냉각 튜브(11) 내로 흡입된다. 간접 열 교환 및 향류에서, 석고 플라스터는 그의 열을 냉각 공기(C)로 방출한다. 이러한 공정 중에, 냉각 공기(C)는 100℃까지 가열된다. 가열된 냉각 공기(C)는 냉각 튜브(11)로부터 냉각 공기 매니폴드 하우징(4) 내로 통과하고, 여기서 송풍기(15)를 사용하여 흡인된다. 가열된 냉각기 배출 공기(E)는 먼지가 없고, 결과적으로 미리 가열된 연소 공기로서 하소 설비 내의 버너로 복귀될 수 있다.Atmospheric ambient air is also used for cooling gypsum plaster. This cooling air C is sucked into the plurality of cooling tubes 11 present in the cooling zone 3. In indirect heat exchange and counterflow, the gypsum plaster releases its heat to cooling air (C). During this process, the cooling air C is heated up to 100 ° C. The heated cooling air C passes from the cooling tube 11 into the cooling air manifold housing 4, where it is sucked using the blower 15. The heated cooler exhaust air E is dust free and consequently can be returned to the burners in the calcination plant as preheated combustion air.

상 안정화되고, 냉각되어, 제습된 석고 플라스터(B)는 (도시되지 않은) 승강 스쿠프(scoop)에 의해 냉각 구역(3)으로부터 연속적으로 토출된다. 석고 플라스터는 그 다음 출구로부터 석고 플라스터 토출 하우징(5) 및 외부 셀룰라 휠 슬루스(6)를 통해 취해질 수 있다.The phase stabilized, cooled, and dehumidified gypsum plaster B is continuously discharged from the cooling zone 3 by a lifting scoop (not shown). The gypsum plaster can then be taken from the outlet via the gypsum plaster discharge housing 5 and the outer cellular wheel slew 6.

본 발명에 따른 연속 공정 및/또는 본 발명에 따른 장치는 상 안정화되고, 냉각되어, 제습된 석고 플라스터의 생산이 고품질의 석고 플라스터를 공급하는 에너지를 절약하고 작동이 안전한 방식으로 발생하도록 보장한다.The continuous process according to the invention and / or the device according to the invention is phase stabilized and cooled to ensure that the production of dehumidified gypsum plaster saves energy supplying high quality gypsum plaster and that the operation takes place in a safe manner.

안정화 구역(2) 내에서, 석고 플라스터의 황산칼슘 무수물 함량은, 연속 작동 시에, 석고 플라스터가 무수물 Ⅲ의 비율을 10 중량% 미만으로 감소시키기 위해 15분 미만 동안 안정화 구역(2) 내에 체류해야 하는 방식으로, 석고 냉각기의 시동 상태에서, 단지 1½ 시간 후에 10 중량% 미만(도 2)의 비율로 감소된다. 대응하여, 황산칼슘 반수화물에 결합된, 중량%로 표시된 결정수의 함량이 병행하여 증가한다 (도 3).Within the stabilization zone 2, the calcium sulfate anhydride content of the gypsum plaster should remain in the stabilization zone 2 for less than 15 minutes in order to reduce the proportion of anhydride III to less than 10% by weight in continuous operation. In this way, in the startup state of the gypsum cooler, it is reduced at a rate of less than 10% by weight (Figure 2) after only 1½ hours. Correspondingly, the content of crystal water, expressed in weight percent, bound to calcium sulfate hemihydrate increases in parallel (FIG. 3).

1 : 석고 플라스터 입구 슈트
2 : 안정화 구역
3 : 냉각 구역
4 : 냉각 공기 매니폴드 하우징
5 : 석고 플라스터 토출 하우징
6 : 셀룰라 휠 슬루스
7 : 제습 튜브
8 : 레이스웨이
9 : 체인 구동부 또는 기어 구동부
10 : 제한판
11 : 냉각 튜브
12 : 먼지 필터
13 : 송풍기
14 : 셀룰라 휠 슬루스
15 : 송풍기
A : 회전 튜브 냉각기로의 입구에서의 하소된 석고 플라스터
B : 회전 튜브 냉각기의 출구에서의 석고 플라스터(상 안정화되고, 냉각되어, 제습됨)
C : 냉각 공기
D : 제습 공기
E : 냉각기 배출 공기
F : 제습 배출 공기1: Gypsum plaster entrance chute
2: stabilization zone
3: cooling zone
4: cooling air manifold housing
5: gypsum plaster discharge housing
6: Cellular Wheel Slug
7: dehumidification tube
8: Raceway
9: chain drive or gear drive
10: limited edition
11: cooling tube
12: dust filter
13: blower
14: Cellular Wheel Slugs
15: blower
A: Calcined gypsum plaster at the entrance to the rotary tube cooler
B: gypsum plaster (phase stabilized, cooled, dehumidified) at the exit of the rotating tube cooler
C: cooling air
D: dehumidified air
E: cooler exhaust air
F: Dehumidification exhaust air

Claims (23)

상류에 연결된 하소 설비로부터 석고 플라스터 냉각기로 입자의 형태로 통과되는 석고 플라스터(A)의 연속적인 컨디셔닝을 위한 공정이며,
초기에, 이러한 냉각기 내에서, 가용성 황산칼슘 무수물이 황산칼슘 반수화물로 그리고 황산칼슘 2수화물이 황산칼슘 반수화물로 변환되고, 결정 결함이 제거되고, 이후에 석고 플라스터는 주변 공기와 접촉하고 그에 의해 제습되어 동시에 간접 냉각되는, 공정.Process for the continuous conditioning of gypsum plaster (A), which is passed in the form of particles from the calcination plant connected upstream to the gypsum plaster cooler,
Initially, in such a cooler, soluble calcium sulfate anhydride is converted to calcium sulfate hemihydrate and calcium sulfate dihydrate to calcium sulfate hemihydrate, crystal defects are removed, after which the gypsum plaster is contacted with ambient air and thereby Process dehumidified and indirectly cooled at the same time. 제1항에 있어서, 석고 플라스터(A)는 0.7 내지 0.9 kg/dm3의 밀도로 도입되는 것을 특징으로 하는 공정.Process according to claim 1, characterized in that the gypsum plaster (A) is introduced at a density of 0.7 to 0.9 kg / dm 3 . 제1항 또는 제2항에 있어서, 석고 플라스터(A)는 하소 시스템으로부터 혼입된 공정 가스와 함께 석고 플라스터 냉각기 내로 도입되는 것을 특징으로 하는 공정.Process according to claim 1 or 2, characterized in that the gypsum plaster (A) is introduced into the gypsum plaster cooler together with the process gas incorporated from the calcination system. 제3항에 있어서, 공정 가스는 0.65 내지 0.7 kg/m3의 밀도로 도입되는 것을 특징으로 하는 공정.The process of claim 3 wherein the process gas is introduced at a density of 0.65 to 0.7 kg / m 3 . 제3항 또는 제4항에 있어서, 공정 가스는 표준 조건 하의 공정 가스의 체적에 기초하여, 0.25 내지 0.40 kg/m3의 수증기 함량으로 도입되는 것을 특징으로 하는 공정.The process according to claim 3 or 4, wherein the process gas is introduced at a water vapor content of 0.25 to 0.40 kg / m 3 based on the volume of the process gas under standard conditions. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 석고 플라스터는 회전 튜브 냉각기로서 구성된 석고 플라스터 냉각기 내에서 간접 냉각되는 것을 특징으로 하는 공정.The process as claimed in claim 1, wherein the gypsum plaster is indirectly cooled in a gypsum plaster cooler configured as a rotary tube cooler. 제6항에 있어서, 석고 플라스터는 먼저 회전 튜브 냉각기 내에 배열된 안정화 구역(2)을 통해 통과되는 것을 특징으로 하는 공정.Process according to claim 6, characterized in that the gypsum plaster is first passed through a stabilization zone (2) arranged in a rotary tube cooler. 제7항에 있어서, 석고 플라스터는 안정화 구역(2) 내에서 10 내지 15분 동안 체류하는 것을 특징으로 하는 공정.Process according to claim 7, characterized in that the gypsum plaster remains in the stabilization zone (10) for 10 to 15 minutes. 제7항 또는 제8항에 있어서, 석고 플라스터(A)의 상 교환을 통해 안정화 구역(2) 내에서 방출되는 수증기는 석고 플라스터의 유동 방향으로 안정화 구역의 하류에 배열된 냉각 구역(3) 내로의 주변 공기의 공급에 의해 토출되는 것을 특징으로 하는 공정.The water vapor discharged in the stabilization zone (2) through phase exchange of the gypsum plaster (A) into the cooling zone (3) according to claim 7 or 8, arranged downstream of the stabilization zone in the flow direction of the gypsum plaster. Discharged by the supply of the surrounding air of the process. 제9항에 있어서, 주변 공기는 수증기를 흡수하기 위해 석고 플라스터 위에서 석고 플라스터의 유동 방향에 대해 향류로 통과되는 것을 특징으로 하는 공정.10. The process according to claim 9, wherein ambient air is passed countercurrent to the flow direction of the gypsum plaster over the gypsum plaster to absorb water vapor. 제9항 또는 제10항에 있어서, 주변 공기는 0.1 m/s 미만의 유속으로 냉각 구역 내로 통과되는 것을 특징으로 하는 공정.The process according to claim 9 or 10, wherein the ambient air is passed into the cooling zone at a flow rate of less than 0.1 m / s. 제9항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서, 주변 공기는 석고 플라스터와의 접촉을 통해 80℃를 초과하는 온도로 가열되는 것을 특징으로 하는 공정.The process according to claim 9, wherein the ambient air is heated to a temperature in excess of 80 ° C. through contact with the gypsum plaster. 제9항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 주변 공기는 안정화 구역과 냉각 구역 사이의 접합부에서 석고 플라스터의 유동 방향으로 방향 전환되어, 석고 플라스터 냉각기의 외부로 통과되는 것을 특징으로 하는 공정.The process according to claim 9, wherein the ambient air is diverted in the direction of flow of the gypsum plaster at the junction between the stabilization zone and the cooling zone and passed out of the gypsum plaster cooler. 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서, 석고 플라스터는 냉각 튜브(11) 내에서 안내되는 주변 공기에 의해 냉각 구역(3) 내에서 냉각되는 것을 특징으로 하는 공정.Process according to any of the preceding claims, characterized in that the gypsum plaster is cooled in the cooling zone (3) by ambient air guided in the cooling tube (11). 제14항에 있어서, 주변 공기는 100℃까지의 온도로 가열되는 것을 특징으로 하는 공정.15. The process of claim 14, wherein the ambient air is heated to a temperature of up to 100 ° C. 제14항 또는 제15항에 있어서, 냉각기 토출 공기로서 냉각 튜브(11) 내에서 가열된 주변 공기는 미리 가열된 연소 공기로서 하소 설비의 적어도 하나의 버너로 통과되는 것을 특징으로 하는 공정.Process according to claim 14 or 15, characterized in that the ambient air heated in the cooling tube (11) as cooler discharge air is passed to at least one burner of the calcination plant as preheated combustion air. 제1항 내지 제16항 중 어느 한 항에 따른 공정을 수행하기 위한 장치에 있어서,
회전 튜브 냉각기로서 구성되고, 분리된 안정화 구역(2) 및 분리된 냉각 구역(3)을 포함하는 석고 플라스터 냉각기를 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.An apparatus for performing the process according to any one of claims 1 to 16,
Apparatus characterized in that it comprises a gypsum plaster cooler configured as a rotary tube cooler and comprising a separate stabilization zone (2) and a separate cooling zone (3). 제17항에 있어서, 원주부 시일, 특히 적어도 제한판(10)이 안정화 구역(2)과 냉각 구역(3) 사이에 제공되는 것을 특징으로 하는 장치.18. The device according to claim 17, wherein a circumferential seal, in particular at least a limiting plate, is provided between the stabilization zone and the cooling zone. 제17항 또는 제18항에 있어서, 냉각 구역(3) 내에서, 냉각 튜브(11)가 석고 플라스터와 냉각 공기로서 공급되는 주변 공기(C) 사이의 간접 열 교환을 위해 제공되는 것을 특징으로 하는 장치.19. The cooling tube (11) according to claim 17 or 18, characterized in that a cooling tube (11) is provided for indirect heat exchange between the gypsum plaster and the ambient air (C) supplied as cooling air. Device. 제17항 내지 제19항 중 어느 한 항에 있어서, 냉각 구역(3) 내에, 특히 그의 중심 축 내에, 제습 튜브(7)가 제공되는 것을 특징으로 하는 장치.20. The device according to claim 17, wherein a dehumidification tube is provided in the cooling zone, in particular in its central axis. 제17항 내지 제20항 중 어느 한 항에 있어서, 시일을 구비한 입구 슈트(1)가 안정화 구역(2) 내로 석고 플라스터를 도입하기 위해 회전 튜브 냉각기의 전방판 내에 중심에 제공되는 것을 특징으로 하는 장치.21. The inlet chute 1 with seals is provided centrally in the front plate of the rotary tube cooler for introducing the gypsum plaster into the stabilization zone 2. Device. 제17항 내지 제21항 중 어느 한 항에 있어서, 석고 플라스터 토출 하우징(5) 및 셀룰라 휠 슬루스(6)는 석고 플라스터(B)를 소기하기 위해 냉각 구역(3)에 접합되는 것을 특징으로 하는 장치.22. The gypsum plaster discharge housing 5 and the cellular wheel slue 6 are joined to the cooling zone 3 for scavenging the gypsum plaster B. 22. Device. 제17항 내지 제22항 중 어느 한 항에 있어서, 회전 튜브 냉각기는 분당 3 내지 8회전으로 회전하는 것을 특징으로 하는 장치.23. The device of any one of claims 17 to 22, wherein the rotating tube cooler rotates at 3 to 8 revolutions per minute.
KR1020137005985A 2010-08-11 2011-08-10 Method and device for stabilizing, cooling and drying plaster of paris KR20130138193A (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102010033988.1 2010-08-11
DE102010033988A DE102010033988A1 (en) 2010-08-11 2010-08-11 Method and device for stabilizing, cooling and dehumidifying stucco
PCT/EP2011/004006 WO2012028251A1 (en) 2010-08-11 2011-08-10 Method and device for stabilizing, cooling, and drying plaster of paris

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20130138193A true KR20130138193A (en) 2013-12-18

Family

ID=44653232

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020137005985A KR20130138193A (en) 2010-08-11 2011-08-10 Method and device for stabilizing, cooling and drying plaster of paris

Country Status (9)

Country Link
EP (1) EP2603758A1 (en)
JP (1) JP2013535401A (en)
KR (1) KR20130138193A (en)
CN (1) CN103080684A (en)
BR (1) BR112013003154A2 (en)
CA (1) CA2807961A1 (en)
DE (1) DE102010033988A1 (en)
EA (1) EA201390211A1 (en)
WO (1) WO2012028251A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200139133A (en) * 2018-04-02 2020-12-11 요시노 셋고 가부시키가이샤 Multi-tubular rotary heat exchanger

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3021805B1 (en) 2014-05-27 2019-05-03 Commissariat A L'energie Atomique Et Aux Energies Alternatives PRESS FOR SHAPING PELLETS IN A RESTRICTED AND HOSTILE ENVIRONMENT AND METHOD OF ASSEMBLING THE PRESS
CN106145724B (en) * 2015-04-14 2018-01-05 郑州三迪建筑科技有限公司 A kind of blending transportation cooling device of gypsum machining production line
CN104913644B (en) * 2015-05-21 2017-02-01 山东鲁北企业集团总公司 Cooling device for high-temperature calcination production
KR102454646B1 (en) * 2016-02-02 2022-10-14 요시노 셋고 가부시키가이샤 Calcined gypsum treatment device and calcined gypsum treatment method
MX2019000917A (en) 2016-08-10 2019-05-20 Yoshino Gypsum Co Apparatus and method for treating gypsum.
CN111960699A (en) * 2020-08-27 2020-11-20 山东新大地环保建材有限公司 Continuity-based plaster making device and method
CN113479924B (en) * 2021-07-29 2022-09-30 桂林理工大学 Crystal transformation agent for preparing alpha high-strength gypsum from industrial byproduct gypsum
DE102022004276A1 (en) 2022-11-18 2024-05-23 Grenzebach Bsh Gmbh Method for producing a binder using thermal energy and method for drying boards produced using a binder in a drying device

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH276080A (en) * 1949-09-20 1951-06-30 Fellner & Ziegler Gmbh Method and device for operating cooling drums provided with internals for ovens for burning cement, magnesite, lime, gypsum and the like.
DE902595C (en) * 1949-11-08 1954-01-25 Miag Vertriebs Gmbh Process for cooling hot material to be fired and cooling drum to carry out the process
JPS524520B1 (en) * 1968-07-15 1977-02-04
JPS52480B2 (en) * 1971-11-20 1977-01-07
DE2200532A1 (en) * 1972-01-07 1973-07-12 Rheinstahl Ag METHOD AND DEVICE FOR MANUFACTURING MULTI-PHASE PLASTER
BR7307777D0 (en) * 1973-01-17 1974-10-22 Buettner Schilde Haas Ag ROTATING DRUM FOR THE PRODUCTION OF ANHYDRITE OR PLASTIC PLASTER
JPS5659658A (en) * 1979-10-17 1981-05-23 Tohoku Electric Power Co Manufacture of gypsum hardened body
DE3002025A1 (en) * 1980-01-21 1981-07-23 Rigips Baustoffwerke Gmbh & Co Kg, 3452 Bodenwerder Rotary drum furnace for roasting gypsum - where hot burner gas flow through two circular rows of tubes located inside drum
DE19606075C2 (en) * 1996-02-19 2000-02-17 Sulzer Chemtech Gmbh Processes and devices for the thermal treatment of gypsum
JPH10323814A (en) * 1997-05-26 1998-12-08 Matsushita Electric Works Ltd Method of drying board
DE10146179C1 (en) * 2001-09-19 2002-10-31 Babcock Bsh Gmbh Drying oven for plasterboard panels used in building has set of roller conveyers and includes hot air nozzles at various drying stations
AT412342B (en) * 2003-01-31 2005-01-25 Ernst Ing Stockhammer Rotating cooling drum for a pourable material, comprises a stabilisation zone, a cooling zone, a separating wall, transfer channels and a drum section
PT1547984E (en) 2003-12-19 2006-12-29 Lafarge Platres Method and apparatus for stabilizing plaster
US7765813B2 (en) * 2004-07-15 2010-08-03 United States Gypsum Company Apparatus and process for cooling and de-steaming calcined stucco
EP1747814A1 (en) * 2005-07-25 2007-01-31 Claudius Peters Technologies GmbH Dry mill and method of drying of mill feed
DE102006023677A1 (en) * 2006-05-19 2007-11-22 Polysius Ag Plant and process for the production of cement clinker
BRPI0717687B1 (en) 2006-12-20 2019-06-18 Gypsum Technologies Inc. PROCESS FOR TREATING SEMI-HYDRATED BETA CALCIUM SULFATE
CN201006859Y (en) * 2006-12-30 2008-01-16 山东泰和东新股份有限公司 Plaster tablets setting accelerator preparing device
JP4657281B2 (en) * 2007-12-28 2011-03-23 株式会社御池鐵工所 Waste gypsum recycling plant and waste gypsum recycling method
EP2116294A1 (en) 2008-05-09 2009-11-11 Claudius Peters Technologies GmbH Calcination method and facility

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200139133A (en) * 2018-04-02 2020-12-11 요시노 셋고 가부시키가이샤 Multi-tubular rotary heat exchanger

Also Published As

Publication number Publication date
DE102010033988A1 (en) 2012-02-16
JP2013535401A (en) 2013-09-12
CA2807961A1 (en) 2012-03-08
EA201390211A1 (en) 2013-06-28
WO2012028251A1 (en) 2012-03-08
BR112013003154A2 (en) 2016-06-28
EP2603758A1 (en) 2013-06-19
CN103080684A (en) 2013-05-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20130138193A (en) Method and device for stabilizing, cooling and drying plaster of paris
US8793897B2 (en) Process and device for stabilising, cooling and dehumidifying gypsum plaster
CA3098598A1 (en) Oxyfuel clinker production without recirculation of the preheater exhaust gases
KR101432334B1 (en) Calcium sulfate hemihydrate treatment process
US8557039B2 (en) Method for manufacturing a sulfoaluminous or belitic sulfoaluminous clinker, and corresponding equipment
CA3012594C (en) Calcined gypsum treatment device and calcined gypsum treatment method
US20110150750A1 (en) Calcination method and system
RU2504722C2 (en) Improved unit for obtaining clinker from raw material mixture, and corresponding method
CA2715793A1 (en) Method and apparatus for pressurized calcination of gypsum
PL168241B1 (en) Method of thermally treating wet hydrates
UA81284C2 (en) Method and plant for heat treatment in fluidized bed
RU2415818C1 (en) Method of producing alpha-hemihydrate of calcium sulphate from dehydrate of calcium sulphate
US7595037B2 (en) Method and apparatus for hydration of a particulate or pulverulent material containing CaO, hydrated product, and use of hydrated product
CA2737065A1 (en) Method and system for the production of hard plaster
ITMI20082310A1 (en) PROCESS FOR DEPURING A COMBUSTION SMOKE CURRENT FROM A CLINKER PRODUCTION PLANT AND ITS APPARATUS
JPS6321243A (en) Manufacture of cement clinker and so2-containing exhaust gas
TWI725397B (en) Organic sludge treatment apparatus and treatment method
JP2689502B2 (en) How to control gypsum firing equipment
EA018753B1 (en) Process for producing cement or cement substitutes
KR101781108B1 (en) Crack retardant mixture using lime type Expansive admixture
WO2012025852A1 (en) Low emission production process of scm
US20230040599A1 (en) Rotary Batch Preheater
FR2543132A1 (en) METHOD AND INSTALLATION FOR MANUFACTURING HYDRAULIC BINDERS
HU199353B (en) Process for producing aluminium/iii/-fluoride
JPH1081515A (en) Preparation of beta-hemihydrate gypsum having substantially pure phase

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right