KR20130018279A

KR20130018279A - Solid-liquid separation method

Info

Publication number: KR20130018279A
Application number: KR1020127027945A
Authority: KR
Inventors: 타다시 쿠니타니
Original assignee: 메타워터 가부시키가이샤
Priority date: 2010-03-26
Filing date: 2011-02-10
Publication date: 2013-02-20
Also published as: CN102741174B; JPWO2011118283A1; WO2011118283A1; KR101435308B1; HK1173717A1; CN102741174A; JP5636040B2

Abstract

　여과포(1)의 한쪽 면측의 공간인 2차측 공간(5)를 감압하면서, 여과포(1)의 다른쪽 면측의 공간인 1차측 공간(4)에 오니(16)를 공급하고, 여과포(1)에 의해서 오니(16)를 여과하고, 여과포(1)의 상기 다른쪽 면인 1차측의 면(6)에 농축 오니 17(초기 농축 오니)를 부착시키는 흡인 여과 공정과, 2차측 공간(5)을 감압함과 동시에, 1차측 공간(4)에 오니를 공급하는 것과 동시에 가압하고, 여과포(1)에 의해서 오니(16)를 여과하고, 여과포(1)의 1차측 면(6)에 부착한 농축 오니 17; 초기 농축 오니) 위에서부터 다시 농축 오니 17; 2층 농축 오니)를 부착시키는 가압 여과 공정과, 여과포(1)의 1차측 면(6)에 부착한 농축 오니(17)를 압착하여 압착 오니를 얻는 압착 공정과 압착 오니를 여과포로부터 박리시키는 배출 공정을 갖는 고체 액체 분리 방법.
하나의 고체 액체 분리 장치를 이용하여, 고형분 1 질량% 정도의 오니를 농축하고, 고형분 40질량% 이상의 오니로 하는 것이 가능한 고체 액체 분리 방법을 제공한다.The sludge 16 is supplied to the primary side space 4 which is the space of the other surface side of the filter cloth 1, and pressure-reducing the secondary side space 5 which is the space of the one surface side of the filter cloth 1, and the filter cloth 1 And a suction filtration step of attaching concentrated sludge 17 (initial concentrated sludge) to the primary side 6, which is the other side of the filter cloth 1, by filtering the sludge 16 and the secondary side space 5 While depressurizing and simultaneously supplying sludge to the primary side space 4, the sludge 16 was filtered by the filter cloth 1, and concentrated on the primary side 6 of the filter cloth 1. Sludge 17; Initial concentrated sludge) from above again concentrated sludge 17; A pressure filtration step of adhering the two-layer concentrated sludge), a compression step of pressing the concentrated sludge 17 attached to the primary side 6 of the filter cloth 1 to obtain a compressed sludge, and a discharge of separating the compressed sludge from the filter cloth. Solid liquid separation method having a process.
Provided is a solid liquid separation method capable of concentrating sludge of about 1% by mass of solid sludge by using one solid liquid separation device to form sludge of 40% by mass or more of solid content.

Description

Solid Liquid Separation Method

　본 발명은, 고체 액체 분리 방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 하나의 고체 액체 분리 장치를 이용하여 고형분 1질량% 정도의 오니를 농축하고, 고형분 40질량% 이상의 오니로 하는 것이 가능한 고체 액체 분리 방법에 관한 것이다.TECHNICAL FIELD This invention relates to the solid-liquid separation method, More specifically, the solid liquid separation method which can concentrate sludge about 1 mass% of solid content using one solid liquid separation apparatus, and can be made into sludge 40 mass% or more of solid content. It is about.

　정수장에서는, 응집 침전 등의 방법을 이용하여 취수한 원수로부터 고형분을 제거하여 음료 용수 등을 제조하고 있다. 이때, 원수 중의 고형분은 고형분 농도 0.1～1.0 질량% 정도의 오니로서 배출된다.In a water purification plant, solid water is removed from raw water taken out using a method such as flocculation and precipitation to prepare beverage water and the like. At this time, solid content in raw water is discharged | emitted as sludge of about 0.1-1.0 mass% of solid content concentration.

종래, 이 고형분 농도 0.1질량% 정도의 오니를 자연 침강 등에 의해 고형분 농도 1～2 질량% 정도로 농축하고, 그 후, 여과 장치 및 탈수 장치를 이용하여 고형분 농도 50질량% 정도까지 농축하고, 얻어진 고농도의 오니를 폐기 또는 재이용하고 있었다. 더욱 구체적으로는, 고형분 농도 1～2질량% 정도로 농축된 오니를 사이펀식 여과 농축 장치 등(예를 들면, 특허 문헌 1을 참조)에 의해 고형분 농도 3～5 질량% 정도로 농축하고, 얻어진 농축 오니를 가압 탈수 장치 등(예를 들면, 특허 문헌 2를 참조)에 의해 고형분 농도 40질량% 이상으로 농축하고 있었다.Conventionally, this sludge having a concentration of about 0.1% by mass of solids is concentrated by about 1 to 2% by mass of solids by natural sedimentation or the like, and then concentrated to about 50% by mass of solids by using a filtration device and a dehydration device. The sludge was being discarded or reused. More specifically, the concentrated sludge obtained by concentrating the sludge concentrated about 1 to 2 mass% of solid content by the siphon type filter concentrator etc. (for example, refer patent document 1) about 3 to 5 mass% of solid content concentration. Was concentrated to 40% by mass or more of solid content concentration by a pressurized dewatering device or the like (see Patent Document 2, for example).

JPS61-57043 AJPS61-57043 A JPH7-124412 AJPH7-124412 A

　일반적으로, 가압 탈수 장치 등은 원수 농도가 낮아지는 것에 따라 처리 성능이 악화되고, 예를 들면, 원수 농도 2%의 경우의 여과 속도(단위시간 당 건조 고형 분량)는, 원수 농도 5%의 경우의 여과 속도의 3분의 1 정도이다. 또한, 원수 농도 1% 이하의 경우는, 성능이 현저하게 낮기 때문에 처리가 곤란해진다. 또, 소각 등의 건조 방식 등의 경우는, 원수 농도가 낮아지는 것에 따라 연소에 필요한 에너지가 증가하여 비용 증가나 배기가스량 증가를 초래한다. 따라서, 여과 농축 장치 등을 이용하여 적정한 농도로 조정한 후에 탈수, 건조를 실시하는 것이 일반적이었다. 즉, 종래는 1% 이하의 오니를 가압 탈수기로 처리한다는 것은 현실적이지 않았다.In general, a pressurized dewatering device or the like deteriorates treatment performance as the raw water concentration decreases. For example, the filtration rate (dry solid amount per unit time) at the raw water concentration of 2% is 5% at the raw water concentration. It is about one third of the filtration rate. Moreover, when raw water concentration is 1% or less, since a performance is remarkably low, a process becomes difficult. In addition, in the case of a drying method such as incineration, as the raw water concentration decreases, the energy required for combustion increases, resulting in an increase in cost and an increase in the amount of exhaust gas. Therefore, after adjusting to an appropriate density | concentration using a filtration concentration apparatus etc., it was common to perform dehydration and drying. In other words, it has not been practical to treat sludge of 1% or less with a pressurized dehydrator.

이 때문에, 종래의 오니의 처리 방법에서는, 고형분 농도 1질량% 정도의 오니를 고형분 농도 40질량% 이상으로 농축하기 위해서는, 여과 장치와 탈수 장치의 2개의 장치를 필요로 하고 있었다. 즉, 고형분 농도 1질량% 정도의 오니를 1개의 장치에 의해서 고형분 농도 40질량% 이상으로 농축할 수 없었다.For this reason, in the conventional treatment method of sludge, in order to concentrate sludge about 1 mass% of solid content concentration to 40 mass% or more of solid content concentration, two apparatuses, a filtration apparatus and a dehydration apparatus, were needed. That is, sludge about 1 mass% of solid content concentration could not be concentrated to 40 mass% or more of solid content concentration by one apparatus.

　더욱 상세하게 설명하면, 종래의 여과 장치 및 탈수 장치의 2개의 장치를 이용하여 실시하는 오니의 처리 방법에서는, 여과 장치로 이용하는 여과포는 모노 필라멘트에 의해서 형성된 개구 지름이 큰 것이며, 탈수 장치로 이용하는 여과포는 멀티 필라멘트에 의해서 형성된 개구 지름이 작은 것이었다. 특히, 여과 장치에서는, 로딩 방지, 박리성의 향상 등의 관점때문에, 나일론 등으로 제작된 모노 필라멘트에 의해서 형성된 여과포를 사용하고, 탈수 장치에 의해서 오니를 탈수할 때, 높은 압력으로 탈수를 실시하기 때문에, 고형분의 포착 효율의 향상, 강도의 향상, 내구성의 향상 등의 관점에서, 폴리에스테르 등으로 제작된 멀티 필라멘트에 의해서 형성된 여과포를 사용하고 있었다. 또한, 여과 장치를 이용하여 오니의 여과를 실시하는 경우에는, 여과포에 부착한 농축 오니의 고형분 농도가 낮기 때문에, 부착한 농축 오니의 박리성이 저하하는 경향이 있지만, 모노 필라멘트에 의해서 형성된 여과포를 사용함으로써, 농축 오니의 박리성을 향상시킬 수 있다. 따라서, 여과 장치는 여과포를 이용하여 1.0㎫ 이하의 압력으로 고체 액체 분리를 실시하는 장치이며, 탈수 장치는 여과포를 이용하여 1.0㎫를 넘는 압력으로 고체 액체 분리를 실시하는 장치이다.More specifically, in the conventional method for treating sludge using two devices, a filter device and a dewatering device, the filter cloth used as the filter device has a large opening diameter formed by the monofilament, and the filter cloth used as the dewatering device. Was a small opening diameter formed by the multifilament. In particular, the filtration apparatus uses a filter cloth formed of monofilament made of nylon or the like for preventing loading, improving peelability, and the like. The filter cloth formed from the multifilament made from polyester etc. was used from the viewpoint of the improvement of the capture efficiency of solid content, the improvement of intensity | strength, and the durability improvement. In addition, when filtering sludge using a filtration apparatus, since the solid content concentration of the concentrated sludge adhered to the filter cloth is low, the peelability of the concentrated sludge adhered tends to fall, but the filter cloth formed by the monofilament By using it, the peelability of a concentrated sludge can be improved. Therefore, the filtration device is a device for separating solid liquid at a pressure of 1.0 MPa or less using a filter cloth, and the dewatering device is a device for separating solid liquid at a pressure of more than 1.0 MPa using a filter cloth.

　이와 같이, 여과 장치와 탈수 장치는 사용할 수 있는 여과포의 종류가 다르다. 만일, 여과 장치에 사용되는 여과포를 탈수 장치에 사용하면, 상기 여과포가 모노 필라멘트로 형성되어 있기 때문에, 높은 압력으로 탈수를 실시하는 탈수 장치에서는 탈수를 실시할 때에 고형분이 여과포를 통과한다는 문제가 생긴다. 또, 만일, 탈수 장치에 사용되는 여과포를 여과 장치에 사용하면, 상기 여과포가 멀티 필라멘트로 형성되어 있기 때문에, 여과를 실시할 때에 여과포가 로딩하기 쉽고, 또한 여과포에 부착한 농축 오니가 박리하기 어려워진다는 문제가 생긴다.Thus, the kind of filter cloth which can be used for a filtration apparatus and a dewatering apparatus differs. If the filter cloth used in the filtration apparatus is used in the dehydration apparatus, the filter cloth is formed of monofilament, so that in the dehydration apparatus which dehydrates at a high pressure, there is a problem that the solids pass through the filter cloth when dehydration is performed. . Moreover, if the filter cloth used for a dehydration apparatus is used for a filtration apparatus, since the said filter cloth is formed with the multifilament, it is easy to load a filter cloth at the time of filtration, and it becomes difficult to remove the concentrated sludge attached to the filter cloth. The problem arises.

상기와 같이, 여과 장치와 탈수 장치는 다른 여과포를 사용할 필요가 있기 때문에, 오니를 농축할 때, 여과 장치와 탈수 장치라는 2개의 장치를 사용하는 것이 일반적이었다. 이 때문에, 두 개의 장치를 설치하기 위한 스페이스가 필요할 뿐만 아니라, 양 장치간의 오니 이동 작업 등도 필요하였다. 또, 양 장치에서는 탈수 속도가 다르기 때문에, 연속 작업이 곤란하였다. 즉, 탈수 장치에 의한 탈수 시간이 여과 장치에 의한 여과 시간보다 짧기 때문에, 탈수, 여과 공정 전체의 시간이 여과 장치에 의한 여과 시간에 의해서 제약되고 있었다. 또, 양 장치간에 시간 조정을 위해서 오니의 일시 보관 장소가 필요하였다.As mentioned above, since the filtration apparatus and the dehydration apparatus need to use different filter cloth, it was common to use two apparatuses, a filtration apparatus and a dehydration apparatus, when concentrating sludge. For this reason, not only a space for installing two devices was required, but also a sludge moving operation between the two devices was required. Moreover, in both apparatuses, the dehydration speed was different, so continuous work was difficult. That is, since the dehydration time by a dehydration apparatus is shorter than the filtration time by a filtration apparatus, the time of dehydration and the whole filtration process was restrict | limited by the filtration time by a filtration apparatus. In addition, a temporary storage place for sludge was required for time adjustment between the two devices.

본 발명은, 상술한 문제를 감안하여 이루어진 것으로, 하나의 고체 액체 분리 장치를 이용하여 고형분 1질량% 정도의 오니를 농축하고, 고형분 40질량% 이상의 오니로 하는 것이 가능한 고체 액체 분리 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.This invention is made | formed in view of the above-mentioned problem, and provides the solid liquid separation method which can concentrate sludge about 1 mass% of solid content, and can make sludge 40 mass% or more of solid content using one solid liquid separation apparatus. For the purpose of

　상술의 과제를 해결하기 위하여, 본 발명은, 이하의 고체 액체 분리 방법을 제공한다.In order to solve the above problems, the present invention provides the following solid liquid separation method.

［1］여과포의 한쪽 면측의 공간인 2차측 공간을 감압하면서, 상기 여과포의 다른쪽 면측의 공간인 1차측 공간에 오니를 공급하고, 상기 여과포에 의해서 오니를 여과하고, 상기 여과포의 상기 다른쪽 면인 1차측의 면에 농축 오니를 부착시키는 흡인 여과 공정과, 상기 2차측 공간을 감압함과 동시에, 상기 1차측 공간에 오니를 공급함과 동시에 가압하고, 상기 여과포에 의해서 오니를 여과하고, 상기 여과포의 상기 1차측 면에 부착한 농축 오니의 위에서부터 다시 농축 오니를 부착시키는 가압 여과 공정과, 상기 여과포의 상기 1차측 면에 부착한 농축 오니를 압착하여 압착 오니를 얻는 압착 공정과, 상기 압착 오니를 여과포로부터 박리시키는 배출 공정을 갖는 고체 액체 분리 방법.[1] Sludge is supplied to a primary side space which is a space on the other side of the filter cloth while depressurizing a secondary space that is a space on one side of the filter cloth, and the sludge is filtered by the filter cloth, and the other side of the filter cloth. A suction filtration step of attaching concentrated sludge to the cotton on the primary side, which is a cotton, and depressurizing the secondary space, supplying sludge to the primary space, and pressurizing the sludge to filter the sludge with the filter cloth. A pressure filtration step of attaching the concentrated sludge again from above the concentrated sludge attached to the primary side of the press, a pressing step of pressing the concentrated sludge attached to the primary side of the filter cloth to obtain a compressed sludge, and the pressurized sludge Solid liquid separation method which has a discharge process of exfoliating from a filter cloth.

［2］상기 흡인 여과 공정에서, 상기 2차측 공간에 유출하는 노액의 고형분 농도가 0.02～0.04질량%가 되었을 때, 상기 가압 여과 공정을 개시하는［1］에 기재된 고체 액체 분리 방법.[2] The solid liquid separation method according to [1], wherein the pressure filtration step is initiated when the solid content concentration of the furnace liquid flowing out into the secondary space is 0.02 to 0.04 mass% in the suction filtration step.

［3］상기 흡인 여과 공정에서, 감압된 상기 2차측 공간의 압력을 -0.08～-0.02㎫(게이지압)로 하는［1］또는［2］에 기재된 고체 액체 분리 방법.[3] The solid liquid separation method according to [1] or [2], wherein the pressure of the secondary side space reduced in the suction filtration step is -0.08 to -0.02 MPa (gauge pressure).

［4］상기 가압 여과 공정에서, 오니를 가압하는 압력을, 0.2～0.4㎫(게이지압)부터 0.6～1.5㎫(게이지압)까지 단속적으로 올려가는［1］～［3］의 어느 하나에 기재된 고체 액체 분리 방법.[4] The pressure filtration step described in any one of [1] to [3], wherein the pressure for pressurizing the sludge is raised intermittently from 0.2 to 0.4 MPa (gauge pressure) to 0.6 to 1.5 MPa (gauge pressure). Solid liquid separation method.

［5］　상기 압착 공정에서, 농축 오니를 압착할 때의 압력을, 0.2～1.8㎫(게이지압)로 하는［1］～［4］의 어느 하나에 기재된 고체 액체 분리 방법.[5] The solid liquid separation method according to any one of [1] to [4], wherein the pressure at the time of pressing the concentrated sludge is 0.2 to 1.8 MPa (gauge pressure) in the crimping step.

［6］상기 1차측 공간에 공급되는 오니의 고형분 농도가, 0.7～2.0 질량%이며, 상기 압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도가 40～45 질량%인［1］～［5］중 어느 하나에 기재된 고체 액체 분리 방법.[6] The solid content concentration of the sludge supplied to the primary space is 0.7 to 2.0 mass%, and the solid content concentration of the compressed sludge obtained in the crimping step is 40 to 45 mass%, any one of [1] to [5]. Solid liquid separation method described in.

　본 발명의 고체 액체 분리 방법에 의하면, 흡인 여과 공정에서, 여과포의 1차측의 면에 농축 오니를 부착시키고, 가압 여과 공정에서, 상기 「여과포의 1차측의 면에 부착한 농축 오니」의 위에서부터 다시 농축 오니를 부착시켜서 단계적으로 가압함으로써, 새로운 부착층을 형성시키면서, 구부착층(흡인 여과 공정에서 생성한 부착층 또는 앞의 가압에 의해 형성된 부착층)을 압축하여 치밀화하고, 마지막으로, 압착 공정에서, 여과포의 1차측의 면에 부착한 농축 오니(전체)를 압착하여 압착 오니를 얻기 때문에, 1개의 고체 액체 분리 장치를 이용하여 고형분 1 질량% 정도의 오니를 농축하고, 고형분 40질량% 이상의 오니로 하는 것이 가능하다.According to the solid-liquid separation method of this invention, a concentrated sludge is made to adhere to the surface of the primary side of a filter cloth in a suction filtration process, and from the said "concentrated sludge attached to the surface of the primary side of a filter cloth" in a pressure filtration process. By attaching the concentrated sludge again and pressing it stepwise, a spherical adhesion layer (the adhesion layer generated in the suction filtration process or the adhesion layer formed by the preceding pressure) is compressed and densified while forming a new adhesion layer. In the process, since the concentrated sludge (whole) adhered to the surface of the primary side of the filter cloth is pressed to obtain a compressed sludge, the sludge of about 1 mass% of solid content is concentrated using one solid liquid separation device, and the solid content is 40 mass%. It is possible to make the above sludge.

도 1은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 고체 액체 분리 장치를 나타내는 모식도이다.
도 2는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타내는 모식도이다.
도 3은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 흡인 여과 공정에서, 여과포의 일차측의 면에 오니가 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 4는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 가압 여과 공정에서, 여과포의 일차측의 면에 오니가 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 5는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기의 단면 및 오니 압착기구를 나타냄과 동시에, 압착 공정에서, 농축 오니가 압착되는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 6은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일시시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 배출 공정에서, 압착 오니를 배출하는 모습을 나타내는 모식도이다.
도 7은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 고체 액체 분리 장치를 나타내는 모식도이다.
도 8a는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타내는 모식도이다.
도 8b는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기를 모식적으로 나타내는 측면도이다.
도 9는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 흡인 여과 공정에서, 여과포의 일차측의 면에 오니가 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 10은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 가압 여과 공정에서 여과포의 일차측의 면에 오니가 복수의 층을 형성하면서 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 11은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 압착 공정에서, 농축 오니가 압착되는 상태를 나타내는 모식도이다.
도 12는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 배출 공정에서, 압착 오니를 배출하는 모습을 나타내는 모식도이다.
도 13은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타내는 모식도이다.
도 14는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 더욱 다른 실시 형태에 이용하는 여과기 및 감압 수단의 단면을 나타내는 모식도이다.
도 15는 실시예 3, 4의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 여과 시간과 노액량과의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 16은 실시예 1에서 이용되는 여과기의 단면을 나타내는 모식도이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a schematic diagram which shows the solid liquid separation apparatus used for one Embodiment of the solid liquid separation method of this invention.
It is a schematic diagram which shows the cross section of the filter used for one Embodiment of the solid liquid separation method of this invention.
Fig. 3 is a schematic diagram showing a cross section of a filter used in an embodiment of the solid liquid separation method of the present invention, and showing a state where sludge adheres to the surface on the primary side of the filter cloth in the suction filtration step.
Fig. 4 is a schematic diagram showing a cross section of the filter used in one embodiment of the solid liquid separation method of the present invention, and showing a state where sludge adheres to the surface on the primary side of the filter cloth in the pressure filtration step.
FIG. 5: is a schematic diagram which shows the cross section and the sludge press mechanism of the filter used for one Embodiment of the solid-liquid separation method of this invention, and the state which a concentrated sludge was crimped in a crimping process.
Fig. 6 is a schematic diagram showing a cross section of the filter used in the temporary form of the solid liquid separation method of the present invention and discharging the compressed sludge in the discharging step.
It is a schematic diagram which shows the solid liquid separation apparatus used for another embodiment of the solid liquid separation method of this invention.
It is a schematic diagram which shows the cross section of the filter used for another embodiment of the solid liquid separation method of this invention.
It is a side view which shows typically the filter used for other embodiment of the solid liquid separation method of this invention.
Fig. 9 is a schematic diagram showing a cross section of a filter used in another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention, and showing a state where sludge adheres to the surface on the primary side of the filter cloth in the suction filtration step.
Fig. 10 is a schematic diagram showing a cross section of a filter used in another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention, and showing a state in which sludge adheres to the surface on the primary side of the filter cloth while forming a plurality of layers in the pressure filtration step. to be.
11 is a schematic diagram showing a cross section of a filter used in another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention, and showing a state in which the concentrated sludge is pressed in the crimping step.
It is a schematic diagram which shows the cross section of the filter used for another embodiment of the solid-liquid separation method of this invention, and discharges a crimped sludge in a discharge process.
It is a schematic diagram which shows the cross section of the filter used for other embodiment of the solid liquid separation method of this invention.
It is a schematic diagram which shows the cross section of the filter and pressure reduction means used for further another embodiment of the solid-liquid separation method of this invention.
15 is a graph showing the relationship between the filtration time and the amount of liquid in the solid liquid separation method of Examples 3 and 4. FIG.
It is a schematic diagram which shows the cross section of the filter used in Example 1. FIG.

이어서, 본 발명을 실시하기 위한 형태를 도면을 참조하면서 상세하게 설명하지만, 본 발명은 이하의 실시 형태로 한정되는 것은 아니고, 본 발명의 취지를 일탈하지 않는 범위에서, 당업자의 통상의 지식에 근거하여 적절히 설계의 변경, 개량 등이 더해지는 것은 당연하다.Next, although the form for implementing this invention is demonstrated in detail, referring drawings, this invention is not limited to the following embodiment, Based on the common knowledge of a person skilled in the art in the range which does not deviate from the meaning of this invention. Naturally, a design change, improvement, etc. are added suitably.

본 발명의 고체 액체 분리 방법은, 「여과포의 한쪽 면측의 공간인 2차측 공간을 감압하면서, 상기 여과포의 다른쪽 면측의 공간인 1차측 공간에 오니를 공급하고, 상기 여과포에 의해서 오니를 여과하고, 상기 여과포의 상기 「다른쪽 면」인 1차측의 면에 농축 오니(초기 농축 오니)를 부착시키는」흡인 여과 공정과, 「상기 2차측 공간을 감압함과 동시에, 상기 1차측 공간에, 오니를 공급하는 것과 동시에 가압하고, 상기 여과포에 의해서 오니를 여과하고, 상기 여과포의 1차측 면에 부착한 농축 오니(초기 농축 오니)의 위에서부터 다시 농축 오니(2층 농축 오니)를 부착시키는」가압 여과 공정과, 「상기 여과포의 1차측 면에 부착한 농축 오니를 압착하여 압착 오니를 얻는」압착 공정과, 「압착 오니를 상기 여과포로부터 박리시키는」배출 공정을 갖는 것이다. 또한, 「1차측 공간에 오니를 공급함과 동시에 가압한다」는, 1차측 공간에, 「오니를 가압하면서 공급한다」이거나 또는 「오니를 공급한 후에 오니를 가압한다」것을 의미한다. 또,「오니를 가압하면서 공급한다」경우도 「오니를 공급한 후에 오니를 가압하는」경우도, 1차측 공간내가 가압되어 그 압력에 의해 노액이 여과포를 통과하여 2차측 공간으로 밀려나오는 상태가 된다.According to the solid liquid separation method of the present invention, "Sludge is supplied to the primary side space which is the space on the other side of the said filter cloth, while decompressing the secondary side space which is the space on one side of a filter cloth, and the sludge is filtered by the said filter cloth. And a suction filtration step of attaching a concentrated sludge (initial concentrated sludge) to the primary side, which is the "other side" of the filter cloth, and the sludge in the primary side space while reducing the secondary side space. Pressurized at the same time as supplying the filtration and filtering the sludge with the filter cloth, and attaching the concentrated sludge (two-layer concentrated sludge) from above the concentrated sludge (initial concentrated sludge) attached to the primary side of the filter cloth. A filtration step, a compression step of `` pressing the concentrated sludge adhered to the primary side of the filter cloth to obtain a compressed sludge '', and a discharge step of `` peeling the compressed sludge from the filter cloth ''. Will. In addition, "pressurizing and supplying sludge to a primary side space" means "supplying a sludge while pressurizing" or "pressing sludge after supplying a sludge". In addition, in the case of "supplying the sludge with pressurization" or "pressing the sludge after supplying the sludge", the inside of the primary space is pressurized, and the pressure of the furnace liquid passes through the filter cloth and is pushed out into the secondary space. do.

이와 같이, 본 발명의 고체 액체 분리 방법은, 흡인 여과 공정에서 여과포의 1차측 면에 농축 오니를 부착시키고, 가압 여과 공정에서, 1차측 공간에 오니를 공급함과 동시에 가압하고, 상기 「여과포의 1차측의 면에 부착한 농축 오니」의 위에서부터 다시 농축 오니를 부착시키면서, 먼저 여과포면에 부착하고 있는 오니를 압축(치밀화)하여 여과포의 여과 기능을 높이고, 마지막으로, 압착 공정에서 여과포의 1차측 면에 부착한 농축 오니를 압착하여 압착 오니를 얻기 때문에, 1개의 고체 액체 분리 장치를 이용하여, 고형분 1 질량% 정도의 오니를 농축하고, 고형분 40질량% 이상의 오니로 하는 것이 가능하다.Thus, in the solid-liquid separation method of this invention, a concentrated sludge is made to adhere to the primary side surface of a filter cloth in a suction filtration process, and while supplying sludge to a primary side space in a pressure filtration process, it pressurizes at the said "filtration 1 While attaching the concentrated sludge from the top of the concentrated sludge attached to the side of the primary side, first, the sludge attached to the filter cloth surface is compressed (densified) to increase the filtration function of the filter cloth, and finally, the primary side of the filter cloth in the pressing step. Since the concentrated sludge adhered to the cotton is pressed to obtain a compressed sludge, it is possible to concentrate sludge about 1 mass% of solid content by using one solid liquid separator, and to make sludge 40 mass% or more of solid content.

(1) 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태：(1) An embodiment of the solid liquid separation method of the present invention:

본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태를 실시하기 위한 고체 액체 분리 장치는, 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 도 1에 나타내는 고체 액체 분리 장치(100)를 이용할 수 있다. 고체 액체 분리 장치(100)는, 여과포(1) 및 여과포(1)에 의해서 내부가 나누어진 여과기 본체(2)를 가지며, 여과포(1)의 한쪽 면측의 공간인 것과 동시에 노액이 배출되는 공간인 2차측 공간(5) 및 여과포(1)의 다른쪽 면측의 공간인 것과 동시에 오니가 공급되는 공간인 1차측 공간(4)이 형성된 여과기(3)와, 2차측 공간(5)을 감압할 수 있는 감압 수단(11)과, 1차측 공간(4)에 오니를 공급할 수 있는 오니 공급 수단(12)과, 1차측 공간(4)에 공급하는 오니를 가압할 수 있는 오니 가압 수단(13)을 구비하는 것이다. 또한, 고체 액체 분리 장치(100)는, 도 5에 나타낸 바와 같이, 1차측 공간에 공급된 오니가 여과포(1)에 의해서 여과되었을 때에, 여과포(1)의 1차측 공간측 면인 1차측의 면(6)에 부착한 농축 오니를 압착할 수 있는 오니 압착기구(15)를 구비하는 것이다. 압착된 농축 오니는 압착 오니(18)가 된다. 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 대해 이용하는 오니 공급 수단(12)은 여과기(3)의 연직 방향 위쪽에 배치된 오니 저장조(12a)이다. 이것은, 여과기(3)의 연직 방향 위쪽에 오니 저장조(12a)를 배치함으로써, 중력에 의해 오니 저장조(12a)로부터 여과기(3)에 오니(16)를 공급하는 것이다.Although the solid liquid separation apparatus for implementing one Embodiment of the solid liquid separation method of this invention is not specifically limited, For example, the solid liquid separation apparatus 100 shown in FIG. 1 can be used. The solid liquid separation device 100 includes a filter cloth 1 and a filter main body 2 divided inside by the filter cloth 1, and is a space on which one side of the filter cloth 1 is discharged and a space in which the furnace liquid is discharged. It is possible to depressurize the filter 3 and the secondary side space 5 in which the secondary side space 5 and the space on the other side of the filter cloth 1 and the primary side space 4, which is a space to which the sludge is supplied, are formed. The pressure reducing means 11, the sludge supply means 12 capable of supplying sludge to the primary side space 4, and the sludge pressurizing means 13 capable of pressurizing the sludge supplied to the primary side space 4; It is provided. In addition, as shown in FIG. 5, when the sludge supplied to the primary side space is filtered by the filter cloth 1, the solid liquid separation device 100 is the primary side surface that is the primary side space side surface of the filter cloth 1. It is provided with the sludge press mechanism 15 which can press the concentrated sludge attached to (6). The compressed concentrated sludge becomes a compressed sludge 18. The sludge supply means 12 used with respect to the solid liquid separation method of the present embodiment is a sludge storage tank 12a disposed above the vertical direction of the filter 3. This is to arrange the sludge storage tank 12a in the vertical direction upper direction of the filter 3, and to supply the sludge 16 from the sludge storage tank 12a to the filter 3 by gravity.

여기서, 도 1은, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 고체 액체 분리 장치를 나타내는 모식도(플로우도)이다. 도 5는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면 및 오니 압착기구를 나타냄과 동시에, 압착 공정에서 농축 오니가 압착되는(압착 오니(18)가 형성된다) 상태를 나타내는 모식도이다. 또한, 도 1에서, 오니 저장조(12a)는 내부에 저장되어 있는 오니(16)가 비쳐 보이도록 표현되어 있다. 또, 여과기(3)는 내부에 배열 설치되어 있는 여과포(1) 및 노액 투과 부재(27), 또한, 여과포에 부착하고 있는 농축 오니가 비쳐 보이도록 표현되어 있다. 또, 노액 저장조(14)는 내부에 저장되어 있는 노액(19)이 비쳐 보이도록 표현되어 있다.1 is a schematic diagram (flow diagram) which shows the solid liquid separation apparatus used for one Embodiment of the solid liquid separation method of this invention. Fig. 5 shows a cross section and a sludge crimping mechanism of the filter 3 used in one embodiment of the solid liquid separation method of the present invention, and at the same time, the concentrated sludge is squeezed in the crimping process (compression sludge 18 is formed). It is a schematic diagram which shows a state. In addition, in FIG. 1, the sludge storage tank 12a is represented so that the sludge 16 stored inside may be seen. Moreover, the filter 3 is represented so that the filter cloth 1 and the furnace-liquid permeation | transmission member 27 arrange | positioned inside, and the concentrated sludge attached to the filter cloth can be seen. Moreover, the furnace liquid storage tank 14 is represented so that the furnace liquid 19 stored inside may be seen.

또, 도 2에 나타낸 바와 같이, 여과기(3)는 「한쪽 단부(21)에 저부(24)를 가지며, 다른쪽 단부(22)에 개구부(25)를 갖는 저부 통형태의 본체부(23)」및 「본체부(23)의 개구부(25)에 착탈 가능하게 배열설치된 뚜껑부(26)」를 갖는 여과기 본체(2)와 여과기 본체(2)를 뚜껑부(26)측 공간(1차측 공간(4))과 저부(24)측 공간(2차측 공간(5))로 나누도록 여과기 본체(2)에 배열설치된 여과포(1)를 구비하는 것이다. 또한, 뚜껑부(26)에 유입구(26a)가 형성되어 저부(24)에 배출구(24a)가 형성된 것이다.뚜껑부(26)의 유입구(26a)에는, 유입 노즐(26b)이 배열설치되고, 저부(24)의 배출구(24a)에는, 배출 노즐(24b)이 배열설치되어 있다. 여과포(1)는 모노 필라멘트에 의해 형성된 여과포인 것이 바람직하다. 또, 본 실시 형태의 여과기 본체(2)는 원통형이지만 이 형상으로 한정되는 것은 아니다. 저면이 사각형 등의 다각형의 통 형태나, 저면이 타원형의 통 형태일 수 있다. 여기서, 도 2는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면을 나타내는 모식도이다.Moreover, as shown in FIG. 2, the filter 3 "main-body part 23 of the bottom cylinder shape which has the bottom part 24 in one end 21, and has the opening part 25 in the other end 22. As shown in FIG. And the filter main body 2 and the filter main body 2 having the lid portion 26 detachably arranged in the opening 25 of the main body 23, and the lid portion 26 side space (primary side space). (4)) and the filter cloth 1 arranged in the filter main body 2 so that it may be divided into the bottom part 24 side space (secondary side space 5). In addition, the inlet port 26a is formed in the lid part 26, and the outlet port 24a is formed in the bottom part 24. The inlet nozzle 26b is arranged in the inlet port 26a of the lid part 26, Discharge nozzles 24b are arranged in the discharge port 24a of the bottom part 24. The filter cloth 1 is preferably a filter cloth formed of a monofilament. In addition, although the filter main body 2 of this embodiment is cylindrical, it is not limited to this shape. The bottom may be in the shape of a polygonal cylinder such as a square, or the bottom may be in the shape of an oval cylinder. 2 is a schematic diagram which shows the cross section of the filter 3 used for one Embodiment of the solid-liquid separation method of this invention.

또, 여과기(3)의 2차측 공간(5)에는, 여과포(1)를 지지하도록 노액 투과 부재(27)가 배열설치되어 있다. 노액 투과 부재(27)는 내부를 노액이 투과하는 구조물이다. 노액 투과 부재(27)는 가압에 대해서 큰 변형을 일으키지 않을 정도의 강성을 가지면서, 노액을 용이하게 통과시킬 수 있는 것이다. 구체적인 노액 투과 부재(27)로서는, 스텐레스강철 등의 금속선에 의해 3 차원적으로 형성된 철망, 「세라믹, 합성 수지 등 」으로부터 형성되어 「두께 방향으로 복수의 관통홀이 형성된」판 등을 이용할 수 있다. 또, 본 발명의 고체 액체 분리 방법으로 고체 액체 분리를 실시하는 오니는 정수장에 대해 상수(수도물)를 제작할 때에 배출되는 오니이고, 고형분 농도가 0.7～2.0질량%인 것이 바람직하다.Moreover, the furnace liquid permeation member 27 is arrange | positioned in the secondary side space 5 of the filter 3 so that the filter cloth 1 may be supported. The furnace liquid permeation member 27 is a structure through which the furnace liquid permeates. The furnace liquid permeation member 27 can easily pass the furnace liquid while having rigidity that does not cause significant deformation with respect to pressurization. As the concrete liquid-liquid permeable member 27, a plate formed from a wire mesh formed three-dimensionally by metal wires such as stainless steel, "ceramic, synthetic resin, etc." and having a plurality of through holes formed in the thickness direction can be used. . Moreover, sludge which performs solid liquid separation by the solid liquid separation method of this invention is sludge discharge | emitted when producing a constant (tap water) with respect to a water purification plant, It is preferable that solid content concentration is 0.7-2.0 mass%.

본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 공정마다 설명한다.One embodiment of the solid liquid separation method of the present invention will be described for each step.

(1-1) 흡인 여과 공정；(1-1) suction filtration step;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 흡인 여과 공정은, 도 1～3에 나타낸 바와 같이, 「여과포(1)의 한쪽 면(2차측 면(7)) 측 공간인 2차측 공간 (5)을 감압하면서, 여과포(1)의 다른쪽 면측의 공간인 1차측 공간(4)에 오니(16)를 공급하고, 여과포(1)에 의해서 오니(16)를 여과하고, 여과포(1)의 상기 「다른쪽 면」인 1차측의 면(6)에 농축 오니 17; 초기 농축 오니(17a))를 부착시키는」공정이다. 흡인 여과 공정에 대해서는, 도 1에 나타낸 바와 같이, 오니(16)를 오니 공급 수단(12)에 공급하고, 오니 공급 수단(12)으로부터 여과기(3)의 일차측 공간(4)에 오니(16)를 공급하고 있다. 그리고 공급 후, 여과기(3)의 2차측 공간(5)은 노액 저장조(14)를 통해 감압 수단(11)에 의해서 감압되고 있다. 이것에 의해, 여과포(1)에 의해서, 오니(16) 중의 고형분이 농축 오니(17)로서 포집되어 여과포(1)를 투과 한 노액(19)이 2차측 공간(5)을 통과하여 노액 저장조(14)에 보내져 저장된다. 또한, 고체 액체 분리 장치(100)에서는, 오니 가압 수단(13)과 오니 저장조(12a)가 배관으로 연결되고, 오니 저장조(12a)와 여과기(3)가 배관으로 연결되고, 여과기(3)와 노액 저장조(14)가 배관으로 연결되며, 노액 저장조(14)와 감압 수단(11)이 배관으로 연결되어 있다. 각 배관 및 장치에는, 필요에 따라, 밸브, 계기류가 장비되어 있는 것이 바람직하다. 또한, 도 3은, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일 실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면을 나타냄과 동시에, 흡인 여과 공정에서, 여과포(1)의 일차측의 면(6)에 오니(초기 농축 오니(17a))가 부착되어 있는 상태를 나타내는 모식도이다.The suction filtration process in the solid-liquid separation method of the present embodiment is, as shown in Figs. 1 to 3, "the secondary side space 5 which is a space on one side (secondary side 7) of the filter cloth 1. The sludge 16 is supplied to the primary side space 4 which is the space of the other surface side of the filter cloth 1, pressure-reducing the sludge 16 by the filter cloth 1, and the said filter cloth 1 is Sludge 17 on the primary side 6, which is the "other side"; Initial concentrated sludge 17a) " In the suction filtration step, as shown in FIG. 1, the sludge 16 is supplied to the sludge supply means 12, and the sludge 16 is supplied from the sludge supply means 12 to the primary side space 4 of the filter 3. ). And after supply, the secondary side space 5 of the filter 3 is depressurized by the pressure reduction means 11 via the furnace liquid storage tank 14. Thereby, the solid material in the sludge 16 is collected as the concentrated sludge 17 by the filter cloth 1, and the furnace liquid 19 which permeate | transmitted the filter cloth 1 passes through the secondary side space 5, and the furnace liquid storage tank ( 14) is sent and stored. In addition, in the solid liquid separation device 100, the sludge pressurizing means 13 and the sludge storage tank 12a are connected by a pipe, the sludge storage tank 12a and the filter 3 are connected by a pipe, and the strainer 3 and The furnace liquid reservoir 14 is connected by a pipe, and the furnace liquid reservoir 14 and the decompression means 11 are connected by a pipe. It is preferable that each piping and apparatus is equipped with a valve | bulb and an instrument as needed. 3 shows the cross section of the filter 3 used for one Embodiment of the solid-liquid separation method of this invention, and comes to the surface 6 of the primary side of the filter cloth 1 in a suction filtration process. It is a schematic diagram which shows the state to which the initial concentration sludge 17a) adhered.

　이와 같이, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법은, 우선, 흡인 여과 공정에서, 여과포(1)의 일차측의 면(6)에, 초기 농축 오니(17a)를 부착시키기 위하여, 다음의 가압 여과 공정에서, 여과기(3)의 일차측 공간(4)에, 오니를 공급함과 동시에 가압하여도, 오니 중의 고형분이 여과포(1)를 투과하여 2차측 공간(5)으로 새나가는 것을 억제할 수 있다. 이것은 여과포(1)에 부착한 초기 농축 오니(17a)가 여과포(1)와 함께, 오니 중의 고형분을 포집하는 기능을 갖기 때문이다. 이것에 의해, 흡인 여과 공정에서, 통상 사용되는 「나일론으로 이루어진 모노 필라멘트에 의해서 형성됨과 동시에 개구경이 큰 여과포」를 구비한 장치(여과기(3))를 사용한 경우에서도, 흡인 여과 공정에 대해 사용한 상기 장치(여과기(3))를 이용하여 가압 여과 공정에 있어서의 가압 여과를 실시할 수 있다. 즉, 흡인 여과와 가압 여과를 1개의 여과기(3)(고체 액체 분리 장치(100))에서 실시할 수 있다.Thus, in the solid-liquid separation method of this embodiment, first, in the suction filtration step, in order to attach the initial concentrated sludge 17a to the surface 6 on the primary side of the filter cloth 1, the following pressure filtration step is performed. In this case, even when the sludge is supplied to the primary side space 4 of the filter 3 and pressurized at the same time, solids in the sludge can be suppressed from passing through the filter cloth 1 and leaking into the secondary side space 5. This is because the initial concentrated sludge 17a attached to the filter cloth 1 has a function of collecting solid content in the sludge together with the filter cloth 1. Thereby, even in the case of using the apparatus (filter 3) formed with the monofilament made of nylon and having a large opening diameter in the suction filtration step, which is usually used, the suction filtration step is used. The pressure filtration in a pressure filtration process can be performed using the said apparatus (filter 3). That is, suction filtration and pressure filtration can be performed by one filter 3 (solid liquid separation device 100).

흡인 여과 공정에서, 2차측 공간(5)에 유출하는 노액의 고형분 농도가 0.02～0.04질량% 되었을 때, 가압 여과 공정을 개시하는 것이 바람직하다. 0.02질량% 보다 낮으면 초기 농축 오니(17a)가 충분히 형성되지 않고, 가압 여과 공정에 있어서의 가압력에 의해서, 초기 농축 오니(17a) 자체가 여과포(1)를 통과하여 2차측 공간(5)으로 새나간다. 0.04질량% 보다 높으면 흡인 여과 공정의 시간이 길어지기 때문에, 오니를 고체 액체 분리하는 전체 시간이 길어진다.In a suction filtration process, when the solid content concentration of the furnace liquid which flows out into the secondary side space 5 becomes 0.02-0.04 mass%, it is preferable to start a pressure filtration process. If it is lower than 0.02 mass%, the initial concentrated sludge 17a will not fully be formed, and the initial concentrated sludge 17a itself will pass through the filter cloth 1 to the secondary side space 5 by the pressing force in a pressure filtration process. Leaving If it is higher than 0.04 mass%, the time of a suction filtration process becomes long, and the total time of separating a sludge from a solid liquid becomes long.

흡인 여과 공정에 있어서의 여과 시간이 너무 짧으면, 초기 농축 오니(17a)가 충분히 여과포(1)에 부착하지 않고, 가압 여과 공정에 있어서의 가압력에 의해서 초기 농축 오니(17a) 자체가 여과포(1)를 통과하여 2차측 공간(5)으로 흘러나온다. 여과포(1)에 의해서 오니를 여과하는 시간이 길면 여과 시간 전체가 늘어난다는 문제점이 발생한다.If the filtration time in the suction filtration step is too short, the initial concentrated sludge 17a does not sufficiently adhere to the filter cloth 1, and the initial concentrated sludge 17a itself is filtered by the pressing force in the pressure filtration step. It passes through and flows out into the secondary space (5). If the time for filtering sludge by the filter cloth 1 is long, there arises a problem that the entire filtration time is increased.

흡인 여과 공정에서, 2차측 공간(5)를 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간(5)의 압력)은, 정수장의 오니를 원료로 하는 경우, -0.08～-0.02㎫(게이지압)인 것이 바람직하다. -0.08㎫보다 낮으면 고형분이 여과포면에서 머물지 않고 통과하여 2차측 공간(5)에 유출하고, 여과포(1)의 1차측의 면(6)에 초기 농축 오니(17a)가 부착하지 않는 경우가 있다. -0.02㎫보다 높으면 흡인 여과 공정에 장시간을 필요로 한다. 또한, 「게이지압」은 대기압을 「0㎫」라고 한 압력계에 표시되는 압력이다.In the suction filtration step, the pressure at the time of depressurizing the secondary side space 5 (pressure of the reduced secondary side space 5) is -0.08 to -0.02 MPa (gauge pressure) when the sludge of the water purification plant is used as a raw material. Is preferably. If it is lower than -0.08 MPa, the solid content does not stay on the surface of the filter cloth and passes out to the secondary space 5, and the initial concentrated sludge 17a does not adhere to the surface 6 on the primary side of the filter cloth 1. have. If it is higher than -0.02 MPa, the suction filtration process requires a long time. In addition, "gauge pressure" is a pressure displayed on the pressure gauge which made atmospheric pressure "0 Mpa".

흡인 여과 공정에서, 여과기(3)의 2차측 공간(5)를 감압하는 감압 수단(11)으로서는, 진공 펌프 등을 이용할 수 있다. 또, 감압 수단(11)으로서는, 사이펀의 원리에 의해서 여과기(3)의 2차측 공간(5)을 감압하는 수단도 바람직한 형태이다. 또한, 여과기(3)의 2차측 공간(5)을 감압하는 감압 수단(11)으로서 사이펀의 원리에 의한 감압 수단을 이용한 경우에는, 가압 여과 공정에 대해서는, 사이펀의 원리에 의한 감압 수단을 이용하거나 진공 펌프를 이용하여도 되며, 압착 공정에 대해서는, 진공 펌프를 이용해도 된다.In the suction filtration step, a vacuum pump or the like can be used as the decompression means 11 for depressurizing the secondary side space 5 of the filter 3. Moreover, as the pressure reduction means 11, the means which pressure-reduces the secondary side space 5 of the filter 3 by the principle of a siphon is also a preferable form. In addition, when the pressure reduction means by the principle of siphon is used as the pressure reduction means 11 which pressure-reduces the secondary side space 5 of the filter 3, about the pressure filtration process, the pressure reduction means by the principle of siphon is used, A vacuum pump may be used and a vacuum pump may be used about a crimping process.

도 2에 나타내는, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 이용하는 고체 액체 분리 장치를 구성하는 여과기(3)의 크기는, 특별히 한정되지 않고, 공업적인 사용시에, 정수장이나 하수처리장에 있어서의 처리량에 대응하는 크기인 것이 바람직하다. 또, 본체부(23) 및 뚜껑부(26)의 재질은 특별히 한정되지 않고, 스테인레스 강철 등을 매우 적합하게 이용할 수 있다.The size of the filter 3 constituting the solid liquid separation device used in the solid liquid separation method of the present embodiment shown in FIG. 2 is not particularly limited, and corresponds to the throughput in a water purification plant or a sewage treatment plant during industrial use. It is preferable that it is the size to say. In addition, the material of the main body 23 and the lid part 26 is not specifically limited, Stainless steel etc. can be used suitably.

또, 여과포(1)는 모노 필라멘트에 의해 형성된 여과포인 것이 바람직하고, 폴리아미드 수지의 모노 필라멘트에 의해 형성된 여과포인 것이 더욱 바람직하다.여과포의 환기도는, 20～90(㎤/(㎠·초)인 것이 바람직하다. 여과포의 환기도는 1차측에서 2차측을 향해 여과포를 통과하는, 단위면적·단위시간당 공기량을 측정한 값이다. 또, 오니 공급 수단은, 도 1에 나타낸 바와 같이, 여과기(3)의 연직 방향 윗쪽에 배치된 오니 저장조(12a)라도 좋으나, 「오니 저장조(12a)」와, 오니 저장조(12a)내의 오니를 여과기(3)에 송액하기 위한 「펌프 등」으로 구성되는 것이라도 된다. 오니 공급 수단이 여과기(3)의 연직 방향 윗쪽에 배치된 오니 저장조(12a)인 경우에는, 오니 저장조(12a)로부터 중력에 의해서 여과기(3)의 일차측 공간에 오니가 공급된다. 또, 오니 공급 수단이 「오니 저장조(12a)」와, 「오니 저장조(12a)내의 오니를 여과기(3)에 송액하기 위한 「펌프 등 」」으로 구성되는 경우, 오니 저장조(12a)로부터 펌프 등을 이용하여 오니를 여과기(3)에 공급할 수 있다.The filter cloth 1 is preferably a filter cloth formed of monofilament, and more preferably a filter cloth formed of monofilament of polyamide resin. The degree of ventilation of the filter cloth is 20 to 90 (cm 3 / (cm 2 · sec). The degree of ventilation of the filter cloth is a value obtained by measuring the amount of air per unit area per unit time passing through the filter cloth from the primary side to the secondary side. Although the sludge storage tank 12a arrange | positioned above the vertical direction of (3) may be sufficient, it is comprised from the "slow storage tank 12a" and the "pump etc." for sending the sludge in the sludge storage tank 12a to the filter 3, When the sludge supply means is a sludge storage tank 12a disposed vertically above the strainer 3, the sludge is supplied from the sludge storage tank 12a to the primary side space of the strainer 3 by gravity. Again, sludge supply means When the sludge storage tank 12a and the "pump etc." for feeding the sludge in the sludge storage tank 12a to the filter 3 are used, the sludge is filtered using a pump or the like from the sludge storage tank 12a. It can supply to (3).

오니 저장조(12a)의 크기는, 특별히 한정되지 않고, 처리해야 할 오니의 양 등에 의해서 적절히 결정할 수 있다. 또, 오니 저장조(12a)의 재질은 특별히 한정되지 않지만, 스틸(강철), 폴리염화비닐 등을 매우 적합하게 이용할 수 있고, 스틸(강철)로서는 스테인레스 강철을 매우 적합하게 이용할 수 있다. 또, 오니 저장조(12a)에는 오니를 내부에 받아들이기 위하여, 오니 저장조(12a)를 설치했을 때의 연직 방향 윗쪽 측에, 오니 수입구(12b)가 형성되고 있는 것이 바람직하다. 또, 오니 저장조(12a)에는 오니를 배출하기 위해서 오니 저장조(12a)를 설치했을 때의 연직 방향 하부 측에, 오니 배출구(12c)가 형성되고 있는 것이 바람직하다. 또, 오니 배출구(12c)는 오니 저장조(12a)를 설치했을 때의, 연직 방향에 대해서 「가로 방향(예를 들면, 수평 방향)」을 향하는 벽면(오니 저장조(12a)의 벽면)에 형성되고 있어도 된다. 예를 들면, 피트 방식(콘크리트제)의 경우에, 「가로 방향」을 향하는 벽면에 오니 배출구(12c)가 형성되는 것이 바람직하다. 오니 수입구(12b) 및 오니 배출구(12c)에는, 각각 배관이 배열설치되고 있는 것이 바람직하다. 오니 공급 수단이 여과기(3)의 연직 방향 윗쪽에 배치된 오니 저장조(12a)인 경우에는, 오니 배출구(12c)에 접속된 배관이, 직접, 여과기(3)에 접속되게 된다. 또, 오니 공급 수단이 「오니 저장조(12a)」와 「오니 저장조(12a) 내의 오니를 여과기(3)에 송액하기 위한 펌프 등」으로 구성되는 경우, 오니 배출구(12c)에 접속된 배관이 「펌프 등 」을 통해 여과기(3)에 접속되게 된다.The size of the sludge storage tank 12a is not particularly limited and can be appropriately determined according to the amount of sludge to be treated or the like. Moreover, although the material of the sludge storage tank 12a is not specifically limited, Steel (steel), polyvinyl chloride, etc. can be used suitably, and stainless steel can be used suitably as steel (steel). Moreover, it is preferable that the sludge import port 12b is formed in the sludge storage tank 12a in the vertical direction upper side at the time of installing the sludge storage tank 12a in order to receive sludge inside. Moreover, it is preferable that the sludge discharge port 12c is formed in the sludge storage tank 12a in the vertical direction lower side when the sludge storage tank 12a is installed in order to discharge sludge. Moreover, the sludge discharge port 12c is formed in the wall surface (wall surface of the sludge storage tank 12a) toward the "horizontal direction (for example, horizontal direction)" with respect to the vertical direction when the sludge discharge tank 12a is installed, You may be. For example, in the case of a pit method (made of concrete), it is preferable that the sludge discharge port 12c is formed in the wall surface which faces "a horizontal direction." It is preferable that piping is arranged in the sludge import port 12b and the sludge discharge port 12c, respectively. In the case where the sludge supply means is a sludge storage tank 12a disposed above the strainer 3 in the vertical direction, the pipe connected to the sludge discharge port 12c is directly connected to the strainer 3. Moreover, when the sludge supply means consists of a "sludge storage tank 12a" and a "pump etc. for sending the sludge in the sludge storage tank 12a to the filter 3", the piping connected to the sludge discharge port 12c is " Pump or the like to connect to the filter 3.

(1-2) 가압 여과 공정；(1-2) pressure filtration step;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 가압 여과 공정은, 도 1, 4에 나타낸 바와 같이, 2차측 공간(5)을 감압하는 것과 동시에, 1차측 공간(4)에, 오니(16)를 「가압하면서」공급하고, 여과포(1)에 의해서 오니(16)를 다시 여과하는 공정이다. 본 공정도의 전단의 흡인 여과 공정에서, 여과포상에 농축 오니가 부착하기 때문에, 노액의 탁도는 저하되지만, 노액의 유량은 감소하게 된다. 따라서, 가압하여 노액의 처리 유량을 확보하기 위한 공정이다. 이것에 더하여 본 공정도에서는 여과포(1)의 1차측의 면(6)에 부착한 농축 오니(17; 초기 농축 오니(17a)) 위에서부터 다시 농축 오니(17; 2층 농축 오니 17b)를 부착시킴과 동시에, 초기 농축 오니(17a)를 압축하여 그 밀도를 높이고(치밀화하고), 여과포와 이것에 부착한 농축 오니에 의해 여과 기능을 높이는 공정이기도 하다. 여과포(1)를 투과한 노액(19)은, 배출구(24a)로부터 배출되어 배출 노즐(24b) 및 배관을 통해서, 노액 저장조(14)에 보내져서 노액 저장조(14)에 저장된다. 1차측 공간(4)에 오니를 「가압하면서」공급할 때, 오니(16)에 의해서 여과포(1)의 「1차측 면(6)」의 전면을 가압하는 것이 바람직하다. 도 4는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면을 나타냄과 동시에, 가압 여과 공정에서 여과포(1)의 일차측 면(6)에 오니(농축 오니 17; 초기 농축 오니(17a) 및 2층 농축 오니(17b))가 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.In the pressure filtration process in the solid-liquid separation method of the present embodiment, as shown in FIGS. 1 and 4, the secondary side space 5 is reduced in pressure, and the sludge 16 is placed in the primary side space 4. It is a process of supplying "squeezing" and filtering the sludge 16 again by the filter cloth 1. In the suction filtration step at the front end of this process chart, since concentrated sludge adheres to the filter cloth, the turbidity of the furnace liquid is lowered, but the flow rate of the furnace liquid is decreased. Therefore, it is a process for ensuring the process flow volume of furnace liquid by pressurization. In addition, in this process diagram, the concentrated sludge (17; the two-layer concentrated sludge 17b) is attached from above the concentrated sludge (17; initial concentrated sludge 17a) attached to the surface 6 on the primary side of the filter cloth 1. At the same time, it is also a process of compressing the initial concentrated sludge 17a to increase its density (densifying) and increasing the filtration function by the filter cloth and the concentrated sludge attached thereto. The furnace liquid 19 which permeate | transmitted the filter cloth 1 is discharged | emitted from the discharge port 24a, is sent to the furnace liquid storage tank 14 through the discharge nozzle 24b, and piping, and is stored in the furnace liquid storage tank 14. When supplying sludge to the primary side space 4 "pressing", it is preferable to pressurize the whole surface of the "primary side 6" of the filter cloth 1 by the sludge 16. Fig. 4 shows a cross section of the filter 3 used in one embodiment of the solid liquid separation method of the present invention, and the sludge (concentrated sludge 17) on the primary side surface 6 of the filter cloth 1 in the pressure filtration step. It is a schematic diagram which shows the state to which the initial stage concentrated sludge 17a and the two-layer concentrated sludge 17b) adhere.

이와 같이, 가압 여과 공정은 여과포(1)에 초기 농축 오니(17a)가 부착한 상태에서, 오니를 가압 여과하기 때문에, 여과포(1)가 오니에 의해서 가압됨과 동시에, 초기 농축 오니(17a)도 압축되고, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화의 정도에 따라 여과 기능을 완수한다. 이것에 의해, 여과포(1)가 모노 필라멘트라도 고형분의 누락을 방지하면서 가압 여과를 실시하는 것이 가능해진다. 또, 가압 여과 공정에 의해서, 고형분 농도 9～16 질량%의 농축 오니를 얻을 수 있다.As described above, in the pressure filtration step, the sludge is pressurized under the state in which the initial concentrated sludge 17a is attached to the filter cloth 1, so that the filter cloth 1 is pressurized by the sludge and the initial concentrated sludge 17a is also pressed. It is compressed and completes the filtration function according to the degree of densification of the initial concentrated sludge 17a. Thereby, even if the filter cloth 1 is a monofilament, it becomes possible to perform pressure filtration, preventing the omission of solid content. Moreover, the concentrated sludge of 9-16 mass% of solid content concentration can be obtained by a pressure filtration process.

여과포(1)에 초기 농축 오니(17a)가 부착한 상태에서, 오니를 가압 여과할 때에 공급하는 오니의 압력이 급격하게 변화하면(상승한다) 여과포 표면에 형성된 농축 오니가 여과포를 통과하여 2차측 공간에 유출한다. 이 경우, 고형 분의 회수가 불충분하게 됨과 동시에, 농축 오니에 의한 고체 액체 분리를 충분히 실시할 수 없게 된다. 이 때문에, 여과포(1)에 초기 농축 오니(17a)가 부착한 상태에서 오니를 가압 여과할 때, 1회 승압에 있어서의 압력 변화를 작게 하고, 단계적으로 여러 차례 승압하는 것이 바람직하다. 이것에 의해, 고형분이 2차측 공간에 새기 시작하는 것을 방지하면서, 여과포(1)에 부착한 농축 오니를 치밀화할 수 있어 최종적으로 높은 압력으로 여과를 실시하는 것이 가능해진다. 그리고, 농축 오니를 치밀화하는 것이 가능하기 때문에, 최종적으로 얻어지는(배출한다) 농축 오니의 고형분 농도를 높게 할 수 있다.In the state where the concentrated sludge 17a is attached to the filter cloth 1, when the pressure of the supplied sludge suddenly changes (increases) when the sludge is pressurized and filtered, the concentrated sludge formed on the surface of the filter cloth passes through the filter cloth and the secondary side. Outflow into space. In this case, the recovery of the solid content becomes insufficient, and the solid liquid separation by the concentrated sludge cannot be sufficiently performed. Therefore, when the sludge is filtered under pressure with the initially concentrated sludge 17a adhered to the filter cloth 1, it is preferable to reduce the pressure change at the time of one pressure increase and increase the pressure several times in stages. As a result, the concentrated sludge adhered to the filter cloth 1 can be densified while preventing solid content from leaking into the secondary side space, and finally, the filtration can be performed at a high pressure. And since it is possible to densify concentrated sludge, the solid content concentration of the finally collected (discharged) concentrated sludge can be made high.

가압 여과 공정에 대해서는, 오니를 가압하는 압력을, 0.2～0.4㎫(게이지압)(최소 여과 압력)로부터, 0.6～1.5㎫(게이지압)(최대 여과 압력)까지, 단속적으로 올려 가는 것이 바람직하다. 이것에 의해, 오니 중의 고형분이 여과포를 투과 하여 노액 측에 유출하는 것을, 보다 효과적으로 방지할 수 있다. 따라서, 「최소 여과 압력」은, 가압 여과 공정에서 오니를 가압할 때의, 최초(최초의 단계)의 압력이며 가장 낮은 압력이다.「최대 여과 압력」은, 오니를 가압할 때의, 최후(마지막 단계)의 압력이며 가장 높은 압력이다. 최소 여과 압력이, 0.2㎫보다 낮으면 고체 액체 분리에 걸리는 시간이 길어진다. 최소 여과 압력이, 0.4㎫보다 높으면 가압 여과를 실시할 때에, 고형분이 여과포를 투과하기 쉬워지는 일이 있다. 또, 최대 여과 압력이, 0.6㎫보다 낮으면 고체 액체 분리에 걸리는 시간이 길어진다. 최대 여과 압력이, 1.5㎫보다 높으면 고형분이 여과포를 투과하기 쉬워진다. 또한, 「오니를 가압하는 압력을 단속적으로 올린다」는, 오니를 가압하는 압력을 계단 형태로 상승시키는 것이며, 「일정 압력 상태(일정 압력의 유지)」와「승압하고 있는 상태(승압 조작)」를 교대로 반복하면서 「오니를 가압하는 압력」을 올리는 것이다. 또, 가압 여과 공정에 대해서는, 오니에 의해서 여과포를 가압하기 위해, 오니로 여과기(3)의 1차측 공간(4)를 채우고, 1차측 공간내의 오니의 압력(1차측 공간내의 압력)을 상기 소정의 압력으로 하는 것이 바람직하다. 따라서, 오니를 상기 소정의 압력으로, 여과기(3)의 1차측 공간(4)에 공급하는 것이 바람직하다.About a pressure filtration process, it is preferable to raise the pressure which pressurizes sludge intermittently from 0.2-0.4 Mpa (gauge pressure) (minimum filtration pressure) to 0.6-1.5 Mpa (gauge pressure) (maximum filtration pressure). . Thereby, it can prevent more effectively that the solid content in a sludge permeate | transmits a filter cloth and flows out into a furnace liquid side. Therefore, "minimum filtration pressure" is the initial (first stage) pressure and the lowest pressure when pressurizing the sludge in the pressure filtration process. The "maximum filtration pressure" is the last (when pressurizing the sludge) Last step) and the highest pressure. If the minimum filtration pressure is lower than 0.2 MPa, the time taken for solid liquid separation is long. When the minimum filtration pressure is higher than 0.4 MPa, solid content may easily pass through the filter cloth when performing pressure filtration. Moreover, when the maximum filtration pressure is lower than 0.6 Mpa, the time taken for solid liquid separation will become long. When the maximum filtration pressure is higher than 1.5 MPa, the solid content easily penetrates through the filter cloth. In addition, "raising the pressure which pressurizes a sludge intermittently" raises the pressure which presses on a sludge in a staircase form, "a constant pressure state (holding of a constant pressure)" and "a state which pressurizes (step-up operation)" Iteratively repeats, raising the "pressure to pressurize sludge". Moreover, about the pressure filtration process, in order to pressurize a filter cloth with sludge, the primary side space 4 of the sludge filter 3 is filled, and the pressure (pressure in a primary side space) of the sludge in a primary side space is mentioned above. It is preferable to set it as the pressure of. Therefore, it is preferable to supply sludge to the primary side space 4 of the filter 3 by the said predetermined pressure.

또, 가압 여과 공정에서 1차측 공간내의 압력(오니를 가압하는 압력)을 최소 여과 압력으로부터 최대 여과 압력까지 단속적으로 승압하는 경우, 1회의 승압(승압 조작)에 대해 상승시키는 압력은, 0.2～0.7㎫(상승폭)인 것이 바람직하고, 0.2～0.4㎫인 것이 더욱 바람직하다. 이것에 의해, 보다 효과적으로 여과포에 부착한 농축 오니를 치밀화하고, 여과포로부터의 고형분의 누락을 억제할 수 있다. 1회의 승압으로 상승시키는 압력이, 0.2㎫보다 작으면 고체 액체 분리에 필요로 하는 시간이 길어진다. 1회 승압으로 상승시키는 압력이, 0.7㎫보다 크면 고형분이, 여과포로부터 쉽게 샌다. 또, 1회의 승압으로 상승시키는 압력은, 일정한 값이어도 되고, 승압의 단계에 의해서 달라도 된다. 또, 승압 조작에 있어서의 승압 속도(㎫/분)는 특별히 한정되지 않지만, 노액에 고형분이 혼입하지 않을 정도의 속도로 하는 것이 바람직하다. 승압 속도를 너무 빠르게 하면, 노액에 고형분이 혼입하는 일이 있고, 또, 여과포에 부착한 농축 오니 층이 무너질 가능성도 있기 때문에, 바람직하지 않다. 승압 속도로서는, 예를 들면, 0.5～2분이 바람직하다. 이러한 승압 속도의 범위내에서, 「노액에 고형분이 혼입하거나 여과포에 부착한 농축 오니 층이 무너지거나」하는 일이 없도록, 적절히 승압 속도를 조정하는 것이 바람직하다.In the case of increasing the pressure in the primary space (pressure to press the sludge) intermittently in the pressure filtration step from the minimum filtration pressure to the maximum filtration pressure, the pressure to increase with respect to one increase in pressure (high pressure operation) is 0.2 to 0.7. It is preferable that it is MPa (rising width), and it is more preferable that it is 0.2-0.4 Mpa. Thereby, the concentrated sludge adhered to the filter cloth can be densified more effectively, and the omission of solid content from the filter cloth can be suppressed. If the pressure to be raised by one elevated pressure is less than 0.2 MPa, the time required for solid-liquid separation becomes long. If the pressure to increase by 1 time of pressure rising is larger than 0.7 Mpa, solid content will leak easily from a filter cloth. In addition, the pressure which raises by one pressure boost may be a fixed value, and may differ according to the step of a pressure boost. Moreover, although the pressure raising speed (MPa / min) in a pressure raising operation is not specifically limited, It is preferable to set it as the speed which does not mix solid content in a furnace liquid. If the pressure raising speed is too high, solid content may mix in the furnace liquid, and the concentrated sludge layer adhered to the filter cloth may collapse, which is not preferable. As a boosting speed, 0.5 to 2 minutes are preferable, for example. It is preferable to adjust a boosting speed suitably so that "solid matter may be mixed in a furnace liquid or the concentrated sludge layer adhered to a filter cloth may fall" within the range of such a boosting speed.

또한, 가압 여과 공정에서, 1차측 공간내의 압력(오니를 가압하는 압력)을 최소 여과 압력으로부터 최대 여과 압력까지 단속적으로 올리는 경우, 「일정 압력 상태」로부터 「승압하고 있는 상태」로의 변환은, 노액의 상황을 확인하여 실시하게 된다.In the pressurized filtration step, when the pressure in the primary space (pressure to press the sludge) is raised intermittently from the minimum filtration pressure to the maximum filtration pressure, the conversion from the "constant pressure state" to the "high pressure state" is a furnace liquid. The situation will be confirmed and carried out.

구체적으로는, 승압 직후, 노액의 탁도는 상승한다. 이 탁도는 시간 경과와 함께 감소해 간다. 이 탁도 저하는, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 및 초기 농축 오니(17a) 위에 새로운 농축 오니 층(2층 농축 오니(17b))가 형성되는 것으로, 이들 「초기 농축 오니(17a) 및 2층 농축 오니(17b)」가 여과포(1)과 함께 여과 기능을 완수하고, 새로운 (높은) 압력에 대해서도 오니를 양호하게 여과할 수 있는 오니의 여과에 적합한 상태가 된 것을 나타낸다. 따라서, 이 탁도 저하에 의해, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 및 초기 농축 오니(17a) 위에 새로운 농축 오니 층이 형성되었다고 판단할 수 있다.Specifically, immediately after the boosting, the turbidity of the furnace liquid increases. This turbidity decreases with time. This turbidity reduction is achieved by densification of the initial concentrated sludge 17a and a new concentrated sludge layer (two-layer concentrated sludge 17b) formed on the initial concentrated sludge 17a. The concentrated sludge 17b ”together with the filter cloth 1 fulfills the filtration function, and it shows that it was in the state suitable for the filtration of the sludge which can filter a sludge well also about a new (high) pressure. Therefore, it can be judged that this turbidity reduction caused the densification of the initial concentrated sludge 17a and the new concentrated sludge layer formed on the initial concentrated sludge 17a.

　승압 후의 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 및 새로운 농축 오니 층의 형성을 위한 시간, 즉 탁도가 소정의 값으로 저하할 때까지의 시간은, 처리해야 할 오니의 조성이나 농도 등에 따라서 다르다. 따라서, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 상황이나, 새로운 농축 오니의 층 형성이 충분한가 아닌가의 판단은, 노액의 탁도, 농도를 계측하여 판단한다. 또, 탁도계에 의해 탁도를 계측하고, 탁도가 일정치 이하가 되었을 경우에 상기 판단을 내려도 된다.The time for densification of the initial concentrated sludge 17a after the boosting and the formation of a new concentrated sludge layer, that is, the time until the turbidity decreases to a predetermined value, depends on the composition, concentration, and the like of the sludge to be treated. Therefore, the determination of the densification situation of the initial concentrated sludge 17a and whether or not the layer formation of the new concentrated sludge is sufficient is determined by measuring the turbidity and the concentration of the furnace liquid. Moreover, you may make the said determination, when turbidity is measured with a turbidimeter and turbidity becomes below a fixed value.

또, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 및 새로운 농축 오니의 층의 형성에 따라, 승압 직후의 노액 유량도 변화하기 때문에, 이 유량 변화에 의해, 초기 농축 오니(17a)의 치밀화 상황이나, 새로운 농축 오니 층이 형성된 것의 판단을 실시하는 것도 가능하다. 이러한 판단을 위해서, 일시적으로 노액을 노액 저장조(14)의 조 밖으로 꺼내도 된다. 또, 탁도가 높은 노액이 발생하는 시간은 노액 전체에서 보면 미량이기 때문에 그대로 노액 저장조(14)에 유입시켜도 된다.In addition, since the flow rate of the furnace liquid immediately after the pressure rise also changes with the densification of the initial concentrated sludge 17a and the formation of a new concentrated sludge layer, this flow rate change causes the density of the initial concentrated sludge 17a and the new concentration. It is also possible to judge what sludge layer was formed. For this determination, the furnace liquid may be temporarily taken out of the tank of the furnace liquid storage tank 14. Moreover, since the time which a turbidity liquid with high turbidity generate | occur | produces is small in the whole furnace liquid, you may flow in into the furnace liquid storage tank 14 as it is.

또, 통상의 흡인 여과에 대해서는, 여과의 진행에 따라 여과포면으로의 오니의 부착이 진행되어, 여과 유량이 저하하고, 오니의 처리량이 감소한다. 그러나, 본 발명의 가압 여과 공정의 단계적인 승압에 의해, 부착한 농축 오니를 여과포의 일부로서 기능시키면서, 오니 처리량을 확보할 수 있기 때문에, 종래의 흡인 여과를 주체로 한 여과 농축 공정보다 단시간에 소정량의 오니를 농축할 수 있다.Moreover, about normal suction filtration, adhesion of sludge to a filter cloth surface advances as filtration progresses, filtration flow volume falls, and the throughput of sludge decreases. However, due to the step-up of the pressure filtration step of the present invention, the sludge throughput can be ensured while the attached concentrated sludge functions as a part of the filter cloth, and therefore, in a shorter time than the conventional filtration concentration step mainly based on suction filtration. A predetermined amount of sludge can be concentrated.

또, 본 발명에 있어서의 가압 여과 공정에 대해서는, 오니를 가압하면서 여과를 실시하기 때문에, 오니가 여과포에 공급되는 상태를 유지하면서, 새로운 오니를 「여과포면에 먼저 부착하고 있는 오니」위에 부착함과 동시에, 「먼저 부착하고 있는 오니」가 압축되면서, 여과가 실시된다. 특히, 오니가 여과포에 공급되는 상태를 유지하는 것은, 오니가 여과포에 공급되지 않고, 여과포에 부착한 농축 오니를 기계적으로 가압(구조물을 꽉 눌러 가압)하고, 농축 오니 중의 수분을 짜는 「압착 공정」과는 다른 점이다.In addition, in the pressure filtration process in this invention, since a filtration is performed, pressurizing a sludge, a new sludge is attached on the "sludge which attaches to the filtration cloth surface first", maintaining the state in which the sludge is supplied to a filter cloth. At the same time, filtration is carried out while the "sludge attached first" is compressed. In particular, maintaining the state in which the sludge is supplied to the filter cloth is not performed by supplying the sludge to the filter cloth, but mechanically pressurizes (squeezes the structure tightly) the concentrated sludge attached to the filter cloth, and squeezes water in the concentrated sludge. Is different from.

가압 여과 공정에 대해서는, 1차측 공간(4)을 노액에 가압함과 동시에(여과포(1)를 노액으로 가압한다), 2차측 공간(5)을 감압하지만, 2차측 공간(5)을 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간(5)의 압력)은, -0.08～-0.02㎫(게이지압)가 바람직하다. -0.02㎫보다 높으면 최종적으로 얻어지는 압착 오니의 농도가 40질량% 미만이 되고, 또, 압착 오니의 농도를 40질량% 이상으로 올리려고 하면, 장시간을 필요로 한다.In the pressure filtration step, the primary side space 4 is pressurized to the furnace liquid (the filtrate 1 is pressurized with the furnace liquid) and the secondary side space 5 is decompressed, but the secondary side space 5 is depressurized. As for the pressure at the time (pressure of the reduced secondary side space 5), -0.08-0.02 Mpa (gauge pressure) is preferable. When it is higher than -0.02 MPa, the concentration of the finally obtained compressed sludge becomes less than 40 mass%, and when trying to raise the concentration of the compressed sludge to 40 mass% or more, a long time is required.

가압 여과 공정에 대해서는, 도 1에 나타낸 바와 같이, 여과기(3)의 1차측 공간(4)에 공급하는 오니(16)를 오니 가압 수단(13)에 의해서 가압하고, 가압된 오니에 의해서 여과포(1)(1차측 공간(4)내)가 가압된다. 오니 가압 수단(13)으로서는 공기, 「질소 등의 불활성 가스」등의 봄베, 공기압축 장치(압축기) 등을 이용하는 방식이나, 유압 등에 의해 피스톤으로 직접 오니를 압축하는 기계적인 가압 방식을 채용할 수 있다. 오니(16)를 오니 가압 수단(13)에 의해 가압할 때 , 도 1에 나타낸 바와 같이, 오니 가압 수단(13)에 의해서 「오니가 저장된 오니 저장조(12a)」내의 오니를 가압하고, 가압된 오니 저장조(12a)내의 오니를 여과기(3)의 1차측 공간(4)에 보내고, 1차측 공간(4)내(여과포)를 가압하는 것이 바람직하다. 이 경우, 오니 가압 수단(13)으로부터, 가압된 「공기, 질소 등의 가압 매체」가 오니 저장조(12a)에 보내지는 것으로, 오니 저장조(12a)내가 가압된다.About the pressure filtration process, as shown in FIG. 1, the sludge 16 supplied to the primary side space 4 of the filter 3 is pressurized by the sludge pressurizing means 13, and the filter cloth ( 1) (in the primary side space 4) is pressed. As the sludge pressurizing means 13, a system using a cylinder such as air, an "inert gas such as nitrogen", an air compressor (compressor), or the like, or a mechanical pressurization method for compressing sludge directly with a piston by hydraulic pressure or the like can be adopted. have. When the sludge 16 is pressurized by the sludge pressurizing means 13, as shown in FIG. 1, the sludge is pressurized by the sludge pressurizing means 13 in the "sludge storage tank 12a in which the sludge is stored" and pressurized. It is preferable to send the sludge in the sludge storage tank 12a to the primary side space 4 of the filter 3, and to pressurize the inside of the primary side space 4 (filtration cloth). In this case, the pressurized "pressurized medium, such as air and nitrogen," is sent to the sludge storage tank 12a by the sludge pressurizing means 13, and the inside of the sludge storage tank 12a is pressurized.

　가압 여과 공정에 대해서는, 도 1에 나타낸 바와 같이, 오니 가압 수단(13)에 의해서, 여과기(3)의 1차측 공간(4)에 공급하는 오니(16)를 가압할 때에, 압력 조정 수단(13a)에 의해서, 오니의 압력을 조정하는 것이 바람직하다. 압력 조정 수단(13a)로서는 압력 조정 밸브를 들 수 있다. 압력 조정 수단(13a)은 오니 가압 수단(13)과 오니 저장조(12a)를 연결하는 배관에 설치되어 있는 것이 바람직하다.About the pressure filtration process, as shown in FIG. 1, when pressurizing the sludge 16 supplied to the primary side space 4 of the filter 3 by the sludge pressurizing means 13, the pressure adjusting means 13a ), It is preferable to adjust the pressure of the sludge. A pressure regulating valve is mentioned as the pressure regulating means 13a. It is preferable that the pressure regulation means 13a is provided in the piping which connects the sludge pressurization means 13 and the sludge storage tank 12a.

(1-3) 압착 공정；(1-3) crimping step;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 압착 공정은, 도 5에 나타낸 바와 같이, 여과포(1)의 1차측의 면(6)에 부착한 농축 오니를 압착하여 압착 오니(18)를 얻는 공정이다. 가압 여과의 조작(가압 여과 공정)이 종료된 후, 여과기내에 잔류하는 오니를 제거한 후에 농축 오니의 압착(압착 공정)을 실시한다. 또, 가압 여과의 조작(가압 여과 공정)에 의해, 오니가 여과기 내에 잔류하지 않는 상태가 되는 경우에는, 가압 여과 공정을 완료시킨 후에, 잔류하는 오니를 제거하는 조작 등을 실시하지 않고 , 압착 공정을 개시할 수 있다. 여과기내에 잔류하는 오니를 제거했을 때에는, 여과기로부터 꺼낸 오니는 재차 오니 저장조에 되돌려서 고체 액체 분리를 실시하는 것이 바람직하다.In the crimping step in the solid liquid separation method of the present embodiment, as illustrated in FIG. 5, a step of obtaining the compressed sludge 18 by pressing the concentrated sludge adhered to the surface 6 on the primary side of the filter cloth 1. to be. After the operation of the pressure filtration (pressure filtration step) is completed, the sludge remaining in the filter is removed, and then the concentrated sludge is pressed (pressing step). Moreover, when the sludge does not remain in a filter by the operation of pressure filtration (pressure filtration step), after completion of the pressure filtration step, an operation of removing the remaining sludge or the like is not performed. May be initiated. When the sludge remaining in the filter is removed, the sludge taken out from the filter is preferably returned to the sludge storage tank again to perform solid liquid separation.

압착 공정에서 「농축 오니를 압착한다」는, 오니를 여과포에 공급하지 않고, 여과포에 부착한 농축 오니를 기계적으로 가압(구조물을 꽉 눌러 가압, 또는 구조물로 사이에 두어 가압)하고, 농축 오니 중의 수분을 짜는 것을 의미한다.In the crimping step, "pressing the concentrated sludge" does not supply the sludge to the filter cloth, but mechanically pressurizes the concentrated sludge adhered to the filter cloth (presses the structure tightly or presses it between the structures), It means to squeeze out moisture.

압착 공정에 대해서는, 농축 오니를 압착할 때의 압력은, 0.2～1.8㎫(게이지압)인 것이 바람직하다. 또한, 상기 압력 범위내에서 농축 오니를 압착할 때의 압력을 단속적으로 올리면서 농축 오니를 압착하는 것이 바람직하다. 단속적으로 승압할 때, 가압 여과 공정에 있어서의 「최대 여과 압력」보다 높은 압력으로부터 승압을 개시하는 것이 바람직하다. 농축 오니를 압착할 때의 압력이, 0.2㎫보다 낮으면 압착 오니의 고형분 농도가 높지 않아, 압착 공정에 장시간을 필요로 한다. 농축 오니를 압착할 때의 압력이, 1.8㎫보다 높으면 농축 오니(또는 압착 오니)의 일부가, 여과포를 투과한다. 또한, 「농축 오니를 압착할 때의 압력을 단속적으로 올린다」는 농축 오니를 압착하는 압력을 계단 형태로 상승시키는 것이며, 「일정 압력 상태(일정 압력의 유지)」와 「승압하고 있는 상태(승압 조작)」를 교대로 반복하면서, 「농축 오니를 압착하는 압력」을 올리는 것이다.About a crimping | compression-bonding process, it is preferable that the pressure at the time of crimping | focusing on a concentrated sludge is 0.2-1.8 Mpa (gauge pressure). In addition, it is preferable to compress the concentrated sludge while intermittently raising the pressure when pressing the concentrated sludge within the pressure range. When increasing pressure intermittently, it is preferable to start a pressure increase from the pressure higher than "maximum filtration pressure" in a pressure filtration process. If the pressure at the time of pressing a concentrated sludge is lower than 0.2 Mpa, the solid content concentration of a crimped sludge will not be high and a long time will be required for a crimping process. When the pressure at the time of pressing a concentrated sludge is higher than 1.8 Mpa, a part of concentrated sludge (or crimped sludge) permeate | transmits a filter cloth. In addition, "increasing the pressure at the time of pressing a concentrated sludge intermittently" raises the pressure which presses a concentrated sludge in the form of a step, and "a constant pressure state (maintaining a constant pressure)" and a state in which it presses up (pressure raising) It is to increase the "pressure to compress the concentrated sludge" while repeating the operation).

　또, 압착 공정에서 농축 오니에 걸리는 압력을, 상기와 같이 단속적으로 올리는 경우, 가압 여과 공정에 있어서의 「최대 여과 압력」보다 0.2～0.4㎫만 높은 압력(최소 압착 압력)으로부터, 가압 여과 공정에 있어서의 「최대 여과 압력」보다 0.7～1.0㎫만 높은 압력(최대 압착 압력)까지, 단속적으로 올려 가는 것이 바람직하다. 이것에 의해, 여과포(1)에 부착한 농축 오니 층을 무너뜨리지 않고, 그들을 여과막으로서 기능시킨 탈수를 실시하는 것이 가능해진다. 즉 농축 오니 중의 고형분이 여과포를 투과하여 노액 측에 유출하는 것을, 보다 효과적으로 방지할 수 있다. 또한, 「최소 압착 압력」은, 압착 공정에서, 농축 오니를 가압할 때의 최초(최초의 단계)의 압력이며 가장 낮은 압력이다.「최대 압착 압력」은, 농축 오니를 가압할 때의, 최후(마지막 단계)의 압력이며 가장 높은 압력이다. 최소 압착 압력이 「가압 여과 공정에 있어서의 최대 여과 압력보다 0.4㎫만큼 높은 압력」보다 높으면 농축 오니를 가압할 때에, 고형분이 여과포를 투과하기 쉬워진다. 또, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 대해서는, 압착 공정에 대해 여과기(3)를 상기와 같이 높은 압력으로까지 승압하기 때문에, 여과기(3)는 내압 구조인 것이 바람직하다. 또, 압착 공정에서 최종적으로 농축 오니에 걸리는 압력을, 1.5～1.8㎫로 하는 것이 바람직한 형태이다.In the case of raising the pressure applied to the concentrated sludge in the pressing step intermittently as described above, from the pressure (minimum pressing pressure) only 0.2 to 0.4 MPa higher than the "maximum filtration pressure" in the pressure filtration step, It is preferable to raise intermittently to the pressure (maximum crimping pressure) only 0.7-1.0 Mpa higher than "maximum filtration pressure" in. Thereby, it becomes possible to perform dehydration which made them function as a filtration membrane, without destroying the concentrated sludge layer adhering to the filter cloth 1. That is, the solid content in the concentrated sludge can more effectively be prevented from penetrating the filter cloth and outflowing to the furnace liquid side. In addition, "minimum crimping pressure" is the initial (first stage) pressure at the time of pressurizing a concentrated sludge in a crimping process, and is the lowest pressure. "Maximum crimping pressure" is the last when pressurizing a concentrated sludge. (Last stage) is the pressure and is the highest pressure. If the minimum crimping pressure is higher than the "pressure higher by 0.4 MPa than the maximum filtration pressure in the pressure filtration process", the solid content easily penetrates the filter cloth when the concentrated sludge is pressurized. Moreover, about the solid-liquid separation method of this embodiment, since the filter 3 is elevated to high pressure as mentioned above with respect to a crimping | compression-bonding process, it is preferable that the filter 3 is a pressure-resistant structure. Moreover, in the crimping | compression-bonding process, it is a preferable aspect to finally set the pressure applied to a concentrated sludge to 1.5-1.8 Mpa.

또, 압착 공정에서 농축 오니에 걸리는 압력을 최소 압착 압력으로부터 최대 압착 압력까지 단속적으로 올리는 경우, 1회 승압(승압 조작)에 대해 상승시키는 압력은, 0.2～0.4㎫(상승폭)인 것이 바람직하다. 이것에 의해, 보다 효과적으로, 여과포로부터의 고형분의 누락을 억제하면서, 고형분 농도가 높은 압착 오니를 얻을 수 있다. 1회의 승압으로 상승시키는 압력이, 0.2㎫보다 작으면 고체 액체 분리에 필요로 하는 시간이 길어진다. 1회의 승압으로 상승시키는 압력이, 0.4㎫보다 크면 고형분이 여과포로부터 쉽게 샌다. 또, 1회의 승압으로 상승시키는 압력은 일정한 값이어도 되고, 승압의 단계에 의해서 달라도 된다. 또, 승압 조작에 있어서의 승압 속도(㎫/분)는, 특별히 한정되지 않지만, 노액에 고형분이 혼입하지 않는 정도의 속도로 하는 것이 바람직하다. 승압 속도를 너무 빠르게 하면, 노액에 고형분이 혼입하는 일이 있고, 또, 여과포에 부착한 농축 오니의 층이 무너질 가능성도 있기 때문에, 바람직하지 않다. 승압 속도로서는, 예를 들면, 0.5～2분이 바람직하다. 이러한 승압 속도의 범위내에서, 「노액에 고형분이 혼입하거나 여과포에 부착한 농축 오니 층이 무너지거나」하는 것이 없도록 적절히승압 속도를 조정하는 것이 바람직하다.Moreover, in the case of raising the pressure applied to the concentrated sludge in the crimping step intermittently from the minimum crimping pressure to the maximum crimping pressure, it is preferable that the pressure to increase with respect to the single boosting (step-up operation) is 0.2 to 0.4 MPa (rising width). Thereby, the pressurized sludge with a high solid content concentration can be obtained more effectively, suppressing the omission of solid content from a filter cloth. If the pressure to be raised by one elevated pressure is less than 0.2 MPa, the time required for solid-liquid separation becomes long. When the pressure which raises by one pressure rising is larger than 0.4 Mpa, solid content will leak easily from a filter cloth. The pressure to be increased by one boost may be a constant value or may vary depending on the step of boost. Moreover, although the pressure raising speed (MPa / min) in a pressure raising operation is not specifically limited, It is preferable to set it as the speed which does not mix solid content in a furnace liquid. If the pressure raising speed is too high, solid content may mix in the furnace liquid, and the layer of concentrated sludge adhered to the filter cloth may collapse, which is not preferable. As a boosting speed, 0.5 to 2 minutes are preferable, for example. It is preferable to adjust a boosting speed suitably so that "solid matter may be mixed in a furnace liquid or the concentrated sludge layer adhered to a filter cloth may fall" within the range of such a boosting speed.

또한, 압착 공정에서 농축 오니에 걸리는 압력을, 최소 압착 압력으로부터 최대 압착 압력까지 단속적으로 올리는 경우, 「일정 압력 상태」로부터 「승압하고 있는 상태」로의 변환은, 노액의 유량이 「일정 압력 상태」에 있어서의 초기의 유량에 대해서 15～25%가 되었을 때에 실시하는 것이 바람직하다.In addition, in the case of raising the pressure applied to the concentrated sludge in the crimping step intermittently from the minimum crimping pressure to the maximum crimping pressure, the flow from the constant pressure state to the state in which the pressure is increased is a constant flow rate of the furnace liquid. It is preferable to carry out when it becomes 15 to 25% with respect to the initial stage flow volume in.

　압착 공정에 대해서는, 농축 오니를 가압함과 동시에, 2차측 공간(5)을 감압하는 것이 바람직하다. 농축 오니를 가압함과 동시에, 2차측 공간(5)을 감압하는 것으로써, 압착 오니의 표면(특히, 여과포에 접하는 면) 부근의 노액(19)이 신속히 배출되기 때문에, 그 표면이 보다 건조한 상태가 되고, 압착 오니를 여과포로부터 박리시킬 때, 보다 용이하게 박리시킬 수 있게 된다. 2차측 공간(5)을 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간(5)의 압력)은, -0.08～-0.02㎫(게이지압)가 바람직하다. -0.02㎫보다 높으면 압착 오니의 표면이 건조하기 어렵다.About a crimping | compression-bonding process, it is preferable to pressurize a concentrated sludge and to pressure-reduce the secondary side space 5. By pressurizing the concentrated sludge and depressurizing the secondary side space 5, the furnace liquid 19 near the surface of the crimped sludge (particularly in contact with the filter cloth) is quickly discharged, so that the surface is drier. When peeling a crimped sludge from a filter cloth, it becomes possible to peel more easily. As for the pressure (pressure of the reduced secondary side space 5) at the time of depressurizing the secondary side space 5, -0.08--0.02 Mpa (gauge pressure) is preferable. If it is higher than -0.02 MPa, the surface of the compressed sludge is hard to dry.

압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도는, 40～45질량%인 것이 바람직하다. 압착 오니의 고형분 농도가 40질량% 보다 낮으면 압착 오니를 연소 폐기하는 경우에, 연소노의 부하가 커진다. 압착 오니의 고형분 농도는 높은 만큼 바람직하지만, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에서는, 45질량% 정도가 상한이 된다.It is preferable that solid content concentration of the crimping sludge obtained by a crimping process is 40-45 mass%. If the solid content concentration of the compressed sludge is lower than 40% by mass, the load of the combustion furnace becomes large when the compressed sludge is burned out. Although the solid content concentration of a crimped sludge is high, it is preferable, but about 45 mass% becomes an upper limit in the solid liquid separation method of this embodiment.

도 5에 나타내는 압착 공정에서 이용되는 오니 압착기구(15)는 실린더부(15 b)와, 「실린더부(15b)내를 왕복 이동할 수 있는 피스톤부(15e)」및 「피스톤부(15 e)의 선단에 배열설치된 피스톤부(15e)의 이동 방향으로 직교하는 가압면(15g)을 갖는 가압판(15f)」을 갖는 가압부(15a)와, 실린더부(15b)내를 가압하여 가압부(15a)를 이동시키는 가압 수단(15c)를 구비하는 것이다. 또, 가압 수단(15c)에 의해서 실린더부(15b)내를 가압할 때의 압력 조정을 실시하기 위해서, 가압 수단(15c)와 실린더부(15b)를 연결하는 배관에, 압력 조정 수단(15d)이 장착되고 있는 것이 바람직하다. 도 5는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면 및 오니 압착기구(15)를 나타냄과 동시에, 압착 공정에서 농축 오니가 압착되는 상태를 나타내는 모식도이다. 또한, 도 5에는, 뚜껑부(26; 도 2 참조)는 도시하고 있지 않다.The sludge crimping mechanism 15 used in the crimping process shown in FIG. 5 includes a cylinder portion 15b, a "piston portion 15e capable of reciprocating in the cylinder portion 15b," and a "piston portion 15e." A pressurizing portion 15a having a pressing plate 15f having a pressing surface 15g orthogonal to the moving direction of the piston portion 15e arranged at the tip of the pressurizing portion 15a, and the inside of the cylinder portion 15b to pressurize the pressing portion 15a. It is provided with the pressurizing means 15c which moves (). Moreover, in order to perform the pressure adjustment at the time of pressurizing the inside of the cylinder part 15b by the pressurizing means 15c, the pressure adjusting means 15d is connected to the piping which connects the pressurizing means 15c and the cylinder part 15b. It is preferable that this is mounted. FIG. 5: is a schematic diagram which shows the cross section of the filter 3 used for one Embodiment of the solid-liquid separation method of this invention, the sludge press mechanism 15, and the state which the concentrated sludge was crimped at the crimping | compression-bonding process. In addition, the lid part 26 (refer FIG. 2) is not shown in FIG.

압착 공정에서 상기 오니 압착기구(15)를 이용할 때 , 뚜껑부(26; 도 2 참조)를 여과기(3)로부터 떼어 내는 것이 바람직하다. 또, 뚜껑부 또는 뚜껑부의 일부를 가압부(15a)로서 사용할 수 있는 구조로 하는 것도 바람직한 모양이다.When using the sludge crimping mechanism 15 in the crimping step, it is preferable to remove the lid portion 26 (see FIG. 2) from the filter 3. Moreover, it is also a preferable aspect to set it as the structure which can use a lid part or a lid part as press part 15a.

오니 압착기구(15)에서, 실린더부(15b) 및 가압부(15a)의 구조 및 재질은, 특별히 한정되지 않고, 농축 오니의 전면을 균등하게, 소정의 압력으로 가압할 수 있는 것이면 좋다. 또, 가압 수단(15c)은 특별히 한정되지 않지만, 공기압축 장치(압축기) 등을 이용할 수 있다. 또, 압력 조정 수단(15d)로서는 특별히 한정되지 않지만, 압력 조정 밸브를 들 수 있다.In the sludge crimping mechanism 15, the structures and materials of the cylinder portion 15b and the pressurizing portion 15a are not particularly limited, and may be any one capable of pressing the entire surface of the concentrated sludge evenly at a predetermined pressure. Moreover, although the pressurizing means 15c is not specifically limited, An air compressor (compressor) etc. can be used. Moreover, although it does not specifically limit as 15 d of pressure adjusting means, A pressure regulating valve is mentioned.

(1-4) 배출 공정；(1-4) discharge process;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 배출 공정은, 도 6에 나타내는 바와 같이, 압착 오니(18)를 여과포(1)로부터 박리시키는 공정이며, 여과포(1)로부터 박리시킨 압착 오니(18)는 여과기(3)로부터 배출된다. 도 6은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 이용하는 여과기(3)의 단면을 나타냄과 동시에, 배출 공정에서, 압착 오니를 배출하는 모습을 나타내는 모식도이다. 또한, 도 6에는 오니 압착기구(15)는 도시하고 있지 않다.The discharge process in the solid-liquid separation method of this embodiment is a process of peeling the pressurized sludge 18 from the filter cloth 1, as shown in FIG. 6, and the pressurized sludge 18 peeled from the filter cloth 1 is carried out. Is discharged from the filter (3). Fig. 6 is a schematic diagram showing a cross section of the filter 3 used in one embodiment of the solid liquid separation method of the present invention and discharging the compressed sludge in the discharging step. In addition, the sludge crimping mechanism 15 is not shown in FIG.

배출 공정에 대해서는, 2차측 공간에서부터 1차측 공간으로 향하여(여과포(1)를 통과하도록 압축 공기를 흘리고, 상기 압축 공기에 의해서 압착 오니(18)를 여과포(1)로부터 박리시키는 것이 바람직하다. 또, 빗 형태의 부재를 여과막을 따라 이동시켜서 기계적으로 박리시키는 것도 가능하다. 또한, 여과기가 작고, 인간의 손으로 용이하게 취급할 수 있는 경우에는, 인간의 손으로 압착 오니를 긁어내는 방법, 여과기를 경사시켜서 압착 오니를 배출하는 방법, 압착 오니를 여과포와 함께 꺼낸 후에 여과포로부터 박리시키거나 하는 방법 등에 의해, 압착 오니를 여과포로부터 박리시키는 것도 가능하다.In the discharging step, it is preferable to flow compressed air from the secondary side space to the primary side (passing through the filter cloth 1, and to separate the compressed sludge 18 from the filter cloth 1 by the compressed air. It is also possible to move the comb-shaped member along the filtration membrane and peel it mechanically.In addition, when the filter is small and can be easily handled by a human hand, a method of scraping the compressed sludge by a human hand and a filter It is also possible to peel off a crimped sludge from a filter cloth by the method of discharging a crimped sludge by taking incline, and peeling from a filter cloth after taking out a pressurized sludge with a filter cloth.

(2) 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태：(2) Another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention:

이어서, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 대해 설명한다. 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태를 실시하기 위한 고체 액체 분리 장치(200; 도 7 참조)는, 도 1에 나타내는 고체 액체 분리 장치(100)에서, 여과기(3; 도 1 참조)를, 도 8a, 도 8b에 나타내는 여과기(53)로 교환한 것이다. 따라서, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법은, 여과기로서 도 8a, 도 8b에 나타내는 여과기(53)를 사용한 것 이외는, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태와 같다. 도 7은 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 고체 액체 분리 장치(200)를 나타내는 모식도(플로우도)이다. 도 8a는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)의 단면을 나타내는 모식도이다. 도 8b는 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)를 모식적으로 나타내는 측면도이다. 또한, 도 7에서 오니 저장조(12a)는 내부에 저장되고 있는 오니(16)가 비치도록 표현되고 있다. 또, 여과기(53)는 단면을 나타내도록 표현되고 있다. 또, 노액 저장조(14)는 내부에 저장되고 있는 노액(19)이 비치도록 표현되고 있다.Next, another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention will be described. The solid liquid separation device 200 (see FIG. 7) for carrying out another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention uses a filter 3 (see FIG. 1) in the solid liquid separation device 100 shown in FIG. 1. It replaced with the filter 53 shown to FIG. 8A, FIG. 8B. Therefore, the solid liquid separation method of this embodiment is the same as that of one embodiment of the solid liquid separation method of the present invention, except that the filter 53 shown in FIGS. 8A and 8B is used as the filter. FIG. 7: is a schematic diagram (flow diagram) which shows the solid liquid separation apparatus 200 used for another embodiment of the solid liquid separation method of this invention. 8A is a schematic diagram showing a cross section of a filter 53 used in another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention. 8B is a side view schematically showing a filter 53 used in another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention. In addition, in FIG. 7, the sludge storage tank 12a is represented so that the sludge 16 stored inside may be reflected. In addition, the filter 53 is represented so that a cross section may be shown. Moreover, the furnace liquid storage tank 14 is represented so that the furnace liquid 19 stored inside may be reflected.

도 8a, 도 8b에 나타낸 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 이용하는 여과기(53)는 여과기 본체(52)가 「간격을 열어서 배치되어 내부가 2차측 공간(55)이 되는」 2개의 노액 배출조(61, 61)와, 「2개의 노액 배출조(61, 61)에 끼워지도록 배치됨과 동시에 내부가 1차측 공간(54)이 되는」농축조(62)를 가지며, 2개의 노액 배출조(61, 61)의 각각 농축조(62)와의 경계에 여과포(51)를 1매씩 구비함과 동시에, 2개의 노액 배출조(61, 61)내에, 여과포(51)를 지지하도록 노액 투과 부재 (63, 63)를 구비하는 것이다. 또한, 오니 압착기구가 2개의 노액 배출조(61, 61)가 1차측 공간(54)을 좁혀 서로 가까워지도록 이동하고, 2매의 여과포(51, 51)의 각각의 1차측 면(56, 56)에 부착한 농축 오니를 2개의 노액 배출조(61, 61)의 사이에 끼워 압착하는 기구이다.The filter 53 used for the solid-liquid separation method of this embodiment shown to FIG. 8A, FIG. 8B has two furnace liquid discharge tanks in which the filter main body 52 "is arrange | positioned by opening gap, and the inside becomes the secondary side space 55". (61, 61) and a concentration tank 62 "arranged so as to fit in the two furnace liquid discharge tanks 61, 61, and inside becomes the primary side space 54", and two furnace liquid discharge tanks 61, The filter fluid 51 is provided in the boundary with the concentration tank 62 of each 61, and the furnace liquid permeation | transmission member 63 and 63 is supported in the two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 so that the filter cloth 51 may be supported. It is to be provided. Further, the sludge compression mechanism moves so that the two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 narrow the primary side space 54 so as to be close to each other, and each primary side surface 56 and 56 of the two filter cloths 51 and 51. ) Is a mechanism for crimping the concentrated sludge attached between the two sludges between two furnace liquid discharge tanks 61 and 61.

2개의 노액 배출조(61, 61)는 서로 대향하는 벽(65, 65)에 개구부(65a, 65a)가 형성됨과 동시에 내부가 중공으로 형성된 사각기둥 형태의 조이며, 상기 개구부(65a, 65a)를 막도록 여과포(51, 51)가 배열설치된 것이다. 그리고, 농축조(62)는 2개의 노액 배출조(61, 61)의 서로 대향하는 벽(65, 65) 및 여과포(51, 51)와 「2개의 노액 배출조(61, 61)의 사이의 공간(1차측 공간(54))을 둘러싸도록 「2개의 노액 배출조(61, 61)의 서로 대향하는 벽(65, 65)」의 바깥 테투리를 따라서 배열설치된」동체부(64)에 의해 형성되고 있다. 따라서, 2개의 노액 배출조(61, 61)의 서로 대향하는 벽(65, 65) 및 여과포(51, 51)는 농축조(62)의 일부로 되어 있다. 또, 농축조 (62)에는 오니(16)를 내부에 유입시키기 위한 유입구(71)가 형성되고 있고, 노액 배출조(61)에는, 노액(19)을 외부에 유출시키기 위한 유출구(72)가 형성되고 있다.The two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 are quadrangular column-shaped jaws formed at the same time as the openings 65a and 65a are formed in the walls 65 and 65 facing each other, and the openings 65a and 65a are formed. The filter cloths 51 and 51 are arrange | positioned so that it may block. The concentration tank 62 is a space between the walls 65 and 65 of the two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 and the filter cloths 51 and 51 and the "two furnace liquid discharge tanks 61 and 61. Formed by the fuselage portion 64 arranged along the outer edge of the walls 65, 65 of the two furnace liquid discharge tanks 61, 61 facing each other so as to surround the primary side space 54. have. Therefore, the walls 65 and 65 and the filter cloths 51 and 51 which face each other of the two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 become part of the concentration tank 62. In addition, an inlet port 71 for introducing the sludge 16 into the concentration tank 62 is formed, and an outlet port 72 for allowing the furnace liquid 19 to flow out to the outside is formed in the furnace liquid discharge tank 61. It is becoming.

또, 농축조(62)의 외주를 형성하는 동체부(64)는 통 모양으로 형성되고 있으며, 한쪽 단부가 한쪽 노액 배출조(61)의 상기 「대향하는 벽(65)」에 접합되고, 다른쪽 단부가 다른쪽 노액 배출조(61)의 상기 「대향하는 벽(65)」에 접합되고, 내부에 1차측 공간(54)가 형성되고 있다. 또한, 동체부(64)는, 2개의 노액 배출조(61, 61)를 접근하도록 이동시키거나 2개의 노액 배출조(61, 61)를 멀리하도록 이동시키거나 할 수 있도록, 신축 가능하게 형성되고 있다. 또, 도 8a, 도 8b에 나타낸 바와 같이, 통 형태의 동체부(64)의 중심축이 수평 방향을 향하도록 하고, 여과기(53)가 배치되었을 경우에 있어서의, 동체부(64)의 연직 방향 아래 쪽에, 개폐부(73)가 형성되어 있다. 개폐부(73)는 흡인 여과 공정, 가압 여과 공정 및 압착 공정에 대해서는, 닫은 상태이지만, 배출 공정에서 2개의 노액 배출조(61, 61)를 멀리하도록 이동시켜서 동체부(64)를 늘렸을 때에, 개구하는 부분이다. 또한, 배출 공정에서, 압착 오니가 「개구한 개폐부(73)」에서 배출된다.Moreover, the trunk | drum 64 which forms the outer periphery of the concentration tank 62 is formed in the cylinder shape, and one end part is joined to the said "facing wall 65" of the one furnace liquid discharge tank 61, and the other The edge part is joined to the said "facing wall 65" of the other furnace liquid discharge tank 61, and the primary side space 54 is formed inside. In addition, the fuselage portion 64 is formed to be elastic so as to move the two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 to approach or move the two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 away. have. In addition, as shown in FIG. 8A and FIG. 8B, the vertical axis of the trunk portion 64 in the case where the filter 53 is arranged so that the central axis of the barrel-shaped trunk portion 64 faces the horizontal direction. The opening and closing part 73 is formed below the direction. Although the opening / closing part 73 is closed about a suction filtration process, a pressure filtration process, and a crimping process, when the body part 64 is extended by moving two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 away from a discharge process, It is an opening part. In addition, in the discharge process, the pressurized sludge is discharged from the "opening and closing part 73".

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 대해서는, 유입구(71)로부터 오니(16)가 농축조(62)내 (1차측 공간(54))에 유입하고, 오니(16)가 여과포(51)에 의해서 여과되고, 노액(19)이 노액 배출조(61) 내 (2차측 공간(55))에 유입하고, 고형분 (농축 오니)은, 여과포(51)의 1차측의 면(56)에 부착하고, 노액 배출조(61)내 (2차측 공간(55))에 유입한 노액(19)은 유출구(72)에서부터 외부에 유출한다.In the solid liquid separation method of the present embodiment, the sludge 16 flows into the concentration tank 62 (primary side space 54) from the inlet port 71, and the sludge 16 is filtered by the filter cloth 51. The furnace liquid 19 flows into the secondary liquid space 55 in the furnace liquid discharge tank 61, and the solids (concentrated sludge) adhere to the primary surface 56 of the filter cloth 51. The furnace liquid 19 introduced into the discharge tank 61 (secondary space 55) flows out from the outlet 72 to the outside.

　이하, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 대해서, 공정마다 설명한다.Hereinafter, another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention will be described for each step.

(2-1) 흡인 여과 공정；(2-1) suction filtration step;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 흡인 여과 공정은, 도 7～도 9에 나타낸 바와 같이, 우선 1차측 공간(54)에 오니(16)를 공급한다. 그 후 「여과포(51)의 한쪽 면(2차측 면(57)) 측의 공간인 2차측 공간(55)을 감압하면서, 여과포(51)의 다른쪽 면측 공간인 1차측 공간(54)에 오니(16)를 다시 공급하고, 여과포(51)에 의해서 오니(16)를 여과하고, 여과포(51)의 다른쪽 면인 1차측의 면 (56)에 농축 오니(17; 초기 농축 오니(17a))을 부착시키는」공정이다. 여과기(53)의 2차측 공간(55)은 노액 저장조(14)를 통해 감압 수단(11)에 의해서 감압되고 있다. 이것에 의해, 여과포(51)에 의해서 오니(16) 중의 고형분이, 농축 오니(17; 초기 농축 오니(17a))로서 포집되어 여과포(51)를 투과한 노액(19)이 2차측 공간(55)을 통과하고, 노액 저장조(14)에 보내져 저장된다. 또한, 오니 저장조(12a)와 여과기(53)의 농축조(62)가 배관으로 연결되고, 여과기(53)의 노액 배출조(61)으로 노액 저장조(14)가 배관으로 연결되어 있다. 각 배관 및 장치에는 필요에 따라서, 밸브, 계기류가 장비되고 있는 것이 바람직하다. 여기서, 도 9는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)의 단면을 나타냄과 동시에, 흡인 여과 공정에서 여과포(51)의 일차측 면(56)에 오니(초기 농축 오니(17a))가 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다.In the suction filtration step in the solid liquid separation method of the present embodiment, as shown in FIGS. 7 to 9, first, the sludge 16 is supplied to the primary side space 54. After that, while coming to the primary side space 54 which is the other side surface space of the filter cloth 51 while decompressing the secondary side space 55 which is the space on the one side (secondary side surface 57) side of the filter cloth 51, (16) was supplied again, and the sludge 16 was filtered by the filter cloth 51, and the concentrated sludge 17 (initial concentrated sludge 17a) was made to the surface 56 of the primary side which is the other side of the filter cloth 51. Is attached to the process. The secondary space 55 of the filter 53 is depressurized by the decompression means 11 via the furnace liquid storage tank 14. Thereby, the solid fluid in the sludge 16 is collected as the concentrated sludge 17 (initial concentrated sludge 17a) by the filter cloth 51, and the furnace liquid 19 which permeate | transmitted the filter cloth 51 is secondary-side space 55 ) Is sent to the furnace liquid storage tank 14 and stored. Moreover, the sludge storage tank 12a and the concentration tank 62 of the filter 53 are connected by piping, and the furnace liquid storage tank 14 is connected to the furnace liquid discharge tank 61 of the filter 53 by piping. It is preferable that each piping and apparatus is equipped with a valve and an instrument as needed. Here, FIG. 9 shows the cross section of the filter 53 used for the other embodiment of the solid-liquid separation method of this invention, and it turns to the primary side surface 56 of the filter cloth 51 in a suction filtration process (initial concentration). It is a schematic diagram which shows the state which the sludge 17a) adheres to.

이와 같이, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법은, 우선, 흡인 여과 공정에 서, 여과포(51)의 1차측의 면(56)에, 초기 농축 오니(17a)를 부착시키기 위하여, 다음의 가압 여과 공정에서, 여과기(53)의 일차측 공간(54)에, 오니(16)를 공급함과 동시에 가압하여도, 오니(16) 중의 오니 중의 고형분이 여과포(51)를 투과하여 2차측 공간(55)에 새어 나가는 것을 억제할 수 있다. 이것은, 여과포(51)에 부착한 초기 농축 오니(17a)가 여과포(51)과 함께, 오니 중의 고형분을 포집하는 기능을 갖기 때문이다. 이것에 의해, 흡인 여과 공정에서 통상 사용되는, 「나일론으로 이루어진 모노 필라멘트에 의해서 형성됨과 동시에 개구 지름이 큰 여과포」를 구비한 장치(여과기(53))를 사용했을 경우에 대해도, 흡인 여과 공정에서 사용한 상기 장치(여과기(53))를 이용하여 가압 여과 공정에 있어서의 가압 여과를 실시할 수 있다. 즉, 흡인 여과와 가압 여과를 1개의 여과기(53)(고체 액체 분리 장치(200))로 실시할 수 있다.Thus, in the solid liquid separation method of the present embodiment, first, in the suction filtration step, in order to attach the initial concentrated sludge 17a to the surface 56 on the primary side of the filter cloth 51, the following pressure filtration is performed. In the process, even when the sludge 16 is supplied to the primary side space 54 of the filter 53 and pressurized at the same time, solids in the sludge in the sludge 16 penetrate through the filter cloth 51 and the secondary side space 55. It can suppress leaking out. This is because the initial concentrated sludge 17a attached to the filter cloth 51 has a function of collecting solid content in the sludge together with the filter cloth 51. Thereby, even when using the apparatus (filter 53) provided with the "filter cloth formed with the monofilament which consists of nylon, and large opening diameter is used normally in a suction filtration process," the suction filtration process The pressure filtration in a pressure filtration process can be performed using the said apparatus (filter 53) used by the above. That is, suction filtration and pressure filtration can be performed by one filter 53 (solid liquid separation device 200).

흡인 여과 공정에서, 「여과포에 의해서 오니를 여과하는 시간」 및 「2차측 공간을 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간의 압력)」은, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진 조건인 것이 바람직하다.In a suction filtration process, "time for filtering sludge by a filter cloth" and "pressure (pressure of a reduced secondary space) when depressurizing a secondary side space" are one Embodiment of the solid-liquid separation method of the said invention. It is preferable that it is a condition considered to be preferable with respect to.

흡인 여과 공정에서, 여과기(53)의 2차측 공간(55)을 감압하는 감압 수단(11)으로서는, 진공 펌프 등을 이용할 수 있다. 또, 도 14에 나타낸 바와 같이, 감압 수단(11)으로서 사이펀관(74)을 이용해도 된다. 도 14에 나타낸 여과기(53a)는 감압 수단(11)으로서 사이펀관(74)을 이용하여 사이펀의 원리에 의해서, 여과기(53a)의 2차측 공간(55)을 감압하는 것이다. 사이펀의 원리에 의해서 감압하는 경우, 여과포(51)에 부착한 초기 농축 오니(17a)를 부수기 어렵다는 이점이 있다.또한, 여과기(53)의 2차측 공간(55)을 감압하는 감압 수단(11)으로서 진공 펌프를 이용한 경우에는(도 7 참조), 가압 여과 공정 및 압착 공정에서도, 여과기(53)의 2차측 공간(55)을 감압하기 위한 감압 수단으로서는, 흡인 여과 공정에 대해 이용한 감압 수단(11)을 이용하는 것이 바람직하다. 또, 여과기(53a)의 2차측 공간(55)을 감압하는 감압 수단(11)으로서 사이펀관(74)을 이용한 경우에는(도 14 참조), 가압 여과 공정에서는, 사이펀관(74)을 이용하거나 진공 펌프를 이용해도 되며, 압착 공정에서는, 진공 펌프를 이용하는 것이 바람직하다. 따라서, 도 14에 나타낸 바와 같이, 여과기에 감압 수단으로서 사이펀관을 배열설치한 경우에서도, 도 7에 나타낸 진공 펌프 등의 다른 감압 수단(11)을 다시 구비하는 것이 바람직하다. 도 14는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 또 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53a) 및 감압 수단(11; 사이펀관 74)의 단면을 나타내는 모식도이다.In the suction filtration step, a vacuum pump or the like can be used as the decompression means 11 for depressurizing the secondary side space 55 of the filter 53. As shown in FIG. 14, the siphon tube 74 may be used as the pressure reducing means 11. The filter 53a shown in FIG. 14 uses the siphon pipe 74 as the pressure reduction means 11 to depressurize the secondary space 55 of the filter 53a by the principle of siphon. When the pressure is reduced by the principle of the siphon, there is an advantage that it is difficult to break the initial concentrated sludge 17a attached to the filter cloth 51. Further, the pressure reduction means 11 for depressurizing the secondary space 55 of the filter 53. In the case where a vacuum pump is used as the vacuum pump (see FIG. 7), the pressure reducing means 11 used for the suction filtration step is used as the pressure reducing means for depressurizing the secondary side space 55 of the filter 53 also in the pressure filtration step and the pressing step. Is preferably used. In addition, when the siphon pipe 74 is used as the pressure-reduction means 11 which pressure-reduces the secondary side space 55 of the filter 53a (refer FIG. 14), in the pressure filtration process, the siphon pipe 74 is used, or You may use a vacuum pump and it is preferable to use a vacuum pump in a crimping process. Therefore, as shown in FIG. 14, even when the siphon pipe is arrange | positioned as a pressure reduction means in a filter, it is preferable to provide another pressure reduction means 11, such as a vacuum pump shown in FIG. FIG. 14: is a schematic diagram which shows the cross section of the filter 53a and pressure reduction means 11 (siphon tube 74) used for further another embodiment of the solid-liquid separation method of this invention.

또, 여과포(51) 및 오니 보조 수단은 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진, 여과포(1)(도 2 참조) 및 오니 공급 수단의 조건인 것이 바람직하다.In addition, the filter cloth 51 and the sludge assisting means are preferably the conditions of the filter cloth 1 (see FIG. 2) and the sludge supplying means, which are considered to be preferred for one embodiment of the solid liquid separation method of the present invention.

(2-2) 가압 여과 공정；(2-2) pressure filtration step;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 가압 여과 공정은, 도 7, 도 10에 나타낸 바와 같이) 2차측 공간(55)을 감압하는 것과 동시에, 1차측 공간(54)에 오니(16)를 가압하면서 공급하고, 여과포(51)에 의해서 오니(16)를 여과하고, 여과포(51)의 1차측 면(56)에 부착한 농축 오니 17(초기 농축 오니(17a)) 위에서부터 다시 농축 오니 (17; 2층 농축 오니(17b))를 부착시킴과 동시에, 초기 농축 오니(17a)를 압축하여 그 밀도를 높여 여과 기능을 높이는 공정이다. 또한, 흡인 여과 공정에서, 여과포상에 부착한 농축 오니에 의해 저하한 노액의 유량을 회복시키기 위한(크게 함) 공정이기도 하다. 여과포(51)를 투과한 노액(19)은 유출구(72)에서부터 배출되고 배관을 통해서 노액 저장조(14)에 보내져 노액 저장조(14)에 저장된다. 1차측 공간(54)에 「여과포(51)를 가압하면서」 오니(16)를 공급할 때, 오니(16)에 의해서 여과포(51)의 전면을 가압하는 것이 바람직하다. 도 10은, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)의 단면을 나타냄과 동시에, 가압 여과 공정에서 여과포(51)의 일차측의 면(56)에 오니(농축 오니 17(초기 농축 오니(17a) 및 2층 농축 오니(17b))가, 복수의 층을 형성하면서 부착하고 있는 상태를 나타내는 모식도이다. 농축 오니 (17; 2층 농축 오니(17b))는, 초기 농축 오니(17a) 위에 부착하고 있다.In the pressure filtration process in the solid-liquid separation method of the present embodiment, as shown in FIGS. 7 and 10, the secondary side space 55 is depressurized and the sludge 16 is placed in the primary side space 54. The sludge 16 was filtered by the filter cloth 51 and concentrated again from above the concentrated sludge 17 (initial concentrated sludge 17a) attached to the primary side 56 of the filter cloth 51. 17; the two-layer concentrated sludge 17b) is attached, and the initial concentrated sludge 17a is compressed to increase its density to increase the filtration function. It is also a process for restoring (larger) the flow rate of the furnace liquid lowered by the concentrated sludge adhered on the filter cloth in the suction filtration step. The furnace liquid 19 which permeate | transmitted through the filter cloth 51 is discharged | emitted from the outlet 72, is sent to the furnace liquid storage tank 14 through piping, and is stored in the furnace liquid storage tank 14. When supplying the sludge 16 "while pressing the filtration cloth 51" to the primary side space 54, it is preferable to pressurize the whole surface of the filter cloth 51 by the sludge 16. As shown in FIG. Fig. 10 shows a cross section of the filter 53 used in another embodiment of the solid liquid separation method of the present invention, and the sludge (concentrated sludge 17) on the primary surface 56 of the filter cloth 51 in the pressure filtration process. (Initial concentrated sludge 17a and two-layer concentrated sludge 17b) is a schematic diagram showing a state of being attached while forming a plurality of layers. The concentrated sludge (17; two-layer concentrated sludge 17b) is initially concentrated. It is attached on the sludge 17a.

이와 같이, 가압 여과 공정은, 여과포(51)에 초기 농축 오니(17a)가 부착한 상태로, 오니를 여과하기 위하여, 초기 농축 오니(17a)나 여과포(51)과 함께 오니를 여과하는 역할을 완수하고, 여과포(51)가 모노 필라멘트에서도 고형분의 누락을 방지하면서 가압 여과를 실시하는 것이 가능해진다.As described above, the pressure filtration step serves to filter the sludge together with the initial concentrated sludge 17a or the filter cloth 51 in order to filter the sludge in a state where the initial concentrated sludge 17a is attached to the filter cloth 51. When the filter cloth 51 is completed, it is possible to perform pressure filtration even in the monofilament, while preventing the omission of solid content.

가압 여과 공정에서, 「오니에 의해서 여과포를 가압하는 압력(압력의 올리는 방법, 압력의 범위)」, 「최소 여과 압력으로부터 최대 여과 압력까지 승압할 때의 승압 속도(㎫/분 )」, 「여과기로부터 노액이 배출되는 속도」, 「최소 여과 압력으로부터 최대 여과 압력까지 단속적으로 승압하는 경우의, 1회의 승압으로 상승시키는 압력」, 「최소 여과 압력으로부터 최대 여과 압력까지 단속적으로 승압하는 경우, 승압의 간격(1회의 승압을 종료했을 때부터, 다음번의 승압 개시시까지의 시간)」및 「2차측 공간을 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간의 압력)」는, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에서 바람직하다고 여겨진, 각각의 조건인 것이 바람직하다.In the pressure filtration process, "pressure (pressure raising method, range of pressure) which pressurizes a filter cloth by sludge", "high pressure rate (MPa / min) at the time of raising pressure from minimum filtration pressure to maximum filtration pressure", "filter The rate at which the furnace liquid is discharged from the pressure "," the pressure to raise by one pressurization when it raises intermittently from the minimum filtration pressure to the maximum filtration pressure "," When it raises intermittently from the minimum filtration pressure to the maximum filtration pressure, The interval (the time from the completion of one time boost up until the next pressure rise start) "and the" pressure when the pressure decreases the secondary side space (pressure in the reduced secondary side space) "are the solid liquid of the present invention. It is preferable that it is each condition considered to be preferable in one Embodiment of a separation method.

가압 여과 공정에서는, 도 7에 나타낸 바와 같이, 여과기(53)의 1차측 공간(54)에 공급하는 오니(16)를 오니 가압 수단(13)에 의해서 가압하고, 가압된 오니에 의해서 여과포(1차측 공간)를 가압하는 것이 바람직하다. 오니 가압 수단의 조건으로서는, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진 조건인 것이 바람직하다.In the pressure filtration process, as shown in FIG. 7, the sludge 16 supplied to the primary side space 54 of the filter 53 is pressurized by the sludge pressurizing means 13, and the filter cloth 1 is pressurized by the pressurized sludge. It is preferable to pressurize the vehicle side space). As conditions of a sludge pressurization means, it is preferable that they are conditions considered preferable with respect to one Embodiment of the solid-liquid separation method of the said invention.

가압 여과 공정에서는, 도 7에 나타낸 바와 같이, 오니 가압 수단(13)에 의해서, 여과기(53)의 1차측 공간(54)에 공급하는 오니(16)를 가압할 때에, 압력 조정 수단(13a)에 의해서, 오니의 압력을 조정하는 것이 바람직하다. 압력 조정 수단(13a)으로서는, 압력 조정 밸브를 들 수 있다. 압력 조정 수단(13a)은 오니 가압 수단(13)으로 오니 저장조(12a)를 연결하는, 배관에 설치되어 있는 것이 바람직하다.In the pressure filtration step, as shown in FIG. 7, when the sludge 16 supplied to the primary side space 54 of the filter 53 is pressurized by the sludge pressurizing means 13, the pressure adjusting means 13a. By means of this, it is preferable to adjust the pressure of the sludge. A pressure regulating valve is mentioned as the pressure regulating means 13a. It is preferable that the pressure regulation means 13a is provided in the piping which connects the sludge storage tank 12a to the sludge pressurization means 13.

(2-3) 압착 공정；(2-3) crimping step;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 압착 공정은, 도 11에 나타낸 바와 같이, 여과포(51)의 1차측의 면(56)에 부착한 농축 오니(초기 농축 오니 및 2층 농축 오니)를 압착하여 압착 오니(18)를 얻는 공정이다. 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법으로 이용하는 여과기(53)는 가압 여과의 조작(가압 여과 공정) 이 종료된 후에, 오니이 여과기내에 잔류하기 때문에, 잔류하는 오니를 제거한 후에 농축 오니의 압착을 실시한다. 여과기내에 잔류하는 오니를 제거했을 때에는, 여과기로부터 꺼낸 오니는, 재차 오니 저장조에 되돌려, 고체 액체 분리를 실시하는 것이 바람직하다. 1차측 공간(54)에 잔류하는 오니를 배출할 때, 2개의 노액 배출조(61, 61)를 서로 멀리하는 방향으로 이동시켜서, 농축조(62)의 동체부(64)의 개폐부(73)를 개구시키고, 상기 개구한 개폐부(73)에서부터 배출하는 것이 바람직하다. 도 11은, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)의 단면을 나타냄과 동시에, 압착 공정의 일부를 나타내는 모식도이다.As shown in FIG. 11, the crimping step in the solid liquid separation method according to the present embodiment includes concentrated sludge (initial concentrated sludge and two-layer concentrated sludge) attached to the surface 56 on the primary side of the filter cloth 51. It is a process of obtaining the crimp sludge 18 by crimping | bonding. Since the filter 53 used by the solid-liquid separation method of this embodiment remains in a sludge filter after the operation of pressure filtration (pressure filtration process) is complete, the concentrated sludge is crimped after removing the remaining sludge. When the sludge remaining in the filter is removed, the sludge taken out from the filter is preferably returned to the sludge storage tank again to perform solid liquid separation. When discharging sludge remaining in the primary side space 54, the two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 are moved in a direction away from each other, so that the opening and closing portion 73 of the body portion 64 of the concentration tank 62 is moved. It is preferable to open and discharge from the opened opening / closing part 73. FIG. 11: is a schematic diagram which shows the cross section of the filter 53 used for other embodiment of the solid-liquid separation method of this invention, and shows a part of crimping | bonding process.

압착 공정에서, 「농축 오니를 압착할 때의 압력」, 「농축 오니를 압착할 때의 압력(농축 오니에 걸치는 압력)을 올리는 방법 등 」은, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진, 각각의 조건인 것이 바람직하다.In the squeezing step, "a method of raising the pressure (squeezing the concentrated sludge)" and "a method of raising the pressure (squeezing the concentrated sludge)" is an embodiment It is preferable that the respective conditions are considered to be preferable.

압착 공정에서는, 농축 오니를 가압함과 동시에, 2차측 공간(55)을 감압하는 것이 바람직하다. 농축 오니를 가압함과 동시에, 2차측 공간(55)을 감압함으로써, 압착 오니의 표면(특히, 여과포에 접하는 면)이, 보다 건조한 상태가 되어, 압착 오니를 여과포로부터 박리시킬 때, 보다 용이하게 박리시킬 수 있게 된다. 2차측 공간을 감압할 때의 압력(감압된 2차측 공간의 압력)은, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진 조건인 것이 바람직하다.In the crimping step, it is preferable to pressurize the concentrated sludge and to depressurize the secondary side space 55. By pressurizing the concentrated sludge and depressurizing the secondary side space 55, the surface of the crimped sludge (particularly in contact with the filter cloth) becomes a drier state and more easily when the crimped sludge is separated from the filter cloth. It becomes possible to peel off. It is preferable that the pressure at the time of depressurizing a secondary side space (pressure of the reduced secondary side space) is a condition considered preferable with respect to one Embodiment of the solid-liquid separation method of the said invention.

압착 공정에서 얻어지는 압착 오니의 고형분 농도는, 40～45질량%인 것이 바람직하다. 압착 오니의 고형분 농도가, 40질량%보다 낮으면 압착 오니를 연소 폐기하는 경우에, 연소노의 부하가 커진다. 압착 오니의 고형분 농도는 높은만큼 바람직하지만, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에서는, 45질량% 정도가 상한이 된다.It is preferable that solid content concentration of the crimping sludge obtained by a crimping process is 40-45 mass%. If the solid content concentration of the compressed sludge is lower than 40% by mass, the load of the combustion furnace is increased when the compressed sludge is burned out. Although solid content concentration of a crimped sludge is high, about 45 mass% becomes an upper limit in the solid-liquid separation method of this embodiment.

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에서는, 도 11에 나타낸 바와 같이, 압착 공정에서 이용되는 오니 압착기구가, 2개의 노액 배출조(61, 61)가 1차측 공간(54)을 좁혀서 서로 가까워지도록 이동하고, 2장의 여과포(51, 51)의 각각 1차측의 면(56, 56)에 부착한 농축 오니를, 2장의 노액 배출조(61, 61)의 사이에 끼워 압착하는 기구이다. 농축 오니는 2장의 「2차측 면(57)측이 노액 투과 부재(63)로 유지된 여과포(51)」에, 끼워 압착된다. 농축 오니의 압착에 의해 배출되는 노액은, 여과포(51)를 투과하여 1차측 공간(54)에 유입하고, 유출구(72)로부터 배출된다.또, 2매의 여과포(51, 51)에 끼워져 수분(노액)이 짜내진 농축 오니는, 압착 오니 (18)가 된다. 또한, 본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 대해서 이용되는 노액 투과 부재(63)의 조건은, 상기 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 일실시 형태에 대해 바람직하다고 여겨진 조건인 것이 바람직하다.In the solid-liquid separation method of this embodiment, as shown in FIG. 11, the sludge crimping mechanism used in the crimping process moves so that the two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 narrow the primary side space 54 and come closer to each other. The concentrated sludge attached to the primary surfaces 56 and 56 of the two filter cloths 51 and 51 is sandwiched between the two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 and pressed. The concentrated sludge is pressed into two pieces of the "filter cloth 51 in which the secondary side surface 57 side is held by the furnace liquid permeation member 63". The furnace liquid discharged by the compression of the concentrated sludge penetrates through the filter cloth 51, flows into the primary side space 54, and is discharged from the outlet port 72. The concentrated sludge squeezed out (the furnace liquid) becomes a compressed sludge 18. In addition, it is preferable that the conditions of the furnace liquid permeable member 63 used with respect to the solid liquid separation method of this embodiment are conditions considered preferable with respect to one Embodiment of the solid liquid separation method of the said invention.

노액 배출조(61)를 이동시키는 방법으로서는, 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 도 13에 나타낸 바와 같이, 각 노액 배출조(61)에 배열설치된 지지부(77)와 지지부(77)의 선단이 이동 가능하게 장착된 가이드부(76)를 구비하는 이동 기구(75)를 이용하는 방법이 바람직하다. 이동 기구(75)의 개수 및 설치 위치는 특별히 한정되지 않지만, 각 노액 배출조(61)를 안정적으로 지지할 수 있는 개수 및 위치인 것이 바람직하다. 도 13에 나타낸 바와 같이, 각 노액 배출조(61)에 2개씩의 지지부(77)를 각각 대향하는 벽에 부착하는 것도 바람직하다. 또, 가이드부(76)는 장착된 「지지부(77)의 선단」이 이동하는 방향이, 모두 평행이 되도록 배치되는 것이 바람직하다. 노액 배출층(61)에는, 상기와 같은 이동 기구(75)가 배열설치되어 있기 때문에, 지지부(77)의 선단이 가이드부(76)에 따라서 이동함으로써, 지지부(77)가 장착된 노액 배출층(61)은 지지부(77)와 함께 이동할 수 있다. 도 13은, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기(53)의 단면을 나타내는 모식도이다.Although it does not specifically limit as a method of moving the furnace liquid discharge tank 61, For example, as shown in FIG. 13, the tip part of the support part 77 and the support part 77 arrange | positioned at each furnace liquid discharge tank 61 is The method of using the movement mechanism 75 provided with the guide part 76 mounted so that movement is possible is preferable. Although the number and installation position of the moving mechanism 75 are not specifically limited, It is preferable that it is the number and position which can support each furnace liquid discharge tank 61 stably. As shown in FIG. 13, it is also preferable to attach two support parts 77 to each furnace liquid discharge tank 61 to the wall which opposes, respectively. Moreover, it is preferable that the guide part 76 is arrange | positioned so that the direction to which the "front end of the support part 77" which was attached may move may be parallel. Since the above-mentioned moving mechanism 75 is arranged in the furnace liquid discharge layer 61, the front end of the support part 77 moves along the guide part 76, and the furnace liquid discharge layer with which the support part 77 was attached is provided. 61 may move with the support 77. FIG. 13: is a schematic diagram which shows the cross section of the filter 53 used for other embodiment of the solid-liquid separation method of this invention.

지지부(77)의 형상은, 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 막대 형태 또는 판 형태의 부재의 선단에 차바퀴가 배열설치된 것 등을 들 수 있다. 지지부(77)의 재질은, 특별히 한정되지 않지만, 스테인레스강철 등을 들 수 있다. 가이드부(76)의 형상은, 특별히 한정되지 않지만, 지지부(77)의 선단에 차바퀴가 배열설치되어 있는 경우, 상기 차바퀴에 의해서 지지부(77)를 이동할 수 있는 레일을 갖는 형상인 것이 바람직하다.Although the shape of the support part 77 is not specifically limited, For example, the thing in which the wheel is arrange | positioned at the front-end | tip of a member of a rod form or a plate form, etc. are mentioned. Although the material of the support part 77 is not specifically limited, Stainless steel etc. are mentioned. Although the shape of the guide part 76 is not specifically limited, When the wheel is arrange | positioned at the front-end | tip of the support part 77, it is preferable that it is a shape which has the rail which can move the support part 77 by the said wheel.

(2-4) 배출 공정；(2-4) discharge process;

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 배출 공정은, 도 12에 나타낸 바와 같이, 압착 오니(18)를 여과포(51)로부터 박리시키는 공정이며, 여과포(51)로부터 박리시킨 압착 오니(18)는 여과기(53)로부터 배출된다. 도 12는, 본 발명의 고체 액체 분리 방법의 다른 실시 형태에 이용하는 여과기의 단면을 나타냄과 동시에, 배출 공정에서, 압착 오니를 배출하는 모습을 나타내는 모식도이다.The discharge process in the solid-liquid separation method of this embodiment is a process of peeling the crimping sludge 18 from the filter cloth 51, as shown in FIG. 12, and crimping sludge 18 peeled from the filter cloth 51 is shown. Is discharged from the filter 53. FIG. 12: is a schematic diagram which shows the cross section of the filter used for another embodiment of the solid-liquid separation method of this invention, and discharges a crimped sludge in a discharge process.

본 실시 형태의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 배출 공정에서는, 2개의 노액 배출조(61, 61)를 멀리하도록 이동시켜서 동체부(64)를 늘리고, 농축조(62)의 동체부(64)의 연직 방향 아래 쪽에 형성된 개폐부(73)를 개구시켜서, 상기 「개구한 개폐부(73)」로부터 압착 오니를 배출한다. 개폐부(73)는 동체부(64)에 형성된 「파고 들어간 형태」인 것이 바람직하다.In the discharge process in the solid-liquid separation method of this embodiment, two furnace liquid discharge tanks 61 and 61 are moved so that the fuselage part 64 may be extended, and the vertical part of the fuselage part 64 of the concentration tank 62 may be vertical. The opening / closing part 73 formed below the direction is opened, and the crimp sludge is discharged | emitted from the said "opening opening part 73". It is preferable that the opening-and-closing part 73 is "the form which dug into" formed in the trunk | drum 64. As shown in FIG.

배출 공정에 대해서는, 2차측 공간으로부터 1차측 공간을 향해(여과포(51)를 통과하도록 압축 공기를 흘리고, 상기 압축 공기에 의해서 압착 오니(18)를 여과포(51)로부터 박리시키는 것이 바람직하다.About the discharge process, it is preferable to flow compressed air from the secondary side space toward the primary side (passing through the filter cloth 51, and to peel the compressed sludge 18 from the filter cloth 51 by the compressed air.

(실시예)(Example)

이하, 본 발명을 실시예에 의해서 더욱 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 이들 실시예에 의해서 어떠한 한정이 있는 것은 아니다.Hereinafter, although an Example demonstrates this invention further more concretely, this invention does not have any limitation by these Examples.

(실시예 1)(Example 1)

도 1에 나타낸 고체 액체 분리 장치(100)에 대해 「여과기로서 도 16에 나타낸 여과기(83)를 이용하였다」, 고체 액체 분리 장치를 제작하였다. 여과기(83)는, 오목부(88a)가 형성된 제1틀(82a; 직방체에 오목부가 형성된 형상) 및 오목부(88b)가 형성된 제2틀(82b; 직방체에 오목부가 형성된 형상)을 갖는 여과기 본체(82)와, 「제1틀(82a)의, 오목부(88a)가 형성된 면」과「 제2틀(82b)의, 오목부(88b)가 형성된 면」에 의해 낀 주머니 형태의 여과포(81)를 구비한 것이다. 주머니 형태의 여과포(81)는 외주(바깥 테두리)가, 「제1틀(82a)의, 오목부(88a)가 형성된 면(바깥 틀)」과「 제2틀(82b)의 오목부(88b)가 형성된 면(바깥 테두리)」에 의해 끼는 것으로, 중앙부에 닫은 공간을 형성하고 있다(또한, 여과포를 통과하는 기체 및 액체의 이동은 가능하다). 또, 제1틀(82a)의 오목부(88a)의 개구부의 형상 및 제2틀 (82b)의 오목부(88b)의 개구부의 형상은, 같은 크기의 원형으로 하였다. 또한, 제1 틀(82a)의 오목부(88a)의 개구부의 원형과 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 개구부의 원형이, 어긋나지 않고 서로 겹쳐지도록 하여, 제1틀(82a)과 제2틀(82b)이 배치되도록 하였다. 제1틀(82a)의 오목부(88a)의 개구부의 직경을 180㎜로 하고, 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 개구부의 직경을 180㎜로 하였다. 또, 제1틀(82a)의 오목부(88a)의 깊이(가장 깊은 위치의 깊이)를, 50㎜로 하고, 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 깊이(압착용 고무막(86)까지의 깊이)를, 50㎜로 하였다. 도 16은 실시예 1에서 이용되는 여과기(83)의 단면을 나타내는 모식도이다.About the solid liquid separation apparatus 100 shown in FIG. 1 "the filter 83 shown in FIG. 16 was used as a filter", the solid liquid separation apparatus was produced. The filter 83 has a first frame 82a having a recess 88a (a shape having a recess formed in a rectangular parallelepiped) and a second frame 82b having a recess 88b formed therein (a shape having a recess formed in a rectangular parallelepiped). Bag-shaped filter cloth worn by the main body 82 and the "surface in which the recessed portion 88a of the first mold 82a is formed" and "surface in which the recessed portion 88b of the second mold 82b is formed" (81) is provided. As for the filter cloth 81 of the bag form, the outer periphery (outer frame) has the "surface (outer frame) in which the recessed part 88a was formed of the 1st frame 82a", and "the recessed part 88b of the 2nd frame 82b. ) Is formed by a surface (outer frame) formed thereon) to form a space closed in the center portion (in addition, the gas and liquid passing through the filter cloth can be moved). Moreover, the shape of the opening part of the recessed part 88a of the 1st frame 82a, and the shape of the opening part of the recessed part 88b of the 2nd frame 82b were made circular in the same size. Further, the first frame 82a is formed so that the circular shape of the opening of the recess 88a of the first mold 82a and the circular shape of the opening of the recess 88b of the second mold 82b overlap each other without shifting. And the second mold 82b are arranged. The diameter of the opening part of the recessed part 88a of the 1st frame 82a was 180 mm, and the diameter of the opening part of the recessed part 88b of the 2nd frame 82b was 180 mm. Moreover, the depth (depth of the deepest position) of the recessed part 88a of the 1st frame 82a is set to 50 mm, and the depth of the recessed part 88b of the 2nd frame 82b (compression | bonding rubber film ( Depth to 86) was 50 mm. FIG. 16: is a schematic diagram which shows the cross section of the filter 83 used in Example 1. FIG.

그리고, 제1틀(82a)에는, 오니 도입관(87)이 배열설치되어 오니 가압 수단(13; 도 1 참조)과 압력 조정 수단(13a; 도 1 참조)을 갖는 오니 공급 수단(12l); 도 1 참조)로부터 공급된 오니가 유입구(C)로부터 오니 도입관(87)내에 유입하고, 오니 도입관(87)을 통해 주머니 형태의 여과포(1)내에 공급되도록 형성되어 있다. 이 공급 압력을 증가시키고, 오니를 가압합으로써, 가압 여과 공정에 있어서의 오니 가압을 한다.And the sludge introduction pipe 87 is arrange | positioned in the 1st frame 82a, The sludge supply means 12l which has the sludge pressurization means 13 (refer FIG. 1) and the pressure regulation means 13a (refer FIG. 1); 1, the sludge supplied from the inlet port C flows into the sludge introduction tube 87, and is supplied to the bag filter bag 1 through the sludge introduction tube 87. As shown in FIG. By increasing this supply pressure and pressurizing sludge, sludge pressurization in a pressure filtration process is performed.

또, 제2틀(82b)의 오목부(88b)내에는, 압착용 고무막(86)이 배열설치되어 압착용 고무막(86)에 의해서, 오목부(88b)에 의한 공간을, 오목부(88b)의 오목부 바닥측의 공간(88ba)와, 오목부(88b)의 개구부측(오목부(88b)가 형성되는 면측) 공간(88bb)으로 분할한 상태가 되어 있다.Moreover, in the recessed part 88b of the 2nd frame 82b, the crimping rubber film 86 is arrange | positioned, and the space by the recessed part 88b is made into the space by the crimping rubber film 86. The space 88ba on the bottom side of the recessed portion 88b and the space 88bb on the opening side (surface side on which the recessed portion 88b is formed) of the recessed portion 88b are divided.

여과기(83)는 여과포(81)와 제1틀(82a)의 오목부(88a)에 의해 형성되는 공간과, 여과포(81)와 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 개구부측의 공간(88bb)에 의해 형성되는 공간이 2차측 공간(85)이 된다. 또, 주머니 형태의 여과포(81)의 주머니 형태의 공간이 1차측 공간(84)이 된다.The filter 83 has a space formed by the filter cloth 81 and the recess 88a of the first mold 82a, and the opening side of the recess 88b of the filter cloth 81 and the second mold 82b. The space formed by the space 88bb becomes the secondary side space 85. In addition, the bag-shaped space of the bag-shaped filter cloth 81 becomes the primary side space 84.

또, 여과기(83)는 제1틀(82a)과 제2틀(82b)과의 접합면이, 수평면에 대해서 직교하도록 배치하여 사용하였다. 여과기(83)를 이와 같이 배치하였을 때에, 「여과포(81)과, 제1틀(82a)의 오목부(88a)에 의해 형성되는 공간(1차측 공간 85)」을 감압하여 노액을 배출하기 위하여, 제1틀(82a)의 연직 방향 아래 쪽으로, 1차측 공간(85)과 외부를 통하게 하는 「유출구 A」가 형성되어 있다. 또한, 「여과포(81)와 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 개구부측의 공간(88bb; 1차측 공간(85))」을 감압하여 노액을 배출하기 위해서, 제2틀(82b)의 연직 방향 아래 쪽에, 1차측 공간(85)과 외부를 통하게 하는 「유출구 B」가 형성되어 있다. 유출구(A) 및 유출구(B)는 노액 저장조(14)(도 1 참조)에 연결되어 있다.Moreover, the filter 83 was used and arrange | positioned so that the bonding surface of the 1st frame 82a and the 2nd frame 82b may be orthogonal to a horizontal plane. When the filter 83 is arranged in this way, the pressure is reduced in the “space (primary side space 85) formed by the filter cloth 81 and the recessed portion 88a of the first mold 82a” to discharge the furnace liquid. In the vertical direction downward of the first frame 82a, an “outlet A” through which the primary side space 85 and the outside pass is formed. In addition, in order to discharge the furnace liquid by depressurizing the space 88bb (primary-side space 85) of the opening side of the recessed part 88b of the filter cloth 81 and the 2nd frame 82b, the 2nd frame 82b In the vertical direction lower side of), the "outflow port B" through which the primary side space 85 and the outside are formed is formed. Outlet A and outlet B are connected to furnace liquid reservoir 14 (see FIG. 1).

또, 압착 공정에서 여과포(81)내의 오니를 압착하기 위해서, 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 바닥측 공간(88ba)에 가압 가스를 도입하기 위한 「가압구 D」가, 제2틀(82b)의 연직 방향 위쪽에 형성되어 있다. 압착 공정에 대해서는, 제2틀(82b)의 가압구(D)로부터 오목부(88b)의 저측의 공간(88ba)에 가압 가스를 도입하고, 오목부(88b)의 저측의 공간(88ba)내를 가압하여 압착용 고무막(86)을 외측을 향해 부풀게 하여 압착용 고무막(86)에 의해서 오니가 들어간 여과포(81)를 압압하여, 오니를 압착한다. 가압구(D)는 오니 가압 수단(13; 도 1 참조)에 연결되어 있다.Moreover, in order to crimp | squeeze sludge in the filter cloth 81 at a crimping | compression-bonding process, "pressure port D" for introducing pressurized gas into the bottom side space 88ba of the recessed part 88b of the 2nd frame 82b is made It is formed above the vertical direction of the two frames 82b. About the crimping | compression-bonding process, pressurized gas is introduce | transduced into the space 88ba of the lower side of the recessed part 88b from the pressurization port D of the 2nd frame 82b, and it is in the space 88ba of the bottom side of the recessed part 88b. Is pressed to inflate the compression rubber membrane 86 to the outside, and the filter cloth 81 containing the sludge is pressed by the compression rubber membrane 86 to press the sludge. The pressure port D is connected to the sludge pressurizing means 13 (refer to FIG. 1).

　오니 가압 수단(13)(도 1 참조)으로서는, 질소 봄베를 사용하였다. 압력 조정 수단(13a; 도 1 참조)로서는, 감압 밸브를 이용하였다. 오니 저장조(12a; 도 1 참조)로서는, 철에 의해 형성된 25리터의 탱크를 이용하였다. 노액 배출조(61)는 철에 의해 형성하였다. 여과포(51)으로서는, 나일론제의 모노 필라멘트를 주자직 하여 형성한 여과포를 이용하였다. 노액 저장조(14)로서는, 투명한 염화 비닐에 의해 형성된 탱크를 이용하였다. 노액 저장조(14)내를 감압하기 위한 감압 수단(11; 도 7 참조)으로서는, 진공 펌프를 이용하였다.As a sludge pressurizing means 13 (refer FIG. 1), the nitrogen cylinder was used. As the pressure adjusting means 13a (see FIG. 1), a pressure reducing valve was used. As the sludge storage tank 12a (see FIG. 1), a 25 liter tank formed of iron was used. The furnace liquid discharge tank 61 was formed of iron. As the filter cloth 51, a filter cloth formed by running a monofilament made of nylon was used. As the furnace liquid storage tank 14, the tank formed of the transparent vinyl chloride was used. As the decompression means 11 (see FIG. 7) for depressurizing the inside of the furnace liquid storage tank 14, a vacuum pump was used.

　얻어진 고체 액체 분리 장치를 이용하여, 정수장에서 배출된 고형분 0.74 질량%의 오니를 이용하여 고체 액체 분리를 실시하였다.Solid liquid separation was performed using the obtained solid liquid separation apparatus using the sludge of 0.74 mass% of solid content discharged | emitted from the water purification plant.

　흡인 여과 공정에 대해서는, 「-0.033㎫(게이지압)」로 2차측 공간을 감압하면서, 오니를 1차측 공간에 60분간 공급하였다(60분간, 흡인 여과를 실시하였다).About the suction filtration process, the sludge was supplied to the primary side space for 60 minutes, depressurizing a secondary side space by "-0.033 Mpa (gauge pressure)" (suction filtration was performed for 60 minutes).

　가압 여과 공정에 대해서는, 2차측 공간을 「-0.033㎫(게이지압)」로 감압하면서, 오니를 0.4㎫(게이지압)로 가압하고, 1차측 공간에 10분간 공급하였다.이 승압 조작은 1회 실시하였다.In the pressure filtration step, the sludge was pressurized to 0.4 MPa (gauge pressure) while the secondary space was decompressed to "-0.033 MPa (gauge pressure)" and fed into the primary side space for 10 minutes. Was carried out.

　압착 공정에서는, 2차측 공간을「-0.033㎫(게이지압)」로 감압하면서, 제2틀(82b)의 가압구 D로부터 오목부(88b)의 저측의 공간(88ba)에, 오니 가압 수단(13; 도 1 참조)으로부터의 가압 가스를 도입하였다. 그리고, 도입된 가압 가스에 의해서, 제2틀(82b)의 오목부(88b)의 저측의 공간 88(ba)내를 가압하고, 압착용 고무막(86)을 외측을 향해 부풀게 하여 압착용 고무막(86)에 의해 오니가 들어간 여과포(81)을 압압하여 오니를 압착하였다. 압착의 압력은 1.5㎫(게이지압)이며, 압착의 시간은 10분간으로 하였다.In the crimping step, the secondary side space is reduced to "-0.033 MPa (gauge pressure)" while the sludge pressurizing means (from the pressing port D of the second mold 82b to the space 88ba on the bottom side of the recess 88b) 13; see FIG. 1), pressurized gas was introduced. Then, the pressurized gas is used to pressurize the inside of the space 88 (ba) at the bottom of the recess 88b of the second mold 82b to swell the rubber film 86 for compression and to squeeze outward. The membrane 86 was pressed with a filter cloth 81 containing sludge to press the sludge. The pressure of crimping was 1.5 MPa (gauge pressure), and the time of crimping was 10 minutes.

　배출 공정에 대해서는, 제1틀(82a)과 제2틀(82b)을 분리하고, 여과기 본체(82)내의 압착 오니를 내부에 갖는 여과포(81)을 꺼내어, 압착 오니를 여과포로부터 박리시켜 꺼냈다.About the discharge process, the 1st frame 82a and the 2nd frame 82b were isolate | separated, the filter cloth 81 which has the crimped sludge inside the filter main body 82 inside was taken out, and the crimped sludge was peeled off from the filter cloth.

　얻어진 압착 오니의 고형분 농도를 이하의 방법으로 측정하였다. 결과를 표 1에 나타낸다. 표 1에서, 「흡인 여과 공정」의 「압력」은 감압하고 있는 2차측 공간의 압력을 나타내고, 「시간」은 감압 여과의 시간을 나타낸다. 또, 「가압 여과 공정」의 「압력」은 가압하고 있는 1차측 공간의 압력을 나타내고, 「시간」은 가압 여과의 시간을 나타낸다. 또, 「압착 공정」의 「압력」은 농축 오니의 압착시에, 농축 오니에 가세하는 압력을 나타내고, 「시간」은 압착의 시간을 나타낸다. 또, 「고형분 농도」은 압착 오니의 고형분 농도를 나타낸다. 또한, 비교예 1의 「고형분 농도」는 흡인 여과 공정에 의해 얻어진 농축 오니의 고형분 농도를 나타낸다.Solid content concentration of the obtained pressurized sludge was measured with the following method. The results are shown in Table 1. In Table 1, "pressure" of the "suction filtration process" shows the pressure of the secondary side space which is depressurizing, and "time" shows the time of vacuum filtration. Moreover, "pressure" of the "pressurization filtration process" shows the pressure of the primary side space pressurized, and "time" shows the time of pressurization filtration. In addition, the "pressure" of the "pressing process" shows the pressure added to a concentrated sludge at the time of the crimping of concentrated sludge, and "time" shows the time of crimping. In addition, "solid content concentration" shows the solid content concentration of a pressurized sludge. The " solid content concentration " of Comparative Example 1 represents the solid content concentration of the concentrated sludge obtained by the suction filtration step.

(고형분 농도)(Solid concentration)

　건조전의 측정 대상물(압착 오니 또는 농축 오니)의 질량(건조전 질량)을 측정하고, 건조기로 건조시킨 후의 측정 대상물의 질량(건조 후 질량)을 측정하고, 건조전 질량으로부터 건조 후 질량을 공제한 값을 건조전 질량으로 제산한 값을 100배가 된 값을 고형분 농도(질량%)로 한다. 측정 대상물의 건조는, 110℃, 8시간의 조건으로 실시하였다.The mass (mass before drying) of the measurement object (compression sludge or concentrated sludge) before drying was measured, and the mass (after drying mass) of the measurement object after drying with a dryer was measured, and the mass after drying was subtracted from the mass before drying. The value which multiplied the value by the mass before drying is made into solid content concentration (mass%). Drying of the measurement object was performed on 110 degreeC and the conditions of 8 hours.

(실시예 2)(Example 2)

　가압 여과 공정 및 압착 공정에 있어서의 「압력(게이지압)」및 「시간」을 표 1에 나타낸 바와 같이 변화시킨 것 이외는 실시예 1과 동일하게 하여 오니의 고체 액체 분리를 실시하였다. 실시예 1의 경우와 동일하게 하여, 상기 방법으로, 압착 오니의 「고형분 농도」의 측정을 실시하였다. 결과를 표 1에 나타낸다. 표 1에서, 「가압 여과 공정」의 「압력」 란의 「0.2-0.8」은, -0.033㎫로부터 0.2㎫까지 1분간으로 승압하고, 0.2㎫로 9분간 유지하고, 그 후 0.2㎫로부터 0.4㎫까지 1분간으로 승압하고, 0.4㎫로 9분간 유지하고, 그 후 0.4㎫로부터 0.6㎫까지 1분간으로 승압하고, 0.6㎫로 4분간, 그 후 0.6㎫로부터 0.8㎫까지 1분간으로 승압하고, 0.8㎫로 4분간 유지한다, 라고 하는 승압 패턴으로 연속하여 1차측 공간을 가압한 것을 나타낸. 그리고, 「가압 여과 공정」의 「시간」 란의 「30」은, 상기 1차측 공간을 가압하는 시간(가압 여과를 실시하는 시간)이 합계로 30분인 것을 나타낸다. 또, 「압착 공정」의 「압력」 란의 「1.5-1.8」은, 0.8㎫로부터 1.5㎫까지 1분간으로 승압하고, 1.5㎫로 4분간 유지하고, 그 후 1.5㎫로부터 1.8㎫까지 1분간으로 승압하고, 1.8㎫로 5분간 유지한다고 하는 승압 패턴으로, 연속하여 농축 오니를 압착(가압)한 것을 나타낸다. 그리고, 「압착 공정」의 「시간」란의 「10」은 상기 농축 오니를 압착하는 시간이 합계로 10분인 것을 나타낸다.The sludge solid-liquid separation was performed like Example 1 except having changed the "pressure (gauge pressure)" and "time" in a pressure filtration process and a crimping process as shown in Table 1. In the same manner as in Example 1, the "solid content concentration" of the compressed sludge was measured by the above method. The results are shown in Table 1. In Table 1, "0.2-0.8" in the "Pressure" column of the "Pressure filtration process" was boosted for 1 minute from -0.033 MPa to 0.2 MPa, held at 0.2 MPa for 9 minutes, and then 0.2 MPa to 0.4 MPa. The pressure was increased to 1 minute until maintained at 0.4 MPa for 9 minutes, and then the pressure was increased to 0.4 MPa to 0.6 MPa for 1 minute, the pressure was increased to 0.6 MPa for 4 minutes, and then 0.6 MPa to 0.8 MPa for 1 minute, and then 0.8 It shows that pressurization of the primary side space continuously was carried out by the boosting pattern of holding for 4 minutes by MPa. And "30" in the "time" column of a "pressure filtration process" shows that the time (time to perform pressure filtration) which pressurizes the said primary side space is 30 minutes in total. In addition, "1.5-1.8" in the "Pressure" column of a "pressing process" was boosted for 1 minute from 0.8 MPa to 1.5 MPa, held at 1.5 MPa for 4 minutes, and then for 1 minute from 1.5 MPa to 1.8 MPa. It pressurizes and it presses (pressurizes) a concentrated sludge continuously by the pressure rising pattern which hold | maintains for 5 minutes at 1.8 Mpa. In addition, "10" in the "time" column of a "pressing process" shows that the time to crimp said said concentrated sludge is 10 minutes in total.

(비교예 1)(Comparative Example 1)

가압 여과 공정 및 압착 공정을 실시하지 않았던 것 이외는, 실시예 1과 동일하게 하여 오니의 고체 액체 분리를 실시하였다. 실시예 1의 경우와 동일하게, 상기 방법으로, 압착 오니의 「고형분 농도」의 측정을 실시하였다. 결과를 표 1에 나타낸다.Solid liquid separation of sludge was performed like Example 1 except having not performed the pressure filtration process and the crimping process. As in the case of Example 1, the "solid content concentration" of the crimped sludge was measured by the said method. The results are shown in Table 1.

표 1로부터, 실시예 1의 고체 액체 분리 방법에 의해, 1개의 고체 액체 분리 장치를 이용하여 고형분 농도 0.74 질량%(1질량% 정도)의 오니로부터, 고형분 농도 45질량%의 압착 오니가 얻어진다는 것을 알 수 있다. 또, 실시예 2의 고체 액체 분리 방법에 의해, 흡인 여과 공정의 흡인 여과 시간을 10분으로 짧게 하고, 가압 여과 공정 및 압착 공정에서, 단계적으로 각 「압력」을 상승시킨 것에 의해, 고체 액체 분리의 합계 시간이 큰폭으로 단축된 것을 알 수 있다. 또, 비교예 1의 고체 액체 분리 방법에 의해, 흡인 여과 공정만으로는, 농축 오니의 고형분 농도는 별로 오르지 않다는 것을 알 수 있다.From Table 1, by the solid-liquid separation method of Example 1, the pressurized sludge of 45 mass% of solid content concentration is obtained from the sludge of solid content concentration of 0.74 mass% (about 1 mass%) using one solid liquid separation apparatus. It can be seen that. In addition, by the solid liquid separation method of Example 2, the suction filtration time of the suction filtration step is shortened to 10 minutes, and the solid liquid separation is performed by increasing the respective "pressures" step by step in the pressure filtration step and the pressing step. It can be seen that the total time of is greatly shortened. Moreover, by the solid-liquid separation method of the comparative example 1, it turns out that the solid content concentration of concentrated sludge does not rise very much only by the suction filtration process.

(실시예 3)(Example 3)

고체 액체 분리에 사용하는 오니의 고형분 농도를 1.2질량%로 하고, 흡인 여과 공정, 가압 여과 공정 및 압착 공정의 조건을 이하와 같이 변경한 것 이외는, 실시예 1과 동일하게 하여 오니의 고체 액체 분리를 실시하였다. 흡인 여과 공정에 대해서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」로 하고, 여과 시간을 10분으로 하였다(흡인 여과 공정의 조건). 가압 여과 공정에 대해서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」로 유지함과 동시에, 1차측 공간을 「0.20㎫(게이지압)」로 30분간 가압한 후에 「0.39㎫(게이지압)」로 20분간 가압하였다(가압 여과 공정의 조건). 압착 공정에 대해서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」로 유지함과 동시에, 1차측 공간을 「1.5㎫(게이지압)」로 10분간 가압하였다(압착 공정의 조건). 여과 시간과 2차측 공간에 배출된 노액량과의 관계를 도 15에 나타낸다. 도 15는, 실시예 3, 4의 고체 액체 분리 방법에 있어서의 여과 시간과 노액량과의 관계를 나타내는 그래프이다.The solid liquid of sludge was the same as Example 1 except having changed the solid content concentration of the sludge used for solid-liquid separation into 1.2 mass%, and changing the conditions of a suction filtration process, a pressure filtration process, and a compression process as follows. Separation was performed. About the suction filtration process, the pressure of the secondary side space was made into "-0.025 Mpa (gauge pressure)", and the filtration time was made into 10 minutes (condition of the suction filtration process). In the pressure filtration step, while maintaining the pressure of the secondary side space at "-0.025 MPa (gauge pressure)" and pressurizing the primary side space at "0.20 MPa (gauge pressure) for 30 minutes," 0.39 MPa (gauge pressure) ) For 20 minutes (conditions of the pressure filtration step). About the crimping | compression-bonding process, the pressure of the secondary side space was maintained at "-0.025 Mpa (gauge pressure)", and the primary side space was pressurized at "1.5 Mpa (gauge pressure)" for 10 minutes (condition of a crimping process). 15 shows the relationship between the filtration time and the amount of furnace liquid discharged into the secondary space. FIG. 15 is a graph showing the relationship between the filtration time and the amount of liquid in the solid liquid separation method of Examples 3 and 4. FIG.

(실시예 4)(Example 4)

　고체 액체 분리에 사용하는 오니의 고형분 농도를 1.2질량%로 하고, 흡인 여과 공정, 가압 여과 공정 및 압착 공정의 조건을 이하와 같이 변경한 것 이외는, 실시예 1과 동일하게 하고, 오니의 고체 액체 분리를 실시하였다. 흡인 여과 공정에 서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」라고 하고, 여과 시간을 90분으로 하였다(흡인 여과 공정의 조건). 가압 여과 공정에 대해서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」로 유지함과 동시에, 1차측 공간을 「0.39㎫(게이지압)」로 10분간 가압하였다(가압 여과 공정의 조건). 압착 공정에 대해서는, 2차측 공간의 압력을 「-0.025㎫(게이지압)」로 유지함과 동시에, 1차측 공간을 「1.5㎫(게이지압)」로 16분간 가압하였다(압착 공정의 조건). 여과 시간과 2차측 공간에 배출된 노액량과의 관계를 도 15에 나타낸다.Solid content of sludge was the same as Example 1 except having changed the solid content concentration of the sludge used for solid-liquid separation into 1.2 mass%, and changing the conditions of a suction filtration process, a pressure filtration process, and a compression process as follows. Liquid separation was performed. In the suction filtration step, the pressure in the secondary side space was called "-0.025 MPa (gauge pressure)" and the filtration time was 90 minutes (condition of the suction filtration step). About the pressure filtration process, while maintaining the pressure of a secondary side space at "-0.025 Mpa (gauge pressure)", the primary side space was pressurized by "0.39 Mpa (gauge pressure)" for 10 minutes (condition of a pressure filtration process) . About the crimping | compression-bonding process, while maintaining the pressure of a secondary side space at "-0.025 Mpa (gauge pressure)", the primary side space was pressurized by "1.5 Mpa (gauge pressure)" for 16 minutes (condition of a crimping process). 15 shows the relationship between the filtration time and the amount of furnace liquid discharged into the secondary space.

도 15로부터, 실시예 3의 고체 액체 분리 방법에서는, 70분 정도로 3.5㎏의 노액을 배출하고 있는데 대해, 실시예 4의 고체 액체 분리 방법에서는, 110분 정도로 3.5㎏의 노액을 배출하고 있는 것을 알 수 있다. 이것으로부터, 본 발명의 고체 액체 분리 방법에서는, 흡인 여과 공정을 10분 정도와 짧게 하고, 가압 여과 공정으로 전환하는 것으로, 단시간에 오니의 고체 액체 분리를 실시할 수 있다는 것을 알 수 있다. 실시예 3과 실시예 4와의 차이는, 주로, 실시예 3에서는 10분간의 흡인 여과의 뒤에 40분간의 가압 여과를 실시한바(합계 50분) 노액량이 3㎏에 이르고 있는데 대해, 실시예 4에 대해서는, 흡인 여과를 90분간 실시한바 노액량이 3㎏에 이른 점이다. 즉, 흡인 여과 공정을 장시간 계속하는 것보다도, 흡인 여과 공정을 단시간에 종료시키고, 가압 여과 공정으로 전환하는 쪽이, 여과 시간을 큰폭으로 단축할 수 있는 것이다.15 shows that 3.5 kg of the furnace liquid was discharged in about 70 minutes in the solid liquid separation method of Example 3, whereas 3.5 kg of the furnace liquid was discharged in about 110 minutes in the solid liquid separation method of Example 4. Can be. From this, it can be seen that in the solid liquid separation method of the present invention, by removing the suction filtration step for about 10 minutes and switching to the pressure filtration step, sludge solid liquid separation can be performed in a short time. The difference between Example 3 and Example 4 is mainly that in Example 3, after performing 10 minutes of suction filtration and performing 40 minutes of pressure filtration (50 minutes in total), the amount of waste liquid reached 3 kg. In the case of suction filtration for 90 minutes, the amount of the furnace liquid reached 3 kg. In other words, rather than continuing the suction filtration step for a long time, the filtration time can be significantly shortened by ending the suction filtration step in a short time and switching to the pressure filtration step.

(산업상의 이용 가능성)(Industrial availability)

본 발명의 고체 액체 분리 방법은, 정수장에서 배출되는 고형분 농도 1질량%정도의 오니를 처리하기 때문에, 매우 적합하게 이용할 수 있다.Since the solid-liquid separation method of this invention processes sludge about 1 mass% of solid content concentration discharged | emitted from a water purification plant, it can be used suitably.

1：여과포, 2：여과기 본체, 3：여과기,
4：1차측 공간, 5：2차측 공간, 6：1차측 면,
7：2차측 면, 11：감압 수단, 12：오니 공급 수단,
12a：오니 저장조, 13：오니 가압 수단, 13a：압력 조정 수단,
14：노액 저장조, 15：오니 압착기구, 15a：가압부,
15b：실린더부, 15c：가압 수단, 15d：압력 조정 수단,
15e：피스톤부, 15f：가압판, 15g：가압면,
16：오니, 17：농축 오니, 17a：초기 농축 오니,
17b：2층 농축 오니, 18：압착 오니, 19：노액,
21：한쪽 단부, 22：다른쪽 단부, 23：본체부,
24：바닥부, 24a：배출구, 24b：배출 노즐,
25：개구부, 26：뚜껑부, 26a：유입구,
26b：유입 노즐, 27：노액 투과 부재, 51：여과포,
52：여과기 본체, 53：여과기, 54：1차측 공간,
55：2차측 공간, 56：1차측 면, 57：2차측 면,
61：노액 배출조, 62：농축조, 63：노액 투과 부재,
64：동체부, 65：대향하는 벽, 65a：개구부,
71：유입구, 72：유출구, 73：개폐부,
74：사이펀관, 75：이동 기구, 76：가이드부,
77：지지부, 81：여과포, 82：여과기 본체,
82a：제1틀, 82b：제2틀, 83：여과기,
84：1차측 공간, 85：2차측 공간, 86：압착용 고무막,
87：오니 도입관, 88a：제1틀 오목부: 88b: 제2틀 오목부,
88ba：저측 공간, 88bb：개구부측 공간, A, B：유출구,
C：유입구, D：가압구,
100, 200：고체 액체 분리 장치.1: filter cloth, 2: filter body, 3: filter,
4: primary side space, 5: secondary side space, 6: primary side surface,
7: secondary side, 11: decompression means, 12: sludge supply means,
12a: sludge storage tank, 13: sludge pressurizing means, 13a: pressure adjusting means,
14: waste liquid storage tank, 15: sludge crimping mechanism, 15a: pressure part,
15b: cylinder part, 15c: pressurizing means, 15d: pressure adjusting means,
15e: piston portion, 15f: pressure plate, 15g: pressure surface,
16: sludge, 17: concentrated sludge, 17a: initial concentrated sludge,
17b: Two levels of concentrated sludge, 18: Crimp sludge, 19: No liquid,
21: one end, 22: other end, 23: main body,
24: bottom part, 24a: discharge port, 24b: discharge nozzle,
25: opening part, 26: lid part, 26a: inlet,
26b: inflow nozzle, 27: fluid-liquid permeable member, 51: filtration cloth,
52: filter body, 53: filter, 54: primary side space,
55: secondary side space, 56: primary side, 57: secondary side,
61: waste liquid discharge tank, 62: concentration tank, 63: waste liquid permeation member,
64: body part, 65: facing wall, 65a: opening part,
71: inlet, 72: outlet, 73: opening and closing part,
74: siphon pipe, 75: moving mechanism, 76: guide part,
77: support part, 81: filter cloth, 82: filter body,
82a: first frame, 82b: second frame, 83: filter,
84: primary side space, 85: secondary side space, 86: crimping rubber membrane,
87: sludge introduction pipe, 88a: 1st frame recessed part: 88b: 2nd frame recessed part,
88ba: Lower side space, 88bb: Opening side space, A, B: Outlet,
C: inlet, D: presser,
100, 200: Solid-liquid separator.

Claims

Sludge is supplied to the primary side space which is the space on the other side of the said filter cloth, and the sludge is filtered by the said filter cloth, depressurizing the secondary space which is one side space of the filter cloth, Suction filtration step of attaching concentrated sludge to cotton,
While depressurizing the secondary space and simultaneously supplying sludge to the primary space, the sludge was filtered by the filter cloth, and concentrated again from above the concentrated sludge attached to the primary side of the filter cloth. A pressure filtration step of attaching
A crimping step of compressing the concentrated sludge adhered to the surface of the primary side of the filter cloth to obtain a compressed sludge;
Solid-liquid separation method provided with the discharge process of peeling the said compressed sludge from a filter cloth.

The method according to claim 1,
The said pressure filtration process starts when the solid content concentration of the furnace liquid which flows out into the said secondary space in the said suction filtration process becomes 0.02-0.04 mass%.

The method according to claim 1 or 2,
In the suction filtration step, the pressure in the reduced secondary space is set to -0.08 to -0.02 MPa.

4. The method according to any one of claims 1 to 3,
In the pressure filtration step, the pressure for pressurizing the sludge is raised intermittently from 0.2 to 0.4 MPa to 0.6 to 1.5 MPa.

The method according to any one of claims 1 to 4,
In the crimping step, the pressure at the time of compressing the concentrated sludge is 0.2 to 1.8 MPa.

6. The method according to any one of claims 1 to 5,
Solid content concentration of the sludge supplied to the said primary side space is 0.7-2.0 mass%, and solid content concentration of the pressurized sludge obtained by the said crimping process is 40-45 mass%.