KR20120110538A - High strength steel sheet and method of manufacturing the steel sheet - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 자동차의 구조부재 등에 적용되는 고강도 강판 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 도금 후에도 980MPa 이상의 고강도를 가지면서 성형성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a high strength steel sheet production technology applied to structural members of automobiles, and more particularly, to a high strength steel sheet having a high strength of 980 MPa or more and excellent in formability even after plating, and a method of manufacturing the same.
자동차 업계는 나날이 경쟁이 심화됨에 따라 자동차 품질에 대한 고급화, 다양화 요구가 높아지고 있다. 또한, 강화되고 있는 승객 안전 및 환경 규제에 대한 법규를 만족시키고 아울러 연비 효율을 향상시키기 위하여, 경량화 및 고강도화를 추구하고 있다. As the competition intensifies day by day, the demand for high quality and diversification of car quality is increasing. In addition, in order to satisfy the stricter regulations on passenger safety and environmental regulations and to improve fuel efficiency, we are pursuing weight reduction and high strength.
자동차의 범퍼보강재, 필라와 같은 구조부재 등에 적용되는 고강도 강판은 열연강판 혹은 냉연강판이 이용된다. Hot-rolled steel sheet or cold rolled steel sheet is used as a high strength steel sheet applied to a bumper reinforcement of automobiles, structural members such as pillars, and the like.
이중 열연강판은 통상 슬라브 재가열 과정, 열간압연 과정 및 냉각/권취 과정을 통하여 제조된다. Double hot rolled steel sheet is usually produced by slab reheating process, hot rolling process and cooling / winding process.
또한, 냉연강판은 상기의 열연강판 제조 과정에 추가로, 산세 처리 과정, 냉간 압연 과정 및 소둔열처리 과정을 통하여 제조된다.
In addition, the cold rolled steel sheet is manufactured in addition to the hot rolled steel sheet manufacturing process, through a pickling process, cold rolling process and annealing heat treatment process.
본 발명의 목적은 합금성분 및 공정 제어를 통하여 강도 및 성형성을 확보할 수 있으며, 도금성이 우수하여 열연 도금강판으로도 적용할 수 있는 고강도 강판의 제조 방법을 제공하는 것이다.An object of the present invention is to provide a method of manufacturing a high strength steel sheet that can secure the strength and formability through the alloy component and process control, excellent plating properties can also be applied to hot-rolled steel sheet.
본 발명의 다른 목적은 인장강도 용융아연도금 후에도 980MPa 이상의 우수한 강도를 가지면서도 성형성이 우수한 고강도 강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a high strength steel sheet having excellent moldability while having excellent strength of 980 MPa or more even after tensile strength hot dip galvanizing.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.12~0.18%, 실리콘(Si) : 0.02~0.60%, 망간(Mn) : 1.00~1.80%, 인(P) : 0.05 중량% 이하, 황(S) 0.01 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.06% 및 질소(N) : 0.01 중량%를 포함하고, 보론(B) : 0.001~0.005%, 몰리브덴(Mo) : 0.03~0.05% 및 니오븀(Nb) : 0.02~0.08% 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 마무리 압연 온도 750~950℃로 열간압연하는 단계; 및 상기 열간압연된 판재를 마르텐사이트 온도 영역까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
High-strength steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention for achieving the above one object by weight, carbon (C): 0.12 ~ 0.18%, silicon (Si): 0.02 ~ 0.60%, manganese (Mn): 1.00 ~ 1.80%, phosphorus (P): 0.05% by weight or less, sulfur (S) 0.01% by weight or less, aluminum (Al): 0.01 ~ 0.06% and nitrogen (N): 0.01% by weight, boron (B): At least one of 0.001% to 0.005%, molybdenum (Mo): 0.03% to 0.05%, and niobium (Nb): 0.02% to 0.08%, and finishing slab plate composed of the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities Hot rolling to 950 ° C .; And cooling the hot rolled sheet to the martensite temperature range.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 다른 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.12~0.18%, 실리콘(Si) : 0.02~0.60%, 망간(Mn) : 1.00~1.80%, 인(P) : 0.05 중량% 이하, 황(S) 0.01 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.06% 및 질소(N) : 0.01 중량%를 포함하고, 보론(B) : 0.001~0.005%, 몰리브덴(Mo) : 0.03~0.05% 및 니오븀(Nb) : 0.02~0.08% 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 마무리 압연 온도 750~950℃로 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 판재를 마르텐사이트 온도 영역까지 냉각하는 단계; 상기 냉각된 판재를 산세 처리하는 단계; 및 상기 산세 처리된 판재를 400~600℃에서 용융아연도금하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
High-strength steel sheet manufacturing method according to another embodiment of the present invention for achieving the one object by weight, carbon (C): 0.12 ~ 0.18%, silicon (Si): 0.02 ~ 0.60%, manganese (Mn): 1.00-1.80%, phosphorus (P): 0.05% by weight or less, sulfur (S) 0.01% by weight or less, aluminum (Al): 0.01-0.06% and nitrogen (N): 0.01% by weight, boron (B) : 0.001% to 0.005%, molybdenum (Mo): 0.03% to 0.05%, and niobium (Nb): at least one of 0.02% to 0.08%, and finishing slab plate composed of the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities Hot rolling to 950 ° C; Cooling the hot rolled sheet to a martensite temperature range; Pickling the cooled plate; And hot-dip galvanizing the pickled plate at 400 to 600 ° C.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.12~0.18%, 실리콘(Si) : 0.02~0.60%, 망간(Mn) : 1.00~1.80%, 인(P) : 0.05 중량% 이하, 황(S) 0.01 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.06% 및 질소(N) : 0.01 중량%를 포함하고, 보론(B) : 0.001~0.005%, 몰리브덴(Mo) : 0.03~0.05% 및 니오븀(Nb) : 0.02~0.08% 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 마르텐사이트가 단면 면적률로 50% 이상인 미세조직을 갖는 것을 특징으로 한다. High strength steel sheet according to an embodiment of the present invention for achieving the other object by weight, carbon (C): 0.12 ~ 0.18%, silicon (Si): 0.02 ~ 0.60%, manganese (Mn): 1.00 ~ 1.80% , Phosphorus (P): 0.05% by weight or less, sulfur (S) 0.01% by weight or less, aluminum (Al): 0.01 to 0.06% and nitrogen (N): 0.01% by weight, boron (B): 0.001 ~ 0.005 %, Molybdenum (Mo): 0.03 ~ 0.05% and niobium (Nb): 0.02 ~ 0.08% It contains at least one kind, it consists of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities, martensite is 50% by the cross-sectional area ratio It is characterized by having the microstructure above.
본 발명에 따른 고강도 강판은 주된 조직이 마르텐사이트로서 용융아연도금후에도 인장강도 980MPa 이상의 초고강도를 가질 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 페라이트나 잔류 오스테나이트 등의 미세 조직을 포함할 수 있어, 초고강도에도 불구하고 8% 이상의 우수한 연신율을 가질 수 있다. The high strength steel sheet according to the present invention may have an ultra high strength of 980 MPa or more in tensile strength even after hot dip galvanizing as a main structure of martensite. In addition, the high strength steel sheet according to the present invention may include a microstructure such as ferrite or residual austenite, and may have an excellent elongation of 8% or more in spite of ultra high strength.
또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 도금성이 우수하여, 열연 용융아연도금강판(HGI)이나 열연 합금화용융아연도금강판((HGA)에까지 적용할 수 있다. In addition, the high strength steel sheet according to the present invention is excellent in plating property, and can be applied to hot rolled hot dip galvanized steel sheet (HGI) or hot rolled alloy hot dip galvanized steel sheet (HGA).
또한, 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법은 합금원소 저감과 더불어, 냉연 공정, 소둔열처리 공정을 거치지 않고 열연공정 제어만으로도 목표로 하는 강도 및 성형성을 확보할 수 있어, 강판 제조 비용을 크게 절감할 수 있다.
In addition, the high-strength steel sheet manufacturing method according to the present invention can secure the target strength and formability only by controlling the hot rolling process without undergoing a cold rolling process and an annealing heat treatment process as well as reducing the alloying elements, greatly reducing the steel sheet manufacturing cost Can be.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 열연강판 제조 방법을 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 다른 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 열연도금강판 제조 방법을 나타낸 것이다.
도 3은 실시예 6에 따라 제조된 시편의 미세조직사진을 나타낸 것이다
도 4는 실시예 7에 따라 제조된 시편의 미세조직사진을 나타낸 것이다.
1 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention, and shows a method of manufacturing a hot rolled steel sheet.
Figure 2 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to another embodiment of the present invention, shows a method of manufacturing a hot-rolled steel sheet.
Figure 3 shows a microstructure photograph of the specimen prepared according to Example 6
Figure 4 shows a microstructure photograph of the specimen prepared according to Example 7.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.Advantages and features of the present invention, and methods of achieving the same will become apparent with reference to the embodiments described below in detail in conjunction with the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, a high strength steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention and a method of manufacturing the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
고강도 강판High strength steel plate
본 발명에 따른 고강도 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.12~0.18%, 실리콘(Si) : 0.02~0.60%, 망간(Mn) : 1.00~1.80%, 인(P) : 0.05 중량% 이하, 황(S) 0.01 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.06% 및 질소(N) : 0.01 중량%를 포함한다. High-strength steel sheet according to the present invention by weight%, carbon (C): 0.12 ~ 0.18%, silicon (Si): 0.02 ~ 0.60%, manganese (Mn): 1.00 ~ 1.80%, phosphorus (P): 0.05% by weight or less , Sulfur (S) 0.01% by weight or less, aluminum (Al): 0.01 ~ 0.06% and nitrogen (N): 0.01% by weight.
또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 보론(B) : 0.001~0.005%, 몰리브덴(Mo) : 0.03~0.05% 및 니오븀(Nb) : 0.02~0.08% 중 1종 이상을 포함한다. In addition, the high strength steel sheet according to the present invention comprises at least one of boron (B): 0.001 ~ 0.005%, molybdenum (Mo): 0.03 ~ 0.05% and niobium (Nb): 0.02 ~ 0.08%.
상기 합금 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 과정 등에서 발생하는 불가피한 불순물로 이루어진다. The rest of the alloy components are made of inevitable impurities generated during iron (Fe) and steelmaking.
이하, 본 발명에 따른 고강도 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component contained in the high-strength steel sheet according to the present invention will be described.
탄소(C)Carbon (C)
탄소(C)는 강의 강도 증가에 기여하는 원소이다. Carbon (C) is an element that contributes to increasing the strength of steel.
상기 탄소는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.12 ~ 0.18 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소 첨가량이 0.12 중량% 미만인 경우, 원하는 강도를 확보하기 어렵다. 반대로, 탄소 첨가량이 0.18 중량%를 초과하는 경우, 성형성 및 인성이 저하되는 문제점이 있다.
The carbon is preferably added in a content ratio of 0.12 to 0.18% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the amount of carbon added is less than 0.12% by weight, it is difficult to secure the desired strength. On the contrary, when the carbon addition amount exceeds 0.18% by weight, there is a problem in that moldability and toughness are lowered.
실리콘(Si)Silicon (Si)
실리콘(Si)은 강도 확보에 기여하며, 또한 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제 역할을 한다. Silicon (Si) contributes to securing strength and also acts as a deoxidizer to remove oxygen in the steel.
상기 실리콘은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.6 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.02 중량% 미만일 경우 실리콘 첨가에 따른 탈산 효과 및 강도 향상 효과가 불충분하다. 반대로 실리콘의 첨가량이 0.6 중량%를 초과할 경우 용접성 및 도금성이 저하되는 문제점이 있다.
The silicon is preferably added in 0.02 ~ 0.6% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the amount of silicon added is less than 0.02% by weight, the deoxidation effect and strength improvement effect due to the addition of silicon are insufficient. On the contrary, when the addition amount of silicon exceeds 0.6% by weight, there is a problem in that weldability and plating property are deteriorated.
망간(Mn)Manganese (Mn)
망간(Mn)은 강의 강도 및 인성을 증가시키고 강의 소입성을 증가시키는 원소로서, 망간의 첨가는 탄소의 첨가보다도 강도 상승시 연성의 저하가 적다. Manganese (Mn) is an element that increases the strength and toughness of steel and increases the ingotability of steel. Addition of manganese causes less deterioration of ductility when strength is increased than that of carbon.
상기 망간은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 1.0 ~ 1.8 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간이 첨가량이 1.0 중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 1.8 중량%를 초과하는 경우, MnS계 비금속개재물을 과다하게 생성하여, 용접시 크랙 발생 등 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.
The manganese is preferably added at 1.0 to 1.8% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If manganese is added in an amount less than 1.0% by weight, the effect of addition is insufficient. On the contrary, when the amount of manganese exceeds 1.8% by weight, excessively generating MnS-based non-metallic inclusions, there is a problem in reducing the weldability, such as crack generation during welding.
인(P)Phosphorus (P)
인(P)은 강도 향상에 일부 기여한다. 그러나, 인은 강판 제조시 편석 가능성이 큰 원소로서, 중심 편석은 물론 미세 편석도 형성하여 재질에 좋지 않은 영향을 주며, 또한 용접성을 악화시킬 수 있다. Phosphorus (P) contributes in part to strength improvement. However, phosphorus is an element that has a high possibility of segregation in the production of steel sheet, not only the center segregation but also fine segregation, which adversely affects the material, and may also deteriorate weldability.
따라서, 본 발명에서는 인의 함량을 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.05 중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the content of phosphorus is limited to 0.05% by weight or less of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
황(S)Sulfur (S)
황(S)은 망간과 결합하여 MnS 와 같은 비금속개재물을 형성하여 용접성을 저해하는 요소이다. Sulfur (S) is a factor that inhibits weldability by forming a non-metallic inclusion such as MnS in combination with manganese.
따라서, 본 발명에서는 황의 함량을 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.01 중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the content of sulfur is limited to 0.01% by weight or less of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
알루미늄(Al)Aluminum (Al)
본 발명에서 알루미늄(Al)은 실리콘(Si)이나 망간(Mn)에 비해 우수한 탈산능을 가짐으로써 강 중 산소 제거에 효과적인 원소이다. In the present invention, aluminum (Al) is an effective element for removing oxygen in the steel by having an excellent deoxidation ability compared to silicon (Si) or manganese (Mn).
상기 알루미늄은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.06 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄의 첨가량 0.01 중량% 미만일 경우, 탈산 효과가 불충분하다. 반대로, 알루미늄의 함량이 0.06 중량%를 초과할 경우 강판의 인성을 저해할 수 있다.
The aluminum is preferably added at 0.01 to 0.06% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the addition amount of aluminum is less than 0.01% by weight, the deoxidation effect is insufficient. On the contrary, when the aluminum content exceeds 0.06% by weight, the toughness of the steel sheet may be inhibited.
질소(N)Nitrogen (N)
질소(N)는 불가피한 불순물로서, 다량 함유시 고용 질소가 증가하여 강판의 성형성 등을 저하시킨다. Nitrogen (N) is an unavoidable impurity, and when it contains a large amount, solid solution nitrogen increases, thereby degrading the formability of the steel sheet.
따라서, 본 발명에서는 질소의 함량을 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.01 중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the nitrogen content is limited to 0.01% by weight or less of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
보론(B)Boron (B)
보론(B)은 강력한 소입성 원소로서, 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.001 중량% 정도의 미량을 첨가한 경우에도 마르텐사이트 형성에 크게 기여한다. 다만, 보론이 0.005 중량%를 초과하여 첨가될 경우, 인성을 저해하는 문제점이 있다. Boron (B) is a strong hardenable element and contributes greatly to martensite formation even when a trace amount of about 0.001% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention is added. However, when boron is added in excess of 0.005% by weight, there is a problem that inhibits toughness.
따라서, 상기 보론은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.001 ~ 0.005 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다.
Therefore, the boron is preferably added in 0.001 ~ 0.005% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)
몰리브덴(Mo)은 경화능 증가를 통해 강도 향상에 기여한다. Molybdenum (Mo) contributes to strength improvement through increased hardenability.
상기 몰리브덴은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.03 ~ 0.05 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 몰리브덴의 첨가량이 0.03 중량% 미만일 경우 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 몰리브덴의 첨가량이 0.05 중량%를 초과할 경우, 강판의 인성이 저하되는 문제점이 있다.
The molybdenum is preferably added at 0.03 to 0.05% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the addition amount of molybdenum is less than 0.03% by weight, the effect of addition is insufficient. On the contrary, when the addition amount of molybdenum exceeds 0.05% by weight, there is a problem that the toughness of the steel sheet is lowered.
니오븀(Nb)Niobium (Nb)
니오븀(Nb)은 석출물 형성원소로서 강도 확보에 유효하게 작용한다. 특히, Nb(C,N)과 같은 니오븀계 석출물은 1200℃ 정도의 가열로에서 고용된 후 열간압연 중 미세하게 석출하여 강의 강도를 효과적으로 증가시킨다. Niobium (Nb) acts effectively as a precipitate-forming element in securing strength. In particular, niobium-based precipitates such as Nb (C, N) are dissolved in a heating furnace at about 1200 ° C. and then finely precipitated during hot rolling to effectively increase the strength of the steel.
상기 니오븀은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.08 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀의 첨가량 0.02 중량% 미만일 경우 니오븀 첨가에 따른 효과가 불충분하다. 반대로, 니오븀의 함량이 0.08 중량%를 초과할 경우 가공성 및 성형성을 저하시키는 문제점이 있다.
The niobium is preferably added at 0.02 to 0.08% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the amount of niobium added is less than 0.02% by weight, the effect of adding niobium is insufficient. On the contrary, when the content of niobium is more than 0.08% by weight, there is a problem of lowering workability and formability.
본 발명에 따른 고강도 강판은 전술한 성분계 및 후술하는 열연공정 제어를 통하여, 마르텐사이트를 단면 면적률로 50% 이상 포함하는 1상 내지 3상의 미세조직을 가질 수 있다. 마르텐사이트가 단면 면적률로 50% 미만으로 포함되면 탄소 등 합금성분 첨가량이 상대적으로 적은 것을 감안할 때, 도금 공정 후 980MPa 이상의 인장강도를 확보하기 어렵다. The high strength steel sheet according to the present invention may have a microstructure of one to three phases containing 50% or more of martensite in a cross sectional area ratio through the above-described component system and hot rolling process control described later. When martensite is included in less than 50% of the cross-sectional area ratio, it is difficult to secure a tensile strength of 980 MPa or more after the plating process, considering that the addition amount of alloying components such as carbon is relatively small.
본 발명에 따른 고강도 강판은 마르텐사이트 단상으로 형성될 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 합산 비율이 단면조직 면적률로 50% 미만인 범위에서, 페라이트 및 잔류 오스테나이트 중 1종 이상을 더 포함하는 복합조직으로 형성될 수 있다. 다만, 강도 향상에는 일부 기여하나 연신율 등 성형성을 저해하는 시멘타이트상의 펄라이트는 단면 면적률로 3% 이하로 제한되었다. The high strength steel sheet according to the present invention may be formed in martensite single phase. In addition, the high-strength steel sheet according to the present invention may be formed of a composite structure further comprising at least one of ferrite and residual austenite in a summation ratio of less than 50% as a cross-sectional structure area ratio. However, the cementite phase pearlite which contributes to the improvement of strength but inhibits moldability such as elongation is limited to 3% or less in cross-sectional area ratio.
상기와 같은 미세조직을 갖는 결과, 본 발명에 따른 고강도 강판은 열연 공정 후 1300~1500MPa의 인장강도(TS) 및 8~9%의 연신율을 가질 수 있었다.As a result of having the microstructure as described above, the high strength steel sheet according to the present invention could have a tensile strength (TS) of 1300 ~ 1500MPa and an elongation of 8 ~ 9% after the hot rolling process.
한편, 본 발명에 따른 고강도 강판은 표면에 용융아연도금 과정에 의한 용융아연도금층이 형성되어, 열연 용용아연도금강판(HGI)이 될 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 표면에 용융아연도금 및 합금화열처리 과정에 의한 합금화용융아연도금층이 형성되어 열연 합금화용융아연도금강판(HGA)이 될 수 있다. On the other hand, the high-strength steel sheet according to the present invention may be a hot-dip galvanized steel sheet (HGI) by forming a hot-dip galvanized layer by the hot-dip galvanizing process on the surface. In addition, the high-strength steel sheet according to the present invention may be a hot-dip alloy hot-dip galvanized steel sheet (HGA) by forming a hot-dip galvanized zinc alloy layer by the hot dip galvanizing and alloying heat treatment process.
본 발명에 따른 고강도 강판으로부터 제조된 이들 열연 용융아연도금강판 및 열연 합금화용융아연도금강판의 경우, 980~1150MPa의 인장강도(TS) 및 8~12%의 연신율을 나타낼 수 있었다.
In the case of these hot-rolled hot-dip galvanized steel sheets and hot-rolled hot-dip galvanized steel sheets prepared from the high strength steel sheets according to the present invention, tensile strength (TS) of 980 to 1150 MPa and an elongation of 8 to 12% could be exhibited.
고강도 강판 제조 방법High strength steel plate manufacturing method
이하, 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.Hereinafter, a high strength steel sheet manufacturing method according to the present invention will be described.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 열연강판 제조 방법을 나타낸 것이다. 1 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention, and shows a method of manufacturing a hot rolled steel sheet.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 열간압연 단계(S110) 및 냉각 단계(S120)를 포함한다. 또한, 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 열간압연 단계(S110) 이전에 슬라브 재가열 단계(S105)를 더 포함할 수 있다. Referring to Figure 1, the method for manufacturing a hot rolled steel sheet according to the present invention includes a hot rolling step (S110) and a cooling step (S120). In addition, the method for manufacturing a hot rolled steel sheet according to the present invention may further include a slab reheating step S105 before the hot rolling step S110.
본 발명에서 열간압연대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 중량%로, 탄소(C) : 0.12~0.18%, 실리콘(Si) : 0.02~0.60%, 망간(Mn) : 1.00~1.80%, 인(P) : 0.05 중량% 이하, 황(S) 0.01 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.06% 및 질소(N) : 0.01 중량%를 포함하고, 보론(B) : 0.001~0.005%, 몰리브덴(Mo) : 0.03~0.05% 및 니오븀(Nb) : 0.02~0.08% 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다. In the present invention, the slab plate of the semi-finished state to be subjected to hot rolling in weight%, carbon (C): 0.12 ~ 0.18%, silicon (Si): 0.02 ~ 0.60%, manganese (Mn): 1.00 ~ 1.80%, phosphorus ( P): 0.05% by weight or less, sulfur (S) 0.01% by weight or less, aluminum (Al): 0.01 to 0.06% and nitrogen (N): 0.01% by weight, boron (B): 0.001 to 0.005%, molybdenum (Mo): 0.03 to 0.05% and niobium (Nb): 0.02 to 0.08% of one or more, consisting of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities.
슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음, 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다.
The slab sheet may be obtained through a continuous casting process after obtaining molten steel of a desired composition through a steelmaking process.
슬라브 재가열Reheat slab
슬라브 재가열 단계(S105)는 슬라브 판재의 재가열을 통하여, 주조시 편석된 성분 및 석출물을 재고용하기 위하여 실시할 수 있다. Slab reheating step (S105) may be carried out to re-use the components and precipitates segregated during casting, through the reheating of the slab plate.
슬라브 재가열은 1150~1250℃의 온도에서 실시되는 것이 바람직하다. 슬라브 재가열 온도가 1150℃ 미만이면 슬라브 판재의 온도가 낮아 압연 부하가 커지는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1250℃를 초과하면 오스테나이트 결정립이 조대화되어, 강도 확보가 어려운 문제점이 있다.
Slab reheating is preferably carried out at a temperature of 1150 ~ 1250 ℃. If the slab reheating temperature is less than 1150 ° C, there is a problem that the rolling load is increased because the temperature of the slab plate is low. On the other hand, when the slab reheating temperature exceeds 1250 deg. C, the austenite grains are coarsened and it is difficult to ensure strength.
열간압연Hot rolling
열간압연 단계(S110)에서는 슬라브 판재를 열간압연한다. In the hot rolling step (S110), the slab plate is hot rolled.
열간압연 단계(S110)에서 마무리 압연 온도는 750~950℃인 것이 바람직하다. 상기 온도 범위에서 열간압연이 마무리될 경우, 열간압연 후 냉각 전 강판의 조직이 오스테나이트 상이 될 수 있다. 마무리 압연 온도가 950℃를 초과할 경우 오스테나이트 결정립이 조대화되어 변태후 페라이트 결정립 미세화가 충분히 이루어지지 않으며, 이에 따라 강도 확보가 어려워질 수 있다. 또한, 마무리 온도가 750℃ 미만으로 너무 낮으면, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 등의 문제가 발생할 수 있다.
The finish rolling temperature in the hot rolling step (S110) is preferably 750 ~ 950 ℃. When hot rolling is finished in the above temperature range, the structure of the steel sheet before cooling after hot rolling may become an austenite phase. When the finish rolling temperature exceeds 950 ° C austenite grains are coarsened and the ferrite grains are not sufficiently refined after transformation, thereby making it difficult to secure strength. In addition, when the finishing temperature is too low below 750 ° C, problems such as generation of a mixed structure due to abnormal reverse rolling may occur.
냉각Cooling
냉각 단계(S120)에서는 열간압연된 판재를 Ms점 이하의 마르텐사이트 온도 역까지 냉각한다. 마르텐사이트 온도 역까지 냉각 후에는 권취(coiling) 공정을 수행할 수 있다. In the cooling step (S120), the hot rolled sheet is cooled to the martensite temperature range below the Ms point. After cooling to the martensite temperature range, a coiling process can be carried out.
냉각 종료 온도는 마르텐사이트 온도역에 해당하는 450℃ 이하가 바람직하고, 대략 50~450℃가 될 수 있다. 강도 및 인성을 고려할 때 더욱 바람직하게는 150~350℃를 제시할 수 있다. 냉각 종료 온도가 450℃를 초과하는 경우, 충분한 마르텐사이트를 확보하기 어렵다. The cooling end temperature is preferably 450 deg. C or lower corresponding to the martensite temperature range, and may be approximately 50 to 450 deg. In consideration of strength and toughness, more preferably 150 to 350 ° C. When cooling end temperature exceeds 450 degreeC, it is difficult to ensure sufficient martensite.
냉각 속도는 100 ~ 400℃/sec인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 150~250℃/sec를 제시할 수 있다. 이 경우, 열간압연 종료 후 냉각 시작 시점부터 10초 이내에 마르텐사이트 온도역까지 강판을 냉각할 수 있어, 강판의 생산 속도를 향상시킬 수 있다. 한편, 냉각 속도가 100℃/sec 미만일 경우 단면조직 면적률로 50% 이상의 마르텐사이트를 갖는 조직을 확보하기 어렵다. 반대로, 냉각 속도가 400℃/sec를 초과할 경우, 강판의 인성 등이 저하되는 문제점이 있다. The cooling rate is preferably 100 to 400 ° C / sec, more preferably 150 to 250 ° C / sec. In this case, the steel sheet can be cooled to the martensite temperature range within 10 seconds from the start of cooling after the end of hot rolling, and the production rate of the steel sheet can be improved. On the other hand, when the cooling rate is less than 100 ° C / sec it is difficult to secure a structure having a martensite of 50% or more in the cross-sectional structure area ratio. On the contrary, when the cooling rate exceeds 400 ° C / sec, there is a problem that the toughness of the steel sheet is lowered.
냉각 후, 강판은 미세조직이 마르텐사이트를 단면 면적률 50% 이상의 주상으로 하여 1상 내지 3상으로 형성될 수 있다. 즉, 냉각 후 강판은 마르텐사이트 단상 조직을 가질 수 있고, 경우에 따라서는 페라이트나 잔류 오스테나이트를 단면 면적률로 50% 미만 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. After cooling, the steel sheet may be formed in one phase to three phases in which the microstructure has a martensite as the main phase having a cross-sectional area ratio of 50% or more. That is, after cooling, the steel sheet may have a martensite single phase structure, and in some cases, may have a composite structure containing less than 50% of ferrite or residual austenite in a cross sectional area ratio.
그 결과, 제조되는 강판은 1300~1500MPa의 인장강도(TS) 및 8~9%의 연신율을 가질 수 있다.
As a result, the steel sheet to be manufactured may have a tensile strength (TS) of 1300 ~ 1500MPa and an elongation of 8 ~ 9%.
상기 도 1에 도시된 방법으로 제조되는 고강도 강판은 0.6중량% 이하의 낮은 실리콘 첨가량과 함께 0.02 중량% 이상의 알루미늄 첨가에 따라서 우수한 도금성을 나타내었다. 따라서, 제조된 강판을 이용하여 열연 용융아연도금강판 혹은 열연 합금화용융아연도금강판을 제조할 수 있다. The high strength steel sheet manufactured by the method shown in FIG. 1 exhibited excellent plating property according to the addition of 0.02% by weight or more of aluminum with the low silicon addition amount of 0.6% by weight or less. Therefore, hot-rolled hot-dip galvanized steel sheet or hot-rolled alloyed hot-dip galvanized steel sheet can be manufactured using the manufactured steel plate.
도 2는 본 발명의 다른 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것으로, 열연 도금강판 제조 방법을 나타낸 것이다. Figure 2 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to another embodiment of the present invention, shows a method of manufacturing a hot-rolled steel sheet.
도 2를 참조하면, 도시된 고강도 강판 제조 방법은 열간 압연 단계(S110), 냉각 단계(S120), 산세 단계(S210) 및 용융아연도금 단계(S220)를 포함한다. 상기 과정을 통하여 열연 용융아연도금강판(HGI)이 제조될 수 있다. Referring to FIG. 2, the illustrated high strength steel sheet manufacturing method includes a hot rolling step (S110), a cooling step (S120), a pickling step (S210), and a hot dip galvanizing step (S220). Through the above process, hot rolled hot dip galvanized steel sheet (HGI) may be manufactured.
또한 본 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 도 1에서와 마찬가지로 열간압연 전에 슬라브 재가열 단계(S105)를 더 포함할 수 있다. 또한, 본 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 열연 합금화용융아연도금강판(HGA) 제조를 위하여 용융아연도금 후 합금화열처리 단계(S225)를 더 포함할 수 있다. In addition, the high strength steel sheet manufacturing method according to the present embodiment may further include a slab reheating step (S105) before hot rolling as in FIG. In addition, the high-strength steel sheet manufacturing method according to the present embodiment may further include an alloying heat treatment step (S225) after hot-dip galvanizing for the production of hot-rolled hot-dip galvanized steel sheet (HGA).
도 2에 도시된 각 단계 중 슬라브 재가열 단계(S105), 열간압연 단계(S110) 및 냉각 단계(S120)는 도 1에서 설명한 바와 동일하므로 그 설명을 생략하고, 이하에서는 산세 단계(S210), 용융아연도금 단계(S220) 및 합금화열처리 단계(S230)에 대하여 설명하기로 한다.
Since the slab reheating step S105, the hot rolling step S110, and the cooling step S120 are the same as those described with reference to FIG. 1, the description thereof will be omitted, and the pickling step S210 and melting will be omitted. The zinc plating step (S220) and the alloying heat treatment step (S230) will be described.
산세(Pickling)Pickling
산세 단계(S210)에서는 냉각 혹은 냉각/권취된 열연강판의 스케일(scale)을 제거하기 위하여 염산 등을 이용하여 강판의 표면을 산세 처리한다. In the pickling step (S210), the surface of the steel sheet is pickled by using hydrochloric acid to remove the scale of the cooled or cooled / rolled hot rolled steel sheet.
이후, 산세처리된 강판 표면에 오일(oil)을 도포하여 강판 표면 산화를 방지할 수 있다.
Thereafter, oil may be applied to the pickled steel sheet surface to prevent oxidation of the steel sheet surface.
용융아연도금Hot dip galvanized
용융아연도금 단계(S220)에서는 산세 처리된 강을 용융아연도금하여 열연 용융아연도금강판(HGI)을 제조한다. In the hot dip galvanizing step (S220), the pickled steel is hot dip galvanized to produce a hot rolled hot dip galvanized steel sheet (HGI).
용융아연도금은 400~600℃의 온도가 유지되는 도금욕에 강판을 연속적으로 침지시키는 방식로 실시될 수 있다. 용융아연도금전 강판을 도금 온도까지 예비 가열할 수 있다. Hot-dip galvanizing may be carried out by continuously immersing the steel plate in a plating bath in which a temperature of 400-600 ° C. is maintained. The hot dip galvanized steel sheet may be preheated to the plating temperature.
도금 온도는 400~600℃인 것이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 400~480℃를 제시할 수 있다. 도금 온도가 400℃ 미만일 경우 강 표면에 충분한 도금이 이루어지기 어렵다. 반대로, 도금 온도가 600℃를 초과하는 경우, 도금 밀착성이 저하될 수 있다.
It is preferable that plating temperature is 400-600 degreeC, More preferably, 400-480 degreeC can be presented. If the plating temperature is less than 400 ° C, it is difficult to achieve sufficient plating on the steel surface. On the contrary, when the plating temperature exceeds 600 ° C., the plating adhesion may be lowered.
합금화열처리Alloy heat treatment
본 발명에서 합금화열처리 단계(S225)는 용융아연도금층의 안정적 성장을 위하여 실시될 수 있으며, 이를 통하여 열연 합금화용융아연도금강판(HGA)이 제조될 수 있다.In the present invention, the alloying heat treatment step (S225) may be carried out for the stable growth of the hot-dip galvanized layer, through which a hot-rolled hot-dip galvanized steel sheet (HGA) can be produced.
합금화열처리는 용융아연도금이 완료된 강을 500~520℃ 온도로 재가열함으로써 실시될 수 있다. 합금화열처리 온도가 500℃ 미만인 경우 용융아연 도금층의 안정적 성장이 어렵다. 반대로 합금화열처리 온도가 520℃를 초과하는 경우 도금밀착성이 저하될 수 있다. The alloying heat treatment may be performed by reheating the hot-dip galvanized steel to a temperature of 500 to 520 ° C. If the alloying heat treatment temperature is less than 500 ℃ stable growth of the hot dip galvanized layer is difficult. On the contrary, when the alloying heat treatment temperature exceeds 520 ° C, the plating adhesion may be reduced.
합금화열처리 이후에는 마르텐사이트 분율 확보를 위하여 10~50℃/sec의 속도로 대략 250℃까지 냉각을 수행할 수 있다. After the alloying heat treatment may be cooled to approximately 250 ℃ at a rate of 10 ~ 50 ℃ / sec to secure the martensite fraction.
상기 도 2에 도시된 용융아연도금 단계(S220)를 수행하거나 용융아연도금 단계(S220) 및 합금화열처리 단계(S225)를 수행한 경우, 제조되는 강판은 980~1150MPa의 인장강도(TS) 및 8~12%의 연신율을 나타낼 수 있다.
When performing the hot-dip galvanizing step (S220) shown in FIG. 2 or performing the hot-dip galvanizing step (S220) and the alloying heat treatment step (S225), the steel sheet produced is tensile strength (TS) and 8 of 980 ~ 1150MPa Elongation can be ~ 12%.
실시예Example
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention through the preferred embodiment of the present invention will be described in more detail. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Details that are not described herein will be omitted since those skilled in the art can sufficiently infer technically.
1. 열연시편의 제조1. Preparation of Hot Rolled Specimens
표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1~8에 따른 열연 시편을 대략 2mm 두께로 제조하였다. 시편 규격은 JIS 5호에 의거하였다. Hot rolled specimens according to Examples 1 to 8 were prepared to a thickness of approximately 2 mm under the compositions shown in Table 1 and the process conditions described in Table 2. Specimen specification was based on JIS 5.
이들 시편 중, 실시예 5~6에 따른 시편의 경우, 표 3에 기재된 조건으로 용융아연도금 및 합금화열처리를 실시하였다. 또한, 실시예 7~8에 따른 시편의 경우, 표 3에 기재된 조건으로 용융아연도금을 실시하였다. Of these specimens, in the case of the specimens according to Examples 5 to 6, hot dip galvanizing and alloying heat treatment were performed under the conditions shown in Table 3. In the case of the specimens according to Examples 7 to 8, hot dip galvanizing was performed under the conditions shown in Table 3.
[표 1] (단위 : 중량%) [Table 1] (unit:% by weight)
[표 2] [Table 2]
[표 3][Table 3]
2. 기계적 특성 평가2. Evaluation of mechanical properties
표 4는 실시예 1~8에 따라 제조된 시편 각각의 인장시험 결과를 나타낸 것이다. 표 4에서 L 방향은 압연 방향을 의미하고, C 방향은 폭 방향을 의미한다. Table 4 shows the tensile test results of each specimen prepared according to Examples 1-8. In Table 4, the L direction means the rolling direction, and the C direction means the width direction.
[표 4][Table 4]
표 4를 참조하면, 본 발명에서 제시한 열연강판 조건에 해당하는 실시예 1~4에 따른 시편의 경우 압연 방향 및 폭 방향에 관계없이 인장강도 : 1433~1490MPa의 초고강도를 가지면서, 8.0~8.5%의 연신율을 나타낼 수 있었다.Referring to Table 4, in the case of the specimens according to Examples 1 to 4 corresponding to the conditions of the hot-rolled steel sheet presented in the present invention, regardless of the rolling direction and the width direction, the tensile strength: 1433 ~ 1490MPa, while having a very high strength of 8.0 ~ Elongation of 8.5% could be obtained.
또한, 실시예 5~8에 따라 제조된 각 시편의 경우, 미도금 발생면적이 0.3% 미만으로 도금성이 양호하였다. 또한, 표 4를 참조하면, 용융아연도금 혹은 합금화용융아연도금 후에도 980MPa 이상의 인장강도 및 8.0% 이상의 연신율을 나타낼 수 있었다. In addition, in the case of each specimen prepared according to Examples 5 to 8, the unplated generation area was less than 0.3%, the plating property was good. Referring to Table 4, even after hot dip galvanizing or hot dip galvanizing, tensile strength of 980 MPa or more and elongation of 8.0% or more could be exhibited.
도 3은 실시예 6에 따라 제조된 시편의 미세조직사진을 나타낸 것이고, 도 4는 실시예 7에 따라 제조된 시편의 미세조직사진을 나타낸 것이다. Figure 3 shows a microstructure photograph of the specimen prepared according to Example 6, Figure 4 shows a microstructure photograph of the specimen prepared according to Example 7.
실시예 6 및 실시예 7에 따라 제조된 시편의 표면 경도는 비커스 경도(Hv)가 대략 360 정도를 나타내었다. 또한, 도 3 및 도 4를 참조하면, 마르텐사이트를 주기지로 하여, 페라이트 및 잔류 오스테나이트가 분포되어 있는 것을 볼 수 있다.
The surface hardness of the specimens prepared according to Examples 6 and 7 showed a Vickers hardness (Hv) of about 360 degrees. 3 and 4, it can be seen that ferrite and retained austenite are distributed using martensite as the main base.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.
S105 : 슬라브 재가열 단계
S110 : 열간압연 단계
S120 : 냉각 단계
S210 : 산세 단계
S220 : 용융아연도금 단계
S225 : 합금화열처리 단계S105: Slavic Reheating Step
S110: Hot rolling step
S120: Cooling Step
S210: Pickling Step
S220: hot dip galvanizing step
S225: alloying heat treatment step
Claims (13)
상기 열간압연된 판재를 마르텐사이트 온도 영역까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
By weight%, carbon (C): 0.12 to 0.18%, silicon (Si): 0.02 to 0.60%, manganese (Mn): 1.00 to 1.80%, phosphorus (P): 0.05% by weight or less, sulfur (S) 0.01 weight % Or less, aluminum (Al): 0.01 to 0.06% and nitrogen (N): 0.01% by weight, boron (B): 0.001 to 0.005%, molybdenum (Mo): 0.03 to 0.05% and niobium (Nb): Hot rolling a slab plate comprising at least one of 0.02% to 0.08% and consisting of the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities at a finish rolling temperature of 750 ° C to 950 ° C; And
And cooling the hot rolled sheet to the martensite temperature range.
상기 열간압연 전에, 상기 슬라브 판재를 1150~1250℃로 재가열하는 단계;를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 1,
Reheating the slab plate to 1150 ~ 1250 ℃ before the hot rolling; further comprising a high strength steel sheet manufacturing method.
상기 냉각 단계는
상기 열간압연된 강판을 100~400℃/sec의 속도로 450℃ 이하까지 냉각하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method according to claim 1 or 2,
The cooling step
The hot rolled steel sheet is cooled to 450 ° C. or less at a rate of 100 to 400 ° C./sec.
상기 열간압연된 판재를 마르텐사이트 온도 영역까지 냉각하는 단계;
상기 냉각된 판재를 산세 처리하는 단계; 및
상기 산세 처리된 판재를 400~600℃에서 용융아연도금하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
By weight%, carbon (C): 0.12 to 0.18%, silicon (Si): 0.02 to 0.60%, manganese (Mn): 1.00 to 1.80%, phosphorus (P): 0.05% by weight or less, sulfur (S) 0.01 weight % Or less, aluminum (Al): 0.01 to 0.06% and nitrogen (N): 0.01% by weight, boron (B): 0.001 to 0.005%, molybdenum (Mo): 0.03 to 0.05% and niobium (Nb): Hot rolling a slab plate comprising at least one of 0.02% to 0.08% and consisting of the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities at a finish rolling temperature of 750 ° C to 950 ° C;
Cooling the hot rolled sheet to a martensite temperature range;
Pickling the cooled plate; And
High temperature steel sheet manufacturing method comprising the; step of hot-dip galvanizing the pickled plate at 400 ~ 600 ℃.
상기 열간압연 전에, 상기 슬라브 판재를 1150~1250℃로 재가열하는 단계;를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 4, wherein
Reheating the slab plate to 1150 ~ 1250 ℃ before the hot rolling; further comprising a high strength steel sheet manufacturing method.
상기 용융아연도금된 강판을 500~520℃의 온도로 합금화열처리하는 단계;를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method according to claim 4 or 5,
And heat-treating the hot-dip galvanized steel sheet at a temperature of 500 to 520 ° C .;
상기 냉각 단계는
상기 열간압연된 강판을 100~400℃/sec의 속도로 450℃ 이하까지 냉각하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method according to claim 4 or 5,
The cooling step
The hot rolled steel sheet is cooled to 450 ° C. or less at a rate of 100 to 400 ° C./sec.
마르텐사이트가 단면 면적률로 50% 이상인 미세조직을 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
By weight%, carbon (C): 0.12 to 0.18%, silicon (Si): 0.02 to 0.60%, manganese (Mn): 1.00 to 1.80%, phosphorus (P): 0.05% by weight or less, sulfur (S) 0.01 weight % Or less, aluminum (Al): 0.01 to 0.06% and nitrogen (N): 0.01% by weight, boron (B): 0.001 to 0.005%, molybdenum (Mo): 0.03 to 0.05% and niobium (Nb): Contains at least one of 0.02% to 0.08%, and consists of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities,
High strength steel sheet, characterized in that martensite has a microstructure of 50% or more in cross-sectional area ratio.
상기 강판의 미세조직은
합산 비율이 단면조직 면적률로 50% 미만인 범위에서,
페라이트 및 잔류 오스테나이트 중 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
9. The method of claim 8,
The microstructure of the steel sheet is
In the range where the summation ratio is less than 50% in the cross-sectional area ratio,
A high strength steel sheet further comprising at least one of ferrite and retained austenite.
상기 열연강판의 미세조직은
단면조직 면적률로 3% 이하의 범위에서, 펄라이트를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
10. The method of claim 9,
The microstructure of the hot rolled steel sheet
A high strength steel sheet further comprising pearlite in the range of 3% or less in the cross-sectional structure area ratio.
상기 강판은
1300~1500MPa의 인장강도(TS) 및 8~9%의 연신율을 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
9. The method of claim 8,
The steel sheet
High strength steel sheet, characterized in that it has a tensile strength (TS) of 1300 ~ 1500MPa and an elongation of 8 ~ 9%.
상기 강판은
표면에 용융아연도금층 또는 합금화용융아연도금층이 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
9. The method of claim 8,
The steel sheet
A high strength steel sheet, wherein a hot dip galvanized layer or an alloyed hot dip galvanized layer is formed on a surface thereof.
상기 강판은
980~1150MPa의 인장강도(TS) 및 8~12%의 연신율을 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 강판. The method of claim 12,
The steel sheet
A high strength steel sheet having a tensile strength (TS) of 980 to 1150 MPa and an elongation of 8 to 12%.
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|---|---|---|---|---|
| KR20150130612A (en) * | 2014-05-13 | 2015-11-24 | 주식회사 포스코 | Cold-rolled steel sheet and galvanized steel sheet having excellent ductility and method for manufacturing thereof |
| WO2017171366A1 (en) * | 2016-03-28 | 2017-10-05 | 주식회사 포스코 | High-strength cold rolled steel sheet with excellent yield strength and ductility, coated steel plate, and method for manufacturing same |
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