KR20120121810A - High strength steel sheet and method of manufacturing the steel sheet - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 고강도 강판 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 고강도를 가지면서도 버링성(burring workability), 연신성 및 내식성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a high strength steel sheet manufacturing technology, and more particularly, to a high strength steel sheet having a high strength and excellent in burring workability, elongation and corrosion resistance, and a manufacturing method thereof.
고유가 시대에 따라 자동차 산업에 있어서 차체 경량화가 필수적으로 요구되고 있다. 이에 따라 소재의 경량화를 위해 고강도강의 개발에 많은 연구가 이루어지고 있다. In the high oil price era, it is essential to reduce the weight of the vehicle in the automobile industry. Accordingly, a lot of research is being made on the development of high strength steel to reduce the weight of the material.
자동차 부품에 있어서 특히 고강도강을 필요로 하는 부분은 자동차 샤시 부품을 대표적인 예로 들 수 있다. 샤시 부품용 소재에 요구되는 특성으로는 내구성에 있어서 높은 인장강도, 복잡한 부품 형상 구현을 위한 고연신성, 고버링성이 필요하다. Part of the automobile parts that require high-strength steel, for example, may be a typical car chassis parts. The characteristics required for the chassis component materials are required to have high tensile strength in durability, high elongation property and gobberability in order to realize a complicated part shape.
또한 최근에는 동절기에 염화칼슘을 이용한 제설이 잦은 관계로 염화칼슘에 의한 샤시 부품의 부식이 발생할 수 있다. 따라서, 샤시 부품용 소재는 이러한 부식을 방지하기 위해 내식성까지 요구되고 있다.
In addition, recently, since snow removal using calcium chloride is frequent during winter, corrosion of chassis parts may occur due to calcium chloride. Therefore, chassis parts are required to be corrosion resistant in order to prevent such corrosion.
본 발명의 목적은 합금성분 및 공정 제어를 통하여 고강도를 가지면서도 연신율 및 버링성, 그리고 내식성이 우수한 고강도 강판의 제조 방법을 제공하는 것이다.It is an object of the present invention to provide a method for producing a high strength steel sheet having high strength and excellent elongation, burring resistance, and corrosion resistance through alloying and process control.
본 발명의 다른 목적은 상기의 연신율, 버링성 및 내식성이 우수하여 자동차용 샤시 부품 등에 활용할 수 있는 고강도 강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a high-strength steel sheet that can be utilized in the chassis parts for automobiles having excellent elongation, burring and corrosion resistance.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.04~0.15%, 실리콘(Si) : 0.2~1.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.5%, 인(P) : 0.01~0.1%, 황(S) : 0.001~0.01%, 알루미늄(Al) : 0.05~1.0%, 크롬(Cr) : 0.05~0.5%, 질소(N) : 10~50ppm 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 판재를 페라이트 영역까지 1차 냉각하고, 상기 페라이트 영역에서 공냉한 후, 마르텐사이트 영역까지 2차 냉각하는 단계; 및 상기 냉각된 판재를 용융도금하는 단계;를 포함한다. High-strength steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention for achieving the above one object by weight, carbon (C): 0.04 ~ 0.15%, silicon (Si): 0.2 ~ 1.0%, manganese (Mn): 1.0 ~ 2.5%, Phosphorus (P): 0.01 ~ 0.1%, Sulfur (S): 0.001 ~ 0.01%, Aluminum (Al): 0.05 ~ 1.0%, Chromium (Cr): 0.05 ~ 0.5%, Nitrogen (N): 10 Hot rolling a slab plate composed of ˜50 ppm and the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities; Primary cooling the hot rolled sheet to a ferrite region, followed by air cooling in the ferrite region, and then secondary cooling to the martensite region; And hot-plating the cooled sheet material.
이때, 상기 열간압연 전에, 상기 슬라브 판재를 1150~1250℃로 재가열하는 단계;를 더 포함할 수 있다.
At this time, before the hot rolling, the step of reheating the slab plate to 1150 ~ 1250 ℃; may further include.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.04~0.15%, 실리콘(Si) : 0.2~1.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.5%, 인(P) : 0.01~0.1%, 황(S) : 0.001~0.01%, 알루미늄(Al) : 0.05~1.0%, 크롬(Cr) : 0.05~0.5%, 질소(N) : 10~50ppm 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 표면에 용융도금층이 형성되어 있으며, 인장강도(TS) : 540MPa 이상, 항복강도(YP) 320MPa 이상, 연신율(EL) 20% 이상, 가공경화지수(n) : 0.12~0.18, 홀 확장률(HER) : 80% 이상을 갖는 것을 특징으로 한다. High-strength steel sheet according to an embodiment of the present invention for achieving the other object by weight, carbon (C): 0.04 ~ 0.15%, silicon (Si): 0.2 ~ 1.0%, manganese (Mn): 1.0 ~ 2.5% , Phosphorus (P): 0.01 ~ 0.1%, sulfur (S): 0.001 ~ 0.01%, aluminum (Al): 0.05 ~ 1.0%, chromium (Cr): 0.05 ~ 0.5%, nitrogen (N): 10 ~ 50ppm and Consisting of the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities, a hot-dip plating layer is formed on the surface, tensile strength (TS): 540MPa or more, yield strength (YP) 320MPa or more, elongation (EL) 20% or more, work hardening index ( n): 0.12 ~ 0.18, hole expansion ratio (HER): characterized in that having more than 80%.
이때, 상기 강판은 페라이트 및 템퍼드 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 갖는 것을 특징으로 한다.
At this time, the steel sheet is characterized in that it has a composite structure containing ferrite and tempered martensite.
본 발명에 따른 방법에 따라 제조된 고강도 강판은 용융도금 후 최종 미세조직이 페라이트 및 템퍼드 마르텐사이트를 포함한다. 이에 따라, 페라이트와 마르텐사이트를 포함하는 강판에 비하여 버링성 및 연신성, 그리고 내식성을 향상시킬 수 있다. In the high strength steel sheet produced according to the method according to the present invention, the final microstructure after hot dip plating includes ferrite and tempered martensite. Accordingly, the burring property, the stretchability, and the corrosion resistance can be improved as compared with the steel sheet containing ferrite and martensite.
따라서, 본 발명에 따른 고강도 강판은 고강도, 고버링성 및 고내식성이 요구되는 자동차용 샤시 부품 등에 활용할 수 있다.
Therefore, the high strength steel sheet according to the present invention can be utilized for chassis parts for automobiles that require high strength, high burring and high corrosion resistance.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것이다.
도 2는 도 1에 도시된 냉각 과정의 예를 나타낸 것이다.
도 3 및 도 4는 비교예 1에 따라 제조된 시편의 미세조직을 나타낸 것이다.
도 5 및 도 6은 실시예 1에 따라 제조된 시편의 미세조직을 나타낸 것이다.
도 7은 실시예 1 및 비교예 1에 따라 제조된 시편의 스트레인-스트레스 커브를 나타낸 것이다.
도 8은 실시예 1 및 비교예 1에 따라 제조된 시편의 기계적 특성을 나타낸 것이다.
1 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention.
2 illustrates an example of the cooling process illustrated in FIG. 1.
3 and 4 show the microstructure of the specimen prepared according to Comparative Example 1.
5 and 6 show the microstructure of the specimen prepared according to Example 1.
7 shows a strain-stress curve of specimens prepared according to Example 1 and Comparative Example 1. FIG.
Figure 8 shows the mechanical properties of the specimen prepared according to Example 1 and Comparative Example 1.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.Advantages and features of the present invention, and methods of achieving the same will become apparent with reference to the embodiments described below in detail in conjunction with the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, a high strength steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention and a method of manufacturing the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
고강도 강판High strength steel plate
본 발명에 따른 고강도 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.04~0.15%, 실리콘(Si) : 0.2~1.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.5%, 인(P) : 0.01~0.1%, 황(S) : 0.001~0.01%, 알루미늄(Al) : 0.05~1.0%, 크롬(Cr) : 0.05~0.5% 및 질소(N) : 10~50ppm를 포함한다. High strength steel sheet according to the present invention in weight%, carbon (C): 0.04 ~ 0.15%, silicon (Si): 0.2 ~ 1.0%, manganese (Mn): 1.0 ~ 2.5%, phosphorus (P): 0.01 ~ 0.1% , Sulfur (S): 0.001 ~ 0.01%, aluminum (Al): 0.05 ~ 1.0%, chromium (Cr): 0.05 ~ 0.5% and nitrogen (N): 10 ~ 50ppm.
상기 합금 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 과정 등에서 발생하는 불가피한 불순물로 이루어진다. The rest of the alloy components are made of inevitable impurities generated during iron (Fe) and steelmaking.
이하, 본 발명에 따른 고강도 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component contained in the high-strength steel sheet according to the present invention will be described.
탄소(C)Carbon (C)
탄소(C)는 강의 강도 증가에 기여하는 원소이다. Carbon (C) is an element that contributes to increasing the strength of steel.
상기 탄소는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.04 ~ 0.15 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소 첨가량이 0.04 중량% 미만인 경우, 원하는 강도를 확보하기 어렵다. 반대로, 탄소 첨가량이 0.15 중량%를 초과하는 경우, 성형성 및 인성이 저하되는 문제점이 있다.
The carbon is preferably added in an amount ratio of 0.04 to 0.15% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the amount of carbon added is less than 0.04% by weight, it is difficult to secure the desired strength. On the contrary, when the carbon addition amount exceeds 0.15% by weight, there is a problem in that moldability and toughness are lowered.
실리콘(Si)Silicon (Si)
실리콘(Si)은 강도 확보에 기여하며, 또한 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제 역할을 한다. Silicon (Si) contributes to securing strength and also acts as a deoxidizer to remove oxygen in the steel.
상기 실리콘은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.2 ~ 1.0 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.2 중량% 미만일 경우 실리콘 첨가에 따른 탈산 효과 및 강도 향상 효과가 불충분하다. 반대로 실리콘의 첨가량이 1.0 중량%를 초과할 경우 용접성 및 도금성이 저하되는 문제점이 있다.
The silicon is preferably added in 0.2 ~ 1.0% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the amount of silicon added is less than 0.2% by weight, the deoxidation effect and strength improvement effect due to the addition of silicon are insufficient. On the contrary, when the addition amount of silicon exceeds 1.0% by weight, there is a problem in that weldability and plating property are deteriorated.
망간(Mn)Manganese (Mn)
망간(Mn)은 강의 강도 및 인성을 증가시키고 강의 소입성을 증가시키는 원소로서, 망간의 첨가는 탄소의 첨가보다도 강도 상승시 연성의 저하가 적다. Manganese (Mn) is an element that increases the strength and toughness of steel and increases the ingotability of steel. Addition of manganese causes less deterioration of ductility when strength is increased than that of carbon.
상기 망간은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 1.0 ~ 2.5 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간이 첨가량이 1.0 중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 2.5 중량%를 초과하는 경우, MnS계 비금속개재물을 과다하게 생성하여, 용접시 크랙 발생 등 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.
The manganese is preferably added at 1.0 to 2.5% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If manganese is added in an amount less than 1.0% by weight, the effect of addition is insufficient. On the contrary, when the amount of manganese exceeds 2.5% by weight, excessively generating MnS-based non-metallic inclusions, there is a problem in reducing the weldability, such as crack generation during welding.
인(P)Phosphorus (P)
인(P)은 강도 향상에 기여하는 원소로서, 본 발명에서 인의 함량은 강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.1 중량%인 것이 바람직하다. Phosphorus (P) is an element contributing to strength improvement, and the content of phosphorus in the present invention is preferably 0.01 to 0.1% by weight of the total weight of the steel sheet.
인의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우, 인 첨가에 따른 강도 향상 효과가 불충분하다. 반면, 인의 함량이 0.1 중량%를 초과하는 경우, 중심 편석은 물론 미세 편석도 형성하여 재질에 좋지 않은 영향을 주며, 또한 용접성을 악화시킬 수 있다.
If the content of phosphorus is less than 0.01% by weight, the effect of improving the strength due to the addition of phosphorus is insufficient. On the other hand, when the content of phosphorus exceeds 0.1% by weight, not only the center segregation but also micro segregation is formed to adversely affect the material, and may also deteriorate weldability.
황(S)Sulfur (S)
황(S)은 가공성 향상에 일부 기여하는 원소로서, 상기 황은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.001 ~ 0.01 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. Sulfur (S) is an element that contributes in part to the improvement of workability, the sulfur is preferably added in 0.001 ~ 0.01% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
상기 황의 함량이 0.001 중량% 미만인 경우, 황에 의한 가공성 향상이 어렵고, 아울러 황의 함량을 극소로 제어해야 하므로, 강 제조 비용이 상승한다.When the content of sulfur is less than 0.001% by weight, it is difficult to improve the workability by sulfur, and at the same time, the content of sulfur must be controlled to the minimum, thereby increasing the steel manufacturing cost.
반면, 황의 함량이 0.01 중량%를 초과하는 경우, 용접성을 크게 저해하는 문제점이 있다.
On the other hand, if the content of sulfur exceeds 0.01% by weight, there is a problem that greatly inhibits the weldability.
알루미늄(Al)Aluminum (Al)
본 발명에서 알루미늄(Al)은 실리콘(Si)이나 망간(Mn)에 비해 우수한 탈산능을 가짐으로써 강 중 산소 제거에 효과적인 원소이다. 또한, 알루미늄은 도금성을 향상시키는 역할을 한다. In the present invention, aluminum (Al) is an effective element for removing oxygen in the steel by having an excellent deoxidation ability compared to silicon (Si) or manganese (Mn). In addition, aluminum serves to improve the plating property.
상기 알루미늄은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.05 ~ 1.0 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄의 첨가량 0.05 중량% 미만일 경우, 탈산 효과가 불충분하며, 강판의 도금성이 저하될 수 있다. 반대로, 알루미늄의 함량이 1.0 중량%를 초과할 경우 강판의 인성을 저해할 수 있다.
The aluminum is preferably added at 0.05 to 1.0% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the addition amount of aluminum is less than 0.05% by weight, the deoxidation effect is insufficient, and the plating property of the steel sheet may decrease. On the contrary, when the aluminum content exceeds 1.0% by weight, the toughness of the steel sheet may be inhibited.
크롬(Cr)Chrome (Cr)
크롬(Cr)은 타 원소에 비해 상대적으로 낮은 가격으로 경화능을 효과적으로 향상시킬 수 있는 원소이다. Chromium (Cr) is an element that can effectively improve the hardenability at a relatively low price compared to other elements.
상기 크롬은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.05 ~ 0.5 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬의 첨가량이 0.05 중량% 미만일 경우 그 첨가 효과가 불충분하다. 반면, 크롬의 첨가량이 0.5중량%를 초과하는 경우, 열간압연 및 용접 공정 중에 오스테나이트 결정립계에 조대한 Cr-탄화물을 생성시킴으로써 강의 연성을 저해할 수 있다.
The chromium is preferably added at 0.05 to 0.5% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the amount of chromium added is less than 0.05% by weight, the effect of addition is insufficient. On the other hand, when the added amount of chromium exceeds 0.5% by weight, the ductility of the steel can be inhibited by generating coarse Cr-carbide in the austenite grain boundary during the hot rolling and welding process.
질소(N)Nitrogen (N)
질소(N)는 불가피한 불순물로서, 다량 함유시 고용 질소가 증가하여 강판의 성형성 등을 저하시킨다. Nitrogen (N) is an unavoidable impurity, and when it contains a large amount, solid solution nitrogen increases, thereby degrading the formability of the steel sheet.
상기 질소의 함량은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 10 ~ 50ppm인 것이 바람직하다. 질소의 함량이 50ppm을 초과하는 경우, 상기 문제점이 부각된다. 다만, 질소의 함량을 10ppm 이하로 낮추는데에는 비용 소요가 과다한 문제점이 있다. The nitrogen content is preferably 10 to 50ppm of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of nitrogen exceeds 50 ppm, this problem is highlighted. However, there is an excessive cost problem to lower the content of nitrogen to 10ppm or less.
본 발명에 따른 고강도 강판은 슬라브 판재로부터 열연 강판 제조 후, 용융도금 공정에 따라, 다양한 용융도금강판이 될 수 있다. 보다 구체적으로, 본 발명에 따른 고강도 강판은 표면에 용융아연도금층이 형성된 열연 용융아연도금 강판(HGI)이 되거나, 또는 표면에 합금화용융아연도금층이 형성된 열연 합금화용융아연도금 강판(HGA)이 될 수 있다. The high strength steel sheet according to the present invention may be various hot dip galvanized steel sheets according to a hot dip plating process after the hot rolled steel sheet is manufactured from slab plates. More specifically, the high strength steel sheet according to the present invention may be a hot rolled hot dip galvanized steel sheet (HGI) having a hot dip galvanized layer formed on its surface, or a hot rolled galvannealed hot dip galvanized steel sheet (HGA) having a hot dip galvanized layer formed on the surface thereof. have.
본 발명에 따른 고강도 강판은 전술한 합금조성 및 후술하는 열연공정 및 용융도금 공정을 통하여, 페라이트, 템퍼드 마르텐사이트 등을 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. 기계적 특성 측면에서, 본 발명에 따른 고강도 강판은 용융도금 공정 후 540MPa 이상의 인장강도(TS), 320MPa 이상의 항복강도(YP), 20% 이상의 연신율(EL), 0.12~0.18의 가공경화지수(n), 80% 이상의 홀 확장률(HER)을 가질 수 있다. The high strength steel sheet according to the present invention may have a composite structure including ferrite, tempered martensite, and the like through the alloy composition described above and the hot rolling process and hot dip plating process described below. In terms of mechanical properties, the high strength steel sheet according to the present invention has a tensile strength (TS) of at least 540 MPa, a yield strength of at least 320 MPa (YP), an elongation of at least 20% (EL), and a work hardening index (n) of 0.12 to 0.18 after the hot dip plating process. May have a hole expansion ratio (HER) of 80% or more.
이러한 본 발명에 따른 고강도 강판의 우수한 버링성 및 연신성은 페라이트 대비 템퍼드 마르텐사이트의 테트라고날리티(tetragonality)가 약 1.005로서, 마르텐사이트의 테트라고날리티 1.09보다 상대적으로 낮아, 템퍼드 마르텐사이트가 마르텐사이트에 비하여 보다 페라이트에 유사한 것에 기인할 수 있다.
The excellent burring property and stretchability of the high strength steel sheet according to the present invention is about 1.005 of tetragonality of tempered martensite compared to ferrite, and is relatively lower than tetragonality of martensite 1.09, so that the tempered martensite is martensite. This may be due to something more similar to ferrite compared to the site.
고강도 강판 제조 방법High strength steel plate manufacturing method
이하, 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.Hereinafter, a high strength steel sheet manufacturing method according to the present invention will be described.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것이다. 1 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 열간압연 단계(S110), 냉각 단계(S120), 용융도금 단계(S130)를 포함한다. 또한, 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 열간압연 단계(S110) 이전에 슬라브 재가열 단계(S105)를 더 포함할 수 있다. Referring to Figure 1, the hot rolled steel sheet manufacturing method according to the present invention includes a hot rolling step (S110), cooling step (S120), hot-dip plating step (S130). In addition, the method for manufacturing a hot rolled steel sheet according to the present invention may further include a slab reheating step S105 before the hot rolling step S110.
본 발명에서 열간압연대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 중량%로, 탄소(C) : 0.04~0.15%, 실리콘(Si) : 0.2~1.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.5%, 인(P) : 0.01~0.1%, 황(S) : 0.001~0.01%, 알루미늄(Al) : 0.05~1.0%, 크롬(Cr) : 0.05~0.5% 및 질소(N) : 10~50ppm를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다. In the present invention, the slab plate of the semi-finished state to be subjected to hot rolling in weight%, carbon (C): 0.04 ~ 0.15%, silicon (Si): 0.2 ~ 1.0%, manganese (Mn): 1.0 ~ 2.5%, phosphorus ( P): 0.01-0.1%, sulfur (S): 0.001-0.01%, aluminum (Al): 0.05-1.0%, chromium (Cr): 0.05-0.5% and nitrogen (N): 10-50 ppm, It consists of the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities.
슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음, 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다.
The slab sheet may be obtained through a continuous casting process after obtaining molten steel of a desired composition through a steelmaking process.
슬라브 재가열Reheat slab
슬라브 재가열 단계(S105)는 슬라브 판재의 재가열을 통하여, 주조시 편석된 성분 및 석출물을 재고용하기 위하여 실시할 수 있다. Slab reheating step (S105) may be carried out to re-use the components and precipitates segregated during casting, through the reheating of the slab plate.
슬라브 재가열은 1150~1250℃의 온도에서 실시되는 것이 바람직하다. 슬라브 재가열 온도가 1150℃ 미만이면 슬라브 판재의 온도가 낮아 압연 부하가 커지는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1250℃를 초과하면 오스테나이트 결정립이 조대화되어, 강도 확보가 어려운 문제점이 있다.
Slab reheating is preferably carried out at a temperature of 1150 ~ 1250 ℃. If the slab reheating temperature is less than 1150 ° C, there is a problem that the rolling load is increased because the temperature of the slab plate is low. On the other hand, when the slab reheating temperature exceeds 1250 deg. C, the austenite grains are coarsened and it is difficult to ensure strength.
열간압연Hot rolling
열간압연 단계(S110)에서는 슬라브 판재를 열간압연한다. In the hot rolling step (S110), the slab plate is hot rolled.
열간압연 단계(S110)에서 마무리 압연 온도(FDT)는 850~950℃인 것이 바람직하다. 상기 온도 범위에서 열간압연이 마무리될 경우, 열간압연 후 냉각 전 강판의 조직이 오스테나이트 상이 될 수 있다. 마무리 압연 온도가 950℃를 초과할 경우 오스테나이트 결정립이 조대화되어 변태후 페라이트 결정립 미세화가 충분히 이루어지지 않으며, 이에 따라 강도 확보가 어려워질 수 있다. 반대로, 마무리 온도가 850℃ 미만이면, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 등의 문제가 발생할 수 있다.
Finish rolling temperature (FDT) in the hot rolling step (S110) is preferably 850 ~ 950 ℃. When hot rolling is finished in the above temperature range, the structure of the steel sheet before cooling after hot rolling may become an austenite phase. When the finish rolling temperature exceeds 950 ° C austenite grains are coarsened and the ferrite grains are not sufficiently refined after transformation, thereby making it difficult to secure strength. On the contrary, when finishing temperature is less than 850 degreeC, a problem, such as a mixed structure by abnormal reverse rolling, may arise.
냉각Cooling
냉각 단계(S120)에서는 충분한 강도 및 인성을 확보하기 위하여, 열간압연된 판재를 마르텐사이트 온도 역까지 강제 냉각한다. In the cooling step S120, in order to secure sufficient strength and toughness, the hot rolled sheet is forcedly cooled to the martensite temperature range.
본 발명에서 냉각은 냉각 후 미세조직이 마르텐사이트와 페라이트를 포함할 수 있도록 한다. 보다 구체적으로, 냉각 단계(S120)는 도 2에 도시된 예와 같이, 페라이트 영역까지 냉각하는 1차 냉각 단계(S122), 페라이트 영역에서 공냉하는 공냉 단계(S124) 및 마르텐사이트 영역까지 냉각하는 2차 냉각 단계(S126)를 포함할 수 있다. 1차 냉각 단계(S122)와 2차 냉각 단계(S126)는 수냉 방식으로 실시될 수 있다. Cooling in the present invention allows the microstructure after cooling to include martensite and ferrite. More specifically, the cooling step (S120), as shown in the example shown in Figure 2, the first cooling step (S122) for cooling to the ferrite region, the air-cooling step (S124) for air cooling in the ferrite region and 2 to cool to the martensite region The differential cooling step S126 may be included. The first cooling step S122 and the second cooling step S126 may be performed by a water cooling method.
페라이트 영역에서의 공냉 단계(S124)는 충분한 페라이트가 형성되도록 대략 5 ~ 10초 정도 실시될 수 있다. The air cooling step S124 in the ferrite region may be performed for about 5 to 10 seconds so that sufficient ferrite is formed.
한편, 2차 냉각 단계(S126)의 냉각 종료 온도는 450~250℃인 것이 바람직하다. 냉각 종료 온도가 450℃를 초과하는 경우, 충분한 마르텐사이트를 확보할 수 없다. 반대로, 냉각 종료 온도가 250℃ 미만일 경우, 용융도금 공정에 의하여도 80% 이상의 홀 확장성을 확보하기 어려워 버링성이 문제된다. On the other hand, the cooling end temperature of the secondary cooling step (S126) is preferably 450 ~ 250 ℃. When the cooling end temperature exceeds 450 ° C., sufficient martensite cannot be secured. On the contrary, when the cooling end temperature is less than 250 ° C., even in the hot dip plating process, it is difficult to secure 80% or more of the hole expandability, resulting in a problem of burring.
한편 2차 냉각 단계(S126)의 냉각 속도는 50 ~ 200℃/sec인 것이 바람직하다. 2차 냉각의 냉각 속도가 50℃/sec 미만일 경우 충분한 강도를 확보할 수 없는 문제점이 있다. 반대로, 냉각 속도가 200℃/sec를 초과할 경우, 강판의 인성 등이 저하되는 문제점이 있다. 1차 냉각 단계(S122) 역시 2차 냉각 단계(S126)와 마찬가지로 50 ~ 200℃/sec의 냉각 속도가 적용될 수 있으나, 반드시 이에 제한되는 것은 아니다.
On the other hand, the cooling rate of the secondary cooling step (S126) is preferably 50 ~ 200 ℃ / sec. If the cooling rate of the secondary cooling is less than 50 ℃ / sec there is a problem that can not secure sufficient strength. On the contrary, when the cooling rate exceeds 200 ° C / sec, there is a problem that the toughness of the steel sheet is lowered. Primary cooling step (S122) may also be applied to the cooling rate of 50 ~ 200 ℃ / sec like the secondary cooling step (S126), but is not necessarily limited thereto.
냉각 후, 제조되는 열연강판은 미세조직이 페라이트와 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. After cooling, the produced hot rolled steel sheet may have a composite structure in which the microstructure includes ferrite and martensite.
냉각이 종료된 후에는 코일링(coiling) 공정을 수행한 후 상온까지 공냉하거나, 코일링없이 상온까지 공냉할 수 있다. 코일링 공정을 수행하는 경우, 후속되는 용융도금 이전에, 예를 들어 열연강판의 산세시 강판을 언코일링(coiling)한다.
After the cooling is completed, after performing the coiling process, the air may be cooled to room temperature, or may be cooled to room temperature without coiling. When performing the coiling process, the steel sheet is uncoiled, for example, during pickling of the hot rolled steel sheet before subsequent hot dip plating.
용융도금Hot-dip plating
용융도금 단계(S130)에서는 산세 처리된 강을 용융도금하여 열연 용융도금강판을 제조한다. 용융도금을 통하여 강판의 내식성을 확보할 수 있다. In the hot-dip galvanizing step (S130) by hot-dip galvanized pickled steel to produce a hot-rolled hot-dip galvanized steel sheet. Corrosion resistance of the steel sheet can be secured through hot dip plating.
용융 도금 전에 냉각 혹은 냉각/권취된 열연 강판의 스케일(scale)을 제거하기 위하여 염산 등을 이용하여 강판의 표면을 산세(pickling) 처리하는 산세 공정이 더 포함될 수 있다. 또한, 산세 처리된 강판 표면에 오일(oil)을 도포하여 강판 표면 산화를 방지할 수 있다. A pickling process for pickling the surface of the steel sheet using hydrochloric acid or the like may be further included to remove scale of the hot rolled steel sheet cooled or cooled / wound before hot dip plating. In addition, it is possible to prevent the oxidation of the steel sheet surface by applying an oil (oil) to the pickled steel sheet surface.
용융도금은 도금욕에 강판을 연속적으로 침지시키는 방식로 실시될 수 있다. 또한, 용융도금전 강판을 도금 온도까지 예비 가열할 수 있다. Hot-dip plating may be performed by continuously immersing the steel sheet in the plating bath. In addition, the steel sheet before hot-dip plating can be preheated to the plating temperature.
용융도금은 용융아연도금 방법이나 합금화용융아연도금 방법이 이용될 수 있다. Hot-dip galvanizing or hot-dip galvanizing method may be used.
용융아연도금을 통한 열연 용융아연도금 강판(HGI) 제조시, 도금 온도는 450~550℃인 것이 바람직하다. 도금 온도가 450℃ 미만일 경우 강 표면에 충분한 도금이 이루어지기 어렵다. 반대로, 도금 온도가 550℃를 초과하는 경우, 도금 밀착성이 저하될 수 있다.When manufacturing a hot rolled hot dip galvanized steel sheet (HGI) through hot dip galvanizing, the plating temperature is preferably 450 ~ 550 ℃. If the plating temperature is less than 450 ° C., it is difficult to achieve sufficient plating on the steel surface. On the contrary, when the plating temperature exceeds 550 ° C, the plating adhesion may be lowered.
용융아연도금 이후에는 마르텐사이트 분율 확보를 위하여 대략 10~50℃/sec의 속도로 대략 250℃까지 냉각을 수행할 수 있다.
After hot dip galvanizing, cooling may be performed to about 250 ° C. at a rate of about 10 to 50 ° C./sec in order to secure a martensite fraction.
한편, 합금화용융아연도금을 통한 열연 합금화용융아연도금 강판(HGA) 제조시에는 용융아연도금 후, 도금층의 안정적 성장을 위하여 재가열을 통한 합금화열처리 과정이 요구된다. On the other hand, when manufacturing a hot rolled hot dip galvanized steel sheet (HGA) through galvanizing hot dip galvanizing, after the hot dip galvanizing, an alloying heat treatment process through reheating is required for stable growth of the plating layer.
이 경우, 용융아연도금 온도는 후속되는 합금화열처리를 고려하여 450 ~ 500℃가 바람직하다. 도금 온도가 450℃ 미만일 경우 강 표면에 충분한 도금이 이루어지기 어렵다. 반대로, 도금 온도가 500℃를 초과하는 경우, 합금화열처리 범위가 좁아진다. In this case, the hot dip galvanizing temperature is preferably 450 to 500 ° C in consideration of subsequent alloying heat treatment. If the plating temperature is less than 450 ° C., it is difficult to achieve sufficient plating on the steel surface. On the contrary, when plating temperature exceeds 500 degreeC, the alloying heat processing range will become narrow.
합금화열처리온도는 500 ~ 550℃가 바람직하다. 합금화열처리 온도가 500℃ 미만인 경우 용융아연 도금층의 안정적 성장이 어렵다. 반대로 합금화열처리 온도가 550℃를 초과하는 경우 도금밀착성이 저하될 수 있다. The alloying heat treatment temperature is preferably 500 to 550 ° C. If the alloying heat treatment temperature is less than 500 ℃ stable growth of the hot dip galvanized layer is difficult. On the contrary, when the alloying heat treatment temperature exceeds 550 ° C., the plating adhesion may be reduced.
합금화열처리 이후에는 마르텐사이트 분율 확보를 위하여 대략 10~50℃/sec의 속도로 대략 250℃까지 냉각을 수행할 수 있다.
After the alloying heat treatment may be cooled to about 250 ℃ at a rate of approximately 10 ~ 50 ℃ / sec to secure the martensite fraction.
상기 용융도금 단계(S130)까지 거친 강판은 인장강도(TS) : 540MPa 이상, 항복강도(YP) : 320MPa 이상, 연신율(EL) : 20% 이상, 가공경화지수(n) : 0.12~0.18, 홀 확장률(HER) : 80% 이상을 가질 수 있었다. The steel sheet rough to the hot-dip plating step (S130) is tensile strength (TS): 540MPa or more, yield strength (YP): 320MPa or more, elongation (EL): 20% or more, work hardening index (n): 0.12 ~ 0.18, holes Expansion rate (HER): could have more than 80%.
또한, 강판의 미세조직은 페라이트와 템퍼드 마르텐사이트를 포함하였고, 마르텐사이트는 면적률로 5~30%를 포함할 수 있다.
In addition, the microstructure of the steel sheet contained ferrite and tempered martensite, martensite may comprise 5 to 30% by area ratio.
실시예Example
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention through the preferred embodiment of the present invention will be described in more detail. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Details that are not described herein will be omitted since those skilled in the art can sufficiently infer technically.
1. 시편의 제조1. Preparation of specimens
표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1~3, 비교예 1~3에 따른 시편을 대략 2mm 두께로 제조하였다. 각 시편에 대하여 열간압연후, 1차 냉각의 냉각속도는 50℃/sec이고, 공냉시간은 7초이며, 2차 냉각의 냉각속도는 각각 70℃/sec였다. Specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3 were prepared with the compositions shown in Table 1 and the process conditions described in Table 2 to a thickness of approximately 2 mm. After hot rolling for each specimen, the cooling rate of the primary cooling was 50 ° C / sec, the air cooling time was 7 seconds, and the cooling rate of the secondary cooling was 70 ° C / sec, respectively.
이들 시편 중, 비교예 1에 따른 시편을 제외하고는 500℃에서 용융아연도금을 60초 동안 실시하였다. Among these specimens, except for the specimen according to Comparative Example 1, the hot-dip galvanizing was carried out at 500 ℃ for 60 seconds.
[표 1] (단위 : 중량%) [Table 1] (unit:% by weight)
[표 2] [Table 2]
2. 미세조직2. Microstructure
도 3 및 도 4는 비교예 1에 따라 제조된 시편의 미세조직을 나타낸 것이고, 도 5 및 도 6은 실시예 1에 따라 제조된 시편의 미세조직을 나타낸 것이다.3 and 4 show the microstructure of the specimen prepared according to Comparative Example 1, Figure 5 and 6 shows the microstructure of the specimen prepared according to Example 1.
도 3, 그리고 상기 도 3을 확대한 도 4를 참조하면, 합금조성 및 열연공정 조건은 실시예 1과 같으나 용융도금이 실시되지 않은 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 미세조직이 페라이트(F) 및 마르텐사이트(M)로 이루어진 것을 볼 수 있다. Referring to FIG. 3 and to FIG. 4, which is an enlarged view of FIG. 3, the alloy composition and the hot rolling process conditions are the same as those of Example 1, but in the case of the specimen prepared according to Comparative Example 1, in which the molten plating was not performed, the microstructure was ferrite ( F) and martensite (M) can be seen.
반면, 도 5, 그리고 상기 도 5를 확대한 도 6을 참조하면, 실시예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 미세조직이 페라이트(F) 및 템퍼드 마르텐사이트(T.M)로 이루어져 있으며, 일부 마르텐사이트(M)가 존재하는 것을 볼 수 있다. 평가 결과, 실시예 1에 따라 제조된 시편에서 마르텐사이트의 분율은 면적률로 10%였다.
On the other hand, referring to FIG. 5 and FIG. 6 in which the FIG. 5 is enlarged, in the case of the specimen prepared according to Example 1, the microstructure is made of ferrite (F) and tempered martensite (TM), and partly martensite. It can be seen that site M exists. As a result, the fraction of martensite in the specimen prepared according to Example 1 was 10% in area ratio.
3. 기계적 특성 평가3. Mechanical property evaluation
실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들에 대하여 인장시험 및 홀 확장성 평가를 실시하였다. Tensile tests and hole expandability evaluations were performed on specimens prepared according to Examples 1-3 and Comparative Examples 1-3.
인장시험은 JIS 5호 시험편에 의하였다 .The tensile test was based on JIS No. 5 test piece.
홀 확장성 평가는 초기 직경(d0:10mm)의 천공 구멍을 형성한 후, 60ㅀ 원추펀치로 확장시켜서, 크랙(crack)이 판을 관통한 시점의 구멍 직경(d)으로부터 홀 확장률((d-d0)/d0 X 100)을 평가하였다.The hole expandability evaluation was performed by forming a drilled hole having an initial diameter (d 0 : 10 mm) and then expanding it with a 60 mm conical punch, so that the hole expansion rate (d) was determined from the hole diameter d at the time when the crack penetrated the plate. (dd 0 ) / d 0 X 100) was evaluated.
표 3은 실시예 1~3 및 비교예 1~3에 따라 제조된 시편 각각의 인장시험 결과를 나타낸 것이다. Table 3 shows the tensile test results of each of the specimens prepared according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3.
한편, 도 7은 실시예 1 및 비교예 1에 따라 제조된 시편의 스트레인-스트레스 커브를 나타낸 것이고, 도 8은 실시예 1 및 비교예 1에 따라 제조된 시편의 기계적 특성을 나타낸 것이다. On the other hand, Figure 7 shows a strain-stress curve of the specimen prepared according to Example 1 and Comparative Example 1, Figure 8 shows the mechanical properties of the specimen prepared according to Example 1 and Comparative Example 1.
[표 3] [Table 3]
표 3 및 도 7 ~ 8을 참조하면, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들의 경우, 540MPa 이상의 인장강도, 320MPa 이상의 항복강도를 가지며, 20% 이상의 연신율, 0.12 ~ 0.18의 가공경화지수 및 80% 이상의 홀 확장률을 갖는 것을 볼 수 있다. 또한, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편의 경우, 미도금 면적이 0.1% 미만으로 도금성 역시 우수하였다. Referring to Table 3 and FIGS. 7 to 8, for the specimens prepared according to Examples 1 to 3, the tensile strength of 540 MPa or more, the yield strength of 320 MPa or more, the elongation of 20% or more, the work hardening index of 0.12 to 0.18, and 80 It can be seen that it has a hole expansion ratio of more than%. In addition, in the case of the specimen prepared according to Examples 1 to 3, the unplated area was less than 0.1% also excellent plating properties.
반면, 실시예 1에 따라 제조된 시편과 조성 및 열연 공정은 동일하나 용융도금 공정을 수행하지 않은 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 강도는 우수하였으나, 가공경화지수 및 홀 확장성이 매우 낮았으며, 그 결과 버링성이 실시예 1에 비하여 현저히 낮음을 알 수 있다. On the other hand, the specimen prepared according to Example 1, the composition and hot-rolling process is the same, but the specimen prepared according to Comparative Example 1 that does not perform the hot-dip plating process, the strength is excellent, but the work hardening index and hole expandability is very It was low, and as a result, it can be seen that the burring properties are significantly lower than in Example 1.
또한, 비교예 2에 따라 제조된 시편 역시 강도는 우수하였으나, 홀 확장성이 매우 낮았다. 또한, 비교예 2에 따라 제조된 시편의 경우, 미도금 면적이 0.5%였으며, 이는 실시예 1 ~ 3에 비하여 도금성이 낮은 것을 의미한다. In addition, the specimen prepared according to Comparative Example 2 was also excellent in strength, but very low hole expandability. In addition, in the case of the specimen prepared according to Comparative Example 2, the unplated area was 0.5%, which means that the plating property is lower than in Examples 1 to 3.
또한, 실시예 3에 따라 제조된 시편의 경우, 도금 공정 후, 인장강도가 목표로 하는 540MPa에 미치지 못하였다.
In addition, in the case of the specimen prepared according to Example 3, after the plating process, the tensile strength did not reach the target 540 MPa.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.
S105 : 슬라브 재가열 단계
S110 : 열간압연 단계
S120 : 냉각 단계
S122 : 1차 냉각 단계
S124 : 공냉 단계
S126 : 2차 냉각 단계
S130 : 용융도금 단계S105: Slab reheating step
S110: Hot rolling step
S120: Cooling Step
S122: primary cooling stage
S124: air cooling stage
S126: second cooling stage
S130: hot dip plating
Claims (10)
상기 열간압연된 판재를 페라이트 영역까지 1차 냉각하고, 상기 페라이트 영역에서 공냉한 후, 마르텐사이트 영역까지 2차 냉각하는 단계; 및
상기 냉각된 판재를 용융도금하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
By weight%, carbon (C): 0.04 to 0.15%, silicon (Si): 0.2 to 1.0%, manganese (Mn): 1.0 to 2.5%, phosphorus (P): 0.01 to 0.1%, sulfur (S): 0.001 ~ 0.01%, aluminum (Al): 0.05 ~ 1.0%, chromium (Cr): 0.05 ~ 0.5%, nitrogen (N): 10 ~ 50ppm and the hot rolling slab plate consisting of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities ;
Primary cooling the hot rolled sheet to a ferrite region, followed by air cooling in the ferrite region, and then secondary cooling to the martensite region; And
And hot-dip plating the cooled sheet material.
상기 열간압연 전에, 상기 슬라브 판재를 1150~1250℃로 재가열하는 단계;를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 1,
Reheating the slab plate to 1150 ~ 1250 ℃ before the hot rolling; further comprising a high strength steel sheet manufacturing method.
상기 열간압연 단계는
850~950℃의 마무리압연온도로 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 1,
The hot rolling step
High-strength steel sheet production method characterized in that carried out at the finish rolling temperature of 850 ~ 950 ℃.
상기 냉각 단계는
상기 2차 냉각의 종료 온도가 450~250℃인 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 1,
The cooling step
High temperature steel sheet manufacturing method characterized in that the end temperature of the secondary cooling is 450 ~ 250 ℃.
상기 냉각 단계는
2차 냉각의 냉각속도가 50 ~ 200 ℃/sec인 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
5. The method of claim 4,
The cooling step
High-temperature steel sheet manufacturing method characterized in that the cooling rate of the secondary cooling is 50 ~ 200 ℃ / sec.
상기 용융도금 단계는
상기 냉각된 판재를 450~550℃에서 용융아연도금하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 1,
The hot dip step
High-temperature steel sheet manufacturing method characterized in that for hot-dip galvanizing the cooled plate at 450 ~ 550 ℃.
상기 용융도금 단계는
상기 냉각된 판재를 450~500℃에서 용융아연도금한 후, 500~550℃에서 합금화열처리하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
The method of claim 1,
The hot dip step
After hot-dip galvanizing the cooled plate at 450 ~ 500 ℃, the high-strength steel sheet manufacturing method characterized in that the alloying heat treatment at 500 ~ 550 ℃.
표면에 용융도금층이 형성되어 있으며,
인장강도(TS) : 540MPa 이상, 항복강도(YP) : 320MPa 이상, 연신율(EL) : 20% 이상, 가공경화지수(n) : 0.12~0.18, 홀 확장률(HER) : 80% 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
By weight%, carbon (C): 0.04 to 0.15%, silicon (Si): 0.2 to 1.0%, manganese (Mn): 1.0 to 2.5%, phosphorus (P): 0.01 to 0.1%, sulfur (S): 0.001 ~ 0.01%, aluminum (Al): 0.05-1.0%, chromium (Cr): 0.05-0.5%, nitrogen (N): 10-50ppm and the remaining iron (Fe) and inevitable impurities,
Hot-dip plating layer is formed on the surface,
Tensile Strength (TS): 540MPa or more, Yield Strength (YP): 320MPa or more, Elongation (EL): 20% or more, Work Hardening Index (n): 0.12 ~ 0.18, Hole Expansion Rate (HER): 80% or more High strength steel sheet, characterized in that.
상기 강판은
페라이트 및 템퍼드 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
9. The method of claim 8,
The steel sheet
A high strength steel sheet, having a composite structure containing ferrite and tempered martensite.
상기 용융도금층은
용융아연도금층 또는 합금화용융아연도금층인 것을 특징으로 하는 고강도 강판. 9. The method of claim 8,
The hot dip layer is
A high strength steel sheet, which is a hot dip galvanized layer or an alloyed hot dip galvanized layer.
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