KR20120099144A - Cold-rolled steel plate and method for producing same - Google Patents
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Abstract
성형성과 형상 동결성이 우수하고, 실기 제조 안정성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법을 제공한다. 조성은, C:0.0010?0.0030 %, Si:0.05 % 이하, Mn:0.1?0.3 %, P:0.05 % 이하, S:0.02 % 이하, Al:0.02?0.10 %, N:0.005 % 이하, Nb:0.010?0.030 %, B:0.0010≤B-11/14×N≤0.0050 % 이고, 잔부가 철 및 불가피적 불순물이다. 그리고, 평균 연신율 (Elm) 이 42 % 이상, 평균 r 값 (rm) 이 1.2?1.6 이다. 또한 냉간 압연 후의 어닐링을, 압하율 CR (%), Nb 량 (질량 ppm) 및 B 량 (질량 ppm) 에 따라, (820+Nb/15+B-CR)?860 ℃ 의 균열 온도에서 30?200 sec 간 유지함으로써, 균열 온도를 핀 포인트로 제어하지 않고 실기로 안정적으로 제조할 수 있다Provided are a cold rolled steel sheet excellent in formability and shape freezing property and excellent in practical production stability, and a method for producing the same. The composition is C: 0.0010% to 0.0030%, Si: 0.05% or less, Mn: 0.1 to 0.3%, P: 0.05% or less, S: 0.02% or less, Al: 0.02 to 0.10%, N: 0.005% or less, Nb: It is 0.010 to 0.030%, B: 0.0010 <= B-11 / 14 * N <= 0.0050%, and remainder is iron and an unavoidable impurity. And average elongation (El m ) is 42% or more, and average r value (r m ) is 1.2-1.6. Furthermore, according to the reduction ratio CR (%), the amount of Nb (mass ppm), and the amount of B (mass ppm), the annealing after cold rolling is carried out at a crack temperature of (820 + Nb / 15 + B-CR)-860 ° C at 30? By keeping it for 200 sec, it can be manufactured stably with a real machine without controlling the crack temperature with a pin point.
Description
본 발명은, 대형 액정 텔레비전의 백라이트 섀시 등, 대형의 평판 형상을 한 부품의 부재로서 최적인, 성형성과 형상 동결성 및 실기 제조 안정성이 우수한 냉연 강판과 그의 제조 방법에 관한 것이다. TECHNICAL FIELD The present invention relates to a cold rolled steel sheet excellent in formability, shape freezing property, and practical production stability, which is optimal as a member of a large flat plate-like component such as a backlight chassis of a large liquid crystal television, and a manufacturing method thereof.
박형 액정 TV 나 OA 기기 등에는, 굽힘?장출 (張出) 성형을 주체로 하는 가공에 의해 성형된 평판 형상의 부품이 많이 사용되고 있다. 이들 부품에 사용하는 부재 (재료) 에는, 제품의 의장성이나 박형화 등의 관점에서, 부품 형상에 대한 가공도에 더하여 평탄도가 요구되는 경우가 많다. 그러나, 부재 (재료) 의 평판면에 굽힘?장출 성형을 실시하면 평탄도가 열화되는 경향이 있다. 이와 같은 평탄도의 열화는, 부재 (재료) 를 프레스 성형할 때의 부재 (재료) 의 형상 동결성이 나쁘기 때문에 발생하는 현상이기 때문에, 부재 (재료) 로서의 강판에는, 가공성과 함께 형상 동결성이 요구된다. BACKGROUND ART A thin plate-shaped part molded by a process mainly for bending and ejecting molding is used in thin liquid crystal TVs and OA devices. The member (material) used for these components often requires flatness in addition to the degree of work for the shape of the component from the viewpoint of designability, thickness reduction, and the like of the product. However, when bending and elongation molding are performed on the flat surface of the member (material), flatness tends to be deteriorated. Such deterioration of flatness is a phenomenon which occurs because the shape freezing property of the member (material) at the time of press forming the member (material) is bad. Required.
또, 평탄도를 악화시키는 요인으로서, 굽힘 가공시에 발생하는 능선 휨이 잘 알려져 있다. 그 중의 하나인 굽힘 단부 (端部) 에 발생하는 휨은, 재료의 r 값을 낮게 함으로써 저감되는 것으로 알려져 있고, 종래부터, 재료에 저 r 값, 저항복 강도를 부여하는 기술이 확립되어 있다. Moreover, as a factor which worsens flatness, the ridgeline bending which arises at the time of bending process is well known. It is known that the curvature which generate | occur | produces in one of the bending edge | tips which is one of them is reduced by making r value of a material low, and the technique which gives a low r value and a resistive strength to a material is established conventionally.
예를 들어, 특허문헌 1 에는, 항복 강도 150 ㎫, 압연 방향의 r 값 0.67 (압연 직각 방향 1.45) 을 갖는 냉연 강판을 개발하는 기술이 개시되어 있다. For example,
특허문헌 2 에는, 판면에 평행한{100}면과{111}면의 비가 1.0 이상인 형상 동결성이 우수한 자동차용 페라이트계 박강판이 개시되어 있다.
특허문헌 3 에는, 형상 동결성이 우수한 페라이트계 박강판을 얻기 위해,{100}<011>?{223}<110> 방위군의 강도와{112}<110>,{554}<225>,{111}<112>,{111}<110> 의 각 방위의 강도를 제어하는 것, 압연 방향의 r 값 및 압연 방향과 직각 방향의 r 값 중, 적어도 하나를 0.7 이하로 하는 것이 개시되어 있다. In Patent Document 3, in order to obtain a ferritic thin steel sheet excellent in shape freezing property, the strength of the # 100 {<011>? 223223 <110> bearing group and the 112 {<110>, {554} <225>, { It is disclosed to control at least one of the directions of 111 <112> and # 111 {<110> to at least one of r value in the rolling direction and r value in the direction perpendicular to the rolling direction.
그러나, 특허문헌 1 및 3 에 기재된 기술에서는,{100}<011>?{223}<110> 방위를 갖는 결정립에 의해, 압연 방향 및 압연 직각 방향의 r 값은 저감되지만, 압연 45°방향의 r 값을 높게 하기 위해,{100}<011>?{223}<110> 방위립을 많이 갖는 강은, 프레스 성형 후에 평탄도가 저해될 가능성이 있다. 예를 들어, 박형 액정 텔레비젼에 사용되는 백라이트 섀시에, 길이 방향이 압연 45°방향이 되는, 가늘고 긴 비드 형상의 장출 성형이 실시되는 경우, 비드 길이 방향으로 발생하는 능선 휨, 및 장출부 근방의 플랜지 부분의 재료 유입에 의해 발생하는 백라이트 섀시의 휨이 발생하는 문제가 있다. However, in the technique described in
또, 특허문헌 1?3 에는, 냉연 강판에 대해서는 냉연율을 낮게, 구체적으로는 40 % 로 하여 r 값을 낮게 한 경우가 개시되어 있는데, 40 % 정도의 극도로 낮은 냉연율로 압연하면, 판 형상이 나빠져, 최종 상품의 평탄도가 열화된다는 문제가 있다. 또, 이와 같은 저냉연율은 형상 동결성을 향상시키지만, 1.0 ㎜ 정도 이하의 박강판의 제조를 곤란하게 한다. In addition,
그래서, 본 발명자들은, 높은 연성을 얻기 쉽고, 프레스 성형시에 성형 파단이나 주름 발생의 원인이 되는 스트레쳐 스트레인이 잘 발생하지 않는, 극저 탄소강에 주목하였다. 일반적으로, Ti 계 IF 강 등의 극저 탄소 강판은, 어닐링 공정에 있어서, 고 r 값화에 유리한 재결정립이 입자 성장하기 쉬우므로, 저 r 값화할 필요가 있다. 저 r 값화를 위해서는, 재결정은 하지만 입자 성장하기 어려운 저온에서 어닐링시키고, 그러기 위해서는, 균열 온도가 겨우 수 ℃ 의 변동밖에 나타나지 않는 조건에서 어닐링 조건을 제어할 필요가 있다. 그러나, 실기에 있어서는, 어닐링시의 설정 균열 온도가 상이한 재료가 차례차례로 연속 어닐링 설비를 통과하기 때문에, 균열 온도는, 수십 ℃ 만큼 변동하는 케이스가 있고, 균열 온도를 수 ℃ 이내의 범위에서 제어하는 것은 곤란하다. 따라서, 목적하는 온도보다 높은 온도에서 어닐링되어 버려, 저 r 값화를 달성할 수 없다는 문제가 있었다. 특허문헌 1?3 에 있어서도 동일한 문제가 있어, 어닐링 온도의 조건에 관해서 기재는 되어 있지만, 어닐링 온도를 핀 포인트로 제어하는 것의 곤란성이 고려되고 있지 않다. Therefore, the present inventors have focused on ultra-low carbon steel, which is easy to obtain high ductility and hardly produces a strainer strain which causes molding breakage and wrinkles during press molding. In general, ultra-low carbon steel sheets such as Ti-based IF steels require low r-value in the annealing process because recrystallized grains that are advantageous for high r-value are easy to grain grow. For low r value, it is necessary to anneal at a low temperature where recrystallization is difficult but grains are difficult to grow, and in order to do so, it is necessary to control the annealing conditions under conditions in which the cracking temperature only shows fluctuations of several degrees Celsius. However, in actual practice, since materials having different set cracking temperatures during annealing sequentially pass through the continuous annealing facility, there are cases where the cracking temperature fluctuates by several tens of degrees Celsius, and the cracking temperature is controlled within a range of several degrees Celsius. It is difficult. Accordingly, there has been a problem that it is annealed at a temperature higher than the desired temperature, so that low r value cannot be achieved. The same problem exists in patent documents 1-3, and although the conditions of annealing temperature are described, the difficulty of controlling annealing temperature by a pin point is not considered.
본 발명은, 이러한 사정을 감안하여, 이와 같은 종래 기술의 과제를 해결하고, 드로잉 가공, 굽힘 가공, 장출 가공을 실시할 수 있고, 대형 부품에 요구되는 형상을 확보 가능한, 성형성과 형상 동결성이 우수하고, 실기 제조 안정성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다. In view of such circumstances, the present invention solves the problems of the prior art, and can perform drawing processing, bending processing, and elongation processing, and is capable of securing the shape required for large parts, and the formability and the shape freezing property. An object of the present invention is to provide a cold rolled steel sheet excellent in practical production stability and a method for producing the same.
발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해, 예의 연구 조사를 거듭하였다. 그 결과, 이하의 점을 알아내었다. 먼저, 복잡한 가공을 실시해도 휨이 발생하지 않는 가공성과, 고형상 동결성을 양립하기 위해서는, 냉간 압연 후의 어닐링판에 있어서, 고연성을 유지한 상태로, r 값을 제어하는 것이 중요하다. 즉, 평균 연신율을 크게 함으로써, 드로잉 가공이나 장출 가공시의 가공성을 확보한 후에, 부품에 요구되는 형상을 확보할 수 있다. 나아가서는, 압연 방향, 압연 직각 방향, 및 압연 45°방향의 3 방향의 r 값을 저감시키고, 평균 r 값을 규정하는 범위 내로 함으로써, 길이 방향이 압연 45°방향이 되는, 가늘고 긴 비드 형상의 장출 성형이 실시되는 경우에 있어서도 휨이 방지되어, 가공 후에 스프링 백이나 휨의 발생을 억제하고, 형상 동결성을 확보할 수 있다. The inventors made intensive research and investigation in order to solve the said subject. As a result, the following points were found. Firstly, it is important to control the r value in the annealing plate after cold rolling in a state of maintaining high ductility, in order to achieve both workability that does not cause warping even when complicated processing is performed, and high- That is, by increasing the average elongation, the shape required for the component can be secured after securing workability at the time of drawing processing or elongation processing. Further, by reducing the r-values in the three directions of the rolling direction, the rolling right angle direction, and the rolling 45 ° direction, and setting the average r value within the range of defining the average r value, the elongated bead shape in which the longitudinal direction becomes the rolling 45 ° direction is obtained. Even when elongate molding is performed, warpage is prevented, the occurrence of spring back and warpage can be suppressed after processing, and shape freezing property can be ensured.
어닐링 공정에 있어서의 균열 온도 범위를 압하율과 Nb 량 및 B 량에 따라 형성함으로써, 균열 온도를 핀 포인트로 제어하지 않고 안정적으로 제조하는 것이 가능해진다. By forming the crack temperature range in an annealing process according to a reduction ratio, Nb amount, and B amount, it becomes possible to manufacture stably, without controlling crack temperature by a pin point.
본 발명은, 이상의 지견에 기초하여 이루어진 것으로, 그 요지는 이하와 같다.This invention is made | formed based on the above knowledge, The summary is as follows.
(1) 질량% 로, C : 0.0010?0.0030 %, Si : 0.05 % 이하, Mn : 0.1?0.3 %, P : 0.05 % 이하, S : 0.02 % 이하, Al : 0.02?0.10 %, N : 0.005 % 이하, Nb : 0.010?0.030 %, B : 0.0010≤B-11/14×N≤0.0050 % 이고, 잔부가 철 및 불가피적 불순물인 조성을 갖고, 하기 (a) 식으로 나타내는 평균 연신율 (Elm) 이 42 % 이상이고, 하기 (b) 식으로 나타내는 평균 r 값 (rm) 이 1.2?1.6 인 것을 특징으로 하는 냉연 강판.(1) In mass%, C: 0.0010 to 0.0030%, Si: 0.05% or less, Mn: 0.1 to 0.3%, P: 0.05% or less, S: 0.02% or less, Al: 0.02 to 0.10%, N: 0.005% Hereinafter, Nb: 0.010-0.030%, B: 0.0010 <= B-11 / 14 * N <= 0.0050%, and remainder has the composition which is iron and an unavoidable impurity, and the average elongation (El m ) represented by following formula (a) is It is 42% or more, and the average r value (r m ) represented by following (b) formula is 1.2-1.6, The cold rolled steel plate characterized by the above-mentioned.
평균 연신율 Elm=(ElL+2ElD+ElC)/4…(a)Average elongation El m = (El L + 2El D + El C ) / 4... (a)
평균 r 값 rm=(rL+2rD+rC)/4…(b)Average r value r m = (r L + 2r D + r C ) / 4... (b)
여기서, ElL : 압연 방향의 연신율, ElD : 압연 45°방향의 연신율, ElC : 압연 직각 방향의 연신율, rL : 압연 방향의 r 값, rD : 압연 45°방향의 r 값, rC : 압연 직각 방향의 r 값Here, El L : elongation in the rolling direction, El D : elongation in the rolling 45 ° direction, El C : elongation in the rolling right angle direction, r L : r value in the rolling direction, r D : r value in the rolling 45 ° direction, r C : r value in the right angle direction of rolling
(2) 상기 (1) 에 있어서, 추가로, 질량% 로, Ti : 0.005 %?0.020 % 를 함유하고, 상기 B : 0.0010≤B-11/14×N≤0.0050 % 대신에, B : 0.0015<B-11×(|N/14-Ti/48|+(N/14-Ti/48))/2≤0.0050 % 인 것을 특징으로 하는 냉연 강판.(2) In the above (1), further, in terms of mass%, Ti: 0.005% to 0.020%, and B: 0.0015 <B-11 / 14 x N≤0.0050% instead of B: 0.0015 < B-11x (| N / 14-Ti / 48 | + (N / 14-Ti / 48)) / 2≤0.0050%, The cold rolled steel plate characterized by the above-mentioned.
(3) 상기 (1) 또는 상기 (2) 에 기재된 조성으로 이루어지는 강 슬래브를, 1150 ℃ 이상의 가열 온도에서 가열한 후, 880 ℃ 이상의 마무리 온도에서 마무리 압연을 종료하는 열간 압연을 실시하고, 700 ℃ 이하에서 권취하여, 산세를 실시하고, 55?80 % 의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후, 그 압하율 CR (%), Nb 량 (질량 ppm) 및 B 량 (질량 ppm) 에 따라, (820+Nb/15+B-CR)?860 ℃ 의 균열 온도에서 30?200 초간 유지하는 어닐링을 실시하고, 이어서, 냉각시키는 것을 특징으로 하는 냉연 강판의 제조 방법.(3) After heating the steel slab which consists of a composition as described in said (1) or said (2) at the heating temperature of 1150 degreeC or more, hot rolling which completes finish rolling at the finishing temperature of 880 degreeC or more is performed, and 700 degreeC After winding up and pickling, cold rolling at a reduction ratio of 55 to 80%, and depending on the reduction ratio CR (%), Nb amount (mass ppm) and B amount (mass ppm), (820 + Nb) / 15 + B-CR) annealing held at a cracking temperature of 860 ° C. for 30 to 200 seconds, followed by cooling, to produce a cold rolled steel sheet.
또한, 본 명세서에 있어서, 강의 성분을 나타내는 %, ppm 은, 모두 질량 %, 질량 ppm 이다. 또, 본 발명이 대상으로 하는 냉연 강판에는, 냉연 강판에 전기 아연 도금이나 용융 아연 도금 등의 표면 처리를 실시한 강판도 포함하는 것이다. 추가로 그 위에 화성 처리 등에 의해 피막을 부착시킨 강판을 포함하는 것이다. In addition, in this specification, all% and ppm which show the component of steel are mass% and mass ppm. Moreover, the cold rolled steel sheet which this invention makes object includes the steel plate which surface-treated, such as electrogalvanization and hot dip galvanization, to the cold rolled steel sheet. The steel sheet further includes a steel sheet having a film deposited thereon by chemical conversion treatment or the like.
또, 본 발명의 강판은, 대형 TV 의 백라이트 섀시, 냉장고의 패널이나, 에어컨 실외기 등, 평면부와 굽힘, 장출, 경도의 드로잉 가공 등을 실시하는 가전 용도 일반 부재로서 널리 사용할 수 있다. 또한 본 발명을 이용하면, 예를 들어, 판 두께 0.8 ㎜ 의 강판으로, 650×500 ㎜ 정도 (32 V 형) 이상의 백라이트 섀시를 제조할 수 있다. Moreover, the steel plate of this invention can be used widely as a general member for home appliances which performs a flat part, bending, extension, drawing of hardness, etc., such as a backlight chassis of a large TV, a panel of a refrigerator, and an air conditioner outdoor unit. Moreover, using this invention, the backlight chassis can be manufactured more than about 650x500 mm (32V type) with the steel plate of plate thickness 0.8mm, for example.
본 발명에 의하면, 드로잉 가공, 굽힘 가공, 장출 가공을 실시할 수 있는 성형성과 형상 동결성이 우수한 냉연 강판이 얻어진다. 그리고, 성형성과 형상 동결성이 우수한 냉연 강판을, 어닐링시의 균열 온도를 핀 포인트로 제어하지 않고 실기로 안정적으로 제조할 수 있다. 이로써 대형 부품에 요구되는 평판 형상을 확보할 수 있고, 대형 액정 텔레비젼의 백라이트 섀시 등의 부재를 제조할 수 있다. ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the cold rolled sheet steel which is excellent in the moldability and shape freezing property which can perform a drawing process, a bending process, and an elongation process is obtained. And the cold rolled sheet steel excellent in moldability and shape freezing property can be manufactured stably with a real machine, without controlling the crack temperature at the time of annealing by a pin point. Thereby, the flat plate shape required for a large component can be ensured, and members, such as a backlight chassis of a large liquid crystal television, can be manufactured.
도 1 은, 냉연율 (압하율) CR 과 균열 온도 및 성능의 관계를 나타내는 도면이다.
도 2 는, Nb [질량 ppm]/15+B [질량 ppm] 과 균열 온도 및 성능의 관계를 나타내는 도면이다.
도 3 은, 어닐링시의 균열 온도가 평균 r 값에 미치는 영향을 나타내는 도면이다.
도 4 는, 어닐링시의 균열 온도가 적정인지의 지표인 AT-ATO 와 평균 r 값의 관계를 나타내는 도면이다.
도 5 는, 어닐링시의 균열 온도가 적정인지의 지표인 AT-ATO 와 평균 연신율의 관계를 나타내는 도면이다. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a figure which shows the relationship between cold rolling rate (rolling reduction rate) CR, a crack temperature, and a performance.
2 is a diagram showing a relationship between Nb [mass ppm] / 15 + B [mass ppm], crack temperature, and performance.
3 is a diagram showing the effect of the crack temperature at the time of annealing on the average r value.
4 is a diagram showing a relationship between AT-ATO and an average r value, which is an indicator of whether a crack temperature at annealing is appropriate.
FIG. 5 is a diagram showing the relationship between AT-ATO and average elongation, which are indicators of whether a crack temperature at annealing is appropriate.
이하, 본 발명을 상세하게 설명한다. 먼저, 본 발명의 강판의 화학 성분에 대해 설명한다. 또한, 이하의 설명에 있어서, 성분 원소의 함유량 %, ppm 은 모두 질량 %, 질량 ppm 을 의미하는 것이다. Hereinafter, the present invention will be described in detail. First, the chemical component of the steel plate of this invention is demonstrated. In the following description, the content% and ppm of the constituent elements mean% by mass and ppm by mass, respectively.
C:0.0010?0.0030 % C : 0.0010 ~ 0.0030%
C 는, r 값을 저감시키는 효과가 있기 때문에, 저 r 값화의 관점에서는, 많이 첨가하는 것이 바람직하고, 0.0010 % 이상으로 한다. 그러나, 과도한 첨가는, 프레스 성형시의 주름 발생 원인이 되는 스트레쳐 스트레인을 초래함과 함께, 고용강화, 탄화물의 형성에 의한 분산 강화에 의해 강판이 고강도화되어, 연신율이 저하된다. 따라서, C 는 0.0010 % 이상 0.0030 % 이하로 한다. Since C has the effect of reducing r value, it is preferable to add a lot from a viewpoint of low r-valued, and it may be 0.0010% or more. However, excessive addition results in a stretcher strain which causes wrinkles at the time of press molding, and the steel sheet is strengthened by dispersion strengthening by solid solution strengthening and carbide formation, and the elongation is lowered. Therefore, C is made into 0.0010% or more and 0.0030% or less.
Si:0.05 % 이하 Si: 0.05% or less
Si 는, 고용 강화능이 높은 원소이고, 항복 강도를 높게 하고, 연신율을 크게 저감시킨다. 그 때문에, 0.05 % 이하로 한다. Si is an element with high solid solution strengthening ability, increases yield strength and greatly reduces elongation. Therefore, you may be 0.05% or less.
Mn:0.1?0.3 % Mn : 0.1% to 0.3%
Mn 은 황화물을 형성하여 열간 취성 (脆性) 을 개선하는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는, 0.1 % 이상의 첨가가 필요하다. 한편, 고용 강화능이 높은 원소이고 항복 강도를 높이고 연성을 열화시키기 위해, 상한은 0.3 % 로 한다. Mn is an element which forms sulfides and improves hot brittleness. In order to acquire this effect, 0.1% or more of addition is required. On the other hand, in order to improve the yield strength and deteriorate the ductility, it is an element having high solid solution strengthening ability, and an upper limit is made into 0.3%.
P:0.05 % 이하 P: 0.05% or less
P 는 고용 강화 원소로 항복 강도를 높게 하고, 연성을 열화시킨다. 그 때문에, 0.05 % 이하로 한다. P is a solid solution strengthening element, increases the yield strength and deteriorates the ductility. Therefore, you may be 0.05% or less.
S:0.02 % 이하 S : 0.02% or less
S 는, 열연판의 단계에서 황화물을 형성하고, 연성을 열화시키는 원인이 된다. 그 때문에, 0.02 % 이하로 한다. S forms a sulfide at the stage of a hot rolled sheet, and causes deterioration of ductility. Therefore, you may be 0.02% or less.
Al:0.02?0.10 % Al: 0.02% to 0.10%
Al 은, N 과의 친화력이 강하고, 냉연 공정시의 고용 N 량을 저감시키고, 시효 경화를 억제하는 효과가 있다. 또, 석출되는 AlN 은 미세하게 석출되는 경향이 높아, 어닐링 공정에 있어서의 입자 성장을 억제한다. 이들 효과를 얻기 위해서는, 0.02 % 이상의 첨가가 필요하다. 그러나, 과도한 첨가는, 제조 비용의 상승을 초래하여, 열간 압연시, 오스테나이트에서 페라이트로 변태되는 온도를 상승시키기 때문에, 오스테나이트 영역에서 압연을 종료시키는 것이 곤란해진다. 따라서, Al 은 0.10 % 이하로 할 필요가 있다. Al has affinity with N, has the effect of reducing the amount of solid solution N in the cold rolling process, and suppressing aging hardening. In addition, the precipitated AlN has a high tendency to precipitate finely and suppresses grain growth in the annealing step. In order to acquire these effects, addition of 0.02% or more is required. However, excessive addition causes an increase in the manufacturing cost and increases the temperature of transformation from austenite to ferrite during hot rolling, making it difficult to finish rolling in the austenite region. Therefore, Al needs to be 0.10% or less.
N:0.005 % 이하 N : 0.005% or less
N 은 다량으로 함유하면, 강 중에 고용되어, 스트레쳐 스트레인의 원인이 된다. 그 때문에, 0.005 % 이하로 한다. When N is contained in a large amount, it will solidify in steel and will cause a stretcher strain. Therefore, you may be 0.005% or less.
Nb:0.010?0.030 % Nb : 0.010 ~ 0.030%
Nb 는, 고용 C 를 석출물로서 고정시켜, 스트레쳐 스트레인을 억제시킨다. 또한 석출물인 NbC 는 미세하게 석출되어 어닐링시의 입자 성장을 억제하는 경향이 있다. 이들 효과를 얻기 위해서는, 0.010 % 이상 첨가할 필요가 있다. 그러나, 과도하게 첨가한 경우에는, 재결정 온도를 과도하게 상승시킨다. 또, 비용 증가를 초래한다. 따라서, 상한을 0.030 % 로 한다. Nb fixes solid solution C as a precipitate, and suppresses a strainer strain. Moreover, NbC which is a precipitate tends to be finely precipitated and suppresses grain growth at the time of annealing. In order to acquire these effects, it is necessary to add 0.010% or more. However, when excessively added, the recrystallization temperature is excessively raised. It also causes an increase in cost. Therefore, an upper limit is made into 0.030%.
B:0.0010≤B-11/14×N≤0.0050 % (Ti 첨가의 경우에는, 0.0015<B-11×|N/14-Ti/48|+(N/14-Ti/48))/2≤0.0050 %) B: 0.0010 ≦ B-11 / 14 × N ≦ 0.0050% (in the case of Ti addition, 0.0015 <B-11 × | N / 14-Ti / 48 | + (N / 14-Ti / 48)) / 2≤ 0.0050%)
B 는, 본 발명에 있어서 중요한 요건이 되는 원소이고, 강 중에 고용 B 로서 존재시킴으로써 냉연 후의 어닐링 과정에서 페라이트의 입자 성장을 억제하고, 높은 균열 온도에서도 r 값을 제어하는 것을 가능하게 한다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는, 열간 압연시에 고온에서 BN 이 석출된 후에, 고용 B 가 0.0010 % 이상 존재할 필요가 있다. 그러나, 과도한 첨가는, C 와의 석출물을 형성하여, 연신율을 저감시킨다. 이상의 이유에 의해 0.0010≤B-11/14×N≤0.0050 % 로 한다. 바람직하게는 0.0015<B-11/14×N≤0.0050 % 이다. B is an element which becomes an important requirement in the present invention, and by being present as solid solution B in steel, it is possible to suppress grain growth of ferrite in the annealing process after cold rolling and to control the r value even at high cracking temperature. In order to acquire such an effect, after BN precipitates at high temperature at the time of hot rolling, solid solution B needs to exist 0.0010% or more. However, excessive addition forms precipitate with C and reduces elongation. It is set as 0.0010 <= B-11 / 14 * N <= 0.0050% for the above reason. Preferably 0.0015 < B-11/14 x N? 0.0050%.
추가로 Ti 를 첨가하는 경우, NbC 에 비교하여 조대한 TiC 가 석출되고, 어닐링시의 입자 성장성이 향상되므로, 입자 성장 억제 효과가 있는 고용 B 량은 0.0015 % 초과로 할 필요가 있다. 그러나, 과도한 첨가는, C 와의 석출물을 형성하여, 연신율을 저감시킨다. 이들 이유에 의해, 상기 B:0.0010≤B-11/14×N≤0.0050 % 의 관계식 대신에, 0.0015 % <B-11×(|N/14-Ti/48|+(N/14-Ti/48))/2≤0.0050 % 로 한다. 바람직하게는 0.0020 %≤B-11×(|N/14-Ti/48|+(N/14-Ti/48))/2≤0.0050 % 로 한다. Furthermore, when Ti is added, coarse TiC precipitates compared with NbC, and since grain growth at the time of annealing is improved, the amount of solid solution B having a grain growth inhibiting effect needs to be more than 0.0015%. However, excessive addition forms precipitate with C and reduces elongation. For these reasons, instead of the relationship of B: 0.0010 ≦ B-11 / 14 × N ≦ 0.0050%, 0.0015% <B-11 × (| N / 14-Ti / 48 | + (N / 14-Ti / 48)) / 2≤0.0050%. Preferably, it is 0.0020% <= B-11x (| N / 14-Ti / 48 | + (N / 14-Ti / 48)) / 2 <0.0050%.
상기의 원소에 더하여, 본 발명에서는, 하기를 목적으로 하여 Ti:0.005 % ?0.020 % 의 범위 내에서 함유할 수 있다. In addition to said element, in this invention, it can contain in the range of Ti: 0.005%-0.020% for the following purpose.
Ti 는, N 과의 친화력이 강하고, 고온에서 석출물을 형성하여, 고용 N 의 고용 강화나, AlN 의 미세 석출에 의한 분산 강화를 억제하는 효과가 있다. 또, 연신율을 특히 향상시키고자 하는 경우에 첨가할 수도 있다. 이들 효과를 발휘하기 위해서는, 0.005 % 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, 과도한 첨가는, TiC 의 석출을 촉진시켜, NbC 에 의한 어닐링시의 입자 성장의 억제 효과를 저감시킬 뿐만 아니라, 제조 비용의 상승을 초래하므로, 첨가하는 경우의 상한은 0.020 % 로 한다. Ti has strong affinity with N and forms precipitates at a high temperature, and has an effect of suppressing strengthening of solid solution of solid solution N and enhancement of dispersion due to micro-precipitation of AlN. Moreover, when it wants to improve elongation especially, it can also add. In order to exhibit these effects, it is preferable to add at least 0.005%. However, excessive addition accelerates the precipitation of TiC, not only reduces the effect of inhibiting grain growth during annealing with NbC, but also increases the manufacturing cost, so the upper limit when adding is set to 0.020%.
상기 이외의 성분은, 철 및 불가피적 불순물로 이루어진다. 불가피적 불순물로는, 예를 들어 스크랩으로부터 혼입되기 쉬운 0.05 % 이하의 Cu, Cr 이나, 그 외 0.01 % 이하의 Sn, Mo, W, V, Ni 등을 들 수 있다. Components other than the above consist of iron and unavoidable impurities. As an unavoidable impurity, 0.05% or less of Cu, Cr which is easy to mix from scrap, and 0.01% or less of Sn, Mo, W, V, Ni, etc. are mentioned, for example.
본 발명의 강판은, 하기 (a) 식에 의해 구하는 평균 연신율을 42 % 이상으로 한다. 연신율은 성형성과 양호한 상관이 있어, 연신율이 클수록, 예를 들어, 높게까지 장출 성형할 수 있다. 따라서, 필요로 하는 연신율은 클수록 좋고, 평균 연신율을 42 % 이상으로 크게 함으로써, 드로잉 가공이나 장출 가공도 실시할 수 있어, 부품에 요구되는 형상을 확보할 수 있다. The steel plate of this invention makes the average elongation calculated | required by the following (a) formula into 42% or more. Elongation has a good correlation with moldability, and it can elongate shape | molding to high as elongation rate is large, for example. Therefore, the larger the elongation required, the better. By increasing the average elongation to 42% or more, drawing processing and elongation processing can also be performed, and the shape required for the component can be ensured.
또한, 평균 전체 연신율은 이하의 방법에 의해 측정하여 구할 수 있다. 압연 방향, 압연 45°방향 및 압연 직각 방향으로부터 JIS 5 호 인장 시험편을 각각 잘라내어, JIS Z 2241 에 준거한 인장 시험을 실시한다. 그리고, 하기 (a) 식에 의해 구한다. In addition, an average total elongation can be measured and calculated | required by the following method. The JIS No. 5 tensile test piece is cut out from the rolling direction, the rolling 45 ° direction, and the rolling right angle direction, respectively, and a tensile test in accordance with JIS Z 2241 is performed. And it calculates by the following (a) formula.
평균 연신율 Elm=(ElL+2ElD+ElC)/4???(a) Average Elongation El m = (El L + 2El D + El C ) / 4 ??? (a)
여기서, ElL:압연 방향의 연신율 El L : Elongation in the rolling direction
ElD:압연 45°방향의 연신율 El D : Elongation in rolling 45 ° direction
ElC:압연 직각 방향의 연신율 El C : Elongation in the rolling perpendicular direction
본 발명의 강판은, 하기 (b) 식에 의해 구하는 평균 r 값을 1.2?1.6 으로 한다. r 값은, 굽힘 성형, 장출 성형 후에 발생하는 휨과 상관이 있다. 굽힘 성형에서는, 굽힘 방향의 r 값이 높아짐으로써, 굽힘선을 따라 안장형의 휨이 현저하게 발생한다. 또, 장출 성형에 있어서는, 고 r 값재의 사용에 의해, 장출부 주변의 플랜지부로부터의 재료 유입이 현저해져, 플랜지부에 잔류 응력과 변형이 발생한다. 따라서, 저 r 값화에 의해 프레스 성형 후의 형상 동결성을 향상시키는 것을 목적으로 하여, 본 발명에서는 평균 r 값을 1.6 이하로 한다. 한편, 과도한 저 r 값화는, 극도로 연신율을 저감시키므로, 평균 r 값의 하한은 1.2 로 한다.In the steel sheet of the present invention, the average r value determined by the following (b) formula is set to 1.2 to 1.6. r value is correlated with the curvature which arises after bending shaping | molding and elongation shaping | molding. In bending shaping | molding, when the r value of a bending direction becomes high, a curvature of a saddle type arises remarkably along a bending line. Moreover, in elongate molding, the use of a high r value material makes material inflow from the flange part around the elongate part remarkable, and residual stress and deformation generate | occur | produce in a flange part. Therefore, in order to improve the shape freezing property after press molding by low r value, in this invention, an average r value is made 1.6 or less. On the other hand, excessive low r value extremely reduces the elongation, so the lower limit of the average r value is set to 1.2.
또한, 평균 r 값은 이하의 방법에 의해 측정하여 구할 수 있다. 압연 방향, 압연 45°방향 및 압연 직각 방향으로부터 JIS 5 호 인장 시험편을 각각 잘라내어, JIS Z 2254 에 준거한 소성 변형비 시험을 사전 변형 15 % 에서 실시한다. 그리고, 하기 (b) 식에 의해 구한다. In addition, an average r value can be measured and calculated | required by the following method. JIS No. 5 tensile test pieces are cut out from the rolling direction, the rolling 45 ° direction, and the rolling right angle direction, respectively, and a plastic strain ratio test in accordance with JIS Z 2254 is performed at 15% of pre-strain. And it calculates by the following (b) formula.
평균 r 값 rm=(rL+2rD+rC)/4???(b) Average r value r m = (r L + 2r D + r C ) / 4 ??? (b)
여기서, rL:압연 방향의 r 값 Where r L : r value in the rolling direction
rD:압연 45°방향의 r 값 r D : Rolling r value in 45 ° direction
rC:압연 직각 방향의 r 값 r C : r value at right angle to rolling direction
또, 예를 들어, 박형 액정 텔레비젼에 사용되는 백라이트 섀시에, 길이 방향이 압연 45°방향이 되는, 가늘고 긴 비드 형상의 장출 성형이 실시되는 경우, 비드 길이 방향에 발생하는 능선 휨, 및 장출부 근방의 플랜지 부분의 재료 유입에 의해 발생하는 백라이트 섀시의 휨은, 압연 45°방향의 r 값이 높으면 커진다. 그러므로, 압연 방향, 압연 직각 방향, 및 압연 45°방향의 3 방향의 r 값의 저감이 중요하고, 평균 r 값이 1.2?1.6 에 더하여, 바람직하게는, 압연 방향, 압연 직각 방향, 및 압연 45°방향의 3 방향 중 최대 r 값은 2.0 미만인 것이 바람직하다.For example, when the elongate bead-shaped elongation molding in which the longitudinal direction becomes the rolling 45 degree direction is performed to the backlight chassis used for a thin liquid crystal television, the ridgeline bending which arises in the bead longitudinal direction, and the elongate part The curvature of the backlight chassis which arises by the inflow of the material of the flange part of the vicinity becomes large when r value of rolling 45 degree direction is high. Therefore, reduction of r values in three directions of the rolling direction, the rolling right angle direction, and the rolling 45 ° direction is important, and in addition to the average r value of 1.2 to 1.6, preferably, the rolling direction, the rolling right angle direction, and the rolling 45 It is preferable that the maximum r value is less than 2.0 among three directions of a (degree) direction.
다음으로 본 발명의 냉연 강판의 제조 방법 대해 설명한다. Next, the manufacturing method of the cold rolled sheet steel of this invention is demonstrated.
본 발명에 있어서는, 상기의 조성을 갖는 강 슬래브를, 1150 ℃ 이상의 가열 온도에서 가열한 후, 880 ℃ 이상의 마무리 온도에서 마무리 압연을 종료하는 열간 압연을 실시하고, 700 ℃ 이하에서 권취하여, 산세를 실시하고, 그 후, 55?80 % 의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후, 그 압하율 CR (%), Nb 량 (질량 ppm) 및 B 량 (질량 ppm) 에 따라, (820+Nb/15+B-CR)?860 ℃ 의 균열 온도에서 30?200 sec 간 유지하는 어닐링을 실시하고, 이어서 냉각시킴으로써, 높은 연신율, 낮은 r 값을 얻을 수 있다. In the present invention, the steel slab having the composition described above is heated at a heating temperature of 1150 ° C or higher, and then hot rolled to finish finish rolling at a finishing temperature of 880 ° C or higher, wound at 700 ° C or lower, and pickled. Then, after cold rolling at a reduction ratio of 55 to 80%, depending on the reduction ratio CR (%), Nb amount (mass ppm) and B amount (mass ppm), (820 + Nb / 15 + B-CR) High elongation and low r value can be obtained by performing annealing maintained at a crack temperature of? 860 ° C. for 30 to 200 sec, and then cooling.
가열 온도:1150 ℃ 이상 Heating temperature: more than 1150 ℃
성분을 조정한 강 소재를 1150 ℃ 이상까지 가열하여 석출물을 용체화한다. 1150 ℃ 미만의 가열에서는, N 이나 C 가 미고용인 채로 잔존하여, 권취 처리시, 혹은 어닐링시에, 탄화물, 질화물이 미세 석출되지 않아 어닐링시의 입자 성장 억제 효과가 충분히 발휘되지 않는다. 따라서, 가열 온도는 높을수록 좋고, 1150 ℃ 이상, 바람직하게는 1200 ℃ 이상이다. 그러나, 과도하게 가열을 실시하면, 두꺼운 산화 스케일이 강 표면에 생성되어 산세 처리의 비용이 증대되기 때문에, 1300 ℃ 이하가 바람직하다. The steel material which adjusted the component is heated to 1150 degreeC or more, and the precipitate is dissolved. In heating below 1150 degreeC, N and C remain unemployed, carbide and nitride do not precipitate fine at the time of a winding process or annealing, and the particle growth suppression effect at the time of annealing is not fully exhibited. Therefore, heating temperature is so good that it is good, and it is 1150 degreeC or more, Preferably it is 1200 degreeC or more. However, when excessively heated, a thick oxidation scale is formed on the steel surface and the cost of pickling treatment is increased, so 1300 ° C or less is preferable.
마무리 온도:880 ℃ 이상 Finishing temperature: More than 880 degrees Celsius
계속해서 열간 압연을 실시한다. 마무리 압연시의, 최종 압연 스탠드에 있어서는, 오스테나이트 영역 단상으로 압연을 실시할 필요가 있다. 오스테나이트와 페라이트의 2 상 영역에서 압연한 경우, 변태에 수반하여 압연 하중은 크게 변화되기 때문에, 압연 스탠드에서의 하중 제어가 곤란해져, 판의 파단을 초래할 가능성이 있다. 또, 페라이트역 단상으로의 압연은, 미재결정의 잔존을 촉진시켜, 계속되는 냉간 압연에서의 압연 하중을 과도하게 높게 함으로써 제조 비용의 상승을 초래할 가능성이 있다. 이상으로부터, 마무리 온도를 880 ℃ 이상으로 하여, 오스테나이트 영역 단상으로 마무리 압연을 실시하는 것으로 한다. 또한, 마무리 온도는 지나치게 높아지면, 산화 스케일이 두꺼워져 산세 처리의 비용이 증대되기 때문에, 950 ℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. Then, hot rolling is performed. In the final rolling stand at the time of finish rolling, it is necessary to roll in the austenite region single phase. In the case of rolling in the two-phase region of austenite and ferrite, the rolling load is greatly changed along with the transformation, which makes it difficult to control the load on the rolling stand and cause breakage of the plate. Moreover, rolling to a ferrite reverse single phase may increase the manufacturing cost by promoting the remaining of unrecrystallized crystals and excessively increasing the rolling load in subsequent cold rolling. As mentioned above, let finishing temperature be 880 degreeC or more, and finish-rolling shall be performed to an austenite area | region single phase. In addition, when the finishing temperature is too high, the oxidation scale becomes thick and the cost of the pickling treatment increases, so the temperature is preferably 950 ° C or lower.
마무리 압연 후에는, 수냉각을 실시하는 것이 바람직하다. 냉연 전에 C, N 을 고용시키면 r 값을 저감시키는 것이 알려져 있는, C, N 의 석출을 억제하기 위해, 또, 석출 탄화물, 질화물을 미세화하여, 어닐링시의 입자 성장을 억제하기 위해, 상기 냉각을 실시하는 것이 바람직하다. It is preferable to perform water cooling after finish rolling. In order to suppress the precipitation of C and N, which is known to reduce the r value by solidifying C and N before cold rolling, and to refine the precipitate carbide and nitride and to suppress grain growth during annealing, the above cooling is performed. It is preferable to carry out.
권취 온도:700 ℃ 이하Winding temperature: 700 degrees Celsius or less
열간 압연의 최종 공정으로서, 열연 코일에 700 ℃ 이하에서 권취를 실시한다. 권취 온도가 700 ℃ 를 초과하면, Al, Nb, Ti 가 고온에서 탄화물, 질화물을 형성하고, r 값 저감에 영향을 미치는 냉연 전의 고용 C, 고용 N 확보의 면에서 바람직하지 않다. 또한, 권취 온도가 지나치게 낮아지면, 코일의 감은 형상이 나빠지기 때문에, 400 ℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다. As a final process of hot rolling, a hot rolled coil is wound up at 700 degrees C or less. When the coiling temperature exceeds 700 ° C., Al, Nb, and Ti form carbides and nitrides at a high temperature, and are not preferable in terms of securing solid solution C and solid solution N before cold rolling, which affect the reduction of r value. In addition, since the winding shape of a coil will worsen when winding temperature becomes low too much, it is preferable to set it as 400 degreeC or more.
냉간 압연시의 압하율 (CR):55?80 % Rolling rate (CR) during cold rolling: 55 to 80%
열연판을 통상적인 방법으로 산세한다. 이어서, 압하율 (CR) 이 55 % 이상 80 % 이하의 냉간 압연을 실시하여 원하는 판 두께로 성형한다. 압하율 (CR) 이 55 % 미만에서는, 조직이 혼립이 되어 연성이 극도로 저하된다. 한편, 압하율 (CR) 이 80 % 보다 높아지면, 어닐링 후에 r 값 저감에 불리한 집합 조직이 형성되기 쉬워진다. The hot rolled sheet is pickled in a conventional manner. Next, cold rolling of 55% or more and 80% or less of rolling reduction CR is performed, and it shape | molds to desired plate | board thickness. If the reduction ratio CR is less than 55%, the structures become mixed and the ductility is extremely reduced. On the other hand, when the reduction ratio (CR) is higher than 80%, an aggregate structure which is disadvantageous for reducing the r value after annealing is likely to be formed.
균열 온도:(820+Nb/15+B-CR)?860 ℃, 유지 시간:30?200 sec Crack temperature: (820 + Nb / 15 + B-CR)? 860 degrees Celsius, holding time: 30-200 sec
다음으로, 어닐링 공정으로서, 균열 온도를, 압하율 CR (%) 과 Nb 량 (질량 ppm), B 량 (질량 ppm) 에 따라, (820+Nb/15+B-CR)?860 ℃ 의 범위에서, 30?200 s 간 유지한다. 그 후, 냉각을 실시한다. Next, as an annealing process, a crack temperature is 30 degreeC in the range of (820 + Nb / 15 + B-CR)-860 degreeC according to reduction ratio CR (%), Nb amount (mass ppm), and B amount (mass ppm). Hold for 200 s. Thereafter, cooling is performed.
어닐링 공정에 있어서는, 냉간 압연에 의해 도입된 변형을 재결정에 의해 소실시켜, 강판을 연질화한다. 재결정이 완료되는 온도는, 압하율 (CR) 이 높을수록, 또, 첨가 원소, 특히 Nb, B 의 양이 적을수록 낮아진다. 따라서, 미재결정 조직의 잔존에 의한 연신율의 저하를 방지하므로, 균열 온도는 (820+Nb/15+B-CR) 이상으로 할 필요가 있다. 이 균열 온도의 한정 이유는 후술한다. 한편, 재결정 온도를 과도하게 높게 하면, 제조 비용이 상승하는 것 외에, 페라이트가 오스테나이트로 변태되어, 계속되는 냉각시에 오스테나이트로부터 페라이트로 변태됨으로써, 조직이 과도하게 미세화하여 고강도화되고, 또, 그것에 수반하여 연신율이 저하된다. 따라서, 균열 온도는 860 ℃ 이하로 할 필요가 있다. In the annealing step, the strain introduced by cold rolling is lost by recrystallization to soften the steel sheet. The temperature at which recrystallization is completed is lower as the reduction ratio (CR) is higher and the amount of additional elements, in particular, Nb and B is smaller. Therefore, since the fall of elongation by the remainder of a non-recrystallized structure is prevented, it is necessary to make a crack temperature more than (820 + Nb / 15 + B-CR). The reason for limitation of this cracking temperature is mentioned later. On the other hand, if the recrystallization temperature is excessively high, in addition to the increase in manufacturing cost, the ferrite is transformed into austenite, and the transformation from austenite to ferrite during subsequent cooling results in an excessively fine structure and high strength. Accompanyingly, the elongation is lowered. Therefore, the crack temperature needs to be 860 degrees C or less.
또, 균열 유지 시간은, 지나치게 짧으면 미재결정 조직이 잔존하고, 지나치게 길면 입자 성장이 과도하게 진행하여 r 값이 높아진다. 따라서, 유지 시간은 30 sec 이상 200 sec 이하로 할 필요가 있다. 또, 균열 후의 냉각은, 과도한 입자 성장에 의해 r 값이 높아지는 것을 방지하므로, 3 ℃/sec 이상의 속도로 냉각시키는 것이 바람직하다. If the crack holding time is too short, unrecrystallized structure remains, and if too long, grain growth proceeds excessively and the r value increases. Therefore, the holding time needs to be 30 sec or more and 200 sec or less. Moreover, since cooling after a crack prevents r value becoming high by excessive grain growth, it is preferable to cool at the speed of 3 degree-C / sec or more.
여기서, 어닐링시의 균열 온도를 (820+Nb/15+B-CR) 이상으로 한 이유에 대해 구체적으로 설명한다. 일반적으로, 압하율을 높게 하면, 재결정의 구동력이 높아져, 어닐링시에 재결정이 완료되는 온도 (이하, 재결정 온도라고 칭함) 는, 저온측으로 이동한다. 한편, 첨가 Nb, B 량을 많게 하면, 재결정이 현저하게 억제되어, 재결정 온도는 고온측으로 이동한다. 본 발명자들의 실험에 의하면, 재결정 온도는, 압하율 (CR), 첨가 Nb 량, B 량과 상관 관계가 있다. 도 1, 도 2 는, 각각 압하율 (CR) 과 균열 온도 및 성능의 관계를, Nb [질량 ppm]/15+B [질량 ppm] 과 균열 온도 및 성능의 관계를 나타낸 것이다. 여기서, 도 1 에 있어서 공시재의 화학 조성은, Nb:150 ppm, B:30 ppm 이고, 도 2 에 있어서 압하율 (CR) 은 70 % 이다. 어닐링시의 균열 온도를 제외하고, 모두 본 발명의 범위 내에서 작성한 어닐링판의 특성값이다. 또, 각 도면 중, 평균 연신율이 42 % 이상 또한 평균 r 값이 1.2?1.6 이 되는 경우에는 ○ 를, 되지 않는 경우에는 × 로 하였다. 각 도면 중의 직선은, 균열 온도=(820+Nb/15+B-CR)[℃] 가 되는 직선이며, ○ 와 × 를 분단하는 좋은 경계선인 것을 알 수 있다. 도 1 및 도 2 로부터, 어닐링시의 균열 온도가 (820+Nb/15+B-CR)[℃] 이상에 있어서는, 평균 연신율이 42 % 이상 또한 평균 r 값이 1.2?1.6 인, 성형성과 형상 동결성이 우수한 냉연 강판이 제조되고 있다. 이상으로부터, 어닐링시의 균열 온도를 (820+Nb/15+B-CR) 이상으로 한다. Here, the reason which made the crack temperature at the time of annealing more than (820 + Nb / 15 + B-CR) is demonstrated concretely. In general, when the reduction ratio is increased, the driving force of the recrystallization is increased, and the temperature at which recrystallization is completed at the time of annealing (hereinafter referred to as recrystallization temperature) moves to the low temperature side. On the other hand, when the amount of added Nb and B is increased, recrystallization is remarkably suppressed and the recrystallization temperature moves to the high temperature side. According to the experiments of the present inventors, the recrystallization temperature has a correlation with the reduction ratio (CR), the amount of Nb added, and the amount of B. 1 and 2 show the relationship between the reduction ratio (CR), the crack temperature and the performance, respectively, and the relationship between the Nb [mass ppm] / 15 + B [mass ppm], the crack temperature and the performance. Here, in FIG. 1, the chemical composition of the test material is Nb: 150 ppm and B: 30 ppm, and the reduction ratio CR is 70% in FIG. Except for the crack temperature at the time of annealing, all are characteristic values of the annealing plate created within the scope of the present invention. Moreover, in each drawing, when an average elongation was 42% or more and an average r value became 1.2-1.6, (circle) was made into x, and when it did not, it was made into x. The straight line in each figure is a straight line which becomes a crack temperature = (820 + Nb / 15 + B-CR) [degreeC], and it turns out that it is a good boundary line which divides (circle) and x. 1 and 2, when the annealing crack temperature is higher than (820 + Nb / 15 + B-CR) [° C.], the average elongation is 42% or more and the average r value is 1.2 to 1.6, which is excellent in formability and shape freezing property. Cold rolled steel sheet is manufactured. As mentioned above, the crack temperature at the time of annealing is made into (820 + Nb / 15 + B-CR) or more.
또한 본 발명의 실시시에, 용제 방법은, 통상적인 전로법 (轉爐法), 전로법 (電爐法) 등, 적절히 적용할 수 있다. 용제된 강은, 슬래브에 주조 후, 그대로, 혹은, 냉각시켜 전술한 가열 온도에서 가열하여, 열간 압연을 실시한다. 열간 압연에서는 전술한 마무리 온도에서 마무리한 후, 전술한 권취 온도에서 권취한다. 마무리 압연 후, 권취까지의 냉각 속도는, 특별히 규정하지 않지만, 공냉 이상의 냉각 속도이면 충분하다. 또, 필요에 따라, 100 ℃/s 이상의 급냉을 실시해도 된다. 그 후, 통상적인 산세 후에, 전술한 냉간 압연을 실시한다. 어닐링 (가열-균열 처리-냉각) 에 대해서는, 전술한 조건에서 가열?냉각을 실시한다. 필요에 따라, 내식성 향상을 목적으로 하여, 480 ℃ 근방에서 용융 아연에 의한 도금을 실시해도 된다. 또 도금 후, 500 ℃ 이상으로 재가열하여 도금을 합금화해도 된다. 혹은, 냉각 도중에 유지를 실시하거나 하는 열 이력을 취해도 된다. 추가로, 필요에 따라, 2 % 까지의 연신율로 조질 압연이나 레벨링을 실시해도 된다. 또, 어닐링 도중에 도금을 실시하지 않은 경우에는, 전기 아연 도금 등을 실시해도 된다. 또한, 냉연 강판이나 도금 강판 위에, 화성 처리 등에 의해 피막을 부착시켜도 된다. 이상에 의해, 본 발명의 냉연 강판이 제조된다. Moreover, at the time of implementing this invention, a solvent method can be suitably applied, such as a conventional converter method and a converter method. The molten steel is heated to the above-mentioned heating temperature as it is or after being cast to the slab, or cooled to perform hot rolling. In hot rolling, after finishing at the finishing temperature mentioned above, it winds up at the above-mentioned winding temperature. Although the cooling rate after finishing rolling to winding up is not specifically defined, the cooling rate more than air cooling is sufficient. Moreover, you may perform quenching more than 100 degree-C / s as needed. Thereafter, the above-mentioned cold rolling is performed after normal pickling. About annealing (heat-cracks-cooling), heating and cooling are performed on the conditions mentioned above. As needed, you may perform plating by molten zinc in the vicinity of 480 degreeC for the purpose of improving corrosion resistance. Moreover, after plating, you may reheat at 500 degreeC or more and alloy plating. Or you may take the heat history which hold | maintains in the middle of cooling. Furthermore, you may perform temper rolling and leveling at the elongation to 2% as needed. Moreover, when plating is not performed in the middle of annealing, you may perform electro zinc plating etc. Moreover, you may make a film adhere on a cold rolled sheet steel or a plated steel sheet by chemical conversion treatment. As mentioned above, the cold rolled sheet steel of this invention is manufactured.
실시예 1Example 1
본 발명의 실시예에 대해 설명한다. 표 1 에 나타내는 화학 조성을 갖는 강을 용제하고, 표 2, 3 에 나타내는 제조 조건에서 공시재를 제조하였다. 표 1 에 있어서, 고용 B 는, B-11/14×N 의 값을 가리킨다. 단, Ti 를 첨가한 경우에는, B-11×(|N/14-Ti/48|+(N/14-Ti/48))/2 의 값을 가리킨다. 또, 산출한 값이 0 이하인 경우에는 0 으로서 나타낸다. 제조 조건의 상세는 이하와 같다. 먼저, 열간 압연 공정에 있어서, 용해 강을 1250 ℃ 에서 1 hr 가열하고, 조압연, 마무리 압연을 실시하였다. 표 2, 3 에 나타내는 FT, CT 는 각각, 마무리 온도와 권취 온도이다. 열연판의 판 두께는 2.0?3.5 ㎜ 로 하였다. 이어서, 냉연 공정 전에 산세하여, 판 두께가 0.6?1.0 ㎜ 가 될 때까지 실온에서 압연하였다. 계속해서, 어닐링 공정으로서, 가열 속도 20 ℃/sec 로, 각 균열 온도까지 가열하고, 균열 온도에서 30?200 sec 유지한 후, 냉각 속도 20 ℃/sec 로 실온까지 냉각시켰다. 표 2, 3 에 나타내는 CR, AT, ATO 는 각각, 냉간 압연의 압하율, 균열 온도, (820+Nb/15+B-CR) 을 나타낸다. 어닐링 후, 연신율 1.0 % 의 조질 압연을 실시하여, 공시재를 얻었다. 얻어진 공시재에 대해, 평균 연신율 (Elm) 과 평균 r 값 (rm) 을 조사하였다. 또한, 평균 연신율 (Elm) 과 평균 r 값 (rm) 은, 공시재의 압연 방향 (L 방향), 압연 45°방향 (D 방향), 압연 직각 방향 (C 방향) 으로부터 JIS 5 호 인장 시험편을 각각 잘라내고, 연신율은 JIS Z 2241 에 준거한 인장 시험에 의해, r 값은, 전술한 바와 같이 JIS Z 2254 에 준거하여 사전 변형 15 % 로 측정하였다. 그리고, 전술한 (a) 식 및 (b) 식에 의해 평균 연신율 (Elm) 과 평균 r 값 (rm) 을 구하였다. 얻어진 결과를, 도 3, 도 4, 도 5 및 표 2, 표 3 에 제조 조건과 함께 결과를 나타낸다. An embodiment of the present invention will be described. The steel which has a chemical composition shown in Table 1 was melted, and the test material was manufactured on the manufacturing conditions shown in Tables 2 and 3. In Table 1, solid solution B points out the value of B-11 / 14 * N. However, when Ti is added, the value of B-11x (| N / 14-Ti / 48 | + (N / 14-Ti / 48)) / 2 is pointed out. Moreover, when the calculated value is 0 or less, it shows as 0. The detail of manufacturing conditions is as follows. First, in the hot rolling step, the molten steel was heated at 1250 ° C. for 1 hr, rough rolling and finish rolling were performed. FT and CT shown in Tables 2 and 3 are finish temperature and winding temperature, respectively. The thickness of the hot rolled sheet was 2.0 to 3.5 mm. Next, it pickled before the cold rolling process, and rolled at room temperature until plate | board thickness became 0.6-1.0 mm. Subsequently, as an annealing process, it heated to each crack temperature at the heating rate of 20 degree-C / sec, hold | maintained at the crack temperature for 30-200 sec, and then cooled to room temperature at the cooling rate of 20 degree-C / sec. CR, AT, and ATO shown in Tables 2 and 3 each show a reduction ratio of cold rolling, a crack temperature, and (820 + Nb / 15 + B-CR). After annealing, temper rolling of 1.0% of elongation was performed and the test material was obtained. About the obtained test material, average elongation (El m ) and average r value (r m ) were investigated. In addition, average elongation (El m ) and average r value (r m ) are JIS 5 tensile test pieces from the rolling direction (L direction), the rolling 45 degree direction (D direction), and the rolling right angle direction (C direction) of a test material. Each was cut out and the elongation was measured by a tensile test based on JIS Z 2241, and the r value was measured at 15% of pre-deformation based on JIS Z 2254 as described above. And the average elongation (El m ) and the average r value (r m ) were calculated | required by the above-mentioned (a) formula and (b) formula. The obtained result is shown with a manufacturing condition to FIG. 3, FIG. 4, FIG. 5 and Table 2, Table 3. FIG.
본 발명예에서는, 평균 연신율이 42 % 이상이고, 평균 r 값이 1.2?1.6 이며, 성형성과 형상 동결성이 우수해진다. 또, 표 2 의 기호 32 내지 35, 및 표 3 의 41 내지 44 의 제조 조건과 기계 특성으로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명예에서는, r 값이 1.2?1.6 또한 연신율이 42 % 이상의 값을 나타내는 균열 온도 범위가 800 ℃ 내지 850 ℃ 인데 반해, 비교예에서는 고용 B 량이 적은 성분계에서, r 값이 1.2?1.6 또한 연신율이 42 % 이상인 값을 나타내는 균열 온도는 확 인되지 않았다. 이것으로부터, 본 발명예에서는, 고온 어닐링에서도 저 r 값 또한 높은 연신율이 얻어져, 우수한 실기 제조 안정성을 가지고 있는 것이 확인되었다. In the example of this invention, an average elongation is 42% or more, the average r value is 1.2-1.6, and it is excellent in moldability and shape freezing property. In addition, as can be seen from the manufacturing conditions and mechanical properties of the symbols 32 to 35 in Table 2 and 41 to 44 in Table 3, in the examples of the present invention, the r value is 1.2 to 1.6 and the elongation is 42% or more. Although the crack temperature range was 800 ° C to 850 ° C, in the comparative example, in the component system having a small amount of solid solution B, a crack temperature showing a value of r value of 1.2 to 1.6 and elongation of 42% or more was not confirmed. From this, in the example of this invention, low r value and high elongation were obtained also in high temperature annealing, and it was confirmed that it has the outstanding actual machine | machine manufacturing stability.
도 3 은 어닐링시의 균열 온도가 평균 r 값에 미치는 영향을 나타내는 도면이다. 고용 B 량이 많은 본 발명예에서는, 어닐링시의 균열 온도가 높은 영역에서도 평균 r 값이 1.2?1.6 이 되어 있다. 3 is a diagram showing the effect of the crack temperature at the time of annealing on the average r value. In this invention example with a large amount of solid solution B, the average r value is 1.2-1.6 also in the area | region where the crack temperature at the time of annealing is high.
도 4 는, 어닐링시의 균열 온도가 적정한지의 지표인 AT-ATO 와 평균 r 값의 관계를 나타내는 도면이다. AT-ATO 가 부 (負) 일 때, 균열 온도가 적정하지 않고, 재결정이 충분히 실시되지 않는 결과, 평균 r 값이 1.2 미만으로 되어 있다. 4 is a diagram showing a relationship between AT-ATO and an average r value, which is an indicator of whether a crack temperature during annealing is appropriate. When AT-ATO is negative, the crack temperature is not appropriate, and as a result of insufficient recrystallization, the average r value is less than 1.2.
도 5 는, 어닐링시의 균열 온도가 적정한지의 지표인 AT-ATO 와 평균 연신율의 관계를 나타내는 도면이다. AT-ATO 가 부일 때, 균열 온도가 적정하지 않고, 재결정이 충분히 실시되지 않는 결과, 평균 연신율이 42 % 미만으로 되어 있다.
Fig. 5 is a diagram showing the relationship between AT-ATO and average elongation, which are indices of whether the cracking temperature during annealing is appropriate. When AT-ATO is negative, the crack temperature is not appropriate and the recrystallization is not sufficiently performed. As a result, the average elongation is less than 42%.
Claims (3)
평균 연신율 Elm=(ElL+2ElD+ElC)/4 …(a)
평균 r 값 rm=(rL+2rD+rC)/4 …(b)
여기서, ElL : 압연 방향의 연신율
ElD : 압연 45°방향의 연신율
ElC : 압연 직각 방향의 연신율
rL : 압연 방향의 r 값
rD : 압연 45°방향의 r 값
rC : 압연 직각 방향의 r 값 In mass%, C: 0.0010% to 0.0030%, Si: 0.05% or less, Mn: 0.1 to 0.3%, P: 0.05% or less, S: 0.02% or less, Al: 0.02 to 0.10%, N: 0.005% or less, Nb : 0.010 to 0.030%, B: 0.0010 ≦ B-11 / 14 × N ≦ 0.0050%, the balance having iron and an unavoidable impurity, and the average elongation (El m ) represented by the following formula (a) is 42% or more And the average r value (r m ) represented by the following (b) formula is 1.2-1.6.
Average elongation El m = (El L + 2El D + El C ) / 4. (a)
Average r value r m = (r L + 2r D + r C ) / 4. (b)
El L : Elongation in the rolling direction
El D : Elongation in the rolling 45 ° direction
El C : Elongation in the rolling right direction
r L : r value in the rolling direction
r D : r value in the rolling 45 ° direction
r C : r value in the right angle direction of rolling
추가로, 질량% 로, Ti : 0.005 %?0.020 % 를 함유하고, 상기 B : 0.0010≤B-11/14×N≤0.0050 % 대신에, B : 0.0015<B-11×(|N/14-Ti/48|+(N/14-Ti/48))/2≤0.0050 % 인 것을 특징으로 하는 냉연 강판.The method of claim 1,
Furthermore, in mass%, Ti: 0.005%-0.020% is contained, and instead of said B: 0.0010 <= B-11 / 14 * N <0.0050%, B: 0.0015 <B-11x (| N / 14- Ti / 48 | + (N / 14-Ti / 48)) / 2≤0.0050%. A cold rolled steel sheet characterized by the above-mentioned.
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