KR20120074619A - Method of controlling surface defect of stainless steel and stainless steel manufactured using the same - Google Patents

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Abstract

PURPOSE: A surface defect control method of stainless steel and the stainless steel using the same are provided to easily control the content of delta ferrite at an edge portion of a slab using the amount of the coolants. CONSTITUTION: A surface defect control method of stainless steel is as follows. The content of delta ferrite is controlled by the amount of first and second coolant that respectively cool upper and lower parts of a slab. Surface defects in the stainless steel are controlled using the content of the delta ferrite. The quantity of non-water elements in the first coolant is smaller than the quantity of non-water elements in the second coolant. The quantity of non-water elements in the first coolant is 0.30~0.40L/kg-steel. The quantity of non-water elements in the second coolant is 0.40~0.50L/kg-steel.

Description

스테인리스강의 표면 결함 제어방법 및 이를 이용하여 제조된 스테인리스강{Method of controlling surface defect of stainless steel and stainless steel manufactured using the same}Method of controlling surface defect of stainless steel and stainless steel manufactured using the same

본 발명은 스테인리스강의 표면 결함 제어방법 및 이를 이용하여 제조된 스테인리스강에 관한 것으로, 보다 상세하게는 델타 페라이트의 함량을 조절하여 스테인리스강의 표면 결함을 제어하는 방법과 이를 이용하여 제조된 스테인리스강에 관한 것이다. The present invention relates to a method for controlling surface defects of stainless steel and stainless steel manufactured using the same, and more particularly, to a method for controlling surface defects of stainless steel by adjusting the content of delta ferrite and a stainless steel manufactured using the same. will be.

스테인리스강의 표면 결함 중 열간 압연 이전의 주편에 발생된 흠 또는 크랙은 압연시 연신되어 코일의 표면결함으로 발전되는 것으로 확인되고 있다. 코일에 표면 결함이 발생된 경우에, 상기 표면 결함을 제거하기 위하여 연마벨트를 이용하여 상기 코일을 연마하는 공정, 소위, 코일 그라인딩(Coil Grinding)을 실시하게 되어 전반적으로 상기 코일의 생산성이 저하된다. Among the surface defects of stainless steel, the cracks or cracks generated in the cast steel prior to hot rolling are elongated during rolling to develop the surface defects of the coil. When a surface defect occurs in the coil, a process of polishing the coil using a polishing belt, so-called coil grinding, is performed to remove the surface defect, thereby lowering the overall productivity of the coil. .

본 발명의 일 목적은 스테인리스강의 표면 결함을 제어할 수 있는 방법을 제공하는 데 있다. One object of the present invention is to provide a method capable of controlling surface defects of stainless steel.

본 발명의 다른 목적은 표면 결함이 감소되어 품질이 향상된 스테인리스강을 제공하는 데 있다. Another object of the present invention is to provide a stainless steel with improved quality by reducing surface defects.

상술한 본 발명의 일 목적을 달성하기 위해서 스테인리스강의 표면 결함 제어방법은, 주편의 상부를 냉각하는 제1 냉각수와 상기 주편의 하부를 냉각하는 제2 냉각수의 양에 의해 조절되는 델타 페라이트 함량을 이용하여 스테인리스강의 표면 결함을 제어하는 것을 특징으로 한다. In order to achieve the above object of the present invention, the method for controlling surface defects of stainless steel uses a delta ferrite content controlled by an amount of a first cooling water for cooling the upper part of the cast steel and a second cooling water for cooling the lower part of the cast steel. To control the surface defects of the stainless steel.

또한, 상기 제1 냉각수의 비수량은 상기 제2 냉각수의 비수량보다 작다. 본 발명의 실시예에서는, 상기 제1 냉각수의 비수량은 0.30L/kg-steel 내지 0.40L/kg-steel일 수 있고, 상기 제2 냉각수의 비수량은 0.40L/kg-steel 내지 0.50L/kg-steel일 수 있다. In addition, the specific amount of the first cooling water is smaller than the specific amount of the second cooling water. In an embodiment of the present invention, the specific water content of the first cooling water may be 0.30L / kg-steel to 0.40L / kg-steel, and the specific water content of the second cooling water may be 0.40L / kg-steel to 0.50L / It may be kg-steel.

또한, 상기 제1 및 제2 냉각수들에 의해 냉각된 주편의 에지부의 델타 페라이트 함량은 4% 내지 8%이고, 상기 에지부는 상기 제1 및 제2 냉각수들에 의해 냉각된 주편의 측면으로부터 1cm 이하의 깊이로 정의된다. Further, the delta ferrite content of the edge portion of the slab cooled by the first and second cooling waters is 4% to 8%, and the edge portion is 1 cm or less from the side of the slab cooled by the first and second cooling waters. Is defined as the depth of.

또한, 상기 주편은 수직만곡형으로 하강하면서 상기 제1및 제2 냉각수들에 의해 냉각된다. In addition, the slab is cooled by the first and second cooling water while descending to the vertical curved.

또한, 상기 스테인리스강은 304계 오스테나이트 스테인리스강이다. In addition, the stainless steel is 304 austenitic stainless steel.

상술한 본 발명의 다른 목적을 달성하기 위해서, 스테인리스강은 주편의 상부를 냉각하는 제1 냉각수의 양보다 상기 주편의 하부를 냉각하는 제2 냉각수의 양을 크게하여 냉각되어 제조되어 4% 내지 8%의 델타 페라이트 함량을 갖는 에지부를 포함한다. In order to achieve the above object of the present invention, the stainless steel is manufactured by cooling by increasing the amount of the second cooling water to cool the lower portion of the slab rather than the amount of the first cooling water to cool the upper portion of the cast steel 4% to 8 Edge portions having a delta ferrite content of%.

또한, 상기 에지부는 상기 주편의 측면으로부터 1cm 이하의 깊이로 정의되고, 상기 스테인리스강은 304계 오스테나이트 스테인리스강일 수 있다. In addition, the edge portion is defined as a depth of 1cm or less from the side surface of the cast steel, the stainless steel may be 304-based austenitic stainless steel.

본 발명에 따르면, 주편의 상부를 냉각하는 냉각수의 양과 주편의 하부를 냉각하는 냉각수의 양을 이용하여 주편의 에지부의 델타 페라이트 함량을 용이하게 조절할 수 있다. According to the present invention, the delta ferrite content of the edge portion of the cast steel can be easily adjusted by using the amount of cooling water cooling the upper portion of the cast steel and the amount of cooling water cooling the lower portion of the cast steel.

도 1a는 냉각이 완료된 주편 또는 슬라브의 중앙부의 델타 페라이트 함량을 나타내는 도면이다.
도 1b는 냉각이 완료된 주편 또는 슬라브의 에지부의 델타 페라이트 함량을 나타내는 도면이다.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 연속주조공정을 개락적으로 도시한 도면이다.
도 3은 제1차 및 제2차 냉각이 완료된 주편의 에지부를 나타내는 도면이다.
도 4는 도 2에 도시된 연속주조공정에서 주편에 대해 제2차 냉각이 수행되는 것을 나타내는 도면이다.
도 5a는 본 발명의 실시예에 따라 주편 상부 냉각수의 비수량을 조절하여 주편 에지부의 델타 페라이트 함량의 제어를 나타내는 그래프이다.
도 5b는 본 발명의 실시예에 따라 주편 하부 냉각수의 비수량을 조절하여 주편 에지부의 델타 페라이트 함량의 제어를 나타내는 그래프이다. FIG. 1A is a diagram showing the delta ferrite content in the center portion of a slab or slab after cooling is completed. FIG.
FIG. 1B is a view showing the delta ferrite content of the edge portion of the slab or slab that has been cooled.
2 is a view schematically showing a continuous casting process according to an embodiment of the present invention.
3 is a view showing the edge portion of the cast steel after the first and second cooling is completed.
4 is a view showing that the secondary cooling is performed on the cast in the continuous casting process shown in FIG.
Figure 5a is a graph showing the control of the delta ferrite content of the slab edge portion by adjusting the specific amount of the upper cooling water of the slab according to an embodiment of the present invention.
Figure 5b is a graph showing the control of the delta ferrite content of the slab edge portion by adjusting the specific amount of the lower cooling water according to an embodiment of the present invention.

이하 첨부한 도면을 참고 하여 본 발명의 실시예 및 그 밖에 당업자가 본 발명의 내용을 쉽게 이해하기 위하여 필요한 사항에 대하여 상세히 기재한다. 다만, 본 발명은 청구범위에 기재된 범위 안에서 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으므로 하기에 설명하는 실시예는 표현 여부에 불구하고 예시적인 것에 불과하다. DETAILED DESCRIPTION Hereinafter, exemplary embodiments of the present invention and other matters required by those skilled in the art will be described in detail with reference to the accompanying drawings. However, the present invention may be embodied in various different forms within the scope of the claims, and thus the embodiments described below are merely exemplary, regardless of expression.

본 실시예를 설명함에 있어서, 관련된 공지 기능 혹은 구성에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우 그 상세한 설명은 생략한다. 그리고 도면에서 동일한 구성요소들에 대해서는 비록 다른 도면상에 표시되더라도 가능한 한 동일한 참조번호 및 부호로 나타내고 있음에 유의해야 한다. 아울러, 도면에서 각 층의 두께나 크기는 설명의 편의 및 명확성을 위하여 과장될 수 있으며 실제의 층 두께나 크기와 다를 수 있다.In the following description of the present invention, a detailed description of known functions and configurations incorporated herein will be omitted when it may make the subject matter of the present invention rather unclear. It should be noted that the same elements in the drawings are represented by the same reference numerals and symbols as much as possible even though they are shown in different drawings. In addition, the thickness and size of each layer in the drawings may be exaggerated for convenience and clarity, and may differ from actual layer thicknesses and sizes.

먼저, 도 1a는 냉각이 완료된 주편 또는 슬라브의 중앙부의 델타 페라이트 함량을 나타내는 도면이고, 도 1b는 냉각이 완료된 주편 또는 슬라브의 에지부의 델타 페라이트 함량을 나타내는 도면이다. First, FIG. 1A is a view showing the delta ferrite content of the center portion of the cooling slab or slab, Figure 1b is a view showing the delta ferrite content of the edge portion of the cooling slab or slab.

스테인리스강의 표면 결함은 코일의 에지부에 주로 발생되고 있고, 그 이유는 도 1a 및 도 1b에서 나타내는 것과 관련될 수 있다. Surface defects in stainless steel are mainly occurring at the edge of the coil, and the reason may be related to that shown in FIGS. 1A and 1B.

도 1a 및 도 1b를 참조하면, 주편의 중심부 및 에지부 각각에서 델타페라이트 함량은 1%내지 12%이다. 하지만, 주편의 중심부 및 에지부 각각에서 델타페라이트 함량 분포를 보다 세밀하게 살펴보면, 동일한 주편이더라도, 주편의 중심부와 에지부의 델타 페라이트 함량의 분포가 상이하다. 보다 상세하게는, 주편의 중심부에서 델타 페라이트 함량이 4% 내지 8%을 만족하는 부분은 주편의 에지부에서 델타 페라이트 함량이 4% 내지 8%을 만족하는 부분보다 많다. 1A and 1B, the delta ferrite content is 1% to 12% at the center and the edge of each of the cast pieces, respectively. However, when the delta ferrite content distribution is examined in more detail at each of the center portion and the edge portion of the cast steel, the distribution of the delta ferrite content at the center portion and the edge portion of the cast steel is different even if the same cast steel. More specifically, the portion where the delta ferrite content satisfies 4% to 8% at the center of the slab is more than the portion where the delta ferrite content satisfies 4% to 8% at the edge of the slab.

상술한 주편의 중심부 및 에지부에서 델타 페라이트의 분포 차이는 주편 에지부에서 발생되는 흠 또는 크랙과 관련되는 것으로 확인되고 있고, 이에 따라, 상기 코일의 표면 결함의 발생을 제어하여 상기 코일 그라인딩의 실시 횟수를 감소시키기 위해서는 상기 주편의 에지부에서 4% 내지 8%의 델타 페라이트 함량을 만족하는 부분을 증가시키는 것이 필요하다. The difference in the distribution of the delta ferrite in the center and the edge portion of the cast steel described above is found to be related to the flaw or crack occurring in the edge portion of the cast steel. Accordingly, the coil grinding is controlled by controlling the occurrence of surface defects of the coil. In order to reduce the number of times, it is necessary to increase the portion satisfying the delta ferrite content of 4% to 8% in the edge portion of the cast.

도 2는 본 발명의 실시예에 따른 연속주조공정을 개락적으로 도시한 도면이다. 2 is a view schematically showing a continuous casting process according to an embodiment of the present invention.

도 2를 참조하면, 스테인리스강을 제조하기 위하여 연속주조설비(100)를 이용하여 주편(60)을 제조한다. 본 발명의 실시예에서는, 상기 스테인리스강은 304계 오스테나이트 스테인리스강일 수 있고, 상기 304계 오스테나이트 스테인리스강의 화학조성은 아래 표 1과 같을 수 있다. Referring to FIG. 2, the cast steel 60 is manufactured using the continuous casting facility 100 to manufacture stainless steel. In an embodiment of the present invention, the stainless steel may be 304 austenitic stainless steel, the chemical composition of the 304-based austenitic stainless steel may be as shown in Table 1 below.

원소
element
CC SiSi MnMn CrCr NN NiNi FeFe 조성(wt%)
Composition (wt%)
0.040.04 0.500.50 1.201.20 18.0018.00 0.040.04 8.008.00 72.2072.20

상기 주편(60)을 제조하는 데 사용되는 연속주조설비(100)는 래들(10), 턴디쉬(20), 주형(30), 상부 이송롤들(50), 하부 이송롤들(55), 상부 냉각수 공급장치들(40) 및 하부 냉각수 공급장치들(45)을 포함한다. 상술한 구조를 갖는 상기 연속주조설비(100)를 이용하여 상기 주편(60)을 제조하는 방법은 다음과 같다. Continuous casting equipment 100 used to manufacture the cast steel 60 is ladle 10, tundish 20, mold 30, upper feed rolls 50, lower feed rolls 55, Upper coolant supplies 40 and lower coolant supplies 45. The method of manufacturing the cast steel 60 using the continuous casting facility 100 having the above-described structure is as follows.

우선, 상기 래들(10) 측으로 정련이 완료된 용강(5)이 제공되고, 상기 래들(10)에 채워진 용강(5)은 제1 노즐(15)을 통해 상기 턴디쉬(20) 측으로 제공된다. 상기 턴디쉬(20)는 상기 래들(10)과 상기 주형(30) 사이에서 상기 용강(5)을 임시 저장하는 버퍼역할을 하고, 상기 턴디쉬(20)에 제공된 용강(5)은 제2 노즐(25)을 통해 상기 주형(30) 측으로 제공된다. First, molten steel 5 which has been refined to the ladle 10 is provided, and the molten steel 5 filled in the ladle 10 is provided to the tundish 20 through the first nozzle 15. The tundish 20 serves as a buffer for temporarily storing the molten steel 5 between the ladle 10 and the mold 30, and the molten steel 5 provided to the tundish 20 has a second nozzle. It is provided to the mold 30 side through 25.

상기 주형(30) 측으로 제공된 용강(5)은 상기 주형(30)에 의해 상기 주편(60)으로 형상화되는 동시에 상기 주편(60)에 대해 제1차 냉각이 진행된다. 본 발명의 실시예에서는, 상기 주편(60)은 폭이 약 600mm 내지 약 1350mm이고, 두께가 약 200mm이고, 길이가 약 5m 내지 10m인 형상을 가질 수 있다. The molten steel 5 provided on the mold 30 side is shaped into the cast steel 60 by the mold 30, and the primary cooling is performed on the cast steel 60. In an embodiment of the present invention, the cast steel 60 may have a shape having a width of about 600 mm to about 1350 mm, a thickness of about 200 mm, and a length of about 5 m to 10 m.

상기 주형(30)에 의해 형상화되고 상기 제1차 냉각되어 제조된 상기 주편(60)은 상부 이송롤들(50) 및 하부 이송롤들(55)에 의해 이송된다. 보다 상세하게는, 상기 주형(30)으로부터 인출되는 상기 주편(60)은 상기 상부 및 하부 이송롤들(50,55)에 의해 지표면(1) 측으로 하강하되, 단면상에서, 상기 주편(60)은 제1 방향(D1)과 나란하게 수직만곡형 형상을 그리며 하강한다. The slab 60 shaped by the mold 30 and manufactured by the primary cooling is conveyed by the upper feed rolls 50 and the lower feed rolls 55. More specifically, the cast piece 60 drawn from the mold 30 is lowered to the ground surface 1 side by the upper and lower feed rolls 50 and 55, but in the cross section, the cast piece 60 is It descends while drawing a vertical curved shape in parallel with the first direction D1.

한편, 상기 상부 이송롤들(50) 및 상기 하부 이송롤들(55)에 의해 상기 주편(60)이 이송되는 동안에, 상기 주편(60)은 상기 상부 냉각수 공급장치들(40) 및 상기 하부 냉각수 공급장치들(45)로부터 토출되는 냉각수에 의해 제2차 냉각된다. On the other hand, while the cast steel 60 is transported by the upper feed rolls 50 and the lower feed rolls 55, the cast steel 60 is the upper cooling water supply devices 40 and the lower cooling water Secondary cooling is performed by the cooling water discharged from the supply devices 45.

본 발명의 실시예에서는, 상기 상부 냉각수 공급장치들(40) 및 상기 상부 이송롤들(50)은 상호 교번적으로 배치될 수 있고, 상기 상부 냉각수 공급장치들(40)로부터 토출되는 냉각수는 상기 주편(60)의 상부면(61)을 냉각시킨다. 또한, 상기 하부 냉각수 공급장치들(45) 및 상기 하부 이송롤들(55)은 상호 교번적으로 구비될 수 있고, 상기 하부 냉각수 공급장치들(45)로부터 토출되는 냉각수는 상기 주편(60)의 하부면(62)을 냉각시킨다.In the embodiment of the present invention, the upper cooling water supply devices 40 and the upper feed rolls 50 may be alternately arranged, the cooling water discharged from the upper cooling water supply devices 40 is The upper surface 61 of the cast piece 60 is cooled. In addition, the lower cooling water supply devices 45 and the lower transfer rolls 55 may be provided alternately, and the cooling water discharged from the lower cooling water supply devices 45 may be formed in the cast steel 60. The lower surface 62 is cooled.

일반적으로, 앞서 상술한 상기 제1차 냉각에 의해 상기 주편(60)의 조직은 70% 내지 80%의 델타 페라이트로 이루어진다. 그 이후에, 상기 주편(60)이 상기 제2차 냉각되어 응고됨에 따라 그 조직은 델타상에서 오스테나이트상인 감마상으로 고상변태가 이루어지고, 통상적으로, 상기 고상변태는 1000℃ 내지 1400℃에서 이루어진다. 따라서, 상기 제2차 냉각에 소요되는 시간을 이용하여 상기 고상변태가 이루어지는 시간을 조절할 수 있고, 이 경우에, 상기 제2차 냉각에 소요되는 시간을 조절하여 상기 주편(60)에 잔류하는 델타 페라이트 함량을 조절할 수 있다. In general, the structure of the slab 60 by the primary cooling described above is made of 70% to 80% of the delta ferrite. Thereafter, as the slab 60 is solidified by the second cooling, the tissue is subjected to a solid phase transformation from a delta phase to an austenite gamma phase, and the solid phase transformation is generally performed at 1000 ° C. to 1400 ° C. . Therefore, the time for performing the solid state transformation may be controlled by using the time required for the second cooling. In this case, the delta remaining in the slab 60 may be adjusted by adjusting the time required for the second cooling. Ferrite content can be adjusted.

본 발명의 실시예에서는, 도 1a 및 도 1b를 참조하여 설명한 바와 같이, 코일의 표면 결함의 요인으로 작용할 수 있는 주편(60)의 흠 또는 크랙을 저감시키기 위하여 상기 제2차 냉각이 진행되는 조건을 조절하여 상기 주편(60)의 에지부에 잔류하는 델타 페라이트의 함량은 4% 내지 8%로 조절한다. 이에 대해서는 도 3 및 도 4들을 참조하여 보다 상세히 설명된다. In the embodiment of the present invention, as described with reference to FIGS. 1A and 1B, the conditions under which the secondary cooling proceeds to reduce the scratches or cracks of the slab 60 that may act as a cause of surface defects of the coil. By adjusting the content of the delta ferrite remaining in the edge portion of the slab 60 is adjusted to 4% to 8%. This will be described in more detail with reference to FIGS. 3 and 4.

도 3은 제1차 및 제2차 냉각이 완료된 주편의 에지부를 나타내는 도면이고, 도 4는 도 2에 도시된 연속주조공정에서 주편에 대해 제2차 냉각이 수행되는 것을 나타내는 도면이다. 3 is a view showing the edge portion of the slab has completed the first and second cooling, Figure 4 is a view showing that the secondary cooling is performed for the cast in the continuous casting process shown in FIG.

주편에 대해 제2차 냉각을 수행하여 주편의 에지부에 잔류하는 델타 페라이트의 함량은 4% 내지 8%로 조절하는 방법을 설명하기 이전에, 도 3을 참조하여 상기 에지부를 정의하면 다음과 같다. Before the method of adjusting the content of the delta ferrite remaining in the edge portion of the cast steel by performing the second cooling on the cast steel to 4% to 8%, the edge portion is defined with reference to FIG. 3 as follows. .

도 3을 참조하면, 에지부(66)는 주편(60)의 일 측면(65)의 일부분으로부터 1cm이하의 깊이로 정의될 수 있다. 보다 상세하게는, 본 발명의 실시예에서는, 상기 에지부(66)는 가로 방향으로 제1 길이(L1)를 갖고, 세로 방향으로 제2 길이(L2)를 갖는 상기 측면(65)의 일부분으로부터 상기 주편(60)의 내측으로 향하는 깊이 방향으로 제3 길이(L3)를 갖고, 상기 제1 길이(L1)는 약 150mm일 수 있고, 상기 제2 길이(L2)는 200mm일 수 있고, 상기 제3 길이(L3)는 약 10mm일 수 있다. Referring to FIG. 3, the edge portion 66 may be defined as a depth of 1 cm or less from a portion of one side 65 of the slab 60. More specifically, in the embodiment of the present invention, the edge portion 66 has a first length L1 in the transverse direction and from a portion of the side surface 65 having a second length L2 in the longitudinal direction. It has a third length (L3) in the depth direction toward the inside of the slab 60, the first length (L1) may be about 150mm, the second length (L2) may be 200mm, Three lengths L3 may be about 10 mm.

상기 에지부(66)가 4% 내지 8%의 델타 페라이트 함량을 갖기 위해서 제1차 냉각이 완료된 주편에 대해 상기 제2차 냉각을 진행하는 방법은 다음과 같다. The method of performing the second cooling with respect to the slab after the first cooling is completed in order that the edge portion 66 has a delta ferrite content of 4% to 8%.

도 4를 참조하면, 주편(60)이 상부 및 하부 이송롤들(50,55)에 하강되도록 이송되는 동안에, 상부 냉각수 공급장치(40)는 상기 주편(60)의 상부면(61) 측으로 제1 냉각수(41)를 제공하여 상기 주편(60)을 냉각시키고, 하부 냉각수 공급장치(45)는 상기 주편(60)의 하부면(62) 측으로 제2 냉각수(46)를 제공하여 상기 주편(60)을 냉각시킨다.Referring to FIG. 4, while the slab 60 is transported to descend to the upper and lower conveying rolls 50 and 55, the upper cooling water supply device 40 is disposed toward the upper surface 61 of the slab 60. 1 provides a cooling water 41 to cool the cast steel 60, and the lower cooling water supply device 45 provides a second cooling water 46 to the lower surface 62 side of the cast steel 60 to the cast steel 60 ) To cool.

한편, 도 2를 참조하여 설명한 바와 같이, 상기 주편(60)은 수직만곡형을 그리며 지표면(도 2의 1) 측을 향하여 하강하므로, 상기 제1 냉각수(41)는 상기 상부 냉각수 공급장치(40)로부터 토출되어 상기 상부면(61) 측으로 제공된 후, 상기 상부면(61)을 따라 흐른다. 이에 따라, 상기 제1 냉각수(41)는 상기 상부면(61)을 따라 흐르면서 지속적으로 상기 주편(60)을 냉각시키는 데 기여할 수 있다. On the other hand, as described with reference to Figure 2, the slab 60 is drawn down toward the ground surface (1, 1) side of the vertical curved form, the first cooling water 41 is the upper cooling water supply device 40 Is discharged from and provided to the upper surface 61 side, and flows along the upper surface 61. Accordingly, the first cooling water 41 may contribute to continuously cooling the slab 60 while flowing along the upper surface 61.

반면에, 상기 제2 냉각수(46)는 상기 하부 냉각수 공급장치(45)로부터 토출되어 상기 하부면(62) 측으로 제공된 후, 상기 하부면(62)을 따라 흐르지 못하고 상기 지표면 측으로 낙하하게 된다. 이에 따라, 상기 제2 냉각수(46)는 상기 제1 냉각수(41) 보다 상기 주편(60)을 지속적으로 냉각시키는 효과가 작을 수 있다. On the other hand, after the second cooling water 46 is discharged from the lower cooling water supply device 45 and provided to the lower surface 62 side, the second cooling water 46 does not flow along the lower surface 62 and falls to the ground surface side. Accordingly, the second cooling water 46 may have a smaller effect of continuously cooling the slab 60 than the first cooling water 41.

따라서, 상기 제2차 냉각시, 상기 제1 냉각수(41)가 상기 상부면(61)을 냉각하는 효율은 상기 제2 냉각수(46)가 상기 하부면(62)을 냉각하는 효율보다 작을 수 있으므로 상기 제2 냉각수(46)는 상기 제1 냉각수(41)보다 더 많은 양으로 제공되는 것이 바람직하다. 보다 상세하게는, 본 발명의 실시예에서는, 상기 제1 냉각수(41)의 비수량은 0.30L/kg-steel 내지 0.40L/kg-steel 범위 내에서 설정될 수 있고, 상기 제2 냉각수(46)의 비수량은 상기 제1 냉각수(41)의 비수량보다 큰 전제하에 0.40L/kg-steel 내지 0.50L/kg-steel 범위 내에서 설정될 수 있다. 이 경우에, 상기 주편(60)의 무게가 1톤이라고 가정하면, 약 300리터 내지 약 400리터의 상기 제1 냉각수(41)가 상기 상부면(61) 측으로 제공될 수 있고, 약 400리터 내지 약 500리터의 상기 제2 냉각수(46)가 상기 하부면(62) 측으로 제공될 수 있다. Therefore, during the second cooling, the efficiency of cooling the upper surface 61 by the first cooling water 41 may be less than the efficiency of cooling the lower surface 62 by the second cooling water 46. The second coolant 46 is preferably provided in a larger amount than the first coolant 41. More specifically, in the embodiment of the present invention, the specific amount of the first cooling water 41 may be set within the range of 0.30L / kg-steel to 0.40L / kg-steel, and the second cooling water 46 ), The specific water quantity may be set within the range of 0.40L / kg-steel to 0.50L / kg-steel on the premise that the specific quantity of the first cooling water 41 is larger than that of the first cooling water 41. In this case, assuming that the weight of the cast steel 60 is 1 ton, about 300 liters to about 400 liters of the first cooling water 41 may be provided to the upper surface 61 side, and about 400 liters to About 500 liters of the second coolant 46 may be provided toward the bottom surface 62.

상술한 바와 같이, 상기 제2 냉각수(46)의 비수량을 상기 제1 냉각수(41)의 비수량보다 크게 설정하는 경우에, 상기 제2차 냉각의 효율이 향상되어, 앞서 도 2를 참조하여 설명한 상기 고상변태가 이루어지는 시간이 감소시킬 수 있고, 이에 따라, 상기 제2차 냉각에서 냉각된 주편(60)의 잔류 델타 페라이트 함량을 4% 내지 8%로 용이하게 조절할 수 있다. As described above, when the non-aqueous amount of the second cooling water 46 is set to be larger than the non-aqueous amount of the first cooling water 41, the efficiency of the second cooling is improved, and with reference to FIG. 2 above. As described above, the solid phase transformation time can be reduced, and thus, the residual delta ferrite content of the slab 60 cooled in the secondary cooling can be easily adjusted to 4% to 8%.

도 5a는 본 발명의 실시예에 따라 주편 상부 냉각수의 비수량을 조절하여 주편 에지부의 델타 페라이트 함량의 제어를 나타내는 그래프이고, 도 5b는 본 발명의 실시예에 따라 주편 하부 냉각수의 비수량을 조절하여 주편 에지부의 델타 페라이트 함량의 제어를 나타내는 그래프이다.Figure 5a is a graph showing the control of the delta ferrite content of the slab edge portion by adjusting the specific amount of the upper slab cooling water according to an embodiment of the present invention, Figure 5b is to adjust the specific amount of the lower cooling water of the slab according to an embodiment of the present invention Is a graph showing the control of the delta ferrite content of the slab edge portion.

도 4 및 도 5a를 참조하면, 주편(60)의 상부를 냉각하는 제1 냉각수(41)의 비수량을 종래보다 약 20% 증가시킨 결과, 상기 주편(60)의 에지부(도 3의 66) 델타 페라이트 함량은 종래의 4.3%에서 5.0%로 증가된다. 이는 곧, 상기 제1 냉각수(41)의 비수량이 종래보다 약 20% 증가되도록 이를 0.30L/kg-steel 내지 0.40L/kg-steel로 제어하는 경우에, 상기 주편(60)의 에지부의 델타 페라이트 함량을 4% 내지 8% 범위 내인 5%로 제어할 수 있음을 의미한다. 4 and 5A, as a result of increasing the specific amount of the first cooling water 41 cooling the upper portion of the cast steel 60 by about 20%, the edge portion of the cast steel 60 (66 in FIG. 3). Delta ferrite content is increased from 4.3% to 5.0%. This means that the delta of the edge portion of the cast steel 60 is controlled in the case of controlling it to 0.30 L / kg-steel to 0.40 L / kg-steel so that the specific amount of the first cooling water 41 is increased by about 20% compared with the conventional one. It means that the ferrite content can be controlled to 5% in the range of 4% to 8%.

또한, 도 4 및 도 5b를 참조하면, 주편(60)의 하부를 냉각하는 제2 냉각수(46)의 비수량을 종래보다 약 40% 증가시킨 결과, 상기 주편(60)의 에지부 델타 페라이트 함량은 종래의 3.4%에서 5.0%로 증가된다. 이는 곧, 상기 제2 냉각수(46)의 비수량이 종래보다 약 40% 증가되도록 이를 0.40L/kg-steel 내지 0.50L/kg-steel로 제어하는 경우에, 상기 주편(60)의 에지부(도 3의 66)의 델타 페라이트 함량을 4% 내지 8% 범위 내인 5%로 제어할 수 있음을 의미한다. 4 and 5B, the delta ferrite content of the edge portion of the cast steel 60 is increased as a result of increasing the specific amount of the second cooling water 46 cooling the lower portion of the cast steel 60 by about 40%. Is increased from 3.4% to 5.0%. This means that the edge portion of the slab 60 when the second cooling water 46 is controlled from 0.40L / kg-steel to 0.50L / kg-steel so that the specific amount of the second cooling water 46 is increased by about 40%. It means that the delta ferrite content of 66) of FIG. 3 can be controlled to 5% within the range of 4% to 8%.

한편, 상술한 도 5a 및 도 5b에 도시된 그래프들로부터 도출되는 결과에 따르면, 상기 주편의 상부와 하부를 각각 냉각하는 냉각수의 비수량을 조절하여 주편 에지부의 델타 페라이트 함량을, 비단 5%가 아니더라도, 4% 내지 8% 범위 내로 용이하게 조절할 수 있고, 이에 따라, 주편 에지부의 델타 페라이트 함량과 연관되어 발생되는 스테인리스강의 표면 결함을 저감할 수 있다. Meanwhile, according to the results derived from the graphs shown in FIGS. 5A and 5B, the delta ferrite content of the edge portion of the slab is adjusted by adjusting the specific amount of cooling water cooling the upper and lower portions of the slab, respectively. If not, it can be easily adjusted within the range of 4% to 8%, thereby reducing the surface defects of the stainless steel generated in association with the delta ferrite content of the slab edge portion.

본 발명의 기술 사상은 상기 바람직한 실시예에 따라 구체적으로 기술되었으나, 상기한 실시예는 그 설명을 위한 것이며 그 제한을 위한 것이 아님을 주의하여야 한다. 또한, 본 발명의 기술 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 기술 사상의 범위 내에서 다양한 변형예가 가능함을 이해할 수 있을 것이다.While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed exemplary embodiments. It will be apparent to those skilled in the art that various modifications may be made without departing from the scope of the present invention.

5: 용강 10: 래들
20: 턴디쉬 30: 주형
40: 상부 냉각수 공급장치 41: 제1 냉각수
45: 하부 냉각수 공급장치 46: 제2 냉각수
50: 상부 이송롤들 55: 하부 이송롤들
60: 주편 66: 에지부
100: 연속주조설비5: molten steel 10: ladle
20: tundish 30: template
40: upper cooling water supply device 41: first cooling water
45: lower coolant supply 46: second coolant
50: upper feed rolls 55: lower feed rolls
60: slab 66: edge portion
100: continuous casting equipment

Claims (10)

주편의 상부를 냉각하는 제1 냉각수와 상기 주편의 하부를 냉각하는 제2 냉각수의 양에 의해 조절되는 델타 페라이트 함량을 이용하여 스테인리스강의 표면 결함을 제어하는 것을 특징으로 하는 스테인리스강의 표면 결함 제어방법. Surface defect control method of stainless steel, characterized by controlling the surface defects of stainless steel using the delta ferrite content controlled by the amount of the first cooling water for cooling the upper part of the cast steel and the second cooling water for cooling the lower part of the cast steel. 제 1 항에 있어서,
상기 제1 냉각수의 비수량은 상기 제2 냉각수의 비수량보다 작은 것을 특징으로 하는 스테인리스강의 표면 결함 제어방법. The method of claim 1,
The non-aqueous amount of the first cooling water is smaller than the non-aqueous amount of the second cooling water. 제 2 항에 있어서,
상기 제1 냉각수의 비수량은 0.30L/kg-steel 내지 0.40L/kg-steel이고, 상기 제2 냉각수의 비수량은 0.40L/kg-steel 내지 0.50L/kg-steel인 것을 특징으로 하는 스테인리스강의 표면 결함 제어방법.The method of claim 2,
The specific quantity of the first cooling water is 0.30L / kg-steel to 0.40L / kg-steel, and the specific quantity of the second cooling water is 0.40L / kg-steel to 0.50L / kg-steel How to control surface defects in steel. 제 2 항에 있어서,
상기 제1 및 제2 냉각수들에 의해 냉각된 주편의 에지부의 델타 페라이트 함량은 4% 내지 8%인 것을 특징으로 하는 스테인리스강의 표면 결함 제어방법. The method of claim 2,
Delta ferrite content of the edge portion of the slab cooled by the first and second cooling water is 4% to 8% surface defect control method. 제 4 항에 있어서,
상기 에지부는 상기 제1 및 제2 냉각수들에 의해 냉각된 주편의 측면으로부터 1cm 이하의 깊이로 정의되는 것을 특징으로 하는 스테인리스강의 표면 결함 제어방법. The method of claim 4, wherein
And wherein the edge portion is defined as a depth of 1 cm or less from the side surface of the slab cooled by the first and second cooling waters. 제 1 항에 있어서,
상기 주편은 수직만곡형으로 하강하면서 상기 제1및 제2 냉각수들에 의해 냉각되는 것을 특징으로 하는 스테인리스강의 표면 결함 제어방법. The method of claim 1,
The slab is cooled by the first and second cooling water while descending into a vertical curved shape, the surface defect control method of stainless steel. 제 1 항에 있어서,
상기 스테인리스강은 304계 오스테나이트 스테인리스강인 것을 특징으로 하는 스테인리스강의 표면 결함 제어방법. The method of claim 1,
The stainless steel is a surface defect control method of stainless steel, characterized in that the 304 series austenitic stainless steel. 주편의 상부를 냉각하는 제1 냉각수의 양보다 상기 주편의 하부를 냉각하는 제2 냉각수의 양을 크게하여 냉각되어 제조되는 4% 내지 8%의 델타 페라이트 함량을 갖는 에지부를 포함하는 스테인리스강. Stainless steel comprising an edge portion having a delta ferrite content of 4% to 8% produced by cooling by increasing the amount of the second cooling water for cooling the lower portion of the slab than the amount of the first cooling water for cooling the upper portion of the cast steel. 제 8 항에 있어서,
상기 에지부는 상기 주편의 측면으로부터 1cm 이하의 깊이로 정의되는 것을 특징으로 하는 스테인리스강. The method of claim 8,
The edge portion is stainless steel, characterized in that defined by a depth of 1 cm or less from the side of the cast. 제 8 항에 있어서,
상기 스테인리스강은 304계 오스테나이트 스테인리스강인 것을 특징으로 스테인리스강. The method of claim 8,
The stainless steel is stainless steel, characterized in that the 304 series austenitic stainless steel.
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