KR20110106785A - Gas burner of high thermal power - Google Patents

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KR20110106785A
KR20110106785A KR1020100120230A KR20100120230A KR20110106785A KR 20110106785 A KR20110106785 A KR 20110106785A KR 1020100120230 A KR1020100120230 A KR 1020100120230A KR 20100120230 A KR20100120230 A KR 20100120230A KR 20110106785 A KR20110106785 A KR 20110106785A
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Abstract

본 발명은 버너헤드의 구조를 개선하여 연료가스와 공기가 균일하게 혼합되도록 하고, 또한 그 균일하게 혼합된 혼합가스가 100% 완전 기화되도록 하여 완전 연소를 실현하는 업소용 가스버너에 관한 것이다.
이를 실현하기 위한 일 형태로서 본 발명은, 원주면에 다수의 가스 노즐 구멍이 형성된 원통 형상 몸체를 갖는 버너헤드; 상기 버너헤드가 수용되며, 가스가 공급되는 가스공급관이 일측에 연결되는 버너케이싱; 상기 버너헤드와 상기 버너케이싱 사이에 배치되고, 상기 버너헤드의 노즐 구멍보다 직경이 더 작은 미세공이 다수 형성된 망체; 및 상기 버너헤드와 상기 버너케이싱 사이에 형성된 공간의 상부를 완전히 밀폐하는 폭을 갖는 환형체로 이루어진 덮개를 포함하는 고화력 가스버너를 제공한다.The present invention relates to a gas burner for a business that improves the structure of a burner head so that fuel gas and air are uniformly mixed, and also the gas mixture is 100% completely vaporized to realize complete combustion.
As one embodiment for realizing this, the present invention includes a burner head having a cylindrical body having a plurality of gas nozzle holes formed on a circumferential surface thereof; A burner casing in which the burner head is accommodated and a gas supply pipe to which gas is supplied is connected to one side; A net body disposed between the burner head and the burner casing and having a plurality of fine holes smaller in diameter than the nozzle hole of the burner head; And it provides a high thermal power burner comprising a cover made of an annular body having a width that completely seals the top of the space formed between the burner head and the burner casing.

Description

고화력 가스버너{GAS BURNER OF HIGH THERMAL POWER}GAS BURNER OF HIGH THERMAL POWER}

본 발명은 업소용 고화력 가스버너에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는, 버너헤드의 구조를 개선하여 연료가스와 공기가 균일하게 혼합되도록 하고, 또한 그 균일하게 혼합된 혼합가스가 100% 완전 기화되도록 하여 완전 연소를 실현하는 업소용 가스버너에 관한 것이다.The present invention relates to a high-temperature gas burner for commercial use, and more particularly, to improve the structure of the burner head so that fuel gas and air are uniformly mixed, and the uniformly mixed mixed gas is 100% completely vaporized. The present invention relates to a gas burner for a business that realizes complete combustion.

음식점 등과 같은 업소에서는 단시간에 많은 양의 조리를 하여야 하므로 일반 가정에서 사용되는 가스버너와 달리 화력이 강한 업소용 가스버너가 사용된다. In a restaurant such as a restaurant, since a large amount of cooking must be performed in a short time, a gas burner for a strong fire is used, unlike a gas burner used in a general home.

종래의 업소용 가스버너는 송풍기로부터 공급되는 공기와 가스관에서 공급되는 가스연료가 혼합기에 의해 단순 혼합된 후 혼합가스공급관을 통해 버너부로 공급되는 구조로 이루어져있다. The conventional gas burner for a business has a structure in which air supplied from a blower and gas fuel supplied from a gas pipe are simply mixed by a mixer and then supplied to the burner unit through a mixed gas supply pipe.

이러한 업소용 가스버너에 사용되는 가스연료로서는 액화석유가스(LPG: Liquefied Petroleum Gas)가 주로 이용되었으나, 근래에는 가격이 저렴한 천연가스 쪽으로 변해가는 추세이다. 이러한, 업소용 가스연료, 예를 들면, LPG 연료는 프로판(C3H8)과 부탄(C4H10)의 혼합기체로서 비점이 각각 -42.07℃와 -0.50℃이며, 증기압(Kg/Cm2 20℃)이 8.0과 2.0으로서 대기압과 실온의 환경에서 즉시 기체화되는 성질이 있다. 따라서, 일반적인 업소용 가스버너는 액화상태의 LPG 연료를 기체화하기 위한 별도의 수단을 포함하고 있지 않다.Liquefied Petroleum Gas (LPG) has been mainly used as a gas fuel used in such gas burners for commercial use, but in recent years, the price of natural gas has been changed. Commercial gas fuel, such as LPG fuel, is a mixed gas of propane (C 3 H 8 ) and butane (C 4 H 10 ), each having a boiling point of -42.07 ° C and -0.50 ° C, and a vapor pressure (Kg / Cm 2). 20 ° C.) is 8.0 and 2.0, and has a property of vaporizing immediately in an atmosphere of atmospheric pressure and room temperature. Therefore, a general gas burner for commercial use does not include a separate means for gasifying LPG fuel in a liquefied state.

한편, 종래의 업소용 가스버너는, 업소의 특성상 단시간에 큰 화력을 제공할 수 있어야 함에도 불구하고, 다음과 같은 근본적 요인으로 인해 열효율이 떨어지는 문제점이 있었다.On the other hand, the conventional gas burner for the business, despite the ability to provide a large thermal power in a short time due to the characteristics of the business, there was a problem that the thermal efficiency is lowered due to the following fundamental factors.

첫째, 종래의 업소용 가스버너는 송풍기로부터 공급된 공기와 가스관으로부터 공급된 가스연료가 단순 혼합된 후 버너부에 공급되는 구조로 이루어져 있을 뿐, 그 혼합 가스를 버너부의 전체 영역으로 균일하게 토출하기 위한 구조를 고려하고 있지 않다. 따라서, 종래의 업소용 가스버너를 이용할 경우에는 버너부에 공급된 혼합 가스가 화구측으로 균일하게 토출되지 않으므로 화염이 한쪽에서만 발생하거나, 또는 화염의 화력이 한쪽으로 편중되어 발생하는 현상이 발생하였다.First, the conventional gas burner for a business has a structure in which air supplied from a blower and gas fuel supplied from a gas pipe are simply mixed, and then supplied to a burner unit, and uniformly discharges the mixed gas to the entire area of the burner unit. It is not considering the structure. Therefore, in the case of using a conventional gas burner for commercial use, since the mixed gas supplied to the burner part is not uniformly discharged to the fireball side, a flame occurs only on one side, or a phenomenon occurs when the flame power is biased to one side.

둘째, 가스가 완전 연소되어 높은 화력을 발휘하기 위해서는 가스와 공기가 골고루 균일하게 섞여야 하는데, 종래의 업소용 가스버너 구조는 송풍기에 의해 강제로 공기를 주입한 후 혼합기에 의해 가스와 공기를 일정 비율로 단순 혼합시키는 구조만을 고려하고 있을 뿐, 그 가스와 공기를 균일하게 섞기 위한 별도의 수단에 대해서는 전혀 고려의 대상으로 삼고 있지 않다. 따라서, 종래의 업소용 가스버너 구조에 의해서는 가스의 완전 연소를 실현할 수 없다.Second, gas and air must be evenly mixed evenly in order to completely burn the gas, and the gas burner structure of the conventional business is to inject a certain ratio of gas and air by a mixer after forcibly injecting air by the blower. Only a simple mixing structure is considered, and no other means of uniformly mixing the gas and air are considered. Therefore, with the conventional gas burner structure, complete combustion of gas cannot be realized.

셋째, 종래의 업소용 가스버너는 혼합가스공급관으로부터 토출되는 혼합가스가 100% 기화되는 것을 전제로 하는 구조이나, 실제에 있어서는 액화석유가스가 불완전 기화된 채로 버너부에 공급되는 경우가 빈번하다. 이러한 경우는 가스가 완전 연소될 수 없다. 특히, 불완전 기화된 채로 토출된 혼합가스(반기화(반액화) 상태의 혼합가스)는 비정상적으로 큰 화염을 발생시키므로 자칫 화재나 안전사고로 연결될 수 있는 잠재적 위험요소이기도 하다.Third, the conventional gas burner for a business has a structure on the premise that 100% of the mixed gas discharged from the mixed gas supply pipe is vaporized. However, in practice, liquefied petroleum gas is often supplied to the burner unit with incomplete vaporization. In this case, the gas cannot be burned out completely. In particular, the mixed gas discharged incompletely vaporized (mixed gas in the semi-liquefied (half liquefied) state) generates an abnormally large flame, which is also a potential risk factor that may lead to a fire or a safety accident.

본 발명은 상술한 문제점들을 감안하여 안출된 것으로서, 버너헤드의 구조를 개선하여 연료가스와 공기가 균일하게 혼합되도록 하고, 또한 그 균일하게 혼합된 혼합가스가 100% 완전 기화되도록 하며, 또한 그 완전 기화된 균일 혼합가스가 화염부의 전체 영역으로 균일하게 토출되도록 하여 완전 연소를 실현하는 업소용 고화력 가스버너를 제공하는 것을 그 목적으로 한다.The present invention has been made in view of the above-described problems, and improves the structure of the burner head so that fuel gas and air are uniformly mixed, and the uniformly mixed mixed gas is 100% completely vaporized, and the complete It is an object of the present invention to provide a high-firing gas burner for a business that allows the vaporized uniform mixed gas to be uniformly discharged to the entire region of the flame section to realize complete combustion.

본 발명은 상술한 목적을 달성하기 위해, 원주면에 다수의 가스 노즐 구멍이 형성된 원통 형상 몸체를 갖는 버너헤드; 상기 버너헤드가 수용되며, 가스가 공급되는 가스공급관이 일측에 연결되는 버너케이싱; 상기 버너헤드와 상기 버너케이싱 사이에 배치되고, 상기 버너헤드의 노즐 구멍보다 직경이 더 작은 미세공이 다수 형성된 망체; 및 상기 버너헤드와 상기 버너케이싱 사이에 형성된 공간의 상부를 완전히 밀폐하는 폭을 갖는 환형체로 이루어진 덮개를 포함하는 고화력 가스버너를 제공한다.The present invention is a burner head having a cylindrical body formed with a plurality of gas nozzle holes in the circumferential surface to achieve the above object; A burner casing in which the burner head is accommodated and a gas supply pipe to which gas is supplied is connected to one side; A net body disposed between the burner head and the burner casing and having a plurality of fine holes smaller in diameter than the nozzle hole of the burner head; And it provides a high thermal power gas burner including a cover made of an annular body having a width for completely sealing the upper portion of the space formed between the burner head and the burner casing.

바람직한 실시예에 따라, 상기 망체는 상기 버너헤드의 외주면에 부착형성되어 있고, 상기 망체와 상기 버너케이싱 사이에는 가스 순환공간이 형성되어 있을 수 있다.According to a preferred embodiment, the mesh is attached to the outer peripheral surface of the burner head, a gas circulation space may be formed between the mesh and the burner casing.

또한 바람직한 실시예에 따라, 상기 망체는 상기 버너헤드로부터 이격되어 상기 버너헤드와 상기 버너케이싱 사이에 설치되어 있고, 상기 망체와 상기 버너케이싱 사이에는 제 1 가스 순환공간이 형성되어 있고, 상기 버너헤드와 상기 망체 사이에는 제 2 가스 순환공간이 형성되어 있을 수도 있다.According to a preferred embodiment, the mesh is spaced apart from the burner head is installed between the burner head and the burner casing, a first gas circulation space is formed between the mesh and the burner casing, the burner head A second gas circulation space may be formed between the mesh and the mesh.

또한 바람직한 실시예에 따라, 상기 망체는 상기 버너헤드와 상기 버너케이싱 사이에 두 개 이상 설치되어 있을 수 있다.In addition, according to a preferred embodiment, two or more meshes may be provided between the burner head and the burner casing.

바람직한 실시예에 따라, 상기 버너헤드의 상기 노즐 구멍의 직경은 2.5㎜~3.0㎜로 형성되고, 상기 망체의 상기 미세공의 직경은 0.5㎜~2.5㎜로 형성될 수 있다.According to a preferred embodiment, the diameter of the nozzle hole of the burner head may be formed of 2.5mm ~ 3.0mm, the diameter of the micropores of the mesh can be formed of 0.5mm ~ 2.5mm.

바람직한 실시예에 따라, 상기 버너헤드를 구성하는 원통 형상 몸체의 내부에는 상측으로 볼록한 형상의 중심구조체가 더 설치되어 있고, 상기 중심구조체는 편평한 저면과 상기 저면으로부터 볼록하게 연장형성된 볼록면으로 이루어져 있고, 상기 볼록면은 수직단면에서 봤을 때 상기 저면으로부터 상기 중심구조체의 중심축을 향해 기울어진 경사면을 갖는 것일 수 있다.According to a preferred embodiment, the inner side of the cylindrical body constituting the burner head is further provided with a central structure of the upper convex shape, the central structure is composed of a flat bottom and a convex surface extending convexly formed from the bottom and The convex surface may have an inclined surface inclined toward the central axis of the central structure from the bottom when viewed in a vertical section.

바람직한 실시예에 따라, 상기 중심구조체는 상측으로 볼록한 반구(半球) 형상의 몸체로 이루어진 것일 수 있다.According to a preferred embodiment, the central structure may be composed of a hemispherical (한 球) body convex upwards.

바람직한 실시예에 따라, 상기 중심구조체는 상기 상측으로 볼록한 반구 형상의 몸체의 외주면 정중앙에 상기 반구 형상의 몸체보다 더 작은 반구(半球) 형상의 볼록부가 형성되어 있는 것일 수 있다.According to a preferred embodiment, the central structure may be a hemispherical convex portion smaller than the hemispherical body is formed in the center of the outer circumferential surface of the upper convex hemispherical body.

바람직한 실시예에 따라, 상기 중심구조체는 상기 버너헤드와 일체로 형성된 것일 수 있다.According to a preferred embodiment, the central structure may be formed integrally with the burner head.

또한 바람직한 실시예에 따라, 상기 중심구조체는 상기 버너헤드에 착탈가능한 분리형으로 설치된 것일 수도 있다.In addition, according to a preferred embodiment, the central structure may be installed detachably to the burner head.

바람직한 실시예에 따라, 상기 중심구조체의 상기 편평한 저면의 중앙 하부에는 상기 버너헤드와의 결합을 위한 돌출부가 형성되어 있고, 상기 버너헤드의 상기 돌출부와 대응되는 부위에는 상기 중심구조체의 상기 돌출부가 감입되는 결합공간이 형성되어 있는 것일 수 있다.According to a preferred embodiment, a protrusion for engaging with the burner head is formed at the center lower portion of the flat bottom of the central structure, and the protrusion of the central structure is fitted into a portion corresponding to the protrusion of the burner head. It may be that the coupling space is formed.

바람직한 실시예에 따라, 상기 망체는 금속 재질 또는 세라믹 재질로 형성된 것일 수 있다.According to a preferred embodiment, the mesh may be formed of a metal material or a ceramic material.

바람직한 실시예에 따라, 상기 망체는 원통 형상으로 형성된 것일 수 있다.According to a preferred embodiment, the mesh may be formed in a cylindrical shape.

바람직한 실시예에 따라, 상기 버너헤드의 상기 원통 형상 몸체를 구성하는 저면의 중앙 하부에는 상기 버너케이싱과의 결합을 위한 돌출부가 형성되어 있고, 상기 버너케이싱의 상기 돌출부와 대응되는 부위에는 상기 버너헤드의 상기 돌출부가 감입되는 결합공간이 형성되어 있는 것일 수 있다.According to a preferred embodiment, the lower portion of the bottom constituting the cylindrical body of the burner head is formed with a protrusion for engagement with the burner casing, the portion corresponding to the protrusion of the burner casing the burner head The coupling space of the protrusion may be formed.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고화력 가스버너가 적용된 가스버너 시스템의 구성을 나타낸 개략도.
도 2는 본 발명의 제 1 실시예에 따른 고화력 가스버너의 상세 구조를 나타낸 분해 사시도.
도 3은 도 2의 고화력 가스버너가 조립된 상태를 나타낸 측단면도.
도 4는 도 2의 고화력 가스버너에 적용된 버너헤드와 망체의 결합 구조를 설명하기 위한 도면.
도 5 및 도 6은 각각 본 발명의 제 1 실시예에 따른 고화력 가스버너가 혼합가스를 미립화하는 원리 및 불완전 기화 상태의 가스를 완전 기화 상태로 전환하는 원리를 설명하기 위한 도면.
도 7은 본 발명의 실시예에 따른 가스버너와 종래 가스버너에 의해 각각 형성된 화염 형상을 비교하여 나타낸 도면.
도 8은 본 발명의 제 2 실시예에 따른 고화력 가스버너의 상세 구조를 나타낸 도면.
도 9는 도 8의 가스버너가 혼합가스를 미립화하고, 불완전 기화 가스를 완전 기화 가스로 전환하는 원리를 설명하기 위한 도면.
도 10a는 본 발명의 제 3 실시예에 따른 고화력 가스버너의 상세 구조를 나타낸 도면.
도 10b는 도 10a의 가스버너에 의해 열효율이 상승되고 연소소음이 감소되는 원리를 설명하기 위한 도면.
도 11a 및 도 11b는 본 발명의 제 3 실시예에 따른 고화력 가스버너의 변형예를 설명하기 위한 도면.
도 12a 및 도 12b는 본 발명의 제 3 실시예에 따른 고화력 가스버너의 다른 변형예를 설명하기 위한 도면.1 is a schematic view showing the configuration of a gas burner system to which a high thermal power gas burner is applied according to an embodiment of the present invention.
2 is an exploded perspective view showing a detailed structure of a high thermal power gas burner according to the first embodiment of the present invention.
Figure 3 is a side cross-sectional view showing a state in which the high thermal power gas burner of Figure 2 assembled.
4 is a view for explaining the coupling structure of the burner head and the net is applied to the high-heat gas burner of FIG.
5 and 6 are diagrams for explaining the principle of atomizing the mixed gas and the principle of converting the gas of the incomplete vaporization state to the complete vaporization state, respectively, according to the first embodiment of the present invention.
7 is a view showing a comparison between the flame shape formed by each of the gas burner and the conventional gas burner according to an embodiment of the present invention.
8 is a view showing a detailed structure of a high thermal power gas burner according to a second embodiment of the present invention.
FIG. 9 is a view for explaining the principle that the gas burner of FIG. 8 atomizes a mixed gas and converts an incomplete vaporized gas into a fully vaporized gas; FIG.
10A is a view showing a detailed structure of a high thermal power gas burner according to a third embodiment of the present invention.
10B is a view for explaining the principle that the thermal efficiency is increased and combustion noise is reduced by the gas burner of FIG. 10A.
11A and 11B are views for explaining a modification of the high thermal power gas burner according to the third embodiment of the present invention.
12A and 12B are views for explaining another modified example of the high thermal power gas burner according to the third embodiment of the present invention.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 업소용 고화력 가스버너가 적용된 가스버너 시스템의 구성을 나타낸 개략도이다.1 is a schematic diagram showing a configuration of a gas burner system to which a high-heating gas burner for a business according to an embodiment of the present invention is applied.

도 1을 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 가스버너 시스템(1)은 외부공기를 흡입하여 시스템 내부로 강제 송풍시키는 송풍기(10)와, 연료용 가스를 공급하는 가스관(20)과, 송풍기(10)로부터 공급되는 공기와 가스관(20)으로부터 공급되는 가스를 혼합하는 혼합기(30)와, 가스의 량과 공기의 량의 혼합비율을 제어하는 제어기구(40)와, 혼합기(30)에 의해 혼합된 혼합가스가 공급되는 혼합가스공급관(50)과, 혼합가스공급관(50)으로부터 공급되는 혼합가스를 연소시키는 가스버너(60)를 포함하여 구성된다. 한편, 미설명 부호 70은 혼합가스를 점화시키는 점화장치이다. 이러한 점화장치는 가스버너 시스템에 기본적으로 포함되어 있거나, 또는 시스템 외에 별도로 적용될 수도 있다.Referring to FIG. 1, a gas burner system 1 according to an exemplary embodiment of the present invention includes a blower 10 for sucking external air and forcibly blowing air into the system, a gas pipe 20 for supplying fuel gas, and a blower. The mixer 30 which mixes the air supplied from the 10 and the gas supplied from the gas pipe 20, the control mechanism 40 which controls the mixing ratio of the amount of gas and the amount of air, and the mixer 30. And a gas burner 60 for burning the mixed gas supplied from the mixed gas supply pipe 50 and the mixed gas supply pipe 50 supplied with the mixed gas. On the other hand, reference numeral 70 is an ignition device for igniting the mixed gas. Such an ignition device is basically included in the gas burner system or may be applied separately from the system.

[제 1 실시예][First Embodiment]

도 2는 본 발명의 제 1 실시예에 따른 고화력 가스버너의 상세 구조를 나타낸 분해 사시도이고, 도 3은 도 2의 고화력 가스버너가 조립된 상태를 나타낸 측단면도이다.2 is an exploded perspective view showing a detailed structure of a high thermal power gas burner according to the first embodiment of the present invention, Figure 3 is a side cross-sectional view showing a state in which the high thermal power gas burner of Figure 2 is assembled.

도 2 및 도 3을 참조하면, 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 가스버너(60)는 원주면에 다수의 가스 공급용 노즐 구멍(614)이 형성된 원통 형상 몸체(612)를 갖는 버너헤드(610)와, 조립시에 버너헤드(610)가 수용되는 하우징(632) 및 그 하우징(632)의 상단 테두리에 형성된 플랜지(634)를 포함하는 버너케이싱(630)과, 조립시에 버너헤드(610)와 버너케이싱(630) 사이에 형성된 공간의 상부를 완전히 밀폐하는 환형 폭의 테두리(642)를 갖는 환형체 형상의 덮개(640)를 포함하고, 버너헤드(610)의 외주면에는 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)보다 직경이 더 작은 미세공(624)이 다수 형성된 망체(620)가 부착되어 있다.2 and 3, the gas burner 60 according to the preferred embodiment of the present invention has a burner head 610 having a cylindrical body 612 having a plurality of gas supply nozzle holes 614 formed on a circumferential surface thereof. ), A burner casing 630 including a housing 632 in which the burner head 610 is accommodated during assembly, and a flange 634 formed at an upper edge of the housing 632, and a burner head 610 during assembly. ) And an annular cover 640 having an annular width rim 642 that completely seals the upper portion of the space formed between the burner casing 630 and the burner head 610 on the outer circumferential surface of the burner head 610. The mesh 620 is formed by forming a plurality of micropores 624 having a diameter smaller than that of the nozzle hole 614.

다음, 도 4를 참조하여 버너헤드(610)와 망체(620)의 결합 구조를 더욱 구체적으로 설명하면, 버너헤드(610)는 예를 들면, 주물 방법 등에 의해 원통 형상으로 전체 몸체(612)를 성형한 후, 몸체(612)의 원주면에 다수의 노즐 구멍(614)을 천공하는 것에 의해 성형할 수 있다. 또한, 원통 형상의 몸체(612)를 구성하는 저면의 중앙 하부에는 버너케이싱(632)의 결합공간(638a)에 감입되는 돌출부(616)가 형성되어 있다. 또한, 버너헤드(610)의 원주면 외측에는 노즐 구멍(614)보다 직경이 더욱 작은 미세공(624)이 다수 형성된 망체(620)가 부착되어 있다. 망체(620)는 예를 들면, 스테인리스강 등과 같은 금속 재질 또는 세라믹 재질로 형성될 수 있고, 이러한 망체(620)는 용접 등의 방법에 의해 버너헤드(610)의 외주면에 부착될 수 있다. Next, referring to FIG. 4, the burner head 610 and the mesh 620 will be described in more detail with reference to FIG. 4. The burner head 610 may, for example, cast the entire body 612 in a cylindrical shape by a casting method or the like. After molding, molding can be performed by drilling a plurality of nozzle holes 614 in the circumferential surface of the body 612. In addition, a protrusion 616 penetrated into the coupling space 638a of the burner casing 632 is formed at the center lower portion of the bottom constituting the cylindrical body 612. In addition, a mesh 620 having a plurality of micropores 624 smaller in diameter than the nozzle hole 614 is attached to the outer circumferential surface of the burner head 610. The mesh 620 may be formed of, for example, a metal or ceramic material such as stainless steel, and the mesh 620 may be attached to the outer circumferential surface of the burner head 610 by welding or the like.

바람직한 실시예에 따라, 버너헤드(610)의 몸체(612)에 형성된 노즐 구멍(614)의 직경은 2.5㎜~3.0㎜로 형성하는 것이 좋다. 노즐 구멍(614)의 직경이 2.5㎜이하인 경우에는, 시간의 경과에 따라 노즐 구멍(614)을 통과하는 혼합가스가 발생시키는 불순물 등이 구멍(614)을 메우게 되어 오히려 열 효율이 떨어지는 현상이 발생할 수 있다. 또한, 노즐 구멍(614)의 직경이 3.0㎜이상인 경우에는 노즐 구멍(614) 형성에 따른 가스 미립화 효과가 떨어진다.According to a preferred embodiment, the diameter of the nozzle hole 614 formed in the body 612 of the burner head 610 is preferably formed to 2.5 ~ 3.0mm. When the diameter of the nozzle hole 614 is 2.5 mm or less, impurities or the like generated by the mixed gas passing through the nozzle hole 614 fills the hole 614 as time elapses, so that the thermal efficiency decreases. May occur. In addition, when the diameter of the nozzle hole 614 is 3.0 mm or more, the gas atomization effect by the formation of the nozzle hole 614 is inferior.

또한, 바람직한 실시예에 따라, 망체(620)에 형성된 미세공(620)의 직경은 0.5㎜ 이상으로 형성하는 것이 좋다. 후술하는 바와 같이, 본 발명의 미세공(620)은 낮은 혼합도를 갖는 유입가스를 미립화하여 균일하게 섞이도록 하는 수단으로서 작용하고 또한 불완전 기화가스를 완전 기화가스로 전환하는 수단으로서 작용하므로 그 직경이 작으면 작을수록 좋다는 것을 알 수 있다. 그러나, 본 출원인은 미세공(620)의 직경을 0.5㎜미만으로 형성할 시 불순물 막힘 등에 의한 요인으로 열 효율이 오히려 떨어지는 현상이 발생한다는 것을 확인하였다.In addition, according to a preferred embodiment, the diameter of the micropores 620 formed in the mesh 620 is preferably formed to be 0.5mm or more. As will be described later, the micropores 620 of the present invention act as a means for atomizing the inlet gas having a low mixing degree and uniformly mixed, and also serves as a means for converting the incomplete vaporized gas into a complete vaporized gas, the diameter It can be seen that the smaller the smaller the better. However, the applicant has confirmed that when the diameter of the micropores 620 is less than 0.5mm, a phenomenon in which thermal efficiency is rather deteriorated due to clogging of impurities occurs.

다음, 다시 도 2 및 도 3을 참조하면, 버너케이싱(630)은 조립시에 버너헤드(610)(망체(620) 포함)가 수용되는 원통 형상의 하우징(632)과 그 하우징(632)의 상단 테두리에 형성된 플랜지(634)를 포함한다. 원통 형상의 하우징(632) 내부에는 버너헤드(610)(망체(620) 포함)의 몸체보다 더 큰 공간(636a)이 형성되어 있다. 플랜지(634)에는 볼트 결합용 홀(634a)이 다수 형성되어 있다. 또한, 원통 형상의 하우징(632)을 구성하는 저면의 중앙 하부에는 버너헤드(610)의 돌출부(616)와 대응되는 형상의 결합공간(638a)이 그 내부에 형성되어 돌출부(616)가 수용되는 받침부(638)가 형성되어 있다. 즉, 조립시에는 받침부(638)의 결합구(638a)에 버너헤드(610)의 돌출부(616)가 감입 고정됨으로써 버너헤드(610)의 이탈을 방지한다. Next, referring again to FIGS. 2 and 3, the burner casing 630 includes a cylindrical housing 632 in which a burner head 610 (including the mesh 620) is accommodated during assembly, and the housing 632 of the housing 632. A flange 634 formed at the top edge. A larger space 636a is formed in the cylindrical housing 632 than the body of the burner head 610 (including the mesh 620). The flange 634 is provided with a plurality of bolt coupling holes 634a. In addition, a coupling space 638a having a shape corresponding to the protrusion 616 of the burner head 610 is formed at the center lower portion of the bottom of the cylindrical housing 632 to accommodate the protrusion 616. The supporting part 638 is formed. That is, during assembly, the protrusion 616 of the burner head 610 is press-fitted and fixed to the coupler 638a of the supporting part 638 to prevent the burner head 610 from being separated.

또한, 버너케이싱(630)의 원통 형상의 하우징(632)의 하부면 외측에는 하우징(632)을 지지하는 지지부(639)가 하나 이상 형성될 수 있다.In addition, at least one support part 639 supporting the housing 632 may be formed outside the lower surface of the cylindrical housing 632 of the burner casing 630.

또한, 버너케이싱(630)의 원통 형상 하우징(632)의 일측에는 혼합가스공급관(50)이 결합되는 관연결부(632a)가 형성되어 있다. 이 관연결부(632a)는 그 일단부가 혼합가스공급관(50)과 연결되고, 그 타단부가 하우징(632)의 저면에 형성된 혼합가스 유입구에 연결되어 혼합가스공급관(50)으로부터 공급되는 혼합가스를 하우징(632)의 내부로 공급한다.In addition, at one side of the cylindrical housing 632 of the burner casing 630, a pipe connection portion 632a to which the mixed gas supply pipe 50 is coupled is formed. One end of the pipe connection part 632a is connected to the mixed gas supply pipe 50, and the other end thereof is connected to the mixed gas inlet formed at the bottom of the housing 632 to supply the mixed gas supplied from the mixed gas supply pipe 50. Supply into the housing 632.

다음, 덮개(640)는 조립시에 버너헤드(610)(망체(620)를 포함)와 버너케이싱(630) 사이에 형성된 공간의 상부를 완전히 밀폐하는 환형 폭의 테두리(642)를 갖는, 예를 들면 금속 재질의, 환형체로 구성할 수 있다. 덮개(640)의, 버너케이싱 플랜지(634)에 형성된 다수의 홀(634a)과 대응되는 부위에는 홀(634a)과의 볼트 결합을 위한 다수의 홀(642a)이 형성되어 있다. 한편, 덮개(640)에 형성된 개방 부위(644)는 버너헤드(610) 내부로 토출된 미립화된 가스가 공급되는 화염구이다.The lid 640 then has an annular width edge 642 that completely seals the top of the space formed between the burner head 610 (including the mesh 620) and the burner casing 630 upon assembly, eg For example, it can be comprised by the annular body of metal material. A plurality of holes 642a for bolting to the holes 634a are formed at portions corresponding to the plurality of holes 634a formed in the burner casing flange 634 of the cover 640. On the other hand, the open portion 644 formed in the cover 640 is a flame port to which the atomized gas discharged into the burner head 610 is supplied.

다음, 도 2 및 도 3을 참조하여 조립시에 덮개(640)가 버너헤드(610)(망체(620) 포함)와 버너케이싱(630)의 하우징(632) 본체 사이에 형성된 공간의 상부를 완전히 밀폐하는 구조를 설명하면 다음과 같다.Next, with reference to FIGS. 2 and 3, the cover 640 completely covers the upper part of the space formed between the burner head 610 (including the mesh 620) and the housing 632 body of the burner casing 630. The following describes the sealing structure.

버너케이싱(630)의 하우징(632) 내부에 형성된 공간(636a)은 버너헤드(610)(망체(620) 포함)의 몸체보다 더 크므로, 버너헤드(610)(망체(620) 포함)가 버너케이싱(630)의 하우징(632) 내부에 수용된 경우에는 소정의 이격 공간(S)이 생긴다. 이러한 이격 공간(S)은 혼합가스공급관(50)을 통해 공급된 혼합가스의 순환로가 된다. 이하, 이격 공간(S)을 혼합가스 순환공간이라 칭한다.The space 636a formed inside the housing 632 of the burner casing 630 is larger than the body of the burner head 610 (including the mesh 620), so that the burner head 610 (including the mesh 620) is formed. When accommodated in the housing 632 of the burner casing 630, a predetermined space S is generated. This space (S) is a circulation path of the mixed gas supplied through the mixed gas supply pipe (50). Hereinafter, the space S is referred to as a mixed gas circulation space.

한편, 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 가스버너(60)를 구성하는 덮개(640)의 테두리(642) 폭은 혼합가스 순환공간(S)의 개방된 상부를 완전히 덮는 치수로 형성되어 있다. 즉, 도 3에 나타낸 바와 같이, 조립시에는 덮개(640)의 테두리(642)가 혼합가스 순환공간(S)의 상부를 완전히 밀폐하므로, 혼합가스 순환공간(S) 내의 혼합가스는 버너헤드(610)(망체(620) 포함)를 경유(통과)하여서만 외부로 토출될 수 있다.On the other hand, the width of the edge 642 of the lid 640 constituting the gas burner 60 according to the preferred embodiment of the present invention is formed to have a dimension completely covering the open upper portion of the mixed gas circulation space (S). That is, as shown in FIG. 3, since the edge 642 of the cover 640 completely closes the upper portion of the mixed gas circulating space S during assembly, the mixed gas in the mixed gas circulating space S is burner head ( 610 may be discharged to the outside only via (through) the mesh 620.

도 5 및 도 6은 각각 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 가스버너(60)가 혼합가스를 미립화하는 원리 및 불완전 기화 상태의 가스를 완전 기화 상태로 전환하는 원리를 설명하기 위한 도면이다.5 and 6 are diagrams for explaining the principle that the gas burner 60 according to the preferred embodiment of the present invention to atomize the mixed gas and the principle of converting the gas of the incomplete vaporized state into a fully vaporized state.

먼저, 도 5를 참조하면, 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 가스버너(60)를 구성하는 버너헤드(610)의 외주면에는 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)보다 직경이 더욱 작은 미세공(624)이 다수 형성된 망체(620)가 부착되어 있다.First, referring to FIG. 5, the outer circumferential surface of the burner head 610 constituting the gas burner 60 according to the preferred embodiment of the present invention has a diameter smaller than that of the nozzle hole 614 of the burner head 610. A mesh 620 having a large number of 624 is attached.

여기서, 망체(620)에 형성된 미세공(624)은 낮은 혼합도를 갖는 유입가스가 균일하게 섞이도록 하는 수단으로서 작용한다.Here, the micropores 624 formed in the network 620 serves as a means for uniformly mixing the inlet gas having a low mixing degree.

구체적으로, 혼합가스공급관(50)을 통해 순환공간(S) 내부로 유입된 초기의 가스는 가스와 공기의 섞임성이 매우 낮은 혼합도를 갖지만(이와 같이 가스와 공기의 혼합도가 낮은 상태에서는 가스가 완전 연소될 수 없으므로, 가스버너 자체의 열효율은 상대적으로 떨어질 수밖에 없다), 본 발명에서는 망체(620)의 미세공(624)을 통해 혼합가스가 더욱 미세화하므로 가스와 공기가 균일하게 섞일 수 있다. 즉, 미세공(624)을 통과하여 더욱 미세화된 혼합가스는 공기와의 접촉면적이 더욱 커진 상태이므로 가스와 공기의 혼합도가 높아지며, 이에 따라 혼합 가스의 완전 연소를 가능하게 한다.Specifically, the initial gas introduced into the circulation space S through the mixed gas supply pipe 50 has a very low mixing degree of gas and air mixing (in this state of low mixing of gas and air) Since the gas cannot be completely burned, the thermal efficiency of the gas burner itself is inevitably deteriorated). In the present invention, the mixed gas is further refined through the micropores 624 of the mesh 620 so that the gas and the air can be uniformly mixed. have. That is, the mixed gas further refined through the micropores 624 has a larger contact area with air, thereby increasing the degree of mixing of the gas and the air, thereby enabling complete combustion of the mixed gas.

더욱 구체적으로, 혼합가스공급관을 통해 유입된 초기 가스(예를 들면, 도면의 A,B,C,D 가스 흐름) 중의 A 흐름의 가스는 망체(620)의 미세공(624)을 통과하지 못하므로 버너헤드(610) 내부로 유출될 수 없다. 또한, D 흐름의 가스는 망체(620)의 미세공(624)을 통과하였지만 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)을 통과하지 못하므로(미세공(624)과 대응되는 부위에 버너헤드의 노즐 구멍(614)이 형성되어 있지 않음) 역시 버너헤드(610) 내부로 유출될 수 없다. 이에 따라, A,B,C,D 가스 흐름은 B,C 흐름의 가스로 미세화한 후에 버너헤드(610)의 내부로 토출되므로 공기와 균일하게 섞일 수 있게 된다. 한편, 도 5의 가스 흐름 상태는 실제 가스 흐름을 과장하여 나타낸 것으로서, 실제에 있어서는 A,B,C,D 가스 흐름을 구성하는 각각의 A 흐름, B 흐름, C 흐름, D 흐름 사이에 공기가 혼입될 공간이 거의 없다.More specifically, the gas of the A flow in the initial gas (for example, the A, B, C, D gas flow in the drawing) introduced through the mixed gas supply pipe does not pass through the micropores 624 of the mesh 620. Therefore, it may not flow into the burner head 610. In addition, the gas of the D flow passes through the micropores 624 of the mesh 620 but does not pass through the nozzle hole 614 of the burner head 610 (the burner head has a portion corresponding to the micropores 624). No nozzle hole 614 is formed), and may not flow into the burner head 610. Accordingly, the A, B, C, D gas flow is discharged into the burner head 610 after being refined to the gas of the B, C flow can be uniformly mixed with the air. On the other hand, the gas flow state of Figure 5 is an exaggerated representation of the actual gas flow, in the actual air between each of the A flow, B flow, C flow, D flow constituting the A, B, C, D gas flow There is little room to be mixed.

다음, 도 5 및 도 6을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 가스버너가 불완전 기화 상태의 혼합가스를 완전 기화 상태의 혼합가스로 전환하는 원리를 설명하도록 한다.Next, with reference to Figures 5 and 6 will be described the principle of the gas burner according to a preferred embodiment of the present invention converts the mixed gas of the incomplete vaporized state to the mixed gas of the fully vaporized state.

혼합가스공급관(50)을 통해 유입된 초기 가스(예를 들면, 도 5의 A,B,C,D 가스 흐름) 중의 망체(620)의 미세공(624)을 통과하지 못한 흐름의 가스(예를 들면, 도 5의 A 가스 흐름) 또는 망체(620)의 미세공(624)을 통과하였지만 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)을 통과하지 못한 흐름의 가스(예를 들면, 도 5의 D 가스 흐름)는 혼합가스 순환공간(S) 내를 순환하는 토출 대기시간을 갖게 된다. 그러나, 이들 순환하는 혼합가스는 짧은 시간(수백 미리 세컨드 범위) 내에 연속하여 망체(620)(버너헤드(610) 포함)와 충돌하므로, 토출 대기시간은 예를 들면, 수백 미리 세컨드(mm Second) 범위 내의 짧은 시간이다.Gas of the flow that does not pass through the micro-pores 624 of the mesh 620 in the initial gas (for example, the A, B, C, D gas flow of Figure 5) introduced through the mixed gas supply pipe 50 For example, the gas flow A of FIG. 5 or the flow of gas that passes through the fine holes 624 of the mesh 620 but does not pass through the nozzle hole 614 of the burner head 610 (eg, FIG. 5). D gas flow) has a discharge waiting time for circulating in the mixed gas circulation space (S). However, since these circulating mixed gases continuously collide with the net body 620 (including the burner head 610) within a short time (hundreds of seconds in advance), the discharge waiting time is, for example, several hundreds of milliseconds in advance. It is a short time in the range.

한편, 혼합가스공급관(50)을 통해 유입된 초기 가스는 대부분 기화된 상태로 버너케이싱(630) 내부로 토출되지만, 예를 들면, 동절기의 업소 주방에서 사용되는 등의 조건하에서는, 불완전 기화된 상태의 혼합가스가 버너케이싱(630) 내부로 토출될 수도 있다(이때, 불완전 기화 상태의 가스는 완전 연소될 수 없으므로, 가스버너(60) 자체의 열효율은 당연히 떨어질 수밖에 없다).On the other hand, although the initial gas introduced through the mixed gas supply pipe 50 is mostly discharged into the burner casing 630 in a vaporized state, for example, under conditions such as being used in a winter kitchen kitchen, incomplete vaporized state May be discharged into the burner casing 630 (at this time, since the gas in an incomplete vaporization state cannot be completely burned, the thermal efficiency of the gas burner 60 itself must inevitably fall).

그러나, 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 가스버너(60)에 유입된 혼합가스는 수백 미리 세컨드(mm Second) 범위 내의 짧은 토출 대기시간 동안 혼합가스 순환공간(S) 내에 머무른 후에 버너헤드(610) 내부에 진입하므로, 혼합가스가 불완전 기화상태로 버너헤드(610) 내부에 토출될 일이 없다. 즉, 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 버너헤드(610)(망체(620) 포함)는 혼합가스 순환공간(S) 내에 유입된 불완전 기화상태의 혼합가스를 토출 대기시간 동안 유지하는 방법에 의해 완전 기화상태로 전환한 후 가스를 토출하므로 완전 연소를 가능하게 한다.However, the burner head 610 after the mixed gas introduced into the gas burner 60 according to the preferred embodiment of the present invention stays in the mixed gas circulation space S for a short discharge waiting time within a range of several hundred milliseconds in advance. Since entering the inside, the mixed gas is not discharged into the burner head 610 in an incomplete vaporization state. That is, the burner head 610 (including the mesh 620) according to the preferred embodiment of the present invention is completely maintained by the method of maintaining the incomplete vaporized mixed gas introduced into the mixed gas circulation space S for the discharge waiting time. The gas is discharged after the transition to the vaporized state to enable complete combustion.

구체적으로, 도 5 및 도 6에 나타낸 바와 같이 혼합가스공급관(50)을 통해 유입된 초기 가스(예를 들면, 도 5의 A,B,C,D 가스 흐름) 중의 망체(620)의 미세공(624)을 통과하지 못한 흐름의 가스(예를 들면, 도 5의 A 가스 흐름) 또는 망체(620)의 미세공(624)을 통과하였지만 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)을 통과하지 못한 흐름의 가스(예를 들면, 도 5의 D 가스 흐름)는 수백 미리 세컨드 범위 내의 짧은 시간(토출 대기시간) 동안 혼합가스 순환공간(S) 내를 순환하게 된다.Specifically, as shown in FIG. 5 and FIG. 6, the fine pores of the network 620 in the initial gas (for example, A, B, C, D gas flow of FIG. 5) introduced through the mixed gas supply pipe 50 Gas that has not passed 624 (eg, A gas flow in FIG. 5) or micropores 624 of the mesh 620 but does not pass through the nozzle hole 614 of the burner head 610. The gas of poor flow (for example, D gas flow in FIG. 5) is circulated in the mixed gas circulation space S for a short time (discharge waiting time) within a range of several hundreds of seconds.

도 6에는 이 토출 대기시간 동안 미토출 가스들이 버너헤드(610) 내부로의 진입을 시도하는 상태가 나타나 있다. 대부분 흐름의 가스들은 토출 대기시간 내에 망체(620)의 미세공(624) 및 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)을 통과하여 버너헤드(610) 내부로 토출된다.FIG. 6 shows a state in which the undischarged gases try to enter the burner head 610 during the discharge waiting time. Most of the flow gas is discharged into the burner head 610 through the fine hole 624 of the mesh 620 and the nozzle hole 614 of the burner head 610 within the discharge waiting time.

한편, 점화장치(70)에 의해 가스버너(60)가 점화된 이 후의 버너헤드(610) 내부 온도 상태는 상대적으로 고온이므로, 혼합가스 순환공간 내에서의 순환하는 시간(토출 대기시간)이 대략 수백 미리 세컨드 범위인 경우라도 혼합가스는 불완전 기화상태에서 완전 기화상태로 모두 전환될 수 있다.On the other hand, since the internal temperature of the burner head 610 after the gas burner 60 is ignited by the ignition device 70 is relatively high, the time (discharge waiting time) circulating in the mixed gas circulation space is approximately Even in the range of hundreds of seconds, the mixed gas can be converted from an incomplete vaporized state to a fully vaporized state.

도 7은 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 가스버너에 의해 혼합가스를 완전 혼합 및 완전 기화하여 버너헤드의 내부(화염구)로 토출한 경우와, 종래의 일반적인 가스버너에 의해 혼합가스를 토출한 경우의 화염 형상을 비교한 도면이다.7 is a case where the mixed gas is completely mixed and completely vaporized by the gas burner according to the preferred embodiment of the present invention and discharged into the interior (flame port) of the burner head, and the mixed gas is discharged by the conventional general gas burner. It is a figure comparing the flame shape in the case.

도 7의 (a)에 나타낸 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따른 가스버너에 의해 혼합가스가 미세화되고(완전 혼합 가스) 또한 수백 미리 세컨드 범위 내의 짧은 대기시간 동안 혼합가스 순환공간 내를 순환한 가스(완전 기화 가스)는 완전연소된 화염을 만들므로 전체적으로 파란색의 불꽃 색깔을 띄고 있다. 이에 반해, 도 7의 (c)에 나타낸 종래의 가스버너는 불완전 연소의 결과로서 빨간색의 불꽃이 섞여 있는 것을 알 수 있다.As shown in FIG. 7A, the gas burner according to the embodiment of the present invention refines the mixed gas (completely mixed gas) and circulates in the mixed gas circulating space for a short waiting time within a range of several hundreds of seconds. The gas (fully evaporated gas) produces a flame that is completely burned and therefore has a blue flame color throughout. On the other hand, it can be seen that the conventional gas burner shown in Fig. 7C has a red flame mixed as a result of incomplete combustion.

또한, 도 7의 (a)에 나타낸 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따른 가스버너에 의해 생성되는 화염의 형상은 미립화된 가스에 의한 결과로서 전체적으로 파란색인 플라즈마 불꽃 형태를 보인다(물론 실제 플라즈마 상태는 아니다). 이와 같은, 플라즈마 불꽃 형태(화염을 구성하는 각 불꽃이 매우 미세화된 형태)는 도 7의 (b)에 나타낸 종래의 가스버너가 생성하는 일반적인 화염 형상과 명확히 구분된다. 즉, 도 7의 (b)에 나타난 일반적인 화염 형상은 화염을 구성하는 각 파란색의 불꽃이 눈으로 확인할 수 있을 정도로 구분이 가며 파란색 불꽃의 중간 중간에 빨간색의 불꽃이 섞여있는 것을 확인할 수 있다.In addition, as shown in Fig. 7A, the shape of the flame generated by the gas burner according to the embodiment of the present invention shows a plasma flame shape which is overall blue as a result of the atomized gas (of course, the actual plasma state). Is not). Such a plasma flame form (the form in which each flame constituting the flame is very fine) is clearly distinguished from the general flame form generated by the conventional gas burner shown in FIG. That is, the general flame shape shown in (b) of FIG. 7 is divided so that each blue flame constituting the flame can be visually confirmed, and it can be confirmed that the red flame is mixed in the middle of the blue flame.

다음의 [표 1]은 본 발명의 실시예에 따른 가스버너와 다른 일반적인 가스버너의 가스 소비량 및 열효율을 비교하여 나타낸 데이터를 보여주고 있다. 여기서, A형 가스버너 및 B형 가스버너는 각각 본 발명의 가스버너와 유사한 크기의 화염구를 갖는 도 7의 (b)에 나타낸 형태의 화염을 생성하는 가스버너(A형 가스버너) 및 도 7의 (c)에 나타낸 형태의 화염을 생성하는 가스버너(B형 가스버너)이다.Table 1 below shows the data of comparing the gas consumption and thermal efficiency of the gas burner according to the embodiment of the present invention and other general gas burners. Here, the type A gas burner and the type B gas burner are each a gas burner (type A gas burner) and a flame generating a flame of the type shown in Figure 7 (b) having a fireball of a size similar to the gas burner of the present invention It is a gas burner (type B gas burner) which produces | generates the flame of the form shown to 7c.



가스 소비량
Gas consumption
물 30L 비등시간(열효율)
Water boiling time 30L (thermal efficiency)
가스버너(본 발명)
Gas Burner (Invention)

18,000kcal/h
18,000kcal / h
12분
12 minutes

A형 가스버너(종래)
Type A gas burner (conventional)

22,000kcal/h
22,000kcal / h
15분
15 minutes
B형 가스버너(종래)
Type B gas burner (conventional)

26,000kcal/h
26,000kcal / h
15분
15 minutes

상기 표 1로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따라 도 7의 (a)의 플라즈마 불꽃 형태를 생성하는 가스버너는 종래 형태의 가스버너와 비교할 때 가스 절감 효과가 매우 우수하다는 것을 알 수 있다. 즉, 본 발명인 가스버너(60)는 덮개(640)가 버너헤드(610)(망체(620) 포함)와 버너케이싱(620) 사이에 형성된 혼합가스 순환공간(S) 중의 상부를 완전히 밀폐하는 구조이므로 혼합가스공급관(50)으로부터 유입된 가스를 100% 버너헤드(610) 내부로 토출하고, 또한 본 발명인 가스버너(60)는 혼합가스 순환공간(S)에 유입된 가스를 직접 버너헤드(610) 내부로 토출하는 방식이 아닌(A형 가스버너 및 B형 가스버너가 이러한 "직접 토출방식"), 토출 대기시간 동안 순환공간(S) 내부를 순환시킨 후에 토출시키는 방식("간접 토출방식")을 선택하고 있으므로 실질적으로 가스 소비량을 감소시키는 효과가 있다.As can be seen from Table 1, the gas burner generating the plasma flame form of Figure 7a according to an embodiment of the present invention is very excellent gas saving effect compared to the conventional gas burner Can be. That is, the gas burner 60 of the present invention has a structure in which the cover 640 completely closes the upper portion of the mixed gas circulation space S formed between the burner head 610 (including the mesh 620) and the burner casing 620. Therefore, the gas introduced from the mixed gas supply pipe 50 is discharged into the 100% burner head 610, and the gas burner 60 of the present invention directly sends the gas introduced into the mixed gas circulation space S to the burner head 610. Rather than discharging to the inside (A type gas burner and B type gas burner, such a "direct discharge method"), the discharge method after circulating the inside of the circulation space (S) during the discharge waiting time ("indirect discharge method") ), It has the effect of substantially reducing gas consumption.

또한, 상기 표 1로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따라 도 7의 (a)의 플라즈마 불꽃 형태를 생성하는 가스버너는 종래 형태의 가스버너(60)와 비교할 때 열효율이 매우 우수하다는 것을 알 수 있다. 즉, 본 발명인 가스버너(60)는 혼합가스를 완전 균일화 및 완전 기화시킨 후에 버너헤드(610)의 내부로 토출하므로 연료가스의 100% 완전연소를 실현한다. 표 1에 나타낸 바와 같이 유사한 크기의 화염구가 형성된 가스버너를 기준으로 할 때, 본 발명의 가스버너(60)는 30L 물의 비등시간이 약 12분이었음에 반해(이 때의 가스 소비량은 18,000kcal/h), 종래의 가스버너는 30L 물의 비등시간이 약 15분이었다(이 때의 A형 가스버너의 가스 소비량은 22,000kcal/h이고, B형 가스버너의 가스 소비량은 26,000kcal/h).In addition, as can be seen from Table 1, the gas burner to generate the plasma flame form of Figure 7a according to an embodiment of the present invention is very excellent thermal efficiency compared to the gas burner 60 of the conventional type You can see that. That is, the gas burner 60 according to the present invention discharges the mixed gas to the inside of the burner head 610 after completely homogenizing and completely vaporizing it, thereby realizing 100% complete combustion of fuel gas. As shown in Table 1, the gas burner 60 of the present invention had a boiling time of about 12 minutes for 30L water, based on a gas burner having similarly sized fireballs (the gas consumption at this time was 18,000 kcal / h), the conventional gas burner had a boiling time of about 15 minutes for 30L water (the gas consumption of the type A gas burner was 22,000 kcal / h, and the gas consumption of the type B gas burner was 26,000 kcal / h).

결론적으로, 본 발명의 실시예에 따른 가스버너(60)는 종래 가스버너에 비해 연료 절감 효과 및 열 효율이 모두 우수하다는 것을 알 수 있다.In conclusion, it can be seen that the gas burner 60 according to the embodiment of the present invention has excellent fuel saving effect and thermal efficiency as compared with the conventional gas burner.

[제 2 실시예]Second Embodiment

도 8은 본 발명인 가스버너의 제 2 실시예를 나타낸 도면이고, 도 9는 도 8의 가스버너가 혼합가스를 미립화하고, 또한 불완전 기화 가스를 완전 기화 가스로 전환하는 원리를 설명하기 위한 도면이다. 이하, 도 8 및 도 9를 참조하여 본 발명인 가스버너의 제 2 실시예를 설명하지만, 전술한 제 1 실시예와의 차이점을 중심으로 설명하고, 동일한 사항은 그 설명을 생략한다.FIG. 8 is a view showing a second embodiment of the gas burner according to the present invention, and FIG. 9 is a view for explaining the principle that the gas burner of FIG. 8 atomizes a mixed gas and converts an incomplete vaporized gas into a fully vaporized gas. . Hereinafter, the second embodiment of the gas burner according to the present invention will be described with reference to FIGS. 8 and 9, but the description will be mainly focused on differences from the above-described first embodiment, and the descriptions thereof will be omitted.

본 발명의 바람직한 제 2 실시예에 따른 업소용 고화력 가스버너(60')는 제 1 실시예의 가스버너(60)와 비교할 때 버너헤드(610)와 망체(620)가 분리된 구조라는 점에 차이가 있다. 그 이외의 구성은 제 1 실시예와 동일하다.Commercial high-heat gas burner 60 'according to the second preferred embodiment of the present invention is different from the burner head 610 and the mesh 620 structure compared with the gas burner 60 of the first embodiment There is. The other configuration is the same as that of the first embodiment.

먼저, 도 8을 참조하면, 버너헤드(610)와 버너케이싱(630) 사이의 공간에는 망체(620)가 설치되어 있다. 버너헤드(610)와 망체(620)는 소정의 이격 거리를 두고서 상호 분리된 구조이다.First, referring to FIG. 8, a mesh 620 is installed in a space between the burner head 610 and the burner casing 630. The burner head 610 and the mesh 620 are separated from each other at a predetermined distance.

제 1 실시예에서와 마찬가지로, 버너헤드(610)의 원주면에는 다수의 노즐 구멍(614)이 천공되어 있고, 망체(620)의 몸체에는 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)보다 직경이 더욱 작은 미세공(624)이 다수 형성되어 있다.As in the first embodiment, a plurality of nozzle holes 614 are drilled in the circumferential surface of the burner head 610, and the diameter of the body of the mesh 620 is larger than the nozzle holes 614 of the burner head 610. Many smaller micropores 624 are formed.

여기서, 망체(620)는 낮은 혼합도를 갖는 초기 유입가스가 1차적으로 균일하게 섞이도록 하고 또한 그 초기 유입가스가 제 1 토출 대기시간을 갖도록 유도하는 수단으로서 작용한다. 또한, 버너헤드(610)는 상술한 1차적으로 균일하게 섞인 혼합가스를 2차적으로 더욱 균일하게 섞은 후에 버너헤드(610) 내부로 토출하고 또한 망체(620)를 통과하여 유입된 1차적으로 균일하게 섞인 혼합가스가 제 2 토출 대기시간을 갖도록 유도하는 수단으로서 작용한다.Here, the network 620 serves as a means for causing the initial inlet gas having a low mixing degree to be uniformly mixed first and uniformly, and for the initial inlet gas to have a first discharge waiting time. In addition, the burner head 610 mixes the above-mentioned primary and uniformly mixed gas more uniformly, and then discharges it into the burner head 610 and uniformly flows in through the mesh 620. It serves as a means for inducing the mixed gas to have a second discharge waiting time.

구체적으로, 혼합가스공급관(50)을 통해 버너케이싱(630)과 망체(620) 사이의 공간(이하, 제 1 순환공간이라 칭함)(S1) 내부로 유입된 초기의 가스는 가스와 공기의 섞임성이 매우 낮은 혼합도를 갖지만(이와 같이 가스와 공기의 혼합도가 낮은 상태에서는 가스의 완전 연소를 기대할 수 없고, 가스버너 자체의 열효율은 상대적으로 떨어질 수밖에 없다), 본 실시에서는 망체(620)의 미세공(624)을 통해 혼합가스가 더욱 미세화하므로 가스와 공기가 균일하게 섞일 수 있다(이와 같이, 망체의 미세공을 통과하여 미세화된 가스를 이하 제 1 균일가스라 칭함). 또한 본 실시예에서는 제 1 균일가스가 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)을 통해서만 버너헤드(610) 내부로 토출되므로 더욱 균일화된다(이와 같이, 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)을 통과하여 더욱 균일하게 섞인 가스를 제 2 균일가스라 칭함). 이와 같이, 제 1 및 제 2 균일화를 통해 미세화 및 고(高)균일화된 혼합가스는 공기와의 접촉면적이 더욱 커진 상태이므로 완전 연소가 가능하다.Specifically, the initial gas introduced into the space between the burner casing 630 and the mesh 620 (hereinafter referred to as a first circulation space) S1 through the mixed gas supply pipe 50 is a mixture of gas and air. Although the property has a very low mixing degree (when the gas and air mixing degree is low, complete combustion of the gas cannot be expected, and the thermal efficiency of the gas burner itself can only be relatively reduced). Since the mixed gas is further refined through the micropores 624, the gas and the air may be uniformly mixed (as described above, the gas refined through the micropores of the network is referred to as a first homogeneous gas). In addition, in the present embodiment, since the first uniform gas is discharged into the burner head 610 only through the nozzle hole 614 of the burner head 610, the nozzle hole 614 of the burner head 610 is further uniformized. Gas that passes and is mixed more evenly is called a second homogeneous gas). As such, the mixed gas refined and highly homogenized through the first and second uniformity can be completely burned because the contact area with air is larger.

더욱 구체적으로, 혼합가스공급관을 통해 유입된 초기 가스(예를 들면, 도 8의 A,B,C,D,E,F 가스 흐름) 중의 A 및 F 흐름의 가스는 망체(620)의 미세공(624)을 통과하지 못하므로 망체(620)와 버너헤드(610) 사이의 공간(제 2 순환공간이라 칭함)(S2)으로 유출될 수 없다. 이에 따라, A,B,C,D,E,F 가스 흐름은 B,C,D,E 흐름의 가스로 미세화한 후에 제 2 순환공간(S2) 내부로 유출된다. 한편, 도 8의 가스 흐름 상태는 실제 가스 흐름을 과장하여 나타낸 것으로서, 실제에 있어서는 A,B,C,D,E,F 가스 흐름을 구성하는 각각의 A 내지 F 흐름들 사이에 공기가 혼입될 공간이 거의 없다.More specifically, the gas of the A and F flow in the initial gas (for example, the A, B, C, D, E, F gas flow in FIG. 8) introduced through the mixed gas supply pipe is fine pores of the mesh 620. Since it does not pass 624, it cannot flow into the space between the mesh 620 and the burner head 610 (called the second circulation space) S2. Accordingly, the A, B, C, D, E, F gas flows out into the second circulation space S2 after being refined to the gas of the B, C, D, E flows. Meanwhile, the gas flow state of FIG. 8 exaggerates the actual gas flow, and in reality, air may be mixed between each of the A to F flows constituting the A, B, C, D, E, and F gas flows. There is little space.

한편, 제 2 순환공간(S2) 내부로 유입된 B,C,D,E 흐름의 가스 중 B 및 E 흐름의 가스는 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)을 통과하지 못하므로 버너헤드(610)의 내부로 유출될 수 없다. 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)을 통과하여 더욱 미세화된 C 및 D 흐름의 가스는 공기와의 접촉면적이 매우 커진 상태이므로 공기 혼합도가 높고, 이에 따라 완전 연소된다.Meanwhile, the gas of the B and E flows of the gas of the B, C, D, and E flows introduced into the second circulation space S2 does not pass through the nozzle hole 614 of the burner head 610, so that the burner head ( 610 cannot flow into the interior. The gas of the C and D flows further refined through the nozzle hole 614 of the burner head 610 has a high contact area with air, and thus has high air mixing, and thus is completely burned.

다음, 도 8 및 도 9를 참조하여 본 발명의 바람직한 제 2 실시예에 따른 가스버너가 불완전 기화 상태의 혼합가스를 완전 기화 상태의 혼합가스로 전환하는 원리를 설명하도록 한다.Next, with reference to Figures 8 and 9 will be described the principle that the gas burner according to the second embodiment of the present invention converts the mixed gas in the incomplete vaporization state to the mixed gas in the complete vaporization state.

혼합가스공급관을 통해 유입된 초기 가스(예를 들면, 도 8의 A 내지 F 가스 흐름) 중의 망체(620)의 미세공(624)을 통과하지 못한 흐름의 가스(예를 들면, 도 8의 A,F 가스 흐름) 및 망체(620)의 미세공(624)을 통과하였지만 버너헤드(610)의 노즐 구멍(614)을 통과하지 못한 흐름의 가스(예를 들면, 도 8의 B,E 가스 흐름)는 각각 제 1 순환공간(버너헤드(610)와 망체(620) 사이의 공간)(S1) 및 제 2 순환공간(망체(620)와 버너케이싱(630) 사이의 공간)(S2) 내를 순환하는 토출 대기시간을 갖게 된다. 그러나, 이들 순환하는 혼합가스는 매우 짧은 시간동안 연속하여 망체(620) 또는 버너헤드(610)와 충돌하면서 각 공간(S1, S2)으로부터의 탈출을 시도하므로, 토출 대기시간은 예를 들면, 수백 미리 세컨드(mm Second) 범위 내의 짧은 시간이다.The gas of the flow (for example, A of FIG. 8) that does not pass through the micropores 624 of the mesh 620 in the initial gas (for example, A to F gas flow of FIG. 8) introduced through the mixed gas supply pipe. (F gas flow) and gas that flows through the micropores 624 of the mesh 620 but does not pass through the nozzle hole 614 of the burner head 610 (eg, the B and E gas flows of FIG. 8). ) Denote the first circulation space (space between burner head 610 and mesh 620) S1 and the second circulation space (space between mesh 620 and burner casing 630) S2, respectively. It has a circulating discharge waiting time. However, these circulating mixed gases attempt to escape from each of the spaces S1 and S2 while colliding with the net 620 or the burner head 610 continuously for a very short time, so that the discharge waiting time is for example several hundreds. It is a short time in the second (mm Second) range in advance.

한편, 혼합가스공급관을 통해 유입된 초기 가스는 대부분 기화된 상태로 버너케이싱(630) 내부로 토출되지만, 예를 들면, 동절기의 업소 주방에서 사용되는 등의 조건하에서는 불완전 기화 상태의 가스가 버너케이싱(630) 내부로 토출될 수 있다(이 때, 불완전 기화 상태의 가스는 완전 연소될 수 없으므로, 가스버너 자체의 열효율은 당연히 떨어질 수밖에 없다).On the other hand, although the initial gas introduced through the mixed gas supply pipe is mostly discharged into the burner casing 630 in a vaporized state, for example, under conditions such as being used in the winter kitchen kitchen burner casing 630 may be discharged into the interior (at this time, the gas in the incomplete vaporization state can not be completely burned, the thermal efficiency of the gas burner itself is inevitably deteriorated).

그러나, 본 발명의 바람직한 제 2 실시예에 따른 가스버너(60')에 유입된 혼합가스는 수백 미리 세컨드(mm Second) 범위 내의 짧은 토출 대기시간 동안 각 순환공간(S1, S2) 내에 머무른 후에 최종적으로 버너헤드(610) 내부에 진입하므로, 혼합가스가 불완전 기화상태로 버너헤드(610) 내부에 토출될 일이 없다. 즉, 본 발명의 바람직한 제 2 실시예에 따른 가스버너는 불완전 기화상태의 혼합가스를 완전 기화상태로 전환한 후에 가스를 토출하므로 혼합 가스의 완전 연소를 가능하게 한다.However, the mixed gas introduced into the gas burner 60 'according to the second preferred embodiment of the present invention stays in each of the circulation spaces S1 and S2 for a short discharge waiting time within a range of several hundred milliseconds in advance. Into the burner head 610, the mixed gas is not discharged into the burner head 610 in an incomplete vaporized state. That is, the gas burner according to the second preferred embodiment of the present invention discharges the gas after converting the mixed gas in the incomplete vaporized state into the fully vaporized state, thereby enabling complete combustion of the mixed gas.

한편, 상술한 본 발명의 바람직한 제 2 실시예에서는 버너헤드(610)와 망체(620)가 분리되고 버너헤드(610)와 버너케이싱(630) 사이에 하나의 망체(620)가 설치되는 것을 설명하고 있지만, 바람직한 다른 실시예로서 버너헤드(610)와 망체(620)가 분리되고 버너헤드(610)와 버너케이싱(630) 사이에 두개 이상의 망체(620)가 설치되는 것을 고려할 수도 있다.Meanwhile, in the second exemplary embodiment of the present invention, the burner head 610 and the mesh 620 are separated, and one mesh 620 is installed between the burner head 610 and the burner casing 630. However, as another preferred embodiment, the burner head 610 and the mesh 620 may be separated and two or more meshes 620 may be installed between the burner head 610 and the burner casing 630.

[제 3 실시예][Third Embodiment]

도 10a는 본 발명인 가스버너의 제 3 실시예를 나타낸 도면이고, 도 10b는 도 10a의 중심구조체에 의해 열효율이 상승되고 연소소음이 감소되는 원리를 설명하기 위한 도면이다.Figure 10a is a view showing a third embodiment of the gas burner of the present invention, Figure 10b is a view for explaining the principle that the thermal efficiency is increased and the combustion noise is reduced by the central structure of Figure 10a.

이하, 도 10a 및 도 10b를 참조하여 제 3 실시예의 가스버너(60'')를 설명하지만, 전술한 제 1 실시예의 가스버너(60)와의 차이점을 중심으로 설명하고, 동일한 사항은 그 설명을 생략한다.Hereinafter, the gas burner 60 '' of the third embodiment will be described with reference to FIGS. 10A and 10B, but the differences from the gas burner 60 of the first embodiment described above will be mainly described. Omit.

본 발명의 바람직한 제 3 실시예에 따른 고화력 가스버너(60'')는 제 1 실시예의 가스버너(60)와 비교할 때 버너헤드(610')의 원통 형상 몸체를 구성하는 저면의 중앙 상부에 상측으로 볼록한 반구(半球) 형상으로 이루어진 중심구조체(650)가 더 설치되어 있는 점에 차이가 있다. 그 이외의 구성은 제 1 실시예와 동일하다.The high thermal power gas burner 60 ″ according to the third preferred embodiment of the present invention is located at the center upper portion of the bottom of the cylindrical body of the burner head 610 ′ as compared with the gas burner 60 of the first embodiment. There is a difference in that the central structure 650 is made of a hemispherical (형상 球) convex upward. The other configuration is the same as that of the first embodiment.

먼저, 도 10a를 참조하면, 버너헤드(610')의 몸체 내부에는 상측으로 볼록한 반구 형상의 중심구조체(650)가 설치되어 있다. First, referring to FIG. 10A, a hemispherical center structure 650 convex upward is installed inside the body of the burner head 610 ′.

중심구조체(650)는 예를 들면, 주물 방식에 의해 버너헤드(610') 몸체와 일체로 성형하거나, 또는 버너헤드(610')의 몸체에 착탈가능한 분리형으로 성형할 수 있다. 한편, 중심구조체(650)를 버너헤드(610')와 착탈가능한 분리형으로 설치하는 경우에는, 중심구조체(650)의 편평한 저면에 버너헤드(610')와의 결합을 위한 돌출부(652, 도 10b 참조)를 형성하고, 버너헤드(610')의 돌출부(652)와 대응하는 부위에는 돌출부(652)가 감입되는 결합공간(616a, 도 10b 참조)이 형성될 수 있다.The central structure 650 may be molded integrally with the burner head 610 ′ body by, for example, a casting method, or may be molded detachably from the body of the burner head 610 ′. On the other hand, in the case where the central structure 650 is installed detachably from the burner head 610 ', the protrusion 652 for coupling with the burner head 610' on the flat bottom of the central structure 650, see FIG. ) And a coupling space 616a (see FIG. 10B) through which the protrusion 652 is inserted may be formed at a portion corresponding to the protrusion 652 of the burner head 610 ′.

또한, 제 1 실시예의 가스버너(60)와 마찬가지로, 버너헤드(610')의 원주면에는 다수의 노즐 구멍(614)이 천공되어 있고, 버너헤드(620)의 외주면에는 노즐 구멍(614)보다 직경이 더욱 작은 미세공(624)이 다수 형성된 망체(620)가 부착설치되어 있다. 한편, 망체(620)는 제 2 실시예의 가스버너(60')와 마찬가지로 버너헤드(610')와 분리되어 버너헤드(610')와 버너케이싱(630) 사이의 공간에 설치될 수도 있다.In addition, similar to the gas burner 60 of the first embodiment, a plurality of nozzle holes 614 are drilled in the circumferential surface of the burner head 610 ', and a nozzle hole 614 is formed in the outer circumferential surface of the burner head 620. A mesh 620 having a plurality of micropores 624 smaller in diameter is attached thereto. Meanwhile, like the gas burner 60 'of the second embodiment, the mesh 620 may be separated from the burner head 610' and installed in a space between the burner head 610 'and the burner casing 630.

상측으로 볼록한 반구(半球) 형상의 중심구조체(650)는 화염의 역화현상에 의해 발생할 수 있는 소음을 감쇄시키고 또한 버너헤드(610')의 노즐 구멍(614)으로부터 토출되는 가스의 방향이 상부를 향하도록 유도함으로써 열 효율을 높이는 수단으로서 작용한다.The upper convex hemispherical center structure 650 attenuates noise that may be caused by the flame backfire and also directs the direction of the gas discharged from the nozzle hole 614 of the burner head 610 '. It acts as a means of increasing thermal efficiency by directing it toward the surface.

이에 대해, 도 10b를 참조하여 더욱 상세하게 설명하면, 상측으로 볼록한 반구 형상의 중심구조체(650)는 그 외주면에 볼록한 곡면이 형성되어 있다. 이러한 볼록한 곡면은 버너헤드(610')의 노즐 구멍(614)으로부터 토출되는 가스의 흐름이 곡면을 따라 버너헤드(610')의 상부방향(조리기구가 위치한 방향)을 향하도록 조정하는 기능을 수행한다. On the other hand, in more detail with reference to Figure 10b, the convex curved surface is formed on the outer peripheral surface of the hemispherical central structure 650 convex upward. The convex curved surface adjusts the flow of gas discharged from the nozzle hole 614 of the burner head 610 'toward the upper direction of the burner head 610' (the direction in which the cooking apparatus is located) along the curved surface. do.

예를 들면, 종래의 가스버너는 버너헤드로부터 토출되는 가스 흐름 중 일부가 하부방향을 향할 수 있으므로 화염의 상부방향 직진성이 상대적으로 약하였다. 이러한 경우에는 화염이 버너헤드(610')의 하부방향을 향해 타들어가는 역화현상이 발생할 확률이 높고, 잘 알려져 있는 바와 같이, 일부 화염의 역화현상으로 인한 화염들간의 충돌은 큰 소음을 발생시킨다. 또한, 종래의 가스버너는 버너헤드로부터 토출되는 가스 흐름이 랜덤하여 조리기구가 위치한 방향측으로 화염을 정밀하게 조정할 수는 없었다.For example, the conventional gas burner has a relatively weak upstream straightness of the flame since some of the gas flow discharged from the burner head may be directed downward. In such a case, there is a high probability that a flame will burn back toward the bottom of the burner head 610 ', and as is well known, collision between the flames caused by the flame back of some flames generates a loud noise. In addition, in the conventional gas burner, the gas flow discharged from the burner head is random, and the flame cannot be precisely adjusted toward the direction in which the cooking utensil is located.

그러나, 본 발명의 제 3 실시예에 따른 가스버너(60'')는 상측으로 볼록한 반구 형상의 중심구조체(650)에 의해 버너헤드(610')의 노즐 구멍(614)으로부터 토출되는 가스 흐름이 중심구조체(650)의 몸체에 형성된 볼록한 곡면을 따라 상부방향으로 정렬적으로 이동한다. 이에 따라, 역화현상이나 화염간에 충돌이 발생할 확률이 현저히 감소되므로 이들로부터 초래되었던 소음발생을 대폭 줄일 수 있다.However, the gas burner 60 ″ according to the third embodiment of the present invention has a gas flow discharged from the nozzle hole 614 of the burner head 610 ′ by the centrally convex hemispherical center structure 650. Moving upwardly along the convex curved surface formed in the body of the central structure 650. Accordingly, the probability of backfire or collision between the flames is significantly reduced, so that the noise generated from them can be greatly reduced.

또한, 본 발명의 제 3 실시예에 따른 가스버너(60'')는 볼록한 반구 형상의 중심구조체(650)에 의해 화염의 상부방향 직진성이 높아지므로 고 열효율을 달성할 수 있다. 본 출원인은 실제 테스트를 통해, 볼록한 반구 형상의 중심구조체(650)를 사용할 경우 미사용 가스버너에 비해 열효율이 약 120% 정도 향상된다는 사실을 확인하였다.In addition, the gas burner 60 ″ according to the third embodiment of the present invention may achieve high thermal efficiency because the straightness of the flame in the upper direction is increased by the convex hemispherical center structure 650. Applicant confirmed through the actual test, when using the convex hemispherical center structure 650, the thermal efficiency is improved by about 120% compared to the unused gas burner.

[변형 실시예들]Modified Embodiments

도 11a는 본 발명인 가스버너의 제 3 실시예에 적용되는 중심구조체(650)를 중심구조체(650')로 변경한 변형 실시예를 나타낸 도면이고, 도 11b는 도 11a의 중심구조체(650')에 의해 열효율이 상승되고 연소소음이 감소되는 원리를 설명하기 위한 도면이다.FIG. 11A is a view showing a modified embodiment in which the central structure 650 applied to the third embodiment of the gas burner of the present invention is changed to the central structure 650 ', and FIG. 11B is the central structure 650' of FIG. 11A. Is a diagram for explaining the principle that the thermal efficiency is increased by the combustion noise is reduced.

도 11a로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 변형 실시예에 적용된 중심구조체(650')는 중심구조체(650)와 비교할 때 몸체가 볼록한 반구 형상을 구성하며 그 몸체의 외주면 정중앙 부근에 더 작은 반구 형상의 볼록부(651)가 형성되어 있다. 그 이외의 구성은 제 3 실시예에서 설명한 중심구조체(650)와 동일하다.As can be seen from FIG. 11A, the central structure 650 ′ applied to the present modified embodiment has a hemispherical shape in which the body is convex as compared with the central structure 650 and has a smaller hemisphere shape near the center of the outer circumferential surface of the body. The convex part 651 is formed. The other configuration is the same as the central structure 650 described in the third embodiment.

도 11b로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 변형 실시예에 적용된 중심구조체(650')를 사용할 경우에는 버너헤드(610')의 노즐 구멍(614)으로부터 토출되는 가스의 흐름이 곡면을 따라 버너헤드(610')의 상부방향(조리기구가 위치한 방향)을 향하게 되므로 열 효율 및 소음 감쇄 효과가 크다. 특히, 볼록부(651)의 구조에 의해 중심구조체(650) 정중앙 부근의 가스 흐름이 모두 상부방향을 향하게 되므로, 가스 흐름의 충돌로 인한 소음을 완전히 제거할 수 있다.As can be seen from FIG. 11B, when the center structure 650 ′ applied to the present modified embodiment is used, the flow of gas discharged from the nozzle hole 614 of the burner head 610 ′ is carried out along the curved surface of the burner head ( 610 ') toward the upper direction (the direction in which the cookware is located), so the thermal efficiency and noise attenuation effect is great. In particular, since the gas flow near the center of the central structure 650 is directed upward by the structure of the convex portion 651, noise due to the collision of the gas flow can be completely eliminated.

다음, 도 12a는 본 발명인 가스버너의 제 3 실시예에 적용되는 중심구조체(650)를 중심구조체(650'')로 변경한 형태를 나타낸 도면이고, 도 12b는 도 12a의 중심구조체(650'')에 의해 열효율이 상승되고 연소소음이 감소되는 원리를 설명하기 위한 도면이다.Next, FIG. 12A is a view showing a form in which the central structure 650 applied to the third embodiment of the gas burner of the present invention is changed to the central structure 650 ″, and FIG. 12B is the central structure 650 ′ of FIG. 12A. ') Is a view for explaining the principle that the thermal efficiency is increased and the combustion noise is reduced by.

도 12a로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 변형 실시예에 적용된 중심구조체(650'')는 중심구조체(650)와 비교할 때 곡면의 경사도가 더 가파른 몸체를 가지며 그 몸체의 외주면 정중앙 부근에 원통 형상의 볼록부(651)가 더 형성되어 있다. As can be seen from FIG. 12A, the central structure 650 ″ applied to the present modified embodiment has a body having a steeper slope of the curved surface when compared to the central structure 650, and has a cylindrical shape near the center of the outer circumferential surface of the body. The convex part 651 is further formed.

도 12b로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 변형 실시예에 적용된 중심구조체(650'')를 사용할 경우에는 버너헤드(610')의 노즐 구멍(614)으로부터 토출되는 가스의 흐름이 가파른 곡면을 따라 버너헤드(610')의 상부방향(조리기구가 위치한 방향)을 향하게 되므로 열 효율 및 소음 감쇄 효과가 크다. 특히, 볼록부(651')의 구조에 의해 중심구조체(650'') 정중앙 부근의 가스 흐름이 모두 상부방향을 향하게 되므로, 가스 흐름의 충돌로 인한 소음을 완전히 제거할 수 있다.As can be seen from FIG. 12B, when the central structure 650 ″ applied to the present modified embodiment is used, the flow of gas discharged from the nozzle hole 614 of the burner head 610 ′ is burned along a steep curved surface. Since the head 610 ′ is directed upward (the direction in which the cooking utensil is located), the thermal efficiency and the noise attenuation effect are great. In particular, since the gas flow near the center of the central structure 650 ″ is directed upward by the structure of the convex portion 651 ′, noise due to the collision of the gas flow can be completely eliminated.

이상의 설명은 본 발명의 기술 사상을 예시적으로 설명한 것에 불과한 것으로서, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 본질적인 특성에서 벗어나지 않는 범위에서 다양한 수정 및 변형이 가능할 것이다. 예를 들면, 도 10a,b에 나타낸 중심구조체(650), 도 11a,b에 나타낸 중심구조체(650'), 및 도 12a,b에 나타낸 중심구조체(650'')는 단지 중심구조체의 형상을 예시적으로 나타낸 것이며, 상기 중심구조체는 노즐 구멍으로부터 토출되는 가스의 흐름을 상부 방향으로 전환하는 곡면(수직단면에서 봤을 때, 중심구조체의 중심축을 향해 기울어진 경사면)을 갖는 형상을 모두 포함하는 것으로 해석되어야 할 것이다.The foregoing description is merely illustrative of the technical idea of the present invention, and various changes and modifications may be made by those skilled in the art without departing from the essential characteristics of the present invention. For example, the central structure 650 shown in FIGS. 10A and B, the central structure 650 'shown in FIGS. 11A and B, and the central structure 650' 'shown in FIGS. By way of example, the central structure includes all shapes having a curved surface (an inclined surface inclined toward the central axis of the central structure when viewed in a vertical section) for converting the flow of gas discharged from the nozzle hole in an upward direction. It should be interpreted.

60: 가스버너 610: 버너헤드
612: 버너헤드 몸체 614: 노즐 구멍
616: 돌출부 616a: 중심구조체 결합공간
620: 망체 624: 미세공
630: 버너케이싱 632: 하우징
634: 플랜지 636a: 버너헤드 결합공간
638: 받침부 638a: 돌출부 결합공간
640: 덮개 642: 덮개 테두리
650: 중심구조체 652: 돌출부60: gas burner 610: burner head
612: burner head body 614: nozzle hole
616: protrusion 616a: center structure coupling space
620: mesh 624: micropores
630: burner casing 632: housing
634: flange 636a: burner head coupling space
638: support portion 638a: protrusion engaging space
640: cover 642: cover border
650: central structure 652: protrusion

Claims (1)

원주면에 다수의 가스 노즐 구멍이 형성된 원통 형상 몸체를 갖는 버너헤드;
상기 버너헤드가 수용되며, 가스가 공급되는 가스공급관이 일측에 연결되는 버너케이싱;
상기 버너헤드와 상기 버너케이싱 사이에 배치되고, 상기 버너헤드의 노즐 구멍보다 직경이 더 작은 미세공이 다수 형성된 망체;
상기 버너헤드와 상기 버너케이싱 사이에 형성된 공간의 상부를 완전히 밀폐하는 폭을 갖는 환형체로 이루어진 덮개를 포함하되,
상기 버너헤드의 상기 노즐 구멍의 직경은 2.5㎜~3.0㎜이고,
상기 망체의 상기 미세공의 직경은 0.5㎜ 이상이며,
상기 망체는 상기 버너헤드로부터 이격되어 상기 버너헤드와 상기 버너케이싱 사이에 설치되어 있고,
상기 망체와 상기 버너케이싱 사이에는 제 1 가스 순환공간이 형성되어 있고,
상기 버너헤드와 상기 망체 사이에는 제 2 가스 순환공간이 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 고화력 가스버너.
A burner head having a cylindrical body having a plurality of gas nozzle holes formed on a circumferential surface thereof;
A burner casing in which the burner head is accommodated and a gas supply pipe to which gas is supplied is connected to one side;
A net body disposed between the burner head and the burner casing and having a plurality of fine holes smaller in diameter than the nozzle hole of the burner head;
It includes a cover made of an annular body having a width for completely sealing the upper portion of the space formed between the burner head and the burner casing,
The diameter of the nozzle hole of the burner head is 2.5 mm to 3.0 mm,
The diameter of the micropores of the mesh is 0.5 mm or more,
The mesh is spaced apart from the burner head is installed between the burner head and the burner casing,
A first gas circulation space is formed between the mesh and the burner casing,
A high thermal power gas burner, characterized in that the second gas circulation space is formed between the burner head and the mesh.
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