KR20100107454A - 중질 탄화수소의 업그레이드를 위한 시스템 - Google Patents

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켈로그 브라운 앤드 루트 엘엘씨
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Abstract

1 이상의 탄화수소의 처리 시스템 및 방법이 제공된다. 1 이상의 탄화수소는 선택적으로 분리되어, 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일을 제공할 수 있다. 중질 탈아스팔트 오일의 적어도 일부가 유동 접촉 분해기를 이용하여 분해되어, 1 이상의 더 경질인 탄화수소 생성물을 제공할 수 있다.

Description

중질 탄화수소의 업그레이드를 위한 시스템{SYSTEM FOR UPGRADING OF HEAVY HYDROCARBONS}
본 발명의 실시형태는 일반적으로 탄화수소를 업그레이드하기 위한 프로세스에 관한 것이다. 더 구체적으로, 본 발명의 실시형태는 용제 탈아스팔트 유닛 (solvent de-asphalting unit) 을 이용하여 탄화수소를 업그레이드하기 위한 프로세스에 관한 것이다.
용제 탈아스팔트 ("SDA") 프로세스는, 아스팔트 및 탈아스팔트 오일 ("DAO") 생성물을 생성하기 위해 용제를 이용하여 중질 탄화수소를 처리하는데 이용되어 왔다. 아스팔트 및 DAO 생성물은 일반적으로 유용한 제품으로 후 처리 및/또는 가공된다.
용제 탈아스팔트는, 수소처리 (hydrotreating) 또는 유체 접촉 분해 (fluid catalytic cracking) 와 같은 하류 처리 설비가 상압 탑 바텀 잔류물 (atmospheric tower bottom residuum) 처리시에 생성되는 많은 체적의 DAO 를 가공하기에 충분한 크기인 경우 경제적으로 매력적일 수 있다. 용제 탈아스팔트 유닛을 이용하여 생성되는 DAO 는 일반적으로 경질 및 중질 탄화수소를 포함하고, 저가 (low-value) 중질 탄화수소를 고가 (high-value) 경질 탄화수소로 전환시키기 위해 일반적으로 크래킹 (cracking) 에 의해 후 처리되는 것을 필요로 한다. 그러나, DAO 의 전체 체적의 크래킹은, DAO 에 존재하는 등유 및 디젤유와 같은 고가 경질 탄화수소의 파괴를 회피하기 위해 낮은 온도 및 낮은 엄격도 (severity) 에서의 크래커 (cracker) 의 작동을 요한다. 크래커를 낮은 온도/낮은 엄격도 작동으로 제한함으로써, 중질 탄화수소의 전환이 제한되고, 희망하는 고가 경질 탄화수소의 전체 수율이 해결된다.
중질 탄화수소를 더 값진 합성 원유로 업그레이드하기 위한 향상된 프로세스에 대한 요구가 존재한다.
본 발명의 상기한 특징이 상세히 이해될 수 있는 방식으로, 위에서 간략히 언급한 본 발명의 더 구체적인 설명이 실시형태로써 언급되며, 그중 일부를 첨부 도면에 나타내었다. 그러나, 첨부 도면은 단지 본 발명의 전형적인 실시형태만을 보여주며, 따라서 본 발명의 범위를 제한하는 것이 아니고, 본 발명의 범위는 동등하게 유효한 다른 실시형태를 포함한다는 것에 유의해야 한다.
도 1 은, 설명하는 1 이상의 실시형태에 따른 예시적인 추출 시스템을 보여준다.
도 2 는, 설명하는 1 이상의 실시형태에 따라 1 이상의 탄화수소를 처리하기 위한 예시적인 처리 시스템을 보여준다.
도 3 은, 설명하는 1 이상의 실시형태에 따라 1 이상의 탄화수소를 생성하기 위한 예시적인 시스템을 보여준다.
이하에서, 상세히 설명한다. 첨부된 청구항 각각은 개별 발명을 정의하며, 침해 판단의 경우, 청구항에 기재된 다양한 요소 또는 제한의 등가물을 포함하는 것으로 인식된다. 문맥에 따라, 본 "발명"에서의 모든 도면부호가 몇몇의 경우에는 구체적인 특정 실시형태만을 가리킬 수 있다. 다른 경우에, 본 "발명"의 도면부호가 1 이상의 청구항 (반드시 모든 청구항은 아님) 에 기재된 주제를 가리키는 것으로 인식될 것이다. 이하에서, 특정 실시형태, 변형예 및 예를 포함하여, 각각의 본 발명을 더 상세히 설명하지만, 본 발명은, 본 기술분야의 당업자가 본 발명의 내용을 이용가능한 정보 및 기술과 조합하는 때에 본 발명을 실시할 수 있게 하기 위해 포함된 이러한 실시형태, 변형예 또는 예로 제한되지 않는다.
1 이상의 탄화수소를 처리하기 위한 시스템 및 방법이 제공된다. 1 이상의 탄화수소는 선택적으로 분리되어, 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일을 제공할 수 있다. 중질 탈아스팔트 오일의 적어도 일부는 유체 접촉 분해기를 이용하여 분해되어, 1 이상의 경질 탄화수소 생성물을 제공할 수 있다.
도 1 은 1 이상의 실시형태에 따른 예시적인 추출 시스템 (100) 을 보여준다. 추출 시스템 (100) 은 1 이상의 믹서 (110); 분리기 (3 개의 분리기 (120, 150, 177) 및 라인 (112) 에서의 탄화수소 혼합물을 라인 (134) 을 통한 아스팔텐 분획, 라인 (168) 을 통한 중질-DAO ("수지") 분획 그리고 라인 (188) 을 통한 경질-DAO 분획으로 선택적으로 분리하기 위한 스트리퍼 (stripper) (3 개의 스트리퍼 (130, 160, 180) 이 도시되어 있음) 를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (122) 에 존재하는 DAO 의 경질-DAO 및 중질-DAO 분획으로의 분리는 라인 (122) 에 존재하는 DAO 의 온도를 1 이상의 분리기 (120) 의 온도 이상으로 증가시킴으로써 달성될 수 있다. 1 이상의 특정 실시형태에서, 라인 (122) 에 존재하는 DAO 의 경질-DAO 및 중질-DAO 분획으로의 분리는 라인 (122) 의 내용물의 온도를 1 이상의 용제의 임계 온도 이상으로, 즉 라인 (122) 에서의 용제에 기초한 초임계 조건으로 증가시킴으로써 달성될 수 있다. 초임계 조건을 포함하는 높여진 온도에서, 경질-DAO 및 중질-DAO 는 1 이상의 분리기 (150) 를 이용하여 분리될 수 있다. 임의의 잔류 용제는, 스트리퍼 (160) 를 이용하여 중질-DAO 로부터 스트리핑 (stripping) 되어, 라인 (168) 을 통해 중질-DAO 를 제공할 수 있다.
여기서 사용되는 용어 "경질 탈아스팔트 오일" ("경질-DAO") 은, 유사한 물리적 특성을 공유하며 5 %, 4 %, 3 %, 2 % 또는 1 % 미만의 아스팔텐을 포함하는 탄화수소 또는 탄화수소의 혼합물을 가리킨다. 1 이상의 실시형태에서, 상기 유사한 물리적 특성은 약 315 ℃(600 ℉) ∼ 약 610 ℃(l,130 ℉) 의 비등점; 50 ℃ (120 ℉) 에서 약 40 cSt ∼ 약 65 cSt 의 점도; 및 약 130 ℃ (265 ℉) 이상의 인화점을 포함할 수 있다.
여기서 사용되는 용어 "중질 탈아스팔트 오일" ("중질-DAO") 은 유사한 물리적 특성을 공유하며 5 %, 4 %, 3 %, 2 % 또는 1 % 미만의 아스팔텐을 포함하는 탄화수소 또는 탄화수소의 혼합물을 가리킨다. 1 이상의 실시형태에서, 상기 유사한 물리적 특성은 약 400 ℃(750 ℉) ∼ 약 800 ℃(l,470 ℉) 의 비등점; 50 ℃ (120 ℉) 에서 약 50 cSt ∼ 약 170 cSt 의 점도; 및 약 150 ℃ (300 ℉) 이상의 인화점을 포함할 수 있다.
여기서 사용되는 용어 "탈아스팔트 오일" ("DAO") 은 경질 탈아스팔트 및 중질 탈아스팔트 오일의 혼합물을 가리킨다.
여기서 사용되는 용어 "용제" 는 3 ∼ 7 개의 탄소 원자 (C3 ∼ C7) 를 갖는 1 이상의 알칸 또는 알켄, 이들의 혼합물, 이들의 유도체 및 이들의 조합을 가리킨다. 1 이상의 실시형태에서, 용매화 (solvating) 탄화수소는 538 ℃(1,000 ℉) 미만의 정상 (normal) 비등점 또는 벌크 (bulk) 정상 비등점을 갖는다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (25) 을 통한 공급원료 (feedstock) 및 라인 (177) 을 통한 1 이상의 용제(들)가 1 이상의 믹서 (110) 를 이용하여 혼합 또는 조합되어, 라인 (112) 의 탄화수소 혼합물 ("제 1 혼합물") 을 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (25) 의 공급원료의 적어도 일부가 상압 탑 바텀 (bottoms), 진공탑 바텀, 원유, 오일 셰일, 오일 샌드, 타르, 비투멘 (bitumen), 이들의 조합, 이들의 유도체 및 이들의 혼합물 (이들로 제한되지 않음) 을 포함하는 1 이상의 정제되지 않은 및/또는 부분적으로 정제된 탄화수소일 수 있다. 1 이상의 특정 실시형태에서, 공급원료는, 진공 증류 유닛을 일부 또는 전부 우회하고 추출 프로세스 (100) 에 직접 공급되는 1 이상의 상압 증류탑 바텀을 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 공급원료는 라인 (177) 을 통해 공급되는 1 이상의 용제(들)에 불용성인 1 이상의 탄화수소를 포함할 수 있다. 1 이상의 특정 실시형태에서, 공급원료는 35°API 미만, 또는 더 바람직하게는 25°API 미만의 비중 (60 ℃ 에서의 비중) 을 가질 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (177) 에서의 1 이상의 용제의 유동은 라인 (112) 에서 소정의 용제 대 공급원료 중량비를 유지하도록 설정될 수 있다. 용제 대 공급원료 중량비는 공급원료의 물리적 특성 및/또는 조성에 따라 변할 수 있다. 예컨대, 높은 비등점 공급원료는, 얻어지는 혼합물에 대해 희망하는 벌크 비등점을 획득하기 위해, 낮은 비등점 용제(들)로 더 많이 희석될 필요가 있을 수 있다. 라인 (112) 에서의 탄화수소 혼합물은 약 1 : 1 ∼ 약 100 : 1; 약 2 : 1 ∼ 약 10 : 1; 또는 약 3 : 1 ∼ 약 6 : 1 의 용제 대 공급원료 희석비를 가질 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (112) 에서의 탄화수소 혼합물은 약 -5°API ∼ 약 35°API; 또는 약 6°API ∼ 약 20°API 의 비중 (60 ℉ 에서의 비중) 을 가질 수 있다. 라인 (112) 에서의 탄화수소 혼합물의 용제 농도는 약 50 wt% ∼ 약 99 wt%; 60 wt% ∼ 약 95 wt%; 또는 약 66 wt% ∼ 약 86 wt% 용제(들)일 수 있다. 라인 (112) 에서의 탄화수소 혼합물은 약 1 wt% ∼ 약 50 wt%, 약 5 wt% ∼ 약 40 wt%, 또는 약 14 wt% ∼ 약 34 wt% 공급원료를 포함할 수 있다.
1 이상의 믹서 (110) 는 공급원료(들)와 용제의 배치 (batch), 단속적인 및/또는 연속적인 혼합에 적합한 임의의 장치 또는 시스템일 수 있다. 믹서 (110) 는 혼합불능 (immiscible) 유체들을 균질화할 수 있다. 예시적인 믹서는 이젝터, 인라인 정적 믹서, 인라인 기계식/파워 믹서, 균질화기, 또는 이들의 조합을 포함할 수 있지만, 이들로 제한되지 않는다. 믹서 (110) 는 약 25 ℃(80 ℉) ∼ 약 600 ℃ (1,110 ℉); 약 25 ℃ (80 ℉) ∼ 약 500 ℃ (930 ℉); 또는 약 25 ℃ (8O ℉) ∼ 약 300 ℃ (570 ℉) 의 온도에서 작동할 수 있다. 믹서 (110) 는 약 101 ㎪ (0 psig) ∼ 약 2,800 ㎪ (390 psig); 약 101 ㎪ (0 psig) ∼ 약 1,400 ㎪ (190 psig); 또는 약 101 ㎪ (0 psig) ∼ 약 700 ㎪ (90 psig) 의 압력에서 작동할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 믹서 (110) 는 아스팔텐 분리기 (120) 의 작동 압력을 최소 약 35 ㎪ (5 psig); 약 70 ㎪ (10 psig); 약 140 ㎪ (20 psig); 또는 약 350 ㎪ (50 psig) 만큼 초과하는 압력에서 작동할 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (112) 에서의 제 1 혼합물은 1 이상의 분리기 ("아스팔텐 분리기") (120) 에 도입되어, 라인 (122) 을 통해 오버헤드 (overhead) 및 라인 (128) 을 통해 바텀 (bottoms) 을 제공할 수 있다. 라인 (122) 에서의 오버헤드 ("제 2 혼합물") 는 탈아스팔트 오일 ("DAO"), 및 1 이상의 용제(들)의 제 1 부분을 포함할 수 있다. 라인 (128) 에서의 바텀은 불용성 아스팔텐, 및 1 이상의 용제(들)의 잔부를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (122) 에서의 DAO 농도는 약 1 wt% ∼ 약 50 wt%; 약 5 wt% ∼약 40 wt%; 또는 약 14 wt% ∼ 약 34 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (122) 에서의 용제 농도는 약 50 wt% ∼ 약 99 wt%; 약 60 wt% ∼ 약 95 wt%; 또는 약 66 wt% ∼ 약 86 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (122) 에서의 오버헤드의 밀도 (60 ℉ 에서의 밀도) 는 약 100°API; 약 30°API ∼ 약 100°API; 또는 약 5O°API ∼ 약 100°API 일 수 있다.
여기서 사용되는 용어 "아스팔텐" 은, n-알칸에는 불용성이지만 벤젠 또는 톨루엔과 같은 방향족에는 완전히 또는 일부 가용성인 탄화수소 또는 탄화수소의 혼합물을 가리킨다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (128) 에서의 바텀의 아스팔텐 농도는 약 10 wt% ∼ 약 99 wt%; 약 30 wt% ∼ 약 95 wt%; 또는 약 50 wt% ∼ 약 90 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (128) 에서의 용제 농도는 약 1 wt% ∼ 약 90 wt%; 약 5 wt% ∼ 약 70 wt%; 또는 약 10 wt% ∼ 약 50 wt% 일 수 있다.
1 이상의 분리기 (120) 는, 라인 (122) 의 오버헤드 및 라인 (128) 의 바텀을 제공하기 위해 탄화수소 공급물 및 용제 혼합물로부터 1 이상의 아스팔텐을 분리하는데 적합한 임의의 시스템 또는 장치를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 분리기 (120) 는 버블 트레이 (bubble tray), 링이나 새들 (saddle) 과 같은 패킹 (packing) 요소, 구조화된 패킹, 또는 이들의 조합을 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 분리기 (120) 는 인터널 (internals) 이 없는 오픈 칼럼 (open column) 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 분리기 (120) 는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 1 이상의 용제(들)의 임계 온도 ("TC,S") 초과 약 150 ℃ (270 ℉); 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 100 ℃ (TC,S + 180 ℉); 또는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 의 온도에서 작동할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 분리기 (120) 는 약 101 ㎪ (0 psig) ∼ 용제(들)의 임계 압력 ("PC,S") 초과 약 700 ㎪ (100 psig); 약 PC,S - 700 ㎪ (PC,S - 100 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 또는 약 PC,S - 300 ㎪ (PC,S ~ 45 psig) ∼ 약 PC,S + 300 ㎪ (PC,S + 45 psig) 의 압력에서 작동할 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (128) 에서의 바텀은 1 이상의 열교환기 (115) 를 이용하여 가열되어, 1 이상의 스트리퍼 (130) 에 도입된 후, 선택적으로 분리되어, 라인 (132) 을 통해 오버헤드를, 그리고 라인 (134) 을 통해 바텀을 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (132) 에서의 오버헤드는 1 이상의 용제(들)의 제 1 부분을 포함할 수 있고, 라인 (134) 에서의 바텀은 불용성 아스팔텐과 1 이상의 용제(들)의 잔부의 혼합물을 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 아스팔텐으로부터 1 이상의 용제의 분리를 강화하기 위해, 라인 (133) 을 통해, 스팀이 스트리퍼에 첨가될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (133) 에서의 스팀은 약 200 ㎪ (15 psig) ∼ 약 2,160 ㎪ (300 psig); 약 300 ㎪ (30 psig) ∼ 약 1,475 ㎪ (200 psig); 또는 약 400 ㎪ (45 psig) ∼ 약 1,130 ㎪ (150 psig) 의 압력에 있을 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (128) 에서의 바텀은 1 이상의 열교환기 (115) 를 이용하여 약 100 ℃(210 ℉) ∼ 약 TC,S + 150 ℃ (TC,S + 270 ℉); 약 150 ℃ (300 ℉) ∼ 약 TC,S + 100 ℃ (TC,S + 180 ℉); 또는 약 300 ℃ (570 ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 의 온도까지 가열될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (132) 에서의 오버헤드의 용제 농도는 약 70 wt% ∼ 약 99 wt%; 또는 약 85 wt% ∼ 약 99 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (132) 에서의 오버헤드의 DAO 농도는 약 0 wt% ∼ 약 50 wt%; 약 1 wt% ∼ 약 30 wt%; 또는 약 1 wt% ∼ 약 15 wt% 일 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (134) 에서의 바텀의 용제 농도는 약 5 wt% ∼ 약 80 wt%; 약 20 wt% ∼ 약 60 wt%; 또는 약 25 wt% ∼ 약 50 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (134) 에서의 바텀의 적어도 일부가 후 처리, 건조 및 펠릿화 (pelletize) 되어, 고체 탄화수소 생성물을 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (134) 에서의 바텀의 적어도 일부가 가스화, 동력 발생, 프로세스 가열, 또는 이들의 조합을 포함하는 (이들로 국한되지 않음) 후 처리를 거칠 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (134) 에서의 바텀의 적어도 일부가 가스화기 (gasifier) 로 보내져서, 스팀, 동력 및 수소를 생성할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (134) 에서의 바텀의 적어도 일부가 스팀 및 동력을 생성하기 위한 연료로서 이용될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (134) 에서의 바텀의 아스팔텐 농도는 약 20 wt% ∼ 약 95 wt%; 약 40 wt% ∼ 약 80 wt%; 또는 약 50 wt% ∼ 약 75 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (134) 에서의 바텀의 비중 (60 ℉ 에서의 비중) 은 약 5°API ∼ 약 30°API; 약 5°API ∼ 약 2O°API; 또는 약 5°API ∼ 약 15°API 일 수 있다.
1 이상의 열교환기 (115) 는 라인 (128) 에서의 바텀의 온도를 증가시키기에 적합한 임의의 시스템 또는 장치를 포함할 수 있다. 예시적인 열교환기, 시스템 또는 장치는 셸-튜브 (shell-and-tube), 플레이트와 프레임, 또는 나선형으로 감긴 열교환기 디자인을 포함할 수 있지만, 이들로 제한되지 않는다. 1 이상의 실시형태에서, 필요한 열을 라인 (128) 에서의 바텀에 전달하기 위해, 스팀, 핫오일 (hot oil), 고온 처리 유체, 전기 저항열, 고온 폐 유체 (waste fluid) 또는 이들의 조합과 같은 가열 매체가 이용될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 열교환기 (115) 는 직접 점화 히터 또는 등가물일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 열교환기 (115) 는 약 25 ℃ (80 ℉) ∼ 약 TC,S + 15O ℃ (TC,S + 270 ℉); 약 25 ℃ (80 ℉) ∼ 약 TC,S + 100 ℃ (TC,S + 180 ℉); 또는 약 25 ℃ (80 ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 의 온도에서 작동할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 열교환기 (115) 는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 약 100 ㎪ ∼ 약 PC,S + 500 ㎪ (PC,S + 75 psig); 또는 약 100 ㎪ ∼ 약 PC,S + 300 ㎪ (PC,S + 45 psig) 의 압력에서 작동할 수 있다.
1 이상의 아스팔텐 스트리퍼 (130) 는, 라인 (132) 에서의 오버헤드 및 라인 (134) 에서의 바텀을 제공하기 위해 라인 (128) 에서의 바텀을 선택적으로 분리하기에 적합한 임의의 시스템 또는 장치를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 아스팔텐 스트리퍼 (130) 는 링, 새들, 볼, 불규칙 시트, 튜브, 스파이럴 (spiral), 트레이, 배플 등 또는 이들의 임의의 조합과 같은 인터널을 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 아스팔텐 분리기 (130) 는 인터널이 없는 오픈 칼럼일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 아스팔텐 스트리퍼 (130) 는 약 30 ℃ (85 ℉) ∼ 약 600 ℃ (1,110 ℉); 약 100 ℃ (210 ℉) ∼ 약 550 ℃ (1,020 ℉); 또는 약 300 ℃ (570 ℉) ∼ 약 550 ℃ (1,020 ℉) 의 온도에서 작동할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 아스팔텐 스트리퍼 (130) 는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 4,000 ㎪ (565 psig); 약 500 ㎪ (60 psig) ∼ 약 3,300 ㎪ (465 psig); 또는 약 1,000 ㎪ (130 psig) ∼ 약 2,500 ㎪ (350 psig) 의 압력에서 작동할 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (122) 에서의 아스팔텐 분리기 오버헤드는 1 이상의 열교환기 (145) 를 이용하여 1 이상의 용제의 임계 온도에 기초한 아임계 (sub-critical), 임계 또는 초임계 (super-critical) 조건까지 가열되어, 라인 (124) 에서의 가열된 오버헤드를 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (124) 에서의 가열된 오버헤드는 용제의 임계 온도 초과의 온도에 있어서, DAO 가 1 이상의 분리기 (150) 에서 경질-DAO 분획 및 중질-DAO 분획을 포함하는 불균질 혼합물로 분리되는 것을 강화시킬 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (124) 에서의 가열된 오버헤드의 온도는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 150 ℃ (TC,S + 27O ℉); 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 100 ℃ (TC,S + 21O ℉); 또는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 일 수 있다.
1 이상의 분리기 (150) 내에서, 라인 (124) 에서의 가열된 오버헤드는 중질-DAO 분획 및 경질-DAO 분획으로 분별될 수 있다. 라인 (158) 을 통해 바텀으로서 인출된 중질-DAO 분획은 중질-DAO 의 적어도 일부 및 1 이상의 용제의 제 1 부분을 포함할 수 있다. 라인 (152) 을 통해 오버헤드 ("제 3 혼합물") 로서 인출된 경질-DAO 분획은 경질-DAO 의 적어도 일부 및 1 이상의 용제의 잔부를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (152) 에서의 오버헤드의 경질-DAO 농도는 약 1 wt% ∼ 약 50 wt%; 약 5 wt% ∼ 약 40 wt%; 또는 약 10 wt% ∼ 약 30 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (152) 에서의 오버헤드의 용제 농도는 약 50 wt% ∼ 약 99 wt%; 약 60 wt% ∼ 약 95 wt%; 또는 약 70 wt% ∼ 약 90 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (152) 에서의 오버헤드는 약 20 wt% 미만의 중질-DAO; 약 10 wt% 미만의 중질-DAO; 또는 약 5 wt% 미만의 중질-DAO 를 포함할 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (158) 에서의 바텀의 중질-DAO 농도는 약 10 wt% ∼ 약 90 wt%; 약 25 wt% ∼ 약 80 wt%; 또는 약 40 wt% ∼ 약 70 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (158) 에서의 바텀의 용제 농도는 약 10 wt% ∼ 약 90 wt%; 약 20 wt% ∼ 약 75 wt%; 또는 약 30 wt% ∼ 약 60 wt% 일 수 있다.
1 이상의 분리기 (150) 는, 라인 (152) 을 통한 오버헤드 및 라인 (158) 을 통한 바텀을 제공하기 위해, 라인 (124) 에서의 가열된 오버헤드를 분리하는데 적합한 임의의 시스템 또는 장치를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 분리기 (150) 는 교호형 부분 (alternate segmental) 배플 트레이, 패킹, 천공 트레이 등 또는 이들의 조합을 갖는 1 이상의 다단 (multi-staged) 추출기를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 분리기 (150) 는 인터널이 없는 오픈 칼럼일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 분리기 (150) 내 온도는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 150 ℃ (TC,S + 270 ℉); 약 15 ℃ (6O ℉) ∼ 약 TC,S + 100 ℃ (TC,S + 210 ℉); 또는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 분리기 (150) 의 압력은 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 90 psig); 약 PC,S - 700 ㎪ (PC,S - 90 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 90 psig); 또는 약 PC,S - 300 ㎪ (PC,S - 30 psig) ∼ 약 PC,S + 300 ㎪ (Pc,s + 30 psig) 일 수 있다.
중질-DAO 및 1 이상의 용제의 제 1 부분을 포함하는 라인 (158) 에서의 바텀은 1 이상의 스트리퍼 (160) 에 도입되고, 그곳에서 선택적으로 분리되어, 라인 (162) 을 통한 오버헤드 (용제 포함) 및 라인 (168) 을 통한 바텀 (중질-DAO 포함) 을 제공할 수 있다. 라인 (162) 에서의 오버헤드는 용제의 제 1 부분을 포함할 수 있고, 라인 (168) 에서의 바텀은 중질-DAO 및 용제의 잔부를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 용제와 중질-DAO 의 분리를 강화하기 위해, 라인 (164) 을 통해 스트리퍼 (160) 에 스팀이 첨가될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (168) 에서의 바텀의 적어도 일부 (중질-DAO 포함) 는 수소처리, 접촉 분해 또는 이들의 조합 (이들로 제한되지 않음) 을 통한 업그레이드를 포함하는 후 처리로 보내질 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (164) 에서의 스팀은 약 200 ㎪ (15 psig) ∼ 약 2,160 ㎪ (300 psig); 약 300 ㎪ (30 psig) ∼ 약 1,475 ㎪ (200 psig); 또는 약 400 ㎪ (45 psig) ∼ 약 1,130 ㎪ (150 psig) 의 압력에 있을 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (162) 에서의 오버헤드의 용제 농도는 약 50 wt% ∼ 약 100 wt%; 약 70 wt% ∼ 약 99 wt%; 또는 약 85 wt% ∼ 약 99 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (162) 에서의 오버헤드의 중질-DAO 농도는 약 0 wt% ∼ 약 50 wt%; 약 1 wt% ∼ 약 30 wt%; 또는 약 1 wt% ∼ 약 15 wt% 일 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (168) 에서의 바텀의 중질-DAO 농도는 약 20 wt% ∼ 약 95 wt%; 약 40 wt% ∼ 약 80 wt%; 또는 약 50% wt ∼ 약 75 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (168) 에서의 바텀의 용제 농도는 약 5 wt% ∼ 약 80 wt%; 약 20 wt% ∼ 약 60 wt%; 또는 약 25 wt% ∼ 약 50 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (168) 에서의 바텀의 API 비중 (API gravity) 는 약 5°API ∼ 약 30°API; 약 5°API ∼ 약 20°API; 또는 약 5°API ∼ 약 15°API 일 수 있다.
1 이상의 스트리퍼 (160) 는, 라인 (162) 을 통한 오버헤드 및 라인 (168) 을 통한 바텀을 제공하기 위해, 중질-DAO 및 1 이상의 용제를 분리하는데 적합한 임의의 시스템 또는 장치를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 스트리퍼 (160) 는 링, 새들, 구조화된 패킹, 볼, 불규칙 시트, 튜브, 스파이럴, 트레이, 배플 또는 이들의 임의의 조합과 같은 인터널을 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 스트리퍼 (160) 는 인터널이 없는 오픈 칼럼일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 스트리퍼 (160) 의 작동 온도는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 600 ℃ (1,110 ℉); 약 15 ℃(60 ℉) ∼ 약 500 ℃ (930 ℉); 또는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 400 ℃ (750 ℉) 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 스트리퍼 (160) 의 압력은 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 4,000 ㎪ (565 psig); 약 500 ㎪ (60 psig) ∼ 약 3,300 ㎪ (465 psig); 또는 약 1,000 ㎪ (130 psig) ∼ 약 2,500 ㎪ (350 psig) 일 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (152) 에서의 오버헤드는, 1 이상의 제 1 단 (first-stage) 열교환기 (155) 및 1 이상의 제 2 단 열교환기 (165) 를 이용하여 가열되어, 라인 (154) 을 통해 가열된 오버헤드를 제공할 수 있다. 라인 (154) 에서의 가열된 오버헤드의 온도는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 150 ℃ (TC,S + 270 ℉); 약 15 ℃(60 ℉) ∼ 약 TC,S + 100 ℃ (TC,S + 180 ℉); 또는 약 15 ℃(60 ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 일 수 있다.
1 이상의 제 1 단 열교환기 (155) 는, 라인 (154) 에서의 가열된 오버헤드를 제공하기 위해, 라인 (152) 에서의 오버헤드의 온도를 증가시키는데 적합한 임의의 시스템 또는 장치를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 제 1 단 열교환기 (155) 에서의 온도는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 15O ℃ (TC,S + 270 ℉); 약 15 ℃ (6O ℉) ∼ 약 TC,S + 100 ℃ (TC,S + 180 ℉); 또는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 제 1 단 열교환기 (155) 는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 500 ㎪ (PC,S + 75 psig); 또는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 300 ㎪ (PC,S + 45 psig) 의 압력에서 작동할 수 있다.
1 이상의 제 2 단 열교환기 (165) 는 라인 (154) 에서의 가열된 오버헤드의 온도를 증가시키기에 적합한 임의의 시스템 또는 장치를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 제 2 단 열교환기 (165) 는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 150 ℃ (TC,S + 270 ℉); 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 100 ℃ (TC,S + 180 ℉); 또는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 의 온도에서 작동할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 제 2 단 열교환기 (165) 는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 500 ㎪ (PC,S + 75 psig); 또는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 300 ㎪ (PC,S + 45 psig) 의 압력에서 작동할 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (156) 에서의 가열된 오버헤드는 1 이상의 분리기 (170) 에 도입되고, 그곳에서 선택적으로 분리되어, 라인 (172) 을 통한 오버헤드 및 라인 (178) 을 통한 바텀을 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (172) 에서의 오버헤드는 1 이상의 용제(들)의 적어도 일부를 포함할 수 있고, 라인 (178) 에서의 바텀은 경질-DAO 및 1 이상의 용제(들)의 잔부의 혼합물을 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (172) 에서의 용제 농도는 약 50 wt% ∼ 약 100 wt%; 약 70 wt% ∼ 약 99 wt%; 또는 약 85 wt% ∼ 약 99 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (172) 에서의 경질-DAO 농도는 약 0 wt% ∼ 약 50 wt%; 약 1 wt% ∼ 약 30 wt%; 또는 약 1 wt% ∼ 약 15 wt% 일 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (178) 에서의 바텀의 경질-DAO 농도는 약 10 wt% ∼ 약 90 wt%; 약 25 wt% ∼ 약 80 wt%; 또는 약 40 wt% ∼ 약 70 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (178) 에서의 용제 농도는 약 10 wt% ∼ 약 90 wt%; 약 20 wt% ∼ 약 75 wt%; 또는 약 30 wt% ∼ 약 60 wt% 일 수 있다.
1 이상의 분리기 (170) 는, 라인 (172) 을 통해 용제를 포함하는 오버헤드를 제공하고 라인 (178) 을 통해 경질-DAO 가 풍부한 바텀을 제공하기 위해, 라인 (156) 에서의 가열된 오버헤드를 분리하는데 적합한 임의의 시스템 또는 장치를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 분리기 (170) 는 교호형 부분 배플 트레이, 패킹, 구조화된 패킹, 천공 트레이 및 이들의 조합을 갖는 1 이상의 다단 추출기를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 분리기 (170) 는 인터널이 없는 오픈 칼럼일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 분리기 (170) 는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 150 ℃ (TC,S + 270 ℉); 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 15O ℃ (TC,S + 270 ℉); 또는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 의 온도에서 작동할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 분리기 (170) 는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 약 PC,S - 700 ㎪ (PC,S - 100 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 또는 약 PC,S - 300 ㎪ (PC,S - 45 psig) ∼ 약 PC,S + 300 ㎪ (PC,S + 45 psig) 의 압력에서 작동할 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (178) 에서의 바텀 (경질-DAO 포함) 은 1 이상의 스트리퍼 (180) 에 도입되고, 그곳에서 선택적으로 분리되어, 라인 (182) 을 통한 오버헤드 및 라인 (188) 을 통한 바텀을 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (182) 에서의 오버헤드는 1 이상의 용제(들)의 적어도 일부를 포함할 수 있고, 라인 (188) 에서의 바텀은 경질-DAO 및 1 이상의 용제(들)의 잔부의 혼합물을 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 경질-DAO 로부터 1 이상의 용제의 분리를 강화하기 위해, 라인 (184) 을 통해 스트리퍼 (180) 에 스팀이 첨가될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (188) 에서의 경질-DAO 의 적어도 일부는 수소첨가분해 (hydrocracking) (이것으로 제한되지 않음) 을 포함하는 후 처리로 보내질 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (184) 에서의 스팀은 약 200 ㎪ (15 psig) ∼ 약 2,160 ㎪ (300 psig); 약 300 ㎪ (30 psig) ∼ 약 1,475 ㎪ (200 psig); 또는 약 400 ㎪ (45 psig) ∼ 약 1,130 ㎪ (150 psig) 의 압력에 있을 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (182) 에서의 오버헤드의 용제 농도는 약 50 wt% ∼ 약 100 wt%; 약 70 wt% ∼ 약 99 wt%; 또는 약 85 wt% ∼ 약 99 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (182) 에서의 경질-DAO 농도는 약 0 wt% ∼ 약 50 wt%; 약 1 wt% ∼ 약 30 wt%; 또는 약 1 wt% ∼ 약 15 wt% 일 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (188) 에서의 바텀의 경질-DAO 농도는 약 20 wt% ∼ 약 95 wt%; 약 40 wt% ∼ 약 90 wt%; 또는 약 50 wt% ∼ 약 85 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (188) 에서의 용제 농도는 약 5 wt% ∼ 약 80 wt%; 약 10 wt% ∼ 약 60 wt%; 또는 약 15 wt% ∼ 약 50 wt% 일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (188) 에서의 바텀의 API 비중은 약 10°API ∼ 약 60°API; 약 20°API ∼ 약 50°API; 또는 약 25°API ∼ 약 45°API 일 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 스트리퍼 (180) 는 링, 새들, 구조화된 패킹, 볼, 불규칙 시트, 튜브, 스파이럴, 트레이, 배플 또는 이들의 임의의 조합과 같은 인터널을 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 스트리퍼 (180) 는 인터널이 없는 오픈 칼럼일 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 스트리퍼 (180) 는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 150 ℃ (TC,S + 270 ℉); 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 100 ℃ (TC,S + 210 ℉); 또는 약 15 ℃ (6O ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 의 온도에서 작동할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 스트리퍼 (180) 는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 약 PC,S - 700 ㎪ (PC,S - 100 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 또는 약 PC,S - 300 ㎪ (PC,S - 45 psig) ∼ 약 PC,S + 300 ㎪ (PC,S + 45 psig) 의 압력에서 작동할 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (172) 에서의 오버헤드의 적어도 일부는, 라인 (172) 를 통해 냉각된 오버헤드를 제공하기 위해, 1 이상의 열교환기 (145, 155) 를 이용하여 냉각될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (172) 에서의 오버헤드의 약 1 wt% ∼ 약 95 wt%; 약 5 wt% ∼ 약 55 wt%; 또는 약 1 wt% ∼ 약 25 wt% 가 1 이상의 열교환기 (145, 155) 를 이용하여 냉각될 수 있다. 도 1 에 나타낸 용제 탈아스팔트 프로세스로의 용제의 적어도 일부의 재순환 (recycling) 은 요구되는 새 (fresh) 용제 보충량을 감소시킬 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 열교환기 (155) 로의 도입 전에, 라인 (172) 에서의 오버헤드는 약 15 ℃ (60 ℉) ∼ 약 TC,S + 15O ℃ (TC,S + 270 ℉); 약 15 ℃(60 ℉) ∼ 약 TC,S + 15O ℃ (TC,S + 270 ℉); 또는 약 15 ℃(60 ℉) ∼ 약 TC,S + 50 ℃ (TC,S + 90 ℉) 의 온도에 있을 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (172) 에서의 오버헤드는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 약 PC,S - 700 ㎪ (PC,S - 100 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 또는 약 PC,S - 300 ㎪ (PC,S - 45 psig) ∼ 약 PC,S + 300 ㎪ (PC,S + 45 psig) 의 압력에 있을 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (132, 162, 182) 에서의 오버헤드의 용제의 적어도 일부가 조합되어, 라인 (138) 에서의 오버헤드의 조합된 용제를 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (138) 에서의 조합된 용제 오버헤드의 용제는 2상 액체/증기 혼합물로서 존재할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (138) 에서의 조합된 용제 오버헤드는 1 이상의 응축기 (135) 를 이용하여 완전히 응축되어, 라인 (139) 을 통해 응축된 용제를 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (139) 에서의 응축된 용제는 1 이상의 어큐뮬레이터 (140) 를 이용하여 저장 또는 축적될 수 있다. 추출 유닛 (100) 에서의 재순환을 위해 1 이상의 어큐뮬레이터 (140) 에 저장된 용제(들)는 1 이상의 용제 펌프 (192) 및 재순환 라인 (186) 을 이용하여 이송될 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (138) 에서의 조합된 용제 오버헤드는 약 30 ℃ (85 ℉) ∼ 약 600 ℃ (1,110 ℉); 약 100 ℃ (210 ℉) ∼ 약 550 ℃ (1,020 ℉); 또는 약 300 ℃ (57O ℉) ∼ 약 55O ℃ (1,020 ℉) 의 온도를 가질 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (139) 에서의 응축된 용제는 약 10 ℃ (50 ℉) ∼ 약 400 ℃ (750 ℉); 약 25 ℃ (80 ℉) ∼ 약 200 ℃ (390 ℉); 또는 약 30 ℃ (85 ℉) ∼ 약 100 ℃ (210 ℉) 의 온도를 가질 수 있다. 라인 (139) 에서의 용제 농도는 약 80 wt% ∼ 약 100 wt%; 약 90 wt% ∼ 약 99 wt%; 또는 약 95 wt% ∼ 약 99 wt% 일 수 있다.
1 이상의 응축기 (135) 는 라인 (138) 에서의 조합된 용제 오버헤드의 온도를 감소시키는데 적합한 임의의 시스템 또는 장치를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 응축기 (135) 는 액체 또는 공기 냉각 셸-튜브, 플레이트와 프레임, 핀-팬, 또는 나선형으로 감긴 냉각기 디자인을 포함할 수 있지만, 이들로 제한되지 않는다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (138) 에서의 조합된 용제 오버헤드로부터 필요한 열을 제거하기 위해, 물, 냉매, 공기 또는 이들의 조합과 같은 냉각 매체가 이용될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 응축기 (135) 는 약 -20 ℃ (-5 ℉) ∼ 약 TC,S ℃; 약 -10 ℃ (15 ℉) ∼ 약 300 ℃ (57O ℉); 또는 약 0 ℃ (30 ℉) ∼ 약 300 ℃ (570 ℉) 의 온도에서 작동할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 1 이상의 냉각기 (175) 는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 700 ㎪ (PC,S + 100 psig); 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 500 ㎪ (PC,S + 75 psig); 또는 약 100 ㎪ (0 psig) ∼ 약 PC,S + 300 ㎪ (PC,S + 45 psig) 의 압력에서 작동할 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (186) 에서의 용제의 전부 또는 일부와 라인 (172) 에서의 냉각된 용제의 전부 또는 일부가 조합되어, 라인 (177) 을 통한 용제 재순환을 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (177) 에서의 용제 재순환의 적어도 일부가 1 이상의 믹서 (110) 로 재순환될 수 있다. 도 1 에 도시되지 않았지만, 1 이상의 실시형태에서, 라인 (177) 에서의 용제의 적어도 일부가 다른 처리 프로세스, 예컨대 통합형 용제 탈수/탈아스팔트 프로세스로 보내질 수 있다.
도 2 는, 설명하는 1 이상의 실시형태에 따라 1 이상의 탄화수소를 처리하기 위한 예시적인 시스템을 보여준다. 1 이상의 실시형태에서, 상기 시스템은 용제 탈아스팔트 프로세스로부터 라인 (168) 을 통해 도입되는 중질-DAO 를 1 이상의 경질 탄화수소 생성물로 전환시키기 위해, 1 이상의 유체 접촉 분해기 ("FCC") (200) 를 이용할 수 있다.
1 이상의 FCC (220) 의 크기는 FCC (200) 를 이용하여 처리되는 탄화수소의 체적에 일부 의존한다. 라인 (168) 에서의 중질-DAO 의 체적이 라인 (102) 에서의 탄화수소 공급물의 체적보다 더 작기 때문에, 라인 (168) 에서의 중질-DAO 체적만의 FCC 처리는 전체 탄화수소 공급물의 유사한 FCC 처리보다 비례적으로 더 작다. FCC 는 단지 중질-DAO 만을 처리하므로, FCC 는 전통적인 또는 고온 및/또는 고압 ("높은 엄격도") 조건 하에서 작동될 수 있다.
1 이상의 FCC (200) 내에서, 중질-DAO 는 분해 및 반응하여, 라인 (210) 을 통해 오버헤드를 그리고 라인 (205) 를 통해 바텀을 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (205) 에서의 바텀은 1 이상의 중질 탄화수소 부산물을 포함할 수 있는 반면, 라인 (210) 에서의 오버헤드는 1 이상의 경질 탄화수소 생성물을 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, FCC (200) 의 온도는 약 500 ℃ (930 ℉) ∼ 약 900 ℃ (1,65O ℉); 약 600 ℃ (1,110 ℉) ∼ 약 800 ℃ (1,470 ℉); 또는 약 660 ℃ (1,220 ℉) ∼ 약 760℃ (1,400 ℉) 일 수 있다.
도 3 은 1 이상의 실시형태에 따라 1 이상의 탄화수소를 생성하기 위한 예시적인 시스템을 보여준다. 1 이상의 실시형태에서, 정제 유닛은 1 이상의 상압 증류 유닛 ("ADU") (310), 1 이상의 진공 증류 유닛 ("VDU") (330), 1 이상의 용제 탈아스팔트 유닛 ("SDA") (100), 1 이상의 코커 (coker) (350), 1 이상의 잔유 수소첨가분해기 (resid hydrocrackers) (370), and 1 이상의 유체 접촉 분해기 ("FCC") (200) 를 포함할 수 있지만, 이들로 제한되지 않는다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (305) 을 통해 1 이상의 원유를 포함하는 공급물이 1 이상의 상압 증류 유닛 ("ADU") (310) 으로 도입되어, 라인 (325) 을 통해 1 이상의 경질 탄화수소를, 라인 (320) 을 통해 1 이상의 중간 탄화수소를, 그리고 라인 (315) 을 통해 바텀을 제공한다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (315) 에서의 ADU 바텀은 538 ℃ (1,000 ℉) 초과의 비등점을 갖는 1 이상의 탄화수소를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (315) 에서의 ADU 바텀의 적어도 일부는 1 이상의 VDU (330) 에 도입되어, 라인 (340) 을 통해 진공 가스 오일 ("VGO") 을, 그리고 라인 (335) 을 통해 VDU 바텀을 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (335) 에서의 VDU 바텀은 높은 레벨의 황, 질소, 금속, 및/또는 콘라드손 잔류 탄소 (Conradson Carbon Residue, "CCR") 를 갖는 1 이상의 높은 비등점 탄화수소를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (335) 에서의 VDU 바텀은 라인 (102) 을 통한 1 이상의 용제 탈아스팔트 유닛 (100), 라인 (345) 을 통한 1 이상의 코커 (350), 및/또는 라인 (365) 을 통한 1 이상의 잔유 수소첨가분해기 (370) 중 1 이상에 동등하게 또는 동등하지 않게 배분될 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (315) 에서의 ADU 바텀의 적어도 일부는 라인 (317) 을 통해 진공 증류 유닛 (330) 을 우회할 수 있고, 그 대신, 용제 탈아스팔트 유닛 (100) 에 직접 도입될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (315) 에서의 ADU 바텀의 최소 약 0 wt%; 약 10 wt%; 약 25 wt%; 약 50 wt%; 약 75 wt%; 약 90 wt%; 약 95 wt%; 또는 약 99 wt% 가 라인 (317) 을 통해 진공 증류 유닛 (330) 을 우회하여, 용제 탈아스팔트 유닛 (100) 에 직접 도입될 수 있다. 1 이상의 용제 탈아스팔트 유닛 (100) 내에서, 라인 (315) 을 통한 상압 증류 유닛 바텀에 존재하는 황, 질소, 금속, 및/또는 CCR 의 많은 (substantial) 부분이 라인 (134) 을 통해 아스팔텐과 함께 그리고 라인 (168) 을 통해 중질-DAO 와 함께 제거될 수 있다. 그러므로, 라인 (188) 에서의 경질-DAO 는 낮은 레벨의 황, 질소, 금속 및/또는 CCR 을 갖는 1 이상의 고품질 탄화수소를 포함할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (168) 에서의 중질-DAO 는 1 이상의 FCC (200) 에 도입되어, 라인 (210) 의 오버헤드를 통해 1 이상의 경질 탄화수소 생성물을 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (210) 에서의 경질 탄화수소 생성물의 적어도 일부가 라인 (188) 에서의 경질-DAO 의 적어도 일부와 조합되어, 라인 (390) 을 통해, 혼합된 합성 원유를 형성할 수 있다.
1 이상의 실시형태에서, 라인 (335) 에서의 VDU 바텀의 적어도 일부가 라인 (345) 를 통해 1 이상의 코커 (350) 에 도입될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 코커 (350) 는 고온에서 VDU 바텀을 열적으로 분해 및 침지 (soak) 하여, 라인 (355) 을 통해 1 이상의 경질 탄화수소 생성물을 제공할 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 라인 (335) 에서의 VDU 바텀의 적어도 일부가 라인 (365) 을 통해 1 이상의 잔유 수소첨가분해기 (370) 에 도입될 수 있다. 1 이상의 실시형태에서, 잔유 수소첨가분해기 (370) 는 라인 (367) 을 통해 도입되는 수소의 존재 하에서 VDU 바텀을 접촉 분해하여, 라인 (375) 을 통해 1 이상의 경질 탄화수소 생성물을 제공할 수 있다.
한 세트의 수치적인 상한 및 한 세트의 수치적 하한을 이용하여 특정 실시형태 및 특징을 설명하였다. 달리 언급되지 않는 한 임의의 하한으로부터 임의의 상한까지의 범위를 상정할 수 있음을 이해해야 한다. 특정 하한, 상한 및 범위가 하기 1 이상의 청구항에 기재되어 있다. 모든 수치적인 값은 "약" 또는 "대략적으로" 나타낸 값이고, 본 기술분야의 당업자가 예상하는 실험적인 오차 및 변수를 고려한 것이다.
다양한 용어를 위에서 규정하였다. 청구항에서 사용된 용어가 위에서 규정되지 않은 범위에서는, 본 기술분야의 당업자가 적어도 하나의 특허공개공보 또는 특허공보에서 사용한 그 용어의 가장 넓은 정의로 이해되어야 한다. 더욱이, 본 출원에서 인용된 모든 특허, 시험 절차, 및 다른 문헌은 본 출원에 모순되지 않는 한도에서 그리고 그러한 문헌이 허용되는 권한에서 참조로써 인용된다.
전술한 내용은 본 발명의 실시형태에 대한 것이지만, 본 발명의 범위로부터 벗어나지 않으면서 본 발명의 다른 실시형태를 생각할 수 있으며, 본 발명의 범위는 하기 청구항에 의해 결정된다.

Claims (20)

  1. 탄화수소를 처리하기 위한 방법으로서,
    1 이상의 공급원료로부터 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일을 선택적으로 분리하는 단계; 및
    유체 접촉 분해기를 이용하여, 분리된 중질 탈아스팔트 오일의 적어도 일부를 분해하여, 1 이상의 더 경질인 탄화수소 생성물을 제공하는 단계
    를 포함하는 탄화수소의 처리 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 중질 탈아스팔트 오일은 1 이상의 공급원료로부터,
    1 이상의 공급원료를 1 이상의 용제와 조합하여, 1 이상의 용제, 1 이상의 중유, 1 이상의 경유, 및 1 이상의 아스팔텐을 포함하는 제 1 혼합물을 제공하는 단계,
    상기 제 1 혼합물로부터 1 이상의 아스팔텐을 선택적으로 분리하여, 1 이상의 용제, 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일 및 1 이상의 경질 탈아스팔트 오일을 포함하는 제 2 혼합물을 제공하는 단계; 및
    상기 제 2 혼합물로부터 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일을 선택적으로 분리하여, 용제 및 경질 탈아스팔트 오일을 포함하는 제 3 혼합물을 제공하는 단계
    를 포함하는 용제 추출 프로세스를 이용하여 선택적으로 분리되는 탄화수소의 처리 방법.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 제 3 혼합물로부터 1 이상의 용제를 선택적으로 분리하여, 1 이상의 경질 탈아스팔트 오일을 회수하는 단계; 및
    1 이상의 경질 탄화수소 생성물을 1 이상의 경질 탈아스팔트 오일과 조합하여, 1 이상의 생성물을 형성하는 단계
    를 더 포함하는 탄화수소의 처리 방법.
  4. 제 2 항에 있어서, 상기 제 1 혼합물의 용제 대 공급원료 중량비가 약 2 : 1 ∼ 약 100 : 1 인 탄화수소의 처리 방법.
  5. 제 2 항에 있어서, 상기 1 이상의 아스팔텐은 101 ㎪ 초과의 압력 및 15 ℃ 초과의 온도에서 상기 제 1 혼합물로부터 선택적으로 분리될 수 있는 탄화수소의 처리 방법.
  6. 제 2 항에 있어서, 상기 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일은 101 ㎪ 초과의 압력 및 15 ℃ 초과의 온도에서 상기 제 2 혼합물로부터 선택적으로 분리되는 탄화수소의 처리 방법.
  7. 제 2 항에 있어서, 상기 1 이상의 공급원료는 상압 탑 바텀, 진공 탑 바텀, 원유, 오일 셰일, 오일 샌드, 타르, 비투멘, 이들의 혼합물, 이들의 유도체 또는 이들의 임의의 조합을 포함하는 탄화수소의 처리 방법.
  8. 제 2 항에 있어서, 상기 1 이상의 용제는 1 이상의 알칸, 1 이상의 알켄 또는 이들의 임의의 혼합물을 포함하고, 알칸 및 알켄은 3 ∼ 7 개의 탄소 원자를 갖는 탄화수소의 처리 방법.
  9. 1 이상의 중유, 1 이상의 경유 및 1 이상의 아스팔텐을 포함하는 1 이상의 공급원료를 1 이상의 용제와 조합하여, 제 1 혼합물을 제공하는 단계;
    상기 제 1 혼합물로부터 1 이상의 아스팔텐을 선택적으로 분리하여, 1 이상의 용제, 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일 및 1 이상의 경질 탈아스팔트 오일을 포함하는 제 2 혼합물을 제공하는 단계;
    상기 제 2 혼합물로부터 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일을 선택적으로 분리하여, 1 이상의 용제 및 1 이상의 경질 탈아스팔트 오일을 포함하는 제 3 혼합물을 제공하는 단계;
    상기 제 3 혼합물로부터 1 이상의 용제를 선택적으로 분리하여, 1 이상의 경질 탈아스팔트 오일을 회수하는 단계;
    유동 접촉 분해기를 이용하여, 회수된 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일의 적어도 일부를 분해하여, 1 이상의 경질 탄화수소 생성물을 제공하는 단계; 및
    1 이상의 경질 탄화수소 생성물을 경질 탈아스팔트 오일과 조합하는 단계
    를 포함하는 1 이상의 탄화수소의 처리 방법.
  10. 제 9 항에 있어서, 용제 대 공급원료 중량비가 약 2 : 1 ∼ 약 10 : 1 인 1 이상의 탄화수소의 처리 방법.
  11. 제 9 항에 있어서, 상기 1 이상의 아스팔텐은 101 ㎪ 초과의 압력 및 15 ℃ ∼ 1 이상의 용제의 임계온도의 온도에서 상기 제 1 혼합물로부터 선택적으로 분리될 수 있는 1 이상의 탄화수소의 처리 방법.
  12. 제 9 항에 있어서, 상기 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일은 101 ㎪ 초과의 압력 및 100 ℃ ∼ 1 이상의 용제의 임계온도의 온도에서 상기 제 2 혼합물로부터 선택적으로 분리되는 1 이상의 탄화수소의 처리 방법.
  13. 제 9 항에 있어서, 상기 1 이상의 용제는 101 ㎪ 초과의 압력 및 약 15 ℃ ∼ 1 이상의 용제의 대략 임계온도의 온도에서 상기 제 3 혼합물로부터 선택적으로 분리되는 1 이상의 탄화수소의 처리 방법.
  14. 제 9 항에 있어서, 상기 1 이상의 공급원료는 상압 탑 바텀, 진공 탑 바텀, 원유, 오일 셰일, 오일 샌드, 타르, 비투멘, 이들의 조합, 이들의 유도체 또는 이들의 임의의 혼합물을 포함하는 포함하는 1 이상의 탄화수소의 처리 방법.
  15. 제 9 항에 있어서, 상기 1 이상의 용제는 1 이상의 알칸, 1 이상의 알켄 또는 이들의 임의의 혼합물을 포함하고, 알칸 및 알켄은 3 ∼ 7 개의 탄소 원자를 갖는 1 이상의 탄화수소의 처리 방법.
  16. 탄화수소를 처리하기 위한 시스템으로서,
    공급원료 및 1 이상의 용제가 혼합되어, 1 이상의 용제, 1 이상의 경유, 1 이상의 중유 및 1 이상의 아스팔텐을 포함하는 제 1 혼합물을 제공하는 혼합 유닛;
    상기 제 1 혼합물로부터 1 이상의 아스팔텐이 분리되어, 1 이상의 용제, 1 이상의 경질 탈아스팔트 오일 및 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일을 포함하는 제 2 혼합물을 제공하는 제 1 분리 유닛;
    상기 제 2 혼합물로부터 1 이상의 중질 탈아스팔트 오일이 분리되어, 1 이상의 용제 및 1 이상의 경질 탈아스팔트 오일을 포함하는 제 3 혼합물을 제공하는 제 2 분리 유닛;
    상기 제 3 혼합물로부터 1 이상의 용제가 분리되어, 1 이상의 경질 탈아스팔트 오일을 제공하는 제 3 분리 유닛;
    1 이상의 중질 탈아스팔트 오일이 접촉 분해되어, 1 이상의 경질 탄화수소 생성물을 제공하는 크래킹 유닛; 및
    1 이상의 경질 탄화수소 생성물이 1 이상의 경질 탈아스팔트 오일과 혼합되어, 합성 원유를 제공하는 제 2 혼합 유닛
    을 포함하는 탄화수소의 처리 시스템.
  17. 제 16 항에 있어서, 상기 제 2 분리 유닛은 1 이상의 용제의 임계온도 미만의 온도에서 작동되는 탄화수소의 처리 시스템.
  18. 제 16 항에 있어서, 상기 제 2 분리 유닛은 1 이상의 용제의 임계온도 이상의 온도에서 작동되는 탄화수소의 처리 시스템.
  19. 제 16 항에 있어서, 1 이상의 용제가 냉각 및 응축되어 제 1 혼합 과정으로 재순환되는 재순환 유닛을 더 포함하는 탄화수소의 처리 시스템.
  20. 제 16 항에 있어서, 1 이상의 경질 탄화수소의 적어도 일부가 수소처리되어 1 이상의 경질 탄화수소 생성물을 제공하는 수소첨가분해 유닛을 더 포함하는 탄화수소의 처리 시스템.
KR1020107014013A 2007-12-27 2008-12-19 중질 탄화수소의 업그레이드를 위한 시스템 KR20100107454A (ko)

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US11/965,034 US8277637B2 (en) 2007-12-27 2007-12-27 System for upgrading of heavy hydrocarbons

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KR1020107014013A KR20100107454A (ko) 2007-12-27 2008-12-19 중질 탄화수소의 업그레이드를 위한 시스템

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WO (1) WO2009085202A1 (ko)

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20110198265A1 (en) * 2010-02-12 2011-08-18 Colvar James J Innovative heavy crude conversion/upgrading process configuration
US9335038B2 (en) 2011-07-20 2016-05-10 Ip Holdings, Llc Vertically disposed HID lamp fixture
US9493710B2 (en) * 2011-07-29 2016-11-15 Saudi Arabian Oil Company Process for stabilization of heavy hydrocarbons
USD770079S1 (en) 2015-04-02 2016-10-25 Ip Holdings, Llc Light fixture
US20140221713A1 (en) * 2013-02-04 2014-08-07 Lummus Technology Inc. Residue hydrocracking processing
US9650312B2 (en) 2013-03-14 2017-05-16 Lummus Technology Inc. Integration of residue hydrocracking and hydrotreating
USD698987S1 (en) 2013-06-20 2014-02-04 Ip Holdings, Llc Horticulture grow light housing
USD745993S1 (en) 2013-07-09 2015-12-22 Ip Holdings, Llc Horticulture grow light housing
USD748849S1 (en) 2014-06-11 2016-02-02 Ip Holdings, Llc Sealed optics air cooled grow light
US9750199B2 (en) 2013-07-18 2017-09-05 Ip Holdings, Llc Air cooled horticulture lighting fixture
US9016907B2 (en) 2013-07-18 2015-04-28 Ip Holdings, Llc Air cooled horticulture lighting fixture for a double ended high pressure sodium lamp
US9809765B2 (en) * 2013-09-27 2017-11-07 Epic Oil Extractors, Llc Process for producing transportation fuels from oil sands-derived crude
TWI656115B (zh) * 2014-01-24 2019-04-11 美商Ｇｔｃ科技美國有限責任公司 用於移除重烴之方法及系統
USD732235S1 (en) 2014-08-07 2015-06-16 Ip Holdings, Llc Horticulture grow light
USD732236S1 (en) 2014-09-11 2015-06-16 Ip Holdings, Llc Light fixture
USD751245S1 (en) 2014-12-11 2016-03-08 Ip Holdings, Llc Horticulture grow light
USD757346S1 (en) 2015-01-08 2016-05-24 Ip Holdings, Llc Horticulture grow light
USD773107S1 (en) 2015-04-13 2016-11-29 Ip Holdings, Llc Horticulture grow light
USD770670S1 (en) 2015-06-24 2016-11-01 Ip Holdings, Llc Horticulture grow light
USD780985S1 (en) 2016-01-05 2017-03-07 Ip Holdings, Llc Light fixture
USD780986S1 (en) 2016-01-07 2017-03-07 Ip Holdings, Llc Light fixture
USD796728S1 (en) 2016-06-06 2017-09-05 Ip Holdings, Llc Light fixture
USD804079S1 (en) 2016-08-31 2017-11-28 Ip Holdings, Llc Light fixture
USD804078S1 (en) 2016-08-31 2017-11-28 Ip Holdings, Llc Light fixture
USD797350S1 (en) 2016-11-01 2017-09-12 Ip Holdings, Llc Light fixture
USD822882S1 (en) 2017-05-17 2018-07-10 Ip Holdings, Llc Horticulture grow light
USD843049S1 (en) 2017-09-14 2019-03-12 Hgci, Inc. Horticulture grow light
USD842532S1 (en) 2017-10-25 2019-03-05 Hgci, Inc. Light fixture
USD871654S1 (en) 2017-10-30 2019-12-31 Hgci, Inc. Light fixture
USD848663S1 (en) 2017-11-03 2019-05-14 Hgci, Inc. Light fixture
USD848664S1 (en) 2017-11-07 2019-05-14 Hgci, Inc. Light fixture
USD848665S1 (en) 2017-11-08 2019-05-14 Hgci, Inc. Horticulture grow light
CN111808629A (zh) * 2020-06-24 2020-10-23 张家港保税区慧鑫化工科技有限公司 一种含油残渣处理系统及方法
CN111849540A (zh) * 2020-06-29 2020-10-30 张家港保税区慧鑫化工科技有限公司 一种重油超临界萃取梯级分离处理系统及处理方法
CN111849539A (zh) * 2020-06-29 2020-10-30 张家港保税区慧鑫化工科技有限公司 一种重油超临界萃取多级平行分离处理系统及处理方法
CN114437770B (zh) * 2020-10-19 2024-02-27 中国石油化工股份有限公司 一种利用炼化油浆再生沥青活化剂的工艺方法

Family Cites Families (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2940920A (en) 1959-02-19 1960-06-14 Kerr Mc Gee Oil Ind Inc Separation of asphalt-type bituminous materials
US3975396A (en) 1975-02-21 1976-08-17 Exxon Research And Engineering Company Deasphalting process
NL7507484A (nl) 1975-06-23 1976-12-27 Shell Int Research Werkwijze voor het omzetten van koolwaterstoffen.
NL190815C (nl) 1978-07-07 1994-09-01 Shell Int Research Werkwijze voor de bereiding van gasolie.
US4191639A (en) 1978-07-31 1980-03-04 Mobil Oil Corporation Process for deasphalting hydrocarbon oils
US4354928A (en) 1980-06-09 1982-10-19 Mobil Oil Corporation Supercritical selective extraction of hydrocarbons from asphaltic petroleum oils
US4290880A (en) 1980-06-30 1981-09-22 Kerr-Mcgee Refining Corporation Supercritical process for producing deasphalted demetallized and deresined oils
US4305814A (en) * 1980-06-30 1981-12-15 Kerr-Mcgee Refining Corporation Energy efficient process for separating hydrocarbonaceous materials into various fractions
US4324651A (en) 1980-12-09 1982-04-13 Mobil Oil Corporation Deasphalting process
US4354922A (en) 1981-03-31 1982-10-19 Mobil Oil Corporation Processing of heavy hydrocarbon oils
FR2504934A1 (fr) 1981-04-30 1982-11-05 Inst Francais Du Petrole Procede ameliore de desasphaltage au solvant de fractions lourdes d'hydrocarbures
US4514287A (en) 1982-01-08 1985-04-30 Nippon Oil Co., Ltd. Process for the solvent deasphalting of asphaltene-containing hydrocarbons
CA1207699A (en) 1982-01-25 1986-07-15 Isao Honzyo Process for the solvent deasphalting of asphaltene- containing hydrocarbons
US4421639A (en) 1982-07-27 1983-12-20 Foster Wheeler Energy Corporation Recovery of deasphalting solvent
US4482453A (en) 1982-08-17 1984-11-13 Phillips Petroleum Company Supercritical extraction process
US4454023A (en) * 1983-03-23 1984-06-12 Alberta Oil Sands Technology & Research Authority Process for upgrading a heavy viscous hydrocarbon
US4547292A (en) 1983-10-31 1985-10-15 General Electric Company Supercritical fluid extraction and enhancement for liquid liquid extraction processes
FR2598716B1 (fr) 1986-05-15 1988-10-21 Total France Procede de desasphaltage d'une charge hydrocarbonee lourde
CA1310289C (en) 1988-11-01 1992-11-17 Mobil Oil Corporation Pipelineable cyncrude (synthetic crude) from heavy oil
US5089114A (en) 1988-11-22 1992-02-18 Instituto Mexicano Del Petroleo Method for processing heavy crude oils
US5192421A (en) 1991-04-16 1993-03-09 Mobil Oil Corporation Integrated process for whole crude deasphalting and asphaltene upgrading
US5914010A (en) 1996-09-19 1999-06-22 Ormat Industries Ltd. Apparatus for solvent-deasphalting residual oil containing asphaltenes
US5919355A (en) 1997-05-23 1999-07-06 Ormat Industries Ltd Method of and apparatus for processing heavy hydrocarbons
US5933067A (en) * 1997-06-10 1999-08-03 Harrow Products, Inc. Universal solenoid actuator
US5976361A (en) * 1997-08-13 1999-11-02 Ormat Industries Ltd. Method of and means for upgrading hydrocarbons containing metals and asphaltenes
US5843303A (en) 1997-09-08 1998-12-01 The M. W. Kellogg Company Direct fired convection heating in residuum oil solvent extraction process
US6553925B1 (en) * 1999-04-23 2003-04-29 Straw Track Mfg., Inc. No-till stubble row seeder guidance system and method
US6332975B1 (en) 1999-11-30 2001-12-25 Kellogg Brown & Root, Inc. Anode grade coke production
US6524469B1 (en) 2000-05-16 2003-02-25 Trans Ionics Corporation Heavy oil upgrading process
US6533925B1 (en) 2000-08-22 2003-03-18 Texaco Development Corporation Asphalt and resin production to integration of solvent deasphalting and gasification
US6387245B1 (en) * 2000-09-26 2002-05-14 Uop Llc Hydrocracking process
CN1167770C (zh) * 2001-09-26 2004-09-22 石油大学(北京) 脱除石油渣油中高软化点沥青的溶剂萃取工艺及其设备
US7138047B2 (en) * 2002-07-03 2006-11-21 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for steam cracking heavy hydrocarbon feedstocks
FR2854163B1 (fr) * 2003-04-25 2005-06-17 Inst Francais Du Petrole Procede de valorisation de charges lourdes par desasphaltage et hydrocraquage en lit bouillonnant
US7144498B2 (en) 2004-01-30 2006-12-05 Kellogg Brown & Root Llc Supercritical hydrocarbon conversion process
CN100513520C (zh) * 2005-07-05 2009-07-15 中国石油大学(北京) 通过耦合萃余残渣造粒实现重质油深度梯级分离的方法及处理系统
US8888992B2 (en) * 2005-08-09 2014-11-18 Uop Llc Process and apparatus for improving flow properties of crude petroleum

Also Published As

Publication number Publication date
CN101918515A (zh) 2010-12-15
CA2705604A1 (en) 2009-07-09
EP2222818A1 (en) 2010-09-01
US8277637B2 (en) 2012-10-02
BRPI0821452A2 (pt) 2015-06-16
EP2222818A4 (en) 2013-11-20
US20090166250A1 (en) 2009-07-02
RU2010131159A (ru) 2012-02-10
WO2009085202A1 (en) 2009-07-09

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