KR20070119686A - 증발가스 스트림을 냉각하기 위한 시스템 및 방법 - Google Patents

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비욘 에이치. 하우케달
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함보르티 카에스에 가스 시스템즈 아에스
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Abstract

증발 재액화 플랜트에서 압축 전에 증발가스 스트림을 냉각하는 시스템은 폐쇄 루프 냉각 시스템과 열교환하기 전에 압축기(11;11'')로 BOG를 급송하기 위한 라인(10)을 포함한다. 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템은 압축기들(2,3,4) 및 익스팬더들(8,9) 및 증발가스(BOG) 스트림과의 열 교환을 위한 다수의 열교환기들을 포함한다. 상기 익스팬더들(8,9)은 직렬로 배열된다. 상기 급송 라인(10)의 예냉각기는 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템에 스트림적으로 연결(32,33)되어, 상기 BOG가 압축 전에 폐쇄 루프 냉각 시스템의 냉매의 일부와 열교환하여 예냉각된다.

Description

증발가스 스트림을 냉각하기 위한 시스템 및 방법{SYSTEM AND METHOD FOR COOLING A BOG STREAM}
본 발명은 액화 천연 가스(LNG)에서의 증발 가스의 재액화 분야에 관한 것이다. 더 구체적으로, 본 발명은 청구항 1에 도입되어 설명된 바와 같이, 증발 가스 스트림을 냉각하기 위한 방법 및 시스템에 관한 것이다.
그의 추출 장소로부터 천연 가스의 운반을 위한 통상의 기술은 그 장소 또는 그 근방에서 천연 가스를 액화한, LNG를, 종종 국외로 향하는 외항선에 배치되는, 특수하게 설계된 저장 탱크들 내에 저장하여 시장으로 이송하게 된다.
천연 가스를 액화하는 과정은 가스를 압축하여 극저온(예컨대, -160℃)으로 냉각하는 단계를 포함한다. 이로써 LNG 캐리어는 상당한 량의 액화 가스를 그의 목적지까지 운반할 수 있게 된다. 이 목적지에서, LNG는 육상의 특수 탱크들로 하역되고, LNG 운반 차량들 상에서 도로 또는 철도에 의해 운반되거나 또는 재증발되어 파이프라인 등에 의해 이송된다.
LNG는 대기압에서 -163℃ 약간 위쪽에서 비등하며, 통상적으로 이 온도에서 적재, 운반 및 하역된다. 이 경우 상기 저온 및 증발하는 증기를 처리하기 위해 특수한 재료, 절연 및 취급 장비를 필요로 하게 된다. 열 누출로 인해, 화물(LNG) 표 면은 일정하게 비등하여, LNG로부터, 증기화된 천연 가스("증발")- 주로 메탄 - 를 발생하게 된다.
이 증발 가스의 연속적인 재액화를 위한 플랜트들은 잘 알려져 있다. LNG 캐리어들 상에서의 증발 가스의 재액화는 결과적으로 증가되는 화물 인도량을 초래하게 되고 작동자가 최적의 캐리어 추진 시스템을 선택할 수 있도록 허용하게 된다. LNG 캐리어들은 통상적으로 스팀 터빈에 의해 구동되며, LNG 화물에서의 증발 가스는 연료로서 사용되고 있다. 이는 비용 절감의 해결책으로 간주되고 있다.
연료로서 증발 가스를 이용하는 이러한 하나의 대안이 Moss RSTM 개념이고, 이 경우 증발 가스는 액화되며 그 결과의 LNG는 화물 탱크로 펌핑된다. 노르웨이 특허 제305525 B1호에 기재된 Moss RSTM 개념은, 증발 가스에서 열을 추출하는, 폐쇄 질소 팽창 사이클에 기초하고 있다. 증발 가스(BOG)는 직렬로 작동하는 2개의 종래의 LD 압축기들에 의해 화물 탱크들에서 제거된다. 상기 BOG는 비응축성 가스(주로 질소)가 제거되는 분리 용기로 급송되기 전에 압축된 CH4 및 N2에 대한 포화 온도 사이의 온도로, 극저온 열 교환기("콜드 박스")에서 냉각되어 LNG로 응축된다. 상기 분리기에서 출현하는 LNG는 화물 탱크로 펌핑되어 복귀되는 한편, 비응축성(즉, 가스) 성분은 태우거나 또는 벤트 스택(vent stack)으로 보내진다.
상기 특허된 Moss RSTM 개념은 지금까지 216 000m3의 전체 체적까지의 범위의 배 위의 LNGC 용기들에 적용되도록 설계되었다. 그러나, 새로운 대형의 용기들이 설계되면서, 배 위의 파워 공급 시스템은 선박의 물리적 치수와 비례하여 확대되지 않는다. 이는 LNG증발가스의 재액화를 위해 더욱 에너지 효율적인 해결책을 제공하기 위한 과정 설계에 있어서의 변화를 촉구하고 있다.
현재의 Moss RSTM 개념은 3단 압축 및 1단 팽창의 질소 브레이톤 사이클에 기초하고 있다. 하나의 익스팬더만을 사용하여 컴팬더-유닛(압축기 및 익스팬더)의 복잡성을 최소로 감소시키지만, 고온 및 저온 스트림 사이의 내부 온도 접근은 콜드-박스의 중간 부분에서 부적절하게 커진다. 이는 도1에 도시되어 있다. 고온 및 저온 합성 커브들 사이의 보다 큰 영역이 명백한 엑서지 손실을 나타내기 때문에, 이 영역을 최소화하기 위한 과정의 혁신이 추구되고 있다.
상기 엑서지 손실은 부가적인 익스팬더의 도입에 의해 감소될 수 있다. 이러한 유닛을 실시하도록 인정된 방법은 노르웨이 특허 제2004 0306호에 기재된 바와 같이 주어진 온도 레벨에서 냉매 스트림을 분할하고 2개의 익스팬더들을 병렬로 작업시키는 것이다.
그러나, 본 발명의 목적은, 스트림을 분할하지 않고, 엑서지 손실을 감소키는 것이다. 성능을 개선하고 전력 요구를 감소시키는 더 효율적인 시스템이 필요하게 된다.
본 발명은, 압축에 이어 증발가스(BOG) 스트림이 압축된 냉매를 포함하는 폐쇄 루프 냉각 시스템과의 열교환으로 재액화되는 증발 재액화 플랜트에서, 상기 재액화된 BOG가 저장 용기로 복귀되기 전의, 압축 전에 증발가스 스트림을 냉각하는 방법에 있어서 :
- 압축된 냉매를 제1 열교환기로 급송하는 단계,
- 열교환된 냉매를 팽창시키는 단계,
- 팽창된 냉매를 제2 열교환기로 급송하는 단계,
- 열교환된 냉매를 팽창시키는 단계,
- 팽창된 냉매를 제3 열교환기로 급송하는 단계,
- 열 교환기들을 통해 압축기들로 냉매를 복귀시키는 단계들을 특징으로 하는 방법을 제공함으로써, 상기 필요에 부응한다.
또한, 본 발명은 압축기들 및 익스팬더들 및 증발가스(BOG) 스트림과의 열 교환을 위한 다수의 열교환기들을 포함하는 폐쇄 루프 냉각 시스템과 열교환하기 전에 압축기로 BOG를 급송하기 위한 라인을 포함하는, 증발 재액화 플랜트에서 압축 전에 증발가스 스트림을 냉각하는 시스템에 있어서, 상기 익스팬더들이 직렬로 배열됨을 특징으로 하는 시스템을 제공한다.
본 발명의 실시예는, 유사한 부분들은 유사한 참조 부호들로 나타내고 있는, 첨부 도면들을 참조하여, 이하에 더 상세하게 설명될 것이다.
도1은 알려져 있는 하나의 익스팬더 Moss RSTM 개념에 대한 합성 커브를 나타낸 도면,
도2는 본 발명에 따라, 2개의 익스팬더들을 직렬로 배치한 질소 브레이톤 사이클을 나타내고 있는 원리적인 흐름도,
도3은 2개의 익스팬더들을 직렬로 배치한 질소 브레이톤 사이클에 대한 합성 커브를 나타낸 도면(도2 참조),
도4는 본 발명에 따라 질소를 예냉각하고 2개의 익스팬더들을 직렬로 배치한 질소 브레이톤 과정을 나타내고 있는 원리적인 흐름도,
도5는 본 발명에 따른 과정을 가진 질소 브레이톤 사이클에 대한 합성 커브를 나타낸 도면(도4 참조),
도6은 병렬의 분할 스트림 상태의 사전 및 중간 냉각 LD 압축기를 나타낸, 본 발명의 실시예의 원리적인 흐름도,
도7은 직렬의 분할 스트림 상태의 사전 및 중간 냉각 LD 압축기를 나타낸, 본 발명의 실시예의 원리적인 흐름도, 및
도8은 중간 압력 질소를 갖는 사전 및 중간 냉각 지점들을 나타낸, 본 발명의 실시예의 원리적인 흐름도이다.
두 개의 익스팬더(8,9)를 병렬이 아닌 직렬로 설치하여, 스트림을 분할하지 않고 엑서지(exergy) 손실을 감소시킨다. 다음 폐쇄된 냉매(질소) 루프는 도2의 루프와 유사하게 될 것이며, 저장소(도시 안됨)에서의 증발가스(BOG)가 라인(10)을 통해 압축기(11)로 진입된다. 압축된 스트림(12)이 열 교환기들(5,6,7)을 통해 순환하며 폐쇄 루프 냉각 시스템에 대해 열 교환된다(이 배열을 통상 "콜드-박스"라 한다). 콜드-박스의 조심스런 조정으로, 열 교환기(들)에서 배출되는 스트림(13)은 완전하게 재-액화된다.
두 개의 익스팬더들을 직렬로 선택하면, 엑서지 손실 영역이 새로운 국부적 온도 핀치의 도입에 의해 감소된다. 이는, 직렬 사이클의 두 개의 익스팬더들(8,9)의 대표적인 데이터를 나타내고 있는, 도3의 합성 커브를 고려할 때 분명해진다. 전체 듀티(duty)는 도1의 과정에 비해 1MW 넘게 감소되지만, 냉각 용량 및 온도/압력 레벨은, BOG 측에서 보여지는 것과, 동일하게 유지된다.
상기 BOG는 대부분의 경우 콜드-박스 전의 (압축기(11)에 의한) 압축을 행하기 전에 예냉각된다. 이는 콜드-박스에서의 합당한 온도 프로파일을 보장하고 합당한 크기의 LD-압축기-유닛(11)에서의 더욱 효율적인 압축을 얻기 위해 행해진다. 예냉각의 결과는
ㆍ응축된 BOG 스트림의 일부로 직접 냉각
ㆍ응축된 BOG 스트림의 일부로 간접 냉각
ㆍ질소 익스팬더로 진입하기 전에 취해져 J-T 팽창 밸브의 저압으로 조절되는, 차가운 고압 질소 스트림의 일부로 간접 냉각
하는 등의 방법들을 포함하는, 여러 개의 다른 특허들에 기재되어 있다.
대부분의 BOG 합성물을 최소의 엑서지 손실 상태로 액화하기 위해, 질소 냉매를 콜드-박스의 액화기 부분으로 가능한 한 많이 이동시키는 것이 관건이다. 그러나, 익스팬더 전의(즉, 그의 상류) 질소의 취출은 이 원리에 반대로 작용할 것이다. 예냉각 과정에서 사용하도록 재순환되는 액화된 BOG를 포함하는 방법들에 대해 서도 동일한 문제이다. 이는 저온에서의 더 높은 BOG 유속을 포함하며, 따라서 그 온도 레벨에서의 냉각 요구의 증가에 부합하도록 더 빠른 질소 순환이 필요하게 될 것이다.
도4에서, 저장소(도시 안됨)로부터의 증발가스 스트림(10)은 압축기(11)에서 통상의 형태로 압축된다. 따라서, 증발가스 스트림(12)은 소형 열교환기(도면들에 4개의 분리된 열교환기로서 도시됨)(5,6,7,7b)를 통해 순환되며 후술되는 바와 같이 폐쇄 루프 냉각 시스템에 대해 열교환된다. 열교환기(또는 직렬의 열교환기들)에서 배출되는 스트림(13)은 냉각 시스템의 조심스런 조정으로 완전하게 재액화된다. 당업자는 도면들에 도시된 바와 같은 열교환기들(5,6,7,7b)이 소형 열교환기로 통합될수 있음을 이해할 수 있을 것이다.
이제 냉각 시스템으로 돌아가면, 도4는 3개의 인라인 압축기들(2,3,4)를 포함하는 압축기 시스템을 나타내고 있다. 실제 응용에서, 공통의 기어 박스를 통해 연결된 2개의 익스팬더 휠들 및 3개의 압축기 휠들을 포함하는 하나의 압축 유닛에 의해 압축이 이루어질 수 있다. 상기 압축기 시스템은 냉각제(냉매), 예컨대 질소를 압축하여, 상기 스트림(15)을 복귀 냉매 스트림(20)에 대해 열 교환되는 제1 열 교환기 스테이지(5)로 급송한다. 제1 열 교환기 스텝(5) 이후에, 상기 냉각제 스트림(16)은 제2 열 교환기(6)에서 복귀 냉매 스트림(20)에 대해 열 교환되기(스트림 17) 전에 익스팬더(8)에서 팽창된다. 열 교환된 스트림(17B)은, 스트림(18)이 익스팬더(9)에서 팽창되기 전에, 제3 열 교환기(7)에서 열 교환된다. 다음 팽창된 냉각제 스트림(19)은 제4 열 교환기(7b)에서 열 교환된 후, 열 교환기들(7,6,5)을 통해 압축기 시스템(2,3,4)으로 복귀 순환(라인 20)된다.
도4에 도시된 바와 같이, 압축기(11)의 상류(upstream)측에, BOG 예냉각기(30)가 BOG 급송 라인(10)에 포함된다. 라인(33)은 제2 및 제3 열 교환기 스테이지(6,7) 사이의 복귀 냉매 스트림(20) 상의 출발(take-off) 지점에서 예냉각기(30)로 냉각제(예컨대 질소)의 일부를 급송하며, (열 교환된) 냉각제는, 상기 출발 지점의 하류(downstream)의 진입 지점에서, 라인(32)을 통해 복귀 냉매 스트림(20)으로 복귀된다.
따라서, 본 발명에서와 같이, BOG 스트림을 예냉각(precool)하도록 저압 질소의 일부를 이용함에 의해, 여러 가지 바람직한 효과들이 얻어진다 :
1. 콜드-박스를 통한 BOG 유속이 정상 작동 모드 하에서 절대적으로 최소로 유지된다. LD-압축기의 재순환이 필요하지 않은 경우 재액화 시스템에서 화물 탱크로부터의 직접적인 증발만을 처리하게 된다.
2. 콜드-박스의 저온 부분을 통한 냉매(또는 냉각제, 예컨대 질소) 유속은 3개의 질소 압축기들(2,3,4)을 통해 진행되는 바와 동일, 즉 최대이다.
3. 콜드-박스에서 취해진 저압 질소의 일부를, 예냉각기(30)에서의 최소 엑서지 손실을 보장하는, 최적의 온도로 설계할 수 있다.
4. 저압 냉매(예컨대, 질소)의 일부의 취출에 의해 결과적으로 콜드-박스의 합성 커브의 더 양호한 매치(즉, 엑서지 손실 감소)로 되며 이는 통상적으로 국부적 온도 접근이 커지게 되는 영역(도5 참조)에서의 국부적 온도 접근을 감소시키게 된다.
이 측정들의 직접적인 결과로서 도4에 나타낸 바와 같은 본 발명의 과정에서 요구되는 전력이 100-150kW로 감소될 수 있다. 이러한 감소는 도5에 확대하여 나타낸, 콜드 측 합성 커브에서의 작은 스텝에 의해 나타내진다.
저압 냉매 스트림을 분할하는 다른 효과는, LD-압축기(30)로의 증발가스를 예냉각할 수 있는 것은 물론, 2개의 LD-압축기 스테이지들 사이에서 BOG를 중간 냉각하도록, 사용될 수 있다는 것이다. 이는 (다른 것들 중 압축기 효율들에 따라) LD-압축기(11) 일을 50kW 주위로 감소시킬 수 있지만, 전체 시스템을 고려할 때 얻어지는 전력 량은 질소 컴팬더(compander,壓伸器)에 요구되는 전력의 약간의 증가와 동일하게 된다. 그러나, 이러한 해결책의 선택은 콜드-박스로 진입하는 BOG의 온도를 조정하도록 더욱 융통성을 제공하게 된다. 이는, 다른 작동 모드들에 대해, 판-핀 열 교환기에서의 열 응력들을 감소시키고, 발라스트(ballast) 상태의 항해 및 질소-농후 LNG 화물들을 선적한 상태의 항해 등의 여러 가지의 작동 조건들 하에서 전력을 감소시킬 가능성을 개방시켜 놓고 있다.
따라서, 예냉각기 및 중간 냉각기 양자를 통합하는 바람직한 실시예 및 융통성 있는 해결책이 도6에 도시되어 있다. 여기에서, 2개의 분할들이 BOG 온도를 예냉각기(30') 및 중간 냉각기(30'') 양자에서의 동일한 저온으로 냉각시킬 수 있음을 보장하고 있다. BOG 예냉각기(30')는, 제1 압축기(11')의 상류(upstream)의, BOG 급송 라인(10)에 포함되는 한편, BOG 중간 냉각기(30'')는, 제1 압축기(11'')의 하류 및 제2 압축기(11')의 상류의, BOG 급송 라인에 포함된다. 라인들(33',33'')은 제2 및 제3 열 교환기 스테이지(6,7) 사이의 복귀 냉매 스트림(20) 상의 출발 지점으로부터 예냉각기(30') 및 중간 냉각기(30'')로 각각 냉매(예컨대, 질소)의 일부를 급송하며, (열 교환된) 냉매는 상기 출발 지점의 하류(downstream)의 진입 지점에서, 각각 라인들(32',32'')을 통해 복귀 냉매 스트림(20)에 복귀된다.
또한, 도7에 도시된 바와 같이, 하나의 분할만을 선택하는 것도 가능하다. 여기에서, 냉매는 상기한 바와 같이 라인(37)을 통해 복귀 냉매 스트림(20)의 유사한 출발 지점으로부터 예냉각기(30')로 급송된 후, 라인(38)을 통해 콜드-박스로 복귀되기 전에, 라인(36)을 통해 예냉각기(30')에서 중간 냉각기(30'')로 급송된다.이 실시예는 최종 냉각기에 비해 중간 냉각기에서 더 높은 온도가 허용될 때만 가능하다. 그러나, 중간 냉각기의 온도 레벨들이 예냉각기의 온도 레벨들에 도달하는 것이 가능하지만, 이는 높은 질소 유속을 의미하게 되며, 따라서 높은 예냉각 및 중간냉각 엑서지 손실을 초래하게 된다.
다른 해결책은 2개의 팽창 스테이지들 사이에서 중간 압력 질소 스트림으로부터 예냉각기로 차가운 질소 스트림을 급송하는 것이다. 이는 원칙적으로 도8에 지점들 A,B,C로 나타낸, 2개의 익스팬더들 사이의 임의의 지점에서 행해질 수 있다. 지점 A에서, 국부적 온도 접근은 작고, 이 결과로 질소 유속은 약간 증가될 수 있지만, 한편 지점들 A 및 C에서 판-핀 열교환기 설계를 지점 B보다 어느 정도 덜 복잡하게 행할 수 있다. 경제적 고려, 제어 절차, 및 다른 LNG 화물 구성들의 에너지 요구를 고려한 결과로서 3개의 지점들 중 가장 적절한 것이 선택된다. 상기한 2개의 익스팬더 솔루션에 있어서, 이는 팽창 작업 중 일부가 예냉각기로 재배향되는 질소 스트림에 대해 사용되도록 보장하게 된다.

Claims (23)

  1. 압축에 이어 증발가스(BOG) 스트림의 적어도 일부가 2개 이상의 스테이지들을 가진 열 교환기 유닛(5,6,6B,7)을 포함하는 폐쇄 루프 냉각 시스템의 냉매와의 열교환으로 재액화되는 증발 재액화 플랜트에서 하나 이상의 압축기(11;11';11'')에 의해 압축되기 전에 LNG 증발 가스(BOG) 스트림(10)을 냉각하는 방법에 있어서 :
    - 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 출발 위치(48)에서, 하나 이상의 압축기(11;11';11'')의 상류의 하나 이상의 열 교환 위치(30;30';30'')로 상기 냉매의 일부를 급송(33;33',33'';37)하는 단계;
    - 상기 냉매 및 BOG 스트림을 하나 이상의 열 교환 위치(30;30';30'')에서 열교환 관계로 이동시키는 단계; 및
    - 상기 하나 이상의 열 교환 위치(30;30',30'')에서의 냉매를, 상기 출발 위치(48) 하류의, 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 재 진입 위치(49)로 급송(32;32',32'';38)하는 단계들을 특징으로 하는 방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 BOG 스트림 압축은, 제2 BOG 압축 스테이지(11') 상류의, 제1 BOG 압축 스테이지(11'')를 포함하는 방법.
  3. 제1항 또는 2항에 있어서, 상기 냉매는 제1 BOG 압축 스테이지(11'')의 상류 의 제1 열교환 위치(30'), 및 제2 BOG 압축 스테이지(11')의 상류의 제2 열교환 위치(30'')에서 열교환 관계로 이동되는 방법.
  4. 제1항 또는 2항에 있어서,
    - 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 출발 위치(48)에서, 제1 BOG 압축 스테이지(11'')의 상류의 제1의 열 교환 위치(30')로 상기 냉매의 일부를 급송(37)하는 단계;
    - 상기 냉매 및 BOG 스트림을 제1 열 교환 위치(30')에서 열교환 관계로 이동시키는 단계;
    - 상기 제1 열 교환 위치(30')에서의 냉매를, 제2 BOG 압축 스테이지(11')의 상류의 제2 열교환 위치(30'')로 급송(36)하는 단계;
    - 상기 냉매 및 BOG 스트림을 제2 열교환 위치(30'')에서 열교환 관계로 이동시키는 단계; 및
    - 냉매를 제2 열교환 위치(30'')에서 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 재 진입 위치(49)로 급송(38)하는 단계를 포함하는 방법.
  5. 제1항에 있어서, 상기 냉매의 일부는 열 교환기 유닛의 제3 열 교환기 스테이지(6B) 및 제2 열 교환기 스테이지(6) 사이의 출발 위치(48)에서 급송되며, 상기 냉매는 열 교환기 유닛의 제3 열 교환기 스테이지(6B) 및 제2 열 교환기 스테이지(6) 사이의 재 진입 위치(49)로 급송되는 방법.
  6. 제1항 또는 제5항에 있어서, 상기 출발 위치(48) 및 재 진입 위치(49)는 열 교환기 유닛의 폐쇄 루프 냉각 시스템의 제3 열 교환기 스테이지(6B)의 하류에 배치되는 방법.
  7. 제1항에 있어서, 상기 냉매의 일부는, 열 교환기 유닛의 제1 열 교환기 스테이지(5)의 하류 및 제2 열 교환기 스테이지(6)의 상류의, 폐쇄 루프 냉각 시스템의 제1 영역(A)의 양 위치들에서, 상기 출발 위치(48)에서 급송되어, 재 진입 위치(49)로 복귀되는 방법.
  8. 제1항에 있어서, 상기 냉매의 일부는, 열 교환기 유닛의 제2 열 교환기 스테이지(6)의 하류 및 제3 열 교환기 스테이지(6B)의 상류의, 폐쇄 루프 냉각 시스템의 제2 영역(B)의 양 위치들에서, 상기 출발 위치(48)에서 급송되어, 재 진입 위치(49)로 복귀되는 방법.
  9. 제1항에 있어서, 상기 냉매의 일부는, 열 교환기 유닛의 제3 열 교환기 스테이지(6B)의 하류 및 제4 열 교환기 스테이지(7)의 상류의, 폐쇄 루프 냉각 시스템의 제3 영역(C)의 양 위치들에서, 상기 출발 위치(48)에서 급송되어, 재 진입 위치(49)로 복귀되는 방법.
  10. 압축에 이어 증발가스(BOG) 스트림의 적어도 일부가 2개 이상의 스테이지들을 가진 열 교환기 유닛(5,6,6B,7)을 포함하는 폐쇄 루프 냉각 시스템의 냉매와의 열교환으로 재액화되는 증발 재액화 플랜트에서 하나 이상의 압축기(11;11',11'')에 의해 압축되기 전에, BOG 도관(10) 내에서 스트림하는 LNG 증발 가스(BOG)를 냉각하는 장치에 있어서 :
    - 상기 하나 이상의 압축기(11;11',11'')의 상류에서, 상기 BOG 도관(10)에 스트림적으로 연결된 하나 이상의 열 교환기(30;30',30'');
    - 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 출발 위치(48)에서, 상기 하나 이상의 열 교환기(30;30',30'')로 냉매의 일부를 급송하기 위한 제1 라인(33;33',33'';37); 및
    - 상기 하나 이상의 열 교환기(30;30',30'')에서, 상기 출발 위치(48)의 하류의, 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 재 진입 위치(49)로 냉매를 급송하기 위한 제2 라인(32;32',32'';38)을 특징으로 하는 장치.
  11. 제10항에 있어서, 상기 하나 이상의 압축기는 제2 BOG 압축기(11')의 상류의 BOG 도관(10) 내에 배열된 제1 BOG 압축기(11'')를 포함하는 장치.
  12. 제10항 또는 11항에 있어서, 상기 제1 BOG 압축기(11'') 상류의 제1 열 교환기(30'), 및 제2 BOG 압축기(11')의 상류의 제2 열 교환기(30'')를 더 포함하는 장치.
  13. 제10항 내지 12항 중 어느 한 항에 있어서,
    - 제1 라인(37)은 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 냉매 출발 위치(48)를 제1 열 교환기(30')의 냉매 입구와 스트림적으로 연결하며;
    - 중간 라인(36)은 제1 열 교환기(30')의 냉매 출구를 제2 열 교환기(30'')의 냉매 입구와 스트림적으로 연결하며;
    - 제2 라인(38)은 제2 열 교환기(30'')의 냉매 출구를 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 재 진입 위치(49)와 스트림적으로 연결하는 장치.
  14. 제10항에 있어서, 상기 출발 위치(48)는 열 교환기 유닛의 제3 열 교환기 스테이지(6B) 및 제2 열 교환기 스테이지(6) 사이의 라인(20')에 배치되며, 상기 재 진입 위치(49)는, 상기 출발 위치(48) 하류의, 열 교환기 유닛의 제3 열 교환기 스테이지(6B) 및 제2 열 교환기 스테이지(6) 사이의 라인(20')에 배치되는 장치.
  15. 제10항에 있어서, 상기 출발 위치(48) 및 재 진입 위치(49)는 열 교환기 유닛의 제1 열 교환기 스테이지(5)의 하류 및 제2 열 교환기 스테이지(6)의 상류의, 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 부분(17)의 제1 영역(A)에 배치되는 장치.
  16. 제10항에 있어서, 상기 출발 위치(48) 및 재 진입 위치(49)는 열 교환기 유닛의 제2 열 교환기 스테이지(6)의 하류 및 제3 열 교환기 스테이지(6B)의 상류의, 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 부분(17B)의 제2 영역(B)에 배치되는 장치.
  17. 제10항에 있어서, 상기 출발 위치(48) 및 재 진입 위치(49)는 열 교환기 유닛의 제3 열 교환기 스테이지(6B)의 하류 및 제4 열 교환기 스테이지(7)의 상류의, 상기 폐쇄 루프 냉각 시스템의 부분(18)의 제3 영역(C)에 배치되는 장치.
  18. 열 교환기(5,6,7)에 스트림적으로 연결된 압축기(11) 및 BOG 급송 라인(10) 및 상기 열 교환기의 출구에 연결되는 재액화된 BOG 용 복귀 라인(13)을 포함하며, 상기 열 교환기에서 BOG가 냉매를 포함하는 폐쇄 루프 냉각 시스템과 열 교환되는, 증발 재액화 플랜트에서 LNG 증발 가스(BOG)를 재액화하기 위한 장치에 있어서 :
    - 상기 냉매를 압축하는 압축 유닛(2,3,4);
    - 제2 냉매 통로(52) 및 BOG 통로(53)를 가진 제1 열 교환기(5)의 제1 냉매 통로(51)의 입구와 압축 유닛을 스트림적으로 연결하는 냉매 라인(15);
    - 제1 열 교환기의 제1 냉매 통로(51)의 출구를 제1 익스팬더(8)와 스트림적으로 연결하는 냉매 라인(16);
    - 제2 냉매 통로(62) 및 BOG 통로(63)를 가진 제2 열 교환기(6)의 제1 냉매 통로(61)의 입구와 제1 익스팬더(8)의 출구를 스트림적으로 연결하는 냉매 라인(17);
    - 제2 열 교환기의 제1 냉매 통로(61)의 출구를 제2 익스팬더(9)와 스트림적으로 연결하는 냉매 라인(18);
    - BOG 통로(73)를 가진 제4 열 교환기(7)의 제2 냉매 통로(72)의 입구와 제2 익스팬더(9)의 출구를 스트림적으로 연결하는 냉매 라인(19);
    - 제2 열 교환기(6)의 제2 유체 통로(62)의 입구에 스트림적으로 연결되는 제4 열 교환기(7)의 제2 유체 통로(72)의 출구;
    - 제1 열 교환기(5)의 제2 유체 통로(52)의 입구에 스트림적으로 연결되는 제2 열 교환기(6)의 제2 유체 통로(62)의 출구; 및
    - 상기 압축 유닛(2,3,4)의 입구에 스트림적으로 연결되는 제1 열 교환기(5)의 제2 유체 통로(52)의 출구를 포함하는 장치.
  19. 열 교환기(5,6,7)에 스트림적으로 연결된 압축기(11) 및 BOG 급송 라인(10) 및 상기 열 교환기의 출구에 연결되는 재액화 BOG의 복귀 라인(13)을 포함하며, 상기 열 교환기에서 BOG가 냉매를 포함하는 폐쇄 루프 냉각 시스템과 열 교환되는, 증발 재액화 플랜트에서 LNG 증발 가스(BOG)를 재액화하기 위한 장치에 있어서 :
    - 상기 냉매를 압축하는 압축 유닛(2,3,4);
    - 제2 냉매 통로(52) 및 BOG 통로(53)를 가진 제1 열 교환기(5)의 제1 냉매 통로(51)의 입구와 압축 유닛을 스트림적으로 연결하는 냉매 라인(15);
    - 제1 열 교환기의 제1 냉매 통로(51)의 출구를 제1 익스팬더(8)와 스트림적으로 연결하는 냉매 라인(16);
    - 제2 냉매 통로(62) 및 BOG 통로(63)를 가진 제2 열 교환기(6)의 제1 냉매 통로(61)의 입구와 제1 익스팬더(8)의 출구를 스트림적으로 연결하는 냉매 라 인(17);
    - 제2 열 교환기(6)의 제1 냉매 통로(61)의 출구를 제3 열 교환기(6B)의 제1 냉매 통로(61B)의 입구와 스트림적으로 연결하는 냉매 라인(17B);
    - 제3 열 교환기의 제1 냉매 통로(61B)의 출구를 제2 익스팬더(9)와 스트림적으로 연결하는 냉매 라인(18);
    - BOG 통로(73)를 가진 제4 열 교환기(7)의 제2 냉매 통로(72)의 입구와 제2 익스팬더(9)의 출구를 스트림적으로 연결하는 냉매 라인(19);
    - 제3 열 교환기(6B)의 제2 유체 통로(62B)의 입구에 스트림적으로 연결되는(20) 제4 열 교환기(7)의 제2 유체 통로(72)의 출구;
    - 제2 열 교환기(6)의 제2 냉매 통로(62)의 입구에 스트림적으로 연결되는(20') 제3 열 교환기(6B)의 제2 유체 통로(62B)의 출구;
    - 제1 열 교환기(5)의 제2 유체 통로(52)의 입구에 스트림적으로 연결되는 제2 열 교환기(6)의 제2 유체 통로(62)의 출구; 및
    - 상기 압축 유닛(2,3,4)의 입구에 스트림적으로 연결되는 제1 열 교환기(5)의 제2 유체 통로(52)의 출구를 포함하는 장치.
  20. 제10항 내지 19항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 냉매는 질소를 포함하는 장치.
  21. 제10항 내지 19항 중 어느 한 항에 있어서, 항행하는 선박에서 사용되는 장 치.
  22. 제1항 내지 9항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 냉매는 질소를 포함하는 방법.
  23. 제1항 내지 9항 중 어느 한 항에 있어서, 항행하는 선박에서 사용되는 방법.
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