KR20070018192A - 연속 배치식 액상부식법에 의한 고농도 유기오수의처리방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 가축분뇨, 축산폐수, 인분뇨와 같은 고농도 유기오수를 연속·배치에 의한 액상부식방법으로 처리하는 연속·배치식 액상부식법에 의한 고농도 유기오수의 처리방법에 관한 것이다. 본 유기오수의 처리방법은, 유입되는 고농도 유기오수를 조대협잡물과 미세협잡물을 제거하여 저류조에 일시 저류하고, 협잡물이 제거된 균질화 된 상태의 유기오수를 제2저류조를 거쳐 무산소 액상부식조에 연속적으로 투입하여 호기 액상부식조에서 순환된 산화태질소를 탈질하고, 무산소 액상부식조액과 호기 액상부식조액은 순환하고, 액상부식이 완료된 현탁액은 무산소 액상부식조에 호기 액상부식조에서 1일 처리량만큼 혼합조로 인출하고, 혼합조를 거쳐 응집반응조에 유입시켜 무기응집제를 액상부식 현탁액에 투입하고, pH를 조정한 후 응집반응을 실시하여 탈수기로 슬러지와 탈리액으로 분리하고, 탈수기로부터 나온 탈리액은 pH조정제를 투입한 후 조정조로 유입시켜 중화·침전한 처리액을 오존 산화처리하고 오존산화후 발생되는 2차 침전물을 여과하여 방류하는 것을 특징으로 한다.

유기오수, 부유물농도, 협잡물, 액상부식조, 난분해성, 오존산화

Description

연속 배치식 액상부식법에 의한 고농도 유기오수의 처리방법{Processing method of high thickness organic sewage by sequencing and Batch type AB S(Acksang-Busick-System)}

도 1은 본 발명을 표현한 개략적인 공정도이고,

도 2는 종래기술의 공정도이다.

본 발명은 특허출원 제87-11599호와, 특허출원 제92-13072호, 특허출원 제96-14641호의 액상부식 처리방법을 개량한 것이다.

본 발명은 액상부식처리방법의 개량에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 가축분뇨, 축산폐수, 인분뇨와 같은 고농도 유기오수를 연속·배치에 의한 액상부식방법으로 처리하는 연속·배치식 액상부식법에 의한 고농도 유기오수의 처리방법에 관한 것이다.

종래의 특허출원 제87-11599호의 고농도 유기오수의 처리방법은 침사지, 파쇄기, 드럼스크린, 스크류 프레스를 이용하여 유기오수 중에 함유된 협잡물을 제거 하여 저류조에 일시 저류함으로서 액상을 균질화한 후 조정반응조에 균질화 된 유기오수를 투입하도록 하였다. 상기 처리방법은 생물반응조의 농도(MLSS)가 매우 고농도로 고농도 유기오수의 처리에 대응은 하였으나, 수거한 고농도 유기오수에서 발생하는 악취와 가스는 처리시설에 대한 불결함과 협잡물처리기, 오수이송펌프, 조작판넬 등에 대한 심각한 부식을 초래하게 된다.

종래의 특허기술은 유기오수 중에 함유된 협잡물을 제거한 후 액상부식 현탁액 부유물농도(MLSS)를 20,000~22,000㎎/ℓ가 유지되도록 조정반응조에 투입하도록 하였으나, 생물반응조에 새로운 고농도 유기오수의 투입시 일시적으로 SBOD가 증가하고, 유기오수에 내재된 당류로 인한 거품이 발생하고, 조정반응조내의 산소용해효율의 저하와 조내의 온도가 상승하여 산소공급장치의 변형 및 하절기에 미생물의 활동이 현저히 약화되는 등의 문제점이 있었다.

종래의 특허기술은 가축분뇨, 축산폐수, 인분뇨와 같은 고농도 유기오수에서 함유된 협잡물의 처리외에도 악취, 가스발생에 대한 문제점이 있고, 조정반응조의 현탁액 부유물농도를 매우 고농도로 유지함에 따른 송풍기와 산기관을 다량 설치하여서 설치비 및 유지관리비가 많이 소요되었다.

종래의 특허출원 92-13072호와 특허출원 96-14641호의 고농도 유기오수의 처리방법은 축산폐수의 경우 BOD 20,000~30,000㎎/ℓ, T-N 3,000~4,500㎎/ℓ로서 적정한 질소화합물 제거의 C/N비 기준 3:1을 초과하여 저류조에서 무산소 액상부식조로 새로운 고농도 유기오수의 투입시 탈질반응에 필요한 탄소원인 BOD가 다량으로 존재하여 탈질반응에 소모되고 남은 잔존 BOD가 호기 액상부식조로 이송되고, 호기 액상부식조의 BOD/MLSS 과부하를 초래하게 되어 있다.

호기액상부식조의 BOD/MLSS 과부하 하는 호기액상부식조 내부의 산화, 동화작용으로 인한 질산화 미생물의 활동저하로 유입 암모니아성 질소를 산화태 질소로 변화하는 질산화를 적정 수준까지 이룰 수 없도록 하고 있다.

여기서 호기와 무산소 조건의 교호과정에서 호기 액상부식조의 산화태 질소가 부족한 현탁액이 무산소 액상부식조로 순환되고, 무산소 액상부식조에 새로운 고농도 유기오수의 투입으로 인한 과잉 BOD가 누적되고, 호기 액상부식조는 더욱 더 질산화 정도가 낮아지는 악순환의 운전상태에 놓여 있다.

이러한 종래의 발명은 무산소 액상부식조에서 과소한 산화태 질소의 양과 과다한 BOD에 의하여 무산소 액상부식조의 탈질기능과 호기 액상부식조의 질산화기능을 악화시켜 최종적으로 총질소와 BOD 제거효율을 낮추어서 원하는 처리수질을 얻을 수 없게 되어있다.

이러한 악순환의 원인은 호기 액상부식조에서 BOD의 과다로 인한 유기물을 산화시키는 BOD산화미생물이 활성화되어 질산화 미생물의 활동이 저화되기 때문이다. BOD 산화미생물은 질산화 미생물의 활성에 비해 10~20배 강함으로 BOD를 완전히 제거하기 전 까지는 적정한 질산화가 이르지 못하게 된다.

종래의 특허출원 92-13072호는 1 개조에서 무산소 조건을 8시간 호기적 조건을 16시간으로 구분하고, 특허출원 제96-14641호는 2 개조에서 무산소 조건과 호기적 조건을 1:1~2로 설치하는 것에 문제가 있었기 때문이다.

종래의 특허출원의 생물학적 질소화합물 제거원리는 C/N비 기준 3:1과 미생 물들의 질산화속도 및 탈질속도 1:2를 기준으로 무산소 조건과 호기적 조건의 비율을 1:1~2로 설치한 것으로 이것은 질소화합물을 제거하기 어려운 C/N비를 갖추고 있는 가축분뇨, 축산폐수, 인분뇨와 같은 고농도 유기오수의 처리방법으로는 적당하지 않다. 가축분뇨 또는 축산폐수의 경우 유입 BOD 20,000~30,000㎎/ℓ T-N 3,000~4,500㎎/ℓ로 6~7:1 정도의 C/N비를 갖고 있다.

한편, C/N비의 불균형이 호기 액상부식조의 BOD/MLSS 과부하를 초래함으로 이를 개선하기 위하여 무산소 액상부식조와 호기 액상부식조의 비를 1:6으로 개선하는 것은 액상 부식조의 총용량을 100%이상 증가시켜 시설투자비의 증가로 이어진다. 또한 액상부식조의 총용량을 유지한 채 무산소 액상부식조를 1/3으로 줄이는 것은 액상부식현탁액에 대한 새로운 고농도 유기오수의 암모니아성질소의 농도를 2배이상 증가시켜 최종 처리수에 대한 질소화합물의 수질기준을 초과하는 문제점이 있다.

종래의 특허출원 제92-13072호는 배치식 생물반응조의 특성상 1 개조에서 무산소 조건과 호기적 조건을 반복하는 임의시점에서 1일 1회 새로운 고농도 유기오수를 투입함으로 탈질 반응 후 잔여 BOD가 많이 남게 되고, 잔여 BOD가 다량 호기적 조건으로 일시에 이송되어 호기조의 BOD/MLSS 부하를 증가시키고 있다. 또한 종래의 특허출원 제96-14641호는 2 개조에서 무산소 액상부식조와 호기 액상부식조를 이루고 있으나, 새로운 고농도 유기오수를 1일 1회 투입시는 호기 액상부식조에서 1일 순간 BOD/MLSS비가 높아졌다가 낮아지기 때문에 일시적으로 충격을 받는다. 그리고 1일 24시간 연속투입하여 호기 액상부식조의 BOD/MLSS 부하를 일정하게 유지 할 수 있으나, 근본적으로 탈질 후 남은 BOD를 호기액상부식조에서 처리하여야 함으로 액상부식조에서 후속공정으로 인출시는 미처리된 채 있는 BOD와 암모니아성 질소가 유출되고 있는 실정이다.

이상과 같이 새로운 고농도 유기오수의 투입으로 탈질반응 후 잔여 BOD가 호기 액상부식조에 미치는 영향을 최소화할 수 없고, 호기 액상부식조에서 후속공정으로 인출시 미처리된 암모니아성 질소를 해결하지 못하고 있다.

종래의 특허출원 제96-14641호는 2 개조에서 무산소 액상부식조액과 호기 액상부식조액의 교호에 필요한 순환량은 무산소, 호기 액상부식조 총액량의 2~6배 정도를 하고 있으나, 이는 새로운 고농도 유기오수의 BOD가 다량일 때는 호기 액상부식조의 BOD/MLSS 과부하와 새로운 고농도 유기오수의 BOD가 소량일 때에는 호기 액상부식조의 DO로 인한 무산소조의 호기화가 발생하는 등 그 순환량이 과다하다. 이 순환량이 많기 때문에 호기 액상부식조의 질산화기능과 무산소 액상부식조의 탈질기능이 악화되고 있다.

AO공법의 경우 통상적인 순환량은 탄소원을 1일 1회 투입시는 호기조와 혐기조의 합에 2배 정도 순환하는데 반해, 탄소원을 1일 24시간 투입시는 순환량을 30%이상 증가시켜 3배 정도 순환하여야 한다.

그러나 C/N비가 높은 가축분뇨, 축산폐수, 인분뇨와 같은 고농도 유기오수의 경우는 2~3배의 순환량도 과다하며 순환량을 줄여야 탈질기능을 악화시키지 않는다. 무산소, 호기 조건의 교호는 질소화합물을 제거하고자 함에 목적이 있음으로 호기 액상부식조의 산화태질소와 무산소 액상부식조의 암모니아성 질소의 총량이 본 발명의 최종공정에서 방류하고자 하는 처리수질 기준 이하일 때 까지만 순환하는 것이 적정하고, 종래 순환량은 과다 계산된 무산소 액상부식조의 용량을 기준으로 구성되어 있기 때문으로 순환펌프의 용량이 커지게 되는 문제점이 있다.

종래의 특허출원 87-11599호는 액상부식이 완료된 현탁액을 응집처리함에 있어서 pH조정제 등에 의하여 pH를 9~10으로 조정한 후 염화제이철 등의 무기응집제를 소정량 투입하여 pH4.0~4.5 부근에서 고액분리를 행하였는데, SS가 높은 유기오수의 경우는 SS의 pH완충작용으로 인하여 원하는 pH까지 약품을 투입하면 매우 많은 양의 약품을 소모하게 되는 단점이 있었다. 즉 액상부식이 완료된 현탁액은 pH7정도로 pH9~10까지 pH조정제를 투입하고, 재차 pH4.0~4.5까지의 무기응집제를 사용하게 되면 당초 현탁액의 pH7에서 염화제이철을 투입할 때와 비교하여 2~3배 이상 염화제이철을 사용하게 되는 문제가 있다.

또한, pH4.0~4.5 부근에서 응집반응을 하게 되어 강산성에서 응집효과가 저하되는 고분자 등의 유기응집제를 적절하게 사용할 수 없어서 탈수기에서 슬러지와 탈리액의 분리효율이 낮아지는 문제점이 있다.

종래의 특허출원은 최종 처리방법에 있어서도 탈수기로부터 나온 탈리액을 pH조정제로 조절하여 침전조에 이송하여 3~4시간 체류 침강시켜 깨끗한 상징수의 일부는 탈수기의 세정수로 재이용하기 위하여 용수탱크에 이송하고 잔여분은 소정의 멸균 처리 후 방류하였으나, pH조정조의 경우 pH조정제 투입시 탈리액 내에 염화제이철과 반응하여 수산화제이철이 생성침전되는 등 1차로 침전조 기능을 하여 후속공정의 침전조와 중복되었고, pH조정제의 적정투입량이 어려운 구조로 되어 있 어 후속공정에서 강산성에 처리시설과 처리수 이송펌프가 산화되는 문제점이 있다.

종래의 특허출원은 BOD, SS, T-N, T-P의 제거효율은 뛰어났으나, 화학적 산소요구량인 COD의 제거효율은 50㎎/ℓ내외이고, pH조정조에서 pH조정제에 의한 중화반응 후 처리수의 탁도와 COD가 증가하거나 난분해성 COD가 많은 유기오수가 유입되는 경우에는 COD제거 효율이 낮았다. 이 경우 처리수를 탈수기의 세정수로 재사용하게 되면 처리수의 COD가 축적이 되어 목표로 하는 수질기준을 초과하는 문제가 있다.

본 발명은 수거된 유기오수를 전처리하는 과정에서 악취, 가스발생을 줄이고, 액상부식조에 투입하는 유기오수의 MLSS농도를 적정한 기준으로 유지하고, 무산소 액상부식조와 호기 액상부식조의 용적과 비율을 설정하고, 무산소호기의 교호시 그 순환량을 유입 암모니아농도 및 투입량에 따라 산정하고, 무산소 액상부식조에 투입되는 새로운 고농도 유기오수의 과잉 BOD를 처리하고, 호기 액상부식조에서 유출되는 BOD와 암모니아성 질소량을 최소화하고, 고액분리시 무기응집제, pH조정제의 사용량을 절감하고, 중복되는 pH조정조와 침전조를 개선하고, 처리수의 탁도와 난분해성 COD등 처리방법을 개선하여 처리수의 재사용으로 인한 오염농도의 축척에 따른 수질악화에 대응하는 연속·배치식 액상부식법에 의한 고농도 유기오수의 처리방법을 제공하는데 있다.

이하, 본 발명을 첨부 도면에 의하여 상세하게 설명하면 다음과 같다.

도 1은 본 발명을 표현한 개략적인 공정도를 나타내고 있다.

본 발명을 처리순서에 따라 설명한다.

1)고농도 유기오수의 전처리

본 발명에서는 액상부식조 현탁액 부유물농도(MLSS)를 7,000~15,000㎎/ℓ정도로 유지함으로 이를 위하여 오수의 전처리 수거한 고농도 유기오수는 조목협잡물분리기와 미세협잡물분리기 등을 적절히 이용하여 조대협잡물과 미세협잡물을 제거하여 저류조에 일시 저류한다. 이 경우 조목협잡물분리기 등으로 처리된 유기오수는 제1저류조를 거쳐 미세협잡물분리기로 분리할 때 발생하는 악취와 가스발생을 저감하기 위하여 제1저류조에 호기 액상부식조에서 무산소 액상부식조로 순환되는 액상부식조 현탁액을 2%이하로 투입하거나, 미세협잡물분리의 효율개선을 위하여 응집제를 투입할 수 있다.

이때 제1저류조는 액상부식현탁액과 새로 유입된 유기오수의 교반포기를 실시한다. 미세협잡물분리기 등으로 처리된 유기오수는 MLSS가 7,000~15,000㎎/ℓ정도로 균질화된 상태로 제2저류조를 거쳐 액상부식조로 투입된다.

상기와 같이 미세협잡물분리기 등으로 제거 또는 응집제를 주입하여 미세협잡물분리기 등으로 처리된 유기오수는 TSS와 MLSS가 거의 동일한 상태로서 후속공정인 액상부식조에서 공기공급시 SS의 분해로 인한 BOD가 상승하는 문제점이 해결되고, 제1저류조의 교반포기와 미세협잡물분리로 인한 유기성 BOD도 15%가량 제거되는 부수적인 효과 및 미세협작물분리의 효율을 개선하게 된다. 단 수거된 고농도 유기 오수의 MLSS농도가 액상부식조 현탁액 부유물농도의 7,000~15,000㎎/ℓ와 동 일할 경우 조목협잡물분리기와 미세협잡물분리기 및 제1저류조의 전처리를 간이하게 할 수 있다.

2)생물반응조의 처리

본 발명에서 수거되는 고농도유기오수는 가축분뇨 또는 축산폐수의 경우 유입 BOD20,000~30,000㎎/ℓ T-N 3,000~4,500㎎/ℓ로서 미생물들의 질산화속도 및 탈질속도를 감안하더라도 무산소조와 호기조의 비율은 1:2~4 내외로 구성하는 것이 질소화합물 제거에 바람직하다.

액상부식조에서 질소화합물의 제거과정을 살펴보면 1단계에서는 호기 액상부식조에서 BOD 산화미생물에 의하야 BOD가 완전히 제거되고, 2단계에서는 고농도 유기오수 중에 포함된 암모니아성질소(유기오수중의 질소는 전부 유기성＋암모니아성 질소로서 유기성질소는 SS분리시 제거됨)를 호기성 조건하에서 산화태질소(아질산성질소)로 산화하고, 3단계에는 호기 액상부식조에서 순환된 산화태질소내의 산소를 전자수용체로 사용하여 무산소 액상부식조에서 탈질미생물이 유입원수의 BOD와 전자수용체 상태의 산소를 소모하면서 탈질(산하질소 또는 질소가스로 대지중에 방출)이 이루어진다. 이때 BOD제거량은 산화태질소의 량에 의해서 결정되고, 산화태질소 1kg를 탈질 하는데 소모되 BOD는 3kg정도이다. 산화태 질소량은 유입원수의 암모니아성질소량과 거의 비슷하다.

따라서 유입원수의 C(BOD)/N(질소)비가 3:1을 초과할 경우 무산소 액상부식조에서 유입원수의 BOD를 전부 제거하지 못하고, 잔존 BOD를 호기 액상부식조에서 처리할 수밖에 없다.

무산소 액상부식조에서 순환된 잔존 BOD로 인하여 호기 액상부식조에서는 BOD산화미생물에 의한 유기물의 분해와 질산화미생물에 의한 암모니아성질소의 산화가 병행으로 이루어질 수밖에 없게 된다.

이와 같이 호기 액상부식조에서는 1단계 유기물의 분해와 2단계 암모니아질소의 산화가 병행하여 이루어져야 함으로 호기 액상부식조의 비율을 무산소조에 비하여 2배 이상이 되어야 한다.

본 발명에서 액상부식조의 조용량의 증가없이 호기 액상부식조의 비율을 높임에 따라 호기 액상부식조의 BOD/MLSS부하는 20%정도 낮아지고, 무산소 액상부식조의 T-N/MLSS 부하는 40%정도 높아지게 된다. 이러한 구성으로 운전관리 조건은 BOD/MLSS부하는 0.05~0.1㎏ BOD/MLSS.d가 되도록 하고, T-N/MLSS부하를 0.05㎏ T-N/MLSS.d이하가 되도록 하여야 한다.

무산소 액상부식조와 호기 액상부식조의 비율을 1:2~4내외로 구성하면 액상부식조에 투입되는 새로운 유기오수 중의 과잉 BOD를 호기 액상부식조에서 완전히 제거한 후 암모니아질소를 산화태 질소를 산화하여 무산소 액상부식조로 순환하게 한다.

여기서 전처리효율을 개선하기 위하여 순환되는 액상부식조 현탁액을 2%이하로 1저류조에 반송할 수 있다.

새로운 고농도유기호수의 투입은 무산소 액상부식조에서 이루어지며 탈질반응시에 유입되는 BOD를 효율적으로 소모하고, 과잉 BOD로 인한 호기조에 BOD/MLSS부하를 최소화 할 수 있도록 1일 23시간에 걸쳐 연속적으로 투입·순환 한다. 이 때에 순환량은 무산소 액상부식조액과 호기 액상부식조액의 총량의 1~2배 정도가 적당하고, 액상부식이 완료된 현탁액을 무산소 액상부식조액과 호기 액상부식조약의 투입·순환이 1시간 동안 정지한 상태에서 호기 액상부식조에서 1일 처리량만큼 인출하여 혼합조로 유출한다. 이 경우 새로운 고농도 유기오수중의 BOD를 효과적으로 소모할 뿐만 아니라 23시간에 거쳐 투입·순환후 정지된 상태에서 1일 처리량을 후속공정으로 인출한다. 고농도유기오수의 투입은 연속적으로 하고, 액상부식이 완료된 현탁액의 유출은 배치식으로 한다.

3)고액분리

본 발명에서는 1일 처리량만큼 액상부식이 완료된 현탁액을 혼합조를 거쳐 응집반응조에 유입시켜 무기 응집제를 현탁액에 pH4.0이하로 투입한 후 pH조정제로 4.2~4.5가 되도록 하면 기존 사용량의 무기응집제와 pH조정제를 1/2이하로 절감할 수 있다. 더불어 고분자응집제등의 유기응집제를 투입하여 탈수기에서 슬러지와 탈수액의 분리효과를 극대화시킨다.

단, 액상부식이 완료된 현탁액의 MLSS농도가 10,000㎎/ℓ이하일 경우는 pH9까지 pH조정제를 투입한 후 무기응집제로 pH4.2~4.5가 되도록 하여야 한다.

탈수기에서 슬러지와 분리된 탈수액과 탈수기의 가동으로 인한 기기의 세정수는 pH조정제를 pH6.7~7.0이 되도록 투입하여 조정조로 유입하여 중화·침전시킨다.

이때 조정조는 침전효과를 위하여 침전조 형태로 설치하거나, pH조정제 사용량을 감소시키기 위하야 탈수기의 세정수는 제외하고 탈리액에만 pH조정제를 투입 할 수 있다.

4) 오존 및 여과처리

본 발명은 조정조로 나온 상등수는 COD가 50~200㎎/ℓ으로 COD를 30㎎/ℓ이하로 처리하기 위하여 오존산화후 여과처리한다. 오존산화의 규모는 유기오수의 COD,SS량에 따라 달라지고, 오존산화의 형태는 오존접촉 및 팬톤접촉등으로 실시한다. 오존산화의 규모를 최소화하기 위하여 여과-오존산화-여과 또는 조정조를 침전조형태로 설치할 수 있다.

여기서 최종처리수는 BOD 10㎎/ℓ, COD 26㎎/ℓ, SS 11㎎/ℓ, T-N 20㎎/ℓ, T-P 1㎎/ℓ이며 기존처리수질의 1/2이하로 처리수를 탈수기 세정수로 재사용함에 따른 처리수의 오염농도 축척에 대비할 수 있다.

본 발명은 이와 같은 각 공정에 의하여 처리되는 것이나 실험운전한 실시 예는 다음과 같다.

1)고농도유기오수의 전처리

수거한 고농도 유기오수의 조목협잡물분리기를 통하여 조대협잡물을 선별제거하여 제1저류조로 유입시킨다. 제1저류조에는 호기 액상부식조에서 무산소 액상부식조로 순환되는 액상부식조 현탁액을 2%이하로 투입하고 교반포기하여 미세협작물분리기를 통하여 미세협잡물을 분리 제거한 다음 제2저류조로 유입시킨다. SS가 20,000㎎/ℓ이상인 고농도 유기오수는 MLSS가 10,000㎎/ℓ정도로 하기 위하여 미세협잡물분리시 응집제를 투입한다. 상기와 같이 처리된 유기오수의 수질은 다음과 같다.

BOD 23,000㎎/ℓ, COD 14,000㎎/ℓ, SS 11,000㎎/ℓ,

T-N 4,100㎎/ℓ, T-P 560㎎/ℓ

2) 생물반응조의 처리

무산소 액상부식조에 전처리된 새로운 유기오수를 23시간 연속적으로 투입하여 유기오수중의 BOD를 이용하여 산화태질소를 탈질하고 탈질반응의 효율을 향상시키기 위하여 수중믹서기로 교반시킨다.

이어서 호기 액상부식조로 순환하여 잔존BOD의 분해와 암모니아성질소를 산화하고 미생물의 활성을 위하여 공기공급량을 2.5㎡-Air/㎡.hr로 하였다. 순환량은 무산소 액상부식조액과 호기 액상부식조액의 총량의 1.5배 정도로 하고, 액상부식이 완료된 현탁액을 무산소 액상부식조액과 호기 액상부식조액의 투입·순환이 1시간 동안 정지한 상태에서 호기 액상부식조에서 1일 처리량만큼 인출하여 혼합조로 유출한다. 이때에 호기 액상부식조의 BOD/MLSS 부하는 0.05~0.1kg BOD/MLSS.d가 되도록 하고, 무산소 액상부식조의 T-N/MLSS부하는 0.05㎏ T-N/MLSS.d 이하가 되도록 하였다.

상기와 같이 처리된 유기오수의 수질은 다음과 같다.

PH 8.3 이하, NH3-N 5㎎/ℓ이하, NOx-N 20㎎/ℓ이하

3) 고액분리

1일 처리량만큼 액상부식이 완료된 현탁액을 혼합조를 거쳐 응집반응조에 유입시켜 염화제2철을 현탁액에 pH4.0이하로 투입하여 pH조정제(NaOH)로 4.2~4.5가 되도록 하고, 폴리머를 투입한 후 벨트프레스형 탈수기에서 슬러지와 탈리액으로 분리하였다. 탈리액은 pH조정제(NaOH)를 pH6.0~7.0이 되도록 투입하여 조정조로 유입하여 중화·침전시킨다. 이 때에 조정조는 침전조형태로 설치하여 침전슬러지를 혼합조로 반송한다.

상기와 같이 처리된 유기오수의 수질은 다음과 같다.

PH 7.0이하, NH3-N 0㎎/ℓ, N0x-N 10㎎/ℓ이하

4) 오존 및 여과처리

조정조로부터 나온 유기오수는 오존접촉장치를 거쳐 산화 후 여과처리한다.

COD이 산화를 위하여 오존공급량을 1.5㎎-O₃/㎎-COD로 하고, 오존산화후 2차침전물을 제거하기 위하여 여과장치로 처리하고, 최종처리수는 탈수기 세정수로 재사용한다.

상기와 같이 처리된 유기오수의 수질은 다음과 같다.

BOD 10㎎/ℓ, COD 26㎎/ℓ, SS 11㎎/ℓ,

T-N 20㎎/ℓ, T-P 1㎎/ℓ

이와 같은 본 발명은 전처리과정에서 악취, 가스발생을 줄여서 불결함과 전처리시설의 부식정도를 개선하고, 액상부식조 현탁액 부유물농도(MLSS)를 적정하게 유지하여 액상부식조의 거품과 산소용해 산소용해효율 저하 및 온도상승을 방지하는 효과가 있고 송풍기 및 산기관의 용량을 감소하는 효과가 있다.

또한 미세협잡물 제거로 TSS와 MLSS가 거의 동일한 상태로 후속공정인 액상 부식조에서 공기공급시 SS의 분해로 인한 BOD가 상승하는 문제점이 해결되었고, 저류조의 교반포기와 미세협잡물분리로 인한 유기성 BOD도 15%가량 제거되는 부수적인 효과 및 미세협잡물분리의 효율이 개선된다.

그리고 액상부식조에 새로운 유기오수의 투입은 연속적으로 하되 액상부식이 완료된 현탁액의 유출은 배치식으로 함으로써 처리효율을 향상시키고, 유기오수가 미처리된 채 유출되는 것을 근본적으로 방지하고, 처리수의 멸균처리를 오존처리가 대신하는 부수적인 효과가 있다.

고농도 유기오수의 C/N비에 적정한 호기 액상부식조와 무산소 액상부식조의 용적비율과 BOD/MLSS부하, TN/MLSS부하와 호기 액상부식조액, 무산소 액상부식조액의 교호시 그 순환량과 새로운 유기오수의 투입 및 인출방법을 개선하여 조용량의 증가없이 BOD와 T-N제거효율을 향상시키고, 고액분리시에 무기응집제와 pH조정제의 사용방법을 개선하여 약품의 사용량을 절감시키고, 조정조에서 중화반응후 처리수의 탁도와 COD가 증가하는 점을 개선하고, 고농도유기오수의 난분해성 COD를 오존산화방법으로 제거하여 과거 처리수질을 1/2 이내로 개선하는 효과가 있다.

Claims (4)

1. 유입되는 고농도 유기오수를 조목협잡물분리기와 미세협잡물분리기를 이용하여 조대협잡물과 미세협잡물을 제거하여 저류조에 일시 저류하고, 협잡물이 제거된 균질화 된 상태의 유기오수를 제2저류조를 거쳐 무산소 액상부식조에 1일23시간 걸쳐 연속적으로 투입하여 새로운 유기오수를 탄소원으로 호기 액상부식조에서 순환된 산화태질소를 탈질하고, 무산소 액상부식조액과 호기 액상부식조액은 순환하고, 그 순환량은 액상부식조 총량의 1~2배 정도로 유지하고, 액상부식이 완료된 현탁액은 무산소 액상부식조에 새로운 유기오수의 투입과 액상부식조액의 순환을 1시간 동안 정지한 상태에서 호기 액상부식조에서 1일 처리량만큼 혼합조로 인출하고, 혼합조를 거쳐 응집반응조에 유입시켜 무기응집제를 액상부식 현탁액에 투입하고, pH를 조정한 후 응집반응을 실시하여 탈수기로 슬러지와 탈리액으로 분리하고, 탈수기로부터 나온 탈리액은 pH조정제를 투입한 후 조정조로 유입시켜 중화·침전한 처리액을 오존산화처리하고 오존산화후 발생되는 2차 침전물을 여과하여 방류하는 것을 특징으로 하는 연속 배치식 액상부식법에 의한 고농도 유기오수의 처리방법.
2. 청구항 1에 있어서,

   상기 조목협잡물분리기로 처리된 유기오수를 제1저류조에 투입하고 제1저류조에 호기 액상부식조에서 무산소 액상부식조로 순환되는 액상부식조 현탁액을 2%이하로 투입하여 교반포기하고, 미세협잡물분리기로 처리한 유기오수의 MLSS가 7,000~15,000㎎/ℓ정도로 하여 제2저류조를 거쳐 액상부식조로 투입하는 것을 특징으로 하는 연속 배치식 액상부식법에 의한 고농도 유기오수의 처리방법.
3. 청구항 1에 있어서,

   상기 무산소 액상부식조와 호기 액상부식조의 비율은 1:2~4 내외로 구성하고, 호기 액상부식조의 BOD/MLSS부하는 0.05~0.1㎏/MLSS.d가 되도록 하며 무산소 액상부식조의 T-N/MLSS부하를 0.05㎏ T-N/MLSS.d이하로 유지하는 것을 특징으로 하는 연속 배치식 액상부식법에 의한 고농도 유기오수의 처리방법.
4. 청구항 1에 있어서,

   액상부식이 완료된 현탁액을 혼합조를 거쳐 응집반응조에 유입시켜 무기응집제를 현탁액에 pH 4.0 이하로 투입하고, pH조정제로 pH4.2~4.5가 되도록 조정한 후 응집반응을 실시하여 탈수기로 슬러지와 탈리액으로 분리시키고, 탈리액은 pH조정제를 pH6.0~7.0이 되도록 투입한 후 조정조로 유입시켜 중화·침전시키고, 조정조로부터 나온 유기오수를 오존산화후 여과처리하는 것을 특징으로 하는 연속 배치식 액상부식법에 의한 고농도 유기오수의 처리방법.

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