KR20060107813A - ４ 사이클 엔진의 작동 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 피스톤(7)에 의해 제한된 하나 이상의 연소실(9) 내로 연료의 직접 분사하는 스파크 점화 및 내부 연소식 4 사이클-행정 피스톤-내연기관의 작동 방법에 관한 것으로, 흡입 사이클(An)은 0°내지 180°KW, 압축 사이클(Ve)은 180°내지 360°KW에 있다. 종래 방식으로 제 1 량(1M) 연료는 90°내지 180°KW인 제 1 회전각 범위(1)의 일부 동안, 그리고 제 2 량(2M) 연료는 300°내지 360°KW인 제 2 회전각 범위(2)의 일부 동안, 연소실(9) 내로 분사된다. 본 발명에 따른 방법은, 제 3 량(3M) 연료는 0°내지 50°KW인, 제 3 회전각 범위(3) 동안 연소실(9) 내로 분사되고 및/또는 제 4 량(4M) 연료로서 하나의 사이클 동안 필요한 연료의 일부는, 60°내지 120°KW인 제 4 회전각 범위(4) 동안 연소실(9) 내로 분사된다.
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4 사이클 엔진, 직접 분사, 연료량의 작동 중 변환, 제 3 회전각 범위, 제 4 회전각 범위

Description

４ 사이클 엔진의 작동 방법 {Method for operating a four-cycle engine}
본 발명은 독립 청구항의 전제부에 따른 4 사이클 엔진에 관한 것이다.
예를 들면 MTZ (Motortechnische Zeitschrift, 엔진기술 잡지) 58호 (1997)의 458-464 페이지 및 592-598 페이지에서, 두 개의 작동 모드가 제공된 4 사이클 엔진이 제시되어 있다. 전 부하 범위 내에서 엔진은 소위 균일 작동으로 작동되고, 연료는 종래 방식으로 흡기사이클의 90°와 180°KW 사이에서 분사된다. 부분 부하 범위에서 엔진은 소위 층상급기 작동으로 작동되고, 연료는 종래의 방식으로 300°와 360° KW사이에서 분사된다. °KW는 이 경우 및 이하에서 크랭크 샤프트의 회전각을 나타낸다.
상기에 언급된 간행물에 공지된 4 사이클 모터에서는, 출력, 배기가스 억제 및 연비가 작동 중의 각각의 작동상태와 관련하여서 최적화될 수 없는 것이, 특히 단점이다. 연료가 연소실 내로 조량되는 매우 제한된, 시간격 또는 회전각 범위에 의해서만, 연료는 고압으로 연소실 내로 분사되어야 한다. 높은 연료 압력을 실현하기에 비용이 많이 든다. 또한, 혼합기 형성이 불충분하며, 이는 불완전 연소, 침전물, 높은 소모, 및 유해한 배기가스 반응을 일으킨다.
이와 달리, 독립 청구항의 특징을 갖는 4 사이클 엔진의 작동을 위한 본 발명에 따른 방법은, 출력, 배기가스 억제 및 연비는 특히 개선된 내부 혼합기 형성에 의해 개선되는 장점을 갖는다. 연료압력은 강하 될 수 있다.
종속 청구항에서 구현된 조치에 의해 독립 청구항에서 제시된 방법의 바람직한 개선이 가능하다.
연료가 제 3 회전각 범위 내에서 완전히 분사되어 진다면, 연비가 감소한다. 왜냐하면, 연료는 더 긴 시간격에 걸쳐 공기와 혼합할 수 있기 때문이다. 더 완전하게 진행되는, 양호하게 미리 혼합된 연소가 이루어진다.
또한, 하나의 사이클 내에 분사되는 전체 연료를 제 3 및 제 2 회전각 범위에서 분사하는 것이 바람직하다. 이로써 연료를 연소실 내로 조량하는데 더 많은 시간이 제공된다. 연소 압력은 강하 될 수 있다. 바람직하게는 제 2 량 대 제 3 량의 비율이 작동 중에 변경될 수 있다. 이것은 바람직하게는 노킹 특성에 따라 발생하며, 노킹의 발생시에 비율은 점점 증가 된다. 이로써, 노킹에 의한 엔진 손상 없이, 엔진을 매우 경제적 연비로 작동하고 연료 압력을 낮게 유지하는 것이 가능하다.
또한, 하나의 사이클 동안에 분사되는 전체 연료를 제 4 및 제 2 회전각 범위에서 분사하는 것이 바람직하다. 이로써 연료를 연소실 내로 조량하는데 더 많은 시간이 제공된다. 연료 압력은 강하 될 수 있다. 바람직하게는 제 2 량 대 제 4 량의 비율이 작동 중에 변경될 수 있다. 이것은 바람직하게는 노킹 특성에 따라 발생하며, 노킹의 발생 시에 비율은 점점 증가 된다. 이로써 노킹에 의한 엔진 손상 없이, 엔진을 매우 경제적 연비로 작동하고 연료 압력을 낮게 유지하는 것이 가능하다.
하나의 사이클 동안 분사된 전체 연료는 제 3, 제 4, 및 제 2 회전각 범위에서 분사되는 것이 바람직하다. 이로써 원료를 연소실 내로 조량하는데 더 많은 시간이 제공된다. 연료 압력은 더 강하 될 수 있다. 바람직하게는 제 2 량 대 제 3 량의 비율 및 제 2 량 대 제 4 량의 비율이 작동 중에 변경될 수 있다. 이것은 바람직하게는 노킹 상태에 따라 발생하며, 노킹의 발생 시에 상기 비율의 하나 이상이 증가 된다. 이로써 노킹에 의한 엔진 손상 없이, 엔진을 매우 경제적 연비로 작동하고 연료 압력을 낮게 유지하는 것이 가능하다.
본 발명에 따른 방법의 다른 실시예에서 하나의 사이클 동안 분사되는 전체 연료가 제 4 및 제 3 회전각 범위에서 연소실 내로 분사된다. 이로써 원료를 연소실 내로 조량하는데 더 많은 시간이 제공된다. 연료 압력은 더 강하 될 수 있다. 바람직하게는 제 3 량 대 제 4 량의 비율이 작동 중에 변경될 수 있다. 이로써 노킹에 의해 엔진 손상 없이, 엔진을 매우 경제적 연비로 작동하고 연료 압력을 낮게 유지하는 것이 가능하다.
또한, 분사된 연료가 피스톤 공동부 내로 완전히 분사되도록, 제 3 회전각 범위 및/또는 제 2 회전각 범위를 제한하는 것이 바람직하다. 이로써 유체 연료에 의한 실린더 벽의 웨팅(wetting), 이로 인한 담금질 효과(Quenching effect) 및 실린더 작동면 상의 윤활 필름의 세척이 방지된다. 담금질 효과를 억제함으로써 연소 되지 않은 탄화수소의 형성이 방지된다. 또한, 제 3 및/또는 제 2 회전각 범위 동안 피스톤 공동부 내로의 완전한 분사에 의해 파이어 랜드(fire land)의 영역 내로 공기와의 혼합 및 후속하는 연소에 매우 부적절하게 관여하는 연료의 유입이 방지된다. 이로써 피스톤 공동부 외부의 피스톤 바닥 상에 및 파이어 랜드의 영역 내의 침전물이 방지되고, 탄화수소 방출이 감소 되고, 또한 연비가 낮아진다. 또한, 이로써 파이어 랜드 영역 내에서 남은 가스 영역의 형성이 억제되므로, 파이어 랜드 영역 내에서 연소 압력 충격 후에 가능한 갑작스런 연소(노킹)가 방지된다.
피스톤 공동부 내로 분사의 다른 장점은, 연료-공기 혼합물이 연소실의 중심부로, 또는 점화 플러그의 위치로 더 용이하게 집중될 수 있는 데 있다. 이것은 층상급기 작동에서 특히 바람직하다. 왜냐하면, 이로써 점화 후에 주변의 거의 점화성 없는 혼합물에 점화하는, 매우 점화성 있는 연료-공기 혼합물이 점화 플러그의 가까운 주변에서 발생 될 수 있기 때문이다. 또한, 열 손실이 방지될 수 있다. 왜냐하면, 피스톤 공동부가 실린더 벽보다 더 작은 표면을 가지기 때문이다.
바람직하게는 하나의 사이클 동안 분사되는 연료 전체가 제 3 회전각 범위 동안만, 또는 제 3 및 제 2 회전각 범위 동안만, 또는 제 4 및 제 2 회전각 범위 동안만, 또는 제 3, 제 4 및 제 2 회전각 범위 동안만 분사되고, 상기의 회전각 범위의 조합 사이에서 엔진의 작동 중에 하나 이상의 사이클 후에 전환될 수 있다. 전환은 바람직하게는 엔진 파라미터, 특히 엔진의 회전수, 부하 상태 및 /또는 엔진 온도 및/또는 연료 압력에 따라 이루어진다.
본 발명의 실시예는 도면에 간단하게 도시되고, 하기의 상세한 설명에서 더 자세히 설명된다.
도 1은 크랭크 샤프트 또는 크랭크 샤프트 각도의 회전각도에 대해서 하나의 사이클의 다양한 작동 사이클이 할당된 4 사이클 엔진의 작동법의 개략도.
도 2는 4 사이클 내연기관의 작동의 본 발명에 따른 제 1 실시예를 도시한 다이어그램.
도 3은 4 사이클 내연기관의 작동의 본 발명에 따른 제 2 실시예를 도시한 다이어그램.
도 4는 4 사이클 내연기관의 작동의 본 발명에 따른 제 3 실시예를 도시한 다이어그램.
도 5는 4 사이클 내연기관의 작동의 본 발명에 따른 제 4 실시예를 도시한 다이어그램.
도 6은 4 사이클 내연기관의 작동의 본 발명에 따른 제 5 실시예를 도시한 다이어그램.
하기에 본 발명의 실시예가 기술된다. 동일한 부품과 특징들은 동일한 도면부호를 갖는다.
도 2 내지 도 6의 발명에 따른 바람직한 실시예가 더 자세히 설명되기 전에, 발명의 보다 나은 이해를 위해 먼저 도 1에 의해 크랭크 샤프트(KW)의 회전각도(°KW)에 대한 하나의 사이클의 다양한 작동 사이클이 할당된 4 사이클 엔진의 작동법 이 대략적으로 설명된다.
도 1은 4 사이클 엔진의 작동법이 설명된 다이어그램을 도시한다. 실시예에서 스파크 점화되어 연소실(9) 내로 직접 분사되어 피스톤 공동부(8)를 포함하는 피스톤(7)이 제공된 4 사이클 엔진은 4 작동 사이클, 즉 흡기사이클(An), 압축사이클(Ve), 팽창사이클(Ar), 및 배출사이클(Au)을 포함한다. 피스톤 공동부(8)의 용적은 연소실(9)의 구성부이다. 상기 흡기사이클(An)은 0°내지 180°KW의 크랭크 샤프트의 회전각 범위에 배치된다. 상기 압축사이클(Ve)은 180°내지 360°KW의 회전각 범위에서 이루어진다. 상기 팽창사이클(Ar)은 360°내지 540°KW에서, 배출사이클(Au)은 540°내지 720°KW에서 이루어진다. 개별적인 작동 사이클들( An, Ve, Ar, Au)내에서의 과정은 당업자에게 충분히 알려져 있으므로 여기에서 더 자세히 설명되지 않아도 된다. 연료-공기 혼합물의 점화는 바람직하게 예를 들면 연료 분사 밸브(5)에 비교적 가깝게 연소실(9) 내로 돌출한, 점화 플러그(6)에 의해 이루어진다.
종래 방식으로 스파크 점화에 의해 직접 분사하는 4 사이클 엔진에서 연료는, 90°내지 180°KW인 제 1 회전각 범위(1) 동안, 또는 300°내지 360°KW인 제 2 회전각 범위 동안 연소실(9) 내로 분사된다.
공지된 바와 같이, 종래 방식으로 작동되는 직접 분사하는 4 사이클 엔진에서는 상기에 2개의 회전각 범위(1, 2) 동안에만 연소실(9) 내로 연료가 분사된다. 전 부하 범위에서 직접 분사하는 4 사이클 엔진에서, 연료는 제 1 회전각 범위(1) 동안에만 연소실(9) 내로 분사된다. 부분 부하의 범위에서는 연료가 제 2 회전각 범위(2) 동안에만 연소실(9) 내로 분사된다. 이것은 당업자에게 알려져 있으므로 여기서 더 이상 설명되지 않아도 된다.
본 발명에 따라, 연료는 두 개의의 다른 회전각 범위, 즉 0°내지 50° KW 사이인 제 3 회전각 범위(3) 및/또는 60°내지 120°사이인 제 4 회전각 범위(4) 동안 연소실(9) 내로 조량 또는 분사될 수 있다.
도 2는 4 사이클 내연기관의 작동의 본 발명에 따른 제 1 실시예를 도시하는 다이어그램을 도시하고, 여기에서 하나의 사이클 동안 분사되는 전체 연료는 제 3 회전각 범위(3)의 적어도 일부 동안 연소실(9) 내로 분사된다. 연료의 분사는, 예를 들면 내부로 개방하는, 연료 분사 밸브(5)에 의해 이루어진다. 외부로 개방하고 적어도 60°의 원추 개방 각도를 갖는, 연료 분사 밸브(5)들도 사용될 수 있다. 바람직하게 연료는 예를 들면 적어도 15㎜ 깊이의, 스탬핑된 피스톤 공동부(8) 내로 완전히 분사된다. 이때 퀀칭(quenching) 성분은 예를 들면 약 70%이다. 바람직하게는 발생 되는 퀀칭 흐름이 연소실(9)의 중심을 향해 중앙으로 향하게 되므로, 점화 플러그(6) 및 연료 분사 밸브(5)의 분사측 단부가 집중적으로 환기된다. 퀀칭 흐름은 부하와 회전수에 상관없이, 점화 속도 및 혼합물 연소를 촉진한다. 또한, 연료 분사 밸브에 연소 침전물의 형성은 감소 된다. 높은 회전수와 많은 연료 필요시 예를 들면 최고 출력시, 필요한 연료량을 제 3 회전각 범위(3)의 내에서 피스톤 공동부(8) 내로 완전히 분사할 수 있도록 하기 위해서, 예를 들면 상승 된 연료 압력, 예를 들면 200 바의 압력에 의해서, 단위 시간당 분사되는 연료의 유량이 증가 될 수 있다.
발명에 따른 제 1 실시예에 따른 작동은, 바람직하게는 12의 압축 비율을 넘지 않는 4 사이클 엔진에서 사용된다.
도 3은 4 사이클 내연기관의 작동의 본 발명에 따른 제 2 실시예를 도시한 다이어그램으로, 여기에서 하나의 사이클 동안 분사되는 전체 연료는 제 3 회전각 범위(3)의 적어도 일부 및 제 4 회전각 범위(4)의 적어도 일부 동안, 연소실(9) 내로 분사되며, 제 3 회전각 범위(3)에서 제 3 량(3M) 연료가, 그리고 제 4 회전각 범위(4)에서 제 4 량(4M) 연료가 연소실(9) 내로 분사된다. 하나의 사이클 동안 분사되는 전체 연료량은 상이한 수치로 상기 2 가지 량 3M, 4M으로 분배될 수 있다. 바람직하게는 필요한 제 3 량(3M) 연료가 피스톤 공동부(8) 내로 완전히 분사되도록, 제 3 회전각 범위(3)가 제한될 수 있고 및/또는 연료 압력이 상승 될 수 있다.
도 4는 4 사이클 내연기관의 작동의 본 발명에 따른 제 3 실시예를 도시하는 다이어그램으로, 여기에서 하나의 사이클 내에 분사되는 전체 연료가 제 3 회전각 범위(3)의 적어도 일부 및 제 2 회전각 범위(2)의 적어도 일부 동안 연소실(9) 내로 분사되며, 제 3 회전각 범위(3)에서 제 3 량(3M) 연료가, 그리고 제 2 회전각 범위(2)에서 제 2 량(2M) 연료가 연소실(9) 내로 분사된다. 하나의 사이클 동안 분사되는 전체 연료량은 상이한 수치로 상기 2 가지 량 3M, 2M으로 분배될 수 있다.
하나의 사이클 동안 분사되는 전체 연료량을 2가지 량 3M 및 2M으로 분배하는 것은 4 사이클 내연기관의 작동 중에 적어도 하나의 사이클에 따라 개별적으로 변경될 수 있으며, 2 가지 량(3M, 2M)으로 전체 연료를 분류하는 것은 4 사이클 엔진의 노킹에 의해 정해진다. 예를 들면 노킹의 발생시에는 제 3 량(3M)이 단계적으로 감소 되고, 제 2 량(2M)은 노킹 현상이 노킹 센서에 의해 더 이상 검출될 수 없을 때까지 증가한다. 예를 들면 노킹이 없는 연소시 제 2 량(2M)의 단계적인 증가는 노킹 현상시까지 가능하고, 그 후 제 2 량(2M)은 다시 단계적으로 감소 된다. 제 3 량(3M)은 상응하게 조절되므로, 하나의 사이클 동안 필요로 하는 전체 연료 량이 하나의 사이클 내에서 변경되지 않는다.
바람직하게는 필요한 제 3 량(3M) 및 필요한 제 2 량(2M) 연료가 피스톤 공동부(8) 내로 완전히 분사되도록, 제 3 회전각 범위(3) 및/또는 제 2 회전각 범위(2)가 제한될 수 있고 및/또는 연료 압력이 상승 될 수 있다.
도 5는 4 사이클 내연기관의 작동의 본 발명에 따른 제 4 실시예를 도시하는 다이어그램으로, 하나의 사이클 내에 분사되는 전체 연료가 제 3 회전각 범위(3)의 적어도 일부, 제 2 회전각 범위(2)의 적어도 일부 및 제 4 회전각 범위(4)의 적어도 일부 동안, 연소실(9) 내로 분사되며, 제 3 회전각 범위(3)에서는 제 3 량(3M) 연료가, 제 2 회전각 범위(2)에서는 제 2 량(2M) 연료가, 그리고 제 4 회전각 범위(4)에서는 제 4 량(4M) 연료가 연소실(9) 내로 분사된다. 하나의 사이클 동안 분사되는 전체 연료량은 상이한 수치로 상기 2 가지 양 3M, 2M, 및 4M으로 분배될 수 있다. 하나의 사이클 동안 분사되는 전체 연료량을 3M, 2M 및 4M으로 분배하는 것은 4 사이클 내연기관의 작동 중에 적어도 하나의 사이클 후에 개별적으로 변경될 수 있으며, 3M, 2M 및 4M으로 전체 연료량를 분배하는 것은 4 사이클 엔진의 노 킹 특성 및 유해물질의 방출에 의해 정해진다.
실시예에서 노킹의 발생시 제 3 량(3M)은 단계적으로 감소하게 되고 제 2 량(2M)은 단계적으로 증가하고 및/또는 제 4 량(4M)은 단계적으로 감소하고, 제 2 량(2M)은, 노킹 현상이 노킹 센서에 의해 더 이상 검출될 수 없을 때까지 증가한다. 예를 들면 노킹 없는 연소시 제 3 량(3M)의 단계적인 증가는, 노킹이 나타날 때까지 가능하고, 그 후 제 2 량(2M)은 다시 단계적으로 증가하게 된다. 개별적인 부분량은 상응하게 조절되므로, 하나의 사이클 동안 필요한 또는 산출된 전체 연료 량은 하나의 연소 사이클 내에서 변경되지 않는다.
바람직하게는 필요한 제 3 량(3M) 및 필요한 제 2 량(2M) 연료가 피스톤 공동부(8) 내로 완전히 분사되도록, 제 3 회전각 범위(3) 및/또는 제 2 회전각 범위(2)가 제한될 수 있고 및/또는 연료 압력이 상승 될 수 있다.
도 6은 4 사이클 내연기관의 작동의 본 발명에 따른 제 5 실시예를 도시하는 다이어그램으로, 여기에서 하나의 사이클 내에 분사되는 전체 연료는 제 4 회전각 범위(4)의 적어도 일부, 제 2 회전각 범위(2)의 적어도 일부동안 연소실(9) 내로 분사되며, 제 4 회전각 범위(4)에서는 제 4 량(4M) 연료가, 제 2 회전각 범위(2)에서는 제 2 량(2M) 연료가 연소실(9) 내로 분사된다.
하나의 사이클 동안 분사되는 전체 연료에 대한 량은 상이한 수치로 상기 2 가지 량 4M, 2M으로 분배될 수 있다. 하나의 사이클 동안 분사되는 전체 연료량을 4M, 2M 분류하는 것은 4 사이클 내연기관의 작동 중에 적어도 하나의 사이클 후에 개별적으로 변경될 수 있으며, 4M, 2M으로 전체 연료량을 분배하는 것은 4 사이클 엔진의 노킹 특성에 의해 정해진다. 예를 들면 노킹 발생시 제 4 량(4M)은 단계적으로 감소 되고 제 2 량(2M)은, 노킹 현상이 노킹 센서에 의해 더 이상 검출될 수 없을 때까지 증가 된다. 예를 들면 노킹 없는 연소시 제 4 량(4M)의 단계적인 증가는, 노킹 현상이 나타날 때까지 가능하고, 그 후 제 2 량(2M)은 다시 단계적으로 증가 된다. 제 4 량(4M)은 상응하게 조절되므로, 하나의 연소 사이클 동안 필요한 전체 연료 량은 하나의 사이클 내에서 변경되지 않는다.
바람직하게는 필요한 제 2 량(2M) 연료가 피스톤 공동부(8) 내로 완전히 분사되도록, 제 2 회전각 범위(2)가 제한될 수 있고 및/또는 연료 압력이 상승 될 수 있다.
본 발명에 따른 방법은 도 2 내지 도 6의 실시예에 기술된 발명에 따른 작동법들 사이에서 4 사이클 내연기관의 작동중에 전환하거나 또는 변경하는 것이 가능하다. 이것은 예를 들면 엔진 회전수, 부하 상태, 연료 압력 및/또는 엔진 온도 및/또는 유해물질 방출과 같은, 하나 또는 다수의 엔진 파라미터에 따라 바람직하게 이루어진다.
본 발명은 도시된 실시예들에 제한하지 않는다. 실시예들의 특징들은 임의적으로 서로 조합될 수 있다.

Claims (17)

  1. 피스톤(7)에 의해 제한된 하나 이상의 연소실(9) 내로 연료를 직접 분사하는, 스파크 점화 및 내부 연소식 4-사이클-왕복 피스톤-내연기관의 작동 방법으로서, 상기 피스톤(7)은 크랭크 샤프트(KW)를 구동시키고, 제 1 량(1M) 연료는 90°내지 180°의 상기 크랭크 샤프트(KW)의 제 1 회전각 범위(1) 동안 상기 연소실(9) 내로 분사되거나, 또는 제 2 량(2M) 연료는 300°내지 360°의 상기 크랭크 샤프트(KW)의 제 2 회전각 범위(2) 동안 상기 연소실(9) 내로 분사되고, 흡기사이클(An)은 0°와 180°에 있고 압축사이클(Ve)은 180°내지 360°에 있는 4-사이클-왕복 피스톤-내연기관의 작동 방법에 있어서,
    제 3 량(3M) 연료는, 0°내지 50°의, 크랭크 샤프트(KW)의 제 3 회전각 범위(3) 동안 상기 연소실(9) 내로 분사되고 및/또는 제 4 량(4M) 연료로서 하나의 사이클 동안 필요한 연료의 일부는, 60°내지 120°의 상기 크랭크 샤프트(KW)의 제 4 회전각 범위(4) 동안 상기 연소실(9) 내로 분사되어 지는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  2. 제 1항에 있어서, 하나의 사이클에 필수적인 전체 연료가 상기 제 3 회전각 범위(3)에서 상기 연소실(9) 내로 분사되는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  3. 제 2항에 있어서, 최대로 12로의 압축 비율이 달성되는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  4. 제 1항에 있어서, 하나의 사이클 내에 분사되는 전체 연료는 상기 제 3 회전각 범위(3)와 상기 제 2 회전각 범위(2)에서 분사되는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  5. 제 4항에 있어서, 상기 제 2 량(2M) 대 상기 제 3 량(3M)의 비율은 상기 4 사이클 내연기관의 작동 중에 변경될 수 있는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  6. 제 5항에 있어서, 상기 제 2 량(2M) 대 상기 제 3 량(3M)의 비율은 노킹 발생시 단계적으로 감소되는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  7. 제 1항에 있어서, 하나의 사이클 내에 분사되는 전체 연료량은 상기 제 4 회전각 범위(4) 및 상기 제 2 회전각 범위(2)에서 상기 연소실(9) 내로 분사되는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  8. 제 7항에 있어서, 상기 제 2 량(2M) 대 상기 제 4 량(4M)의 비율은 상기 4 사이클 내연기관의 작동 중에 변경될 수 있는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  9. 제 8항에 있어서, 상기 제 2 량(2M) 대 상기 제 4 량(4M)의 비율은 노킹 발생시 단계적으로 감소되는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  10. 제 1항에 있어서, 하나의 사이클 내에 분사되는 전체 연료는 상기 제 3 회전각 범위(3), 상기 제 4 회전각 범위(4) 및 상기 제 2 회전각 범위(2)에서 상기 연소실(9) 내로 분사되는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  11. 제 10항에 있어서, 상기 제 2 량(2M) 대 상기 제 3 량(3M) 및 상기 제 4 량(4M)의 비율은 상기 4 사이클 내연기관의 작동 중에 변경될 수 있는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  12. 제 11항에 있어서, 상기 제 2 량(2M) 대 상기 제 3 량(3M)의 비율은 노킹 발생시 단계적으로 감소 되고 및/또는 상기 제 2 량(2M) 대 상기 제 4 량(4M)의 비율은 노킹 발생시 감소되는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  13. 제 1항에 있어서, 하나의 사이클 내에 분사되는 전체 연료는 상기 제 4 회전각 범위(4) 및 상기 제 3 회전각 범위(3)에서 상기 연소실(9) 내로 분사되는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  14. 제 13항에 있어서, 상기 제 3 량(3M) 대 상기 제 4 량(4M)의 비율은 상기 4 사이클 내연기관의 작동 중에 변경될 수 있는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  15. 제 1항 내지 제 14항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제 3 회전각 범위(3) 및/또는 상기 제 2 회전각 범위(2)는 분사된 연료가 피스톤 공동부(8) 내로 완전히 분사되도록, 제한되는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  16. 제 1항 내지 제 15항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 4 사이클 내연기관의 작동 중에 상기 제 3 회전각 범위(3), 상기 제 3 및 상기 제 2 회전각 범위(3, 2), 상기 제 4 및 상기 제 2 회전각 범위(4, 2), 상기 제 3, 상기 제 4, 및 상기 제 2 회전각 범위(3, 4, 2), 그리고 상기 제 3 및 상기 제 4 회전각 범위(3, 4)에서 하나의 사이클 동안 분사된 전체 연료의 분사들 사이에서 하나 이상의 사이클 후에 전환될 수 있는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
  17. 제 16항에 있어서, 엔진 파라미터, 특히 엔진 속도 및/또는 부하 상태 및/또는 엔진 온도 및/또는 연료 압력 및/또는 배기가스의 카본 블랙 /탄화수소 성분 비율에 따라 상기 전환이 이루어지는 것을 특징으로 하는 4 사이클 왕복 피스톤 내연기관의 작동 방법.
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