KR20060096494A - 액화천연가스 가공 - Google Patents

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오르트로프 엔지니어스, 리미티드
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Abstract

에탄, 에틸렌, 프로판, 프로필렌, 및 더 무거운 탄화수소들을 액화천연가스 (LNG) 스트림으로부터 회수 공정 및 장치가 기술된다. LNG 공급 스트림은, 증류 컬럼의 분획 단계로부터 상승하는 더 따뜻한 증류 스트림과 관련하여 열교환기로 향하게 되어서, LNG 공급 스트림이 부분적으로 가열되고 그 증류 스트림은 부분적으로 응축된다. 부분적으로 응축된 증류 스트림은 분리되어 휘발성 잔류 가스 및 환류 스트림을 공급하고, 이때 그 환류 스트림은 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 컬럼에 공급된다. 부분적으로 가열된 LNG 공급 스트림의 일부분은 상부의 중간-컬럼 공급점에서 공급되고, 그 나머지 부분은 그것을 부분적으로 또는 완전히 기화시키기 위해 추가로 가열되어 하부의 중간-컬럼 공급 위치에서 컬럼에 공급된다. 상기 컬럼에의 공급의 양 및 온도는 컬럼의 오버헤드 온도가 소망하는 성분들의 주요 부분이 컬럼으로부터의 바닥 액체 생산물에서 회수되는 온도로 유지되는데 효과적이다.
액화천연가스, 컬럼, 에탄, 에틸렌, 프로판, 프로필렌

Description

액화천연가스 가공{LIQUIFIED NATURAL GAS PROCESSING}
본 발명은 휘발성의 메탄을 다량 함유한 잔류 가스 스트림 및 휘발성이 덜한 천연 가스 액체 (NGL) 또는 액화 석유 가스 (LPG) 스트림을 제공하기 위해, 액화천연가스 (이하, LNG) 로부터 에탄 및 더 무거운 탄화수소들을 또는 프로판 및 더 무거운 탄화수소들을 분리하는 공정에 관한 것이다.
수송관으로의 수송에 대한 대체로서, 원격지의 천연가스는 가끔 액화되어 특수 LNG 유조선에 의해 적절한 LNG 집하 및 보관 장소로 이송된다. LNG는 다시 기화되고 천연가스와 동일한 방식으로 가스 연료로 사용된다. LNG가 보통 메탄을 주성분으로 하지만, 즉 메탄은 LNG의 적어도 50 몰% 로 포함되지만, 그것은 또한 에탄, 프로판, 부탄 등의 더 무거운 탄화수소 및 질소를 상대적으로 적은 양으로 포함한다. LNG를 기화시켜 얻은 가스상 연료가 가열수치(heating value)에 대한 수송관 규격을 따르게 하기 위해, LNG내의 메탄으로부터 더 무거운 탄화수소 전부 또는 일부를 분리하는 것이 종종 필요하다. 또한, 종종 더 무거운 탄화수소들을 메탄으로부터 분리하는 것이 바람직할 수 있는데, 이들 탄화수소들이 (예를 들면 석유 화학 공급 원료로서의 사용을 위한)액체 생산물로서의 가치가, 연료로서의 가치보다 더 높기 때문이다.
에탄 및 더 무거운 탄화수소들을 LNG로부터 분리하기 위해 많은 공정들이 사용될 수 있지만, 이들 공정들은 종종 높은 회수, 적은 유틸리티 비용 및 공정 단순성 (그럼으로써 적은 자본 투자) 간에 타협해야 한다. 미국 특허 번호 2,952,984 에서 Marshall은 환류된 증류 컬럼의 사용을 통한 매우 높은 에탄 회수가 가능한 LNG 공정을 기술하고 있다. 미국 특허 번호 3,837,172 에서 Markbreiter는 더 낮은 에탄 또는 프로판 회수에 제한된, 비-환류의 분획 컬럼을 사용하는 더 단순한 공정을 기술하고 있다. 미국 특허 번호 5,114,451에서 Rambo 등은 증류 컬럼에 환류를 제공하기 위해 압축기를 사용하는 매우 높은 에탄 또는 매우 높은 프로판 회수가 가능한 LNG 공정을 기술하고 있다.
본 발명은 일반적으로 그러한 LNG 스트림으로부터 에틸렌, 에탄, 프로필렌, 프로판 및 더 무거운 탄화수소들을 회수하는 것에 관한 것이다. 그것은 가공 장비를 단순하게 유지하고 자본 투자를 낮게 유지하면서 높은 에탄 또는 높은 프로판 회수를 허용하기 위한 새로운 공정 배열을 사용한다. 또한 본 발명은 LNG를 가공하는데 필요한 유틸리티(파워 및 열)의 감소를 가져와서 선행 기술 공정에 비해 운영비를 절감시킨다. 본 발명에 따라 가공되는 LNG 스트림의 전형적인 분석은 대략적인 몰 퍼센트로 86.7% 메탄, 8.9%의 에탄 및 다른 C2 성분, 2.9%의 프로판 및 다른 C3 성분, 및 1.0% 부탄 플러스(butanes plus), 그리고 나머지는 질소로 구성된다.
본 발명을 더 잘 이해하기 위해, 다음의 실시예 및 도면을 추가하였다.
도 1, 2, 및 3은 미국 특허 번호 3,837,172 에 따른 선행기술 LNG 가공 설비의 흐름도이다;
도 4, 5, 및 6은 미국 특허 번호 2,952,984 에 따른 선행기술 LNG 가공 설비의 흐름도이다;
도 7, 8, 및 9는 미국 특허 번호 5,114,451 에 따른 선행기술 LNG 가공 설비의 흐름도이다;
도 10은 본 발명에 따른 선행기술 LNG 가공 설비의 흐름도이다;
도 11 내지 18은 본 발명의 LNG 가공 설비에의 응용의 다른 방법을 보여주는 흐름도이다;
도 19 및 20은 본 발명의 공정에 적용될 수 있는 다른 분획 시스템의 도식이다.
상기 도면들의 다음 설명에서, 대표적인 공정 조건들에 대해 계산된 유속을 종합한 표가 제공된다. 여기에 나타난 표에서, 유속에 대한 수치 (시간당 몰)는 편의를 위해 가장 가까운 정수에 반올림하였다. 총 스트림 속도는 비(非)-탄화수소 성분을 포함하여 표에 표시하였고 따라서 탄화수소 성분에 대한 스트림 유속보다 일반적으로 더 크다. 표시된 온도는 가장 가까운 도수로 반올림시킨 근사값이다. 도면에 묘사된 공정을 비교하기 위해 수행된 공정 설계 계산은 주위에서(로) 공정으로(에)의 열 누출이 없다는 가정에 기반하였다. 시판되는 절연재의 질은 이것을 매우 합리적인 가정으로 만들고 당업자에 의해 만들어지는 전형적인 것으로 만든다.
편의를 위해, 공정 변수들은 기존의 영국 단위 (British Unit) 및 국제 단위계 (SI) 모두가 제공된다. 표에 제공된 몰 유속은 시간당 파운드 몰 또는 시간당 킬로그램 몰 어느 것으로도 해석될 수 있다. 마력(HP) 및/또는 시간당 일천 영국 열량 단위 (MBTU/Hr) 로 보고되는 에너지 소비는 기술된 시간당 파운드 몰로 된 몰 유속에 상응한다. 킬로와트 (kW)로 보고되는 에너지 소비는, 기술된 시간당 킬로그램 몰로 된 몰 유속에 상응한다.
선행 기술의 설명
도 1을 참조하여, 비교를 위해 우리는 공급 스트림(feed stream)에서 존재하는 C2 성분와 더 무거운 탄화수소가 대부분인 NGL 생산물을 생산하기 위해 채택된 미국 특허 번호 3,837,172 에 따른 LNG 가공 설비의 예부터 시작한다. LNG 탱크 10로부터 가공될 LNG (스트림 41)는 -255℉[-159℃]에서 펌프 11로 들어간다. 펌프 11은 LNG가 열 교환기를 통해 그리고 거기서부터 분획 타워 16으로 흐를 수 있도록 LNG 의 압력을 충분히 상승시킨다. 펌프를 빠져나가는 스트림 41a는 두 부분, 스트림 42 및 43으로 나누어진다. 제1 부분인 스트림 42는 밸브 12에 의해 분획타워 16의 작동 압력 (대략 395 psia [2,723 kPa(a)]로 팽창되고, 꼭대기 컬럼 공급물로서 타워에 공급된다.
제2부분인 스트림 43은 분획타워 16에 들어가기 전에 전부 또는 일부가 기화되도록 하기 위해 가열되어, 분획타워 16 아래로 흐르는 액체의 양을 감소시키고, 더 작은 직경의 컬럼의 사용을 가능하게 한다. 도 1에 나타난 예에서, 스트림 43은 먼저 열교환기에서 컬럼으로부터의 액체 생산물 (스트림 47)을 냉각시킴으로써 -229℉[-145℃]로 가열된다. 부분적으로 가열된 스트림 43a 는 실시예에 사용된 해수와 같은 유틸리티 열의 낮은 수준 공급원을 사용하는 열교환기 14에서 30℉[-1℃] 로 더 가열된다 (스트림 43b). 밸브 15에 의해 분획 타워 16의 작동 압력으로 팽창된 후에, 그 결과의 스트림 43c 는 27℉[-3℃]에서 중간-컬럼 공급 위치로 흐른다.
메탄제거기로 흔히 불리는 분획타워 16은 다수의 수직으로 위치된 트레이, 하나이상의 패킹된 베드(packed beds), 또는 트레이 및 패킹의 조합을 포함하는 기존의 증류 컬럼이다. 트레이 및/또는 패킹은 컬럼에서 아래쪽으로 떨어지는 액체 및 위로 올라가는 증기 간에 필요한 접촉을 제공한다. 도 1에서 보는 바와 같이, 분획타워는 두 부분으로 이루어질 수 있다. 상부의 흡수 (정류) 부분 16a 는 트레이 및/또는 패킹을 포함하여, 위로 올라가는 증기 및 아래로 떨어지는 차가운 액체 간의 필요한 접촉을 제공하여 에탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 응축시키고 흡수한다; 하부의 스트립핑 (메탄제거하는) 부분 16b는 트레이 및/또는 패킹을 포함하여, 아래로 떨어지는 액체 및 위로 올라가는 증기 간의 필요한 접촉을 제공한다. 메탄제거부는 또한 컬럼으로부터 아래로 흐르는 액체의 일부분을 가열하고 기화시키는 하나 이상의 (리보일러 22와 같은) 리보일러(reboiler)를 포함하여, 컬럼 위로 흐르는 스트립핑 증기를 제공한다. 이들 증기는 액체로부터 메탄을 제거하여, 바닥의 액체 생산물 (스트림 47)이 실질적으로 메탄이 없도록 하고, LNG 공급 스트림 내에 포함된 C2 성분 및 더 무거운 탄화수소가 대다수가 되도록 한다. (컬럼 리보일러에서 요구되는 온도 수준 때문에, 리보일러에 열을 넣어주기 위해 실시예에 사용된 가열 매체와 같은 높은 수준의 유틸리티 열이 전형적으로 요구된다.) 액체 생산물 스트림 47은, 바닥 생산물에서의 용적 기준에서 메탄 대 에탄 비율 0.005:1 의 비율의 전형적인 스펙을 기준으로 71℉[22℃]에서 타워 바닥을 빠져나간다. 기술한 바와 같이 열교환기 13 내에서 19℉[-7℃] 로 냉각한 후에, 액체 생산물 (스트림 47a)은 저장소로 흐르거나 더 가공된다.
메탄제거기 오버헤드(overhead) 증기인 스트림 46은 메탄이 풍부한 잔류 가스로서 컬럼을 -141℉[-96℃]에서 빠져나간다. 기존의 제련술이 압축기 28에서 사용될 수 있도록 하기 위해 교차 교환기 29에서 -40℉[-40℃]로 가열된 후에, 스트림 46a는 압축기 28 로 들어가고 (보조 파워 공급원에 의해 구동된다) 판매라인 압력으로 압축된다 (스트림 46b). 교차 교환기 29에서 50℉[10℃]로 냉각된 후에, 잔류 가스 생산물 (스트림 46c) 는 뒤이은 분배를 위해 1315 psia [9,067kPa(a)] 에서 판매 가스 수송관으로 흐른다.
LNG의 스트림 42 및 43으로의 상대적인 분할은, 바닥 액체 생산물 (스트림 47)내의 소망하는 C2 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분의 소망하는 회수율을 유지하도록 전형적으로 조정된다. 분획타워 16의 꼭대기에 공급되는 스트림 42 로의 분할을 증가시키면 메탄제거기 오버헤드 증기 (스트림 46)의 조성물이 LNG의 조성물 (즉 스트림 42a 내의 액체의 조성물)과 평형이 되는 위치까지 회수율을 증가시킬 것이다. 일단 이 위치가 도달되면, 스트림 42로의 분할의 추가적인 증가는 회수를 더 이상 상승시키지 않을 것이지만, 스트림 43으로 분할되고 열 교환기 14에서 낮은 수준의 유틸리티 열로 가열되는 LNG의 양이 더 적어지기 때문에, 리보일러 22에서 요구되는 높은 수준의 유틸리티 열의 양을 단순히 증가시킬 것이다. (높은 수준의 유틸리티 열은 보통 낮은 수준의 유틸리티 열보다 더 비싸기 때문에, 적은 수준의 열의 사용이 극대화되고 높은 수준의 열의 사용을 극소화되면 더 적은 운영비가 달성된다.) 도 1에 보이는 공정 조건을 위해, 스트림 42로 분할되는 LNG의 양은 이 최대량보다 약간 적게 정해져서, 선행 기술 공정은 리보일러 22에서 열 분담량을 부당하게 증가시키지 않고 최대 회수를 달성할 수 있다.
도 1에 설명된 공정의 스트림 유속 및 에너지 소비의 요약이 하기 표에 설명된다:
Figure 112006030711855-PCT00001
이 선행 기술 공정은 또한 도 2에 나타난 것과 같은 공급 스트림에 존재하는 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 대다수 포함하는 LPG 생산물을 생산하기 위해 채택될 수 있다. 도 2 공정을 위한 가공 개략은 이전에 기술된 도 1 공정에 사용된 것과 본질적으로 동일하다. 오직 하나의 상당한 차이점은 리보일러 22의 열 입력이 C2 성분을 액체 생산물 (스트림 47)로부터 제거하기 위해 증가되었고 분획 타워 16의 작동 압력이 조금 높아졌다는 것이다.
바닥 생산물 내에 몰 기준(molar basis)으로 에탄 대 프로판 비율 0.020:1 의 표준 스펙에서 189℉[87℃]에서, 액체 생산물 스트림 47은 분획 타워 16의 바닥 (LPG 생산물을 생산할 때, 에탄제거기로 흔히 불린다)을 빠져나간다. 열교환기 13에서 125℉[52℃]로 냉각된 후에, 액체 생산물 (스트림 47a)는 저장소로 흐르거나 더 가공된다.
에탄제거기 오버헤드 증기 (스트림 46)은 -90℉[-68℃]에서 컬럼을 빠져나가고, 교차 교환기 29에서 -40℉[-40℃]로 가열되고 (스트림 46a), 압축기 28에 의해 판매 라인 압력로 압축된다 (스트림 46b). 교차 교환기 29에서 83℉[28℃]로 냉각에 이어서, 잔류 가스 생산물 (스트림 46c)는 뒤이은 분배를 위해 1315 psia [9,067 kPa(a)]에서 판매 가스 수송관으로 흐른다.
도 2에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00002
만약 약간 적은 회수율을 받아들일 수 있다면, 이 선행 기술 공정은 도 3에 나타난 바와 같이 파워 및 높은 수준의 유틸리티 열을 더 적게 사용하여 LPG 생산물을 생산할 수 있다. 도 3 공정에 대한 가공 개략은 본질적으로 이미 기술한 도 2에 사용된 것과 같다. 오직 하나의 상당한 차이점은 스트림 42 및 43간의 상대적 분할이, 소망하는 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 제공하는 동안 리보일러 22의 업무를 최소화하기 위해 조정되었다는 것이다.
도 3에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00003
Figure 112006030711855-PCT00004
도 4는 미국 특허 번호 2,952,984에 따른 또 하나의 선행기술 공정으로서, 도 1에 사용된 선행 기술 공정보다 더 높은 회수율을 달성할 수 있다. 공급 스트림에 존재하는 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 대다수 포함하는 NGL 생산물을 생산하기 위해 채택된 도 4의 공정은 도 1에 기술된 것과 동일한 LNG 조성물 및 조건에 적용되어 왔다.
도 4 공정의 시뮬레이션에서, LNG 탱크 10으로부터 가공될 LNG (스트림 41)은 -255℉[-159℃]에서 펌프 11로 들어간다. 펌프 11은, 그것이 열교환기를 통하고, 거기서부터 분획 타워 16으로 흐를수 있게 하기 위해 LNG의 압력을 충분히 상승시킨다. 펌프를 빠져나가는 스트림 41a는 환류응축기(reflux condenser) 17에서, 그것이 분획타워 16으로부터의 오버헤드 증기 (스트림 46)로 냉각을 공급함에 따라, 처음에는 -213℉[-136℃]로 가열된다. 부분적으로 가열된 스트림 41b는 열교환기 13에서 컬럼으로부터의 액체 생산물 (스트림 47)을 냉각시킴으로써 -200℉[-129℃]로 가열되고 (스트림 41c), 이어서 열교환기 14에서 낮은 수준의 유틸리티 열을 사용하여 -137℉[-94℃]로 더 가열된다 (스트림 41d). 밸브 15에 의해 분획 타워 16의 작동 압력 (대략 400 psia [2,758 kPa(a)]으로 팽창한 후에, 스트림 41e는 버블점(bubble point), 대략 -137 ℉[-94℃]에서 중간-컬럼 공급 위치로 흐른다.
오버헤드 스트림 46은 분획 타워 16의 상부를 -146℉[-99℃]에서 빠져나가고 환류 응축기 17로 흘러서, 이곳에서 -147℉[-99℃]로 냉각되고 기술된 바와 같이 차가운 LNG (스트림 41a)로 열교환기에 의해 부분적으로 응축된다. 부분적으로 응축된 스트림 46a는 환류 분리기 18로 들어가서, 응축된 액체 (스트림 49)는 응축되지 않은 증기 (스트림 48)로부터 분리된다. 환류 분리기 18로부터의 액체 스트림 49는 환류 펌프 19에 의해 메탄제거기 16의 작동 압력보다 약간 높은 압력으로 펌프되고, 스트림 49a는 차가운 꼭대기 컬럼 공급물 (환류)로서 메탄제거기로 공급된다. 이 차가운 액체 환류는 메탄제거기 16의 상부 정류(rectification) 부분에서 올라가는 증기로부터 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 흡수하고 응축시킨다.
액체 생산물 스트림 47은 바닥 생산물 내의 부피 기준 메탄 대 에탄 비율이 0.005:1 을 기준으로 71℉[22℃]에서 분획 타워 16의 바닥을 빠져나간다. 기술한데로 열교환기 13에서 18℉[-8℃]로 냉각시킨 후, 액체 생산물 (스트림 47a)은 저장소 또는 계속 가공된다. 잔류 가스 (스트림 48)는 -147℉[-99℃]에서 환류 분리기 18을 빠져나가고, 교차 교환기 29에서 -40℉[-40℃]로 가열되고 (스트림 48a), 압축기 28에 의해 판매 라인 압력으로 압축된다 (스트림 48b). 교차 교환기 29에서 43℉[6℃]으로 냉각에 이어서, 잔류 가스 생산물 (스트림 48c)은 뒤이은 분배를 위해 1315 psia [9,067 kPa(a)]에서 판매 가스 수송관으로 흐른다.
도 4에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00005
Figure 112006030711855-PCT00006
도 4 선행 기술 공정에 대한 상기 표4에 표시된 회수율을 도 1 선행 기술 공정에 대한 표 1과 비교하면, 도 4 공정이 상당히 높은 에탄, 프로판, 및 부탄+ 회수를 달성할 수 있다는 것을 보여준다. 그렇지만, 표 4의 유틸리티 소비를 표1의 것과 비교하면, 도 4 공정이 낮은 수준의 유틸리티 열의 최적 사용을 허용하지 않기 때문에, 도 4 공정에 요구되는 높은 수준의 유틸리티 열이 도 1 공정보다 훨씬 더 높다는 것을 보여준다.
이 선행 기술 공정은 또한 도 5에 나타난 바와 같이 공급 스트림에 존재하는 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분의 대다수를 포함하는 LPG 생산물을 생산하기 위해 채택될 수 있다. 도 5에 대한 가공 개략은 본질적으로 이미 기술된 도 4에 대해 사용된 것과 동일하다. 유일한 상당한 차이는 리보일러 22의 열입력은 액체 생산물 (스트림 47)로부터 C2 성분을 제거하기 위해 증가되었고, 분획 타워 16의 작동 압력이 약간 높여진다는 것이다. LNG 조성물 및 조건은 도 2에 기술된 것과 동일하다.
액체 생산물 스트림 47은 바닥 생산물 내의 몰 기준 에탄 대 프로판 비율이 0.020:1 을 기준으로, 190℉[88℃]에서 에탄제거기 16의 바닥을 빠져나간다. 열교환기 13에서 125℉[52℃]로 냉각된 후, 액체 생산물 (스트림 47a)은 저장소로 흐르거나 추가로 가공된다. 잔류 가스는 -94℉[-70℃]에서 환류 분리기 18을 빠져나가고 (스트림 48), 교차 교환기 29에서 -40℉[-40℃]로 가열되고 (스트림 48a), 압축기 28에 의해 판매 라인 압력으로 압축된다 (스트림 48b). 교차 교환기 29에서 79℉[26℃]으로 냉각에 이어서, 잔류 가스 생산물 (스트림 48c)은 뒤이은 분배를 위해 1315 psia [9,067 kPa(a)]에서 판매 가스 수송관으로 흐른다.
도 5에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00007
만약 약간 적은 회수율을 받아들일 수 있다면, 이 선행 기술 공정은 도 6에 나타난 바와 같이 파워 및 높은 수준의 유틸리티 열을 더 적게 사용하여 LPG 생산물을 생산할 수 있다. 도 6 공정에 대한 가공 개략은 본질적으로 이미 기술한 도 5에 대한 사용한 것과 동일하다. 오직 하나의 상당한 차이점은 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들의 소망하는 회수를 제공하는 동안, 환류 응축기 17로부터의 스트림 46a의 출구 온도가 리보일러 22의 업무를 최소화하기 위해 조정되었다는 것이다. LNG 조성물 및 조건은 도 3에 이미 기술된 바와 동일하다.
도 6에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00008
Figure 112006030711855-PCT00009
도 7은 미국 특허 번호 5,114,451에 따른 다른 선행기술 공정으로서, 또한 도 1에 사용된 선행 기술 공정보다 더 높은 회수율을 달성할 수 있다. 공급 스트림에 존재하는 C2 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 대다수 포함하는 NGL 생산물을 생산하기 위해 채택된 도 7의 공정은, 도 1 및 4에 이미 기술된 것과 동일한 LNG 조성물 및 조건에 적용되어 왔다.
도7 공정의 시뮬레이션에서, LNG 탱크 10으로부터 가공될 LNG (스트림 41)은 -255℉[-159℃]에서 펌프 11로 들어간다. 펌프 11은, LNG가 열교환기를 통하고, 거기서부터 분획타워 16으로 흐를수 있게 하기 위해, LNG의 압력을 충분히 상승시킨다. 펌프를 빠져나가는 스트림 41a는 스트림 42 및 43의 두 부분으로 나누어진다. 두번째 부분인 스트림 43은 전부 또는 일부가 기화되도록 분획 타워 16으로 들어가기 전에 가열되어서, 분획타워 16으로 흘러 내려가는 액체의 양을 감소시키고 더 작은 직경의 컬럼의 사용을 가능하게 한다. 도 7에 보이는 예에서, 스트림 43은 컬럼으로부터의 액체 생산물 (스트림 47)을 냉각시킴으로서 열 교환기 13에서 처음에는 -226℉[-143℃]으로 가열된다. 부분적으로 가열된 스트림 43a는 열교환기 14에서 낮은 수준의 유틸리티 열을 사용하여 30℉[-1℃]로 더 가열된다 (스트림 43b). 밸브 15에 의해 분획 타워 16의 작동 압력 (대략 395 psia [2,723 kPa(a)]으로 팽창한 후에, 스트림 43c는 27℉[-3℃]에서 하부의 중간-컬럼 공급점으로 흐른다.
스트림 42로서 컬럼으로 흐르는 스트림 41a 내의 총 공급의 비율은 밸브 12에 의해 조정되고, 전형적으로는 총공급의 50%이하이다. 스트림 42a는 밸브 12로부터 열교환기 17로 흐르는데, 이곳에서 그것이 스트림 49a를 냉각시키고, 실질적으로 응축시키고, 과냉각(subcool)시키면서, 그것은 가열된다. 가열된 스트림 42b 는 -160℉[-107℃]에서 상부의 중간-컬럼 공급점에서 메탄제거기 16으로 흐른다.
타워 오버헤드 스트림 46은 -147℉[-99℃]에서 메탄제거기 16을 빠져나가고 두 개의 부분으로 나누어진다. 주요 부분인 스트림 48은 메탄-풍부 잔류 가스이다. 그것은 교차 교환기 29 에서 -40℉[-40℃]로 가열되고 (스트림 48a), 압축기 28에 의해 판매 라인 압력으로 압축된다 (스트림 48b). 교차 교환기 29에서 43℉[6℃]로 냉각에 이어서, 잔류 가스 생산물 (스트림 48c)는 뒤이은 분배를 위해 1315 psia [9,067 kPa(a)]에서 판매 가스 수송관으로 흐른다.
타워 오버헤드의 소부분인 스트림 49는, 열교환기 17 및 조정 밸브 27 뿐만 아니라 메탄제거기 16의 높이 때문에 정적 헤드(static head) 내에서의 압력 강하를 극복하기 위해 압력의 소규모 강화를 공급하는 압축기 26으로 들어간다. 압축된 스트림 49a는 기술한 바와 같이 열교환기 17에서 LNG 공급물 (스트림 42a)의 일부분에 의해 -247℉[-155℃]로 냉각되어서 실질적으로 응축되고 그것을 과냉각(subcool)시킨다 (스트림 49b). 스트림 49b는 밸브 27을 통해 흘러서 그것의 압력을 분획 타워 16의 압력으로 낮추고, 그 결과의 스트림 49c는 메탄제거기 16의 꼭대기 공급 위치로 흘러서 타워에 대한 환류로서 작용한다.
액체 생산물 스트림 47은 바닥 생산물 내의 부피 기준 메탄 대 에탄 비율이 0.005:1 을 기준으로, 70℉[21℃]에서 분획타워 16의 바닥을 빠져나간다. 기술한 데로 열교환기 13에서 18℉[-8℃]로 냉각된 후, 액체 생산물 (스트림 47a)은 저장소로 흐르거나 더 가공된다.
도 7에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00010
Figure 112006030711855-PCT00011
도 7 선행 기술 공정에 대한 상기 표7에 표시된 회수율을 도 1 선행 기술 공정에 대한 표 1과 비교하면, 도 7 공정이 도 4에 의해 달성되는 것과 본질적으로 동일한 상당히 높은 에탄, 프로판, 및 부탄+ 회수를 달성할 수 있다는 것을 보여준다. 또한, 표 7의 유틸리티 소비를 표4의 것과 비교하면, 도 7 공정에 요구되는 높은 수준의 유틸리티 열이 도 4 에 대한 것보다 훨씬 더 낮다는 것을 보여준다. 실제로 도 7공정에서 요구되는 높은 수준의 유틸리티 열은 도 1 공정보다 단지 약 29% 높다.
이 선행 기술 공정은 또한 도 8에 나타난 바와 같은 공급 스트림에 존재하는 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분의 대다수를 포함하는 LPG 생산물을 생산하기 위해 채택될 수 있다. 도 8 공정에 대한 가공 개략은 본질적으로 이미 기술한 도 7 공정에 대해 사용된 것과 본질적으로 같다. 유일한 상당한 차이는 리보일러 22의 열입력이 액체 생산물 (스트림 47)로부터 C2 성분을 제거하기 위해 증가되었고, C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들의 소망하는 회수를 제공하는 동안 스트림 42 및 43 간의 상대적 분할이 리보일러 22의 업무를 최소화하기 위해 조정되었고, 분획 타워 16의 작동 압력이 약간 증가되었다는 것이다. LNG 조성물 및 조건은 도 2 및 5에 이미 기술된 것과 동일하다.
액체 생산물 스트림 47은 바닥 생산물의 몰 기준 에탄 대 프로판 비율이 0.020:1 을 기준으로, 189℉[87℃]에서 에탄제거기 16의 바닥을 빠져나간다. 열교환기 13에서 124℉[51℃]로 냉각시킨 후, 액체 생산물 (스트림 47a)은 저장소로 흐르거나 더 가공된다. -93℉[-70℃]의 잔류 가스 (스트림 48)는 교차 교환기 29에서 -40℉[-40℃]로 가열되고 (스트림 48a), 압축기 28에 의해 판매 라인 압력으로 압축된다 (스트림 48b). 교차 교환기 29에서 78℉[25℃]로의 냉각에 이어서 잔류 가스 생산물 (스트림 48c)은 뒤이은 분배를 위해 1315 psia [9,067 kPa(a)]에서 판매 가스 수송관으로 흐른다.
도 8에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00012
Figure 112006030711855-PCT00013
만약 약간 적은 회수율을 받아들일 수 있다면, 이 선행 기술 공정은 도 9에 나타난 바와 같이 파워 및 높은 수준의 유틸리티 열을 더 적게 사용하여 LPG 생산물을 생산할 수 있다. 도 9 공정에 대한 가공 개략은 본질적으로 이미 기술한 도 8 공정에 대해 사용된 것과 같다. 유일한 상당한 차이는, C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분의 소망하는 회수를 제공하는 동안, 스트림 42 및 43 간의 상대적 분할 및 재순환 스트림 49의 유속이 리보일러 22의 업무를 최소화하기 위해 조정되었다는 것이다. LNG 조성물 및 조건은 도 3 및 6에 이미 기술된 것과 동일하다
도 9에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00014
Figure 112006030711855-PCT00015
실시예 1
도 10은 본 발명에 따른 공정의 흐름도를 나타낸다. 도 10에 제시된 공정에 고려된 LNG 조성물 및 조건들은 도 1, 4, 및 7의 것들과 같다. 따라서, 도 10 공정은 본 발명의 장점을 설명하기 위해 도 1, 4, 및 7 공정들의 것들과 비교될 수 있다.
도 10 공정의 시뮬레이션에서, LNG 탱크 10으로부터 가공될 LNG (스트림 41)은 -255℉[-159℃]에서 펌프 11로 들어간다. 펌프 11은 LNG가 열교환기를 통하고 거기서부터 분획타워 16으로 흐를수 있게 하기 위해 LNG의 압력을 충분히 상승시킨다. 펌프를 빠져나가는 스트림 41a는 환류 응축기 17에서 -152℉[-102℃]로 가열되고 이때 그것은 분획 타워 16으로부터의 오버헤드 증기 (스트림 46)에 냉각을 제공한다. 환류 응축기 17을 빠져나가는 스트림 41b는 두 부분, 스트림 42 및 43으로 나누어진다. 첫번째 부분인 스트림 42는 밸브 12에 의해 분획 타워 16의 작동 압력 (대략 400 psia [2,758 kPa(a)])로 팽창되고 상부의 중간-컬럼 공급점에서 타워에 공급된다.
두번째 부분인 스트림 43은 분획 타워 16으로 들어가기 전에 전부 또는 일부가 기화되도록 하기 위해 가열되어서, 분획타워 16을 흘러 내려가는 액체의 양을 감소시키고 더 작은 직경의 컬럼의 사용을 가능하게 한다. 도 10에 보이는 예에서, 스트림 43은 열 교환기 13에서 컬럼으로부터의 액체 생산물 (스트림 47)을 냉각시킴에 의해 처음에는 -137℉[-94℃]으로 가열된다. 부분적으로 가열된 스트림 43a는 낮은 수준의 유틸리티 열을 사용하는 열교환기 14에서 30℉[-1℃] 로 더 가열된다 (스트림 43b). 밸브 15에 의해 분획 타워 16의 작동 압력으로 팽창한 후에, 스트림 43c는 27℉[-3℃]에서 하부의 중간-컬럼 공급점으로 흐른다.
분획 타워 16의 메탄제거기는 다수의 수직으로 위치된 트레이, 하나 이상의 패킹된 베드, 또는 트레이 및 패킹의 몇몇 조합을 포함하는 기존의 증류 컬럼이다. 도 10에 나타난 바와 같이, 분획 타워는 두 개의 부분으로 이루어질 수 있다. 상부의 흡수 (정류(rectification)) 부분 16a는, 에탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 흡수하기 위해서 상방으로 올라가는 증기 및 하방으로 떨어지는 차가운 액체 간의 필요한 접촉을 제공하기 위한 트레이 및/또는 패킹을 제공한다; 더 아래의 스트립핑 (메탄제거) 부분 16b는 하강하는 액체 및 상승하는 증기 간의 필요한 접촉을 제공하기 위한 트레이 및/또는 패킹을 제공한다. 메탄 제거부는 또한 컬럼 위로 흐르는 스트립핑 증기를 제공하기 위해 컬럼 아래로 흐르는 액체의 일부분을 가열하고 기화시키는 (리보일러 22와 같은) 하나 이상의 리보일러를 포함한다. 액체 생산물 스트림 47은 바닥 생산물의 부피 기준 메탄 대 에탄 비율이 0.005:1 을 기준으로, 71℉[22℃]에서 타워의 바닥을 빠져나간다. 이미 기술한 데로 열교환기 13에서 18℉[-8℃]로 냉각된 후, 액체 생산물 (스트림 47a)은 저장소로 흐르거나 더 가공된다.
오버헤드 증류 스트림 46은 분획 타워 16의 상부로부터 -146 ℉[-99℃]에서 인출되고 환류 응축기 17로 흘러서, 이곳에서 -147℉[-99℃]로 냉각되고 이미 기술된 바와 같이 차가운 LNG (스트림 41a)로 열교환기에 의해 부분적으로 응축된다. 부분적으로 응축된 스트림 46a는 환류 분리기 18로 들어가서, 이곳에서, 응축된 액체 (스트림 49)는 응축되지 않은 증기 (스트림 48)로부터 분리된다. 환류 분리기 18로부터의 액체 스트림 49는 환류 펌프 19에 의해 메탄제거기 16의 작동 압력보다 약간 높은 압력으로 펌프되고, 스트림 49a는 차가운 꼭대기 컬럼 공급물 (환류)로서 메탄제거기 16로 공급된다. 이 차가운 액체 환류는 메탄제거기 16의 상부의 정류(rectification) 부분에서 발생하는 증기로부터 C2 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 흡수하고 응축시킨다.
잔류 가스 (스트림 48)는 -147℉[-99℃]에서 환류 분리기 18을 빠져나가고, 교차 교환기 29에서 -40℉[-40℃]로 가열되고 (스트림 48a), 압축기 28에 의해 판매 라인 압력 (스트림 48b)으로 압축된다. 교차 교환기 29에서 43℉[6℃]으로 냉각에 이어서 잔류 가스 생산물 (스트림 48c)은 뒤이은 분배를 위해 1315 psia [9,067 kPa(a)]에서 판매 가스 수송관으로 흐른다.
도 10에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00016
Figure 112006030711855-PCT00017
도 10 공정에 대한 상기 표 10에 표시된 회수율을 도 1 선행 기술 공정에 대한 표 1의 것과 비교하면, 본원 발명이 도 1 공정보다 훨씬 더 높은 액체 회수효율을 달성할 수 있다는 것을 보여준다. 표 10의 유틸리티 소비를 표 1의 것과 비교하면, 본 발명에 대한 파워 필요량이 도 1 공정에 대한 것과 본질적으로 같고, 본원 발명에서 요구되는 높은 수준의 유틸리티 열은 도 1 공정에 대한 것보다 단지 약간 (약 18%) 높다는 것을 보여준다.
표 10에 표시된 회수율을 도 4 및 7 선행 기술 공정들에 대한 표 4 및 7의 것들과 비교하면, 본원 발명이 도 4 및 7 공정들의 액체 회수 효율에 필적한다는 것을 보여준다. 표 10의 유틸리티 소비를 표 4 및 7의 것과 비교하면, 본 발명에 대한 파워 필요량이 도 4 및 7 공정들에 대한 것과 본질적으로 같지만, 본원 발명에서 요구되는 높은 수준의 유틸리티 열은 도 4 및 7 공정들에 대한 것보다 상당히 (각각 약 69% 및 9%) 낮은 것을 보여준다.
본원 발명의 향상된 효율을 설명하는 중요 요인은 3개가 있다. 첫째, 도 1 선행 기술 공정과 비교하여, 본원 발명은 분획 타워 16에 대한 환류로서 직접적으로 작용하는 데에 LNG 공급 자체에 의존하지는 않는다. 오히려, 회수될 C2 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 거의 포함하지 않는 액체 환류 스트림 (스트림 49)을 발생시키기 위해, 차가운 LNG에 내재하는 냉각이 간접적으로 환류 응축기 17에서 사용되어, 분획 타워 16의 상부 흡수부 16a 내의 효율적인 정류의 결과를 가져오고 선행기술 도 1 공정의 평형 제약 (도4 선행 기술 공정에 나타난 단계와 비슷)을 피하게 된다. 둘째, 도 4 선행 기술 공정과 비교하면, LNG 공급물을 분획 타워 16에 공급하기 전에 두 부분으로 분할하면 낮은 수준의 유틸리티 열의 보다 효율적인 사용을 가능하게 하여서, 리보일러 22에서 소비되는 높은 수준의 유틸리티 열의 양을 감소시킨다. LNG 공급물의 상대적으로 차가운 부분 (도10에서 스트림 42a)은 분획 타워 16에 대한 제2 환류 스트림으로 작용하여, 가열된 부분 (도10에서 스트림 43c) 의 증기의 부분적인 정류를 제공하는데, 이는 LNG 공급물의 이 부분을 가열 및 기화가 환류 응축기 17의 부하를 부적절하게 증가시키지 않게 하기 위함이다. 셋째, 도 7 선행 기술 공정과 비교하면, 환류 응축기 17의 일부분 (도7에서 스트림 42a) 이 아닌 전체 LNG 공급 (도10에서 스트림 41a)을 사용하는 것은, 표10의 스트림 49를 표 7의 스트림 49와 비교한 것에서 본 바와 같이, 분획 타워 16에 대한 환류를 더 많이 생성하게 해준다. 더 높은 환류 흐름은 열 교환기 14에서 낮은 수준의 유틸리티 열을 사용하는 가열될 LNG 공급물을 더 많이 허용하고 (표 10의 스트림 43을 표7의 스트림 43과 비교하라), 리보일러 22에 요구되는 업무를 감소시키고, 메탄제거기로부터의 바닥 액체 생산물에 대한 스펙을 맞추는 데 필요한 높은 수준의 유틸리티 열의 양을 감소시킨다.
실시예 2
본원 발명은 또한 도 11에 나타난 바와 같은 공급 스트림에 존재하는 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분의 대다수를 포함하는 LPG 생산물을 생산하기 위해 채택될 수 있다. 도 11에 제시된 공정에서 고려되는 LNG 조성물 및 조건은 도 2, 5, 및 8에 대해 이미 기술한 것과 동일하다. 따라서 본원 발명의 도 11 공정은 도 2, 5 및 8에 표시된 선행 기술 공정들과 비교될 수 있다.
도 11 공정의 가공 개략은 이미 기술된 도 10 공정에 사용된 것과 본질적으로 동일하다. 유일한 상당한 차이는 리보일러 22의 열입력은 액체 생산물 (스트림 47)로부터 C2 성분을 제거하기 위해 증가되었고, 분획 타워 16의 작동 압력이 약간 증가되었다는 것이다.
액체 생산물 스트림 47은 바닥 생산물의 몰 기준 에탄 대 프로판 비율이 0.020:1 을 기준으로, 189℉[87℃]에서 에탄제거기 16의 바닥을 빠져나간다. 열교환기 13에서 124℉[51℃]로 냉각시킨 후, 액체 생산물 (스트림 47a)은 저장소로 흐르거나 더 가공된다. 잔류 가스 (스트림 48)는 -94℉[-70℃]에서 환류 분리기 18을 빠져나가고, 교차 교환기 29 에서 -40℉[-40℃]로 가열되고 (스트림 48a), 압축기 28에 의해 판매 라인 압력으로 압축된다 (스트림 48b). 교차 교환기 29에서 79℉[26℃]로 냉각에 이어서 잔류 가스 생산물 (스트림 48c)은 뒤이은 분배를 위해 1315 psia [9,067 kPa(a)]에서 판매 가스 수송관으로 흐른다.
도 11에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00018
Figure 112006030711855-PCT00019
도 11 공정에 대한 상기 표 11에 표시된 회수율을 도 2 선행 기술 공정에 대한 표 2의 것과 비교하면, 본원 발명이 도 2 공정보다 훨씬 더 높은 액체 회수 효율을 달성할 수 있다는 것을 보여준다. 표 11의 유틸리티 소비를 표 2의 것과 비교하면, 본원 발명에서 요구되는 높은 수준의 유틸리티 열은 도 2 공정의 것보다 상당히 (약 40%) 높지만, 본 발명에 대한 파워 필요량이 도 2 공정에 대한 것과 본질적으로 같다는 것을 보여준다.
표 11에 표시된 회수율을 도 5 및 8 선행 기술 공정들에 대한 표 5 및 8의 것들과 비교하면, 본원 발명이 도 5 및 8 공정의 액체 회수 효율에 필적한다는 것을 보여준다. 표 11의 유틸리티 소비를 표 5 및 8의 것과 비교하면, 본 발명에 대한 파워 필요량이 도 5 및 8 공정에 대한 것들과 본질적으로 같지만, 본원 발명에서 요구되는 높은 수준의 유틸리티 열은 도 5 및 8 공정들에 대한 것들보다 상당히 (각각 약 54% 및 11%) 낮은 것을 보여준다.
실시예 3
만약 약간 적은 회수율을 받아들일 수 있다면, 높은 수준의 유틸리티 열을 훨씬 적게 사용하여 LPG생산물을 생산하기 위해 본원 발명의 또다른 실시 태양이 사용될 수 있다. 도 12는 그러한 대체적인 실시태양을 설명한다. 도 12에서 제시된 공정에서 고려되는 LNG 조성물 및 조건은 도 11의 것과 동일하고, 도 3, 6, 및 9에 이미 기술된 것과도 동일하다. 따라서 본 발명의 도 12 공정은 도 11에 표시된 실시 태양 및 도 3, 6, 및 9에 표시된 선행 기술 공정에 비교될 수 있다.
도 12 공정의 시뮬레이션에서, LNG 탱크 10으로부터 가공될 LNG (스트림 41)은 -255℉[-159℃]에서 펌프 11로 들어간다. 펌프 11은, LNG가 열교환기를 통하고 거기서부터 흡수 컬럼 16으로 흐를수 있도록 하기 위해 LNG의 압력을 충분히 상승시킨다. 펌프를 빠져나가는 스트림 41a는 환류 응축기 17에서 -91℉[-69℃]로 가열되고 이때 그것은 접촉 장치 흡수 컬럼 16으로부터 인출되는 오버헤드 증기 (스트림 46)에 냉각을 제공한다. 부분적으로 가열된 스트림 41b는 열교환기 13에서 분획 스트립퍼 컬럼 21로부터의 액체 생산물 (스트림 47)을 냉각시킴으로써 -88℉[-67℃] 로 가열되고 (스트림 41c), 그 다음에 낮은 수준의 유틸리티 열을 사용하는 열교환기 14에서 30℉[-1℃] 로 더 가열된다 (스트림 41d). 밸브 15에 의해 흡수 컬럼 16의 작동 압력 (대략 855 psia [5,895 kPa(a)]으로 팽창된 후에, 스트림 41e는 28℉[-2℃]에서 컬럼상의 하부의 컬럼 공급 위치로 흐른다. 팽창된 스트림 41e의 액체 부분 (만약 있다면)은 흡수 컬럼 16의 상부로부터 하방으로 하강하는 액체와 혼합되고, 결합된 액체 스트림 44는 17℉[-8℃]에서 접촉 장치 흡수 컬럼 16의 바닥을 빠져나간다. 팽창된 스트림 41e의 증기 부분은 흡수 컬럼 16을 통해 상방으로 상승하고 하방으로 하강하는 차가운 액체와 접촉하여 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 응축시키고 흡수한다.
흡수 컬럼 16의 바닥으로부터의 결합된 액체 스트림 44는, 팽창밸브 20에 의해 스트립퍼 컬럼 21의 작동 압력 (430 psia [2,965 kPa(a)]보다 약간 위로 갑자기 팽창되어서, 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 분획 스트립퍼 컬럼 21로 들어가기 전에 스트림 44를 -11℉[-24℃]로 냉각된다 (스트림 44a). 스트립퍼 컬럼 21에서, 스트림 44a는 몰 기준 에탄 대 프로판 비율 0.020:1 의 스펙을 맞추기 위해, 메탄 및 C2 성분이 리보일러 22에서 생성되는 증기에 의해 제거된다. 그 결과의 액체 생산물 스트림 47은, 저장소로 흐르거나 더 가공되기 전에, 스트립퍼 컬럼 21의 바닥을 191℉[88℃]에서 빠져나가고 열교환기 13에서 126℉[52℃]로 냉각된다 (스트림 47a).
스트립퍼 컬럼 21로부터의 오버헤드 증기는 컬럼을 52℉[11℃]에서 빠져나가고 오버헤드 압축기 23 (보조 동력원에 의해 추진됨)으로 들어간다. 오버헤드 압축기 23은, 스트림 45a가 하부의 컬럼 공급 위치에서 흡수 컬럼 16으로 공급될 수 있도록 하기 위해서, 스트림 45a의 압력을 흡수 컬럼 16의 작동 압력보다 약간 위로 상승시킨다. 스트림 45a는 144℉[62℃]에서 흡수 컬럼 16으로 들어가고, 여기서 흡수 컬럼 16을 통해 상방으로 상승하고 하강하는 차가운 액체와 접촉하여 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 응축시키고 흡수한다.
오버헤드 증류 스트림 46은 접촉 장치 흡수 컬럼 16으로부터 -63℉[-53℃]에서 인출되고, 환류 응축기 17로 흘러서 이곳에서 -78℉[-61℃]로 냉각되고 이미 기술한데로 차가운 LNG (스트림 41a)로 열교환기에 의해 부분적으로 응축된다. 부분적으로 응축된 스트림 46a는 환류 분리기 18로 들어가서, 응축된 액체 (스트림 49)는 응축되지 않은 증기 (스트림 48)로부터 분리된다. 환류 분리기 18로부터의 액체 스트림 49는 환류 펌프 19에 의해 흡수 컬럼 16의 작동 압력보다 약간 높은 압력으로 펌프되고, 스트림 49a는 차가운 꼭대기 컬럼 공급물 (환류)로서 흡수 컬럼 16으로 공급된다. 이 차가운 액체 환류는 흡수 컬럼 16 내에서 상승하는 증기로부터 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 흡수하고 응축시킨다.
잔류 가스 (스트림 48)는 -78℉[-61℃]에서 환류 분리기 18을 빠져나가고, 교차 교환기 29에서 -40℉[-40℃]로 가열되고 (스트림 48a), 압축기 28에 의해 판매 라인 압력으로 압축된다 (스트림 48b). 교차교환기 29에서 -37℉[-38℃]로 냉각된 후에, 스트림 48c는 열교환기 30에서 낮은 수준의 유틸리티 열을 사용하여 30℉[-1℃]로 가열되고 잔류 가스 생산물 (스트림 48d)은 뒤이은 분배를 위해 1315 psia [9,067 kPa(a)]에서 판매 가스 수송관으로 흐른다.
도 12에 설명된 공정에 대한 에너지 소비 및 스트림 유속의 요약은 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00020
Figure 112006030711855-PCT00021
본 발명의 도 12 공정에 대한 상기 표 12를 본 발명의 도 11 실시태양에 대한 표 11과 비교하면, 도 12 실시태양에 대해 액체 회수의 감소 (99.90% 프로판 회수 및 100.00% 부탄+ 회수로부터 95.01% 프로판 회수 및 99.98% 부탄+ 회수)가 있다는 것을 보여준다. 그렇지만, 도 12 실시태양에 대한 파워 및 열 요구량은 도 11 실시태양에 대한 것의 절반보다 적다. 특정 응용에 대해 어느 실시태양이 사용되는 지의 선택은 일반적으로 LPG 생산물 내의 더 무거운 탄화수소의 금전적 가치 (그들의 잔류 가스 생성물 내에서의 가스상 연료로서의 상응하는 가치에 대비한 것) 및 파워와 높은 수준의 유틸리티 열의 비용에 의해 지시된다.
표 12에 표시된 회수율을 도 3, 6 및 9 선행 기술 공정에 대한 표 3, 6 및 9의 것들과 비교하면, 본원 발명이 도 3, 6 및 9 공정의 액체 회수 효율에 필적한다는 것을 보여준다. 표 12의 유틸리티 소비를 표 3, 9 및 9의 것들과 비교하면, 본 발명의 이 실시태양에 대한 파워 필요량이 도 3, 6 및 9 공정에 대한 것보다 상당히 낮고 (약 52% 적음), 높은 수준의 유틸리티 열도 이와 마찬가지 (도 3, 6, 및 9 공정들에 대한 것보다 각각, 약 38%, 83%, 및 57% 적음)라는 것을 보여준다.
본원 발명의 이 실시태양을 도 3, 6, 및 9에 표시된 선행 기술에 비교하면, 분획 스트립퍼 컬럼 21의 작동 압력이 3개의 선행기술 공정의 분획 타워 16의 것과 동일하지만, 접촉 장치 흡수 컬럼 16의 작동 압력은 430 psia [2,965 kPa(a)]와 대비하여 855 psia [5,895 kPa(a)]로 상당히 더 높다는 것에 주목하라. 따라서, 본 발명의 도 12 실시태양에서 잔류 가스는 더 높은 압력에서 압축기 28에 들어가고 따라서 잔류 가스를 수송관 압력으로 전달하는데 더 적은 압축 마력이 필요하게 된다.
선행 기술의 공정이 동일한 타워 (즉, 도 1에서 분획 타워 16에 포함된 흡수 부 16a 및 스트립핑부 16b)에서 정류 및 제거(stripping)을 수행하기 때문에, 두개의 작동은 선행 기술 공정에서는 필연적으로 본질적으로 동일한 압력에서 수행되어야하였다. 선행 기술 공정들에서의 파워 소비는 에탄제거기 16의 작동 압력을 올림으로써 감소 될 수 있다. 불행히도, 에탄제거기 16에서의 증류 수행에 유해한 영향이 높은 작동 압력으로부터 결과될 수 있기 때문에 이 보기에서 바람직하지 않다. 이 효과는 그것의 증기 및 액체 스트림의 상 행동 때문에 에탄제거기 16에서 물질 전달(mass transfer)이 좋지 않은 것으로 나타날 수 있다. 증기-액체 분리 효율, 즉 액체 표면 장력 및 두 개의 상의 밀도 차이에 영향을 미치는 물리적 속성이 특별히 우려된다. 그 결과로 에탄 제거기 16의 작동 압력은 도 3, 6, 및 9에 나타난 수치 이상 올라가서는 안 된다. 그래서 선행 기술 공정을 사용하는 압축기 28의 파워 소비를 감소할 방법이 없다.
스트립퍼 컬럼 21 로부터의 오버헤드가 흡수 컬럼 16으로 흐르도록 하는 동력을 공급하는 오버헤드 압축기 23으로, 정류 작동 (흡수 컬럼 16) 및 제거 작동 (스트립퍼 컬럼 21)의 작동 압력은 선행 기술에서와는 달리 더 이상 함께 연결되지 않는다. 대신에, 두 컬럼의 작동 압력은 독립적으로 최적화될 수 있다. 스트립퍼 21의 경우에, 압력은 양호한 증류 특성을 보장하도록 선택될 수 있고, 흡수 컬럼 16에 대해서는 압력은 잔류 가스 압축 파워 필요량 대비 액체 회수율을 최적화하도록 선택할 수 있다.
본 발명의 도 12 실시태양에서의 리보일러 22의 업무의 급격한 감소는 두 가지 요인의 결과이다. 첫째는, 흡수 컬럼 16의 바닥으로부터 액체 스트림 44가 스트립퍼 컬럼 22의 작동 압력으로 급히 팽창되면서, 이 스트림의 메탄 및 C2 성분의 상당 부분이 기화된다. 이들 증기는, 흡수 컬럼내에서 하방으로 흐르는 액체에 대한 스트립핑 증기로 작용하기 위해 스트림 45a내에서 흡수 컬럼 16으로 돌아와서, 스트립퍼 컬럼 21에서 액체로부터 제거되어야 하는 메탄 및 C2 성분의 양이 더 적어지게 된다. 둘째, 오버헤드 압축기 23은 본질적으로 흡수 컬럼 16에 대한 측면 리보일러로서 기능하는 히트 펌프이다. 이것은 압축의 열이 직접 흡수 컬럼 16의 바닥으로 공급되기 때문이다. 이것은 또한 스트립퍼 컬럼 21 내의 액체로부터 제거되어야 하는 스트림 44에 포함된 메탄 및 C2 성분의 양을 감축시킨다.
실시예 4
더 적은 파워 소비로 C3 성분의 동일한 회수를 유지하는 약간 더 복잡한 디자인이, 도 13 공정에 설명된 바와 같이 본 발명의 또 다른 실시태양을 사용하여 달성할 수 있다. 도 13에 제시된 공정에서 고려되는 LNG 조성물 및 조건은 도 12에 있는 것들과 동일하다. 따라서 도 13 실시태양은 도 12에 표시된 실시태양에 비교될 수 있다.
도 13 공정의 시뮬레이션에서, LNG 탱크 10으로부터 가공될 LNG (스트림 41)은 -225℉[-159℃]에서 펌프 11로 들어간다. 펌프 11은 LNG의 압력을 충분히 올려서 그것이 열교환기를 통하고, 거기서부터 흡수 컬럼 16으로 흐를 수 있도록 한다. 펌프를 빠져나가는 스트림 41a는 처음에는 환류 응축기 17에서 -104℉[-76℃]로 가열되고, 이때 그것은 접촉 장치 흡수 컬럼 16으로부터 인출된 오버헤드 증기 (증류 스트림 46)에 냉각을 제공한다. 부분적으로 가열된 스트림 41b는 이후 오버헤드 스트림 (스트림 45a) 및 분획 스트립퍼 컬럼 21로부터의 액체 생산물(스트림 47)을 냉각시킴으로써 열교환기 13 내에서 -88℉[-67℃]로 가열되고, 그 다음에 낮은 수준의 유틸리티 열을 사용하는 열 교환기 14에서 30℉[-1℃]로 더 가열된다 (스트림 41d). 밸브 15에 의해 흡수 컬럼 16의 작동 압력 (대략 855 psia [ 5,895 kPa(a)])으로 팽창된 후에, 스트림 41e는 28℉[-2℃]에서 흡수 컬럼 16상의 하부의 컬럼 공급 위치로 흐른다. 팽창된 스트림 41e의 액체부분 (만약 있다면)은 흡수 컬럼 16의 상부로부터 하방으로 떨어지는 액체와 함께 섞이고, 결합된 액체 스트림 44는 5℉[-15℃]에서 흡수 컬럼 16의 바닥을 빠져나간다. 팽창된 스트림 41e의 증기부분은 흡수 컬럼 16을 통해서 상방으로 상승하고 하방으로 떨어지는 차가운 액체와 접촉되어 응축되고 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 응축시키고 흡수한다.
접촉 장치 흡수 컬럼 16의 바닥으로부터의 결합된 액체 스트림 44는 팽창 밸브 20에 의해 스트립퍼 컬럼 21의 작동 압력 (430 psia [2,965 kPa(a)]보다 약간 위로 급격히 팽창하고, 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 분획 스트립퍼 컬럼 21로 들어가기 전에 스트림 44를 -24℉[-31℃]로 냉각시킨다 (스트림 44a). 스트립퍼 컬럼 21에서, 스트림 44a는 몰 기준으로 에탄 대 프로판 비율 0.020:1 의 스펙을 맞추기 위해 리보일러 22에서 생성된 증기에 의해 메탄 및 C2 성분이 제거된다. 그 결과의 액체 생산물 스트림 47은 스트립퍼 컬럼 21의 바닥을 191℉[88℃]에서 빠져나가고, 저장소로 흐르거나 더 가공되기 전에 열교환기 13에서 126℉[52℃]로 냉각된다 (스트림 47a).
스트립퍼 컬럼 21로부터의 오버헤드 증기 (스트림 45)는 컬럼을 43℉[6℃]에서 빠져나가고 교차교환기 24로 흐르는데, 여기서 이것은 -47℉[-44℃]로 냉각되고 부분적으로 응축된다. 부분적으로 응축된 스트림 45a는 이미 기술한데로 열교환기 13에서 -99℉[-73℃]로 더 냉각되고, 스트림의 나머지를 응축시킨다. 응축된 액체 스트림 45b는 오버헤드 펌프 25로 들어가는데, 이것은 스트림 45c의 압력을 흡수 컬럼 16의 작동 압력 약간 위로 상승시킨다. 스트림 45c는 교차 교환기 24로 돌아가고 38℉[3℃]로 가열되고 부분적으로 기화되는 동안 스트림 45에 냉각을 제공한다. 부분적으로 기화된 스트림 45d는 하부의 컬럼 공급 위치에서 흡수 컬럼 16에 공급되고, 여기서 그 증기 부분은 흡수 컬럼 16을 통해 상승하고, 하방으로 떨어지는 차가운 액체와 접촉되어 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 응축시키고 흡수한다. 스트림 45d의 액체 부분은 흡수 컬럼 16의 상층 부분으로부터 하방으로 떨어지는 액체와 섞이고, 흡수 컬럼 16의 바닥을 떠나는 결합된 액체 스트림 44의 부분이 된다.
오버헤드 증류 스트림 46은 -64℉[-53℃]에서 접촉 장치 흡수 컬럼 16으로부터 인출되고, 환류 응축기 17로 흐르는데, 여기서 -78℉[-61℃]로 냉각되고, 이미 기술한데로 차가운 LNG (스트림 41a)와의 열교환에 의해 부분적으로 응축된다. 부분적으로 응축된 스트림 46a는 환류 분리기로 들어가는데, 여기서 응축된 액체 (스트림 49)는 응축되지 않은 증기 (스트림 48)로부터 분리된다. 환류 분리기 18로부터의 액체 스트림 49는 환류 펌프 19에 의해 흡수 컬럼 16의 작동 압력보다 약간 위의 압력으로 펌프되고, 스트림 49a는 그 후 차가운 꼭대기 컬럼 공급 (환류)로서 흡수 컬럼 16으로 공급된다. 이 차가운 액체 환류는 흡수 컬럼 16 내에서 상승하는 증기로부터 C3 성분 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 흡수하고 응축시킨다.
잔류가스 (스트림 48)는 환류 분리기 18을 -78℉[-61℃]에서 빠져나가고, 교차 교환기 29에서 -40℉[-40℃]으로 가열되고 (스트림 48a), 압축기 28에서 판매 라인 압력으로 압축된다 (스트림 48b). 교차 교환기 29에서 -37℉[-38℃]로 냉각에 이어서, 스트림 48c는 열 교환기 30 내에서 낮은 수준의 유틸리티 열을 사용하여 30℉[-1℃]로 가열되고, 잔류 가스 생산물 (스트림 48d)는 뒤이은 분배를 위해 1315 psia [9,067 kPa(a)]에서 판매 가스 수송관으로 흐른다.
도 13에 설명된 공정에 대한 스트림 유속 및 에너지 소비의 요약이 하기 표에 기술된다.
Figure 112006030711855-PCT00022
Figure 112006030711855-PCT00023
본 발명의 도 13 실시태양에 대한 상기 표 13을 본 발명의 도 12에 대한 표 12와 비교하면, 액체 회수는 도 13 실시태양과 동일하다는 것을 보여준다. 도 13 실시태양이 오버헤드 증기를 분획 스트립퍼 컬럼 21로부터 접촉 장치 흡수 컬럼 16으로 가게 하기 위해 압축기(도 12 내에서 오버헤드 압축기 23)보다는 펌프(도 13에서 오버헤드 펌프 25)를 사용하기 때문에, 더 적은 파워가 도 13 실시태양에 의해 필요로 하게 된다. 그렇지만, 흡수 컬럼 16에 공급되는 그 결과의 스트림 45d가 완전히 기화되지 않기 때문에, 더 많은 액체가 바닥 스트림 44으로 흡수 컬럼 16을 떠나고, 스트립퍼 컬럼 21에서 메탄 및 C2 성분이 제거되어야 하고, 리보일러 22에의 부하가 증가하고, 도 12 실시태양에 비해 본 발명의 도 13 실시태양에 의해 요구되는 높은 수준의 유틸리티 열의 양이 증가한다. 특정 응용에서 어느 실시태양이 사용될 지의 선택은 일반적으로 높은 수준의 유틸리티 열 대비 파워의 상대 단가 및 압축기 대비 펌프와 열교환기의 상대 자본 비용에 의해 결정된다.
다른 실시태양
본 발명의 도 13 실시태양에서, 환류 응축기 17을 떠나는 부분적으로 가열된 LNG (스트림 41b)는 분획 스트립퍼 컬럼 21로부터의 오버헤드 증기(스트림 45a)에 최종적인 냉각을 제공한다. 몇몇 경우에, 스트림 41b에는 오버헤드 증기를 완전히 응축시킬수 있는 충분한 냉각이 이용가능하지 않을 수 있다. 이 경우에, 도 14에 나타난 것과 같은 본 발명의 또 다른 실시태양이 사용될 수 있다. 가열된 액화천연가스 스트림 41e는 접촉 장치 흡수 컬럼 16으로 보내질 수 있는데, 여기서 증류 스트림 46 및 액체 스트림 44가 형성되고 분리된다. 액체 스트림 44는 분획 스트립퍼 컬럼 21로 보내지는데, 여기서 스트림은 증기 스트림 45 및 액체 생산물 스트림 47로 분리된다. 증기 스트림 45는 교차 교환기 24 및 열 교환기 13에서 그것을 부분적으로 응축시킬 정도로 충분히 냉각된다. 오버헤드 분리기 26은 부분적으로 응축된 오버헤드 스트림 45b를 각각의 증기 분획 (스트림 50) 및 액체 분획 (스트림 51)로 분리시키기 위해 사용될 수 있다. 액체 스트림 51은 오버헤드 펌프 25로 들어가고, 교차 교환기 24를 통해 펌프되어 그것을 가열하고 부분적으로 기화시킨다 (스트림 51b). 증기 스트림 50은 오버헤드 압축기 23에 의해 압축되어 (임의로 열 교환기 31 및/또는 32에 의해 압축 전에 가열 및/또는 압축후에 냉각됨), 그것이 교차 교환기 24로부터의 배출물과 함께 결합하여 그후 그것이 하부의 컬럼 공급 위치에서 흡수 컬럼 16으로 공급될 결합된 스트림 45c를 형성할 수 있도록 압력을 올린다. 또는 점선으로 보이는 것과 같이, 압축된 증기 (스트림 50c)의 전부 또는 일부가 제2 하부의 컬럼 공급 위치에서 흡수 컬럼 16에 개별로 공급될 수 있다. 몇몇 응용은 압축기 23 에서 덜 비싼 제련(metallurgy)를 가능하게 하거나 다른 이유들 때문에 (점선의 열교환기 31에 나타난 것과 같은) 압축 전에 증기를 가열하는 것을 선호할 수 있다. 점선의 열 교환기 32에서와 같이 오버헤드 압축기 23로부터의 배출물 (스트림 50b)을 냉각하는 것이 또한 몇몇 환경에서는 선호될 수 있다.
몇몇 환경은 도 15의 점선의 열 교환기 24에서 처럼 오버헤드 압축기 23을 빠져나가는 높은 압력 스트림을 냉각하는 것을 선호할 수 있다. 또한 도 16의 점선의 교차 교환기 24와 같은 것으로 압축기에 들어가기 전에 (예를 들면, 압축기내에서 덜 비싼 제련을 가능하게 하기 위해) 오버헤드 증기를 가열하는 것이 바람직할 수도 있다. 오버헤드 압축기의 투입물을 가열할 것인지 및/또는 오버헤드 압축기로부터의 배출물을 냉각시킬 것인지는 LNG의 조성, 소망하는 액체 회수율, 흡수 컬럼 16의 작동 압력 및 스트립퍼 컬럼 21 및 그 결과의 공정 온도 및 다른 요인들에 달려 있다.
몇몇 경우에는 본 발명의 두 컬럼 실시태양을 사용할 때, LNG 공급에 대해 (도 10 및 11에 기술된 것과 같은) 분할 공급 구성을 사용하는 것을 선호할 수 있다. 도 15 내지 18에 나타난 바와 같이, 부분적으로 가열된 LNG (도 15 및 16의 스트림 41b 및 도 17 및 18의 스트림 41c)는 스트림 42 내의 제1부분은 상부의 중간-컬럼 공급점에서 추가의 가열 없이 접촉 장치 흡수 컬럼 16으로 공급되는 것인, 두 개의 부분인 스트림 42 및 43으로 나누어질 수 있다. 더 가열한 후, 스트림 43내의 제2부분은 하부의 중간-컬럼 공급점에서 흡수 컬럼 16에 공급되어, 제1부분에 존재하는 차가운 액체가 제2부분 내의 증기의 부분적 정류를 제공할 수 있다. 본 발명의 두 개의 컬럼 실시태양을 위한 분할 공급 구성을 사용할지 여부의 선택은 일반적으로 LNG의 조성 및 소망하는 액체 회수율에 의해 결정된다.
LNG 공급에 대한 분할 공급 구조를 사용하는 도 17 실시태양에서, 액체 스트림 44는 분획 스트립퍼 컬럼 21로 향하게 하는데, 여기서 스트림은 증기 스트림 45 및 액체 생산물 스트림 47로 분리된다. 증기 스트림은 교차 교환기 24 및 열 교환기 33에서 냉각되어 실질적으로 응축된다. 실질적으로 응축된 스트림 45b는 펌프 25에 의해 더 높은 압력으로 펌프되고, 교차 교환기 24에서 가열되어 그것의 적어도 일부분이 기화되고, 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 접촉 장치 흡수 컬럼 16으로 스트림 45d로서 공급된다.
LNG 공급에 대한 분할 공급 구성을 사용하는 도 18 실시태양에서, 증기 스트림 45는 그것을 부분적으로 응축시키기 위해 충분할 정도로 교차 교환기 24 및 열 교환기 33에서 냉각되고, 그 후 오버헤드 분리기 26에서 각각의 증기 분획 (스트림 50) 및 액체 분획 (스트림 51)으로 분리된다. 액체 스트림 51은 오버헤드 펌프 25로 들어가고 교차 교환기 24를 통하도록 펌프되어 그것을 가열하고 부분적으로 기화시킨다 (스트림 51b). 증기 스트림 50은 교차 교환기 24로부터의 배출물과 결합 되어서 오버헤드 하부의 컬럼 공급 위치에서 흡수 컬럼 16에 공급되는 결합된 스트림 45c를 형성할 수 있도록 하기 위해서 압력을 올리기 위해 오버헤드 압축기 23에 의해 압축된다 (임의로 열 교환기 31 및/또는 32를 통한 압축 전에 가열 및/또는 후에 냉각한다). 선택적으로, 점선으로 나타난 바와 같이, 압축된 증기 (스트림 50c)의 전부 또는 일부가 제2 하부의 컬럼 공급 위치에서 흡수 컬럼 16으로 별개로 공급될 수 있다. 몇몇 응용은 압축기 23 에서 덜 비싼 제련(metallurgy)를 가능하게 하거나 다른 이유들 때문에 (점선의 열교환기 31에 나타난 것과 같은) 압축 전에 증기를 가열하는 것을 선호할 수 있다. 점선의 열 교환기 32에서와 같은 오버헤드 압축기 23 으로부터의 배출물 (스트림 50b)을 냉각하는 것이 몇몇 환경에서는 또한 선호될 수 있다.
환류 응축기 17은 도 19에 나타난 바와 같이 타워 내부에 흡수 칼럼 16 또는 분획 타워 16 의 정류 부분의 위쪽에 위치될 수 있다. 이제 증류 스트림이 컬럼의 분획 단계 위쪽 타워에서 냉각되고 또한 분리되기 때문에, 이에 의해 도 10 내지 18에 나타난 환류 펌프 19 및 환류 분리기 18에 대한 필요가 없어진다. 또는, 분축기(dephlegmator)(예를 들면, 도 20의 분축기 27)을 도 10 내지 18의 환류 응축기 17대신에 사용하면 환류 펌프 19 및 환류 분리기 18에 대한 필요가 없어지고 또한 컬럼의 상부에 그들을 보충하는 동시 분획 단계를 제공한다. 만약 분축기가 등급 수준(grade level)에서 플랜트에 위치되면, 증기/액체 분리기에 연결될 수 있고, 분리기에서 수집된 액체는 증류 컬럼 (분획 타워 16 또는 접촉 장치 흡수 컬럼 16)의 꼭대기로 펌프된다. 컬럼 내부에 환류 응축기를 포함할지 또는 분축기를 사용할지의 결정은 대개 플랜트 크기 및 열교환기 표면 필요량에 달려 있다.
밸브 12 및/또는 15는 팽창 엔진(터보팽창기)으로 대체될 수 있는데 그럼으로써 작업은 도 10, 11 및 15 내지 18 내의 스트림 42, 도 10, 11, 및 15 내지 18의 스트림 43b 및/또는 도 12 내지 14의 스트림 41d의 압력 감소로부터 추출될 수 있다. 이 경우에, LNG (스트림 41)는 작업 추출이 가능하도록 더 높은 압력으로 펌프되어야 한다. 이 작업은 LNG 스트림을 펌프하기 위해, 잔류 가스 또는 스트립퍼 컬럼 오버헤드 증기를 압축하기 위해, 또는 전기를 발생시키기 위해 파워를 공급하는데 사용될 수 있다. 밸브 또는 팽창 엔진의 사용 간의 선택은 각각의 LNG 가공 프로젝트의 특정 환경에 달려 있다.
도 10-20에서, 개별 열 교환기가 대부분의 서비스를 위해 존재한다. 그렇지만, 두개 이상의 열교환 서비스를 공통의 열교환기로, 예를 들면 도 14의 열교환기 13, 14 및 24를 하나의 공통의 열교환기로 결합시키는 것이 가능하다. 몇몇 경우에는, 열교환 서비스를 다수의 교환기로 분할하는 것이 선호될 수 있다. 지시된 서비스에 대해 열교환 서비스를 결합할지 또는 하나 이상의 열 교환기를 사용할지 여부는 LNG 유속, 열교환기 크기, 스트림 온도 등 (이에 제한되지는 않음)의 많은 요인에 달려 있다.
분획 타워 16 또는 흡수 컬럼 16에로의 분할된 LNG 공급의 각각의 가지에서 발견되는 공급의 상대 량이, LNG 조성, 공급물로부터 경제적으로 추출될 수 있는 열의 량, 잔류 가스 전달 압력 및 가용 마력의 양을 포함하는 여러 요인에 달려있다는 것이 인식될 것이다. 컬럼의 꼭대기에 공급이 많으면 리보일러 22에서의 업무가 증가할 때 회수가 증가할 것이고 이에 의해 높은 수준의 유틸리티 열 필요량이 증가할 것이다. 컬럼 하부에 공급이 증가하면 높은 수준의 유틸리티 열 소비를 감소시키지만, 이는 또한 생산물 회수를 감소시킬 수 있다. 중간-컬럼 공급의 상대 위치는 LNG 조성 또는 소망하는 회수율 및 공급 스트림의 가열동안 형성되는 증기의 양과 같은 다른 요인들에 따라 변화될 것이다. 게다가, 두개 이상의 공급 스트림 또는 그것의 부분은 개별 스트림의 상대 온도 및 양에 따라 결합될 것이고 결합된 스트림은 이후 중간-컬럼 공급 위치에 공급될 것이다.
발명의 바람직한 실시태양이라고 믿어지는 것들이 기술되었지만, 당업자는 그것에 다른 추가의 변형, 예를 들면 본 발명을 다양한 조건, 공급 타입, 또는 다른 필요에 채택하는 것이 하기 청구항에 정의된 본 발명의 정신으로부터 이탈하지 않고 만들어질 수 있다고 인식할 것이다.

Claims (47)

  1. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 공정으로서,
    (a) 상기 액화천연가스 스트림이 하나 이상의 공급 스트림(feed stream)으로 분획 컬럼에 공급되고,
    (b) 상기 액화천연가스가 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획되는 것인
    공정에 있어서,
    (1) 증류 스트림이 상기 분획 컬럼의 상부로부터 인출되고, 그것을 부분적으로 응축하기에 충분할 정도로 냉각되고, 그 후 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 휘발성이 더 강한 분획 및 환류 스트림을 형성하고;
    (2) 상기 환류 스트림은 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 분획 컬럼에 공급되고;
    (3) 상기 액화천연가스 스트림은 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해 가열되고, 그 후에 적어도 제1 스트림 및 제2 스트림으로 나누어지고;
    (4) 상기 제1 스트림은 상부의 중간-컬럼 공급 위치에서 상기 분획 컬럼에 공급되고;
    (5) 상기 제2 스트림은 충분히 가열되어 적어도 일부분이 기화되고 그후 하부의 중간-컬럼 공급 위치에서 상기 분획 컬럼에 공급되고;
    (6) 상기 환류 스트림의 양 및 온도와 상기 분획 컬럼으로의 상기 공급의 온도는, 상기 분획 컬럼의 오버헤드(overhead) 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되도록 하는 온도로 유지되도록 하는데 효과적인 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  2. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 공정으로서,
    (a) 상기 액화천연가스 스트림이 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급되고,
    (b) 상기 액화천연가스가 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획되는 것인
    공정에 있어서,
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 장치가 상기 액화천연가스를 더 분획하기 위해 제공되고;
    (2) 증류 스트림이 상기 접촉 장치의 상부로부터 인출되고, 그것을 부분적으로 응축하기에 충분할 정도로 냉각되고, 그 후 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으 로 포함하는 상기 휘발성이 더 강한 분획 및 환류 스트림을 형성하고;
    (3) 상기 환류 스트림은 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (4) 상기 액화천연가스 스트림은 적어도 일부분이 기화될 정도로 충분히 가열되어 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하고;
    (5) 상기 가열된 액화천연가스 스트림을 상기 접촉 장치로 향하게 하고, 이때 상기 증류 스트림 및 액체 스트림이 형성 및 분리되고;
    (6) 상기 액체 스트림을 상기 분획 컬럼으로 향하게 하고, 이때 상기 스트림은 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리되고;
    (7) 상기 증기 스트림은 더 높은 압력으로 압축되고 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고;
    (8) 상기 환류 스트림의 양 및 온도와 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼으로의 상기 공급의 온도는, 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되는 온도로 유지되도록 하는데 효과적인 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  3. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 공정으로서,
    (a) 상기 액화천연가스 스트림이 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급되고,
    (b) 상기 액화천연가스가 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획되는 것인
    공정에 있어서,
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 장치가 상기 액화천연가스를 더 분획하기 위해 제공되고;
    (2) 증류 스트림이 상기 접촉 장치의 상부로부터 인출되고, 그것을 부분적으로 응축하기에 충분할 정도로 냉각되고, 그 후 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 휘발성이 더 강한 분획 및 환류 스트림을 형성하고;
    (3) 상기 환류 스트림은 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (4) 상기 액화천연가스 스트림은 가열되어 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하고, 그 후에 적어도 제1 스트림 및 제2 스트림으로 나누어지고;
    (5) 상기 제1 스트림은 중간-컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고;
    (6) 상기 제2 스트림은 충분히 가열되어 적어도 일부분이 기화되고, 이어서 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고, 이때 상기 증류 스트림 및 액체 스트림이 형성 및 분리되고;
    (7) 상기 액체 스트림을 상기 분획 컬럼으로 향하게 하고, 그곳에서 상기 스트림은 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리되고;
    (8) 상기 증기 스트림은 더 높은 압력으로 압축되고 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고;
    (9) 상기 환류 스트림의 양 및 온도와 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼으로의 상기 공급의 온도는, 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되는 온도로 유지되도록 하는데 효과적인 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  4. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 공정으로서,
    (a) 상기 액화천연가스 스트림이 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급되고,
    (b) 상기 액화천연가스가 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획되는 것인
    공정에 있어서,
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 장치가 상기 액화천연가스를 더 분획하기 위해 제공되고;
    (2) 증류 스트림이 상기 접촉 장치의 상부로부터 인출되고, 그것을 부분적으로 응축하기에 충분할 정도로 냉각되고, 그 후 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 휘발성이 더 강한 분획 및 환류 스트림을 형성하고;
    (3) 상기 환류 스트림은 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (4) 상기 액화천연가스 스트림은 적어도 일부분이 기화될 정도로 충분히 가열되어 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하고;
    (5) 상기 가열된 액화천연가스 스트림을 상기 접촉 장치로 향하게 하고, 그곳에서 상기 증류 스트림 및 액체 스트림이 형성 및 분리되고;
    (6) 상기 액체 스트림을 상기 분획 컬럼으로 향하게 하고, 그곳에서 상기 스트림은 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리되고;
    (7) 상기 증기 스트림은 냉각되어 실질적으로 응축되고;
    (8) 상기 실질적으로 응축된 스트림은 더 높은 압력으로 펌프되고, 적어도 일부분이 기화될 정도로 충분히 가열되고, 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고;
    (9) 상기 환류 스트림의 양 및 온도와 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼으로의 상기 공급의 온도는, 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되는 온도로 유지되도록 하는데 효과적인 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  5. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 공정으로서,
    (a) 상기 액화천연가스 스트림이 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급되고,
    (b) 상기 액화천연가스가 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획되는 것인
    공정에 있어서,
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 장치가 상기 액화천연가스를 더 분획하기 위해 제공되고;
    (2) 증류 스트림이 상기 접촉 장치의 상부로부터 인출되고, 그것을 부분적으로 응축하기에 충분할 정도로 냉각되고, 그 후 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 환류 스트림을 형성하고;
    (3) 상기 환류 스트림은 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (4) 상기 액화천연가스 스트림은 가열되어 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하고, 그 후에 적어도 제1 스트림 및 제2 스트림으로 나누어지고;
    (5) 상기 제1 스트림은 중간-컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고;
    (6) 상기 제2 스트림은 충분히 가열되어 적어도 일부분이 기화되고, 이어서 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고, 이때 상기 증류 스트림 및 액체 스트림이 형성 및 분리되고;
    (7) 상기 액체 스트림을 상기 분획 컬럼으로 향하게 하고, 이때 상기 스트림은 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리되고;
    (8) 상기 증기 스트림은 냉각되어 실질적으로 응축되고;
    (9) 상기 실질적으로 응축된 스트림은 더 높은 압력으로 펌프되고, 적어도 일부분이 기화될 정도로 충분히 가열되고, 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고;
    (10) 상기 환류 스트림의 양 및 온도와 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼으로의 상기 공급의 온도는, 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되는 온도로 유지되도록 하는데 효과적인 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  6. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 공정으로서,
    (a) 상기 액화천연가스 스트림이 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급되고,
    (b) 상기 액화천연가스가 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획되는 것인
    공정에 있어서,
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 장치가 상기 액화천연가스를 더 분획하기 위해 제공되고;
    (2) 증류 스트림이 상기 접촉 장치의 상부로부터 인출되고, 그것을 부분적으로 응축하기에 충분할 정도로 냉각되고, 그 후 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 환류 스트림을 형성하고;
    (3) 상기 환류 스트림은 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (4) 상기 액화천연가스 스트림은 충분히 가열되어 적어도 일부분이 기화되고, 그럼으로써 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하고;
    (5) 상기 가열된 액화천연가스 스트림을 상기 접촉 장치로 향하게 하고, 이때 상기 증류 스트림 및 제1 액체 스트림이 형성 및 분리되고;
    (6) 상기 제1 액체 스트림을 상기 분획 컬럼으로 향하게 하고, 이때 상기 스 트림은 제1 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리되고;
    (7) 상기 제1 증기 스트림은 부분적으로 응축될 정도로 충분히 냉각되고, 그 후 분리되어 제2 증기 스트림 및 제2 액체 스트림을 형성하고;
    (8) 상기 제2 증기 스트림은 더 높은 압력으로 압축되고 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고;
    (9) 상기 제2 액체 스트림은 더 높은 압력으로 펌프되고, 적어도 일부분이 기화되도록 충분히 가열되고, 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고;
    (10) 상기 환류 스트림의 양 및 온도와 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼으로의 상기 공급의 온도는, 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되는 온도로 유지되도록 하는데 효과적인 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  7. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 공정으로서,
    (a) 상기 액화천연가스 스트림이 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급되고,
    (b) 상기 액화천연가스가 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획되는 것인
    공정에 있어서,
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 장치가 상기 액화천연가스를 더 분획하기 위해 제공되고;
    (2) 증류 스트림이 상기 접촉 장치의 상부로부터 인출되고, 그것을 부분적으로 응축하기에 충분할 정도로 냉각되고, 그 후 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 환류 스트림을 형성하고;
    (3) 상기 환류 스트림은 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (4) 상기 액화천연가스 스트림은 가열되어 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하고, 그 후 적어도 제1 스트림 및 제2 스트림으로 나누어지고;
    (5) 상기 제1 스트림은 중간-컬럼 공급 위치에서 상기 접촉장치로 공급되고;
    (6) 상기 제2 스트림은 적어도 일부가 기화되도록 충분히 가열되고 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고, 이때 상기 증류 스트림 및 제1 액체 스트림이 형성 및 분리되고;
    (7) 상기 제1 액체 스트림은 상기 분획 컬럼으로 향하게 되고, 이때 상기 스트림은 제1 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리되고;
    (8) 상기 제1 증기 스트림은 부분적으로 응축될 정도로 충분히 냉각되고, 그 후 분리되어 제2 증기 스트림 및 제2 액체 스트림을 형성하고;
    (9) 상기 제2 증기 스트림은 더 높은 압력으로 압축되고 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고;
    (10) 상기 제2 액체 스트림은 더 높은 압력으로 펌프되고, 적어도 일부분이 기화되도록 충분히 가열되고, 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치로 공급되고;
    (11) 상기 환류 스트림의 양 및 온도와 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼으로의 상기 공급의 온도는, 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되는 온도로 유지되도록 하는데 효과적인 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  8. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 공정으로서,
    (a) 상기 액화천연가스 스트림이 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급되고,
    (b) 상기 액화천연가스가 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획되는 것인
    공정에 있어서,
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 장치가 상기 액화천연가스를 더 분획하기 위해 제공되고;
    (2) 증류 스트림이 상기 접촉 장치의 상부로부터 인출되고, 그것을 부분적으로 응축하기에 충분할 정도로 냉각되고, 그 후 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 휘발성이 더 강한 분획 및 환류 스트림을 형성하고;
    (3) 상기 환류 스트림은 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (4) 상기 액화천연가스 스트림은 적어도 일부분이 기화되도록 충분히 가열되어서, 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하고;
    (5) 상기 가열된 액화 천연 가스 스트림을 상기 접촉 장치로 향하게 하고, 이때 상기 증류 스트림 및 제1 액체 스트림이 형성 및 분리되고;
    (6) 상기 제1 액체 스트림을 상기 분획 컬럼으로 향하게 하고, 이때 상기 스트림은 제1 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리되고;
    (7) 상기 제1 증기 스트림은 적어도 일부가 응축되도록 충분히 가열되고 그 후 분리되어, 제2 증기 스트림 및 제2 액체 스트림을 형성하고;
    (8) 상기 제2 증기 스트림은 더 높은 압력으로 압축되고;
    (9) 상기 제2 액체 스트림은 더 높은 압력으로 펌프되고 그것의 적어도 일부분이 기화되도록 충분히 가열되고;
    (10) 상기 압축된 제2 증기 스트림 및 상기 가열되고 펌프된 제2 액체 스트림은 결합되어 결합된 스트림을 형성하고 상기 결합된 스트림은 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (11) 상기 환류 스트림의 양 및 온도와 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼으로의 상기 공급의 온도는, 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되는 온도로 유지되도록 하는데 효과적인 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  9. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 공정으로서,
    (a) 상기 액화천연가스 스트림이 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급되고,
    (b) 상기 액화천연가스가 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획되는 것인
    공정에 있어서,
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 장치가 상기 액화천연가스를 더 분획하기 위해 제공되고;
    (2) 증류 스트림이 상기 접촉 장치의 상부로부터 인출되고, 그것을 부분적으 로 응축하도록 충분히 냉각되고, 그 후 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 휘발성이 더 강한 분획 및 환류 스트림을 형성하고;
    (3) 상기 환류 스트림은 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (4) 상기 액화천연가스 스트림은 가열되어 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하고 그 후 적어도 제1 스트림 및 제2 스트림으로 나누어지고;
    (5) 상기 제1 스트림은 중간-컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (6) 상기 제2 스트림은 그것의 적어도 일부분이 기화되도록 충분히 가열되고 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고, 이때 상기 증류 스트림 및 제1 액체 스트림이 형성 및 분리되고;
    (7) 상기 제1 액체 스트림은 상기 분획 컬럼으로 향하게 되고, 이때 상기 스트림은 제1 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리되고;
    (8) 상기 제1 증기 스트림은 부분적으로 응축되도록 충분히 냉각되고, 그 후 분리되어, 제2 증기 스트림 및 제2 액체 스트림을 형성하고;
    (9) 상기 제2 증기 스트림은 더 높은 압력으로 압축되고;
    (10) 상기 제2 액체 스트림은 더 높은 압력으로 펌프되고 그것의 적어도 일부분이 기화되도록 충분히 가열되고;
    (11) 상기 압축된 제2 증기 스트림 및 상기 가열되고 펌프된 제2 액체 스트림은 결합되어 결합된 스트림을 형성하고 상기 결합된 스트림은 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되고;
    (12) 상기 환류 스트림의 양 및 온도와 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼으로의 상기 공급의 온도는, 상기 접촉 장치 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되는 온도로 유지되도록 하는데 효과적인 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  10. 청구항 2에 있어서, 상기 압축된 증기 스트림이 냉각되고 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  11. 청구항 3에 있어서, 상기 압축된 증기 스트림이 냉각되고 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  12. 청구항 6에 있어서, 상기 압축된 제2 증기 스트림이 냉각되고 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  13. 청구항 7에 있어서, 상기 압축된 제2 증기 스트림이 냉각되고 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  14. 청구항 8에 있어서, 상기 압축된 증기 스트림이 냉각되고 그 후 상기 가열되고 펌프된 제2 액체 스트림과 결합하여 상기 결합된 스트림을 형성하는 것인 개선사항.
  15. 청구항 9에 있어서, 상기 압축된 제2 증기 스트림이 냉각되고 그 후 상기 가열되고 펌프된 제2 액체 스트림과 결합하여 상기 결합된 스트림을 형성하는 것인 개선사항.
  16. 청구항 2에 있어서, 상기 증기 스트림이 가열되고, 더 높은 압력으로 압축되고, 냉각되고, 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  17. 청구항 3에 있어서, 상기 증기 스트림이 가열되고, 더 높은 압력으로 압축되고, 냉각되고, 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  18. 청구항 6에 있어서, 상기 제2 증기 스트림이 가열되고, 더 높은 압력으로 압축되고, 냉각되고, 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  19. 청구항 7에 있어서, 상기 제2 증기 스트림이 가열되고, 더 높은 압력으로 압축되고, 냉각되고, 그 후 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 장치에 공급되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  20. 청구항 8에 있어서, 상기 제2 증기 스트림이 가열되고, 더 높은 압력으로 압축되고, 냉각되고, 그 후 상기 가열되고 펌프된 제2 액체 스트림과 결합하여 상기 결합된 스트림을 형성하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  21. 청구항 9에 있어서, 상기 제2 증기 스트림이 가열되고, 더 높은 압력으로 압축되고, 냉각되고, 그 후 상기 가열되고 펌프된 제2 액체 스트림과 결합하여 상기 결합된 스트림을 형성하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  22. 청구항 1에 있어서, 상기 증류 스트림은 분축기(dephlegmator)에서 부분적으로 응축되도록 충분히 냉각되고 동시에 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 상기 환류 스트림을 형성하고, 상기 환류 스 트림은 분축기로부터 상기 분획 컬럼의 꼭대기 분획 단계로 흐르는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  23. 청구항 2 내지 21 중 어느 한 항에 있어서, 상기 증류 스트림은 분축기에서 부분적으로 응축되도록 충분히 냉각되고 동시에 분리되어 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 상기 환류 스트림을 형성하고, 상기 환류 스트림은 분축기로부터 상기 접촉 장치의 꼭대기 분획 단계로 흐르는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 공정.
  24. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 장치로서, 장치 내에
    (a) 상기 액화천연가스를 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급하는 공급 수단, 및
    (b) 상기 액화천연가스를 수용하고 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획하기 위해 상기 공급 수단에 연결된 분획 컬럼,
    이 존재하는 상기 장치가:
    (1) 증류 스트림을 인출하기 위한 상기 분획 컬럼의 상부에 연결된 인출 수단;
    (2) 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키기 위해 충분히 냉각시키기 위한, 상기 인출 수단에 연결된 제1 열교환수단;
    (3) 상기 부분적으로 응축된 증류 스트림을 수용하고 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 환류 스트림으로 분리하기 위한 상기 제1 열교환수단에 연결된 분리수단으로서, 상기 분리 수단은 상기 분획 컬럼에도 또한 연결되어 상기 환류 스트림을 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 분획 컬럼에 공급하는 것인 분리수단;
    (4) 상기 액화천연가스를 수용하고 그것을 가열함으로써, 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해, 상기 공급 수단에도 또한 연결된 제1 열교환수단;
    (5) 상기 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것을 적어도 제1 스트림 및 제2 스트림으로 나누기 위한 상기 제1 열교환수단에 연결된 구분수단으로서, 상기 구분 수단은 상부의 중간-컬럼 공급 위치에서 상기 제1 스트림을 공급하기 위해 상기 분획 컬럼에도 또한 연결되는 것인 구분 수단;
    (6) 상기 제2 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화시키기 위해 그것을 충분히 가열하기 위한 상기 구분수단에 연결된 제2 열교환수단으로서, 상기 제2 열교환수단은 하부의 중간-컬럼 공급 위치에서 상기 가열된 제2 스트림을 공급하기 위해 상기 분획 컬럼에도 또한 연결되는 것인 제2 열교환수단;
    (7) 상기 환류 스트림의 양 및 온도와 상기 분획 컬럼으로의 상기 공급 스트림의 온도들을, 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분 들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되도록 하는 온도로 유지되도록 조절하기 위해 채택된 조정 수단,
    을 포함하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  25. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 장치로서, 장치 내에
    (a) 상기 액화천연가스를 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급하는 공급 수단, 및
    (b) 상기 액화천연가스를 수용하고, 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획하기 위한, 상기 공급 수단에 연결된 분획 컬럼,
    이 존재하는 상기 장치가:
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 분리 수단으로서, 상기 접촉 분리 수단이 접촉 후에 결과된 증기 및 액체를 분리하는 분리 수단을 포함하는 것인 접촉 분리 수단;
    (2) 증류 스트림을 인출하기 위한 상기 접촉 분리 수단의 상부에 연결된 인출 수단;
    (3) 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키기 위해 충분히 냉각시키기 위한, 상기 인출 수단에 연결된 제1 열교환수단;
    (4) 상기 부분적으로 응축된 증류 스트림을 수용하고 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 환류 스트림으로 분리하기 위한 상기 제1 열교환수단에 연결된 분리수단으로서, 상기 분리 수단은 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되어 상기 환류 스트림을 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하는 것인 분리수단;
    (5) 상기 액화천연가스를 수용하고 그것을 가열함으로써, 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해, 상기 공급 수단에도 또한 연결된 제1 열교환수단;
    (6) 상기 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화시키도록 충분히 추가로 가열하기 위한 상기 제1 열교환수단에 연결된 제2 열교환수단;
    (7) 상기 추가로 가열된 액화천연가스를 수용하기 위해 연결된 상기 접촉 분리 수단으로서, 이때 상기 증류 스트림 및 액체 스트림이 형성되고 분리되는 것인 상기 접촉 분리 수단;
    (8) 상기 액체 스트림을 수용하고, 그것을 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요부분으로 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리하기 위해 연결된 상기 분획 컬럼;
    (9) 상기 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 분획 컬럼에 연결된 압축 수단으로서, 상기 압축수단은 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 압축된 증기 스트림을 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 압축 수단;
    (10) 상기 환류 스트림의 양 및 온도 및 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼에의 상기 공급 스트림의 온도들을, 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되도록 하는 온도로 유지되도록 조절하기 위해 채택된 조정수단,
    을 포함하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  26. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 장치로서, 장치 내에
    (a) 상기 액화천연가스를 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급하는 공급 수단, 및
    (b) 상기 액화천연가스를 수용하고, 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획하기 위한, 상기 공급 수단에 연결된 분획 컬럼,
    이 존재하는 상기 장치가:
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 분리 수단으로서, 상기 접촉 분리 수단이 접촉 후에 결과된 증기 및 액체를 분리하는 분리 수단을 포함하는 것인 접촉 분리 수단;
    (2) 증류 스트림을 인출하기 위한 상기 접촉 분리 수단의 상부에 연결된 인 출 수단;
    (3) 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키기 위해 충분히 냉각시키기 위한, 상기 인출 수단에 연결된 제1 열교환수단;
    (4) 상기 부분적으로 응축된 증류 스트림을 수용하고 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 환류 스트림으로 분리하기 위한 상기 제1 열교환수단에 연결된 분리수단으로서, 상기 분리 수단은 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되어 상기 환류 스트림을 상기 접촉 분리 수단에 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 공급하는 것인 분리수단;
    (5) 상기 액화천연가스를 수용하고 그것을 가열함으로써, 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해, 상기 공급 수단에도 또한 연결된 제1 열교환수단;
    (6) 상기 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것을 적어도 제1 스트림 및 제2 스트림으로 나누기 위해 상기 제1 열교환수단에 연결된 구분수단;
    (7) 상기 제2 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화시키기 위해 그것을 충분히 가열하기 위한 상기 구분수단에 연결된 제2 열교환수단;
    (8) 중간-컬럼 공급 위치에서 상기 제1 스트림을, 그리고 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 가열된 제2 스트림을 수용하기 위해 연결된 상기 접촉 분리 수단으로서, 이때 상기 증류 스트림 및 액체 스트림이 형성되고 분리되는 것인 상기 접촉 분리 수단;
    (9) 상기 액체 스트림을 수용하고 그것을 증기 스트림 및 더 무거운 탄화수 소 성분들을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리하기 위해 연결된 상기 분획 컬럼;
    (10) 상기 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 분획 컬럼에 연결된 압축 수단으로서, 상기 압축 수단은 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 압축된 증기 스트림을 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 압축 수단; 및
    (11) 상기 환류 스트림의 양 및 온도 및 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼에의 상기 공급 스트림의 온도들을, 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되도록 하는 온도로 유지되도록 조절하기 위해 채택된 조정수단,
    을 포함하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  27. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 장치로서, 장치 내에
    (a) 상기 액화천연가스를 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급하는 공급 수단, 및
    (b) 상기 액화천연가스를 수용하고, 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획하기 위한, 상기 공급 수단에 연결된 분 획 컬럼,
    이 존재하는 상기 장치가:
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 분리 수단으로서, 상기 접촉 분리 수단이 접촉 후에 결과된 증기 및 액체를 분리하는 분리 수단을 포함하는 것인 접촉 분리 수단;
    (2) 증류 스트림을 인출하기 위해 상기 접촉 분리 수단의 상부에 연결된 인출 수단;
    (3) 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키도록 충분히 냉각시키기 위해 상기 인출 수단에 연결된 제1 열교환수단;
    (4) 상기 부분적으로 응축된 증류 스트림을 수용하고 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 환류 스트림으로 분리하기 위한 상기 제1 열교환수단에 연결된 분리수단으로서, 상기 분리 수단은 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되어 상기 환류 스트림을 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하는 것인 분리수단;
    (5) 상기 액화천연가스를 수용하고 그것을 가열함으로써, 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해, 상기 공급 수단에도 또한 연결된 제1 열교환수단;
    (6) 상기 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것의 적어도 일부를 기화시키도록 그것을 추가로 충분히 가열하기 위해 연결된 제2 열교환수단;
    (7) 상기 추가로 가열된 액화천연가스를 수용하기 위해 연결된 상기 접촉 분 리 수단으로서, 이때 상기 증류 스트림 및 액체 스트림이 형성되고 분리되는 것인 상기 접촉 분리 수단;
    (8) 상기 액체 스트림을 수용하고 그것을 증기 스트림 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리하기 위해 연결된 상기 분획 컬럼;
    (9) 상기 증기 스트림을 수용하고 그것을 실질적으로 응축시키기 위해 냉각시키기 위해 상기 분획 컬럼에도 또한 연결된 제2 열교환수단;
    (10) 상기 실질적으로 응축된 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 펌프하기 위해 상기 제2 열교환수단에 연결된 펌프 수단;
    (11) 상기 펌프된 실질적으로 응축된 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화함으로써 상기 증기 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해 상기 펌프 수단에도 또한 연결된 상기 제2 열교환수단으로서, 상기 제2 열교환수단은 상기 적어도 부분적으로 기화된 펌프된 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결된 상기 제2 열교환수단;
    (12) 상기 환류 스트림의 양 및 온도 및 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼에의 상기 공급 스트림의 온도들을, 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되도록 하는 온도로 유지되도록 조절하기 위해 채택된 조정수단,
    을 포함하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  28. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 장치로서, 장치 내에
    (a) 상기 액화천연가스를 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급하는 공급 수단, 및
    (b) 상기 액화천연가스를 수용하고, 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획하기 위한, 상기 공급 수단에 연결된 분획 컬럼,
    이 존재하는 상기 장치가:
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 분리 수단으로서, 상기 접촉 분리 수단이 접촉 후에 결과된 증기 및 액체를 분리하는 분리 수단을 포함하는 것인 접촉 분리 수단;
    (2) 증류 스트림을 인출하기 위한 상기 접촉 분리 수단의 상부에 연결된 인출 수단;
    (3) 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키기 위해 충분히 냉각시키기 위한, 상기 인출 수단에 연결된 제1 열교환수단;
    (4) 상기 부분적으로 응축된 증류 스트림을 수용하고 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 환류 스트림으로 분리하기 위한 상 기 제1 열교환수단에 연결된 분리 수단으로서, 상기 분리 수단은 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되어 상기 환류 스트림을 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하는 것인 분리 수단;
    (5) 상기 액화천연가스를 수용하고 그것을 가열함으로써, 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해, 상기 공급 수단에도 또한 연결된 제1 열교환수단;
    (6) 상기 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것을 추가로 가열하기 위해 상기 제1 열교환수단에 연결된 제2 열교환수단;
    (7) 상기 추가로 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것을 적어도 제1 스트림 및 제2 스트림으로 나누기 위한 상기 제2 열교환수단에 연결된 구분수단;
    (8) 상기 제2 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화시키도록 그것을 충분히 가열하기 위해 상기 구분 수단에 연결된 제3 열교환수단;
    (9) 상기 제1 스트림을 중간-컬럼 공급 위치에서 수용하고 상기 가열된 제2 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 수용하기 위해 연결된 상기 접촉 분리 수단으로서, 이때 상기 증류 스트림 및 액체 스트림이 형성되고 분리되는 것인 상기 접촉 분리 수단;
    (10) 상기 액체 스트림을 수용하고 그것을 증기 스트림 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리하기 위해 연결된 상기 분획 컬럼;
    (11) 상기 증기 스트림을 수용하고 그것을 실질적으로 응축시키기 위해 냉각 시키기 위해 상기 분획 컬럼에도 또한 연결된 제2 열교환수단;
    (12) 상기 실질적으로 응축된 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 펌프하기 위해 상기 제2 열교환수단에 연결된 펌프 수단;
    (13) 상기 펌프된 실질적으로 응축된 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화함으로써 상기 증기 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위한, 상기 펌프 수단에도 또한 연결된 상기 제2 열교환수단으로서, 상기 제2열교환수단은 상기 적어도 부분적으로 기화된 펌프된 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결된 상기 제2 열교환수단; 및
    (14) 상기 환류 스트림의 양 및 온도 및 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼에의 상기 공급 스트림의 온도들을, 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되도록 하는 온도로 유지되도록 조절하기 위해 채택된 조정수단,
    을 포함하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  29. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 장치로서, 장치 내에
    (a) 상기 액화천연가스를 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급하는 공급 수단, 및
    (b) 상기 액화천연가스를 수용하고, 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획하기 위한, 상기 공급 수단에 연결된 분획 컬럼,
    이 존재하는 상기 장치가:
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 분리 수단으로서, 상기 접촉 분리 수단이 접촉 후에 결과된 증기 및 액체를 분리하는 분리 수단을 포함하는 것인 접촉 분리 수단;
    (2) 증류 스트림을 인출하기 위한 상기 접촉 분리 수단의 상부에 연결된 인출 수단;
    (3) 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키도록 충분히 냉각시키기 위한, 상기 인출 수단에 연결된 제1 열교환수단;
    (4) 상기 부분적으로 응축된 증류 스트림을 수용하고 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 환류 스트림으로 분리하기 위한 상기 제1 열교환수단에 연결된 제1 분리수단으로서, 상기 제1 분리수단은 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되어 상기 환류 스트림을 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하는 것인 제1 분리수단;
    (5) 상기 액화천연가스를 수용하고 그것을 가열함으로써, 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해, 상기 공급 수단에도 또한 연결된 제1 열교환수단;
    (6) 상기 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화시키도록 충분히 추가로 가열하기 위해 연결된 제2 열교환수단;
    (7) 상기 추가로 가열된 액화천연가스를 수용하기 위해 연결된 상기 접촉 분리 수단으로서, 이때 상기 증류 스트림 및 제1 액체 스트림이 형성되고 분리되는 것인 상기 접촉 분리 수단;
    (8) 상기 제1 액체 스트림을 수용하고, 그것을 제1 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리하기 위해 연결된 상기 분획 컬럼;
    (9) 상기 제1 증기 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키도록 충분히 냉각시키기 위해, 상기 분획 컬럼에도 또한 연결된 제2 열교환수단;
    (10) 상기 부분적으로 응축된 제1 증기 스트림을 수용하고 그것을 제2 증기 스트림 및 제2 액체 스트림으로 분리하기 위해 연결된 제2 분리수단;
    (11) 상기 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 제2 분리수단에 연결된 압축 수단으로서, 상기 압축 수단은 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 압축된 제2 증기 스트림을 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 압축 수단;
    (12) 상기 제2 액체 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 펌프하기 위해 상기 제2 분리수단에 연결된 펌프 수단;
    (13) 상기 펌프된 제2 액체 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화함으로써 상기 제1 증기 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해 상 기 펌프 수단에도 또한 연결된 상기 제2열교환수단으로서, 상기 제2열교환수단은 상기 적어도 부분적으로 기화된 펌프된 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결된 상기 제2열교환수단;
    (14) 상기 환류 스트림의 양 및 온도 및 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼에의 상기 공급 스트림들의 온도들을, 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되도록 하는 온도로 유지되도록 조절하기 위해 채택된 조정 수단,
    을 포함하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  30. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 장치로서, 장치 내에
    (a) 상기 액화천연가스를 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급하는 공급 수단, 및
    (b) 상기 액화천연가스를 수용하고, 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획하기 위한, 상기 공급 수단에 연결된 분획 컬럼,
    이 존재하는 상기 장치가:
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 분리 수단으로서, 상기 접촉 분리 수단이 접촉 후에 결과된 증기 및 액체를 분리하는 분리 수단을 포함하는 것인 접촉 분리 수단;
    (2) 증류 스트림을 인출하기 위한 상기 접촉 분리 수단의 상부에 연결된 인출 수단;
    (3) 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키도록 충분히 냉각시키기 위한, 상기 인출 수단에 연결된 제1 열교환수단;
    (4) 상기 부분적으로 응축된 증류 스트림을 수용하고 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 환류 스트림으로 분리하기 위한 상기 제1 열교환수단에 연결된 제1 분리수단으로서, 상기 제1 분리수단은 또한 상기 접촉 분리 수단에 연결되어 상기 환류 스트림을 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하는 것인 제1 분리수단;
    (5) 상기 액화천연가스를 수용하고 그것을 가열함으로써, 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해, 상기 공급 수단에도 또한 연결된 제1 열교환수단;
    (6) 상기 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것을 추가로 가열하기 위해 상기 제1 열교환수단에 연결된 제2 열교환수단;
    (7) 상기 추가로 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것을 적어도 제1 스트림 및 제2 스트림으로 나누기 위한 상기 제2 열교환수단에 연결된 구분수단;
    (8) 상기 제2 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화시키도록 충분 히 가열하기 위해 상기 구분 수단에 연결된 제3 열교환수단;
    (9) 상기 제1 스트림을 중간-컬럼 공급 위치에서 수용하고 상기 가열된 제2 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 수용하기 위해 연결된 상기 접촉 분리 수단으로서, 이때 상기 증류 스트림 및 제1 액체 스트림이 형성되고 분리되는 것인 상기 접촉 분리 수단;
    (10) 상기 제1 액체 스트림을 수용하고 그것을 제1 증기 스트림 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리하기 위해 연결된 상기 분획 컬럼;
    (11) 상기 제1 증기 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키기 위해 충분히 냉각시키기 위해 상기 분획 컬럼에도 또한 연결된 제2 열교환수단;
    (12) 상기 부분적으로 응축된 제1 증기 스트림을 수용하고 그것을 제2 증기 스트림 및 제2 액체 스트림으로 분리하기 위해 연결된 제2 분리수단;
    (13) 상기 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 제2 분리수단에 연결된 압축 수단으로서, 상기 압축수단은 상기 압축된 제2 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 압축 수단;
    (14) 상기 제2 액체 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 펌프하기 위해 상기 분리 수단에 연결된 펌프 수단;
    (15) 상기 펌프된 제2 액체 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화함으로써 상기 제1 증기 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해 상 기 펌프 수단에도 또한 연결된 상기 제2 열교환수단으로서, 상기 제2 열교환수단은 상기 적어도 부분적으로 기화된 펌프된 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결된 상기 제2 열교환수단;
    (16) 상기 환류 스트림의 양 및 온도 및 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼에의 상기 공급 스트림의 온도들을, 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되도록 하는 온도로 유지되도록 조절하기 위해 채택된 조정수단,
    을 포함하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  31. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 장치로서, 장치 내에
    (a) 상기 액화천연가스를 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급하는 공급 수단, 및
    (b) 상기 액화천연가스를 수용하고, 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획하기 위한, 상기 공급 수단에 연결된 분획 컬럼,
    이 존재하는 상기 장치가:
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 분리 수단으로서, 상기 접촉 분리 수단이 접촉 후에 결과된 증기 및 액체를 분리하는 분리 수단을 포함하는 것인 접촉 분리 수단;
    (2) 증류 스트림을 인출하기 위한 상기 접촉 분리 수단의 상부에 연결된 인출 수단;
    (3) 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키기 위해 충분히 냉각시키기 위한, 상기 인출 수단에 연결된 제1 열교환수단;
    (4) 상기 부분적으로 응축된 증류 스트림을 수용하고 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 환류 스트림으로 분리하기 위한 상기 제1 열교환수단에 연결된 제1 분리수단으로서, 상기 제1 분리 수단은 상기 환류 스트림을 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 또한 상기 접촉 분리 수단에 연결되는 것인 제1 분리수단;
    (5) 상기 액화천연가스를 수용하고 그것을 가열함으로써, 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해, 상기 공급 수단에도 또한 연결된 제1 열교환수단;
    (6) 상기 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화시키도록 그것을 추가로 충분히 가열하기 위해 연결된 제2 열교환수단;
    (7) 상기 추가로 가열된 액화천연가스를 수용하기 위해 연결된 상기 접촉 분리 수단으로서, 이때 상기 증류 스트림 및 제1 액체 스트림이 형성되고 분리되는 것인 상기 접촉 분리 수단;
    (8) 상기 제1 액체 스트림을 수용하고 그것을 제1 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리하기 위해 연결된 상기 분획 컬럼;
    (9) 상기 제1 증기 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키도록 충분히 냉각시키기 위해 상기 분획 컬럼에도 또한 연결된 제2 열교환수단;
    (10) 상기 부분적으로 응축된 제1 증기 스트림을 수용하고 그것을 제2 증기 스트림 및 제2 액체 스트림으로 분리하기 위해 연결된 제2 분리수단;
    (11) 상기 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 제2 분리수단에 연결된 압축 수단;
    (12) 상기 제2 액체 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 펌프하기 위해 상기 제2 분리수단에 연결된 펌프 수단;
    (13) 상기 펌프된 제2 액체 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화시킴으로써 상기 제1 증기 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해 상기 펌프 수단에도 또한 연결된 상기 제2 열교환수단;
    (14) 상기 압축된 제2 증기 스트림 및 상기 적어도 부분적으로 기화된 펌프된 스트림을 수용함으로써 결합된 스트림을 형성하기 위해 상기 압축 수단 및 상기 제2 열교환수단에 연결된 결합 수단으로서, 상기 결합 수단은 상기 결합된 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결된 것인 상기 결합 수단;
    (15) 상기 환류 스트림의 양 및 온도 및 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼에의 상기 공급 스트림들의 온도들을, 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되도록 하는 온도로 유지되도록 조절하기 위해 채택된 조정수단,
    을 포함하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  32. 메탄 및 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 액화천연가스의 분리 장치로서, 장치 내에
    (a) 상기 액화천연가스를 하나 이상의 공급 스트림으로 분획 컬럼에 공급하는 공급 수단, 및
    (b) 상기 액화천연가스를 수용하고, 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 휘발성이 더 강한 분획 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 주요 부분으로 포함하는 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분획하기 위한, 상기 공급 수단에 연결된 분획 컬럼,
    이 존재하는 상기 장치가:
    (1) 상기 분획 컬럼의 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 접촉 분리 수단으로서, 상기 접촉 분리 수단이 접촉 후에 결과된 증기 및 액체를 분리하는 분리 수단을 포함하는 것인 접촉 분리 수단;
    (2) 증류 스트림을 인출하기 위한 상기 접촉 분리 수단의 상부에 연결된 인출 수단;
    (3) 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키기 위해 충분히 냉각시키기 위한, 상기 인출 수단에 연결된 제1 열교환수단;
    (4) 상기 부분적으로 응축된 증류 스트림을 수용하고 상기 메탄을 주요 부분으로 포함하는 상기 더 휘발성이 강한 분획 및 환류 스트림으로 분리하기 위한 상기 제1 열교환수단에 연결된 제1 분리수단으로서, 상기 제1 분리수단은 상기 환류 스트림을 꼭대기 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 제1 분리수단;
    (5) 상기 액화천연가스를 수용하고 그것을 가열함으로써, 상기 증류 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해, 상기 공급 수단에도 또한 연결된 제1 열교환수단;
    (6) 상기 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것을 추가로 가열하기 위해 상기 제1 열교환수단에 연결된 제2 열교환수단;
    (7) 상기 추가로 가열된 액화천연가스를 수용하고 그것을 적어도 제1 스트림 및 제2 스트림으로 나누기 위한 상기 제2 열교환수단에 연결된 구분수단;
    (8) 상기 제2 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분이 기화되기에 충분하도록 가열시키기 위해 상기 구분 수단에 연결된 제3 열교환수단;
    (9) 상기 제1 스트림을 중간-컬럼 공급 위치에서, 그리고 상기 가열된 제2 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 수용하기 위해 연결된 상기 접촉 분리 수단으로서, 이때 상기 증류 스트림 및 제1 액체 스트림이 형성되고 분리되는 것인 상기 접촉 분리 수단;
    (10) 상기 제1 액체 스트림을 수용하고 그것을 제1 증기 스트림 및 상기 더 무거운 탄화수소 성분들을 포함하는 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획으로 분리하기 위해 연결된 상기 분획 컬럼;
    (11) 상기 제1 증기 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축시키기에 충분하도록 냉각시키기 위해 상기 분획 컬럼에도 또한 연결된 제2 열교환수단;
    (12) 상기 부분적으로 응축된 제1 증기 스트림을 수용하고 그것을 제2 증기 스트림 및 제2 액체 스트림으로 분리하기 위해 연결된 제2 분리수단;
    (13) 상기 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 제2 분리수단에 연결된 압축 수단;
    (14) 상기 제2 액체 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 펌프하기 위해 상기 제2 분리수단에 연결된 펌프 수단;
    (15) 상기 펌프된 제2 액체 스트림을 수용하고 그것의 적어도 일부분을 기화함으로써 상기 제1 증기 스트림의 상기 냉각의 적어도 일부분을 공급하기 위해 상기 펌프 수단에도 또한 연결된 상기 제2 열교환수단;
    (16) 상기 압축된 제2 증기 스트림 및 상기 적어도 부분적으로 기화된 펌프된 스트림을 수용함으로써 결합된 스트림을 형성하기 위해 상기 압축 수단 및 상기 제2 열교환수단에 연결된 결합 수단으로서, 상기 결합 수단은 상기 결합된 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결된 것인 상기 결합 수단;
    (17) 상기 환류 스트림의 양 및 온도 및 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼에의 상기 공급 스트림들의 온도들을, 상기 접촉 분리 수단 및 상기 분획 컬럼의 오버헤드 온도가 상기 더 무거운 탄화수소 성분들의 주요 부분이 상기 상대적으로 덜 휘발성인 분획에서 회수되도록 하는 온도로 유지되도록 조절하기 위해 채택된 조정수단,
    을 포함하는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  33. 청구항 25에 있어서, 상기 압축된 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 냉각수단이 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  34. 청구항 26에 있어서, 상기 압축된 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 냉각수단이 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  35. 청구항 29에 있어서, 상기 압축된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 냉각수단이 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉 각된 압축된 제2 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  36. 청구항 30에 있어서, 상기 압축된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 냉각수단이 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 제2 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급되도록 하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  37. 청구항 31에 있어서, 상기 압축된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 냉각수단이 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 제2 증기 스트림을 상기 결합 수단에 공급하여서 상기 결합된 스트림을 형성하기 위해 상기 결합 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  38. 청구항 32에 있어서, 상기 압축된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 냉각수단이 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 제2 증기 스트림을 상기 결합 수단에 공급하여서 상기 결합된 스트림을 형성하기 위해 상기 결합 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액 화천연가스의 분리 장치.
  39. 청구항 25에 있어서, 상기 증기 스트림을 수용하고 그것을 가열하기 위해 가열 수단이 상기 분획 컬럼에 연결되고, 상기 압축 수단은 상기 가열된 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 가열 수단에 연결되고, 상기 압축된 가열된 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 냉각수단이 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  40. 청구항 26에 있어서, 상기 증기 스트림을 수용하고 그것을 가열하기 위해 가열 수단이 상기 분획 컬럼에 연결되고, 상기 압축 수단은 상기 가열된 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 가열 수단에 연결되고, 상기 압축된 가열된 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 냉각 수단이 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  41. 청구항 29에 있어서, 상기 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 가열하기 위해 가열 수단이 상기 제2 분리수단에 연결되고, 상기 압축 수단은 상기 가열된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 가열 수단에 연결되고, 상기 압축된 가열된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 냉각 수단이 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 제2 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  42. 청구항 30에 있어서, 상기 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 가열하기 위해 가열 수단이 상기 제2 분리수단에 연결되고, 상기 압축 수단은 상기 가열된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 가열 수단에 연결되고, 냉각 수단이 상기 압축된 가열된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 제2 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 접촉 분리 수단에 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  43. 청구항 31에 있어서, 상기 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 가열하기 위해 가열 수단이 상기 제2 분리수단에 연결되고, 상기 압축 수단은 상기 가열된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 가열 수단에 연결되고, 냉각 수단이 상기 압축된 가열된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉 각시키기 위해서 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 제2 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 결합 수단에 공급하여 상기 결합된 스트림을 형성하기 위해 상기 결합 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  44. 청구항 32에 있어서, 상기 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 가열하기 위해 가열 수단이 상기 제2 분리수단에 연결되고, 상기 압축 수단은 상기 가열된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 더 높은 압력으로 압축하기 위해 상기 가열 수단에 연결되고, 냉각 수단이 상기 압축된 가열된 제2 증기 스트림을 수용하고 그것을 냉각시키기 위해서 상기 압축 수단에 연결되고, 상기 냉각 수단은 상기 냉각된 압축된 제2 증기 스트림을 하부의 컬럼 공급 위치에서 상기 결합 수단에 공급하여 상기 결합된 스트림을 형성하기 위해 상기 결합 수단에도 또한 연결되는 것인 개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  45. 청구항 24에 있어서,
    (1) 상기 액화천연가스를 수용하고 상기 액화천연가스의 가열에 제공하기 위해 분축기가 상기 공급 수단에 연결되고, 상기 분축기는 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축되도록 충분히 냉각하고 동시에 그것을 분리시켜 상기 휘발성 잔류 가스 분획 및 상기 환류 스트림을 형성하기 위해 상기 분획 컬럼에도 또한 연결되고, 상기 분축기는 상기 환류 스트림을 꼭대기 공급으로서 공급하기 위 해 상기 분획 컬럼에도 또한 연결되고;
    (2) 상기 구분 수단은 상기 가열된 액화천연가스를 수용하기 위해 상기 분축기에 연결되는 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  46. 청구항 25 및 27 내지 44 중 어느 한 항에 있어서,
    (1) 상기 액화천연가스를 수용하고 상기 액화천연가스의 가열에 제공하기 위해 상기 공급 수단에 연결되는 분축기에 있어서, 상기 분축기는 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축되도록 충분히 냉각시키고 동시에 그것을 분리시켜 상기 휘발성 잔류 가스 분획 및 상기 환류 스트림을 형성하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되고, 상기 분축기는 상기 환류 스트림을 꼭대기 공급물로서 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되고;
    (2) 상기 제2 열교환수단은 상기 가열된 액화천연가스를 수용하기 위해 상기 분축기에 연결되는 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
  47. 청구항 26에 있어서,
    (1) 상기 액화천연가스를 수용하고 상기 액화천연가스의 가열에 제공하기 위해 상기 공급 수단에 연결되는 분축기에 있어서, 상기 분축기는 상기 증류 스트림을 수용하고 그것을 부분적으로 응축되도록 충분히 냉각하고 동시에 그것을 분리시 켜 상기 휘발성 잔류 가스 분획 및 상기 환류 스트림을 형성하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되고, 상기 분축기는 상기 환류 스트림을 꼭대기 공급물로서 공급하기 위해 상기 접촉 분리 수단에도 또한 연결되고;
    (2) 상기 구분 수단은 상기 가열된 액화천연가스를 수용하기 위해 상기 분축기에 연결되는 것인,
    개선 사항을 가지는 액화천연가스의 분리 장치.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103043609A (zh) * 2012-12-24 2013-04-17 李红凯 兼制生产天然气的液氮洗装置
WO2020006220A1 (en) * 2018-06-29 2020-01-02 Uop Llc Process for separation of propylene from a liquefied petroleum gas stream

Families Citing this family (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6742358B2 (en) 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US20070062216A1 (en) * 2003-08-13 2007-03-22 John Mak Liquefied natural gas regasification configuration and method
US7155931B2 (en) 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
JP4496224B2 (ja) * 2003-11-03 2010-07-07 フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン Ｌｎｇ蒸気の取扱い構成および方法
CA2552245C (en) * 2004-01-16 2013-07-30 Aker Kvaerner, Inc. Gas conditioning process for the recovery of lpg/ngl (c2+) from lng
US7204100B2 (en) 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
EA010743B1 (ru) * 2004-06-30 2008-10-30 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Установка (варианты) и способ регазификации сжиженного природного газа
EP1771694A1 (en) * 2004-07-01 2007-04-11 Ortloff Engineers, Ltd Liquefied natural gas processing
US7165423B2 (en) * 2004-08-27 2007-01-23 Amec Paragon, Inc. Process for extracting ethane and heavier hydrocarbons from LNG
MY146497A (en) * 2004-12-08 2012-08-15 Shell Int Research Method and apparatus for producing a liquefied natural gas stream
US20060130521A1 (en) * 2004-12-17 2006-06-22 Abb Lummus Global Inc. Method for recovery of natural gas liquids for liquefied natural gas
US20060130520A1 (en) * 2004-12-17 2006-06-22 Abb Lummus Global Inc. Method for recovery of natural gas liquids for liquefied natural gas
US20060131218A1 (en) * 2004-12-17 2006-06-22 Abb Lummus Global Inc. Method for recovery of natural gas liquids for liquefied natural gas
DE102005000634A1 (de) * 2005-01-03 2006-07-13 Linde Ag Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus LNG
ES2561808T3 (es) * 2005-03-22 2016-03-01 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Proceso y aparato para extraer líquidos de gas natural a partir de una corriente de gas natural licuado
US7530236B2 (en) * 2006-03-01 2009-05-12 Rajeev Nanda Natural gas liquid recovery
AU2007267116B2 (en) * 2006-05-30 2010-08-12 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method for treating a hydrocarbon stream
KR101407771B1 (ko) * 2006-06-02 2014-06-16 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 액화 천연 가스 처리
US8677780B2 (en) * 2006-07-10 2014-03-25 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for rich gas conditioning for NGL recovery
US8499581B2 (en) * 2006-10-06 2013-08-06 Ihi E&C International Corporation Gas conditioning method and apparatus for the recovery of LPG/NGL(C2+) from LNG
EP2076726A2 (en) * 2006-10-24 2009-07-08 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for treating a hydrocarbon stream
AU2007319977B2 (en) 2006-11-09 2011-03-03 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for gas condensate separation from high-pressure hydrocarbon mixtures
US20080202161A1 (en) * 2006-12-04 2008-08-28 Vazquez-Esparragoza Jorge Javi Method for adjusting heating value of lng
US7777088B2 (en) * 2007-01-10 2010-08-17 Pilot Energy Solutions, Llc Carbon dioxide fractionalization process
US7883569B2 (en) * 2007-02-12 2011-02-08 Donald Leo Stinson Natural gas processing system
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
DE102008004077A1 (de) * 2008-01-12 2009-07-23 Man Diesel Se Verfahren und Vorrichtung zur Aufbereitung von Erdgas zur Nutzung in einem Gasmotor
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20090293537A1 (en) * 2008-05-27 2009-12-03 Ameringer Greg E NGL Extraction From Natural Gas
US8584488B2 (en) * 2008-08-06 2013-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas production
WO2010027986A1 (en) * 2008-09-03 2010-03-11 Ameringer Greg E Ngl extraction from liquefied natural gas
US20100122542A1 (en) * 2008-11-17 2010-05-20 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Method and apparatus for adjusting heating value of natural gas
US9052136B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US20110067441A1 (en) * 2009-09-21 2011-03-24 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8667812B2 (en) 2010-06-03 2014-03-11 Ordoff Engineers, Ltd. Hydrocabon gas processing
US20120085128A1 (en) * 2010-10-07 2012-04-12 Rajeev Nanda Method for Recovery of Propane and Heavier Hydrocarbons
AU2011316983A1 (en) * 2010-10-20 2013-06-06 Kirtikumar Natubhai Patel Process for separating and recovering ethane and heavier hydrocarbons from LNG
CN102121370B (zh) * 2011-01-05 2014-01-22 天津凯德实业有限公司 撬装式井口气四塔分离回收装置及方法
CN102051196B (zh) * 2011-01-05 2013-08-28 天津凯德实业有限公司 撬装式井口气三塔分离回收装置及方法
CN105074370B (zh) 2012-12-28 2017-04-19 林德工程北美股份有限公司 一种ngl(液化天然气回收)和lng(液化天然气)的组合工艺
CN103265987A (zh) * 2013-06-05 2013-08-28 中国石油集团工程设计有限责任公司 一种lpg脱除天然气中重烃的工艺装置及方法
WO2015104153A1 (de) * 2014-01-07 2015-07-16 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur trennung eines wasserstoffhaltigen kohlenwasserstoffgemischs, trenneinrichtung und olefinanlage
KR102541670B1 (ko) * 2015-06-29 2023-06-08 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. 재기화 터미널 및 이러한 재기화 터미널을 작동시키는 방법
WO2018036869A1 (en) * 2016-08-23 2018-03-01 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Regasification terminal and a method of operating such a regasification terminal
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
KR102651092B1 (ko) * 2017-01-24 2024-03-26 한화오션 주식회사 액화천연가스 연료 선박의 연료 공급 시스템 및 방법
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
JP7026470B2 (ja) * 2017-09-29 2022-02-28 レール・リキード－ソシエテ・アノニム・プール・レテュード・エ・レクスプロワタシオン・デ・プロセデ・ジョルジュ・クロード 天然ガスの製造装置および天然ガスの製造方法
US11473837B2 (en) 2018-08-31 2022-10-18 Uop Llc Gas subcooled process conversion to recycle split vapor for recovery of ethane and propane
JP7246285B2 (ja) * 2019-08-28 2023-03-27 東洋エンジニアリング株式会社 リーンｌｎｇの処理方法及び装置

Family Cites Families (79)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE579774A (ko) * 1958-06-23
US3524897A (en) * 1963-10-14 1970-08-18 Lummus Co Lng refrigerant for fractionator overhead
US3292380A (en) 1964-04-28 1966-12-20 Coastal States Gas Producing C Method and equipment for treating hydrocarbon gases for pressure reduction and condensate recovery
FR1535846A (fr) 1966-08-05 1968-08-09 Shell Int Research Procédé pour la séparation de mélanges de méthane liquéfié
US3837172A (en) 1972-06-19 1974-09-24 Synergistic Services Inc Processing liquefied natural gas to deliver methane-enriched gas at high pressure
US4171964A (en) 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4140504A (en) 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4251249A (en) 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4185978A (en) 1977-03-01 1980-01-29 Standard Oil Company (Indiana) Method for cryogenic separation of carbon dioxide from hydrocarbons
US4278457A (en) 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
JPS5822872A (ja) * 1981-07-31 1983-02-10 東洋エンジニアリング株式会社 天燃ガス中のｌｐｇ回収方法
US4445917A (en) 1982-05-10 1984-05-01 Air Products And Chemicals, Inc. Process for liquefied natural gas
USRE33408E (en) 1983-09-29 1990-10-30 Exxon Production Research Company Process for LPG recovery
US4525185A (en) 1983-10-25 1985-06-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction with staged compression
US4545795A (en) 1983-10-25 1985-10-08 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant natural gas liquefaction
US4519824A (en) 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
DE3414749A1 (de) 1984-04-18 1985-10-31 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur abtrennung hoeherer kohlenwasserstoffe aus einem kohlenwasserstoffhaltigen rohgas
FR2571129B1 (fr) 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4617039A (en) 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
FR2578637B1 (fr) 1985-03-05 1987-06-26 Technip Cie Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede
US4687499A (en) 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4707170A (en) 1986-07-23 1987-11-17 Air Products And Chemicals, Inc. Staged multicomponent refrigerant cycle for a process for recovery of C+ hydrocarbons
US4710214A (en) 1986-12-19 1987-12-01 The M. W. Kellogg Company Process for separation of hydrocarbon gases
US4755200A (en) 1987-02-27 1988-07-05 Air Products And Chemicals, Inc. Feed gas drier precooling in mixed refrigerant natural gas liquefaction processes
US4869740A (en) 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4854955A (en) 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4889545A (en) 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4851020A (en) 1988-11-21 1989-07-25 Mcdermott International, Inc. Ethane recovery system
US4895584A (en) 1989-01-12 1990-01-23 Pro-Quip Corporation Process for C2 recovery
JP2939814B2 (ja) * 1990-03-05 1999-08-25 日本酸素株式会社 メタン分離装置及び方法
US5114451A (en) * 1990-03-12 1992-05-19 Elcor Corporation Liquefied natural gas processing
FR2681859B1 (fr) 1991-09-30 1994-02-11 Technip Cie Fse Etudes Const Procede de liquefaction de gaz naturel.
FR2682964B1 (fr) * 1991-10-23 1994-08-05 Elf Aquitaine Procede de deazotation d'un melange liquefie d'hydrocarbures consistant principalement en methane.
JPH06299174A (ja) 1992-07-24 1994-10-25 Chiyoda Corp 天然ガス液化プロセスに於けるプロパン系冷媒を用いた冷却装置
JPH06159928A (ja) 1992-11-20 1994-06-07 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5275005A (en) 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
FR2714722B1 (fr) 1993-12-30 1997-11-21 Inst Francais Du Petrole Procédé et appareil de liquéfaction d'un gaz naturel.
US5615561A (en) 1994-11-08 1997-04-01 Williams Field Services Company LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US5568737A (en) 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5566554A (en) 1995-06-07 1996-10-22 Kti Fish, Inc. Hydrocarbon gas separation process
BR9609099A (pt) 1995-06-07 1999-02-02 Elcor Corp Processo e dispositivo para a separação de um fluxo de gás
US5555748A (en) 1995-06-07 1996-09-17 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
MY117899A (en) 1995-06-23 2004-08-30 Shell Int Research Method of liquefying and treating a natural gas.
US5600969A (en) 1995-12-18 1997-02-11 Phillips Petroleum Company Process and apparatus to produce a small scale LNG stream from an existing NGL expander plant demethanizer
US5755115A (en) 1996-01-30 1998-05-26 Manley; David B. Close-coupling of interreboiling to recovered heat
MY117906A (en) * 1996-02-29 2004-08-30 Shell Int Research Method of reducing the amount of components having low boiling points in liquefied natural gas
US5799507A (en) * 1996-10-25 1998-09-01 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5755114A (en) 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
JPH10204455A (ja) 1997-01-27 1998-08-04 Chiyoda Corp 天然ガス液化方法
US5983664A (en) 1997-04-09 1999-11-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5890378A (en) 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
DZ2535A1 (fr) 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
CA2294742C (en) 1997-07-01 2005-04-05 Exxon Production Research Company Process for separating a multi-component gas stream containing at least one freezable component
EG22293A (en) 1997-12-12 2002-12-31 Shell Int Research Process ofliquefying a gaseous methane-rich feed to obtain liquefied natural gas
US6182469B1 (en) 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6116050A (en) 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
US6119479A (en) 1998-12-09 2000-09-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
MY117548A (en) 1998-12-18 2004-07-31 Exxon Production Research Co Dual multi-component refrigeration cycles for liquefaction of natural gas
US6125653A (en) 1999-04-26 2000-10-03 Texaco Inc. LNG with ethane enrichment and reinjection gas as refrigerant
US6336344B1 (en) 1999-05-26 2002-01-08 Chart, Inc. Dephlegmator process with liquid additive
US6324867B1 (en) 1999-06-15 2001-12-04 Exxonmobil Oil Corporation Process and system for liquefying natural gas
US6205813B1 (en) * 1999-07-01 2001-03-27 Praxair Technology, Inc. Cryogenic rectification system for producing fuel and high purity methane
US6308531B1 (en) 1999-10-12 2001-10-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas
US6347532B1 (en) 1999-10-12 2002-02-19 Air Products And Chemicals, Inc. Gas liquefaction process with partial condensation of mixed refrigerant at intermediate temperatures
GB0000327D0 (en) 2000-01-07 2000-03-01 Costain Oil Gas & Process Limi Hydrocarbon separation process and apparatus
US6367286B1 (en) 2000-11-01 2002-04-09 Black & Veatch Pritchard, Inc. System and process for liquefying high pressure natural gas
US6526777B1 (en) 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6742358B2 (en) 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
US7069743B2 (en) * 2002-02-20 2006-07-04 Eric Prim System and method for recovery of C2+ hydrocarbons contained in liquefied natural gas
US6941771B2 (en) * 2002-04-03 2005-09-13 Howe-Baker Engineers, Ltd. Liquid natural gas processing
US6564579B1 (en) * 2002-05-13 2003-05-20 Black & Veatch Pritchard Inc. Method for vaporizing and recovery of natural gas liquids from liquefied natural gas
US6945075B2 (en) 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
JP4317187B2 (ja) 2003-06-05 2009-08-19 フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン 液化天然ガスの再ガス化の構成および方法
US6907752B2 (en) * 2003-07-07 2005-06-21 Howe-Baker Engineers, Ltd. Cryogenic liquid natural gas recovery process
US6986266B2 (en) 2003-09-22 2006-01-17 Cryogenic Group, Inc. Process and apparatus for LNG enriching in methane
US7155931B2 (en) 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US7278281B2 (en) 2003-11-13 2007-10-09 Foster Wheeler Usa Corporation Method and apparatus for reducing C2 and C3 at LNG receiving terminals

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103043609A (zh) * 2012-12-24 2013-04-17 李红凯 兼制生产天然气的液氮洗装置
CN103043609B (zh) * 2012-12-24 2015-01-21 李红凯 兼制生产天然气的液氮洗装置
WO2020006220A1 (en) * 2018-06-29 2020-01-02 Uop Llc Process for separation of propylene from a liquefied petroleum gas stream

Also Published As

Publication number Publication date
MXPA06003364A (es) 2006-06-08
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WO2005035692A3 (en) 2006-09-14
NZ545269A (en) 2010-10-29
AR045615A1 (es) 2005-11-02
WO2005035692A2 (en) 2005-04-21

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