KR20040056264A

KR20040056264A - 쌍롤식 박판주조기의 주조롤

Info

Publication number: KR20040056264A
Application number: KR1020020082843A
Authority: KR
Inventors: 김완수; 문희경; 박철민
Original assignee: 주식회사 포스코; 재단법인 포항산업과학연구원
Priority date: 2002-12-23
Filing date: 2002-12-23
Publication date: 2004-06-30
Also published as: KR100518330B1

Abstract

본 발명은 쌍롤식 박판주조기에 장착되는 주조롤에 관한 것이다.

본 발명은 한쌍의 주조롤과, 그 좌우양측면에 설치되는 에지댐 및 상기 주조롤과 에지댐사이에 형성되는 용강풀로 용강을 공급하는 침지노즐을 갖추어 서로 맞물리는 방향으로 주조롤을 회전시켜 주편을 주조하는 쌍롤식 박판주조기에 있어서, 상기 주조롤은 몸체중심의 주통로내부에 냉각수가 유입되는 중공원통형의 튜브부재를 고정배치하며, 상기 주통로와 연통되는 제 1,2연결통로를 방사방향으로 복수개 형성한 롤축과, 상기 제 1,2연결통로와 양단이 연결되어 냉각수가 일방향으로 흐르는 냉각수채널을 원주방향으로 일정간격을 두고 복수개 형성하고, 외주면에 니켈도금층이 코팅되는 중공원통형 슬리브로 구성되고, 상기 냉각수채널은 주조시 응고능이 낮은 롤에지부와 응고능이 높은 롤중앙부에서의 응고능차이를 상쇄시킬수 있도록 좌우양단으로부터 중앙측으로 가면서 상기 슬리브의 표면으로부터의 형성위치가 서서히 멀어지고, 상기 주조롤의 폭정중앙 위치에서 서로 만나 연통되는 'Ｖ'단면상으로 관통형성된다.

Description

쌍롤식 박판주조기의 주조롤{A CASTING ROLL OF TWIN ROLL STRIP CASTER}

본 발명은 쌍롤식 박판주조기에 장착되는 주조롤에 관한 것으로, 보다 상세히는 롤을 냉각시키도록 냉각수가 순환공급되는 냉각수 채널을 롤폭방향으로 깊이를 다르게 하여 주조시 주편에지부에 발생하는 이상응고현상인 응고지연을 상쇄하여 조업안정화 및 주편의 품질향상을 도모할수 있는 쌍롤식 박판주조기의 주조롤에 관한 것이다.

일반적으로 박판주조공정은 종래 주조공정에서 슬라브 혹은 박슬라브를 만든 후 이를 압연하여 철강판재를 만드는 대신에 용강으로 부터 직접 판재를 제조할 수 있는 기술로서 열간 압연공정 전체를 생략할 수 있는 획기적인 기술이다.

이러한 박판주조공정은 서로 맞물려 돌아가는 두개의 주조롤에 용강을 부어 응고시킴과 동시에 일정량의 열간 변형을 가해 1.4~4mm의 판두께를 갖는 철판재를 제조하는 방식이며, 극히 짧은 시간(0.2~0.6초)내에 모든 응고과정이 완료되어야 하고 고온의 용강이 이러한 급속 냉각 과정을 거치는 동안 롤의 전 폭에 걸쳐 균일한 응고와 형상이 확보되어야 하기 때문에 기계 또는 기계요소 설계가 매우 중요하다.

상기와 같은 박판주조공정에 채용되는 쌍롤식 박판주조기(100)는 도 1에 도시된 바와 같이, 턴디쉬(5)의 용강을 침지노즐(3)을 통해 한쌍의 주조롤(1)과 그 양측면에 부착된 에지댐(2)사이에 용강풀(4)을 형성하도록 용강을 공급하고, 서로반대 방향으로 상기 주조롤(1)을 회전시켜 롤과 용강의 접촉을 통해 롤내부로의 열유출에 의해 용강을 급속응고시켜 주편(6)을 제조하는 것이다.

그리고, 상기 쌍롤식 박판주조기(100)에서 주조되는 주편의 품질 및 형상은 상기 주조롤(1)의 열팽창량을 적절하게 보상하는 방법과 롤 폭방향에서의 응고능에 크게 의존한다.

도 2는 쌍롤식 박판주조기에서 용강이 주조롤과 접촉하여 응고쉘을 형성하는 초기부분을 나타낸 개략도로서, 도시한 바와같이, 수냉되는 주조롤(1)과 용강이 접하는 경계부위에 응고쉘(6)이 형성되기 시작하면, S 방향으로 롤 양단부의 응고쉘(6)이 주조롤(1)의 롤중앙부쪽으로 수축하게 됨에 따라 주조롤(1)의 양측 롤에지부에서 주편과 롤간의 가스갭(7)이 롤중앙부쪽보다 커지게 된다.

상기와 같이 롤에지부와 롤중앙부에서 형성되는 가스갭(7)의 크기차이는 수㎛에 불과하지만 응고능에 영향을 주는 주편과 롤사이의 열전달계수값에는 큰 차이를 가져와 결과적으로 롤 에지부에서는 롤중앙부에 비하여 용강응고가 지연되는 현상이 일어나게 된다.

즉, 상기 주조롤(1)과 용강의 초기접촉시 발생되는 주편 에지부의 응고지연은 주편과 주조롤(1)이 접촉하는 시간이 증대함에 따라 영향을 미쳐 에지부에서의 응고쉘(6) 두께의 상대적인 감소를 초래하여 주편이 롤닢을 빠져나올 때에는 에지부에서의 응고쉘(6) 두께와 중앙부에서의 응고쉘(6) 두께가 큰 차이가 나게된다.

따라서, 응고쉘(6) 두께가 작은 주편에지부는 주편중심부에 있는 미응고쉘인 용강등으로 인해 주편에지부분이 떨어져 나가거나 또는 벌징 현상이 나타나게 된다.

즉, 일반적으로 주조롤(1)의 형상은 주조중 롤의 열팽창현상을 보상하기 위해 도 3(a)에 도시한 바와같이, 주조롤(1)의 롤중앙부(RC)가 오목하고 롤에지부(RE)가 볼록한 단면형상으로 형성됨에도 불구하고, 주조되는 주편에지부(SE)의 미응고 용강의 벌징에 의해 주편은 도 3(b)에 도시한 바와같이, 주편중앙부(SC)는 평평하고 주편에지부(SE)는 오히려 두꺼운 형상을 지니게 되는 것이다.

일단, 상기 주조롤(1)의 중앙부(RC)와 양에지부(RE)에서의 응고능차이에 기인하는 주편에지부(SE)의 벌징현상이 발생하면, 상기 주편의 품질 및 실수율의 저하를 초래할 뿐만 아니라 주편권취시 주편에지부(SE)쪽의 직경이 계속 커지게 되어 재권취시 웨이브가 발생하는등 여러가지 문제를 야기하게 된다. 이에 따라, 안정된 주조조업 및 주편 실수율을 향상시키고자 하는 측면에서 상기 주조롤(1)의 폭방향 균일냉각은 필수적이며 여러가지 방법이 제시되었다.

이러한 주편 에지부(SE)의 응고능 저하를 방지하기 위한 방법으로는 크게 주조롤(1)의 폭방향 응고능을 다르게 하는 방법과 주조롤(1)의 초기 크라운 형상의 변형을 통해 롤닢에서의 주조롤(1)의 간격을 다르게 하여 상대적으로 롤에지부(RE)의 응고능을 향상시키는 두가지 방법이 주로 이용되었다.

먼저, 주조롤(1)의 폭방향 응고능을 변경시키는 방법은 크게 주조롤(1)의 폭방향으로 롤 표면조도등을 변화시켜 응고능의 차이를 가져오게 하는 방법과 주조롤(1)의 폭방향으로 도금층 두께의 변화를 주어 롤에지부(RE)에서의 응고능을상대적으로 향상시키는 2가지 방법이 고안되어 있다.

일본 특개평 9-327753호는 주조롤(1)표면의 조도분포를 롤에지부(RE)는 작게 하는 반면에 롤중앙부(RC)는 크게 하여 결과적으로 롤에지부(RE)에서의 응고능을 롤중앙부(RC)보다 크게 함으로서, 주편에지부(SE)에서의 벌징현상을 방지하는 것이고, 일본 특개평 9-271905호는 롤 에지부(RE)의 니켈도금층 두께를 롤 중앙부(RC)의 두께보다 상대적으로 작게 하여 롤에지부(RE)에서의 열전달을 향상시키는 방안을 고안하였다.

또한, 일본 특개평 9-103845호는 주조롤(1)의 폭방향 응고능이 동일한 상태에서 열팽창량을 상쇄하기 위해 적용하는 초기 롤 크라운 형상을 임의로 조정하여 롤 닢에서의 주편 에지부(SE)의 고상률이 일정값 이상이 되게 하여 에지부의 벌징을 방지하는 것이다.

그러나, 일본 특개평 9-327753호와 같이 주조롤(1)의 폭방향으로 표면처리를 다르게 하여 주편에지부(SE)와 주편중앙부(SC)의 응고능차이를 상쇄하는 방법의 문제점으로는 응고능 차이를 두기 위해 적용하는 주조롤(1)표면의 조도차이에 한계가 있다는 것이다. 즉, 주편에지부(SE)의 상대적인 냉각능 향상을 위해서는 롤에지부(RE)에 조도를 작게하고, 롤중앙부(RC)는 크게 하여야 하는데 주편표면의 크랙 발생을 위해서는 일정수준이상의 표면조도가 필요하므로 롤중앙부(RC)의 조도를 아주 크게 하는 수밖에 없다.

그러나, 이러한 경우 주조롤(1)의 표면형상이 주편표면으로 전사되기 때문에 주편중앙부(SC)의 광택도가 주편에지부(SE)와 서로 달라져 냉연처리와 같은 후처리시 많은 문제점을 초래하였다.

또한, 주조롤(1)의 폭방향으로 니켈도금층의 두께를 달리하는 방법은 비교적 효과적이기는 하나 주조롤(1)의 표면 니켈도금층을 완전히 제거하고 다시 도금을 하는 롤수리시에 있어서, 일반적으로 구리모재를 크라운이 없는 평탄면으로 가공한 뒤 그 외부면에 니켈도금을 하고, 니케도금층상에 크라운 가공을 하는 종래의 방법과 비교하여 주조롤(1)의 폭방향으로 니켈도금층 차이를 부여하기 위해서는 니켈층이 제거된 상태에서 구리모재에 크라운을 가공한후 니켈층 도금을 하고, 그 뒤에 또다시 크라운 가공을 하여야만 하기 때문에 종래의 공정보다 크라운가공 공정이 한번 더 추가되게 되며, 이는 주기적으로 롤을 수리하는 비용상승을 야기하는 문제을 가지고 있다,

그리고, 롤닢에서 주편에지부(SE)의 고상률값이 일정이상이 되도록 롤 크라운량을 조정하는 일본 특개평 9-103845호의 방법은 주편의 에지벌징은 방지 할 수 있을지라도 결과적으로 얻어진 주편의 형상이 주편중앙부(SC)의 두께가 주편에지부(SE)보다 상당히 큰 크라운형상을 하게 되어 후처리용 주편 형상에 부적절하여 상당부분을 슬릿팅하여야 하는 등 주편의 실수율 저하를 가져오게 되는 문제점이 있을뿐 아니라 롤 열팽창량이 작은 주조초기에는 롤 크라운량이 더욱 크게 되어 롤에지부(RE)에 과다한 롤 발반력이 작용하는 등의 바람직하지 못한 현상이 발생할 수 있으므로 주조 적용에 많은 제약이 뒤따르게 된다.

따라서, 본 발명은 상기와 같은 종래의 문제점을 해소하기 위하여 제안된 것으로서, 그 목적은 롤에지부와 롤중앙부간의 응고능차이에 의한 벌징현상이 롤에지부에서 주로 발생되는 것을 방지할 수 있도록 냉각수가 공급되는 냉각수채널의 깊이를 롤중앙부와 롤에지부에서 서로 다르게 형성함으로서 롤전폭에 걸쳐 균일한 응고능을 형성하여 균일한 판두께를 갖는 주편을 주조할 수 있는 쌍롤식 박판주조기의 주조롤을 제공하고자 한다.

도 1은 일반적인 쌍롤식 박판주조기를 도시한 개략도,

도 2는 일반적인 쌍롤식 박판주조기에서 용강이 주조롤과 접촉하여 응고쉘을 형성하는 초기부분을 나타낸 개략도,

도 3(a)(b)는 일반적인 쌍롤식 박판주조기에서 크라운을 지닌 롤과 에지 미응고부를 갖는 주편을 도시한 개략도,

도 4는 본 발명에 따른 쌍롤식 박판주조기의 주조롤를 도시한 종단면도,

도 5는 본 발명에 따른 쌍롤식 박판주조기의 주조롤을 도시한 부분상세도,

도 6은 주조롤 냉각능에 미치는 롤폭방향 니켈도금층의 영향을 도시한 그래프,

도 7은 주조롤 냉각능에 미치는 롤폭방향 냉각수채널 형성위치의 영향을 도시한 그래프.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 *

1, 10 ... 주조롤 2 ...... 에지댐

3 ...... 침지노즐 4 ...... 용강풀

11 ..... 주통로 12 ..... 튜브부재

13 ..... 제 1연결통로 14 ..... 엔드플레이트

15 ..... 제 2연결통로 17 ..... 냉각수채널

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 기술적인 구성으로써, 본 발명은,

한쌍의 주조롤과, 그 좌우양측면에 설치되는 에지댐 및 상기 주조롤과 에지댐사이에 형성되는 용강풀로 용강을 공급하는 침지노즐을 갖추어 서로 맞물리는 방향으로 주조롤을 회전시켜 주편을 주조하는 쌍롤식 박판주조기에 있어서,

상기 주조롤은 몸체중심의 주통로내부에 냉각수가 유입되는 중공원통형의 튜브부재를 고정배치하며, 상기 주통로와 연통되는 제 1,2연결통로를 방사방향으로 복수개 형성한 롤축과, 상기 제 1,2연결통로와 양단이 연결되어 냉각수가 일방향으로 흐르는 냉각수채널을 원주방향으로 일정간격을 두고 복수개 형성하고, 외주면에 니켈도금층이 코팅되는 중공원통형 슬리브로 구성되고,

상기 냉각수채널은 주조시 응고능이 낮은 롤에지부와 응고능이 높은 롤중앙부에서의 응고능차이를 상쇄시킬수 있도록 좌우양단으로부터 중앙측으로 가면서 상기 슬리브의 표면으로부터의 형성위치가 서서히 멀어지고, 상기 주조롤의 폭정중앙 위치에서 서로 만나 연통되는 'Ｖ'단면상으로 관통형성됨을 특징으로 하는 쌍롤식 박판주조기의 주조롤을 마련함에 의한다.

이하, 본 발명에 대하여 보다 상세히 설명한다.

도 4는 본 발명에 따른 쌍롤식 박판주조기의 주조롤를 도시한 종단면도이고, 도 5는 본 발명에 따른 쌍롤식 박판주조기의 주조롤을 도시한 부분상세도이다.

본 발명의 주조롤(10)은 도 4와 5에 도시한 바와같이, 그 좌우양측에 장착되는 에지댐(2)사이에 에지댐사이에 형성된 용강풀의 용강을 롤닢사이로 통과시켜 주편을 주조하도록 서로 맞물리는 방향으로 회전되고, 용강이 접하는 표면에 응고쉘(6)을 형성하도록 냉각수가 일방향으로 흐르는 냉각수채널(17)을 복수개 갖는 롤부재이다.

이러한 상기 주조롤(1)은 도 2에 도시한 바와같이, 롤축(10a)과 그 길이중앙몸체에 조립되는 중공원통형 슬리브(10b)로 구성되며, 상기 롤축(10a)의 중심부에는 일단이 개구되고, 타단이 밀폐되는 주통로(11)가 형성되고, 상기 주통로(11)에는 외부로부터 냉각수가 유입되는 입수통로(12a)와 냉각작용을 마친 냉각수가 배출되는 배수통로(12b)를 형성하도록 중공원통형 튜브부재(12)가 장착된다.

그리고, 상기 롤축(10a)의 몸체에는 상기 주통로(11)로부터 방사방향으로 연장되는 제 1,2연결통로(13)(15)를 연장하여 형성하고, 상기 제 1,2연결통로(13)(15)는 냉각수가 일방향으로 흐르도록 상기 슬리브(10b)의 외주면 근방에 롤폭방향으로 관통형성되는 냉각수채널(17)의 양단과 각각 연통연결된다. 이를 위해서 상기 슬리브(10b)의 좌우양단에는 상기 냉각수채널(17)의 양단과 만나는 경사통로(13a)(15a)를 경사지게 형성하고, 상기 슬리브(10b)의 양측면으로 노출되는 경사통로(13a)(15a)의 단부에는 엔드플레이트(14)로서 각각 밀봉하여 냉각수의 외부유출이 곤란하도록 한다.

그리고, 이러한 주조롤(10)에 채용되는 냉각수채널(17)은 주조시 고온의 용강이 접하는 슬리브외부면을 수냉하도록 외부로부터 공급된 냉각수가 일방향으로 흐르는 통로로서, 상기 냉각수채널(17)은 주조중 응고능이 낮은 롤에지부와 응고능이 높은 롤중앙부에서의 응고능차이를 서로 상쇄시킬 수 있도록 좌우양단으로부터 중앙측으로 가면서 상기 슬리브(10b)의 표면으로부터 이격된 형성위치가 서서히 벌어져 상기 주조롤(10)의 폭정중앙 위치(P)에서 서로 만나 연통되는 'Ｖ'단면상으로 관통형성된다.

이에 따라, 상기 주통로(11)의 일단으로 유입되는 냉각수는 상기 입수통로(12a)를 통하여 상기 주통로(11)의 밀폐단까지 유입되고, 상기 배수통로(12b)의 길이중간에 형성된 분리패킹(18)에 의해서 냉각수의 흐름은 수직방향으로 제 1연결통로(13), 경사통로(13a)를 통하여 상기 냉각수채널(17)의 일단, 도면상 우측단으로 유입되면서 우측에서 좌측으로 일방향 냉각수흐름을 형성하게 된다.

한편, 상기 주조롤(10)은 롤내부의 냉각능에 영향을 미치는 인자가 상당히 다양하며 롤의 재질, 롤 냉각수 냉각방식등을 들 수 있는데, 주조롤을 구성하는 롤축(10a)과 이에 조립되는 중공원통형 슬리브(10b)의 재질은 일반적으로 큰 생산성을 확보하기 위한 목적으로 연속주조 공정이나 미니밀 공정에서의 몰드재질과 동일한 구리합금재질을 사용하고 있으며, 상기 슬리브(10b)의 외주면에는 사용수명을 연장할 수있도록 니켈도금층(18)이 일정두께로 도포되는 것이 일반적이다.

그리고, 냉각수가 공급되어 일방향으로 흐르는 냉각수채널(17)의 냉각방식은 상당히 변수가 다양하며, 냉각수채널의 수, 위치등과 같은 냉각수채널의 구성의 방법과 이 냉각수채널(17)내로 유입되는 냉각수의 유량에 따라 상기 주조롤(10)의 응고능에 영향을 미칠수 있는 것이다.

여기서, 상기 냉각수채널(17)의 형성위치는 주조롤(10)의 슬리브표면으로부터 너무 깊은 경우는 주조롤(10)표면의 온도 상승을 유발하므로 20~40mm 정도의 깊이로 하여 사용하고 있는 것이 보통이다.

한편, 주조롤(10) 내부의 냉각능을 표시하는 항목으로는 다음과 같이 표시되는 롤표면에서 롤내부의 냉각수채널까지의 총괄열전달계수값이 사용되는데, 열전달계수 총괄값이 큰 것이 열전달이 잘 된다는 것을 의미한다.

H = 1/(1/h+d1/Nik+d2/Cuk)

H : 총괄 열전달계수값 (W/m²K)

h : 냉각수채널에서의 열전달계수값 (W/m²K)

d1 : 니켈도금층 두께(m)

Nik : 니켈도층의 열전도도(W/mK)

d2 : 구리소재 슬리브 두께(m)

Cuk : 구리소재의 슬리브 열전도도(W/mK)

도 6은 주조롤 냉각능에 미치는 롤폭방향 니켈도금층의 영향을 도시한 그래프로서, 이를 롤축(10a)에 조립되는 슬리브(10b)의 외주면에 코팅되는니켈도금층(18)의 층두께를 폭방향으로 변경시켜 롤의 폭방향 냉각능이 변화하는 추이를 도시한 것으로서, 이때, 롤에지부(RE)의 니켈도금층 두께가 1mm 그리고 롤중앙부(RC)의 니켈도금층 두께가 2mm 인 경우에는 주편에지부(SE)에서 빌드업이 발생하지 않은 것으로 보고되어 있다.

여기서, 롤폭방향으로 니켈도금층 두께차가 롤폭방향 냉각능에 미치는 추이를 알기 위해서 상기 식의 계산에 사용된 기본 상수값은 다음과 같다.

h : 냉각수 구멍에서의 열전달계수값 = 30,000 W/m²K

d1 : 니켈도금층 두께 = 1~2 mm

Nik : 니켈의 열전도도 = 80 W/mK

d2 : 구리소재의 슬리브 두께 = 30 mm

Cuk : 구리소재의 슬리브 열전도도 = 300 W/mK

이에 따라, 도 6에 도시한 바와같이, 롤중앙부(RC)의 도금층두께가 2mm 이고, 롤에지부(RE)의 도금층두께가 1mm인 경우, 총괄열전달계수값은 각각 6857 W/m²K 과 6315 W/m²K 로서 약 8.5% 의 주편에지부 롤냉각능 향상을 예상할 수 있다.

한편, 도 7은 주조롤 냉각능에 미치는 롤폭방향 냉각수채널 형성위치의 영향을 도시한 그래프로서, 이는 니켈도금층(18)의 두께를 슬리브(10b)의 전폭에 걸쳐 2mm로 일정하게 도포한 상태에서 냉각수채널의 형성위치를 슬리브(10a)의 외부면으로 일정거리 30~60 mm로 변화시킨 경우, 상기 식에서 얻어지는 총괄열전달계수값은6315~3870 W/m²K 로 상기 니켈도금층(18)의 두께를 변화시킨 경우보다 큰 값의 변화를 얻을 수 있다.

따라서, 이러한 계산결과를 토대로 하여 실제로 주조롤의 폭방향으로 냉각수 채널(17)의 형성위치가 서로 다르게 형성된 롤을 제작하여 주조에 적용한 결과 주편에지부에서의 빌드업을 방지하는데 상당히 효과적인 것을 확인할 수 있었다.

<실시 예>

롤직경이 1250mm, 롤폭이 1300mm인 대형 쌍롤식 박판주조기(100)를 이용하여 3.4mm 두께의 주편을 주조하고, 이때 용강풀(4)의 높이는 450mm, 주조강종은 STS 304강종이다. 이러한 주조조건에서 상기 냉각수채널(17)의 양단이 에지부는 슬리브(10b)의 표면으로부터 일정거리 30mm 이격된 상태를 그대로 유지하면서 상기 냉각수채널(17)의 중앙부는 상기 냉각수채널(17)의 양단과 동일하거나 슬리브(10b)의 표면으로부터 일정거리이상 이격되도록 가변시킨 주조롤(10)을 이용하여 주조작업을 수행하여 얻어진 실험결과를 표 1에 나타내었다.

냉각수채널의 형성위치변호와 주편에지부 빌드업과의 상관관

	롤중앙부에서 슬리브표면으로부터 이격된 냉각수채널 형성위치(mm)	롤에지부에서 슬리브표면으로부터 이격된 냉각수채널 형성위치(mm)	결과
1	30	30	에지빌드업 심함
2	32	30	에지빌드업 다소 있음
3	35	30	에지빌드업 없음

상기 표 1에서 냉각수채널의 형성위치변화에 따른 에지빌드업의 방지효과를 확인할 목적으로 3가지 롤에 대해 시험을 하였으며, 그 결과를 종합하면롤에지부(RE)와 롤중앙부(RC)에 형성되는 냉각수채널(17)의 형성위치 차이가 커질수록 에지빌드업 방지에 상당히 효과적인 것으로 나타났다.

여기서, 상기 롤중앙부에 대응되는 냉각수채널의 형성위치를 슬리브의 표면으로부터 이격되는 형성위치를 35mm 이상으로 하지 않는 이유는 이보다 더 이격된 냉각수채널(17)을 형성하는 경우 주편에지부에서의 빌드업효과는 더욱 뚜렷하겠지만 롤중앙부에서의 냉각능이 상대적으로 현저히 떨어져 롤표면온도가 과도하게 상승되고, 이로 인하여 롤내구성에 영향을 줄 가능성이 있기 때문이다.

상술한 바와같은 본 발명에 의하면, 용강이 접하는 롤표면을 수냉시키도록 냉각수가 일방향으로 흐르는 냉각수채널을 롤에지부에서 롤중앙부로 가면서 롤표면으로터 멀어지도록 형성함으로서, 롤중앙부에서의 응고능에 비하여 롤에지부에서의 응고능을 보다 향상시켜 주조시 롤폭방향으로 균일한 응고효과를 얻을수 있기 때문에 응고능차이에 의하여 주편에지부의 벌징현상 및 권취되는 주편의 빌드업현상을 을 방지하여 우수한 품질의 주편을 제조할 수 있는 효과가 얻어진다.

본 발명은 특정한 실시예에 관련하여 도시하고 설명하였지만, 이하의 청구범위에 의해 마련되는 본 발명의 정신이나 분야를 벗어나지 않는 한도내에서 본 발명이 다양하게 개조 및 변화될수 있다는 것을 당업계에서 통상의 지식을 가진자는 용이하게 알수 있음을 밝혀두고자 한다.

Claims

한쌍의 주조롤과, 그 좌우양측면에 설치되는 에지댐 및 상기 주조롤과 에지댐사이에 형성되는 용강풀로 용강을 공급하는 침지노즐을 갖추어 서로 맞물리는 방향으로 주조롤을 회전시켜 주편을 주조하는 쌍롤식 박판주조기에 있어서,

상기 주조롤은 몸체중심의 주통로내부에 냉각수가 유입되는 중공원통형의 튜브부재를 고정배치하며, 상기 주통로와 연통되는 제 1,2연결통로를 방사방향으로 복수개 형성한 롤축과, 상기 제 1,2연결통로와 양단이 연결되어 냉각수가 일방향으로 흐르는 냉각수채널을 원주방향으로 일정간격을 두고 복수개 형성하고, 외주면에 니켈도금층이 코팅되는 중공원통형 슬리브로 구성되고,

상기 냉각수채널은 주조시 응고능이 낮은 롤에지부와 응고능이 높은 롤중앙부에서의 응고능차이를 상쇄시킬수 있도록 좌우양단으로부터 중앙측으로 가면서 상기 슬리브의 표면으로부터의 형성위치가 서서히 멀어지고, 상기 주조롤의 폭정중앙 위치에서 서로 만나 연통되는 'Ｖ'단면상으로 관통형성됨을 특징으로 하는 쌍롤식 박판주조기의 주조롤.
제 1항에 있어서,

상기 주조롤의 롤에지부에 대응하는 냉각수채널의 형성위치는 30mm 이고, 상기 주조롤의 롤중앙부에 대응하는 냉각수채널의 형성위치는 35mm임을 특징으로 하는 쌍롤식 박판주조기의 주조롤