KR20040052561A - Ultra-Wide Band Coplanar Antenna Using a Coplanar Waveguide Impedance Transformer - Google Patents
Ultra-Wide Band Coplanar Antenna Using a Coplanar Waveguide Impedance Transformer Download PDFInfo
- Publication number
- KR20040052561A KR20040052561A KR1020040021925A KR20040021925A KR20040052561A KR 20040052561 A KR20040052561 A KR 20040052561A KR 1020040021925 A KR1020040021925 A KR 1020040021925A KR 20040021925 A KR20040021925 A KR 20040021925A KR 20040052561 A KR20040052561 A KR 20040052561A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- ground conductor
- antenna
- dielectric substrate
- monopole antenna
- cpw
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q9/04—Resonant antennas
- H01Q9/30—Resonant antennas with feed to end of elongated active element, e.g. unipole
- H01Q9/40—Element having extended radiating surface
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
- H01Q1/36—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith
- H01Q1/38—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith formed by a conductive layer on an insulating support
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
- H01Q1/48—Earthing means; Earth screens; Counterpoises
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q5/00—Arrangements for simultaneous operation of antennas on two or more different wavebands, e.g. dual-band or multi-band arrangements
- H01Q5/20—Arrangements for simultaneous operation of antennas on two or more different wavebands, e.g. dual-band or multi-band arrangements characterised by the operating wavebands
- H01Q5/25—Ultra-wideband [UWB] systems, e.g. multiple resonance systems; Pulse systems
Landscapes
- Details Of Aerials (AREA)
- Waveguide Aerials (AREA)
Abstract
Description
본 발명은 기판형 모노폴 안테나에 관한 것으로, 상세하게는 임피던스 변환을 이용하여 광대역폭을 갖도록 구성한 마이크로 스트립 모노폴 안테나에 관한 것이다.The present invention relates to a substrate-type monopole antenna, and more particularly, to a microstrip monopole antenna configured to have a wide bandwidth using impedance conversion.
마이크로 스트립은 일반적으로 밑면을 하나의 금속판을 이용하여 그라운드로 처리하고, 금속판 위에 일정 두께의 유전체 기판을 올린 후, 유전체 기판 위에 선로 를 형성시킨 구조를 갖는다.Microstrips generally have a structure in which a bottom is treated to ground using one metal plate, a dielectric substrate having a predetermined thickness is placed on the metal plate, and a line is formed on the dielectric substrate.
이러한 구조를 이용하는 마이크로 스트립 안테나에 있어서, 대역폭(bandwidth)은 유전체 기판의 유전율이 감소함에 따라 또는 유전체 기판의 두께가 증가함에 따라 증가한다. 기본 형태의 마이크로 스트립 안테나의 대역폭은 1% 내지 2% 정도를 가지지만, 낮은 유전율의 두꺼운 기판에 대해서는 5% 내지 10%의 대역폭을 갖는다. 한편, 동축 급전 마이크로 스트립 안테나에서 커플링(coupling)을 이용하는 기생 복사소자(patch)를 적층하여 사용할 경우 약 20%까지 대역폭을 증가시킬 수 있고, U-슬롯을 사용하는 경우에는 40%까지 대역폭을 확장시킬 수 있다. 그러나, 적층형의 경우 그 제조 상의 복잡함으로 인해 단가가 상승하는 문제가 있고, 적층형 및 U-슬롯을 적용할 경우에도 전방향으로 방사되는 무지향성을 획득하기가 어렵다.In a microstrip antenna using this structure, the bandwidth increases as the dielectric constant of the dielectric substrate decreases or as the thickness of the dielectric substrate increases. The basic type of microstrip antenna has a bandwidth of 1% to 2%, but has a bandwidth of 5% to 10% for a low dielectric constant thick substrate. On the other hand, a parasitic patch using a coupling in a coaxial feed microstrip antenna can be used to increase the bandwidth by about 20%, and a U-slot by 40%. Can be extended However, in the case of the laminated type, there is a problem in that the unit cost increases due to its manufacturing complexity, and even when the laminated type and the U-slot are applied, it is difficult to obtain omnidirectional radiation in all directions.
본 발명을 이러한 문제를 해결하기 위한 것으로, 종래의 협대역 특성을 갖는 마이크로 스트립 안테나의 대역폭을 증가시킴과 동시에, 제조가 용이하며 어느 장소에서나 장착 가능한 선형 극성의 무지향성 소형 안테나를 설계할 수 있도록 하는 것을 목적으로 한다. 이를 통해, 각 무선 서비스 업체들의 모든 주파수 대역을 포함하는 단일 무지향성 안테나의 개발 요구에 부응하고, 도시 내에 난립한 안테나를 통합하며, UWB(ultra wide band) 시스템용 안테나의 특성을 동시에 만족시키는 것을 목적으로 한다.In order to solve this problem, the present invention increases the bandwidth of a conventional microband antenna having narrow band characteristics, and at the same time makes it possible to design a linear polarized omnidirectional antenna which is easy to manufacture and can be mounted anywhere. It aims to do it. This will meet the needs of developing a single omnidirectional antenna covering all frequency bands of each wireless service provider, integrating unobtrusive antennas in the city, and simultaneously satisfying the characteristics of antennas for ultra wide band (UWB) systems. The purpose.
도1은 본 발명에 따른 임피던스 변환을 이용한 광대역 CPW 안테나의 분리 사시도,1 is an exploded perspective view of a wideband CPW antenna using impedance conversion according to the present invention;
도2는 본 발명에 따른 임피던스 변환을 이용한 광대역 CPW 안테나의 평면도 및 배면도,2 is a plan view and a rear view of a wideband CPW antenna using impedance conversion according to the present invention;
도3은 선형 임피던스 변환을 이용하는 선로의 임피던스 매칭을 예시하고,3 illustrates impedance matching of a line using linear impedance conversion,
도4는 코플래나 웨이브가이드(CPW)의 단면도,4 is a cross-sectional view of a coplanar waveguide (CPW),
도5는 도4의 구조를 갖는 임피던스 변환 코플래나 웨이브가이드(CPW)의 주파수 대 정재파비의 관계를 도시하고,FIG. 5 shows the relationship between the frequency-to-standing wave ratio of the impedance conversion coplanar and waveguide (CPW) having the structure of FIG.
도6은 본 발명의 임피던스 변환을 이용한 광대역 CPW 안테나의 성능을 도시하고,6 shows the performance of a wideband CPW antenna using impedance conversion of the present invention,
도 7은 본 발명의 임피던스 변환을 이용한 광대역 CPW 안테나를 이용하여 주파수 별 방사 패턴을 측정한 결과를 보여주고, 그리고7 shows a result of measuring a radiation pattern for each frequency using a wideband CPW antenna using the impedance conversion of the present invention, and
도 8은 본 발명의 임피던스 변환을 이용한 광대역 CPW 안테나를 이용할 경우의 주파수별 이득을 도시하고 있다.8 shows the gain for each frequency in the case of using a wideband CPW antenna using the impedance conversion of the present invention.
- 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 --Explanation of symbols for the main parts of the drawing-
10: 중심 선로 20: 측면 그라운드 도체10: center line 20: side ground conductor
30: 상면 그라운드 도체 40: 유전체 기판30: top ground conductor 40: dielectric substrate
50: 비아홀 60: 하면 그라운드 도체50: via hole 60: bottom ground conductor
이러한 목적을 달성하기 위하여 본 발명은 유전체 기판을 사이에 두고 상면에 만곡 T자 형상의 중심 선로 및 중심 선로의 양 측면에 물방울이 튀는 형태로 형성되는 측면 그라운드 도체, 그리고 하면에 일측이 절단된 형태의 하면 그라운드 도체로 구성되며, 상면에 구비되는 중심 선로와 측면 그라운드 도체 사이의 슬롯 간격이 선형 또는 지수적으로 증가되고, 상면의 측면 그라운드 도체의 일부와 하면의 그라운드 도체의 일부가 유전체 기판에 형성된 비아홀에 의하여 서로 연결되는광대역 마이크로 스트립 안테나를 제공한다.In order to achieve the above object, the present invention provides a curved T-shaped center line on the upper surface with a dielectric substrate interposed therebetween, and a side ground conductor formed in the form of water droplets splashing on both sides of the center line, and one side is cut on the lower surface. Is formed of a ground conductor, the slot spacing between the center line and the side ground conductor provided on the upper surface is increased linearly or exponentially, and a portion of the ground conductor on the lower surface and a portion of the ground conductor on the lower surface is formed on the dielectric substrate. Provided is a wideband micro strip antenna connected to each other by via holes.
이하, 첨부도면을 참조하여 본 발명을 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
도1은 본 발명에 따른 임피던스 변환을 이용한 광대역 CPW 안테나의 분리 사시도이다. 도1에 도시된 바와같이, 본 발명의 안테나는 중심 선로(10), 측면 그라운드 도체(20), 상면 그라운드 도체(30), 유전체 기판(40), 비아홀(50), 하면 그라운드 도체(60) 등으로 구성된다.1 is an exploded perspective view of a wideband CPW antenna using impedance conversion according to the present invention. As shown in FIG. 1, the antenna of the present invention includes a center line 10, a side ground conductor 20, a top ground conductor 30, a dielectric substrate 40, a via hole 50, and a bottom ground conductor 60. And the like.
중심 선로(10)는 평평한 수면에 물방울이 떨어진 후 수면의 법선 방향으로 되튀는 경우에 형성되는 물방울 형태의 모노폴 안테나이다. 즉, 중심 선로(10)는 상부에서 하부로 내려가면서 폭이 좁아지는 만곡 T자 형상을 갖는다. 만곡 T자 형상의 중심 선로(10)는 임피던스가 변환된다. 중심 선로(10)는 동축 케이블을 급전선으로 사용하는 경우, 동축 케이블의 중심 도체에 연결된다.The center line 10 is a droplet-shaped monopole antenna that is formed when water droplets fall on a flat water surface and then bounce in the normal direction of the water surface. In other words, the center line 10 has a curved T-shape, the width of which narrows down from the top to the bottom. The center line 10 of the curved T-shape is converted in impedance. The center line 10 is connected to the center conductor of the coaxial cable when the coaxial cable is used as a feed line.
측면 그라운드 도체(20)는 평평한 수면에 되튄 물방울이 양측으로 갈라져 다시 수면으로 떨어지는 경우에 형성되는 물방울 형태를 갖는 그라운드 도체로서, 중심 선로(10)의 양측에 대칭적으로 형성되어 있다. 중심 선로(10)에서 모노폴 안테나로서 기능하는 부분부터 중심 선로(10)와 측면 그라운드 도체 사이의 간격을 선형적 또는 지수적으로 증가시켜 임피던스를 변환시킨다. 간격의 선형적 증가는 서로 다른 크기의 원을 동일 축, 도1에서는 중심 선로(10)의 중심선의 서로 다른 위치에 제공하여 얻을 수 있다. 원의 배치는 안테나의 급전 구조 규모에 따라 달라지므로, 주파수 사용 대역에 따른 안테나의 급전 구조의 크기에 따라 최적화시킨다. 측면 그라운드 도체(20)는 상면 그라운드 도체(30), 비아홀(50) 및 하면 그라운드 도체(60)에 연결되며, 동축 커넥터의 외부 도체에 연결된다.The side ground conductor 20 is a ground conductor having a droplet shape formed when water droplets bounce back on a flat surface and fall back to both sides, and are symmetrically formed on both sides of the center line 10. Impedance is converted by linearly or exponentially increasing the distance between the center line 10 and the side ground conductors from the portion that functions as a monopole antenna in the center line 10. The linear increase in spacing can be obtained by providing circles of different sizes at different locations on the same axis, the centerline of the centerline 10 in FIG. Since the arrangement of the circle depends on the scale of the feeding structure of the antenna, it is optimized according to the size of the feeding structure of the antenna according to the frequency use band. The side ground conductor 20 is connected to the top ground conductor 30, the via hole 50 and the bottom ground conductor 60, and is connected to the outer conductor of the coaxial connector.
상면 그라운드 도체(30)는 유전체 기판(40)의 상면의 하부측 전체를 소정 폭으로 도포하여 형성된다.The upper ground conductor 30 is formed by applying the entire lower side of the upper surface of the dielectric substrate 40 to a predetermined width.
유전체 기판(40)은 소정의 유전율 및 소정의 두께는 갖는 비도전성 물질로 이루어진다.Dielectric substrate 40 is made of a non-conductive material having a predetermined dielectric constant and a predetermined thickness.
비아홀(50)은 유전체 기판(40)을 상하로 관통하는 통공으로서, 상면 그라운드 도체(30)와 하면 그라운드 도체(60)를 상하로 연결한다. 비아홀(50)은 중심 선로(10)에서 안테나가 시작되는 부분까지 형성되어 있으며, 상면 그라운드 도체(30) 전체 및 측면 그라운드 도체(20)의 일부가 하면 그라운드 도체(60)에 연결되도록 분포된다. 측면 그라운드 도체(20)의 일부 및 상면 그라운드 도체(30)를 하면 그라운드 도체(60)와 비아홀(50)에 의하여 연결하면 도체에서 전파 위상이 변화되는 것을 막을 수 있다.The via hole 50 is a through hole that vertically penetrates through the dielectric substrate 40, and connects the upper ground conductor 30 and the lower ground conductor 60 vertically. The via hole 50 is formed from the center line 10 to the portion where the antenna starts, and the entire upper ground conductor 30 and a part of the side ground conductor 20 are distributed to be connected to the lower ground conductor 60. Part of the side ground conductor 20 and the upper ground conductor 30 may be connected by the ground conductor 60 and the via hole 50 to prevent the propagation phase from changing in the conductor.
하면 그라운드 도체(60)는 동축 케이블의 외부 도체가 연결되는 그라운드 도체로서, 상면 그라운드 도체(30)에 대응되는 부분과 중앙부에서 중심 도선(10) 방향으로 일정 길이 및 일정 폭으로 돌출되어 단부가 절단된 형태를 갖는다.The lower ground conductor 60 is a ground conductor to which the outer conductor of the coaxial cable is connected. The ground conductor 60 protrudes in a predetermined length and a predetermined width in the direction of the center conductor 10 from the portion corresponding to the upper ground conductor 30 and from the center portion to cut the end portion. It has a form.
도2는 본 발명에 따른 임피던스 변환을 이용한 광대역 CPW 안테나의 평면도 및 배면도이다. 도2의 안테나 구조는 본 발명의 모노폴 안테나를 실제 구현예이다. 유전체 기판(40)의 상면에는 중심 선로(10), 측면 그라운드 도체(20), 상면그라운드 도체(30) 등이 형성되어 있다. 측면 그라운드 도체(20)의 앞에는 후면에 도체를 가진 CPW(coplanar waveguide)가 위치한다. 후면에 도체가 없는 만곡 T자 형상의 CPW는 임피던스 트랜스포머 안테나(Impedance Transformer Antenna)로서 기능한다.2 is a plan view and a rear view of a wideband CPW antenna using impedance conversion according to the present invention. The antenna structure of Figure 2 is a practical implementation of the monopole antenna of the present invention. The center line 10, the side ground conductor 20, the top ground conductor 30, and the like are formed on the top surface of the dielectric substrate 40. In front of the side ground conductor 20 is a coplanar waveguide (CPW) with a conductor at the rear. A curved T-shaped CPW without a conductor on the back side functions as an impedance transformer antenna.
도2에서, 유전체 기판은 2.4mm 두께 및 3.2의 유전율을 갖는 테프론을 사용한다. 정사각형 형태의 유전체 기판의 일측변 길이(L)는 160mm, 반경 r1및 r2는 각각 50mm 및 30mm, W1=13.9mm, W2=132.2mm, h1=3.2mm, h2=30mm, h4=35mm, 그리고 h5=70mm이다.In Fig. 2, the dielectric substrate uses Teflon having a thickness of 2.4 mm and a dielectric constant of 3.2. The length (L) of one side of the square dielectric substrate is 160 mm, the radii r 1 and r 2 are 50 mm and 30 mm, W 1 = 13.9 mm, W 2 = 132.2 mm, h 1 = 3.2 mm, h 2 = 30 mm, h 4 = 35 mm, and h 5 = 70 mm.
이상의 구조를 갖는 마이크로 스트립 모노폴 안테나의 작용을 설명하면 다음과 같다.Referring to the operation of the microstrip monopole antenna having the above structure is as follows.
마이크로 스트립 선로를 이용한 임피던스 정합방법에는 λ/4 선로 삽입방법이 있다. 이는 서로 다른 실수 임피던스를 갖는 고주파 부하를 전송라인 임피던스에 큰 손실없이 매칭시키는 간단하고도 유용한 방법이다. 여기서, λ/4 선로가 복수개로 쓰일수록 사용될 수 있는 주파수 대역폭은 증가한다. λ/4 선로를 무한대로 사용하는 것으로 가정하면, 연속된 만곡 T자 형상의 라인이 형성된다. 이것이 만곡 T자 선로 임피던스 매칭법이다.An impedance matching method using a micro strip line includes a λ / 4 line insertion method. This is a simple and useful way to match high frequency loads with different real impedances to the transmission line impedance without significant loss. Here, the frequency bandwidth that can be used increases as a plurality of? / 4 lines are used. Assuming that the λ / 4 line is used indefinitely, a continuous curved T-shaped line is formed. This is a curved T-line impedance matching method.
입력 임피던스 50Ω과 자유공간의 고유 전파 임피던스 377Ω이 얼마나 넓은 주파수 대역에서 반사손실 없이 사용될 수 있는 가가 안테나의 광대역성을 나타내므로, 입력선로 임피던스 50Ω과 고유 전파 임피던스 377Ω을 안테나의 크기 내에서 매칭시키도록 한다.Since the input impedance 50Ω and free space inherent propagation impedance 377Ω can be used without reflection loss in the wide frequency band, it is necessary to match the input line impedance 50Ω and the natural propagation impedance 377Ω within the antenna size. do.
다음의 식(1)은 도3에서 임피던스 Z0와 ZL에 대하여 반사계수를 계산하는 공식이다.Equation (1) below is a formula for calculating the reflection coefficients for impedances Z 0 and Z L in FIG. 3.
반사계수 공식- 식(1)Reflection coefficient formula-equation (1)
. .
선형 임피던스 변환을 위하여 선형 임피던스 변환 공식, 즉 Z(z)=az+Z0를 반사계수 공식, 식 (1)에 대입하면, 다음의 식 (2)가 계산된다.Substituting the linear impedance conversion formula, Z (z) = az + Z 0 into the reflection coefficient formula, equation (1) for the linear impedance conversion, the following equation (2) is calculated.
식(2)Formula (2)
. .
식(2)는 도4의 CPW 구조에 대하여 각 주파수에서의 β값을 계산 대입하면, 도 5와 같은 임피던스 변환 안테나의 주파수 대 정재파비의 그래프를 얻을 수 있다. 도5에서, 500㎒부터 정재파비(VSWR)가 2미만으로 유지되는 것을 확인할 수 있다.Equation (2) calculates and substitutes the β value at each frequency with respect to the CPW structure of FIG. 4 to obtain a graph of the frequency versus standing wave ratio of the impedance conversion antenna as shown in FIG. In Fig. 5, it can be seen that the standing wave ratio VSWR is maintained at less than 2 from 500 MHz.
따라서, 이러한 광대역 임피던스 매칭법을 안테나에 실현하기 위해서는 선형적으로 혹은 지수 함수적으로 슬롯 크기를 증가 시켜야 한다. 이러한 방법 중 좁은 공간 상에서 획득 가능한 방법은 동일 축 상에서 서로 다른 중심 위치를 갖는원형 구조를 이용하여 한정된 규모 내에서 최대한 긴 슬롯을 얻는 것이다. 하지만, 이와 같은 방법을 적용했을 때 도2에서처럼 안테나가 CPW 선로로부터 시작되는 부분은 근사적으로 선형적인 슬롯 간격을 얻을 수 있지만, 공간상의 제약으로 인해 무한히 긴 선로를 획득할 수 없으므로 선로 마지막 부분의 슬롯 간격은 지수 함수적인 임피던스 변환 선로로 설계되어야 한다.Therefore, in order to realize such a wideband impedance matching method in the antenna, the slot size must be increased linearly or exponentially. One of the methods that can be obtained in a narrow space is to obtain a slot as long as possible in a limited size using a circular structure having different center positions on the same axis. However, when this method is applied, as shown in FIG. 2, the portion where the antenna starts from the CPW line can obtain an approximately linear slot spacing. However, due to space constraints, an infinitely long line cannot be obtained. Slot spacing should be designed with exponential impedance conversion lines.
또한, 도2에서 안테나가 시작되는 부분에서 후면 그라운드 도체(60)가 종단되는데(truncated), 도2에서 종단된 후면 그라운드 도체의 폭(W)을 넓일수록 주파수에 따른 정재파비의 변화가 감소한다. 한편, 후면의 그라운드 도체(60)가 있는 경우와 없는 경우의 임피던스 차이는 불과 수 Ω에 불과 하므로 임피던스 매칭에 큰 문제없이 안테나의 에너지가 방사될 수 있다.In addition, the rear ground conductor 60 is truncated at the portion where the antenna starts in FIG. 2, and as the width W of the rear ground conductor terminated in FIG. 2 increases, the standing wave ratio changes with frequency. . On the other hand, since the impedance difference between the case with and without the ground conductor 60 on the back side is only a few Ω, the energy of the antenna can be radiated without significant problem in impedance matching.
도6은 본 발명의 임피던스 변환을 이용한 광대역 CPW 안테나의 성능을 도시한 것으로, 정재파비(VSWR)를 2 이하로 설정할 때, 주파수 대역폭이 820MHz ∼ 1.32GHz, 1.75GHz ∼ 12GHz 가 됨을 보여주고 있다. 측정된 주파수가 12GHz이지만 그 이상의 주파수에서도 가능할 것으로 예측된다. 이론적으로는 500MHz 부터 정재파비 2 이하의 값을 얻도록 설계되었지만, 실제적으로는 공간상의 한계를 극복하기 위해 지수 함수적인 종단과 그 선형적인 부분과의 연결부위에서 부자연스러운 연결이 중간대역 주파수의 단절을 야기한 것으로 판단되며, 따라서, 선형적 부분과 지수함수적 부분이 기하학적으로 자연스럽게 연결되면 중간 대역의 단절이 사라질 것으로 보인다.FIG. 6 illustrates the performance of a wideband CPW antenna using impedance conversion according to the present invention, and shows that when the standing wave ratio (VSWR) is set to 2 or less, the frequency bandwidth becomes 820 MHz to 1.32 GHz and 1.75 GHz to 12 GHz. The measured frequency is 12 GHz, but it is expected to be possible at higher frequencies. Theoretically, it is designed to obtain a standing wave ratio of 2 or less from 500 MHz, but in practice, an unnatural connection at the end of exponential termination and its linear portion is used to overcome the interruption of the midband frequency in order to overcome spatial limitations. Therefore, if the linear part and the exponential part are naturally connected geometrically, the disconnection of the middle band is likely to disappear.
도 7은 본 발명의 임피던스 변환을 이용한 광대역 CPW 안테나를 이용하여 주파수 별 방사 패턴을 측정한 결과를 보여주고 있다. 이 패턴은 주파수가 5GHz 부근까지 모노폴 안테나의 방사패턴과 동일한 효과를 얻는 무지향성 안테나임을 나타낸다.FIG. 7 shows a result of measuring a radiation pattern for each frequency using a wideband CPW antenna using impedance conversion according to the present invention. This pattern indicates that the antenna is an omni-directional antenna with the same effect as the radiation pattern of the monopole antenna up to about 5 GHz.
도 8은 본 발명의 임피던스 변환을 이용한 광대역 CPW 안테나를 이용할 경우의 주파수별 이득을 도시하고 있다.8 shows the gain for each frequency in the case of using a wideband CPW antenna using the impedance conversion of the present invention.
본 발명에 의하면, 종래의 협대역 특성을 갖는 마이크로 스트립 안테나의 대역폭을 증가시킴과 동시에, 제조가 용이하며 어느 장소에서나 장착 가능한 선형 극성의 무지향성 소형 안테나를 설계할 수 있다. 또한, 각 무선 서비스 업체들의 모든 주파수 대역을 포함하는 단일 무지향성 안테나의 개발 요구에 부응할 수 있고, 도시 내에 난립한 안테나를 통합 및 UWB(ultra wide band) 시스템용 안테나의 특성을 동시에 만족시킬 수 있다.According to the present invention, it is possible to increase the bandwidth of a conventional microband antenna having narrowband characteristics and to design a linearly polarized omni-directional antenna which is easy to manufacture and can be mounted anywhere. In addition, it can meet the development needs of a single omnidirectional antenna covering all frequency bands of each wireless service provider, and can satisfy the characteristics of the antenna for the UWB (ultra wide band) system by integrating the antenna which is difficult in the city. have.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020040021925A KR100669262B1 (en) | 2004-03-31 | 2004-03-31 | Ultra-Wide Band CPW Antenna Using a Coplanar Waveguide Impedance Transformer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020040021925A KR100669262B1 (en) | 2004-03-31 | 2004-03-31 | Ultra-Wide Band CPW Antenna Using a Coplanar Waveguide Impedance Transformer |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20040052561A true KR20040052561A (en) | 2004-06-23 |
| KR100669262B1 KR100669262B1 (en) | 2007-01-15 |
Family
ID=37346147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020040021925A KR100669262B1 (en) | 2004-03-31 | 2004-03-31 | Ultra-Wide Band CPW Antenna Using a Coplanar Waveguide Impedance Transformer |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR100669262B1 (en) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100669249B1 (en) * | 2004-11-24 | 2007-01-15 | 한국전자통신연구원 | Ultra-WideBand Slot Antenna having a Semi-Circular Extension |
| KR100702998B1 (en) * | 2005-01-19 | 2007-04-06 | 삼성전자주식회사 | Ultra wide-band antenna having uni-directional radiation pattern characteristic |
| KR100714201B1 (en) * | 2005-04-19 | 2007-05-02 | 한국정보통신대학교 산학협력단 | Ultra wide-band antenna |
| KR100750660B1 (en) * | 2005-05-12 | 2007-08-20 | 인하대학교 산학협력단 | Ultra Wide Band Coplanar Waveguide Feed Monoploe Antenna |
| KR100826879B1 (en) * | 2006-09-29 | 2008-05-06 | 한국전자통신연구원 | UWB antenna having frequency notch by parasitic strip |
| US7432863B2 (en) | 2006-05-24 | 2008-10-07 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Patch antenna for local area communications |
| WO2011126291A1 (en) * | 2010-04-07 | 2011-10-13 | 유니스트림 주식회사 | Parabolic edge type wide band planar monopole antenna |
| CN104009291A (en) * | 2014-05-29 | 2014-08-27 | 华南理工大学 | Bionic tri-band monopole antenna |
| CN110556628A (en) * | 2019-09-18 | 2019-12-10 | 南京林业大学 | Novel multi-frequency broadband microstrip antenna |
| CN110875523A (en) * | 2018-08-30 | 2020-03-10 | 东友精细化工有限公司 | Film transmission line, antenna and image display device |
| KR20200109287A (en) * | 2020-09-15 | 2020-09-22 | 동우 화인켐 주식회사 | High frequency film transmission line, antenna including the same and antenna-integrated image display device |
| WO2021251703A1 (en) * | 2020-06-11 | 2021-12-16 | 동우화인켐 주식회사 | Antenna element and display device comprising same |
| KR102367594B1 (en) * | 2020-12-11 | 2022-02-25 | 주식회사 이너트론 | Antenna for hidden camera detector |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102364580B1 (en) * | 2020-12-31 | 2022-02-18 | 한화시스템 주식회사 | Broad band antenna unit |
-
2004
- 2004-03-31 KR KR1020040021925A patent/KR100669262B1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100669249B1 (en) * | 2004-11-24 | 2007-01-15 | 한국전자통신연구원 | Ultra-WideBand Slot Antenna having a Semi-Circular Extension |
| KR100702998B1 (en) * | 2005-01-19 | 2007-04-06 | 삼성전자주식회사 | Ultra wide-band antenna having uni-directional radiation pattern characteristic |
| KR100714201B1 (en) * | 2005-04-19 | 2007-05-02 | 한국정보통신대학교 산학협력단 | Ultra wide-band antenna |
| KR100750660B1 (en) * | 2005-05-12 | 2007-08-20 | 인하대학교 산학협력단 | Ultra Wide Band Coplanar Waveguide Feed Monoploe Antenna |
| US7432863B2 (en) | 2006-05-24 | 2008-10-07 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Patch antenna for local area communications |
| KR100826879B1 (en) * | 2006-09-29 | 2008-05-06 | 한국전자통신연구원 | UWB antenna having frequency notch by parasitic strip |
| WO2011126291A1 (en) * | 2010-04-07 | 2011-10-13 | 유니스트림 주식회사 | Parabolic edge type wide band planar monopole antenna |
| CN104009291A (en) * | 2014-05-29 | 2014-08-27 | 华南理工大学 | Bionic tri-band monopole antenna |
| CN110875523A (en) * | 2018-08-30 | 2020-03-10 | 东友精细化工有限公司 | Film transmission line, antenna and image display device |
| KR20200025467A (en) * | 2018-08-30 | 2020-03-10 | 동우 화인켐 주식회사 | High frequency film transmission line, antenna including the same and antenna-integrated image display device |
| US11316238B2 (en) | 2018-08-30 | 2022-04-26 | Dongwoo Fine-Chem Co., Ltd. | High frequency film transmission line, antenna including the same and antenna-integrated image display device |
| CN110556628A (en) * | 2019-09-18 | 2019-12-10 | 南京林业大学 | Novel multi-frequency broadband microstrip antenna |
| WO2021251703A1 (en) * | 2020-06-11 | 2021-12-16 | 동우화인켐 주식회사 | Antenna element and display device comprising same |
| KR20200109287A (en) * | 2020-09-15 | 2020-09-22 | 동우 화인켐 주식회사 | High frequency film transmission line, antenna including the same and antenna-integrated image display device |
| KR102367594B1 (en) * | 2020-12-11 | 2022-02-25 | 주식회사 이너트론 | Antenna for hidden camera detector |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100669262B1 (en) | 2007-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7324049B2 (en) | Miniaturized ultra-wideband microstrip antenna | |
| US9142889B2 (en) | Compact tapered slot antenna | |
| US6281843B1 (en) | Planar broadband dipole antenna for linearly polarized waves | |
| US6496148B2 (en) | Antenna with a conductive layer and a two-band transmitter including the antenna | |
| US7193576B2 (en) | Ultra wideband bow-tie slot antenna | |
| US20040032378A1 (en) | Broadband starfish antenna and array thereof | |
| EP1271692A1 (en) | Printed planar dipole antenna with dual spirals | |
| GB2402552A (en) | Broadband dielectric resonator antenna system | |
| KR100669262B1 (en) | Ultra-Wide Band CPW Antenna Using a Coplanar Waveguide Impedance Transformer | |
| CN109193136B (en) | High-gain patch antenna with broadband and filtering characteristics | |
| US20050248499A1 (en) | Multiple meander strip monopole antenna with broadband characteristic | |
| CN108493588B (en) | Indoor base station and PIFA antenna thereof | |
| US7102573B2 (en) | Patch antenna | |
| US7567210B2 (en) | Small size ultra-wideband antenna | |
| EP0889543A1 (en) | Wide band printed dipole antenna for microwave and mm-wave applications | |
| EP0989628A1 (en) | Patch antenna having flexed ground plate | |
| WO1991005374A1 (en) | Monopole antenna | |
| CN111180877B (en) | Substrate integrated waveguide horn antenna and control method thereof | |
| KR100674200B1 (en) | Multiple U-Slot Microstrip Patch Antenna | |
| US20230318189A1 (en) | Spiral wideband low frequency antenna | |
| KR100449857B1 (en) | Wideband Printed Dipole Antenna | |
| CN110838616A (en) | Integrated substrate gap waveguide four-arm circularly polarized antenna | |
| CN116053793B (en) | Compact broadband crescent patch pair antenna | |
| US20210384628A1 (en) | Ultra wideband antenna structure | |
| Ullah et al. | A wideband CPW-fed stepped monopole slot antenna for 5G communications |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| G15R | Request for early publication | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E90F | Notification of reason for final refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20110104 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Lapse due to unpaid annual fee |