KR20040004624A - 이중 코어 탄약 - Google Patents

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KR20040004624A
KR20040004624A KR10-2003-7014802A KR20037014802A KR20040004624A KR 20040004624 A KR20040004624 A KR 20040004624A KR 20037014802 A KR20037014802 A KR 20037014802A KR 20040004624 A KR20040004624 A KR 20040004624A
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KR
South Korea
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core
precursor
bullet
jacket
pellet
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KR10-2003-7014802A
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Inventor
할버선헨리제이.
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올린 코포레이션
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    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B30/00—Projectiles or missiles, not otherwise provided for, characterised by the ammunition class or type, e.g. by the launching apparatus or weapon used
    • F42B30/02—Bullets

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Abstract

탄환 자켓(70;170) 전구체와, 펠렛 제 1 코어(72;172) 전구체 및, 제 2 코어(74;174) 전구체가 제공된다. 상기 펠렛과 제 2 코어 전구체는 자켓 전구체내로 삽입된다. 상기 제 2 코어 전구체는 제 2 코어 전구체보다 적은 변형을 가지는 제 1 코어로서 상기 자켓 전구체의 전방 체적을 충진하기 위하여 상기 펠렛을 변형하도록 상기 펠렛에 대하여 가압된다. 상기 자켓 전구체의 후방 부분은 제 2 코어로서 제 2 코어 전구체를 포함하도록 변형된다. 양호한 실시예는 존재하는 탄환의 드롭-인 대체물로서 형성된다. 매치되는 실시예는 납의 후방코어와, 매우 경량의 전방 코어(즉, 카보네이트 분말)를 형성한다. 비독성의 실시예는 주석의 전방 코어와 보다 딱딱한 후방 코어를 포함한다.

Description

이중 코어 탄약{Dual core ammunition}
본 발명은 소형 무기의 탄약에 관한 것으로서, 특히 센터파이어 피스톨(centerfire pistol)과 리볼버(revolver)(총칭하여서 "피스톨"라고 함) 탄약의 통상적인 구경에 특히 사용적합한 탄환(bullet)에 관한 것이다.
피스톨, 라이플(rifle) 또는 이 둘다에 사용될 수 있는 다양한 크기의 카트리지 크기가 존재한다. 통상의 피스톨 탄약 라운드(round)는 다음과 같은 것이 있다: 즉, .380 오토매틱(Automatic)(또한 통상적으로 9mm 쿠르즈(Kurz)로 설계됨),9mm 루거(Luger)(또한 통상적으로 9×19 및 9mm 패러벨럼(Parabellum)로 설계됨), .40 스미스(Smith) 앤드 웨선(Wesson)(S&W), 45 오토매틱(또한 오토매틱 콜트 피스톨(ACP)로 통상적으로 설계됨) 및, 100mm 오토매틱 라운드가 있다. 피스톨 라운드의 일반적인 크기는, Voluntary Industry Performance Standards for Pressure and Velocity of Centerfire Pistol and Revolver Ammunition for theUse of Commercial Manufacturers ANSI/SAAMIZ299.-1993(American Natinal Standards Institute, New York, NY)에 기재되어 있다. 보다 새로운 라운드로서, .357 시그(Sig)가 수용가능한 것으로 얻어진다.
.45 ACP라운드의 사용이 몇 십년간 사용된 이후에, 1980년대에서 상기 미군은 군대의 휴대무기에 사용하기 위하여 표준 라운드로서 9 mm 루거의 완전히 첨두아치가 있는 포인트된 완전 메탈 케이스(FMC, a.k.a, 완전 메탈 자켓(FMJ))를 채택한다. 미군에 의하여 구입되는 M882 9mm 루거 라운드의 패러미터(parameter)는 미국 군대 표준 MIL-C-70508에 기재되어 있으며, 이것은 참고로 그 전체가 본원에 합체되어 있다.
역사적으로, 피스톨 탄약통(bullet)은 모두 납 또는 자켓으로 된 납 구성물로 되어 있다. 보다 최근에는, 환경적으로 독성이 있다는 것이 납이 없는 대체물에 관심을 가지게 된다.
납 탄환에 대체되는 것으로 다양한 분말 야금이 엠라빅(Mravic)등의 미국 특허 제 5,399,187 호에 기재되어 있다.
누르데그라아프(Noordegraaf)등의 미국 특허 제 5,500,183 호와, 엔로우(Enlow)등의 미국 특허 제 6,016,754 호는 주석 베이스의 탄환 및 그것의 코어를 사용하는 것을 기재하고 있다.
올린 코포레이션과 발데즈(Valdez)등의 국제특허출원 제 PCT/US96/17664 (WO97/20185)는 다수의 납이 없는 이중 코어의 피스톨 탄환을 설명하고 있다. 그 중의 예로서, 소결된 동-페로텅스텐(ferrotungsten)의 후방 코어와, 납 또는 칼슘카보네이트 분말의 전방 코어를 가지는 탄환이 있다.
본 발명은 발명의 명칭이 "이중 코어 탄약"인 2001년 5월 29일자 출원된 미국 특허출원 제 60/294,169 호와, 2001년 11월 9일자로 출원된 미국 특허출원 제 10/010,009 호의 이점을 청구하고 있다. 상기 미국특허출원 제 60/294,169 호와, 제 10/010,009 호의 설명은 전체가 참조로서 본원에 합체되어 있다.
도 1은 피스톨 카트리지의 절단 단면도.
도 2는 도 1의 카트리지에서 사용가능한 탄환의 절단 단면도.
도 3 내지 도 7은 도 2의 탄환의 중간 제조단계를 도시하는 종단면도.
도 8은 제 2의 탄환의 종단면도.
도 9 및 도 10은 도 8의 탄환의 중간 제조 단계의 종단면도.
상기 다양한 도면에서의 유사한 도면 부호와 그 지적은 유사한 요소를 나타낸다.
본 발명자는 새로운 제조기술을 발전시켜 왔고, 새로운 탄환의 제조에 이것을 적용시켜왔다. 자켓 전구체(precursor), 제 1 코어의 전구체 및, 제 2 코어의 전구체가 제공된다. 상기 제 1 및 제 2의 코어 전구체는 자켓 전구체내로 삽입된다. 상기 제 2의 코어 전구체는 제 2 코어 전구체보다 상대적으로 작은 변형을 가지는 제 1 코어로서, 상기 자켓 전구체의 전방 체적을 채우기 위하여 상기 제 1 코어를 변형시킬 수 있도록 제 1 코어에 대하여 가압된다. 상기 자켓 전구체의 후방부분은 제 2 코어로서 제 2 코어 전구체를 포함할 수 있도록 변형된다.
보다 양호한 실시예는 존재하는 탄환의 드롭-인 대체물(drop-in replacement)로서 형성된다. 소정의 첨두아치가 있는 외형에서 바람직한 질량을 얻기 위하여, 상기 첨두아치의 탄환 후방의 부분은 대체되는 탄환보다 조금 더 길게 될 수 있으며, 상기 경우에 보다 더 깊게 안착될 수 있다. 매치되는 실시예는 납의 후방 코어와 매우 경량의 전방 코어(즉, 카보네이트 분말)를 형성한다. 독성이 없는 실시예는 주석의 전방 코어와 보다 딱딱한 후방 코어를 포함한다. 상기 제 1의 코어 전구체는 펠렛(pellet)으로서 형성될 수 있으며, 보다 구체적으로는 구형 펠렛으로 형성될 수 있다. 제 2의 코어 전구체는 원통형 부분을 가지고 하나 또는 2개의 볼록한 단부 부분을 가지도록 형성될 수 있다.
본원의 하나 이상의 실시예의 상세한 설명은 첨부된 도면과 아래의 설명으로 부터 보다 더 잘 이해될 것이다. 본 발명의 다른 특징, 목적 및 장점은 상세한 설명과 도면, 그리고 청구범위로 부터 명백하게 될 것이다.
도 1은 케이스(22), 탄환(24), 추진 장약(26)(propellant charge) 및 뇌관(primer)(28)을 포함하는 카트리지(20)를 도시한다. 양호하게는, 상기 케이스와 뇌관은 M882 라운드의 것과 같은 종래의 크기와 재료로 된다. 도시된 실시예에서, 상기 케이스는 황동으로 일체로 형성되고, 중앙 종방향 축(100)에 대하여 대칭되어 있으며, 이것은 탄환으로 나누어진다. 상기 케이스는 전방 단부(32)로 부터 후방 단부(34)까지 연장되는 벽(30)을 포함한다. 상기 벽의 전방단부에서, 상기 케이스는 헤드(36)를 포함한다. 상기 헤드는 전방 및 후방 표면(38 및 40)을 구비한다. 상기 벽(30)의 전방 표면(38)과 내부 표면(41)은 추진 장약(26)을 수용하기 위하여 형성된 캐비티를 형성한다. 상기 헤드는 후방 표면(40)으로 부터 전방으로 연장되는 대략 원통형의 뇌관 포켓을 형성한다. 상기 헤드는 뇌관 포켓으로 부터캐비티로 연장되는 플래쉬(flash) 구멍을 형성한다. 따라서, 도시된 실시예에서, 상기 표면(48)과 플래쉬 구멍(49)은 원통형, 즉 균일한 원형 단면으로 된다.
상기 뇌관(28)는 슬리브의 후방 단부에서 슬리브를 스팬하는 슬리브 부분과 웨브 부분(web portion)의 일체로된 조합으로 형성된 메탈 컵을 포함한다. 양호하게는, 비독성의 납이 없는(즉, 다이놀(dinol) 베이스의) 웨브의 전방 표면을 따라서 컵내에 포함된다. 뇌관 충전부의 전방으로, 앤빌이 상기 컵을 따라서 배치되고, 전방 표면과 후방 표면을 가지며, 적어도 하나의 벤팅 개구(벤트)가 상기 표면사이에서 연장된다. 페이퍼 디스크 또는 포일은 앤빌의 후방 표면에 배치된다.
본 발명자는 타켓 또는 매치 시합에서 사용하기 위한 것과 같은 향상된 정확성을 제공하는 탄환의 제 1 실시예를 발명하였다. 도시된 탄환(24)(도 2)은 금속 자켓(70)과, 전방 코어(72) 및, 후방 코어(74)로 구성된다. 본 산업분야에서, 상기 M882 라운드용으로 사용되는 것과 같은 포인트된 FMC 디자인은 근본적으로 부정확하다. 정확성에 영향을 주는 주요한 기하학적인 패러미터중의 하나는 노즈 표면에 대한 탄환의 중력중심(CG)의 위치이다. 스핀이 안정하게 된 탄환의 정확성은 상기 거리가 증가하게 될 때에 향상되게 된다. 상기 거리를 증가시키기 위하여 통상적으로 사용되는 하나의 방법은 노즈(섹션을 커버하는 자켓물질을 포함하는)로 부터 코어의 원통형 섹션을 제거하고, 비교가능한 중량에 대하여 탄환의 후방에 질량(mass)을 다시 위치시키는 것이다. 이러한 것은 중공 포인트 디자인(hollow point design)으로 통상적으로 언급된다. 다른 방법은 노즈를 평탄하게 하는 것이며, 기본적으로 메프랏(meplat)을 발생시킨다. 상기 탄환의 드래그(drag)는 증가되고, 결과적으로 압력 중심(CP)의 위치를 변경시킨다. 다음, 상기 CP는 전방 표면에 보다 근접하게 되고, CG로 부터 더 멀리되게 된다. 상기 CG 및 CP이 위치에서 스프레드(spread)가 크게 되면 될 수록, 상기 탄환은 어떠한 초기 요우(yaw)로 부터 안정되게 될 것이며, 따라서 무기의 표적 포인트에 의하여 결정되는 탄도(trajectory)를 보다 정확하게 따르게 된다.
상기 제 1의 실시예가 보다 낮은 밀도의 재료로 납과 같은 높은 밀도의 코어 재료의 부분을 대치시키고 상기 CG를 후방으로 이동시킴으로써, 탄환의 정확성을 향상시킨다. 예를 들면, 상기 전방(노즈) 코어(72)는 2.5 그레인(0.16g)의 탄산 나트륨이 될 수 있으며, 후방 코어(74)는 107.5 그레인(6.97g)의 납으로 되며, 상기 자켓은 14.0 그레인(0.91g)의 황동이 될 수 있다. 상기 탄환은 유사한 질량을 유지하는 것이 바람직하다면 조금 더 길게 되지만, 상기 CG는 후방으로 다시 위치된다. 예를 들면, 상기 M882 카트리지에 사용되는 9mm(124 그레인(8.4g))의 FMC 탄환은 상기 노즈 표면으로 부터 1.00 구경(caliber)로 위치된 이것의 CG를 가지는 반면에, 상기 제 1의 실시예에서, 1.18 구경(18%의 상대적인 시프트)로 된다. 사이드-바이-사이드(side-by-side) 테스트에서, 상기 M882 라운드는 50야드(45.7m)에서 3.6인치(91 mm)의 평균 10 쇼트 분산(shot dispersion)을 가지는 반면에, 상기 제 1의 실시예는 46%의 향상을 위하여 1.9인치만을 가진다. 이러한 것은 PRODAS, 즉 Arrow Tech Associates에 의하여 발생되는 외부 탄도 컴퓨터 프로그램에 의해 계산되는 바와 같은 분산에서의 평가된 향상으로 구성된다.
제조의 전형적인 방법에 있어서, 상기 자켓(70)은 수직의 탄환 자켓 컵으로초기에 형성된다(도 3). 이러한 초기의 자켓 전구체는 바람직한 내부 형상을 포함하는 펀치(도시 않음)를 가지는 바람직한 첨두아치형의 노즈 형상을 구비한 다이(도시않음)내로 가압된다. 이러한 것은 제 2의 전구체 스테이지내로 자켓을 형성한다(도 4). 적어도 전방부를 따라서 있는 외부 및 내부 표면 형상은 연속적인 탄환 형성 작동의 결과로서 변경되지 않는 것이 양호하다. 상기 코어(특히, 코어 전구체로서)는 자켓 프리폼(도 5)내로 삽입된다. 일반적으로, 상기 2개의 코어의 밀도의 차이가 크게 되면 될 수록, 상기 조립된 탄환에서의 CG의 후방방향 재위치가 더 크게 된다. 양호한 노즈 코어 재료는 구형 형상의 코어 전구체 펠렛내로 결합되는 분말형상의 탄산나트륨이다. 상기 분말은 초기 취급동안에 펠렛의 완전함을 유지하기 위하여 작은 양의 왁스 또는 다른 결합제를 포함할 수 있다. 다른 재료도 수용가능하다. 이들은 양호하게는 입방 센티미터당 3.0그램보다 작은 밀도를 가진다. 또한, 이들은 매우 비활성이고 비독성인 것이 양호하다. 구형 형상은 양한데, 왜냐하면 자켓 프리폼내로 삽입되어서 상기 축위에서 전체 CG를 유지할 때에 중심축(기하학적인 중심선)을 따라서 자체적으로 정렬하기 위하여 상기 자켓의 내부면(71)과 접촉하게 될 것이다.
초기의 전구체 상태에서, 상기 후방 코어(74)는 적어도 하나의 볼록한 전방면(75)을 가지는 것이 양호하며, 그와 유사한 볼록한 후방면(76)을 가질 수 있다. 원통형의 측표면(77)은 2개를 조인트할 수 있다. 전방-대-후방의 코어 대칭은 전방 코어 전구체주위에서 유일한 전방 단부를 배향할 필요성을 제거한다. 상기 전방 표면의 곡률반경(Rc)은 후방 코어 전구체의 반경(R1)(돔형의 반구체 단부를 가지는 오브라운드(obround)내로 후방 코어를 형성하는 것과 같은)과, 상기 후방 코어 전구체의 직경(즉 2R1)사이에 있는 것이 양호하다. 이러한 프로필링(profiling)은 평탄한 단부 실린더와 관련될 수 있는 모서리를 효과적으로 파괴함으로써 압밀(즉, 삽입이전과 그 동안에) 이전에 취급시에 부드러운 납 코어의 변형 또는 손상을 피하는 것을 돕는다. 챔퍼링(chamfering)에 의한 것과 같은 모서리의 다른 파손은 몇몇의 이러한 이점을 제공할 수 있다.
낮은 밀도의 펠렛의 경도/강도는 강화동안에 원래 분말 형태로 복귀하도록 하기 위하여 분쇄될 후방 코어 전구체의 경도/강도보다 작아야만 하고, 부분(80)을 따라서 후방 코어의 전방 단부면의 프로파일을 취하기 위하여 변형하고, 부분(81)을 따라서 자켓의 내부면(71)의 첨부아치가 있는 노즈 부분을 변형시킨다. 탄산나트륨 구형체는 약 5파운드 힘(lb.f)(22N)에서 붕괴되고, 상기 구형체가 낮은 밀도의 재료용으로 분할되는 공간을 충진하기 위하여 이미 변형될 때에 적어도 50 lb.f(222N)이 적용될 때까지 상기 후방 납 코어는 변형되지 않을 것이다. 상기 후방 코어의 후방면에 적용되는 힘이 증가될 때에, 상기 후방 코어의 직경은 자켓의 내부 용적을 측방향으로 충전하기 위하여 팽창된다(즉,200 lb.f(890N)이 초과되는 힘에서). 그 다음에, 상기 탄환은 표준의 성형 공구 및 기술을 사용하여서 콘(coned)(도 7)되고, 마무리 조립된다(도 8).
일반적으로, 낮은 밀도의 전방 코어의 부피는 이것의 밀도에서 주어진 바와같이, CG에서 바람직한 후방방향 시프트를 제공하기 위하여 충분하여야만 한다. 이러한 점은 자켓의 50%의 내부용적하에서 통상적으로 잘 이루어진다. 5-40%의 범위도 유사하게 이루어지고, 10-20%는 보다 좁은 범위가 된다.
유사한 제조방법은 납이 없는 비독성의 탄환(124)을 제조하기 위하여 사용될 수 있다(도 8). 중요한 실시예는 첨두아치의 차이가 작은 길이의 후미를 가질 수 있는 드롭-인 대체물을 제공할 수 있도록 존재하는 포인트된 FMC 탄환의 중량과 첨두아치형의 형상을 복제한다. 일 실시예에서, 상기 전방 코어(172)는 부드러운 단련성의 재료(soft malleable material)(즉, 브리넬 10이하의 경도를 가짐)로 구성된다. 상기 후방 코어(174)는 전방 코어보다 더 딱딱하게 될 수 있으며, 납 밀도의 적어도 75%의 밀도를 가진다. 보다 양호한 물질은 다음과 같다: 전방 코어를 위한 주석; 그리고, 텅스텐 충전된 나일론 수지는 후방용의 10.2g/cc의 밀도를 가진다. 예시적인 재료는 미네소타, 위노나(Winona), RTP 캄파니로 부터 상업적으로 이용가능한 것으로서, 텅스턴에 부가되는 작은 양의 동을 포함한다.
예시적으로 납이 없는 M882의 대체물은 각각 12.0 및 98.0 그레인(0.78 및 6.35g)의 전방 및 후방 코어 질량을 포함할 수 있다. 전방 코어의 다른 재료는 고무, 실리콘, 글레이징 퍼티(glazing putty) 및, 상기 매치 탄환에 사용되는 것과 같은 강화된 불활성 분말을 포함할 수 있다. 상기 후방 코어는 니켈, 동 및 부분적으로 소결된 강화 철/텅스텐 분말을 포함할 수 있다. 상기 후방 코어 재료의 성질이 취급 손상을 저항함에 있어서 납보다 조금 더 강하게 할 수 있을 정도로 하기 위하여, 상기 코어는 볼록한 단부가 없이 실린더로서 보다 쉽게 형성될수 있다.양호하게는, 상기 납-코어 탄환의 관통 성능이 대체될 수 있다. 상기 탄환은 납 코어 탄환 보다 더 큰 범위로 법을 집행하는 사람에 의해서 착용되는 방탄복(즉, 아라미드 섬유)을 통과하지 않는 것이 특히 바람직하다. The National Institute of Justice, U.S.Dept. of Justice는 NIJ Standard 0101.04 "Ballistic Resistnace of Police Body Armor"에 상세하게 기재된 방탄복용의 최소 성능 표준을 설정하고 있다. 상기 표준 상태는 방탄복의 레벨 2그레이드는 44 Magnum를 제외하고는 모든 권총 탄약에 대하여 보호를 제공할 것이며, 이것은 착용자에게 손상을 방지하기 위하여 레벨 3A를 요구한다. 상기 NIJ 표준에 따라서 실행되는 테스트는 레벨 2 방탄복이 M882를 정지할 것이라는 것을 확인시킨다. 그러나, 전체의 탄환 코어는 브리넬 10보다 더 큰 경도를 가지는 재료로 구성된다면, 상기 탄환의 노즈 형상의 변형은 발생하지 않을 것이고, 상기 탄환은 방탄복을 통과할 것이다. 또한, 이것은 레벨 3A 보호부도 패배시킬 것이다. 유사한 상태하에서, 상기 주석으로 노즈된 M882 대체 탄환 124는 NIJ 요구를 만족시킨다.
일반적으로, 상기 전방 코어의 용적은 방탄복의 바람직한 레벨을 통과하지 않기 위하여 충격에서 충분한 노즈 찌그러짐을 허용하기 위하여 충분하여만 한다. 이러한 점은 통상적으로, 50%이하의 자켓 내부용적에서 잘 이루어질 것이다. 5-40%의 범위도 양호하고, 10-20%의 범위는 보다 더 좁게 될 것이다.
후방 코어 전구체(174)가 보다 더 원통형으로 되고, 상기 자켓의 내부 표면에 초기에 접촉하게 되며 전방 코어 전구체(174)에는 접촉하지 않게 되는 것을 제외하고는, 상기 전형적인 비독성의 탄환(124)은 상기 매치된 탄환(24)과 유사한 방법으로 제조된다(도 9). 상기 후방 코어 전구체의 후방 표면에 힘이 발생할 때에, 상기 전방 표면은 자켓의 내부면의 외형을 변형하고 그것에 따르며, 그 다음 상기 전방 코어 전구체는 노즈내와 상기 전방 코어 전구체의 전방에서 상기 주석을 강화시킨다(도 10). 예시적인 100lb.f(445N)의 힘은 주석 구형체를 완전하게 변형시키기 위하여 필요하며, 탄환의 내부 형상을 충전하여 후방 코어 전구체를 팽창시키기 위하여 500 lb.f(2224N)가 필요하다. 상기 초기의 후방 코어 전구체 직경이 너무 작게 된다면, 상기 주석은 후방 코어 전구체와 자켓사이에서 후방으로 가압될 것이고, 그래서 효율을 감소시킨다. 상기 탄환을 형성하는(즉, 코닝(coning) 및 피니싱(finishing)) 나머지 단계는 상기 매치 탄환을 완료하는데에 사용되는 것과 유사하다.
본원에서 패러미터의 소정의 값을 위하여 영어와 메트릭 유닛(metric unit)가 제공되지만, 상기 영어는 오리지날 유닛이고, 메트릭 유닛은 영어의 변환이다.
본 발명의 하나 이상의 실시예가 설명되었다. 그럼에도 불구하고, 다양한 실시예가 본 발명의 정신 및 범위를 벗어나지 않고 이루어질 수 있다. 예를 들면, 몇몇의 장점이 탄약에 존재하는 몇몇의 구경내에서 특히 관련되어 있고 또한 관련된 사항에도 관련되어 있을지라도, 본 발명의 탄환은 현재 또는 장래에 다른 구경와 사항에 적용될 수 있다. 밀봉 디스크, 코팅 등과 같은 특징의 부가는 특별한 적용을 위하여 사용가능하게 될 수 있다. 따라서, 다른 실시예는 다음의 청구범위의 범위내에 있다.

Claims (26)

  1. 탄환(24;124)(bullet) 제조 방법에 있어서,
    자켓(70;170) 전구체(precursor)를 제공하는 단계와;
    펠렛의 제 1 코어(72;172) 전구체를 제공하는 단계와;
    상기 자켓 전구체내로 펠렛을 삽입하는 단계와;
    제 2 코어(74;174) 전구체를 제공하는 단계와;
    상기 펠렛의 자켓 전구체 후방내로 상기 제 2 코어 전구체를 삽입하는 단계와;
    상기 제 2 코어 전구체의 보다 작은 변형으로써, 상기 제 1 코어로서의 자켓 전구체의 전방 부피를 충진하기 위하여 상기 자켓을 변형시키도록 상기 펠렛에 대하여 제 2 코어 전구체를 가압하는 단계 및;
    제 2 코어로서 상기 제 2 코어 전구체를 포함할 수 있도록 상기 자켓 전구체의 후방 부분을 변형하는 단계를 포함하는 탄환 제조 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 자켓 전구체의 전방 반쪽은 펠렛의 삽입이전에 거의마지막 형상으로 이미 되어 있는 탄환 제조 방법.
  3. 제 1 항에 있어서, 상기 가압 단계는, 상기 전방 체적을 거의 충전하기 위하여 상기 펠렛을 변형하는 제 1의 비교적 낮은 힘/압력 스테이지와, 상기 제 2 코어전구체를 측방향으로 팽창하고 변형시켜서 상기 자켓 전구체의 후방 체적을 충전시키는 제 2의 비교적 높은 힘/압력 스테이지와 같은 적어도 2개의 스테이지를 포함하는 탄환 제조 방법.
  4. 제 1 항에 있어서, 상기 제 2 코어 전구체는 이 코어 전구체의 길이부 대부분을 따라서 원통형으로 되어 있는 볼록한 전방면(75)과 측방향 표면(77)를 구비하도록 제공되는 탄환 제조 방법.
  5. 제 1 항에 있어서, 상기 제 2 코어 전구체는 볼록한 전방면(75)과, 원통형의 측방향 표면(77) 및, 볼록한 후방면(76)을 거의 구비하도록 제공되는 탄환 제조 방법.
  6. 제 1 항에 있어서, 상기 펠렛은 제 2 코어 밀도의 30%보다 작은 밀도를 가지는 탄환 제조 방법.
  7. 제 1 항에 있어서, 상기 펠렛은 구형체로서 제공되는 탄환 제조 방법.
  8. 제 7 항에 있어서, 상기 제 2 코어(174)의 전구체는 원형 실린더로서 제공되는 탄환 제조 방법.
  9. 제 1 항에 있어서, 상기 제 1 및 제 2 코어는 접촉하는 탄환 제조 방법.
  10. 제 1 항에 있어서, 상기 제 1 코어(172)는 중량당 적어도 99.85%의 주석 함량과, 11.0 MPa 이하의 항복강도 및, 3 내지 5 HB의 경도를 가지는 거의 순수 주석인 탄환 제조 방법.
  11. 제 10 항에 있어서, 상기 제 2 코어(174)는 거의 순수 동인 탄환 제조 방법.
  12. 제 10 항에 있어서, 상기 제 2 코어는 텅스텐 베이스 재료로 충전된 중합체인 탄환 제조 방법.
  13. 제 1 항에 있어서, 상기 제 1 코어(72)는 3.0보다 작은 비중을 가지는 분말인 탄환 제조 방법.
  14. 제 13 항에 있어서, 상기 제 2 코어(74)는 납 베이스인 탄환 제조 방법.
  15. 제 1 항에 있어서, 카트리지(20)를 형성하기 위하여, .357 Magnum, .357 Sig, 38 Special, .40 Smith & Wesson, 9mm Luger와 10mm Automatic으로 구성된 그룹으로 부터 선택되는 케이스(22)에 탄환(24;124)을 로딩하는 단계를 포함하는 탄환 제조 방법.
  16. 제 15 항에 있어서, 상기 로딩 단계는 케이스(22)내로 상기 탄환(24;124)을 삽입함으로써, 상기 카트리지는 1.165-0.025 인치(29.6-0.6 mm)의 길이를 가지는 탄환 제조 방법.
  17. 제 1 항에 있어서, 상기 탄환은 0.35 내지 0.46 인치(8.9 내지 11.7 mm)의최대 직경을 가지는 탄환 제조 방법.
  18. 자켓(70)과;
    상기 자켓내에 포함된 제 1 코어(72) 및;
    상기 제 1 코어의 자켓 후방에 포함된 제 2 코어(74)를 포함하는 탄환(24)에 있어서,
    상기 제 2 코어는 납 베이스이고, 상기 제 1 코어는 주부분이 비금속 분말로 구성되는 것을 특징으로 하는 탄환.
  19. 제 18 항에 있어서, 상기 제 1 코어(72)는 하나 이상의 카보네이트의 적어도 80.0 중량 퍼센트를 포함하고,
    상기 제 2 코어는 적어도 95.0 중량 퍼센트의 납을 포함하며,
    상기 자켓(70)은 적어도 50.0 중량 퍼센트의 동을 포함하는 탄환.
  20. 제 18 항에 있어서, 첨두아치형의(ogival) 탄환인 탄환.
  21. 제 18 항에 있어서, 완전한 금속 케이스이며 비중공포인트(non-hollowpoint)로 된 탄환.
  22. 제 18 항에 있어서, 상기 탄환은 공칭의 9mm 구경이며, 123.5-124.5 그레인(grain)(8.00-8.07g)의 질량(mass)을 가지는 탄환.
  23. 자켓(170)과;
    상기 자켓내의 포함된 제 1 코어(172) 및;
    상기 제 1 코어의 자켓 후방내에 포함된 제 2 코어(174)를 포함하는 탄환에 있어서,
    상기 제 1 코어는 적어도 50 중량 퍼센트의 주석으로 구성되고,
    상기 제 2 코어는 적어도 50 중량 퍼센트의 텅스텐으로 구성되는 탄환.
  24. 제 23 항에 있어서, 상기 제 1 코어는 탄환이 충격을 받았을 때에 레벨 2 방탄복을 부수지 않도록 효과적인 변형성을 가지는 것을 특징으로 하는 탄환.
  25. 제 23 항에 있어서, 상기 제 1 코어(172)는 적어도 80.0 퍼센트의 주석을 포함하고;
    상기 제 2 코어(174)는 적어도 95 중량 퍼센트의 텅스텐으로 충진된 중합체를 포함하고,
    상기 자켓(70)은 적어도 50.0 퍼센트의 동을 포함하는 탄환.
  26. 제 23 항에 있어서, 상기 탄환은 120-125 그레인의 중량(7.78-8.10 g)을 구비하는 탄환.
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