KR20030082125A - 압축기의 베인 구조 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 압축기의 베인 구조에 관한 것으로, 본 발명은 압축공간이 구비된 실린더 조립체와, 상기 실린더 조립체의 압축공간에 회전 가능하게 삽입되는 회전체와, 상기 회전체와 접촉되도록 상기 실린더 조립체에 형성된 베인 슬롯에 삽입되어 상기 회전체의 회전에 따라 상대 운동하면서 상기 실린더 조립체의 압축공간을 흡입영역과 압축영역으로 구획하는 베인을 포함한 압축기에서, 상기 베인의 열팽창 계수가 2.5 ×10-5mm/mm℃ 이상인 재료로 형성하도록 구성하여 압축기의 운전시 베인 및 그 베인과 상대 운동하는 부품들과의 마찰을 감소시킴으로써 기동 에너지의 소모 및 마찰 손실을 감소시키고 부품의 마모를 감소시키며, 또한 운전시 발생되는 열량을 줄일 뿐만 아니라 열전달을 억제함으로써 압축 성능을 높일 수 있도록 한 것이다.

Description

압축기의 베인 구조{VANE FOR COMPRESSOR}
본 발명의 압축기의 베인 구조에 관한 것으로, 특히 압축기의 운전시 상대 운동으로 인한 마찰 손실 및 마찰열 발생을 최소화할 수 있도록 압축기의 베인 구조에 관한 것이다.
일반적으로 압축기는 냉매 등의 가스를 압축하는 기기이다. 이와 같은 압축기는 구동력을 발생시키는 전동기구부와 그 전동기구부의 구동력을 전달받아 가스를 압축하는 압축기구부를 포함하여 구성되며, 그 압축기구부의 압축 매카니즘에 따라 회전식 압축기(ROTARY COMPRESSOR), 왕복동식 압축기(RECIPROCATING COMPRESSOR), 스크롤 압축기(SCROLL COMPRESSOR) 등 여러 종류가 있다.
도 1, 2는 상기 압축기의 일예를 도시한 것으로, 이에 도시한 바와 같이, 상기 밀폐형 압축기는 밀폐용기(10)에 장착된 구동모터(20)가 구동하게 되면 그 구동모터(20)의 회전자(21)에 결합된 회전축(30)이 회전하게 되고 그 회전축(30)의 회전에 따라 그 회전축(30)에 구비된 편심부(31)가 상기 구동모터(20)의 하측에 위치한 실린더(40)의 압축공간(P)에서 편심 회전하게 된다.
상기 회전축의 편심부(31)가 실린더의 압축공간(P)에서 편심 회전함에 따라 그 편심부(31)에 결합된 롤링 피스톤(50)이 상기 실린더의 압축공간(P) 내벽에 선접촉됨과 아울러 그 실린더(40)에 형성된 베인 슬롯(41)에 슬라이딩 가능하게 결합된 베인(60)과 선접촉된 상태에서 그 실린더의 압축공간(P)에서 원 운동하게 된다.
상기 롤링 피스톤(50)이 실린더 압축공간(P)에서 원 운동함에 따라 상기 베인(60)에 의해 구획된 실린더 압축공간(P)이 흡입영역(a)과 압축영역(b)으로 전환되면서 그 실린더(40)에 구비된 흡입구(42)를 통해 냉매 가스가 흡입되고 압축되어 그 실린더(40)에 구비된 토출포트(43)를 통해 토출되며 그 토출포트(43)를 통해 토출된 압축 냉매 가스는 실린더(40)의 양측에 각각 복개 결합된 상부 베어링(70)과 하부 베어링(80) 중 상부 베어링(70)에 형성된 토출통공(71)을 통해 상기 밀폐용기(10) 내부로 토출되며 그 밀폐용기(10)로 토출된 고온 고압 상태의 냉매 가스는 그 밀폐용기(10)의 상부에 결합된 토출관(11)을 통해 토출된다.
이때, 상기 실린더 압축공간(P)이 흡입영역(a)과 압축영역(b)으로 전환되면서 상기 상부 베어링(70)의 상부에 결합된 개폐수단(90)이 함께 작동하여 상기 토출통공(71)을 개폐하게 된다.
미설명 부호 12는 흡입관이고, 13은 체결볼트이며, 22는 회전자이고, 91은 소음기이다.
한편, 상기 실린더의 베인 슬롯(41)에 삽입되어 직선 왕복 운동함과 동시에 상기 롤링 피스톤(50)에 선접촉되는 베인(60)은, 도 3에 도시한 바와 같이, 일정 두께와 면적을 갖는 베인 몸체의 일측변에 일정 곡률을 갖는 접촉 곡면부(61)가 형성되어 이루어진다. 상기 베인(60)은 소정의 형상의 고속도강재를 전면 선삭 가공하여 제작하게 된다.
상기 베인(60)은 그 접촉 곡면부가 상기 롤링 피스톤(50)에 접촉되도록 상기 실린더의 베인 슬롯(41)에 삽입됨과 아울러 그 베인(60)의 접촉 곡면부 반대편 면이 스프링(S)에 의해 탄성 지지되어 그 접촉 곡면부가 상기 롤링 피스톤(50)에 밀착되도록 결합된다.
그러나 상기한 바와 같은 구조는 작동 중 상기 회전축(30)이 회전함에 따라 상기 베인(60)이 롤링 피스톤(50)에 선접촉되면서 상대 운동하게 됨과 아울러 베인 슬롯(41)을 따라 직선 왕복 운동하면서 상기 실린더의 압축공간(P)을 흡입영역(a)과 압축영역(b)으로 구획하는 과정에서 상기 베인(60)이 상기 롤링 피스톤(50) 및 베인 슬롯(41) 내벽과의 심한 마찰 접촉이 이루어지게 될 뿐만 아니라 그 마찰 접촉으로 인한 마찰열이 발생하게 됨으로써 입력 에너지가 커지게 된다. 특히, 기동 초기에는 윤활유의 공급이 원활하지 못하여 정지 마찰계수에 의한 큰 기동 에너지가 필요하게 될 뿐만 아니라 모터 매칭(Motor Matching)이 불리하게 된다.
아울러, 상기 베인(60)과 롤링 피스톤(50) 및 베인 슬롯(41) 내벽과의 마찰 접촉으로 인한 마찰열이 실린더(40)에 전달되어 그 실린더의 흡입영역(a)을 가열시키게 됨으로써 냉매 가스 압축 효율을 저하시키게 된다. 특히, 상기 베인(60)이 열팽창 계수가 상대적으로 작은 고속도강재로 형성되어 그 강재로 형성된 베인(60)과 롤링 피스톤(50) 및 베인 슬롯(41) 내벽사이의 마찰 접촉시 발생되는 발열량이 커 가스 압축 효율을 더욱 저하시키게 되는 문제점이 있었다.
상기한 바와 같은 문제점을 감안하여 안출한 본 발명의 목적은 압축기의 운전시 상대 운동으로 인한 마찰 손실 및 마찰열 발생을 최소화할 수 있도록 압축기의 베인 구조를 제공함에 있다.
도 1,2는 일반적인 압축기의 일예를 도시한 종단면도 및 평단면도,
도 3은 상기 압축기의 베인을 도시한 사시도,
도 4,5는 본 발명의 압축기 베인 구조가 구비된 압축기 압축기구부의 종단면도 및 평단면도,
도 6은 본 발명의 압축기 베인 구조를 도시한 사시도,
도 7은 본 발명의 압축기 베인 구조의 작동상태를 도시한 단면도,
도 8,9는 본 발명의 압축기 베인 구조의 다른 적용예를 도시한 압축기 압축기구부의 종단면도 및 평면도,
도 10은 상기 압축기 압축기구부를 부분 절개하여 도시한 사시도.
(도면의 주요부분에 대한 부호의 설명)
41,131,141 ; 베인 슬롯 100,100' ; 베인
50,150 ; 회전체 K ; 실린더 조립체
P ; 압축공간
상기한 바와 같은 본 발명의 목적을 달성하기 위하여 압축공간이 구비된 실린더 조립체와, 상기 실린더 조립체의 압축공간에 회전 가능하게 삽입되는 회전체와, 상기 회전체와 접촉되도록 상기 실린더 조립체에 형성된 베인 슬롯에 삽입되어 상기 회전체의 회전에 따라 상대 운동하면서 상기 실린더 조립체의 압축공간을 흡입영역과 압축영역으로 구획하는 베인을 포함한 압축기에 있어서, 상기 베인의 열팽창 계수가 2.5 ×10-5mm/mm℃ 이상인 재료로 형성된 것을 특징으로 하는 압축기의 베인 구조가 제공된다.
이하, 본 발명의 압축기 베인 구조를 첨부도면에 도시한 실시예에 따라 설명하면 다음과 같다.
도 4, 5는 본 발명의 압축기 베인 구조의 일예가 구비된 압축기의 압축기구부를 도시한 것으로, 이를 참조하여 설명하면, 먼저 상기 압축기의 압축기구부는 내부에 압축공간(P)이 구비된 실린더 조립체(K)와, 편심부(31)가 구비되어 그 편심부(31)가 상기 실린더 조립체 압축공간(P)에 위치하도록 상기 실린더 조립체(K)에 관통 삽입되는 회전축(30)과, 상기 회전축의 편심부(31) 외측으로 삽입되어 상기 실린더 조립체의 압축공간(P)에 위치하는 롤링 피스톤(50)을 포함하여 구성된다. 상기 회전축(30)은 구동력을 발생시키는 전동기구부와 연결되며 그 롤링 피스톤(50) 및 편심부(31)는 회전체를 이루게 된다.
상기 실린더 조립체(K)는 내부에 관통구멍이 형성된 실린더(40)와 그실린더(40)의 관통구멍을 밀폐하도록 그 실린더(40)의 양측에 각각 복개 결합되어 상기 회전축(30)을 각각 지지하는 상부 베어링(70) 및 하부 베어링(80)을 포함하여 구성된다. 상기 실린더(40)의 관통구멍과 그 실린더(40)의 양측에 각각 복개 결합되는 상,하부 베어링(70)(80)에 의해 압축공간(P)을 형성하게 된다. 그리고 상기 실린더(40)의 일측에 관통된 흡입구(42)가 형성되고 그 흡입구(42)의 측부에 토출포트(43)가 형성되며 그 흡입구(42)와 토출포트(43)사이에 일정 폭을 갖도록 관통된 베인 슬롯(41)이 형성된다. 상기 상부 베어링(70)에 상기 실린더의 토출포트(43)와 연통되도록 관통 형성된 토출공(71)이 구비된다.
그리고 상기 실린더 조립체(K)의 실린더 베인 슬롯(41)에 소정 형상을 갖는 베인(100)이 직선 움직임 가능하도록 삽입되며 그 베인(100)은 스프링(S)에 의해 탄성 지지되어 그 베인(100)의 일측이 상기 실린더 조립체 압축공간(P)에 위치하는 롤링 피스톤(50)의 외주면과 선접촉된다. 상기 롤링 피스톤(50)은 상기 실린더 조립체의 압축공간(P) 내벽과 선접촉되며 상기 베인(100)이 롤링 피스톤(50)의 외주면에 선접촉되어 그 압축공간(P)이 구획된다.
상기 베인(100)은, 도 6에 도시한 바와 같이, 일정 두께와 면적을 갖는 베인 몸체(101)의 일측변에 일정 곡률을 갖는 곡면으로 형성되어 상기 롤링 피스톤(50)의 외주면에 접촉되는 접촉 곡면부(102)가 형성되어 이루어진다.
상기 베인(100)의 열팽창 계수는 2.5 ×10-5mm/mm℃ 이상인 재료로 형성되되 그 베인(100)의 팽창 계수가 3.5 ~ 5.0 ×10-5mm/mm℃ 인 재료로 형성됨이 바람직하다.
한편, 상기 베인(100)은 열팽창 계수가 크고 열전달 계수가 작은 고분자 복합재료로 형성되며 그 고분자 복합재료로 폴리머(Polymer) 또는 폴리마이드(Polyimide)로 형성됨이 바람직하다. 특히 상기 폴리마이드는 냉매와의 내화학적 성능이 강재(Steel)와 동일한 특성을 갖을 뿐만 아니라 상기 강재로 형성되는 베인(60)보다 저마찰 계수 및 내마모성이 큰 성질을 갖는다.
그리고 열팽창 계수가 2.5 ×10-5mm/mm℃ 이상인 재료로 형성된 베인(100)이 삽입되는 베인 슬롯(41)은 상기 베인(100)과의 조립 공차가 상대적으로 크게 형성된다. 즉, 상기 강재로 형성된 베인(60)이 삽입되는 베인 슬롯(41)은 강재로 형성되는 베인(60)의 열팽창 계수(1.1 ×10-5mm/mm℃)를 고려하여 적은 조립 공차로 형성되지만, 상기 열팽창 계수가 큰 재료로 형성되는 베인(100)이 삽입되는 베인 슬롯(41)과 베인(100)은 상대적으로 큰 조립 공차를 갖도록 형성된다. 이로 인하여 압축기가 운전되지 않은 상태에서의 베인(100)과 베인 슬롯(41)사이의 조립 공차는 크게 유지된다.
그리고 상기 실린더 조립체(K)의 상부 베어링(70)에 그 토출공(71)을 개폐하는 개폐수단(90)이 장착된다.
미설명 부호10은 밀폐용기이며, 12는 흡입관이고, 13은 체결 볼트이며, 91은 소음기이다.
상기한 바와 같은 본 발명의 압축기 베인 구조의 작용효과를 설명하면 다음과 같다.
먼저, 상기 압축기의 압축기구부는 전동기구부의 회전력을 전달받아 상기 회전축(30)이 회전하게 되면 그 회전축(30)의 회전에 의해 회전축의 편심부(31)에 결합된 롤링 피스톤(50)이 베인(100)과 접촉된 상태에서 실린더 조립체 압축 공간(P)에서 축 중심을 기준으로 공전하게 된다.
상기 롤링 피스톤(50)의 공전 회전에 따라 실린더 조립체 압축공간(P)이 베인(100)의 직선 왕복 운동과 함께 체적이 변화되면서, 즉 흡입영역(a)과 압축영역(b)으로 변환되면서 저온 저압의 냉매 가스가 흡입관(12) 및흡입구(42)를 통해 실린더 조립체의 압축공간(P)으로 흡입되고 압축되어토출포트(43) 및 토출공(71)을 통해 토출된다.
상기 과정에서 상기 베인(100)은 실린더 조립체 압축 공간의 흡입영역(a)과 압축영역(b)의 압력 차에 의해 측방향 압력을 받으면서 직선 왕복 운동하게 됨과 아울러 스프링(S)에 의해 그 베인의 접촉 곡면부(102)가 상기 롤링 피스톤(50)의 외주면에 탄성 지지되면서 접촉된다. 이때, 압축기의 초기 구동시 상기 베인(100)과 베인 슬롯(41)의 조립 공차, 즉 유격이 크게 유지되며 그 초기 구동이 지나고 정상상태로 구동시 발생되는 열에 의해, 도 7에 도시한 바와 같이, 상기 베인(100)이 열팽창되어 베인(100)과 베인 슬롯(41)사이의 유격이 미세하게 유지된다.
따라서, 상기 압축기의 초기 구동시 베인(100)과 베인 슬롯(41)사이의 유격이 크게 되어 베인(100)과 베인 슬롯(41) 내벽사이의 마찰이 적게 발생되어 적은 기동 에너지가 소모되며 또한 정상상태로 구동시 베인(100)의 팽창으로 베인(100)과 베인 슬롯(41)사이의 유격이 작게 되어 가스의 누설을 최소화하게 된다. 특히, 초기 구동시 오일의 공급이 제대로 이루어지지 않은 상태에서 마찰이 적게 발생되어 기동 에너지의 소모를 대폭 감소하게 된다.
그리고 폴리머 또는 폴리마이드 재료로 베인(100)이 형성된 경우 마찰시 발열량이 상대적으로 적고 열전달 계수가 작아 실린더 조립체(K)의 압축공간 흡입영역(a)으로 열전달이 최소화됨으로써 흡입되는 냉매 가스의 양을 증가시키게 되어 압축효율을 높이게 된다. 또한, 폴리머 또는 폴리마이드 재료로 형성된 베인(100)은 저마찰 계수 및 내마모성이 크게 되어 그 베인(100)의 수명을 연장시키게 된다.
본 발명의 다른 적용예로, 도 8, 9, 10에 도시한 바와 같이, 압축기의 압축기구부는 내부에 압축공간(P)이 형성됨과 아울러 그 압축공간(P)과 각각 연통되는 흡입유로(f1)와 토출유로(f2)가 구비된 실린더 조립체(K)의 압축공간(P)에 그 중심을 관통하도록 회전축(110)이 삽입된다. 상기 회전축(110)은 구동력을 발생시키는 전동기구부와 결합된다.
상기 실린더 조립체(K)는 내부에 원통 형상의 관통구멍이 구비된 실린더(120)와, 상기 실린더(120)의 상하면에 각각 복개 결합되어 그 실린더(120)와 함께 압축공간(P)을 형성함과 아울러 상기 회전축(110)을 지지하는 상부 베어링(130) 및 하부 베어링(140)을 포함하여 구성된다.
상기 상부 베어링(130) 및 하부 베어링(140)의 일측에 일정 폭과 길이를 갖도록 관통 형성된 베인 슬롯(131)(141)이 각각 구비된다.
상기 회전축(110)은 일정 외경과 소정의 길이를 갖도록 형성되는 축부(111)와 그 축부(111)의 일측에 일정 두께와 면적을 갖도록 연장 형성되어 상기 실린더 조립체(K)의 압축 공간(P)을 제1,2 공간(121)(122)으로 구획하는 구획판(150)이 구비되어 이루어진다. 상기 회전축의 구획판(150)은 일정 두께를 갖는 원형으로 형성되되 측면상으로 볼 때 볼록면을 갖는 상측 볼록 곡면부(r1)와 오목면을 갖는 하측 오목 곡면부(r2)와 그 볼록 곡면부(r1)와 오목 곡면부(r2)를 연결하는 연결 곡면부(r3)로 이루어진 정현파 형상의 파형 곡면으로 형성된다.
그리고 상기 상부 베어링(130)의 베인 슬롯(131)과 하부 베어링(140)의 베인 슬롯(141)에 각각 베인(100')이 삽입되고 상기 상부 베어링(130)과 하부 베어링(140)에 그 베인(100')을 탄성 지지하는 탄성지지수단(160)이 각각 결합되며 그 탄성지지수단(160)에 의해 상기 베인(100')이 구획판(150)에 선접촉된 상태로 밀착된다.
상기 베인(100')은 일정 두께를 갖는 사각 형태의 베인 몸체(103) 일측면에 상기 구획판(150)의 파형 곡면과 접촉되는 라운딩 형상의 접촉 곡면부(104)가 형성되고 그 베인 몸체(103)의 양측면에 상기 실린더 조립체 압축공간(P)의 내벽과 접촉되는 외측 곡면부(105) 및 상기 회전축(110)의 외주면에 접촉되는 내측 곡면부(106)가 각각 형성되어 이루어진다. 상기 베인(100')이 삽입되는 베인 슬롯(131)(141)은 상기 베인(100')의 단면 형상과 상응하게 사각 형태로 형성된다.
그리고 상기 베인(100')의 열팽창 계수는 2.5 ×10-5mm/mm℃ 이상인 재료로 형성되되 그 베인(100')의 팽창 계수가 3.5 ~ 5.0 ×10-5mm/mm℃ 인 재료로 형성됨이 바람직하다.
한편, 상기 베인(100')은 열팽창 계수가 크고 열전달 계수가 작은 고분자 복합재료로 형성되며 그 고분자 복합재료로 폴리머(Polymer) 또는 폴리마이드(Polyimide)로 형성됨이 바람직하다. 특히 상기 폴리마이드는 냉매와의 내화학적 성능이 강재(Steel)와 동일한 특성을 갖을 뿐만 아니라 상기 강재로 형성되는 베인(60)보다 저마찰 계수 및 내마모성이 큰 성질을 갖는다.
그리고 열팽창 계수가 2.5 ×10-5mm/mm℃ 이상인 재료로 형성된 베인(100')이 삽입되는 베인 슬롯(131)(141)은 상기 베인(100')과의 조립 공차를 상대적으로 크게 형성된다. 즉, 상기 강재로 형성된 베인(60)이 삽입되는 베인 슬롯(131)(141)은 강재로 형성되는 베인(60)의 열팽창 계수(1.1 ×10-5mm/mm℃)를 고려하여 적은 조립 공차로 형성되지만, 상기 열팽창 계수가 큰 재료로 형성되는 베인(100')이 삽입되는 베인 슬롯(131)(141)과 베인(100')은 상대적으로 큰 조립 공차를 갖도록 형성된다. 이로 인하여 압축기가 운전되지 않은 상태에서의 베인(100')과 베인 슬롯(131)(141)사이의 조립 공차는 크게 된다.
그리고 상기 실린더 조립체(K)에 상기 토출유로(f2)를 각각 개폐하는 개폐수단(170)이 장착된다.
미설명 부호 10은 밀폐용기이고, 180은 소음기이다.
상기한 바와 같은 압축기 압축기구부의 작동은 다음과 같다.
먼저, 상기 전동기구부의 구동력을 전달받아 회전축(110)이 회전하게 되면그 회전축(110)의 구획판(150)이 실린더 조립체(K)의 압축공간(P)에서 회전하게 된다. 상기 회전축의 구획판(150)이 상기 실린더 조립체의 압축공간(P)에서 회전함에 따라 그 구획판(150)에 접촉된 베인(100')들이 함께 연동되면서 그 구획판(150)에 의해 구획된 압축공간(P)의 제1 공간(121)과 제2 공간(122)을 각각 흡입 영역(121a)(122a)과 압축 영역(121b)(122b)으로 전환시킴과 아울러 상기 개폐수단(170)의 작동과 함께 상기 제1 공간(121)과 제2 공간(122)으로 가스가 흡입되고 압축되어 토출되며 이와 같은 과정이 반복된다.
그리고 상기 회전축의 구획판(150)이 상기 실린더 조립체의 압축공간(P)에서 회전함에 따라 그 구획판(150)의 수직 방사상으로 위치하는 베인(100')이 상기 탄성지지수단(160)에 의해 탄성 지지된 상태에서 상기 베인 슬롯(131)(141)에 의해 안내되면서 상기 구획판(150)의 파형 곡면을 따라 상하(도면상) 직선 왕복 운동하게 된다.
상기 과정에서 상기 베인(100')들은 실린더 조립체 압축공간의 흡입영역(121a)(122a)과 압축영역(121b)(122b)의 압력 차에 의해 측방향 압력을 받으면서 직선 왕복 운동하게 됨과 아울러 상기 탄성지지수단(160)에 의해 그 베인(100')의 접촉 곡면부(104)가 상기 구획판(150)의 외면에 탄성 지지되면서 접촉된다. 이때, 압축기의 초기 구동시 상기 베인(100')과 베인 슬롯(131)(141)의 조립 공차, 즉 유격이 크게 유지되며 그 초기 구동이 지나고 정상상태로 구동시 발생되는 열에 의해 상기 베인(100')이 열팽창되어 베인(100')과 베인 슬롯(131)(141)사이의 유격이 미세하게 유지된다.
따라서, 상기 압축기의 초기 구동시 베인(100')과 베인 슬롯(131)(141)사이의 유격이 크게 되어 베인(100')과 베인 슬롯(131)(141) 내벽사이의 마찰이 적게 발생되어 적은 기동 에너지가 소모되며 또한 정상상태로 구동시 베인(100')의 팽창으로 베인(100')과 베인 슬롯(131)(141)사이의 유격이 작게 되어 가스의 누설을 최소화하게 된다. 특히, 초기 구동시 오일의 공급이 제대로 이루어지지 않은 상태에서 마찰이 적게 발생되어 기동 에너지의 소모를 대폭 감소하게 된다.
그리고 폴리머 또는 폴리마이드 재료로 베인(100')이 형성된 경우 마찰시 발열량이 상대적으로 적고 열전달 계수가 작아 실린더 조립체(K)의 압축공간 흡입영역(121a)(122a)으로 열전달이 최소화됨으로써 흡입되는 냉매 가스의 양을 증가시키게 되어 압축효율을 높이게 된다. 또한, 폴리머 또는 폴리마이드 재료로 형성된 베인(100')은 저마찰 계수 및 내마모성이 크게 되어 베인(100')의 수명을 연장시키게 된다.
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명에 의한 압축기 베인 구조는 압축기의 운전시 베인 및 그 베인과 상대 운동하는 부품들과의 마찰을 감소시킬 뿐만 아니라 저마찰 계수 및 내마모성이 크게 됨으로써 기동 에너지의 소모 및 마찰 손실을 감소시키게 되고 부품의 마모를 감소시키게 되어 신뢰성 및 효율을 높일 수 있고, 또한 운전시 발생되는 열량을 줄일 뿐만 아니라 열전달을 억제하게 됨으로써 냉매 가스의 흡입량을 증가시키게 되어 압축 성능을 높일 수 있는 효과가 있다.

Claims (4)

  1. 압축공간이 구비된 실린더 조립체와, 상기 실린더 조립체의 압축공간에 회전 가능하게 삽입되는 회전체와, 상기 회전체와 접촉되도록 상기 실린더 조립체에 형성된 베인 슬롯에 삽입되어 상기 회전체의 회전에 따라 상대 운동하면서 상기 실린더 조립체의 압축공간을 흡입영역과 압축영역으로 구획하는 베인을 포함한 압축기에 있어서, 상기 베인의 열팽창 계수가 2.5 ×10-5mm/mm℃ 이상인 재료로 형성된 것을 특징으로 하는 압축기의 베인 구조.
  2. 제1항에 있어서, 상기 베인의 열팽창 계수가 3.5 ~ 5.0 ×10-5mm/mm℃ 인 재료로 형성된 것을 특징으로 하는 압축기의 베인 구조.
  3. 제1항에 있어서, 상기 베인은 고분자 복합재료로 형성된 것을 특징으로 하는 압축기의 베인 구조.
  4. 제1항에 있어서, 상기 베인은 폴리머(Polymer) 또는 폴리마이드(Polyimide)로 형성된 것을 특징으로 하는 압축기의 베인 구조.
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