KR20020015075A

KR20020015075A - 불연속 폴리에틸렌 테레프탈레이트 섬유 및 이의 생산방법

Info

Publication number: KR20020015075A
Application number: KR1020027000821A
Authority: KR
Inventors: 코르데스인고; 켈네르크리스티안; 미르발트울리히; 반델디에트마르
Original assignee: 추후제출; 짐머 악티엔게젤샤프트
Priority date: 1999-07-22
Filing date: 2000-07-20
Publication date: 2002-02-27
Also published as: DE50005808D1; JP2003505614A; WO2001007693A1; PL357349A1; CA2378747A1; ES2218204T3; EP1208252B1; EP1208252A1; AU6825100A; DE19934551A1; CN1369026A; CN1187485C; US6645621B1; EA200200099A1; MXPA01013327A; EA003017B1; KR100649850B1; ATE262602T1

Abstract

본 발명은 성질의 신규 조합을 특징으로 하는 불연속 폴리에틸렌 테레프탈레이트 섬유에 관한 것이다. 신규한 응력-연신 및 모듈러스 성질의 조합은 매우 우수한 미적 품질과 사용 가치를 가지는 불연속 섬유, 직물 또는 가정용 직물의 생산을 가능하게 한다. 본 발명은 또한 불연속 폴리에틸렌 테레프탈레이트 섬유의 경제적 2 단계 생산방법에 관한 것이다. 융합 스피닝이 빠른 중합체 유속 및 적어도 600 m/분의 진행 속도로 수행된다. 드로잉, 열 경화, 크림핑 및 건조 단계가 개별 드로잉 벤치에서 수행된다.

Description

불연속 폴리에틸렌 테레프탈레이트 섬유 및 이의 생산방법{DISCONTINUOUS POLYETHYLENE TEREPHTHALATE FIBRES AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME}

폴리에틸렌 테레프탈레이트로부터 제조된 스페이플 섬유 및 이의 용융-스피닝 생산설비가 알려져 있다(Fourne, Synthetische Fasern [Synthetic Fibres], Hanser Verlag [1995] pages 460-462). 상이한 결정화 행동 때문에, 이들 방법은 PTT에 쉽게 적용될 수 없었다.

PTT 연속 필라멘트의 생산방법 또한 기술되었다. 따라서, Journal of Polymer Science, Part A-1, Vol. 4, 1851-1857 (1966)은 그 중에서도 특히, PTT 섬유를 언급하였다. 명시된 고 스트레칭 비는 비경제적으로 느린 스피닝 속도를 의미한다. 일람된 섬유 성질은 오늘날 시장의 요구조건을 충족시키지 않는다.

EP 0 547 553 A1은 20 m/분의 스피닝 속도 및 100 m/분의 생산 속도로의 모노필라멘트 생산방법을 기술하고 있다.

EP 0 754 790 A2는 스트레칭 보조로서 가열된 표면을 고온으로 가열함에 의한, 그 중에서도 특히 PTT로부터 직물 필라멘트의 생산방법을 기술하고 있다. 구체적 실시예는 없었다.

WO 99/11845 A1은 적어도 0.030의 복굴절율을 가지는 PTT로부터 제조된 섬유를 기술하고 있다. 주어진 파라미터는 스테이플 섬유로 추가 전환시키기에 충분히 큰 스트레칭 비를 조장하지 않는,90%의 작은 파단 연신율을 의미하는데, 따라서 부적당하다.

WO 99-27168 A1은 얀 스풀에 감기는 PTT 필라멘트 생산의 고속 스핀-스트레치 방법을 기술하고 있다. 스테이플 섬유의 생산을 위한 많은 처리량 및 토우 베일링(tow baling)은 이로부터 유도될 수 없었다.

JP 52-08124 A에 관한 CA 86:122866은 적용될 33%의 스트레칭 비가 스테이플 섬유의 생산에는 부적당한, 가열 장치로의 PTT 멀티필라멘트 처리에 관한 것이다.

JP 52-08123 A에 관한 CA 86:122865는 PTT 섬유의 생산에서, 소망하는 300%의 고 스트레칭 비의 사용을 기술하고 있다. 그러나, 이 목적을 위해 수행되는 360 m/분의 스피닝 속도가 너무 느려서 공정의 경제적 효율이 의심스럽다.

JP 52-05320 A에 관한 CA 86:122856은 수행되는 스트레칭 비가 비경제적으로 느린 스피닝 속도를 의미하는, PTT의 스피닝 방법을 기술하고 있다.

본 발명은 PTT 스테이플 섬유[여기에서, PTT는 폴리(트리메틸렌 테레프탈레이트)에 해당한다] 및 2-단계 스피닝 및 스트레칭 공정에 의한 이의 생산방법에 관한 것이다.

본 발명의 목적은 PTT 스테이플 섬유와 이로부터 생산된 직물 및 가정용 직물, 특히 양탄자가 통상의 섬유와 비교하여 높은 미적 수준과 사용 품질을 가져야 하고 환경친화적 염색성을 가져야 하는, PTT 스테이플 섬유를 제공하는 것이다. 이러한 PTT 스테이플 섬유는 연속 필라멘트를 위한 상기에서 언급된 방법보다 경제적으로 더욱 효율적인 용융 스피닝과 스트레칭의 2-단계 공정으로 생산되어야 한다.

본 목적은 PTT 스테이플 섬유 및 특허 청구범위에서 기술된 것처럼 적어도 0.70 ㎗/g의 고유점도를 가지는 PTT 스테이플 섬유의 생산방법에 의해 본 발명에 따라 달성된다.

여기에서 용어 PTT는 트리메틸렌 테레프탈레이트 단위 적어도 90 몰%를 포함하는 폴리에스테르를 의미하는 것으로 해석된다. 적당한 공단량체는 이소프탈산, 2,6-나프탈렌디카복실산, 에틸렌 글리콜, 디에틸렌 글리콜, 1,4-부탄디올 및 1,4-사이클로헥산디메탄올이다. 특히 바람직하게는 생산 공정 중에 형성되는 1,3-프로판디올로부터 유도된 에테르 그룹을 낮은 비율로 가지는, 폴리(트리메틸렌 테레프탈레이트) 단독중합체가 선호된다. PTT 스테이플 섬유의 고유점도는 0.7 내지 1.3 ㎗/g, 특히 바람직하게는 0.75 내지 1.15 ㎗/g의 범위에 있다.

본 공정은 PTT의 제조에서 중축합 반응기로부터 직접 취해지거나 PTT 과립을 용융시킴으로써 수득되는, PTT 용융물로 개시된다. 중합체 용융물은 염료, 윤빼기 제제, 안정제, 정전기 방지제, 윤활제 및 측쇄 형성제와 같은 통상의 첨가제를 0 내지 5.0 중량%의 총량으로 포함할 수 있거나, 첨가제가 방사구금으로 진행 중인 용융물에 첨가될 수 있다. 구조 파라미터(예, 스트랜드의 파단 연신율)에 상당한 영향을 끼치는 첨가제는 제외된다.

본 발명에 따라서, 바람직하게는 0.8 내지 20 den의 역가를 가지는, PTT 스테이플 섬유가 하기 단계를 포함하는 2- 단계 스피닝 및 스트레칭 공정으로 생산된다:

1. 중합체 용융점 T_m을 가지는, PTT 용융물이 T_s= T_m+ k(℃)(7k63, 바람직하게는 23k41)인 용융 온도에서 스피닝 시스템에 공급된다. 스피닝 빔까지 용융물의 수송 및 분배는 라인의 외부 재킷에서 액체 및/또는 증기-형태 열 전달 매질로 234 내지 290℃에서 가열된, 재킷 생산 라인에서 일어난다. 다른 유형의 가열도 가능하다. 라인 시스템에서 용융물의 벽 전단 속도는 파이프라인에서는, 2 내지 128 sec^-1, 바람직하게는 3.5 내지 16 sec^-1이고 특정 라인 구역 내에 설치된 정적 혼합 요소에서는 12 내지 128 sec^-1이다. 여기에서 전단 속도 γ는 속빈 파이프 전단 속도 ×혼합기 계수 m으로 정의되는데, 여기에서 혼합기 계수는 혼합기 유형의 특징적인 파라미터이고 Sulzer SMXL 모델의 경우 약 3.5-4이다. 전단 속도 γ(sec^-1)는 하기와 같이 계산된다:

상기식에서,

G = 중합체 수송 속도(g/분),

δ= 중합체의 공칭 밀도(g/㎤),

R = 속빈 파이프 반경[mm].

스피닝 빔으로 진입할 때까지 생산 라인에서 용융물의 평균 체류시간은 최고30분, 바람직하게는 최고 25분이다. 라인 온도 T₁은 바람직하게는 T₁= T_S±15℃ 범위 내에 있도록 하는 상한 내에서 세팅된다. 생산 라인은 임의로 적어도 하나의 부스터 펌프, 적어도 하나의 중합체 필터, 적어도 하나의 중합체 열 교환기와 적어도 하나의 차단 및 분배 밸브를 포함한다.

2. 스피닝 빔에서, PTT 용융물이 적어도 하나의 스피닝 펌프에 공급되고, 펌프 속도 선택을 통해 세팅된 일정한 수송 속도로, 펌프에 의해 빌드 업된 압력에 의해 적어도 하나의 스핀 팩으로 공급된 다음 스핀 팩 내의 분배기, 필터 및 전단 매질을 강제로 통과시켜, 방사구금판의 구멍을 통해 스피닝되어 용융물 스트랜드가 제공된다. 방사구금 구멍은 원형일 수 있거나 목적하는 다른 형태로 설계될 수 있다.

스핀 팩은 아래부터 스피닝 빔으로 삽입될 수 있고 원통 형태를 가질 수 있으며 방사구금판의 구멍은 환상 영역에 걸쳐서 대칭으로 분포된다.

방사구금판은 0.3 내지 20 구멍/㎠의 구멍 밀도를 가진다. 방사구금 구멍 직경 D는 하기에 따라 구멍 처리량의 함수로서 선택된다.

여기에서,

ζ는 용융물의 밀도이고, 호모-PTT 경우에는 1.11 g/㎤이다.

섬유 역가를 기준으로, 방사구금 구멍당 유속 F는 F(g/분)/역가(dtex)=(0.14내지 0.66)의 범위에 있다.

스핀 팩에서의 용융물의 체류시간은 기껏해야 4분이다. 스피닝 드래프트는 1:30 내지 1:160에서 선택되고 방사구금 구멍에서의 인취 속도 대 주입 속도의 비로부터 알려진 방법으로 결정된다.

스피닝 빔의 가열은 T_B(℃) = T_S+ dT_W+ 4/100ㆍdp(bar) ±15의 관계가 적용되도록 234-290℃의 범위에서 선택된다(여기에서, dT_W= 가열의 경우에는 양으로, 냉각의 경우에는 음으로 세팅되고 열 교환기가 없는 설비일 경우에는 0에 해당하는, 열 교환기에서 용융물 온도의 변화, dp(bar) = 방사구금판으로부터 배출구까지 용융물의 전체 압력 강하)

3. 용융물 스트랜드는 5 내지 25℃, 바람직하게는 8 내지 18℃의 온도에서, 스트랜드 진행 방향에 수직으로 유동하는 난류 없는 냉각 공기에 의해 냉각된다. 정류기로부터 냉각 공기의 평균 유출 속도는 0.5 내지 2.0 m/초이다. 블로우 지역 길이는 스트랜드 진행에 대해 동심(방사상 블로잉)인 냉각-공기 시스템의 경우에는 50 내지 2000 mm, 바람직하게는 150 내지 600 mm, 직교류 블로잉되는 블로우 샤프트의 경우에는 500 내지 2000 mm이고, 특히 바람직하게는5 den/필라멘트의 섬유 역가 경우에는 150-300 mm, 12-20 den/필라멘트 경우에는 300 내지 600 mm이다.

4. 냉각된 스트랜드는 오일-물 혼합물로 마무리된다. 스트랜드 상의 함수량은 12 내지 30 중량%, 바람직하게는 18 내지 25 중량%로 조절된다.

직후에 또는 이내에, 스피닝 위치로부터의 필라멘트를 모아서 필라멘트 다발을 형성한다. 이어서 각 위치로부터의 필라멘트 다발을, 바람직하게는 스피닝 벽에서 합하여 스피닝된 토우를 형성한다. 스피닝 토우는 인취 장치에 의해 600 내지 2000 m/분 범위의 속도로 인취되고, 스피닝 토우는 이어서 캔에 퇴적된다.

5. 캔을 함께 두어 15℃ 내지 35℃, 바람직하게는 20℃ 내지 27℃의 온도에서 유지된 크릴 챔버에서 크릴을 형성하고, 섬유 드로잉 프레임에 공급한다. 캔으로부터의 스피닝 토우를 공급 장치를 통해 인취하고, 이후에 적어도 하나의 완전한 토우를 콤(comb)으로 각 스피닝 토우로부터 형성한다.

완전한 토우는 임의의 온도-조절 오일/물 혼합물의 공급으로, 적어도 1 스트레칭 단계에서 스트레칭된다. 20-100℃ 범위의 온도가 여기에서 유지되어야 한다. 스트레칭 비(SR)는 SR(%) = 1 + αㆍR_d/100(여기에서, α= 0.25 내지 0.75)이 되도록 스트랜드 연신율 R_d에 따라 선택되는데, 비교적 작은 α값은 큰 역가를 위해 바람직하고 비교적 큰 α값은 작은 역가를 위해 바람직하다.

이어서 이는 사용된 210℃의 최고 온도에 따라, 적어도 1 단계에서 임의로 열-경화 및 이완된다. 스트레칭, 열-경화 및 이완은 25 내지 400 m/분의 속도로 수행된다.

이완 지역으로부터의 방출 속도는5 dtex의 역가에서, 바람직하게는 적어도 90 m/분, 특히 바람직하게는 180 m/분이다.

완전한 토우의 유리전이 온도 이하까지의 냉각이 바람직하게는 오일/물 혼합물을 사용하거나 순수한 물을 사용하여 수행된다.

6. 이어서 각 토우를 함께 꼬아 적어도 하나의 토우를 형성하고, 각 토우는 스터퍼 박스 크림핑기에 공급된다. 크림핑 보조로서 오일/물 혼합물을 사용하는 후-연화 및/또는 토우의 증기 처리가 임의로 수행된다. 적어도 1 건조 단계에서의 토우의 후속 건조가 30 내지 200℃, 바람직하게는 60 내지 165℃의 온도에서 0.5 내지 10분의 체류시간으로 수행된다. 생성 토우(들)는 이어서 바람직하게는 6 내지 200 mm의 스테이플 섬유 길이로 절단될 수 있다. 이와 달리, 토우(들)가 팩킹되어 개별 작업으로 스테이플 섬유로 후속 전환될 수도 있다.

이러한 방법으로, 하기처럼 자명한 스테이플 섬유의 신규하고, 지금까지 알려지지 않은 성질의 조합을 가지는 PTT 스테이플 섬유가 수득된다: 섬유의 매우 영구적인 탄성 및 벌크, 응력-변형율 다이어그램에 의해 설명된 기계적 파라미터와 함께 고 점도의 신규 조합, 담체/염료 흡수 보조제 첨가 없이 분산 염료로 염색이 가능하면서 탄성율 값과 열 수축 안정성의 신규 조합, 및 영구적인 오염-반발성을 가지는 섬유.

본 발명에 따른 PTT 스테이플 섬유의 특색있는 특징은 10% 연신율에서 5 내지 12 cN/tex의 LASE 값, 연신율 값에서의 시컨트 모듈러스 = 파단 연신율 - 45%(그러나 적어도 5%)(연신율 1% 변화당 1.0 cN/tex 이하), 및 75% 이상의 크림프 안정성이다. 이러한 성질의 조합은 통상의 섬유와 비교하여 매우 바람직한 미학과 사용 품질을 초래한다. 염색성은 후-처리 과정의 상당히 우수한 환경 친화성을 초래한다. 적용 분야는 직물 및 가정용 직물, 특히 양탄자가 고려된다.

본 발명은 실시예를 참조로 하기에서 더욱 상세히 설명되며, 본 발명은 이러한 실시예로 제한되지 않는다.

실시예 1:

0.93 ㎗/g의 I.V., T_M= 227℃의 용융점 및 20 ppm의 함수량을 가지는 PTT 칩이 압출기에서 용융되어 255℃에서 용융물을 제공하고, 이 용융물은 동일한 온도에서 생산 라인을 통해 스피닝 시스템으로 인도된다. 스위스 소재의 Sulzer로부터의 3 가지 SMXL 혼합기를 2500 g/분의 중합체 처리량에서 28 sec^-1인 혼합기에서의 전단 속도로, 생산 라인에 설치한다. 라인 직경은 자유 라인에서의 전단 속도가 7.9 sec^-1이도록 선택된다. 생산 라인에서 평균 체류시간은 약 3분이다.

PTT 용융물의 스피닝은 환상 방사구금 및 방사상 냉각축을 지니는 Lurgi Zimmer AG로부터의 BN 100 스피닝 시스템에서 수행된다. 방사구금판의 구멍 밀도는 6.3 구멍/㎠이다. 스피닝 빔 온도는 256℃이고, 방사구금으로부터 배출구까지 용융물의 전체 압력 강하는 140 bar이다. 열 교환기는 설치되지 않았다. 스핀 팩에서의 체류시간은 약 0.5분이다.

방사구금판에서 나오는 용융물 스트랜드는 1400 N㎥/h의 속도 및 8℃의 온도로 외측으로부터 내측으로 방사상으로 공급되는 냉각 공기에 의해 냉각된다. 고형화된 스트랜드는 방사구금판의 하단 측으로부터 850 mm의 거리에서 윤활 링과 접촉하게 되고 스트랜드 상의 함수량이 약 25 중량%이고 매우 안정한 스트랜드 진행이초래되도록 물/오일 혼합물로 처리된다. 스피닝 인취 속도는 900 m/분이다. 인취된 후에, 스트랜드는 타래기에 의해 스피닝 토우의 형태로 스피닝 캔에 퇴적된다.

섬유 드로잉 프레임에서 스피닝 토우의 개별 스트레칭이 두 단계로 수행된다. 스피닝 토우는 약간 이완되면서 후속 열-경화되고, 냉각되며, 크림핑되며, 건조된 다음 절단되어 스테이플 섬유를 제공한다. 섬유 드로잉 프레임에서, 최종 스트레칭 지역으로부터 배출시 롤러의 속도에 상응하는 생산 속도는 100 m/분이다.

추가 공정 파라미터 및 스테이플 섬유의 직물 성질이 표에 나타나 있다. 측정된 스피닝 역가가 측정의 불확실성, 캔에서의 이완 또는 물/오일 코팅으로 인해 이론치와 비교하여 ±5%까지 차이날 수 있음을 주의하여야 한다. 스테이플 섬유는 담체/염료 흡수 보조제의 첨가 없이 95℃에서 Ciba/CH로부터의 Terasil Navy Blue GRL/C와 같은 분산 염료로 염색될 수 있다.

고유점도(I.V.)는 25℃에서 페놀과 1,2-디클로로벤젠(3:2 중량부)의 혼합물 100 ㎖ 중의 PTT 0.5 g 용액으로 측정된다.

용융점 및 유리전이 온도는 샘플을 먼저 잠시 용융시키고 즉시 다시 급냉시킨 후에 10℃/분의 가열 속도로 DSC에 의해 측정된다.

섬유의 역가 및 응력-변형율 성질은 오스트리아 소재의 Lenzing로부터의 Vibrotex 및 Vibrodyn 기기 세트를 사용하여 측정된다. 클램프 길이는 20 mm이고, 역가에 따라 예비-인장 중량은 100 mg/dtex이며, 시험 속도는 20 mm/분이다.

참조 연신율의 입력으로 평가 기기로부터 직접 LASE(특정 연신율에서의 로드) 값을 취하는 것이 가능하다. 시컨트 모듈러스는 연신율 값 = (파단 연신율 -45%), 그러나 적어도 5%인 시컨트를 적용함으로써 측정되고, 이러한 직선의 기울기는 연신율 1% 변화 측면에서 (cN/tex)로 평가된다.

고온-공기 수축율은 섬유의 예비인장 없이 20분의 체류시간에 걸쳐서 180℃ 온도에서의 처리 중에 가열 캐비넷에서 측정된다.

크림프 곡선은 가시적으로 카운팅된다. 크림핑 값은 Lenzing/AT로부터의 Vibrotex 방법 및 기기를 사용하여 측정된다.

실시예 2:

스테이플 섬유가 실시예 1에서 설명된 바와 같이 17 dtex의 역가를 가지는 양탄자 품질로 생산되지만, 표에 나타나 있는 파라미터를 고려하며, 결과는 표에 일람되었다.

섬유는 우수한 벌킹 및 크림프-회복 행동으로 구분된다.

실시예 번호		1	2
PTT 용융점 T_m	℃	227	227
PTT 유리전이 온도	℃	46	46
PTT I.V.	㎗/g	0.93	0.93
용융점 T_s	℃	255	255
라인 온도 T₁	℃	255	255
전단 속도 라인	sec^-1	7.9	7.9
전단 속도 혼합기	sec^-1	28	28
열 교환기에서의 온도 변화	dT_W℃	0	0
전체 압력 강하	dp(bar)	140	175

스피닝 빔 온도	℃	256	256
방사구금판 구멍 밀도	n/㎤	6.3	1
방사구금 구멍당 유속	g/분	0.668	4.15
스피닝 드래프트	1:	77	12

공기-냉각 지역의 길이	mm	200	300
냉각 공기 온도	℃	8	8
냉각 공기 양	N㎥/h	1400	1500
평균 냉각 공기 속도	m/초	1.5	1.1
스핀-마무리 농도	%	0.5	0.5
인취 속도	m/분	900	800

섬유 드로잉 프레임 공급 속도	m/분	32.8	19.2
1차 스트레칭 지역 온도	℃	57	57
스트레칭 지역 스트레칭 비	1:	2.7	3.4
2차 스트레칭 지역 온도	℃	70	80
스트레칭 지역 스트레칭 비	1:	1.13	1.15
경화 지역 온도	℃	90	100
경화 지역 이완비	1:	0.94	1.00
이완 지역 방출 속도	m/분	94	75

실시예 번호		1	2
건조기 온도	℃	70	150
건조기 체류시간	분	2.5	2.5

전체 스트레칭 비	1:	3.05	3.91
섬유의 실제 이완비	1:	0.90	0.74

스트랜드
- 역가	dtex	7.87	50.6
- 최종 장력 강도	cN/tex	13.9	10.7
- 파단 연신율	%	314	613
- I.V.	㎗/g	0.90	0.90
- 밀도	g/㎤	1.3207	1.3178
스테이플 섬유
- 역가	dtex	3.05	17.2
- CV 역가	%	5	5.3
- 최종 장력 강도	cN/dtex	35.8	28.0
- 파단 연신율	%	54.9	72.4
- CV 파단 연신율	%	9.2	12.1
- LASE(2%)	cN/tex	3	2.5
- LASE(5%)	cN/tex	6	5
- LASE(10%)	cN/tex	7.9	7.2
- 시컨트 모듈러스(R_d-45%)	1% 당 cN/tex	0.5	0.32
- 크림프 곡선수	n/cm	11	13
- 크림핑 값	%	12	13
- 크림프 안정성	%	86	81
- 고온-공기 수축율	%	16	3
- 절단 길이	mm	38	150

설명된 방법은 또한 다른 역가, 특히 0.8 den 이하의 마이크로필라멘트와 같은 미세한 역가의 생산을 가능하게 한다. 따라서 역가는 당업자에게 익숙한 방법으로 방사구금을 통한 용융물 처리량을 감소시키거나 일정한 처리량을 가지는 방사구금 구멍 수를 증가시킴으로써 감소될 수 있다.

Claims

0.70-1.3 ㎗/g 범위의 고유점도, 5 내지 12 cN/tex의 LASE(10%), 1%당 <1.0 cN/tex의 시컨트 모듈러스(R_d-45%) 및 >75%의 크림프 안정성을 가지고 담체/염료 흡수 보조제의 첨가 없이 분산 염료로 염색될 수 있음을 특징으로 하는 PTT 스테이플 섬유.
제 1 항에 있어서, 0.75 내지 1.15 ㎗/g 범위의 고유점도 및 0.8 내지 20 den 범위의 역가를 가짐을 특징으로 하는 PTT 스테이플 섬유.
a) T_M이 PTT의 용융점이고 7k63인, T_S(℃) = T_M+ k 온도에서의 PTT 용융물이 외부 열 전달 매질에 의해 234 내지 290℃ 범위의 온도 T₁에서 가열된 생산 라인을 통해 유동 방향으로, 적어도 하나의 스피닝 펌프, 스핀 팩 및 0.3 내지 20 구멍/㎠의 구멍 밀도를 가지는 방사구금판을 가지는 T_B234 내지 290℃에서 가열된 스피닝 빔으로 공급되고, 적어도 하나의 방사구금판을 통해 스피닝되어 용융물 스트랜드를 제공하며, PTT 용융물의 평균 체류시간은 생산 라인에서 30분 이하이고 스핀 팩에서 최고 4분이며, 스피닝 드래프트는 1:30 내지 1:160이며, 섬유 역가(dtex)를 기준으로, 방사구금 구멍당 유속 F(g/분)는 0.14 내지 0.66의 범위에 있고,

b) 용융물 스트랜드가 0.5 내지 2.0 m/초의 평균 공기 배출 속도 및 50 내지 2000 mm의 블로우 지역 길이로 스트랜드 진행 방향에 수직으로 유동하는 5 내지 25℃의 난류 없는 냉각 공기에 의해 냉각되고, 냉각된 스트랜드가 물 12 내지 30 중량%가 스트랜드 상에 남아있도록 물/오일 혼합물로 처리되며, 스트랜드가 모여서 필라멘트 다발을 형성하며, 이들 자체가 합해져서 스피닝 토우를 형성하며, 600 내지 2000 m/분 범위의 인취 속도로 인취되어 캔에 퇴적된 다음,

c) 스피닝 토우가 공급 장치 및 콤을 통해 캔으로부터 인취되어 섬유 드로잉 프레임에 공급되고, 이들은 적어도 1 스트레칭 단계로 20 내지 100℃에서 스트레칭되며, 임의로 최고 210℃에서 열-경화된 다음 이완되며(여기에서, 생산 속도는 25 내지 400 m/분이다), 이어서 유리전이 온도 이하로 냉각되며, 합해져 적어도 하나의 토우를 형성한 후에, 토우마다 하나의 스터퍼 박스 크림핑기에서 크림핑되며, 토우는 임의로 오일/물 혼합물로 후속 처리되며, 이어서 30 내지 200℃에서 0.5 내지 10분에 걸쳐서 건조된 다음 최종적으로 절단되어 직접적으로 후속 또는 개별 작업으로 스테이플 섬유를 제공함을 특징으로 하는, 2-단계 스피닝 및 스트레칭 공정에 의한 적어도 0.70 ㎗/g의 고유점도를 가지는 PTT 스테이플 섬유의 생산방법.
제 3 항에 있어서, T₁= T_S±15℃가 234 내지 290℃ 범위 내에 있고, 생산 라인에서 PTT 용융물의 벽 전단 속도가 2 내지 128 sec^-1임을 특징으로 하는 방법.
제 3 항 또는 4 항에 있어서, 단계 a)에서 생산 라인이 임의로 적어도 하나의 정적 혼합 요소, 부스터 펌프, 중합체 필터, 중합체 열 교환기와 차단 및 분배 밸브를 포함하고, PTT 용융물의 벽 전단 속도가 자유 산물 라인에서는 3.5 내지 16 sec^-1이고 정적 혼합 요소에서는 12 내지 128 sec^-1임을 특징으로 하는 방법.
제 3 항 내지 5 항 중 어느 한 항에 있어서, 방사구금 구멍 직경 D가 하기에 따라 선택됨을 특징으로 하는 방법.

및 T_B(℃) = T_S+ dT_W+4/100 ㆍdp(bar) ±15

여기에서,

ζ는 PTT 용융물의 밀도이고,

dT_w는 가열일 경우에는 양으로, 냉각일 경우에는 음으로 세팅되는 열 교환기에서 용융물의 온도 변화이며,

dp(bar)는 방사구금판에서 배출구까지 용융물의 전체 압력 강하이다.
제 3 항 내지 6 항 중 어느 한 항에 있어서, 블로우 지역 길이가 방사상 블로잉의 경우에는 150 내지 600 mm이고 직교류 블로잉 경우에는 500 내지 2000 mm임을 특징으로 하는 방법.
제 3 항 내지 7 항 중 어느 한 항에 있어서, 스트레칭 비 SR이 SR(%) = 1 + αㆍR_d/100(여기에서, R_d는 스트랜드의 연신율%이고, α = 0.25 내지 0.75이며, 이완 지역으로부터의 방출 속도는 적어도 90 m/분이다)에 상응하도록 세팅됨을 특징으로 하는 방법.