KR20010066309A - 고압 대용량 전동기 구동 시스템 - Google Patents

고압 대용량 전동기 구동 시스템 Download PDF

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KR20010066309A
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남광희
송홍석
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정명식
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Abstract

본 발명은 고압 대용량 전동기 구동 시스템에 관한 것으로서, 본 발명은 전압원과 전동기 사이에 2차측이 연결된 트랜스포머와; 전압원에 Y/Δ결선되어 전압원의 전압을 감압시키는 수단과; 감압 수단과 연결되어 상기 트랜스포머의 1차측에 제공되는 전압을 제어하는 저압 소용량의 AC-AC 교류 전압 제어기를 구비한다.
따라서, 본 발명은 저압, 소용량인 저가의 AC-AC 교류 전압 제어기로 대용량 유도 전동기의 속도를 제어할 수 있어 부하의 변화시에도 고효율 운전을 통한 에너지 절감이 가능하다는 효과가 있다

Description

고압 대용량 전동기 구동 시스템{APPARATUS FOR DRIVING MOTOR}
본 발명은 고압 대용량 전동기 구동 시스템에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 저압 소용량 직렬 연결형 AC-AC 변환기를 이용한 고압 대용량 전동기 구동 시스템에 관한 것이다.
종래의 고압 대용량 유도 전동기의 대표적인 구동 방식은 인덕터 기동기에 의한 방법이다. 도 1에 도시된 바와 같이 전원(1)과 전동기(2) 사이에 인덕터(3-1, 3-2, 3-3)를 삽입하므로써 초기 구동시 전류의 변화량(di/dt)을 제한시켜 돌입 전류를 제한한다. 보조 차단기(4)가 오프되어 있는 상태에서 주 차단기(5)를 온시키면 주전원(1)과 전동기(2) 사이에 인덕터(3-1, 3-2, 3-3)가 있는 구조가 된다. 전동기(2)의 속도가 정격 속도의 약 90%에 도달하면, 주 차단기(5)를 오프시키고 보조 차단기(4)를 온시켜서 전원(1)이 전동기(2)에 직접 제공되도록 한다.
그러나, 이와 같은 운전 방식은 인덕터(3-1, 3-2, 3-3) 자체 열화 및 접속부의 접촉 불량이 발생할 수 있으며, 전동기(2)의 속도가 최대 토크 영역인 정격 속도의 90% 이상인 상태에서 인덕터(3-1, 3-2, 3-3)를 단락시켜 정격 전압을 인가하여야 하나, 단락 시간의 조정 불량에 따른 단락 전류 상승에 의하여 전동기가 조기 열화될 수 있으며, 유접점 차단기의 사용으로 지속적인 접속부 관리를 필요로 한다.
한편, 근래에 들어와서 전력 전자 기술이 향상되면서 도 2에 도시된 바와 같이 양방향 사이리스터(S1-S6)를 직렬 연결한 방식인 무접점 전류 제어 장치(소프트 스타터 방식(soft stator))가 개발되어 사용되고 있다. 이 방식에서는 전원(Va, Vb, Vc)과 전동기(2) 사이에 사이리스터(S1-S6)를 직렬 연결하고, 이 사이리스터(S1-S6)들의 온시간을 제어하므로서 전동기(2)의 구동을 제어한다.
그러나, 이 방식에서는 사이리스터(S1-S6)의 전압 용량을 고려하여 직렬 연결해야하므로 직렬 소자들간의 전압 균형을 맞추기 위한 회로들이 첨가되어야 한다. 또한, 전압 균형 회로를 첨가했더라도 과도 상태에서 전압 불균형 발생시 소자를 보호하기 위해서 상당히 큰 전압 여유분을 가진 소자를 사용하여야 하기 때문에, 소자의 전압 용량이 매우 커지게 된다는 문제가 있다. 따라서, 현재에는 기술 및 경제적 이유에 의하여 널리 사용되고 있지 않다.
본 발명은 이러한 문제를 해결하기 위한 것으로서 본 발명의 목적은, 저가의 저압 소용량 소자를 이용한 고압 대용량 전동기 구동 시스템을 제공하는데 있다.
이러한 목적을 달성하기 위하여 본 발명은, 고압 대용량 전동기 구동 시스템으로서, 전압원과 전동기 사이에 2차측이 연결된 트랜스포머와; 전압원에 Y/Δ결선되어 전압원의 전압을 감압시키는 수단과; 감압 수단과 연결되어 상기 트랜스포머의 1차측에 제공되는 전압을 제어하는 AC-AC 교류 전압 제어기를 구비한다.
도 1은 종래 인덕터 기동기를 이용한 고압 대용량 전동기 구동 시스템의 개략도,
도 2는 종래 소프트 스타터 방식의 고압 대용량 전동기 구동 시스템의 개략도,
도 3은 본 발명에 따른 고압 대용량 전동기 구동 시스템의 개략 블록도,
도 4는 본 발명에 따른 고압 대용량 전동기 구동 시스템의 구동 원리를 설명하는 도면,
도 5는 본 발명에 따른 고압 대용량 전동기 구동 시스템내에 구성되는 트랜스포머의 등가 회로도,
도 6은 본 발명에 따른 고압 대용량 전동기 구동 시스템이 초기 구동시에 등가 회로도,
도 7의 본 발명에 따른 고압 대용량 전동기 구동 시스템의 초기 기동시의 모의 실험 상태를 도시한 도면,
도 8은 전동기의 입력 전압을 변화시켰을 때 전동기의 토크-스피드 곡선,
도 9내지 도 11은 직렬 트랜스포머를 사용하는 경우의 모의 실험 결과를 도시한 도면,
<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명>
T1, T2, T3 : 트랜스포머
IM : 전동기
11 : AC-AC 교류 전압 제어기
이하, 첨부 도면을 참조하여 본 발명의 일 실시예를 상세히 설명한다.
도 3은 본 발명에 따른 고압 대용량 전동기 구동 시스템의 개략 블록도이다. 도시된 바와 같이 본 발명에서는 3상 전원(E1, E2, E3)과 전동기(IM)사이에 트랜스포머(T1, T2, T3)의 2차측이 연결되어 있고, 1차측은 도시된 바와 같이 AC-AC 교류 전압 제어기(11)에 연결되어 있다. AC-AC 교류 전압 제어기(11)는 3상 전원(E1,E2, E3)에 Y 또는 △결선으로 연결되어 있어 전원(E1, E2, E3)의 전압을 감압(예컨데 3300V를 440V로)시키는 한편 30°씩 위상 변화시키며, 이 전압은 트랜스포머(T1, T2, T3)의 일차측에서 150。위상 변화되어 총 180。의 위상 변화가 발생한다. AC-AC 교류 전압 제어기(11)내에는 사이리스터들이 구성되어 있어, 사이리스터들의 구동을 제어하므로써 그 출력 전압을 제어할 수 있다.
상술한 구성을 갖는 본발명에서는 기본적으로 전원 전압(E1, E2, E3)과 AC-AC 교류 전압 제어기(11)의 출력 전압의 합이 전동기(IM)내에 제공되는 구성을 갖는다. 본 발명에서는 전동기(IM)의 정상 상태의 구동을 위한 전력은 전원(E1, E2, E3)으로부터 제공되며, 가변속 제어에 필요한 전력은 AC-AC 교류 전압 제어기(11)의 전압을 이용한다. 다시 말하여 일반적인 경우는 주전원(E1, E2, E3)에 의해서 전동기(IM)가 동작하고, 변속이 필요한 경우에는 변화에 필요한 전압만을 AC-AC 교류 전압 제어기(11)가 제공하여 가변속 제어를 행한다.
또한, 본 발명에서는 초기 기동시에 AC-AC 교류 전압 제어기(11)를 오프시켜 직렬 연결형 트랜스포머(T1, T2, T3)를 등가적으로 인덕터로 작동시키므로써 초기 과전류를 제한한다. 이를 이하에서 구체적으로 설명한다.
도 3의 구성에서 AC-AC 교류 전압 제어기(11)내의 사이리스터들을 오프시키므로써 트랜스포머(T1, T2, T3)의 1차측을 오픈시키면 도 4 a에 도시된 바와 같이 트랜스포머(T1, T2, T3)는 등가적으로 인덕터가 된다. 도 4b에는 AC-AC 교류 전압 제어기(11)를 구동시켰을 때의 등가 회로를 도시하였다.
도 5a에는 트랜스포머(T1, T2, T3)의 일차측을 쇼트하였을 때의 트랜스포머(T1, T2, T3)의 등가 회로를, 도5b에는 일차측을 오프하였을 때의 트랜스 포머(T1, T2, T3)의 등가 회로가 도시되어 있다. 도 5b에 도시된 바와 같이 트랜스포머(T1, T2, T3)의 일차측이 오프되면 도 5a의 등가 회로에서 일차측의 저항(R1) 및 인덕터(Ll1)쪽으로는 전류가 흐르지 않으므로 일차측은 무시될 수 있고, 이차측의 임피던스는 양방향 사이리스터들이 오프되어 있으므로 트랜스포머(T1, T2, T3)의 결선(Y 또는 △)에 관계없이 도 4a와 같이 등가적으로 인덕터가 된다. 단, 트랜스포머(T1,T2,T3)가 포화되는 것을 방지하기 위해서는 트랜스포머의 코어에 에어 갭(air-gap)을 넣어야 한다.
도 6a에는 초기 구동시에 트랜스포머(T1, T2, T3)의 일차측이 오픈되었을 때에 인덕터 기동 방식(소프 스타트(soft start) 방식)으로 구동되는 본 발명 회로의등가 회로가 도시되어 있고, 도 6b에는 상당 등가 회로가 도시되어 있다. 초기 구동시에 흐르는 돌입 전류는 트랜스포머의 상호 인덕턴스(Lmt)와 누설 인덕턴스(Ll2)의 합(LT)에 반비례한다. 수학식 1은 전원(E)에 의해 유기되는 전류를 나타낸다. 전동기(IM)의 속도가 0이기 때문에 역기전력이 없고 따라서 큰 전류(I(S))가 유기된다.
여기서, Lls는 전동기의 스테이터 누설 인덕턴스, Llr는 로테이터의 누설 인덕턴스를 의미하며, Lm은 상호 인덕턴스를 그리고 Rr은 내부 부하 저항을 의미한다.
수학식 1에서는 2차측에서 본 인덕턴스로서 트랜스포머(T1, T2, T3)의 상호 인덕턴스(Lmt)와 누설 인덕턴스(Ll2)의 합이다. 수학식 1의 정상 상태 값으로부터 초기 기동 전류의 크기(I)는 수학식 2와 같이 대략적으로 얻을 수 있다.
전동기(IM)에 제공할 초기 제한 전류의 크기가 결정되면 트랜스포머(T1, T2,T3)에 필요한 최소 인덕턴스(LTmin)는 수학식 2로부터 수학식 3과 같이 대략적으로 결정된다. 수학식 3에서는 트랜스포머(T1, T2, T3)의 저항은 무시하였다.
수학식 3에서 IMAX는 최대 전류를 의미한다.
예를 들어 표 1과 같은 정격의 전동기(1,500KW, 3300V)에서 최대 전류(IMAX)를 정상 상태 전류(Irate)의 3배로 잡았을 때(IMAX=Irate×3 = 300×900A) 트랜스포머(T1, T2, T3)의 최소 인덕턴스(LTmin)는 수학식 4와 같이 2mH로 결정된다.
분류/구분 값
용량(KW) 1,500
입력 전압(V) 3300
정격 전류(A) 306A
폴(pole) 4
스테이터 누설 인덕턴스(Ohm) 1.2428(3.3mH)
로테이터 누설 인덕터스(Ohm) 0.8758(2.3Mh)
상호 유도 인덕턴스(Ohm) 26.429(70mH)
스테이터 저항(Ohm) 0.6
로테이터 저항(Ohm) 0.6
2 차측에 발생하는 전압 하락치의 최고값(VT)은 다음 수학식 5와 같이 960V이다.
1, 2차측이 1:n의 권선비를 갖는 트랜스포머(T1, T2, T3)를 이용하는 경우에, 두 개의 사이리스터 양단에 걸리는 전압은 2차측 전압의 1/n 이고 Δ결선이므로배 하여야 한다. 따라서 사이리스터(Vthyristor)에 인가되는 전압은 수학식 6과 같이 결정된다.
트랜스포머(T1, T2, T3)가 1 :의 권선비를 갖을 때 사이리스터에 걸리는 전압의 최고값은 수학식 7과 같이 390V가 된다.
도 7은 정격 전류 300A일 대 2 차측 인덕턴스(LT= 10mH, 3mH)와 리액터를 달지 않은 경우 각각의 초기 기동에 대한 모의 실험 결과로서 도 7a는 상전압, 도 7b는 LT= 10mH일 때의 상전류, 도 7c는 LT= 3mH일 때의 상전류이고 도 7d는 리액터를 달지 않았을 때의 상전류이다.
다음으로 본 발명의 AC-AC 교류 전압 제어기(11)를 구동시켜 전동기(IM)의속도를 제어하는 방법에 관하여 설명한다.
전동기(IM)에 인가되는 전압(VL)과 정상 상태의 토크(Te)의 관계는 수학식 8과 같다.
여기서, P는 모터의 폴, Rr은 모터 로터 저항, S는 슬립을 의미한다.
도 8은 전동기(IM)의 입력 전압을 변화시켰을 때 전동기(IM)의 토크-스피드 곡선과 팬(fan)이나 블로어(blower) 타입(TL∝ω2 r) 부하의 토크 특성 곡선이다. 여기서, 교점은 가변속 운전 영역에서 안정점(stable point)을 나타낸다. 수학식 8과 도 8에서 알 수 있는 바와 같이 인가 전압의 주파수 변화없이 전압의 크기만을 증감하는 VVCF(Variable Voltage Constant Frequency) 운전을 통해서 전동기(IM)의 속도를 가변할 수 있다. 이러한 방식은 펌프나, 블로어 같이 기동 토크가 작고, 부하 토크가 속도의 제곱에 비례하는 이승저감형 부하에 매우 효과적이다.
본 발명에서는 도 3에 도시된 바와 같이 AC-AC 교류 전압 제어기(11)를 이용하여 트랜스포머(T1, T2, T3)에 인가되는 전압을 조절하므로서 전동기(IM)에 인가되는 전압 크기를 가변시킨다.
AC-AC 교류 전압 제어기(11)의 구동을 위한 보조 전원(e)은 도 3에 도시된 바와 같이 저압 스위칭 소자를 사용하기 위하여 440V와 같은 저압을 사용한다. 전동기(IM)에 인가되는 전압(Vl)은 수학식 9와 같이 주전원(E)과 트랜스포머(T1, T2, T3)의 2차측 전압(VT)의 차로 나타난다.
여기서, AC-AC 교류 전압 제어기(11)를 이상적인 전압원으로 가정하였다.
전동기(IM)에 최소 전압이 인가되는 시점은 트랜스포머(T1, T2, T3)의 2차측 전압(VT)이 최대값을 갖고 사이리스터 전류(IT)가 최소값을 가질 때이다. 즉, 전압(VT)의 최대값은 사이리스터가 최대 전압을 출력하는 경우이며, 이 값은 수학식 10과 같이 AC-AC 교류 전압 제어기(11) 구동 전원(보조 전원 e)에 의한 출력 전압과 트랜스포머(T1, T2, T3)의 비율(1:n)의 함수가 된다. 단, 트랜스포머(T1, T2, T3)는 Δ-Y 결선을 가정해서 상전압의배가 된다. 이때, 사이리스터에 흐르는 전류는 트랜스포머(T1, T2, T3) 1차측에서 보는 임피던스(LT/n)와 인가 전압(e×)의 비율로 나타내고, 이것이 최소 전류가 된다.
여기서, e는 440V의 AC-AC 교류 전압 제어기(11)의 전원(보조 전원)이고, ω는 2π×60이며 Lmt+Lη는 1차측에서 본 트랜스포머(T1, T2, T3)의 상호 인덕턴스와 누설 인덕턴스의 합이다.
전동기(IM)에 최대 전압이 인가되는 시점은 트랜스포머(T1, T2, T3)의 2차측 전압(VT)이 최소값을 가질 때이다. 수학식 11에서와 같이 전압(VT)의 최소값은 0이며 이때 사이리스터에 최대 전류가 흐르게 되고 최대 전류의 크기는 라인 전류(정격 전류)의 n배에 해당한다.
예를 들어서, 1:트랜스포머를 사용하고, 전동기(IM)의 정격 전류가 300A(rms)인 경우, 사이리스터의 전류는 600A이며, 전동기(IM)에 인가되는 최소값은 수학식 12와 같이 계산되어서 1814V이고, 이것은 전원 전압(E)의 약 67%에 해당한다.
한편, 트랜스포머(T1, T2, T3)의 인덕턴스(LT)에 의한 전압 강하는 AC-AC 교류 전압 제어기(11)에 의한 최대값보다 큰 경우, 최소값은 트랜스포머 인덕턴스에 의한 강압으로 결정된다. 단, 위의 경우 ωLTIL은 수학식 13과 같이 880V이므로 트랜스포머(T1, T2, T3) 2차측 최대 전압은 880V이다.
위의 예를 정리하면 표 2와 같다.
항목 값 항목 값
전동기 전력 용량 1.5MW 트랜스포머 권선비 1:
전동기 전압 정격 3,300V 1차측 최대 전압[V, peak] 440=622
전동기 전류 정격 300A(424A,peak) 2차측 최대 전압[V, peak] ×622=879
전동기에 인가되는 전압의 가변 범위 1814∼2670V(23%) 사이리스터 전류[A, peak] 600
위의 예에서 LT=7mH인 경우를 생각해보면 트랜스포머(T1, T2, T3) 2차측 최대 전압(LT)에 의한 전압 강하보다 AC-AC 교류 전압 제어기(11)에 의한 최대값보다 큰 경우이며, 수학식 14와 같이 계산하면 1120V이다. 이 경우, 주전원 전압의 60%에 해당하는 크기의 전압까지 인가할 수 있다.
전압 변화에 따른 속도 변화는 부하 토크-스피드 특성에 따라 달라진다. 단, 본 발명에서는 팬, 블로어, 컴프레서 타입의(TLαω2 r)부하를 고려하므로, 다른 부하에 비해서 상대적으로 효과적인 스피드 변화를 나타낸다. 모의 실험을 통해서 여러 가지 상황에서 제안된 시스템의 성능을 보이고자 한다. 단, AC-AC 교류 전압 제어기(11)는 이상적인 전압원으로 가정하여 사이리스터 스위칭에 의한 하모닉은 무시하였다.
도 9 내지 도10은 표 3과 같은 직렬 트랜스포머를 사용하는 경우 시스템의 부하에 따른 모의 실험 결과이다.
항목 값 항목 값
트랜스포머 선비 1 : 1차측 인덕턴스 2mH
2차측 인덕턴스 4mH 커플링 상수 0.9
1 차 저항 10m Ohm 2 차측 저항 10m Ohm
커플링 상수가 다소 낮은 이유는 트랜스포머가 에어-갭을 갖기 때문이다. 모의 실험은 이하의 a)부터 d)까지의 4구간으로 나뉘어져 있다.
a) 사이리스터 오프 : 트랜스포머(T1, T2, T3, T4)가 인덕터로 작동.
b) 사이리스터 온 및 AC-AC 교류 전압 제어기(11) 최대 전압 출력 : 전동기에 최소 전압 인가.
c) AC-AC 교류 전압 제어기(11) 출력 전압 감소 : 전동기(IM)에 인가되는 전압 증가, 속도 증가.
d) AC-AC 교류 전압 제어기(11) 출력 전압 최소화 : 전동기(IM)에 인가되는 전압 최대값을 가짐. 최대 속도에 도달.
도 9는 부하의 토크(ω)가 0.25일 때, 도 10은 토크(ω)가 0.35, 도 11는 토크(ω)가 0.45일 때의 모의 실험 결과이다. 도면에서 파형으 위로부터 전동기(IM)에 인가되는 전압(VL), 전류(IL), 직렬 트랜스포머 2차측 전압(VT(2nd)), 1 차측 전압(VT(1ST))과, 사이리스터 출력 전류(IT) 그리고 전동기 스피드(ωr)을 나타낸다. 이 결과를 표로 정리하며 표 4와 같다.
모의 실험 조건 Δωr(rad/sec)
n권선비 인덕턴스 w
1차 : 2mH2차 : 4mH 0.25 32(306RPM) 0.20
0.35 27(264RPM) 0.20
0.45 41(396RPM) 0.31
상술한 바와 같이 본 발명에서는 직렬 연결된 트랜스포머를 이용하여 팬, 펌프, 컴프레서 등에 사용되는 고압 대용량 전동기를 제한된 영역에서 속도 제어를 통해서 효율을 높이고 조기 기동 전류를 제한할 수 있다.
본 발명에서 3,330V 300A, 1.5MW용량의 유도 전동기의 가변속 구동을 위한 직렬 연결경 AC-AC 교류 전압 제어기형 시스템의 일예로 표 5와 같은 시스템의 기대 성능은 표 6과 같다. 종래의 리액터 구동 방식 및 소프트 스타터 방식과는 표 7과 같이 비교할 수 있다.
부품 사양 값 비고
사이리스터 전압 1200V 최대 피크치의 190%
전류 2000A 최대 피크치의 220%
개수 6 트라악 사용할 때 3개
직렬 연결 트랜스포머 용량 325kVA
전압 1차 440V,2차 620V RMS값
전류 1차 424A2차 300A RMS값
권선비 1: 1차 : Δ결선
인덕턴스 1차 : 2mH2차 : 4mH
커플링 상수 0.9 에어-갭 트랜스포머
1차, 2차 저항 5m Ohm
AC-AC 구동기 전원용 트랜스포머 용량 325kVA
전압 1차 3300V2차 440V RMS값
전류 1차 56.7A2차 425A RMS값
권선비 330: 440 Δ-Y결선
기대 성능 크기 백분율
전압 크기 2260∼3300V 약 30%
속도 변화 1021∼1404RPM 약 27%
리액터 방식 소프트 스타터 방식 직렬 AC-AC 구동 방식
가변속 불가능 가능 제한된 영역내 가능
초기 구동시 과전류 제한 가능 가능 가능
접점 유접점 사용(접점의 유지/보수 필요 무접점 무접점
사용푸품 인덕터 3600V,1500A 18개(3중직렬) 1200V, 2000A 6개
차단기 사이리스터간 전압 균형 보조 회로 330kVA 직렬 트랜스
제작의 어려움 사이리스터 직렬 연결시 균형이 어려움 어려움 없음
경제성 많은 수의 고압 대용량 사이리스터 필요하며 보조 회로필요에 따라 가격 상승 상대적으로 저압 소용량 시스템화, 가격 경쟁력 확보 용이
비고 인버터 시스템의 약 1/20이하가격, 소프트 스타터 시스템의 약 1/5가격으로 생산가능
이와 같이 본 발명에서는 저압, 소용량인 저가의 AC-AC 교류 전압 제어기로 대용량 유도 전동기의 속도를 제어할 수 있음로 부하의 변화시에도 고효율 운전을 통한 에너지 절감이 가능한 효과가 있다.
또한, 본 발명에서는 초기 기동시 소프트 스타트 기능을 통해 과전류를 방지하므로, 과전류에 의한 차단기 오프 및 EMI 노이즈를 방지할 수 있으며, 전동기의 열화를 방지할 수 있고, 반도체 스위치로 무접점화를 실현할 수 있다는 효과가 있다.
또한, 본 발명에서는 전원 크기가 변동할 때에 이에 대한 보상이 가능하여 전원 변동에 따른 공압 및 유압 변동이 방지되며, 공압 및 유압 변화에 의한 제품품질 저하를 방지할 수 있다는 효과가 있다.
또한, 본 발명에서는 저가의 저압 소용량 사이리스터를 이용하여 대용량 시스템의 구성이 가능하여 종래 IGBT나 GTO를 이용한 고압 인버터-컨버터 시스템의 약 1/20 가격으로 구성이 가능하여 가격 경쟁력에서 우위를 가진다. 또한, 사이리스터를 직렬로 연결한 종래의 소프트 스타터에 비하여 부품비가 적게들뿐 아니라 구조가 간단하며, 상용 시스템을 구입하여 그대로 이용할 수 있다는 효과가 있다. 또한, 종래의 리액터 구동 방식의 운전에 필요한 유접점 차단기가 필요하지 않으므로 접속부 관리를 위한 비용을 절감할 수 있다는 효과가 있다.

Claims (2)

  1. 고압 대용량 전동기 구동 시스템으로서,
    전압원과 전동기 사이에 2차측이 연결된 트랜스포머와;
    상기 전압원에 Y/Δ결선되어 전압원의 전압을 감압시키는 수단과;
    상기 감압 수단과 연결되어 상기 트랜스포머의 1차측에 제공되는 전압을 제어하는 AC-AC 교류 전압 제어기를 구비하는 고압 대용량 전동기 구동 시스템.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 AC-AC 교류 전압 제어기는 상기 전동기의 초기 구동시에 오프되어 상기 트랜스포머의 1 차측을 오픈시키므로서 상기 트랜스포머의 2차측을 인덕터로 작용시키도록 구성된 고압 대용량 전동기 구동 시스템.
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