KR20000070648A - 스털링 시스템을 기초로 한 난방 설비 - Google Patents

스털링 시스템을 기초로 한 난방 설비 Download PDF

Info

Publication number
KR20000070648A
KR20000070648A KR1019997006897A KR19997006897A KR20000070648A KR 20000070648 A KR20000070648 A KR 20000070648A KR 1019997006897 A KR1019997006897 A KR 1019997006897A KR 19997006897 A KR19997006897 A KR 19997006897A KR 20000070648 A KR20000070648 A KR 20000070648A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
temperature chamber
heat
low temperature
hot water
high temperature
Prior art date
Application number
KR1019997006897A
Other languages
English (en)
Inventor
베링가후버투스요하네스
펜스윅배리
리버링요한스조어드
코로비트신미카일알렉산드로피츠
Original Assignee
쉬티흐틴크 에네르지온데르조크 센트룸 네덜란드
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 쉬티흐틴크 에네르지온데르조크 센트룸 네덜란드 filed Critical 쉬티흐틴크 에네르지온데르조크 센트룸 네덜란드
Publication of KR20000070648A publication Critical patent/KR20000070648A/ko

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
    • F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
    • F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
    • F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
    • F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
    • F02G1/0435—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines the engine being of the free piston type
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]

Abstract

본 발명은 하나의 압력 용기 내에서 스털링 기관과 스털링 형 열 펌프가 합체되어 있는 난방 설비에 관한 것이다. 상기 압력 용기 내에는 2개의 고온 챔버와, 2개의 저온 챔버 및 작동 챔버가 위치되어 있으며, 작동 챔버에는 피스톤이 자유로이 공진할 수 있게 장착된다. 상기 챔버들은 서로 유체 연통된다. 고온 챔버와 저온 챔버의 각 쌍 사이에서 디스플레이서는 이리저리 자유로이 공진할 수 있다. 자유 피스톤형의 스털링 기관과 이 스털링 기관에 합체되는 스털링 열 펌프에 의하여, 저소음이고, 유지비가 적게 들며, 에너지 효율이 높은 난방 설비가 형성되며, 이 난방 설비는 높은 정미 효율을 가진다(COP값은 1.5 내지 2.5 사이에 있음). 스털링 기관의 저온 챔버와 스털링 열 펌프의 고온 챔버로부터의 열은 제1 및 제2 열 교환기를 거쳐서 온수 시스템으로 통과한다. 배기 가스로부터의 열은 배기 가스의 열 교환기인 제3 열 교환기로 통과한다. 열 교환기는 부분적으로 또는 전체적으로 병렬로, 또는 직렬로 연결될 수 있다. 본 발명에 따른 난방 설비의 버너는 그것의 입력이 증가되면 스털링 기관의 고온 단부에 균일하게 열을 전달하는 거동을 하여, 버너는 최대 부하가 필요한 경우에 보조 가열기로서 작용할 수 있다.

Description

스털링 시스템을 기초로 한 난방 설비{HEATING INSTALLATION BASED ON A STIRLING SYSTEM}
IEA 열 펌프 센터 뉴스레터(IEA Heat Pump Centre Newsletter) 13권 4호(1995년) 31 페이지 내지 34 페이지로부터, 무 피스톤형 스털링 기관(free-piston Stirling engine)이 스털링 열 펌프를 구동하는 이중 스털링 열 펌프 시스템(duplex Stirling heat pump system)이 개시되어 있다. 이 시스템에서는, 파워 피스톤(power piston)이 공진 기체 칼럼(resonating gas column)으로 대체되며, 이에 의하여 기관의 피스톤 시일이 배제될 수 있다. 스털링 기관의 제1 고온 챔버에서, 온도는 600℃ 내지 800℃에 이른다. 스털링 기관의 제1 저온 챔버는 40℃ 내지 60℃의 열을 발생시킨다. 스털링 열 펌프의 저온 챔버인 제2 저온 챔버는 주위 공기, 물 또는 지면으로부터 -20℃ 내지 20℃의 열을 흡수하며, 이 열은 40℃ 내지 60℃의 온도로 스털링 열 펌프의 고온 챔버에 있는 열 교환기를 통하여 방출된다.
EP-A 0 457 399호에는 전기를 발생하는 데 스털링 기관을 이용하는 개인 주택용 열 및 동력 복합 설비가 개시되어 있다. 스털링 기관의 비교적 저온인 챔버에 의하여 방출되는 열과 고온의 배기 가스는 물, 예컨대 수돗물을 가열하거나 공기를 가열하는 데 이용된다. 이러한 형태의 시스템으로 85% 이상의 정미 효율을 얻을 수 있다.
본 발명은 버너와, 이 버너에 열적으로 연결되는 스털링 기관(Stirling engine) 및 스털링 열 펌프를 포함하며, 상기 스털링 기관은 작동 기체를 수용하는 밀폐된 압력 용기를 구비하며, 이 압력 용기는 제1 고온 챔버와, 제1 저온 챔버와, 제1 저온 챔버에 인접하며 피스톤 요소를 수용하는 작동 챔버를 구비하며, 상기 스털링 열 펌프는 제2 고온 챔버와, 제2 저온 챔버를 구비하며, 상기 고온 챔버와 작동 챔버 및 저온 챔버는 서로 유체 연통되며, 상기 압력 용기에는 고온 챔버와 저온 챔버의 높이 마다 외부 열 교환기가 마련되며, 상기 제1 저온 챔버와 제2 고온 챔버는 그것의 각 열 교환기를 매개로 온수 시스템에 연결되는 지역 난방용 난방 설비에 관한 것이다.
도 1은 본 발명에 따른 난방 설비의 제1 실시예를 도시한 개략도.
도 2는 본 발명에 따른 복합 스털링 기관-스털링 기관 열 펌프의 열 입력 및 열 출력과 이에 대응하는 COP값을 보여주는 개략도.
도 3 및 도 4는 직렬로 연결된 3개의 열 교환기를 구비하는 난방 설비의 구조를 도시한 도면.
도 5는 직렬로 연결되어 제3 열 교한기에 병렬로 연결되는 2개의 열 교환기를 구비하는 난방 설비의 구조를 도시한 도면.
도 6은 3개의 열 교환기가 병렬로 이용되는 실시예를 도시한 도면.
도 7은 본 발명에 따른 난방 설비에 이용하기 위한 복합 스털링 기관-스털링 열 펌프의 단면도.
도 8은 본 발명에 따른 시스템의 정미 효율을 스털링 열 펌프의 고온 챔버와 저온 챔버의 온도의 함수로서 나타낸 그래프.
도 9 및 도 10은 세라믹 버너에 의하여 스털링 기관에 전달되는 열과 버너에 입력되는 열량의 관계를 보여주는 그래프.
본 발명의 목적은 높은 성능 계수를 얻을 수 있으며, 설치 및 유지가 용이하며, 열 수요가 다른 여러 가지 조건으로 작동될 수 있는 전술한 형태의 스털링 시스템을 기초로 한 난방 설비를 제공하는 것이다.
또한, 본 발명에 따른 난방 설비의 실시예는 각기 제1 저온 챔버 및 제2 고온 챔버에 연결된 2개의 열 교환기와 버너의 배기 가스에 열적으로 연결되는 배기 가스의 열 교환기인 제3 열 교환기의 일련의 접속부와, 상기 열 교환기 중 하나의 상류에 있는 저온수 입구, 배기 가스의 열 교환기의 하류에 있는 온수 출구를 구비한다.
열 교환기를 통해서 저온수를 점차적으로 고온으로 연속해서 가열함으로써, 높은 성능 계수를 얻을 수 있다. 본 명세서에서, 성능 계수(COP)는 완전한 시스템에서 발생된 모든 열을 입력 연료의 엔탈피로 나눈 것으로 정의된다. 저온수가 스털링 열 펌프의 고온 챔버에 연결되는 제1 열 교환기에 60℃의 온도로 도착하여 80℃의 온도로 배기 가스의 열 교환기를 떠나는 경우, 1.38의 COP를 얻을 수 있다. 저온수가 10℃의 온도로 제1 열 교환기에 도착하여 60℃의 온도로 배기 가스의 열 교환기를 떠나는 시스템의 COP는 1.72이다. 후자의 경우에, 배기 가스는 미미한 정도로만 응축된다. 그러나, 스털링 열 펌프의 온도 상승이 비교적 작은 경우, 총합 효율은 증가한다.
스털링 열 펌프의 COP값은 전기 열 펌프에 비하여 외부 열원의 열 상태에 대해 덜 민감하므로, 스털링 기관과 스털링 열 펌프를 합체하면 전체 시스템의 COP를 극대화할 수 있다. 이것은 전기 열 펌프에서 얻을 수 있는 COP보다 훨씬 큰 최적의 COP를 제공하도록 스털링 구동 열 펌프와 열 교환기를 균형있게 합체함으로써 얻어진다.
배기 가스의 열 교환기로부터의 온수 배출부는 개별적인 중앙 난방 시스템 및 고온의 수돗물 공급원에 직접적으로 연결될 수 있는데, 이 경우 스털링 기관과 스털링 열 펌프는 간헐적으로 작동한다. 또한, 온수 배출부를 중앙 난방 시스템과 수돗물 공급원 모두에 온수를 공급하는 저장 탱크에 연결하는 것도 또한 가능한데, 이 경우 스털링 기관과 스털링 열 펌프는 연속적으로 작동한다. 작동 상태는 여러 가지 열 교환기를 간단하게 연결하고 열 저장소를 조정함에 의하여 용이하게 최적화된다. 작은 저장조(100 리터의 물)도 최대 부하 작동과 연관 전체 시스템의 COP에 큰 영향을 끼친다.
본 발명에 따른 난방 설비의 다른 실시예는 온수 시스템이 제2 고온 챔버의 열 교환기의 상류에 있는 제1 저온수 입구와 제1 저온 챔버의 열 교환기의 하류에 있는 제1 온수 출구가 있는 2개의 열 교환기의 일련의 접속부를 구비하며, 배기 가스의 열 교환기에 연결되는 제2 저온수 입구와 제2 저온수 출구를 구비하는 것을 특징으로 한다. 이러한 구조에 있어서, 배기 가스의 열 교환기에 개별적으로 저온수를 공급함으로써 많은 양의 배기 가스가 응축되어 보다 큰 COP값을 얻을 수 있다.
본 발명에 따른 난방 설비의 다른 실시예는 온수 시스템이 3개의 저온수 입구와 3개의 온수 출구를 구비하며, 각각의 출구는 상호 병렬로 위치된 각각의 열 교환기에 연결되는 것을 특징으로 한다. 이러한 시스템은 온수가, 예컨대 비 가정용 뿐 아니라 바닥 난방, 고온 수돗물 및 고온 중앙 난방 시스템에 3가지 다른 온도 수준으로 공급될 때 많은 융통성을 가진다는 장점이 있다.
바람직한 실시예에서, 배기 가스는 배기 가스의 열 교환기를 거쳐서 제2 냉각 챔버의 열 교환기로 통과한다. 제2 저온 챔버를 직접 가열하거나, 또는 제2 저온 챔버에 열을 공급하는 외부 흐름에 열을 전달함으로써, 스털링 열 펌프가 주위로부터 흡수해야 하는 열이 더 적어진다. 이에 의하여, 주위와의 열 교환을 하는 열 교환기는 그 크기가 상당히 줄어들어 비용을 절감할 수 있다. 생성되는 열의 대부분은 연소 가스에 의존하므로, 스털링 열 펌프의 외부 열 교환기는 전기 열 펌프에 필요한 열 교환기보다 현저하게 크기가 작다.
본 발명에 따른 난방 설비의 바람직한 실시예에 있어서, 버너는 제1 고온 챔버로 실질적으로 일정한 열을 전달하는 영역을 구비한다. 스털링 열 펌프 시스템과 최대 부하 열 공급원(peak load heat supply)으로 열을 공급하는 역할을 하도록 복사 가스 버너가 선택된다.
버너는 ECO 세라믹스 사(ECO Ceramics)로부터 판매되는 세라믹 버너 또는 금속 섬유 버너와 같은 복사 버너(radiant burner)를 구비하는 것이 바람직하다. 예컨대 세라믹 복사식 버너는 달아오른 버너 표면으로부터의 복사에 의하여 많은 양의 열을 전달한다. 복사 열 전달은 약 300 내지 400 ㎾/㎡의 비동력(比動力)에서 최대값을 가진다. 이러한 값 이상의 출력값에 대해서, 열 전달에 미치는 복사의 영향은 감소하며, 대류되는 부분이 증가한다. 복사 열 전달과 대류 열 전달 사이의 이러한 전이 영역에서, 열 전달 특성은 버너에서 과잉 공기의 양을 적절히 제어함으로써 균일해진다. 스털링 기관의 제1 고온 챔버에 출력되는 동력이 일정한 버너를 사용함으로써, 버너는 일정한 동력으로 스털링 기관을 작동하면서, 보조 가열기로서 효과적으로 작동될 수 있다. 최대 부하가 필요한 경우, 버너에 투입되는 동력은 증가하며, 그 결과 배기 가스의 온도가 상승한다. 열은 배기 가스의 열 교환기를 거쳐 온수 공급원에 전달되며, 예컨대 중앙 난방 시스템을 가동하는 복합 스털링 기관-스털링 열 펌프는 일정한 동력의 출력으로 유지될 수 있다.
본 발명에 따른 난방 설비는 제2 고온 챔버와 제2 저온 챔버를 연결하는 열적으로 전도되는 연결 수단을 구비하여 폐열 발전을 목적으로 열 펌프의 기능을 차단 할 수 있다. 이 시스템은 발전기가 수용되는 경우 마이크로 폐열 발전 유닛으로서 작동할 수 있다. 이것은 스털링 열 펌프의 열 입력 및 출력을 잠시 차단하여 열 펌프의 기능을 중지시킴으로써 많은 비용을 들이지 않고 달성할 수 있다. 같은 방법으로, 상기 시스템은 전기적으로 구동되는 열 펌프로서 이용될 수 있으며, 기관은 예컨대 냉각과 같은 다른 기능을 할 수 있다.
본 발명에 따른 난방 설비의 실시예를 첨부 도면을 참고로 하여 상세하게 설명하기로 한다.
도 1에는 본 발명에 따른 난방 설비(1)가 도시되어 있다. 난방 설비(1)는 스털링 기관 부품(2) 및 이 기관 부품과 일체인 스털링 열 펌프(3)를 구비한다. 열은 버너(4)를 거쳐서 스털링 기관 부품(2)으로 공급된다. 버너(4)는 가스 입구(5)가 있는 천연 가스 버너를 구비할 수 있다. 스털링 기관 부품(2)에 의하여 방출된 열은 열 교환기(25, 25')를 거쳐서, 예컨대 중앙 난방 설비 또는 수돗물용 온수 시스템과 같은 온수 시스템(41)으로 공급된다. 비교적 저온의 유체가 저온 환경(6)으로부터 열 교환기(27, 27')를 거쳐서 스털링 열 펌프(3)의 저온 챔버(21)를 따라 통과한다. 열은 스털링 열 펌프(3)의 고온 챔버(20)에서 열 교환기(26, 26')를 거쳐서 온수 시스템(41)으로 전달된다. 버너(4)로부터의 배기 가스는, 도면 부호 32로 개략적으로 도시된 바와 같이, 온수 시스템(41)의 열 교환기(9)로 전달된다. 열 교환기(9)에서 물을 가열한 후, 냉각된 배기 가스는 도관(33)을 따라 스털링 열 펌프(3)의 저온 챔버(21)의 열 교환기(27 또는 27')로 이송될 수 있다.
도 1에 도시된 실시예에 있어서, 온수 시스템(41)은 직렬로 연결된 3개의 열 교환기(9, 25' 26')와 저온수 입구(42)를 구비한다. 저온수는 입구(42)로부터 펌프(40)를 거쳐 열 교환기(26', 25', 9)를 통해서 이송되며, 온도는 예컨대 입구(42)에서 10℃로부터 출구(43)에서 60℃로 계속적으로 상승한다.
도 1에 도시된 스털링 기관 부품(2)은 도시된 실시예에서 AC 발전기(11)의 일부를 형성하는 피스톤(10)을 구비한다. 상기 AC 발전기(11)를 거쳐서, 가전 제품 또는 전기 간선로(8)에 전력이 공급될 수 있다. 또한, 전기 에너지는 전기 간선로(8)로부터 AC 발전기(11)로 공급되어 피스톤(10)을 구동할 수 있으며, 이런식으로 스털링 기관 부품(2) 자체가 구동되고 있지 않을 경우에도 스털링 열 펌프(3)를 작동할 수 있다.
스털링 기관 부품(2)은 제1 고온 챔버(12)와 제1 저온 챔버(13)를 구비한다. 압력 용기(16) 내에는 스프링 요소(15)를 매개로 자유로이 공진할 수 있게 디스플레이서(displacer; 14)가 배치된다. 제1 저온 챔버(13)는 작동 챔버(17)와 유체 연통되며, 여기서 피스톤(10)은 이리저리 이동 가능하게 현수되어 있다. 상기 피스톤(10)은 스프링 요소(18, 19)에 의하여 압력 용기(16)에 연결된다. 작동 챔버(17)는 스털링 열 펌프(3)의 제2 고온 챔버(20) 및 제2 저온 챔버(21)와 유체 연통된다. 스프링 요소(15')에 연결되어 있는 제2 디스플레이서(23)의 도움으로, 압력 용기(16)의 작동 가스는 제2 고온 챔버(20)와 제2 저온 챔버(21) 사이에서 이리저리 이동할 수 있다.
작동 가스의 팽창과 압축에 의하여, 그리고 저온 챔버(13)와 고온 챔버(12) 사이에서 작동 가스를 이동시키는 디스플레이서(14)의 자유 진동에 의하여 피스톤(10)에 공진이 발생한다. 디스플레이서(14)와 피스톤(10)은 스털링 사이클이 완료될 수 있도록 작동 가스에 의하여 위상차를 가지고 연결된다.
또한, 피스톤(10)은 압력 용기(16)에 수용되어 스털링 열 펌프(3)의 일부를 형성한다. 스털링 열 펌프(3)는 스털링 기관 부품(2)과 본질적으로 동일한 구조이다. 이것은 도 1에 개략적으로 도시되어 있다. 그러나, 스털링 열 펌프(3)는 스털링 기관 부품(2)과 동일할 필요는 없다.
압력 용기(16)의 외주에는 각각의 고온 챔버(12, 20)와 저온 챔버(13, 21)의 높이에 스털링 열 교환기(24, 25, 26, 27)가 장착된다. 제1 열 교환기(24)는 개략적으로만 도시되어 있는 열 전도로(31)를 거쳐서 버너(4)에 연결된다. 제1 고온 챔버(12)의 작동 가스는 열 교환기(24)를 거치면서, 약 400℃ 내지 800℃의 온도로 상승한다. 압력 용기(16) 내측의 작동 가스는 제1 저온 챔버(13)에서 약 90℃이다. 상기 열은 열 교환기(25, 25')를 거쳐 온수 시스템(41)으로 전달된다. 온수 시스템(41)은 순환 펌프(40)와 복수 개의 복사 방열기 요소 또는 대류 방열기 요소를 포함하는 폐회로를 구비할 수 있다. 또한, 단열된 저장조 형태의 열 완충기(heat buffer)가 설치될 수 있다. 또한, 온수 시스템(41)은 수돗물 공급원을 구비하거나, 피난방 지역을 위한 난방 시스템과 합체되는 수돗물 공급원의 조합체를 구비할 수 있다.
저온 환경(6)으로부터 개략적으로 도시된 열 교환기(27)를 거쳐 스털링 열 펌프(3)의 제2 저온 챔버(21)로 비교적 저온의 유체가 공급된다. 외부 열원은 예컨대 도랑, 호수, 강 등과 같은 액체 저장조(37)일 수 있다. 외부 열원으로부터의 물은 펌프(38)를 통하여 열 교환기(27')로 순환되어 제2 저온 챔버(21)를 가열한다. 물은 -20℃ 내지 20℃ 사이에서 가능한 한 높은 온도인 것이 바람직하다. 물 또는 다른 액체 대신에, 비교적 저온인 주위 공기를 열 교환기(27)를 따라 통과시키는 것도 또한 가능하다.
스털링 기관(2)-스털링 열 펌프(3)의 동력은 약 1㎾일 수 있다. 버너(4)의 동력은 약 8㎾이다. 압력 용기(16)에 사용되는 작동 가스는, 예컨대 50 바(bar)로 가압된 상태의 헬륨이다.
도 2는 본 발명에 따른 스털링 기관-스털링 열 펌프 조합체의 에너지 평형을 보여준다. 도 2에서, 도 1에 도시된 것과 동일한 구성 요소에 대해서는 동일한 부호를 사용하였다. 열 흐름 에너지값은 각진 괄호 사이에 기재되어 있다. 버너(4)에 공급되는 입력 에너지를 100으로 설정하였다. 계산을 통하여〔52/(100+52)〕, 열의 약 1/3이 환경으로부터 열 교환기(27)를 거쳐 공급된다는 것을 알았다. 전체 열 출력은 138(21+38+79)에 달한다. 그러므로, COP는 1.38이다. 이러한 계산에서, 버너(4)의 배기 가스는 배기로(32)를 거쳐서 700℃의 온도로 온수 시스템(41)에 공급된다. 배기 가스의 열은 완전히 이용될 수 없는데, 그 이유는 열 교환기(9)로 유입되는 물의 온도가 배기 가스의 이슬점 이상이면 응축이 생기지 않기 때문이다.
스털링 기관(2)의 열 교환기(25)에서, 온도는 약 80℃에 이른다. 스털링 열 펌프(3)의 열 교환기(26)는 스털링 기관의 열 교환기(25)와 같거나 이보다 낮은 온도를 가진다.
도 1과 도 3 내지 도 6에는 환경으로부터 또는 환경으로 열을 공급하기 위하여 스털링 구동 열 펌프와 열 교환기들의 가능한 합체도의 예가 도시되어 있다.
도 3에는 직렬로 연결된 3개의 열 교환기(9, 25', 26')를 구비하는 온수 시스템(41)의 구조가 도시되어 있다. 온수는 펌프(40)를 거쳐서 제1 열 교환기(26')로 공급되고, 온수 출구(43)를 거쳐 열 교환기(9)로부터 배출된다. 열 교환기(9)는 버너(4)의 배기 가스에 열적으로 결합된다. 열 교환기(25')는 스털링 기관 부품의 제1 저온 챔버(13)에 연결된다. 열 교환기(26')는 스털링 열 펌프 부품의 제2 고온 챔버(20)에 연결된다. 온수는 밸브(49)와 제1 분기관(47)을 거쳐 중앙 난방 시스템(44)에 공급될 수 있다. 제2 분기관(48)을 거쳐서, 온수는 저장 탱크를 구비할 수 있는 고온 수돗물 공급원(45)에 연결될 수 있다. 물이 온수 공급원(45)으로부터 배출되면, 공급원(45)에는 도관(46)을 거쳐서 저온수가 재충전된다. 이러한 실시예에서, 스털링 기관과 스털링 열 펌프는 간헐적으로 작동한다. 이러한 실시예의 버너(4)는 이하에서 설명되는 바와 같이 스털링 기관의 제1 고온 챔버(12)에 균일한 열 전달 특성을 가하는 버너로서 작동하는 것이 바람직하다. 이러한 버너는 스털링 기관-스털링 열 펌프 조합체의 균일한 작동을 유지하면서 보조 가열기로서 작동하는 것이 특히 적절하다. 온수를 생성하는 보조 가열기로서 버너(4)를 많이 사용하기 때문에, 이 시스템의 전체 COP값은 도 4를 참고로 설명할 시스템보다 약간 낮다. 중앙 난방 시스템과 온수 공급원 모두에 연결되는 온수용 저장 시스템을 이용하는 것이 COP와 관련해서는 바람직하며, 최적의 온수 저장량은 500 내지 1000 리터이지만, 작은 용적도 시스템의 COP에 크게 영향을 끼친다. 시스템은 태양열 수집기와 함께 합체되어 작동하면 더욱 최적화될 수 있다.
도 4에 도시된 다른 실시예에 있어서, 온수 출구(43)는 저장 탱크(50)에 연결된다. 중앙 난방 장치(51)와 온수 공급원(52)은 모두 저장 탱크(50)에 연결된다. 온수 공급원(52)에 의하여 저장 탱크(50)로부터 물을 빨아들이는 즉시, 저온수가 저온수 공급관(46)을 거쳐서 시스템에 유입된다.
도 3 및 도 4에 따른 시스템은 저온수가 직렬로 배치된 모든 열 교환기를 통과하는 비교적 간단한 구조이며, 물은 단계적으로 가열된다. 배기 가스는 약 65℃의 온도로 시스템을 떠나며, 이것은 주위 공기의 이슬점 이상이다. 이것은 손실 율을 나타낸다.
표 1은 열 평형 계산식을 기초로 한 도 3 및 도 4의 시스템의 COP를 나타내며, 버너의 입력 에너지를 100으로 설정한 것이다. 표 1의 온수 시스템은 도 3의 중앙 난방 장치(44) 및 온수 공급원(45) 또는 도 4의 저장 탱크(50)에 해당하는 것이다. 제1 열은 온수 출구(43)와 저온수 입구(42)에서의 온도를 각각 나타낸다. 표 1로부터, 저온수 입구의 온도가 30℃에 이르고 온수 출구의 온도가 40℃에 이를 때 최대 COP값 1.91을 얻는 다는 것을 알 수 있다. 저온수 입구의 온도가 60℃이고 온수 출구의 온도가 80℃인 고온 시스템에 있어서, 전체 COP는 1.38에 이른다. 수돗물 가열에 있어서, 저온수 입구의 온도는 10℃에 이르고 온수 출구의 온도는 60℃에 이르며, COP는 1.72이다. 표 1의 마지막 2열에서, 동일 상태에서 기술 상태가 공지된 종래 기술의 고효율 시스템과 비교가 이루어지며, 또한 제한된 응축 또는 응축이 없는 것을 고려할 수 있다. 본 발명에 따른 시스템의 COP값은 종래 기술의 시스템에서 얻을 수 있는 COP값보다 60% 내지 107% 높다는 것을 알 수 있다.
80/60 60/40 40/30 60/10
버너 입력 100 100 100 100
온수 시스템의 열 공급온수 시스템의 열 출력전체 시스템의 손실 352114 352213 35278 352213
스털링 열 공급스털링 열 출력스털링 기계 출력 653827 653728 653728 653728
주위로부터의 열 펌프 입력열 펌프 출력 5279 7198 99127 84112
전체 COP비교 시스템의 COPCOP의 증가율(%) 1.380.8660 1.580.8781 1.910.92107 1.720.8797
도 5에는 2개의 열 교환기(25', 26')가 직렬로 연결되어 있고, 저온수 입구(53)와 온수 출구(54)를 구비하는 실시예가 도시되어 있다. 배기 가스의 열 교환기(9)는 개별적인 저온수 입구(55)와 온수 출구(56)를 구비한다. 이러한 형태의 열 교환기를 구비하는 온수 시스템(41)은 표 2에 도시된 바와 같은 성능을 가진다. 비교적 저온인 물이 배기 가스를 더 잘 응축시키고, 이러한 가스로부터의 열 전달이 향상된다는 것을 예상할 수 있다. 그러나, 표 2에 계산되어 표시된 바와 같이, 도 5에 도시된 시스템의 성능은 도 3 및 도 4의 성능과 필적되는 것을 알 수 있다. 이것은 스털링 열 펌프의 고온 챔버(20)와 저온 챔버(21) 사이의 큰 온도차에 의하여 야기되며, 구성 요소의 효율을 감소시킨다. 표 2에서, 저온수 입구(53, 55)의 온도와 온수 출구(54, 56)의 온도는 같다.
80/60 60/40 40/30 60/10
버너 입력 100 100 100 100
온수 시스템의 열 공급온수 시스템의 열 출력전체 시스템의 손실 352213 35269 35305 35332
스털링 열 공급스털링 열 출력스털링 기계적 출력 653827 653728 653728 653728
주위로부터의 열 펌프 입력열 펌프 출력 5077 6896 96125 77105
전체 COP(COP)비교 시스템의 COPCOP의 증가율(%) 1.370.8758 1.590.9175 1.910.95101 1.750.9879
도 6의 실시예에 있어서, 온수 시스템(41)의 열 교환기(9, 25', 26')는 각각 나란하게 연결되어 있다. 이러한 시스템에 의하여, 온도가 다른 물이 각각의 열 교환기에 의하여 공급될 수 있다. 예컨대, 열 교환기(26')는 중앙 난방 시스템 또는 공기 대류 난방 시스템과 같은 약 50℃의 온도로 작동하는 지역 가열기에 연결될 수 있다. 열 교환기(25')는 수돗물을 약 60℃의 온도로 가열하는 데 이용될 수 있다. 열 교환기(9)로부터의 온수는 온수 수요에 따라서 열 교환기(25')의 시스템 또는 열 교환기(26')의 시스템으로 선택적으로 공급될 수 있다.
마지막으로, 표 3은 도 1에 도시된 온수 시스템의 실시예의 성능을 보여주며, 여기서 열 교환기(9)를 통과한 후의 배기 가스는 스털링 열 펌프(3)의 저온 챔버(21)의 도관(33)을 거쳐 열 교환기(27, 27')를 통과한다. 도 2에 도시된 바와 같이, 응축되지 않은 배기 가스는 이용되지 않은 배기 가스의 열량의 14%에 이른다. 도 1의 실시예의 사상은 스털링 열 펌프(3)로 유입되는 열 흐름의 온도를 증가시키기 위하여, 배기 가스의 잔류 열을 이용한다. 이에 의하여, 스털링 열 펌프의 횡방향 온도차는 감소되고, 효율은 증가한다. 그러나, 표 3에 표시된 숫자를 계산하는 경우, 열 펌프에서 유입되는 열 흐름이 10℃에서 12℃로 증가하기 때문에 이러한 효율의 증가가 비교적 작다는 것이 판명되었다. 단지 60/10의 경우에만, 효율이 약간 증가한다. COP에 대한 효과가 작더라도, 열 교환기(27)에서 배기 가스로부터의 열을 이용하는 것은 비용면에 있어서는 큰 효과가 있고, 열 교환기(27)의 크기를 현저하게 줄일 수 있다. 열 교환기(27)에서의 물의 온도가 2℃ 증가할 수 있는 경우, 표 3의 계산에서는 주위로부터 10℃ 대신 8℃만 흡수하는 것이 필요하다. 효율의 증가는 외부 열 교환기 크기의 실질적인 감소로 대체된다.
80/60 60/40 40/30 60/10
버너 입력 100 100 100 100
온수 시스템의 열 공급온수 열 입력온수 기계적 입력 352114 352213 35278 352213
스털링 열 공급원스털링 열 출력스털링 기계 출력 653827 653728 653728 653728
환경으로부터의 열 펌프 입력열 펌플 출력 5481 73101 101129 88115
전체 COP비교 시스템의 COPCOP의 증가율(%) 1.400.8663 1.600.8784 1.930.92110 1.750.87101
도 7은 본 발명에 따른 난방 설비에 이용하기 적절한 스털링 기관과 스털링 열 펌프의 상세 종단면도를 도시한다. 이 도면에서, 도 1에 이용된 도면 부호와 같은 도면 부호는 동일한 구성 요소를 나타낸다.
도 8에는 난방 시스템의 정미 효율 또는 COP를 스털링 열 펌프(3)의 저온 챔버(21)에 있는 열 교환기(27)에서의 온도(T입력)와 온수 출구(43, 54 또는 56)에서의 온도(T출력)의 함수로서 나타낸 그래프를 도시한다. 표 1 내지 표 3에 제공된 숫자가 도 8에 기재된다.
도 9에는 버너(4)로부터 스털링 기관(2)으로의 열전달을 버너 열 입력의 함수로 나타낸 그래프가 도시되어 있다. 버너(4)는 ECO 세라믹스 사로부터 판매되는 세라믹 버너와 같은 복사 버너인 것이 바람직하다. 도 9에서, 변수 n은 버너에서의 과잉 공기량에 1을 더한 것과 같은 공기수(air number)이다. 본 발명에 따른 버너의 경우, 버너 열 입력이 약 1.6㎾에서 약 4㎾로 증가하면 열 전달은 60%에서 최대 100%로 증가한다는 것을 알 수 있다. 과잉 공기의 양을 제어하거나 변수(n)을 변화시킴으로써, 버너 입력이 4 내지 8㎾ 사이인 경우의 열전달은 일정하게 유지될 수 있다.
도 10에 도시된 바와 같이, 버너는 예컨대 고온 수돗물에 대에 많은 열이 필요한 경우에는 보조 버너로서 사용될 수 있다. 버너의 열 입력이 증가하는 동안, 스털링 기관으로의 열 전달은 일정하게 유지되며, 나머지 열은 배기 가스와 열 교환기(9)를 통해서 온수 시스템(41)으로 직접 전달된다.

Claims (15)

  1. 버너(4)와, 이 버너(4)에 열적으로 연결되는 스털링 기관(2)과, 스털링 열 펌프(3)를 포함하는 지역 난방용 난방 설비(1)로서, 상기 스털링 기관(2)은 작동 가스를 수용하는 밀폐된 압력 용기(16)를 구비하며, 상기 압력 용기(16)는 제1 고온 챔버(12)와, 제1 저온 챔버(13), 그리고 제1 저온 챔버에 인접하며 피스톤 요소(10)를 수용하는 작동 챔버(17)를 구비하며, 상기 스털링 열 펌프(3)는 제2 고온 챔버(20)와 제2 저온 챔버(21)를 구비하며, 상기 고온 챔버(12, 20)와 작동 챔버(17) 및 저온 챔버(13, 21)는 서로 유체 연통되며, 상기 압력 용기(16)에는 고온 챔버(12, 20)와 저온 챔버(13, 21)의 높이 마다 외부 열 교환기(24, 25, 26, 27)가 마련되며, 상기 제1 저온 챔버(13)와 제2 고온 챔버(20)는 그것의 각 열 교환기(25, 26)를 매개로 온수 시스템(41)에 연결되는 난방 설비에 있어서,
    상기 온수 시스템(41)은 제1 저온 챔버(13) 및 제2 고온 챔버(20)에 연결되는 2개의 열 교환기(25, 25', 26, 26')와, 버너(4)의 배기 가스에 열적으로 연결되는 배기 가스 열 교환기인 제3 열 교환기(9)의 일련의 접속과, 상기 열 교환기(25', 26') 중 하나의 상류에 있는 저온수 입구(42)와, 배기 가스의 열 교환기(9)의 하류에 있는 온수 출구(43)를 구비하는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  2. 제1항에 있어서, 상기 온수 시스템(41)은 중앙 난방 장치(44)와 온수 공급원(45)을 구비하며, 이들의 각 입구는 분기 연결부(47, 48)와 밸브(49)를 거쳐 온수 출구(43)에 각각 연결되고, 이들의 각 출구는 저온수 입구(42)에 연결되는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  3. 제1항에 있어서, 상기 온수 시스템(41)은 온수 출구(43)와 저온수 입구(42)에 연결되는 저장 탱크(50)를 구비하며, 이 저장 탱크는 온수 공급원(52) 및 중앙 난방 장치(51)에 연결되는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  4. 버너(4)와, 이 버너(4)에 열적으로 연결되는 스털링 기관(2)과, 스털링 열 펌프(3)를 포함하는 지역 난방용 난방 설비(1)로서, 상기 스털링 기관(2)은 작동 가스를 수용하는 밀폐된 압력 용기(16)를 구비하며, 상기 압력 용기(16)는 제1 고온 챔버(12)와, 제1 저온 챔버(13), 그리고 제1 저온 챔버에 인접하며 피스톤 요소(10)를 수용하는 작동 챔버(17)를 구비하며, 상기 스털링 열 펌프(3)는 제2 고온 챔버(20)와 제2 저온 챔버(21)를 구비하며, 상기 고온 챔버(12, 20)와 작동 챔버(17) 및 저온 챔버(13, 21)는 서로 유체 연통되며, 상기 압력 용기(16)에는 고온 챔버(12, 20)와 저온 챔버(13, 21)의 높이 마다 외부 열 교환기(24, 25, 26, 27)가 마련되며, 상기 제1 저온 챔버(13)와 제2 고온 챔버(20)는 그것의 각 열 교환기(25, 26)를 매개로 온수 시스템(41)에 연결되는 난방 설비에 있어서,
    상기 온수 시스템(41)은 제1 저온 챔버(13) 및 제2 고온 챔버(20)에 연결되는 2개의 열 교환기(25, 25', 26, 26')의 일련의 접속과, 제2 고온 챔버(20)와 연결되는 열 교환기(26')의 상류에 있는 제1 저온수 입구(53)와, 제1 저온 챔버(13)와 연결되는 열 교환기(25')의 하류에 있는 제1 온수 출구(54)와, 배기 가스의 열 교환기(9)에 연결되는 제2 저온수 입구(55) 및 제2 온수 출구(56)를 구비하거나, 또는 열 교환기(25, 25', 26, 26') 중 하나와 배기 가스의 열 교환기(9)의 일련의 접속과, 열 교환기(25, 25', 26, 26') 중 하나의 상류에 있는 제1 저온수 입구와, 배기 가스의 열 교환기(9)의 하류에 있는 제1 온수 출구 및 열 교환기(25, 25', 26, 26')의 나머지의 각각의 상류 및 하류에 위치된 제2 저온수 입구 및 제2 온수 출구를 구비하는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  5. 버너(4)와, 이 버너(4)에 열적으로 연결되는 스털링 기관(2)과, 스털링 열 펌프(3)를 포함하는 지역 난방용 난방 설비(1)로서, 상기 스털링 기관(2)은 작동 가스를 수용하는 밀폐된 압력 용기(16)를 구비하며, 상기 압력 용기(16)는 제1 고온 챔버(12)와, 제1 저온 챔버(13), 그리고 제1 저온 챔버에 인접하며 피스톤 요소(10)를 수용하는 작동 챔버(17)를 구비하며, 상기 스털링 열 펌프(3)는 제2 고온 챔버(20)와 제2 저온 챔버(21)를 구비하며, 상기 고온 챔버(12, 20)와 작동 챔버(17) 및 저온 챔버(13, 21)는 서로 유체 연통되며, 상기 압력 용기(16)에는 고온 챔버(12, 20)와 저온 챔버(13, 21)의 높이 마다 외부 열 교환기(24, 25, 26, 27)가 마련되며, 상기 제1 저온 챔버(13)와 제2 고온 챔버(20)는 그것의 각 열 교환기(25, 26)를 매개로 온수 시스템(41)에 연결되는 난방 설비에 있어서,
    상기 온수 시스템(41)은 3개의 저온수 입구(57, 59, 61)와 3개의 온수 출구(58, 60,62)를 구비하며, 이들 각각은 상호 평행한 구조로 배치되어 있는 열 교환기(9, 25', 26')에 각각 연결되는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 배기 가스는 배기 가스 열 교환기(9)를 매개로 제2 저온 챔버(21)의 열 교환기(27, 27')로 통과하는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 버너(4)는 제1 고온 챔버(12)에 실질적으로 일정한 열을 전달하는 영역을 구비하는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  8. 제7항에 있어서, 버너(4)로의 파워 입력(power input)은 제1 고온 챔버(12)에 일정한 열 출력을 유지하면서 증가할 수 있는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  9. 제7항 및 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 버너(4)는 복사 가스 버너를 포함하는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 피스톤 요소(10)는 압력 용기(16) 내측에 위치된 발전기(11)와 연결되고, 이 발전기는 압력 용기 외측에 위치되어 전기 간선로와 연결되는 터미날에 연결되며, 이에 의하여 전기가 발생되어 전기 간선로에 공급되고, 이 전기 간선로로부터 발전기로 공급되는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  11. 제10항에 있어서, 폐열 발전을 목적으로 열 펌프의 작동을 중지시키도록 상기 제2 고온 챔버(20)와 제2 저온 챔버(21)를 연결하며 열적으로 전도되는 연결 수단을 구비하는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  12. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 압력 용기(16)는 완전히 밀폐되고, 그 벽을 관통하여 연장하는 구성 요소를 구비하지 않는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  13. 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 제1 고온 챔버(12)의 온도는 300℃ 내지 800℃ 사이이고, 제1 저온 챔버(13)의 온도는 50℃ 내지 150℃ 사이이고, 제2 고온 챔버(20)의 온도는 20℃ 내지 90℃ 사이이며, 제2 저온 챔버(21)의 온도는 -30℃ 내지 30℃ 사이인 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  14. 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 피스톤 요소(10)는 스프링 요소(18, 19)에 의하여 압력 용기(16)에 연결되는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
  15. 제1항 내지 제14항 중 어느 한 항에 있어서, 압력 용기(16)에는 디스플레이서(14, 23)가 내장되고, 제1 고온 챔버와 제1 저온 챔버, 제2 고온 챔버 및 제2 저온 챔버는 각각 스프링 요소(15, 15,)에 의하여 압력 용기(16)에 연결되며, 상기 디스플레이서(14, 23)는 상기 피스톤 요소(10)에 강하게 연결되지 않는 것을 특징으로 하는 난방 설비.
KR1019997006897A 1997-02-04 1998-02-04 스털링 시스템을 기초로 한 난방 설비 KR20000070648A (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1005182A NL1005182C2 (nl) 1997-02-04 1997-02-04 Verwarmingsinrichting op basis van een Stirlingsysteem.
NL1005182 1997-02-04

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20000070648A true KR20000070648A (ko) 2000-11-25

Family

ID=19764345

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019997006897A KR20000070648A (ko) 1997-02-04 1998-02-04 스털링 시스템을 기초로 한 난방 설비

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6151896A (ko)
EP (1) EP0960270B1 (ko)
JP (1) JP2001509875A (ko)
KR (1) KR20000070648A (ko)
AT (1) ATE218190T1 (ko)
AU (1) AU5885098A (ko)
CA (1) CA2279285A1 (ko)
DE (1) DE69805605T2 (ko)
NL (1) NL1005182C2 (ko)
WO (1) WO1998034025A1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20030092287A (ko) * 2002-05-29 2003-12-06 현대자동차주식회사 자동차의 냉방장치

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2819555B1 (fr) * 2001-01-17 2003-05-30 Conservatoire Nat Arts Groupe electrogene a mouvement lineaire alternatif a base de moteur stirling, et procede mis en oeuvre dans ce groupe electrogene
US6701721B1 (en) * 2003-02-01 2004-03-09 Global Cooling Bv Stirling engine driven heat pump with fluid interconnection
US7017344B2 (en) * 2003-09-19 2006-03-28 Pellizzari Roberto O Machine spring displacer for Stirling cycle machines
US20090211223A1 (en) * 2008-02-22 2009-08-27 James Shihfu Shiao High efficient heat engine process using either water or liquefied gases for its working fluid at lower temperatures
US20080296906A1 (en) * 2006-06-12 2008-12-04 Daw Shien Scientific Research And Development, Inc. Power generation system using wind turbines
US20090044535A1 (en) * 2006-06-12 2009-02-19 Daw Shien Scientific Research And Development, Inc. Efficient vapor (steam) engine/pump in a closed system used at low temperatures as a better stirling heat engine/refrigerator
US20090249779A1 (en) * 2006-06-12 2009-10-08 Daw Shien Scientific Research & Development, Inc. Efficient vapor (steam) engine/pump in a closed system used at low temperatures as a better stirling heat engine/refrigerator
GB0613142D0 (en) * 2006-06-30 2006-08-09 Microgen Energy Ltd A domestic combined heat and power generation system
US8127560B2 (en) * 2007-06-01 2012-03-06 Carleton Life Support Systems, Inc. Machined spring with integral retainer for closed cycle cryogenic coolers
US20100045037A1 (en) * 2008-08-21 2010-02-25 Daw Shien Scientific Research And Development, Inc. Power generation system using wind turbines
AT508481B1 (de) * 2009-06-25 2012-04-15 Vkr Holding A S Verfahren zur erwärmung von brauchwasser
US8378218B2 (en) * 2009-11-13 2013-02-19 Carleton Life Support Systems, Inc. Spring with multiple conducting coils
FR2960599B1 (fr) * 2010-06-01 2015-10-02 Duigou Yves Le Dispositif pour generer de l'electricite a partir de la chaleur
UA99328C2 (uk) * 2010-08-19 2012-08-10 Анатолий Юрьевич Галецкий Комбінована система для розділяння газових сумішей і енергоперетворення
CN103225570B (zh) * 2013-04-24 2015-01-07 兰州空间技术物理研究所 一种发电机与制冷机耦合的双斯特林机
CN105863873A (zh) * 2016-06-13 2016-08-17 宁波华斯特林电机制造有限公司 一种利用天然气汽化和海水驱动斯特林电机的发电装置
CN113108612A (zh) * 2021-04-16 2021-07-13 新余华峰特钢有限公司 一种运用精炼炉余热的粉尘去除装置
CN114992697B (zh) * 2022-05-31 2023-08-18 中国五冶集团有限公司 跨季节水池蓄热太阳能与水源热泵耦合供暖系统及控制方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3458995A (en) * 1967-12-21 1969-08-05 Gen Motors Corp Hot gas engine control system
GB1397548A (en) * 1971-08-02 1975-06-11 Atomic Energy Authority Uk Stirling cycle heat engines
NL7908316A (nl) * 1979-11-14 1981-06-16 Stork Werkspoor Diesel Bv Werkwijze en systeem voor het benutten van bij een aggregaat vrijkomende warmte.
JPS61261647A (ja) * 1985-05-15 1986-11-19 Kawasaki Heavy Ind Ltd フリ−ピストン型スタ−リング機関
US4723410A (en) * 1985-10-22 1988-02-09 Otters John L Safety improvements in high pressure thermal machines
NL8802786A (nl) * 1988-11-14 1990-06-01 Philips Nv Zuigermachine.
WO1991005948A1 (en) * 1989-10-19 1991-05-02 Wilkins, Gordon, A. Magnetoelectric resonance engine
DE4006742A1 (de) * 1990-03-03 1991-09-05 Messerschmitt Boelkow Blohm Heizungs- und stromerzeugungsanlage
US5074114A (en) * 1990-05-14 1991-12-24 Stirling Thermal Motors, Inc. Congeneration system with a stirling engine

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20030092287A (ko) * 2002-05-29 2003-12-06 현대자동차주식회사 자동차의 냉방장치

Also Published As

Publication number Publication date
DE69805605T2 (de) 2002-12-19
AU5885098A (en) 1998-08-25
DE69805605D1 (de) 2002-07-04
EP0960270A1 (en) 1999-12-01
ATE218190T1 (de) 2002-06-15
NL1005182C2 (nl) 1998-08-06
US6151896A (en) 2000-11-28
CA2279285A1 (en) 1998-08-06
EP0960270B1 (en) 2002-05-29
WO1998034025A1 (en) 1998-08-06
JP2001509875A (ja) 2001-07-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20000070648A (ko) 스털링 시스템을 기초로 한 난방 설비
EP0457399B1 (en) Cogeneration system with a stirling engine
US9797603B2 (en) Heating system—modular
JP4931614B2 (ja) 液化ガスの冷熱を利用したコージェネレーションシステム及びその運転方法
CN104989530A (zh) 燃气-蒸汽联合循环热电联产导热油供热系统及供热方法
EA004850B1 (ru) Система отопления здания
JPH084586A (ja) コージェネレーションシステム
KR20120016933A (ko) 소형 열병합발전기에서 엔진 배기유로의 배출구조
GB2387641A (en) Combined heat and power unit
DE59203249D1 (de) Kombinierte gas-dampfturbinenanlage zur erzeugung elektrischer energie.
JP3571390B2 (ja) Ｌｎｇ冷熱利用発電システム
RU14603U1 (ru) Автономное устройство для тепло- и электроснабжения
US3367111A (en) Energy retrieval system
RU2216640C2 (ru) Когенерационная модульная теплоэлектростанция с двс и дополнительным горелочным устройством
JP2001296074A (ja) 廃熱回収システム
RU2002122379A (ru) Система энергообеспечения
KOVAČ et al. RENEWABLE ENERGY SOURCES USE OF HEAT PUMPS
RU2109230C1 (ru) Комбинированный двигатель теплофикации и способ его работы
EP1022453A1 (en) System for combined generation of power and heat
JP2003009557A (ja) 熱電変換システム
RU2078231C1 (ru) Паротурбинная установка с охладителем конденсата
KR20120016932A (ko) 소형 열병합발전기에서 엔진 배기유로의 배출구조
SK50162007A3 (sk) Vykurovací systém
ITMI982568A1 (it) "nuova sistema di cogenerazione di energia elettrica e risparmioenergetico per caldaie domestiche o di piccola potenzialita'"

Legal Events

Date Code Title Description
WITN Application deemed withdrawn, e.g. because no request for examination was filed or no examination fee was paid