KR19980032492A - 저전력 고압 나트륨 램프 - Google Patents

Abstract

여기에 기술된 저전력 고압 나트륨 램프는 적어도 1 bar의 아주 높은 크세논 냉간 주입 압력에 의해 구별되어진다. 나트륨 작동압력과의 상관 비율은 10에서 30 사이이고, 대략 100 lm/W 및 그 이상의 광 효율이 50에서 100 W의 램프 전력으로 얻어질 수 있다.

Description

저전력 고압 나트륨 램프

본 발명은 청구항 1의 전제부에 따른 고압 나트륨 방전 램프에 관한 것이다. 특히 본 발명은 많아야 100 W의 전력 및 아주 높은 크세논 압력을 갖는 고압 나트륨 방전 램프에 관한 것이다. 일반적으로, 그런 램프는 투명 외부 전구 내에 설치되고 알루미늄 산화물로 만들어지는 환형의 원통 방전 용기를 가지고 있다.

고압 나트륨 방전 램프의 기본 설계는 이미 오래전에 주지되어 있다. 이와 유사하게, 이들 램프들의 광 효율을 향상시키기 위해 상대적으로 고압으로 크세논을 사용하는 것이 오래동안 주지되어 왔다. 예를 들어, 소위 슈퍼 램프에서 20 내지 40 kpa(200 내지 400 mb)의 크세논 냉간 주입 압력이 30 mb의 일반적인 표준 주입 압력 대신에 사용된다면, 10 내지 15% 정도의 광 효율을 증가시키는 것이 가능해진다는 것이, 관련 모노그래프인 독일 GROOT/VAN VLIET(필립스 기술 연구소, 데웬테르, 1986년)에 의한 고압의 나트륨 램프의 299과 300쪽에서 설명되었다.

동시에, 299 쪽에서는 고압 나트륨 방전 램프 내에서의 광 효율이 램프 전력의 강하에 따라 급격하게 감소한다는 것이 지적되었다. 약 400W의 램프 전력에 대해 약 138lm/W의 광 효율이 도달할 수 있는 반면에, 증가된 크세논 압력의 경우에도, 광 효율은 50W 램프 전력에 대하여 최대 85 lm/W이다. DE-C 26 00 351에 특히 소위 자기 안정화 동작에 대해 적합한 수은이 없는 고압의 나트륨 램프가 개시되었으며, 상기 램프는 p_NaB= 4 내지 93 mb의 나트륨 동작 압력과, p_Xe(hot)≥ 800 mb의 크세논 동작 압력 및 p_NaB/ p_Xe(hot)≤ 1/20 의 압력 비를 갖는다. 크세논 동작 압력과 크세논 냉간 주입 압력 p_XeK, 사이의 전환을 위한 일반적인 인자 8( DE-C 28 14 882의 2열 중간 참조)를 고려하여, 이것은 이에 따라 p_XeK/ p_NaB≥ 2.5를 산출한다. 자기 안정화 동작의 경우, 밸러스트 없이 고압의 나트륨 램프를 동작시키는 것이 목표이다. 주입 가스에서 형성된 플라즈마의 긴 감쇠 시간을 요구한다. 이러한 긴 감쇠 시간을 획득하기 위하여, 원래 상대적으로 큰 내부 직경의 방전 용기뿐만 아니라 상대적으로 높은 크세논 압력으로 알려진 방식으로, 이러한 동작 모드가 사용된다. (DE GROOT/VAN VLIET에 의한 상술한 관련 모노그래프의 126 쪽과 154 쪽 참조) DE GROOT/VAN VLIET의 155 쪽에 따르면, 시동 거는 경우와 시스템 전압의 갑작스런 진동의 문제 때문에, 고압 나트륨 램프의 자기 안정화 동작은 어떠한 실제적인 적용도 발견되지 않는다.

DE-C 26 00 135에서 실시예의 방법으로 의해 개시된 고압의 나트륨 방전 램프는 400W의 높은 전력과 7.6mm의 매우 큰 내부 직경을 갖는다. 크세논 냉간 주입 압력은 260mb이며, p_XeK/ p_NaB의 압력 비는 약 3.5이다. 결과적으로, 400W 고전력에 대하여, 단지 110mm/W의 보다 알맞은 광 효율이 획득된다. 다른 고압의 나트륨 램프와 비교하여 이러한 기준은 특별하게 높은 광 효율을 목적한 것이 아니라 달성한다. 그러나 DE GROOT/VAN VLIET(299 쪽)의 도 10.18에 따르면, 400W에 대하여 138lm/W 까지 이르는 광 효율을 획득하는 것이 가능하다. 광 효율이 램프의 전력에 의존한다는 이러한 원리가 비교를 목적으로(아래 참조) 도 3에서 다시 한번 도시된다. 자기 안정화 없이 수은 없는 고압의 나트륨 램프가 DE-B28 14 882에 개시되었다. 이러한 경우,

1.25 p_XeK/ p_NaB6 이며, 여기에서 p_NaB는 150 내지 500 mb 이다. 상기한 사이의 값이 나트륨 동작 압력( p_NaB= 나트륨 동작 압력)에 관하여 크세논 냉간 주입 압력 p_XeK으로 권장된다. 그러나 p_XeK/ p_NaB의 압력 비에 대한 이러한 값은 DE-C 26 00 351에서 개시된 것과 매우 동일하다. 그러나 DE-B 28 14 882는 (3열 41f줄) 이러한 상향 한계를 넘어 크세논 압력을 추가적으로 증가시키지 말도록 권장한다. 광 효율 면에서의 증가에 반향이 존재함이 없이 시동 거는 것이 보다 어렵게 된다. 70 과 100W의 낮은 램프 전력을 사용하는 실시예에 있어서, p_NaB=230mb이고 크세논 냉간 주입 압력은 약 500mb 이다. 이러한 것은 약 2 내지 2.5 의 p_XeK/ p_NaB의 압력 비와 일치한다. 이에 의해 70W 또는 100W의 전력에 대하여 97 또는 105 lm/W의 광 효율이 각각 획득된다. 이러한 값들은 비교의 목적으로 도 3에 도시된다.

본 발명의 목적은 높은 광 효율을 갖는 청구항 1의 전제부에 따른 저전력 고압 나트륨 램프를 제공하는 것이다.

도 1은 고압 나트륨 방전 램프를 도시한 도면,

도 2는 (수은을 가지거나 가지지 않는)다른 크세논 압력을 갖는 (50 W의 전력을 갖는)다른 고압 나트륨 램프들의 광 효율의 비교치를 도시한 도면,

도 3은 다른 램프 전력 및 다른 크세논 압력에 대한 다른 고압 나트륨 램프의 광 효율의 비교치를 도시한 도면이다.

*도면의 주요부분에 대한 부호의 설명*

1 : 방전 용기 2 : 벌브

3 : 캡 4 : 전극

5 : 부싱 7, 17 : 와이어

상기 목적은, 적어도 나트륨 및 크세논을 포함하고, p_NaB가 나트륨의 작동 주입압력이고, p_XeK가 크세논의 냉간 주입압력인 고전력 고압 나트륨 방전 램프에 있어서, p_NaB= 20에서 100 mb, p_XeK= 1에서 5 bars 및 p_NaB/ p_XeK≥ 10 인 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프에 의해 달성된다.

본 발명에 따른 저전력 고압 나트륨 램프은 적어도 나트륨 및 크세논을 포함하는 방전 용기를 가지고 있다. 이 경우에는, 특히 저전력이 100 W 보다 적거나 대등한 램프전력인 것으로 이해된다.

이 경우에는, p_NaB가 나트륨의 작동 주입압력이고, p_XeK가 크세논의 냉간 주입압력이다. 의외로, 저전력의 경우에는, 만약 p_NaB= 20에서 100 mb이고, p_XeK= 1에서 5 bars인 것으로 선택되고, 더욱이, 조건 p_NaB/ p_XeK≥ 10이 동시에 만족된다면, 종래의 기술과 비교하여 20 %의 조명효율 증가를 얻는 것이 가능하게 된다. p_XeK/ p_NaB≤ 30은 10에서 30사이이다.

수은이 램프 주입물에 추가되어 작동 전압을 증가시킬 수 있게 된다.

크세톤 압력은, 높은 크세논 압력(예를 들어, OSRAM으로부터의 NAV 우수(SUPER)램프)을 갖는 종래의 고압 나트륨 방전 램프의 경우에는, 3에서 10까지 초과된다. 이 경우의 결과는 이들 NAV-SUPER 램프과 비교하여 20 %로 증가하는 광 효율이다.

크세논 압력이 증가하는 경우(DE GROOT/VAN VLIET, 페이지 13 및 페이지 299-300)에서 이미 언급한 주지의 고압 나트륨 램프의 광 효율의 증가가 소위 NAV SUPER 램프에서 상업적으로 사용된다. 그러나, NAV-SUPER 램프의 값과 비교하여 본 발명에 의해 얻어지는 광 효율의 증가는 예상외로 높고 이 범위까지 알려져 있지 않았다. 그래서, 예를 들어, 200에서 400 mb까지의 크세논 주입 압력(냉간)의 증가와 관련된 소위 표준 램프(30 mb 크세논 냉간 주입 압력)와 비교하여 10에서 15 %의 광 효율의 증가가 DE GROOT/VAN VLIET 페이지 300에 기술되어 있다. 추가적인 압력증가는 더욱 어려운 시동 때문에 배제된다.

본 발명에 따른 램프의 놀라운 작용은 그 상태를 특정하게 활용하는 것에 기본을 두고 있지만 현재까지 전문가에 의해 고려되지 않고 있다. 고압 나트륨 램프의 조명효율이 낮은 램프 전력으로(DE GROOT/VAN VLIET, 페이지 299; 아래의 도 3을 보라) 확실하게 감소한다는 것을 알게 된다. 설명한 바와 같이, 이 법칙은 낮은 램프 전력에서는 더 높은 램프 전력이 정확하지 않은 경우에서보다 방사 효율이 더 낮고 전극 손실이 더 크다는 것에 기인한다. 기본 이유는, 램프 전력의 부분으로서의 방전 아크 내의 열 손실의 상대 부품이 램프 전력을 감소시킴과 함께 더 크지게 된다는 것에 기인하다. 그러나, 이 열손실은 충분히 높은 압력에서 완충가스로서 사용될 때의 크세논의 낮은 열전도성에 의해 감소될 수 있다. 이 효과는 더작은 램프 전력의 광 효율 상에서 더욱 잘 작용한다. 이 경우에는, 크세논 나트륨이 높은 열전도성을 가지는 것과 비교되기 때문에, 결정적으로 중요한 크세논과 나트륨 사이의 압력비율이 된다. 크세논 압력이 나트륨 압력과 비교하여 더 높게 되면 될수록, 열손실이 더 좋게 방지된다. 이것의 마지막 효과는 작은 전력에 대해 광 효율의 추가적인 증가이다.

적어도 1 bar(냉간)에서의 아주 높은 크세논 압력은 증가된 조명효율에 부가되어 더 많은 이득을 가지고 있다.

1. 방전 용기의 낮은 벽 온도는 더 작은 열손실에 의해 얻어질 수 있다. 이것은, 예를 들어, 서비스 수명을 연장하기 위해 활용될 수 있다. 방전 용기는 감소됨으로써, 원래 존재하는 벽온도가 다시 얻어지게 된다. 이 경우에는, 조명효율이 더 높은 전력 밀도에 의해 더욱 증가하게 된다.

2. 높은 크세논 압력은 확산을 방지한다. 이것에 의해, 시동 동작 동안에 전극 부품의 증발이 감소되고, 전극 영역 내의 방전 용기의 흑화가 결과적으로 감소하게 된다. 이 효과는 NAV SUPER 램프로부터 질적으로 알려져 있다. 아주 높은 크세논 압력의 경우에는, 서비스 수명이 연장되는 결과로서 이 효과가 더욱 더 강하게 나타나게 된다.

3. 본 발명에 따른 램프의 경우에는, 아주 높은 압력 때문에, 크세논는 개구부의 전압에 큰 기여를 하게 된다. 이 기여는, 나트륨과 비교하여 크세논이 실내 온도에서 가스형태로 존재하기 때문에, 방전 용기의 온도와는 독립적이다. 이것은 시스템 전압 또는 제조공차의 변동과 관련하여 안정된 효과를 가지고 있다. 이것과는 대조적으로, 종래의 모든 램프들에서는(예를 들어, DE-B 28 14 882), 작동 전압으로의 크세논 원자들의 기여는 본질적이지가 않다. 작동 전압은 나트륨 원자의 수에 의해서만 실질적으로 결정되고, 최저 냉점의 온도에 의해 강하게 영향을 받는다. 그래서, 시스템 전압 또는 제조공차 내의 변동에 의해 영향을 받게 된다. 수은 부가물의 경우에는, 제조공차 또한 작동 전압을 세팅하는 작용을 하게 된다.

4. 아주 높은 크세논 압력은 램프를 작동시킬 때, 특히 아주 낮은 재시동 정상치를 생성하게 된다. 이것은 전극들의 더 가벼운 장착 때문에 서비스 수명을 연장시키고, 시스템 전압의 급격한 변동의 경우에는 소등에 대하여 더 높은 안전성을 제공하게 된다.

5. 나트륨 스펙트럼에서는, 크세논은 나트륨 공명 라인(D-라인)의 스펙트럼 외형 내의 정상치 간격의 확장에 영향을 끼치게 되고, 이 정상치 간격은 압력에 의해 확장되고, 중앙영역에서 자체 흡수된다. 이 효과는 원칙인 것으로 알려져 있다(DE GROOT/VAN NLIET, 특히 페잊 16a, 플레이트 1c). 결과적으로, 나트륨 압력은 같은 색상 온도 및 색상 해석과 관련하여 감소될 수 있다. 이 효과는 적어도 1 bar(냉간)의 아주 높은 크세논 압력의 경우에 극적으로 작동하게 된다. 본 발명의 경우에는, 나트륨 압력은 크세논 압력과 관련하여 특히 아주 낮게 세팅되어 10 nm, 최대 12 nm의 공명라인의 두 개의 날개의 정상 간격이 나타나게 된다. 이 경우의 전제조건은 비율 p_NaB/ p_XeK≥ 10 및 p_NaB= 20에서 100 mb를 선택하는 것이다. 최적 효율은 이들 조건들 하에서 만들어진다. 대조적으로, DE-B 28 14 882에서 기술된 조건의 경우에는, p_NaB가 상대적으로 높기 때문에(위를 보라), 적어도 15에서 20 nm의 나트륨 D라인의 두 개의 날개들의 정상 간격이 있게 된다. 이것은 DE GROOT/VAN VLIET, 페이지 87에서 기술된 방정식(3.28)의 보조장치를 가지고 추측될 수 있다.

아이템 3 및 5는 본 발명에서는 전형적인 20에서 100 mb의 나트륨 증기의 낮은 작동 압력을 선택하기 위한 부가적인 사항을 제공한다. 이 낮은 나트륨 압력은 다수의 잇점을 가지고 있다:

20에서 100 mb의 나트륨 증기 압력의 경우에는, 최저 냉점에서 방전 용기의 온도는 단지 840에서 950K이다. 이 최저 냉점은 항상 실(SEAL)에 인접한 영역에 있다. 결과적으로, 실은 이전에 주지된 램프(DE-B 28 14 882)의 경우에서보다 더 낮은 150K가 되고, 실 영역 내의 누설 때문에 램프가 실패하는 것이 감소하게 된다.

2. 나트륨에 의해 야기되는 방전 용기의 벽의 부식은 용기의 중앙에서 발생하게 되고, 낮은 나트륨 분압 때문에 감소하게 된다. 그 결과는 서비스 수명 내의 부가적인 개선사항이다.

DE-B 28 14 882에서 언급된 시동 능력을 손상시키는 단점은, 크세논 압력이 너무 높이(5 bars 이상) 선택되지 않는 한, 개선되고 상업적으로 유용한 캡, 장착장치 및 시동장치를 사용함으로써 낮은 램프 전력(≤ 100 W)의 경우에는 정확하게 방지된다. 크세논 압력은 3 bars까지 값으로 한정된다. 이들 개선된 부분들은 이미 OSRAM(예를 들어 HOI-E 100 W/NDL 및 WDL)의 상업적으로 유용한 금속 할로겐 램프에서 이미 사용되고 있다. 이와는 대조적으로, 본 발명에 따른 램프의 경우에는, 저전력 NAV 램프에대한 종래의 시동장치를 사용함으로써, 시동을 얻는 것은 불가능하다.

DE-C 26 00 351과는 대조적으로, 여기에 기술된 램프는 자체 안정 동작을 위해 고려되지도 적합하지도 않다. 이 경우에는, 본 발명에 따라 얻어지는 크세논 작동 압력은 또한 전형적인 값인 1.8 bars보다 더 높은 8에서 24 bars이다.

시동을 위해 필요한( 종래의 전압안정기가 사용될 수 있다) 방전 용기의 가열은 DE-C 26 00 351에서 기술되어 있고, 이것은 본 발명에 따른 방전 용기의 경우에는 요구되지 않는다. 본 발명에 따른 방전 용기는 부가물(초기에서 니븀 튜브 개구)를 가지고 있고, 이 부가물은 주입 작동 후에 봉합되고 고압에서 주입물로서의 크세논을 추가하게 된다.

나트륨 및 크세논 뿐만아니라, 본 발명에 따른 램프도 특히 주입물 내에 수은을 부가적으로 포함하고 있다. 광 효율의 증가는 수은 부가물을 가지거나 가지지 않는 램프 내에서 유사한 양이다. 수은 부가물을 갖는 전형적인 램프 주입물은 Na 중량의 18 %인 아말감(amalgam)을 사용한다.

바람직하게는, 방전 용기의 내경은 2.5에서 5 mm이고, 많아야 4 mm이다. 자체 안정화는 최초로 주어진 이들 치수들로부터는 제외된다. 대조적으로, DE-C 26 00 351에서 기술된 내경은 전체 전력 10만큼 더 크다. 반전 용기가 일반적으로 환형 원통이더라도, 다른 기하학적 형상 예를 들어 중앙부에 벌징(BULGE)부를 가질 수 있다.

고압 나트륨 방전 램프는 전기용량 시동 보조장치 예를 들어, 방전 용기를 따라가는 와이어를 추가로 가지고 있다. DE-C 26 00 351과는 대조적으로, 본 발명에 따른 램프에서는 예열이 필요하다.

이들 램프는, 예를 들어 도 8.30의 페이지 251 상에 있는 DE GROOT/VAN VLIET 내에 기술되어 있는 바와 같이, 니븀 튜브 부가물을 가지고 있다.

그런 램프는 종래의 또는 자주 사용되는 전자 전압안정기를 사용하여 작동될 수 있다.

여기에 기술된 방전 용기는 환형 원통형 또는 타원형 외부 벌브(BULB)로 사용된다.

이하 첨부도면을 참조로 하여 본 발명을 상세히 설명한다.

50W의 전력을 가지며 도 1에 도시된 고압 나트륨 방전램프는 알루미늄 산화물로 만들어진 방전 용기(1)를 갖는다. 상기 방전 용기는 하드 글라스로 만들어진 원통형 외부 벌브(2)내에 배치되어 있으며, 하드 글라스는 스크류 캡(3)에 의해 제 1 단부에서 그리고 돔(9)에 의해 제 2 단부에서 밀봉된다. 외부 벌브(2)는 비워진다.

3.3mm의 내경을 가지는 방전 용기(2)내에는 30mm의 전극 간격 EA을 갖는 두 개의 전극(4)이 서로 대향 배치되어 있다. 캡으로부터 떨어진 제 1 전극(4)은 방전 용기를 따라 스크류 캡(3)의 접촉부로 인도되는 고체 외부 공급장치에 접속된 리드 와이어(7)에 부속물(6)을 갖는 관형 니오븀 부싱(5)을 통하여 접속되어 있다.

이와 마찬가지로 제 2 전극(4)은 금속 와이어(15)에 (부속물없이) 니오븀 부싱(5)을 통하여 접속되어 있다. 후자는 캡(3)의 제 2 접촉부다른 도체(16)를 통하여 접속되어 있다.

방전 용기는 방전 용기를 따라 기동 와이어(17)에 의해 형성된 용량성 기동 보조장치에 고착된다. 기동 와이어(17)는 전기적 도전 방식으로 제 2 전극(4)에 접속된다.

램프는, 예를 들면, 램프 캡의 기동 회로를 통하여 220V AC 전압 시스템에 접속된다. 기동 전압은 4kV이다.

방전 용기(2)는 나트륨 및 크세논만을 포함하는 충진재를 함유한다. 크세논의 냉각 충진 압력(p_XeK)은 3 바아(bar)이며 나트륨의 동작 충진 압력(p_NaB)은 100mb이며, 그 결과 p_XeK/p_NaB= 30 이다.

이 램프는 102 lm/W의 광 효율과 100 lm의 광속에 도달한다(도 2 참조, 3000mb 크세논 냉각 충진 압력에서 고체 사각 측정포인트 #1). 이것과 비교하여, 300mb(슈퍼형)의 크세논 냉각 충진 압력을 갖는 이전의 50 W 램프는 81 lm/W/의 광 효율에 상응하는 4200 lm의 광속에 도달한다(도 2 참조, 개방 사각 측정포인트). 또한 도 2에는 최대 100mb의 일반적인 낮은 크세논 압력을 갖는 다른 램프에 대한 광 효율이 지정되어 있다. 30mb에서 대략 70 lm/W 정도이다(도 2 참조, 개방 사각 측정포인트).

도 3은 DE GROOT/VAN VLIET의 라인을 따라 개략적으로 램프 전력에 대한 광 효율의 의존성을 나타낸다. 상기 실시예에서 달성된 값(50W의 램프 전력에 대하여 102 lm/W)은 장-사방형 측정포인트로서 도시되어 있다. 이것은 분명히 종래 기술보다 위이다.

제 2 예시적인 실시예에서, 동일한 구성의 램프는 나트륨 압력의 50MB와 크세논 압력의 1 바아 에서만 동작한다. 이 비율은 p_XeK/p_NaB= 10 이다. 도 2를 참조하면, 1000mb 크세논 냉각 충진 압력에서 95 lm/W 고체 사각 측정포인트에서, 광 효율은 이전에 공지된 램프의 경우에서보다 더 높다. 낮은 크세논 압력 때문에, 기동은 제 1 실시예와 비교하여 더 쉽다. 기동 전압은 3kV이다.

이들 두 램프는 더 강한 기동 장치를 갖는 새로운 설치에 특히 적당하다.

제 3 실시예에서, 동일하게 구성된 50 W 램프는 부가적으로 수은으로 충진된다. 나트륨이 18중량%이고 나머지는 수은인 아말감을 만드든데 사용된다. 이 램프는 2 바아의 크세논 냉각 충진 압력, 80mb의 나트륨 동작 압력 및 p_XeK/p_NaB= 25.0의 압력비와 정합하여 105 lm/W의 광 효율을 나타낸다.

상응하게, 동일한 Na/Hg 비율로 정합하여 1 바아의 크세논 냉각 충진 압력을 갖는 제 4 실시예는 93 lm/W의 광 효율을 나타낸다(도 2에서 고체 원형 측정포인트 #4).

낮은 크세논 냉각 충진 압력(슈퍼 및 표준형)을 가지며 수은을 포함하는 나트륨 램프의 상응하는 광 효율은 비교를 위하여 유사하게 지정된다(도 2에서 30 대 30 mb에 대한 개방 원형 측정포인트).

제 5 실시예에서, 유사한 램프는 63W의 전력으로 동작하고, 충진은 수은은 없고 50mb의 나트륨과 1 바아의 크세논을 포함한다. 압력비는 p_XeK/p_NaB= 20이다. 광 효율은 98 lm/W이다. 이 램프는 125W의 전력으로 고압 수은 램프에 대하여 직접 대체가능하며, 이것은 동일한 광속을 갖는다. 이것은 램프 캡의 기동전류와 전력 감소회로(위상-게이팅 제어)를 갖는다.

35W 램프의 제 6 실시예에서, 3.3mm의 내경 및 23mm의 전극 간격을 갖는 방전 용기는 나트륨과 크세논으로만 충진된다. 크세논 냉각 충진 압력은 p_XeK=2 바아이고 나트륨 동작 압력은 p_NaB=90mb이다. 그러므로 압력비는 p_XeK/p_NaB= 22.2이다. 광 효율은 98 lm/W 이고(도 2 참조, 장사방형 측정포인트 #6), 그러므로 이 전력의 램프를 기장하는데 예상되었던 것보다 더 높다.

70W 램프의 제 7 실시예에서, 내경 3.3mm 및 36mm의 전극 간격을 갖는 방전 용기는 나트륨/수은 아말감 및 크세논으로 충진된다. 크세논 충진 냉각 압력은 p_XeK=2 바아이고 나트륨 동작 압력은 p_NaB=75mb이다. 그러므로 압력비는 p_XeK/p_NaB= 26.7이다. 광 효율은 115 lm/W이며(도 2 참조, 장사방형 측정포인트 #7), 그러므로 이 전력의 램프의 경우에 기장하는데 예상되었던 것보다 실질적으로 더 높다.

70W 램프의 제 8 실시예에서, 내경 3.7mm 및 37mm의 전극 간격을 갖는 방전 용기는 나트륨/수은 및 크세논으로 충진된다. 크세논 충진 냉각 압력은 p_XeK=1.5 바아이고, 나트륨 동작 압력은 p_NaB=85mb이다. 그러므로 압력비는 p_XeK/p_NaB= 17.6이다. 광 효율은 108 lm/W 이다.

따라서, 본 발명에 따른 나트륨 램프에 의하며, 전력이 낮고 압력이 높게 되는 효과가 있게 된다.

Claims (10)

1. 적어도 나트륨 및 크세논을 포함하고, p_NaB가 나트륨의 작동 주입압력이고, p_XeK가 크세논의 냉간 주입압력인 고전력 고압 나트륨 방전 램프에 있어서,

   p_NaB= 20에서 100 mb,

   p_XeK= 1에서 5 bars, 이고

   p_NaB/ p_XeK≥ 10 인 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프.
2. 제 1항에 있어서, 상기 램프 전력은 100 W 보다 적거나 대등한 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프.
3. 제 1항에 있어서, p_XeK/ p_NaB≤ 30 인 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프.
4. 제 1항에 있어서, p_XeK≤ 3 bar인 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프.
5. 제 1항에 있어서, 상기 주입물은 수은을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프.
6. 제 1항에 있어서, 상기 방전 용기는 환형 원통인 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프.
7. 제 6항에 있어서, 상기 방전 용기의 내부 직경은 2.5에서 5 mm 사이인 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프.
8. 제 7항에 있어서, 상기 내부 직경은 4 mm 이하인 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프.
9. 제 1항에 있어서, 상기 램프는 용량성 시동 보조장치를 포함하는 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프.
10. 제 1항에 있어서, 작동중에는, 상기 나트륨 D-라인의 두 개의 날개 사이의 정상치 간격은 최대 12 nm 이하인 것을 특징으로 하는 고전력 고압 나트륨 방전 램프.