KR102647599B1 - Composite cutting tool and method for manufacturing resin sheet using the same - Google Patents
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Abstract
(과제) 두꺼운 워크이어도 문제 없이 절삭할 수 있는 복합 절삭 공구, 및, 그러한 복합 절삭 공구를 사용한 수지 시트를 고효율로 또한 간편하게 제조할 수 있는 방법을 제공하는 것.
(해결 수단) 본 발명의 실시형태에 의한 복합 절삭 공구는 회전축을 중심으로 해서 회전하는 본체와; 본체의 외주부에 형성된, 날끝과 경사면과 여유면을 갖는 절삭날과; 절삭날의 여유면의 일부에 줄칼 형상 표면을 갖는 돌출부로서 형성된 연마부를 갖는다. 본 발명의 실시형태에 의한 수지 시트의 제조 방법은 수지 시트를 복수매 겹쳐서 워크를 형성하는 것, 및, 워크의 외주면을 상기의 복합 절삭 공구로 절삭하는 것을 포함한다.(Problem) To provide a composite cutting tool that can cut even thick workpieces without problems, and a method for manufacturing resin sheets using such a composite cutting tool with high efficiency and ease.
(Solution) A composite cutting tool according to an embodiment of the present invention includes a main body that rotates around a rotation axis; A cutting blade formed on the outer periphery of the main body and having a blade tip, an inclined surface, and a relief surface; A portion of the relief surface of the cutting edge has a polishing portion formed as a protrusion with a file-shaped surface. The method for manufacturing a resin sheet according to an embodiment of the present invention includes forming a workpiece by stacking a plurality of resin sheets, and cutting the outer peripheral surface of the workpiece with the above-mentioned composite cutting tool.
Description
본 발명은 복합 절삭 공구 및 그것을 사용한 수지 시트의 제조 방법에 관한 것이다. The present invention relates to a composite cutting tool and a method for producing a resin sheet using the same.
용도에 따른 여러가지 수지 시트가 폭넓게 이용되고 있다. 수지 시트는 소정의 형상으로 절단된 후, 외주 끝면을 마무리 가공에 제공하는 경우가 있다. 이러한 마무리 가공에 있어서는 엔드밀에 의한 절삭이 행해지는 경우가 있다. 엔드밀에 의한 절삭은 통상, 수지 시트를 복수매 겹친 워크에 대해서 행해진다. 여기에서, 제조 효율을 고려하면, 두꺼운 워크에 대해서 절삭을 행하는 것이 바람직하다. 그러나, 두꺼운 워크에 대해서 절삭을 행하는 경우, 엔드밀이 기울어지면 워크에 엔드밀이 접촉하지 않는 부분이 생기는 경우가 있다. 따라서, 엔드밀의 공작 기계에의 유지 상태를 정밀하게 조정하지 않으면 안되는, 및, 워크의 두께를 일정 값 이하로 하지 않을 수 없어 제조 효율이 불충분하다라는 문제가 있다.Various resin sheets are widely used depending on the purpose. After the resin sheet is cut into a predetermined shape, the outer peripheral end surface may be subjected to finishing processing. In such finishing processing, cutting using an end mill may be performed. Cutting with an end mill is usually performed on a workpiece in which multiple resin sheets are overlapped. Here, considering manufacturing efficiency, it is preferable to cut a thick workpiece. However, when cutting a thick workpiece, if the endmill is tilted, there may be a portion of the workpiece that the endmill does not contact. Therefore, there is a problem that the holding state of the end mill on the machine tool must be precisely adjusted and the thickness of the work must be kept below a certain value, resulting in insufficient manufacturing efficiency.
본 발명은 상기 종래의 과제를 해결하기 위해서 이루어진 것이며, 그 주된 목적은 두꺼운 워크이어도 문제 없이 절삭할 수 있는 복합 절삭 공구, 및, 그러한 복합 절삭 공구를 사용한, 수지 시트를 고효율로 또한 간편하게 제조할 수 있는 방법을 제공하는 것에 있다.The present invention was made to solve the above-described conventional problems, and its main purpose is to provide a composite cutting tool that can cut even thick workpieces without problems, and to manufacture resin sheets with high efficiency and ease using such a composite cutting tool. It's about providing a method.
본 발명의 실시형태에 의한 복합 절삭 공구는 회전축을 중심으로 해서 회전하는 본체와; 상기 본체의 외주부에 형성된, 날끝과 경사면과 여유면을 갖는 절삭날과; 상기 절삭날의 여유면의 일부에 줄칼 형상 표면을 갖는 돌출부로서 형성된 연마부를 갖는다. A composite cutting tool according to an embodiment of the present invention includes a main body that rotates around a rotation axis; a cutting blade formed on the outer periphery of the main body and having a blade tip, an inclined surface, and a relief surface; A portion of the relief surface of the cutting edge has a polishing portion formed as a protrusion having a file-like surface.
하나의 실시형태에 있어서는 상기 연마부의 돌출 높이(H)는 0.1㎛∼150㎛이다. 여기에서, 돌출 높이(H)는 H=R2-R1로 나타내어지고, R1은 상기 회전축으로부터 상기 날끝까지의 거리이며, R2는 상기 회전축으로부터 상기 돌출부의 표면까지의 거리이다. In one embodiment, the protrusion height (H) of the polishing portion is 0.1 μm to 150 μm. Here, the protrusion height (H) is expressed as H=R2-R1, R1 is the distance from the rotation axis to the blade tip, and R2 is the distance from the rotation axis to the surface of the protrusion.
하나의 실시형태에 있어서는 상기 날끝으로부터 상기 연마부의 회전 방향을 향하는 벽면까지의 거리(L)와 상기 R1은 하기 식(1)을 만족한다:In one embodiment, the distance L from the blade tip to the wall facing the rotation direction of the polishing unit and the R1 satisfy the following equation (1):
L≥0.1×R1···(1).L≥0.1×R1···(1).
하나의 실시형태에 있어서는 상기 복합 절삭 공구는 1피치마다의 잔삭부분 높이(Ph)가 0.03㎛∼280㎛이다. 여기에서, 피치(P)는 하기 식(2)으로 나타내어지고, 1피치마다의 잔삭부분 높이(Ph)는 하기 식(3)으로 나타내어진다:In one embodiment, the composite cutting tool has a height (Ph) of residual material per pitch of 0.03 μm to 280 μm. Here, the pitch (P) is expressed by the following equation (2), and the height of the remaining material (Ph) for each pitch is expressed by the following equation (3):
P=F/(S×N) ···(2)P=F/(S×N)···(2)
Ph=arcsin(P/2×R1) ···(3)Ph=arcsin(P/2×R1)···(3)
식(2)에 있어서, F는 복합 절삭 공구의 이송 속도(mm/분)이며, S는 복합 절삭 공구의 회전수(rpm)이며, N은 복합 절삭 공구의 절삭날의 수이다.In equation (2), F is the feed speed (mm/min) of the composite cutting tool, S is the rotation speed (rpm) of the composite cutting tool, and N is the number of cutting edges of the composite cutting tool.
하나의 실시형태에 있어서는 상기 연마부는 다이아몬드 입자를 포함한다.In one embodiment, the polishing portion includes diamond particles.
하나의 실시형태에 있어서는 상기 복합 절삭 공구는 경사각(θ1)이 -30°∼45°이며, 날끝각(θ2)이 20°∼100°이다. 여기에서, 경사각이란 상기 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 상기 회전축과 상기 날끝을 연결하는 직선과, 상기 날끝으로부터 경사면을 따라 연장되는 직선이 이루는 각도이며; 날끝각이란 상기 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 상기 날끝으로부터 경사면을 따라 연장되는 직선과, 상기 날끝으로부터 여유면을 따라 연장되는 직선이 이루는 각도이다.In one embodiment, the composite cutting tool has a rake angle θ1 of -30° to 45° and a blade tip angle θ2 of 20° to 100°. Here, the inclination angle is the angle formed by a straight line connecting the rotation axis and the blade tip and a straight line extending from the blade tip along the inclined plane in a cross section perpendicular to the rotation axis; The blade tip angle is the angle formed by a straight line extending from the blade tip along an inclined plane and a straight line extending from the blade tip along a relief surface in a cross section perpendicular to the rotation axis.
본 발명의 다른 국면에 의하면, 수지 시트의 제조 방법이 제공된다. 상기 제조 방법은 수지 시트를 복수매 겹쳐서 워크를 형성하는 것, 및, 상기 워크의 외주면을 상기의 복합 절삭 공구로 절삭하는 것을 포함한다. According to another aspect of the present invention, a method for manufacturing a resin sheet is provided. The manufacturing method includes forming a workpiece by overlapping a plurality of resin sheets, and cutting the outer peripheral surface of the workpiece with the composite cutting tool.
하나의 실시형태에 있어서는 상기 워크의 두께는 30mm 이상이다.In one embodiment, the thickness of the workpiece is 30 mm or more.
하나의 실시형태에 있어서는 상기 수지 시트는 접착제층 및/또는 점착제층을 포함한다.In one embodiment, the resin sheet includes an adhesive layer and/or an adhesive layer.
하나의 실시형태에 있어서는 상기 수지 시트는 광학 필름을 포함한다. 하나의 실시형태에 있어서는 상기 광학 필름은 편광자를 포함한다.In one embodiment, the resin sheet includes an optical film. In one embodiment, the optical film includes a polarizer.
본 발명의 실시형태에 의하면, 두꺼운 워크이어도 문제 없이 절삭할 수 있는 복합 절삭 공구를 실현할 수 있다. 이러한 복합 절삭 공구를 사용함으로써, 수지 시트를 고효율로 또한 간편하게 제조할 수 있는 방법을 실현할 수 있다.According to the embodiment of the present invention, a composite cutting tool that can cut even thick workpieces without problems can be realized. By using such a composite cutting tool, a method for manufacturing resin sheets with high efficiency and simplicity can be realized.
도 1a는 본 발명의 하나의 실시형태에 의한 복합 절삭 공구를 회전축 방향으로부터 본 개략 평면도이다.
도 1b는 도 1a의 복합 절삭 공구의 개략 사시도이다.
도 2는 본 발명의 하나의 실시형태에 의한 복합 절삭 공구의 상세한 구조를 나타내는 요부 개략 평면도이다.
도 3은 본 발명의 하나의 실시형태에 의한 복합 절삭 공구에 있어서의 연마부 표면의 요철깊이 및 피치를 설명하기 위한 요부 개략 단면도이다.
도 4(a)∼도 4(e)는 각각 본 발명의 실시형태에 의한 복합 절삭 공구에 있어서의 연마부의 변형예를 나타내는 요부 개략 평면도이다.
도 5는 본 발명의 실시형태에 의한 제조 방법에 있어서의 수지 시트의 끝면 가공의 개요를 설명하기 위한 개략 사시도이다.
도 6(a) 및 도 6(b)는 본 발명의 실시형태에 의한 제조 방법에 있어서 수지 시트가 편광자를 포함하는 경우의 끝면 가공의 일례를 설명하기 위한 개략 평면도이다.1A is a schematic plan view of a composite cutting tool according to one embodiment of the present invention as seen from the rotation axis direction.
Figure 1B is a schematic perspective view of the composite cutting tool of Figure 1A.
Figure 2 is a schematic plan view showing the detailed structure of a composite cutting tool according to one embodiment of the present invention.
Figure 3 is a schematic cross-sectional view of main parts for explaining the uneven depth and pitch of the surface of the polishing part in the composite cutting tool according to one embodiment of the present invention.
4(a) to 4(e) are schematic plan views of main parts showing modified examples of the polishing portion in the composite cutting tool according to the embodiment of the present invention, respectively.
Figure 5 is a schematic perspective view for explaining the outline of end surface processing of a resin sheet in the manufacturing method according to the embodiment of the present invention.
6(a) and 6(b) are schematic plan views for explaining an example of end surface processing when the resin sheet includes a polarizer in the manufacturing method according to the embodiment of the present invention.
이하, 도면을 참조해서 본 발명의 구체적인 실시형태에 대해서 설명하지만, 본 발명은 이들의 실시형태에는 한정되지 않는다. 또한 보기 쉽게 하기 위해서 도면은 모식적으로 나타내어져 있고, 도면에 있어서의 길이, 폭, 두께 등의 비율, 및 각도 등은 실제와는 다르다. 또한, 상세한 형상 및 도면 중의 기호의 의미를 이해하기 쉽게 하기 위해서, 도면 사이에서 형상이 정확하게 대응하고 있지 않는 경우가 있다.Hereinafter, specific embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings, but the present invention is not limited to these embodiments. Additionally, for ease of viewing, the drawings are shown schematically, and the ratios and angles of length, width, thickness, etc. in the drawings are different from those in reality. Additionally, in order to make it easier to understand the detailed shapes and the meanings of symbols in the drawings, there are cases where shapes do not correspond exactly between drawings.
A.복합 절삭 공구A.Composite cutting tools
도 1a는 본 발명의 하나의 실시형태에 의한 복합 절삭 공구를 회전축 방향으로부터 본 개략 평면도이며; 도 1b는 도 1a의 복합 절삭 공구의 개략 사시도이다. 도시예의 복합 절삭 공구(20)는 회전축(21)을 중심으로 해서 회전하는 본체(22)와; 본체(22)의 외주부에 형성된, 날끝(23a)과 경사면(23b)과 여유면(23c)을 갖는 절삭날(23)과; 절삭날(23)의 여유면의 일부에 줄칼 형상 표면을 갖는 돌출부로서 형성된 연마부(24)를 갖는다.1A is a schematic plan view of a composite cutting tool according to one embodiment of the present invention as seen from the rotation axis direction; Figure 1B is a schematic perspective view of the composite cutting tool of Figure 1A. The composite cutting tool 20 of the illustrated example includes a main body 22 rotating around a rotation axis 21; A cutting edge 23 formed on the outer periphery of the main body 22 and having a blade tip 23a, an inclined surface 23b, and a relief surface 23c; A portion of the relief surface of the cutting edge 23 has a polishing portion 24 formed as a protrusion with a file-like surface.
복합 절삭 공구(20)는 초경합금, 고속도 공구강 등의 경질의 금속재료에 의해 일체로 형성되고, 회전축(21)을 중심으로 한 대략 원기둥의 축형상을 이루고 있다. 도시예의 복합 절삭 공구에 있어서는 절삭날이 형성되어 있지 않은 1개의 단부(도시예에서는 상단부)는 원기둥형상인 채의 섕크부(25)로 되어 있다. 복합 절삭 공구의 양단부가 섕크부로 되어 있어도 좋다. 복합 절삭 공구의 섕크부(25)가 머시닝 센터 등의 공작 기계의 주축에 유지되고, 회전축(21) 둘레로 회전됨으로써, 대상물에 접촉한 절삭날이 상기 대상물을 절삭한다. 1개의 단부가 섕크부로 되는 경우, 복합 절삭 공구는 공작 기계에 외팔보 상태로 유지되고; 단부가 섕크부로 되는 경우, 복합 절삭 공구는 공작 기계에 양팔보 상태로 유지된다.The composite cutting tool 20 is integrally formed of hard metal materials such as cemented carbide and high-speed tool steel, and has a substantially cylindrical shaft shape centered on the rotation axis 21. In the composite cutting tool in the illustrated example, one end (the upper end in the illustrated example) where a cutting edge is not formed is a cylindrical shank portion 25. Both ends of the composite cutting tool may be shank portions. The shank portion 25 of the composite cutting tool is held on the main axis of a machine tool such as a machining center and rotated around the rotation axis 21, so that the cutting edge in contact with the object cuts the object. When one end becomes a shank portion, the composite cutting tool remains cantilevered on the machine tool; When the end becomes a shank portion, the composite cutting tool is maintained in a double-armed state on the machine tool.
절삭날(23)은 상기의 대로, 본체(22)의 외주부에 형성되어 있다. 절삭날(23)은 날끝(23a)과 경사면(23b)과 여유면(23c)을 갖는다. 경사면(23b)은 절삭날(23)의 회전 방향(T)을 향하는 벽면이다. 도시예의 경사면(23b)은 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 회전 방향(T)과는 반대측에 움푹 패인 원호를 규정하면서, 외주측을 향함에 따라 회전 방향(T)과는 반대측을 향하도록 연장되어 있다. 여유면(23c)은 절삭날(23)의 외주면이며, 경사면(23b)과 교차해서 날끝(23a)을 규정한다. 여유면(23c)은 실질적으로는 복합 절삭 공구(20)의 외주면이기도 하다. 여유면(23c)은 바람직하게는 조면화 처리되어 있다. 조면화 처리로서는 임의의 적절한 처리가 채용될 수 있다. 대표예로서는 블라스트 처리를 들 수 있다. 여유면에 조면화 처리를 실시함으로써, 절삭 대상물(대표적으로는 수지 시트)이 점착제층 및/또는 접착제층을 포함하는 경우에 절삭날에의 점착제 및/또는 접착제의 부착이 억제되고, 결과로서, 블록킹이 억제될 수 있다. 본 명세서에 있어서 「블록킹」이란 수지 시트가 점착제층 및/또는 접착제층을 포함하는 경우에 있어서, 워크에 있어서의 수지 시트끼리가 끝면의 점착제 등으로 접착되는 현상을 말하고, 끝면에 부착되는 점착제 등의 절삭 찌꺼기가 수지 시트끼리의 접착에 기여하는 것이 된다.The cutting edge 23 is formed on the outer periphery of the main body 22 as described above. The cutting edge 23 has a blade tip 23a, an inclined surface 23b, and a relief surface 23c. The inclined surface 23b is a wall surface facing the rotation direction T of the cutting edge 23. The inclined surface 23b in the illustrated example defines a hollow circular arc on the opposite side of the rotation direction T in a cross section perpendicular to the rotation axis, and is directed toward the outer circumference side opposite to the rotation direction T. It is extended. The relief surface 23c is the outer peripheral surface of the cutting edge 23, and intersects the inclined surface 23b to define the edge 23a. The relief surface 23c is also substantially the outer peripheral surface of the composite cutting tool 20. The relief surface 23c is preferably roughened. As the roughening treatment, any suitable treatment may be employed. A representative example is blasting. By performing a roughening treatment on the relief surface, when the object to be cut (typically a resin sheet) includes an adhesive layer and/or an adhesive layer, adhesion of the adhesive and/or adhesive to the cutting edge is suppressed, and as a result, Blocking can be suppressed. In this specification, “blocking” refers to the phenomenon in which the resin sheets in the work are bonded to each other with an adhesive on the end surface, etc., in the case where the resin sheet includes an adhesive layer and/or an adhesive layer, and the adhesive attached to the end surface, etc. The cutting residue contributes to the adhesion of the resin sheets.
절삭날의 수(복합 절삭 공구의 날수)로서는 목적에 따라서 임의의 적절한 날수가 채용될 수 있다. 날수는 1매이어도 좋고, 2매이어도 좋고, 3매이어도 좋고, 도시예와 같이 4매이어도 좋고, 5매 이상이어도 좋다. 바람직하게는 날수는 2매 또는 4매이다. 이러한 구성이면, 칼날의 강성이 확보되고, 또한, 포켓이 확보되어서 절삭 찌꺼기를 양호하게 배출할 수 있다. 날수가 복수(2매 이상)인 경우, 복수의 절삭날은 도시예와 같이 둘레 방향으로 등간격으로 형성되어 있어도 좋고, 도시하지 않지만 둘레 방향으로 부등간격으로 형성되어 있어도 좋다. 또한, 날수가 복수(2매 이상)인 경우, 복수의 절삭날은 대표적으로는 회전축(21) 둘레의 회전 궤적이 서로 일치된다.As the number of cutting edges (the number of teeth of the composite cutting tool), any appropriate number of teeth can be adopted depending on the purpose. The number of blades may be 1, 2, 3, 4 as shown in the example, or 5 or more. Preferably, the number of blades is 2 or 4. With this configuration, the rigidity of the blade is secured, a pocket is secured, and cutting waste can be discharged satisfactorily. When the number of blades is plural (two or more), the plurality of cutting edges may be formed at equal intervals in the circumferential direction as shown, or may be formed at unequal intervals in the circumferential direction, although not shown. Additionally, when the number of blades is plural (two or more), the rotation trajectories of the plurality of cutting edges around the rotation axis 21 typically coincide with each other.
절삭날은 목적에 따라서, 비틀림각(Θ)이 0°이어도 좋고 특정의 비틀림각을 갖고 있어도 좋다. 즉, 절삭날은 목적에 따라서, 스트레이트날이어도 좋고 비틀림날이어도 좋다. 절삭날의 비틀림각(Θ)은 예를 들면 0°∼65°이어도 좋고, 또 예를 들면 10°∼55°이어도 좋고, 또 예를 들면 20°∼50°이어도 좋고, 또 예를 들면 30°∼45°이어도 좋다. 또한, 본 명세서에 있어서 「비틀림각이 0°」란 날끝(23a)이 회전축(21)과 실질적으로 평행한 방향으로 연장되어 있는 것을 말한다. 또한, 「0°」는 실질적으로 0°이다라는 의미이며, 가공 오차 등에 의해 약간 각도가 비틀어져 있는 경우도 포함한다.Depending on the purpose, the cutting edge may have a twist angle (Θ) of 0° or may have a specific twist angle. In other words, the cutting edge may be a straight blade or a twisted blade depending on the purpose. The twist angle (Θ) of the cutting edge may be, for example, 0° to 65°, for example, 10° to 55°, for example, 20° to 50°, or for example, 30°. It may be ∼45°. In addition, in this specification, “twist angle of 0°” means that the blade tip 23a extends in a direction substantially parallel to the rotation axis 21. In addition, “0°” means substantially 0°, and includes cases where the angle is slightly distorted due to processing errors, etc.
도 2는 복합 절삭 공구(20)의 상세한 구조를 나타내는 요부 개략 평면도이다. 도 2에 나타낸 바와 같이, 절삭날의 경사각(θ1)은 바람직하게는 -30°∼45°이며, 보다 바람직하게는 -10°∼30°이며, 더욱 바람직하게는 0°∼20°이며; 날끝각(θ2)은 바람직하게는 20°∼100°이며, 보다 바람직하게는 30°∼90°이며, 더욱 바람직하게는 45°∼80°이다. 절삭날의 경사각(θ1) 및 날끝각(θ2)이 이러한 범위이면, 절삭날에 의한 가공면이 평활화되므로, 그 후의 연마부에 의한 가공이 더욱 균일화된다고 하는 이점이 있다. 본 명세서에 있어서, 「경사각」이란 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 회전축(21)과 날끝(23a)을 연결하는 직선과, 날끝(23a)으로부터 경사면(23b)을 따라 연장되는 직선이 이루는 각도이며; 「날끝각」이란 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 날끝(23a)으로부터 경사면(23b)을 따라 연장되는 직선과, 날끝(23a)으로부터 여유면(23c)을 따라 연장되는 직선이 이루는 각도이다. 또한, 경사면이 도시예와 같이 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서 원호를 규정하고 있는 경우에는 경사면을 따라 연장되는 선이란 날끝으로부터 연장되는 경사면의 접선이다. 또한, 여유면은 절삭날의 외주면이며, 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서 원호를 규정하므로, 여유면을 따라 연장되는 선이란 실질적으로는 날끝으로부터 연장되는 여유면의 접선이다. 또한, 음(-:마이너스)의 경사각은 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 날끝으로부터 경사면을 따라 연장되는 직선이 회전축과 날끝을 연결하는 직선보다 회전 방향(T)측(도 2의 좌측)에 있는 경우를 의미한다.FIG. 2 is a schematic plan view of the main portion showing the detailed structure of the composite cutting tool 20. As shown in Fig. 2, the inclination angle θ1 of the cutting edge is preferably -30° to 45°, more preferably -10° to 30°, and still more preferably 0° to 20°; The blade tip angle (θ2) is preferably 20° to 100°, more preferably 30° to 90°, and still more preferably 45° to 80°. If the rake angle θ1 and the blade tip angle θ2 of the cutting edge are within this range, the machining surface by the cutting edge is smoothed, so there is an advantage that subsequent machining by the polishing unit becomes more uniform. In this specification, the “rake angle” refers to the straight line connecting the rotation axis 21 and the blade tip 23a and the straight line extending from the blade tip 23a along the inclined surface 23b in a cross section perpendicular to the rotation axis. is an angle; “Blade tip angle” is the angle formed by a straight line extending from the blade tip 23a along the inclined surface 23b and a straight line extending from the blade tip 23a along the relief surface 23c in a cross section perpendicular to the rotation axis. . In addition, when the inclined surface defines a circular arc in the cross section in the direction perpendicular to the rotation axis as in the example shown, the line extending along the inclined surface is a tangent to the inclined surface extending from the blade tip. In addition, the relief surface is the outer peripheral surface of the cutting edge, and defines a circular arc in the cross section in the direction perpendicular to the rotation axis, so the line extending along the relief surface is actually a tangent to the relief surface extending from the edge of the blade. Additionally, a negative rake angle means that, in a cross section perpendicular to the rotation axis, the straight line extending from the blade tip along the inclined surface is closer to the rotation direction (T) than the straight line connecting the rotation axis and the blade tip (left side of Figure 2). It means the case in .
본 발명의 실시형태에 있어서는 상기의 대로, 여유면(23c)의 일부에 연마부(24)가 형성되어 있다. 연마부(24)는 줄칼 형상 표면을 갖는 돌출부로서 형성되어 있다. 연마부(24)(실질적으로는 그 표면)는 대표적으로는 다이아몬드 입자를 포함한다. 이러한 구성이면, 적절한 표면 거칠기 및 표면 경도를 갖는 줄칼 형상 표면이 형성될 수 있다. 연마부(24)는 대표적으로는 회전 숫돌로서 기능할 수 있다. 절삭날이 복수 형성되어 있는 경우, 연마부는 대표적으로는 각각의 절삭날에 형성된다. 즉, 대표적으로는 절삭날의 수와 연마부의 수는 일치한다. 또한, 연마부는 대표적으로는 각각의 절삭날이 대응하는 위치에 형성된다. 또한, 연마부가 복수 형성되어 있는 경우, 복수의 연마부는 절삭날의 경우와 동일하게, 대표적으로는 회전축(21) 둘레의 회전 궤적이 서로 일치된다.In the embodiment of the present invention, the polishing portion 24 is formed on a part of the relief surface 23c as described above. The polishing portion 24 is formed as a protrusion having a file-shaped surface. The polished portion 24 (substantially its surface) typically contains diamond particles. With this configuration, a stripe-shaped surface with appropriate surface roughness and surface hardness can be formed. The polishing unit 24 can typically function as a rotating grindstone. When a plurality of cutting edges are formed, a polishing portion is typically formed on each cutting edge. That is, typically the number of cutting edges and the number of polishing parts are the same. Additionally, the polishing portion is typically formed at a position corresponding to each cutting edge. Additionally, when a plurality of polishing portions are formed, the rotation trajectories of the plurality of polishing portions around the rotation axis 21 typically coincide with each other, as in the case of cutting edges.
연마부(24)의 돌출 높이(H)는 바람직하게는 0.1㎛∼100㎛이며, 보다 바람직하게는 1㎛∼50㎛이며, 더욱 바람직하게는 5㎛∼30㎛이다. 연마부의 돌출 높이(H)가 이러한 범위이면, 연마부에 의한 가공면에 있어서 수지 시트가 용융 또는 파손되지 않고, 균일한 가공면이 얻어진다라는 이점이 있다. 여기에서, 연마부의 돌출 높이(H)는 H=R2-R1로 나타내어진다. R1은 회전축(21)으로부터 날끝(23a)까지의 거리이며, R2는 회전축(21)으로부터 연마부(돌출부)(24)의 표면까지의 거리이다. R1은 절삭날(23)의 회전 궤도의 반경이기도 하고, R2는 연마부(24)의 회전 궤도의 반경이기도 하다. 따라서, 연마부의 돌출 높이(H)는 연마부의 회전 반경과 절삭날의 회전 반경의 차이다. 도시예의 연마부는 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 연마부의 양측의 벽면이 회전축에 대해서 방사상으로 연장되어 있어도 좋고, 절삭날의 외주(여유면)와 실질적으로 직교하도록 외측으로 연장되어 있어도 좋다. 또한, 도시예의 연마부는 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 연마부의 표면은 실질적으로 평탄하며, 연마부의 회전 궤도와 거의 일치하고 있다.The protrusion height (H) of the polishing portion 24 is preferably 0.1 μm to 100 μm, more preferably 1 μm to 50 μm, and still more preferably 5 μm to 30 μm. If the protrusion height (H) of the polishing section is within this range, there is an advantage that the resin sheet does not melt or break on the surface processed by the polishing section and a uniform processing surface is obtained. Here, the protrusion height (H) of the polished portion is expressed as H=R2-R1. R1 is the distance from the rotation axis 21 to the blade tip 23a, and R2 is the distance from the rotation axis 21 to the surface of the polished portion (protrusion) 24. R1 is the radius of the rotation orbit of the cutting edge 23, and R2 is the radius of the rotation orbit of the polishing unit 24. Therefore, the protrusion height (H) of the polishing part is the difference between the turning radius of the polishing part and the turning radius of the cutting edge. In the example of the illustration, in a cross section perpendicular to the rotation axis, the walls on both sides of the polishing unit may extend radially with respect to the rotation axis, or may extend outward so as to be substantially perpendicular to the outer periphery (clearance surface) of the cutting edge. Additionally, in the cross section of the polishing section in the illustrated example in a direction perpendicular to the rotation axis, the surface of the polishing section is substantially flat and substantially coincides with the rotation orbit of the polishing section.
복합 절삭 공구(20)의 외주 방향을 따른 연마부(24)의 폭(W)(mm)은 바람직하게는 R1(mm) 이하이며, 보다 바람직하게는 0.5×R1(mm) 이하이며, 더욱 바람직하게는 0.3×R1(mm) 이하이다. 연마부의 폭(W)의 하한은 예를 들면 0.01×R1(mm)일 수 있다. 연마부의 폭(W)이 이러한 범위이면, 연마부에의 절삭 찌꺼기의 막힘이 적고, 장시간에 걸쳐 가공 품질을 일정하게 유지할 수 있다고 하는 이점이 있다. 바꿔 말하면, 복합 절삭 공구의 외경에 따라 연마부의 폭을 조정함으로써, 상기 이점을 얻을 수 있다.The width (W) (mm) of the polishing portion 24 along the outer peripheral direction of the composite cutting tool 20 is preferably R1 (mm) or less, more preferably 0.5 × R1 (mm) or less, and even more preferably Typically, it is 0.3×R1(mm) or less. The lower limit of the width (W) of the polished portion may be, for example, 0.01 × R1 (mm). If the width W of the polishing section is within this range, there is an advantage that the polishing section is less likely to be clogged with cutting debris and the processing quality can be maintained constant over a long period of time. In other words, the above advantages can be obtained by adjusting the width of the polishing section according to the outer diameter of the composite cutting tool.
절삭날(23)의 여유면(23c)에 있어서 연마부(24)가 형성되는 위치는 목적에 따라서 적절하게 설정될 수 있다. 하나의 실시형태에 있어서는 날끝(23a)으로부터 연마부(24)의 회전 방향을 향하는 벽면까지의 거리(L)(mm)와, 회전축(21)으로부터 날끝(23a)까지의 거리(R1)(mm)는 하기 식(1)을 만족한다:The position at which the polished portion 24 is formed on the relief surface 23c of the cutting edge 23 can be appropriately set depending on the purpose. In one embodiment, the distance (L) (mm) from the blade tip 23a to the wall surface facing the rotation direction of the polishing unit 24, and the distance (R1) (mm) from the rotation axis 21 to the blade tip 23a ) satisfies the following equation (1):
L≥0.1×R1···(1).L≥0.1×R1···(1).
거리(L)는 바람직하게는 0.1×R1∼1.0×R1이며, 보다 바람직하게는 0.15×R1∼0.8×R1이다. 거리(L)와 거리(R1)가 이러한 관계이면, 연마부 표면에의 찌꺼기의 퇴적이 적고, 장시간에 걸쳐 가공 품질을 일정하게 유지할 수 있다고 하는 이점이 있다. 바꿔 말하면, 복합 절삭 공구의 외경에 따라 연마부가 형성되는 위치를 이러한 관계로 규정함으로써, 상기 이점을 얻을 수 있다.The distance (L) is preferably 0.1 x R1 to 1.0 x R1, and more preferably 0.15 x R1 to 0.8 x R1. If the distance L and the distance R1 have this relationship, there is an advantage that the accumulation of debris on the surface of the polishing part is small and the processing quality can be maintained constant over a long period of time. In other words, the above advantages can be obtained by defining the position at which the polished portion is formed according to the outer diameter of the composite cutting tool in this relationship.
연마부(24) 표면의 표면 거칠기는 줄칼날의 번수로서, 바람직하게는 #60 이상이며, 보다 바람직하게는 #100 이상이며, 더욱 바람직하게는 #200 이상이다. 상기 표면 거칠기는 줄칼날의 번수로서, 바람직하게는 #2000 이하일 수 있고, 보다 바람직하게는 #1200 이하이며, 더욱 바람직하게는 #800 이하이다. 연마부의 표면 거칠기가 이러한 범위이면, 연마부에 의한 가공면에 있어서 수지 시트가 용융 또는 파손되지 않고, 또한, 연마부에의 절삭 찌꺼기의 막힘이 적고, 장시간에 걸쳐 가공 품질을 일정하게 유지할 수 있다고 하는 이점이 있다. 또한, 줄칼날의 번수는 번수가 작을수록 메시가 성긴 것을 의히하고 있다. 번수는 다이아몬드 입자의 양, 크기 등에 의해 조정할 수 있다.The surface roughness of the surface of the polishing unit 24 is the number of file blades, and is preferably #60 or more, more preferably #100 or more, and even more preferably #200 or more. The surface roughness refers to the number of file blades, and is preferably #2000 or less, more preferably #1200 or less, and even more preferably #800 or less. If the surface roughness of the polishing section is within this range, the resin sheet will not melt or break on the machined surface by the polishing section, and there will be little clogging of the polishing section with cutting debris, and the processing quality can be maintained consistently over a long period of time. There is an advantage to doing this. In addition, the smaller the number of file blades, the coarser the mesh. The count can be adjusted by the amount and size of diamond particles, etc.
도 3은 연마부(24)의 줄칼 형상 표면의 요철형상을 설명하기 위한 요부 개략 단면도이다. 연마부(24)의 줄칼 형상 표면의 요철의 깊이(D)는 예를 들면 1㎛∼120㎛이다. 깊이(D)의 하한은 바람직하게는 5㎛ 이상이며, 보다 바람직하게는 10㎛ 이상이다. 깊이(D)의 상한은 바람직하게는 50㎛ 이하이며, 보다 바람직하게는 35㎛ 이하이다. 연마부(24)의 줄칼 형상 표면의 요철의 피치(p)는 예를 들면 1㎛∼250㎛이다. 요철의 피치(p)의 하한은 바람직하게는 5㎛ 이상이며, 보다 바람직하게는 10㎛ 이상이다. 요철의 피치(p)의 상한은 바람직하게는 100㎛ 이하이며, 보다 바람직하게는 60㎛ 이하이다. 연마부 표면의 요철형상이 이러한 구성이면, 연마부에 의한 가공면에 있어서 수지 시트가 용융 또는 파손되지 않고, 또한, 연마부에의 절삭 찌꺼기의 막힘이 적고, 장시간에 걸쳐 가공 품질을 일정하게 유지할 수 있다고 하는 이점이 있다.Figure 3 is a schematic cross-sectional view of the main portion for explaining the uneven shape of the file-shaped surface of the polishing unit 24. The depth D of the unevenness of the file-shaped surface of the polishing portion 24 is, for example, 1 μm to 120 μm. The lower limit of the depth (D) is preferably 5 μm or more, and more preferably 10 μm or more. The upper limit of the depth (D) is preferably 50 μm or less, and more preferably 35 μm or less. The pitch p of the unevenness of the file-shaped surface of the polishing portion 24 is, for example, 1 μm to 250 μm. The lower limit of the pitch (p) of the unevenness is preferably 5 μm or more, and more preferably 10 μm or more. The upper limit of the pitch (p) of the unevenness is preferably 100 μm or less, and more preferably 60 μm or less. If the concavo-convex shape of the surface of the polishing section is configured in this way, the resin sheet will not melt or break on the machined surface by the polishing section, and there will be less clogging of the polishing section with cutting debris, and the processing quality will be maintained constant over a long period of time. There is an advantage to being able to do this.
복합 절삭 공구의 외경은 목적에 따라서 적절하게 설정될 수 있다. 보다 상세하게는 복합 절삭 공구의 외경은 바람직하게는 0.5mm∼30mm이며, 보다 바람직하게는 0.8mm∼25mm이며, 더욱 바람직하게는 1mm∼20mm이다. 복합 절삭 공구의 외경이 이러한 범위이면, 일반적인 엔드밀 가공이 가능한 공작 기계를 사용해서 문제 없이 가공할 수 있다. 또한, 복합 절삭 공구의 외경은 상기 R2를 2배한 것(즉, 연마부의 회전 궤도의 직경)이다.The outer diameter of the composite cutting tool can be appropriately set depending on the purpose. More specifically, the outer diameter of the composite cutting tool is preferably 0.5 mm to 30 mm, more preferably 0.8 mm to 25 mm, and still more preferably 1 mm to 20 mm. If the outer diameter of the composite cutting tool is within this range, it can be processed without problems using a machine tool capable of general end mill processing. Additionally, the outer diameter of the composite cutting tool is twice the above-mentioned R2 (i.e., the diameter of the rotation orbit of the polishing unit).
하나의 실시형태에 있어서는 복합 절삭 공구의 1피치마다의 잔삭부분 높이(Ph)는 바람직하게는 0.03㎛∼280㎛이며, 보다 바람직하게는 0.1㎛∼100㎛이며, 더욱 바람직하게는 0.2㎛∼10㎛이다. 상기 잔삭부분 높이(Ph)가 이러한 범위이면, 연마부에 의한 가공면에 있어서 수지 시트가 용융 또는 파손되지 않고, 균일한 가공면이 얻어진다고 하는 이점이 있다. 여기에서, 피치(P)는 하기 식(2)으로 나타내어지고, 1피치마다의 잔삭부분 높이(Ph)는 하기 식(3)으로 나타내어진다:In one embodiment, the height (Ph) of the remaining material for each pitch of the composite cutting tool is preferably 0.03 μm to 280 μm, more preferably 0.1 μm to 100 μm, and even more preferably 0.2 μm to 10 μm. It is ㎛. If the height (Ph) of the remaining material is within this range, there is an advantage that the resin sheet does not melt or break on the machined surface by the polishing unit, and a uniform machined surface is obtained. Here, the pitch (P) is expressed by the following equation (2), and the height of the remaining material (Ph) for each pitch is expressed by the following equation (3):
P=F/(S×N) ···(2)P=F/(S×N)···(2)
Ph=arcsin(P/2×R1) ···(3)Ph=arcsin(P/2×R1)···(3)
식(2)에 있어서, F는 복합 절삭 공구의 이송 속도(mm/분)이며, S는 복합 절삭 공구의 회전수(rpm)이며, N은 복합 절삭 공구의 절삭날의 수이다.In equation (2), F is the feed speed (mm/min) of the composite cutting tool, S is the rotation speed (rpm) of the composite cutting tool, and N is the number of cutting edges of the composite cutting tool.
회전축 방향으로부터 본 연마부(24)의 형상(연마부의 표면을 규정하는 외곽형상)은 목적 등에 따라서 임의의 적절한 형상이 채용될 수 있다. 도 4(a)∼도 4(e)는 각각 연마부의 대표적인 변형예를 나타내는 요부 개략 평면도이다. 도 4 (a)의 연마부는 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 회전 방향과 반대측을 향하는 벽면으로부터 회전 방향의 소정 부분까지는 외주를 따른 실질적으로 평탄한 면을 갖고, 상기 소정 부분으로부터 회전 방향을 향하는 벽면에 걸쳐서 돌출 높이가 점차 감소하고 있다. 도 4(b)의 연마부는 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 회전 방향과 반대측을 향하는 벽면으로부터 회전 방향을 향하는 벽면에 걸쳐서 돌출 높이가 점차 감소하고 있다. 도 4(c)의 연마부는 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 회전 방향과 반대측을 향하는 벽면으로부터 회전 방향의 소정 부분까지는 돌출 높이가 제 1 경사각도로 점차 감소하고, 상기 소정 부분으로부터 회전 방향을 향하는 벽면에 걸쳐서 돌출 높이가 제 1 경사각도보다 큰 제 2 경사각도로 점차 감소하고 있다. 도 4(d)의 연마부는 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 회전 방향을 향하는 벽면이 외측(돌출측)을 향함에 따라서 회전 방향과 반대측을 향하도록 연장되어 있다. 도 4(e)의 연마부는 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 연마부 표면을 규정하는 선과 회전 방향을 향하는 벽면을 규정하는 선의 교차부가 모따기된 형상으로 되어 있다. 이들 변형예는 적당히 조합해도 좋다. 예를 들면, 도 4(a)∼도 4(d)의 변형예에 있어서, 연마부 표면을 규정하는 선과 회전 방향을 향하는 벽면을 규정하는 선의 교차부가 모따기된 형상으로 되어 있어도 좋고; 또한 예를 들면, 도 4(a)∼도 4(c)의 변형예에 있어서, 회전 방향을 향하는 벽면이 외측(돌출측)을 향함에 따라서 회전 방향과 반대측을 향하도록 연장되어 있어도 좋다. 이들의 변형예는 연마부의 돌출 높이(H), 연마부가 형성되는 위치(거리(L)), 잔삭부분 높이(Ph) 등에 따라 적절하게 선택될 수 있다. 예를 들면, 도 4(b)의 변형예는 연마부의 돌출 높이(H)가 큰 경우에 유용할 수 있고; 도 4(c)의 변형예는 거리(L)가 큰 경우에 유용할 수 있고; 도 4(d)의 변형예는 잔삭부분 높이(Ph)가 작은 경우에 유용할 수 있고; 도 4(e)의 변형예는 잔삭부분 높이(Ph)가 큰 경우에 유용할 수 있다. 또한, 도 4(a)의 변형예는 돌출 높이(H), 거리(L) 및 잔삭부분 높이(Ph)가 모두 중간적인 크기인 경우에 유용할 수 있다.The shape of the polishing unit 24 (outline shape defining the surface of the polishing unit) viewed from the direction of the rotation axis may be any appropriate shape depending on the purpose, etc. 4(a) to 4(e) are schematic plan views of main parts showing representative modifications of the polishing unit, respectively. The polishing portion in FIG. 4 (a) has a substantially flat surface along the outer circumference from the wall facing opposite to the rotation direction to a predetermined portion in the rotation direction in a cross section in a direction perpendicular to the rotation axis, and from the predetermined portion facing in the rotation direction. The protrusion height is gradually decreasing across the wall. In the cross section of the polishing part in Fig. 4(b) in the direction perpendicular to the rotation axis, the protrusion height gradually decreases from the wall facing away from the rotation direction to the wall facing the rotation direction. In the cross-section of the polishing part in FIG. 4(c) in the direction perpendicular to the rotation axis, the protrusion height gradually decreases at a first inclination angle from the wall facing opposite to the rotation direction to a predetermined portion in the rotation direction, and the rotation direction is changed from the predetermined portion. The protruding height across the facing wall gradually decreases to a second inclination angle that is larger than the first inclination angle. In the cross section of the polishing portion in Fig. 4(d) in a direction perpendicular to the rotation axis, the wall surface facing the rotation direction extends toward the outside (protruding side) so as to face the opposite side to the rotation direction. In the cross section of the polishing portion in Fig. 4(e) in a direction perpendicular to the rotation axis, the intersection of a line defining the surface of the polishing portion and a line defining a wall surface facing the rotation direction has a chamfered shape. These modifications may be appropriately combined. For example, in the modified example of FIGS. 4(a) to 4(d), the intersection of the line defining the surface of the polishing section and the line defining the wall surface facing the rotation direction may be in a chamfered shape; Also, for example, in the modified example of FIGS. 4(a) to 4(c), the wall surface facing the rotation direction may be extended toward the outside (projection side) so as to face the opposite side to the rotation direction. These modifications can be appropriately selected depending on the protrusion height (H) of the polishing portion, the position at which the polishing portion is formed (distance (L)), the height of the remaining grinding portion (Ph), etc. For example, the modification of Figure 4(b) may be useful when the protrusion height H of the polishing portion is large; A variation of Figure 4(c) may be useful when the distance L is large; The modified example of Figure 4(d) may be useful when the height of the remaining material (Ph) is small; The modified example of FIG. 4(e) may be useful when the height (Ph) of the remaining material is large. Additionally, the modified example of FIG. 4(a) may be useful when the protrusion height (H), distance (L), and height of remaining material (Ph) are all of intermediate size.
B.수지 시트B. Resin sheet
수지 시트로서는 끝면 가공에 제공될 수 있는 임의의 적절한 수지 시트를 들 수 있다. 수지 시트는 단일층으로 구성되는 필름이어도 좋고, 적층체이어도 좋다. 수지 시트의 구체예로서는 광학 필름, 단열 시트, 수지창, 표면 보호 필름, 섬유 강화 플라스틱(FRP) 시트, 포장 필름, 식품용 필름을 들 수 있다. 하나의 실시형태에 있어서는 수지 시트는 광학 필름을 포함한다. 광학 필름은 다른 수지 시트 또는 필름에 비해서 정밀한 끝면 가공이 요구되는 바, 본 발명의 실시형태에 의한 효과가 현저한 것이 된다. 광학 필름의 구체예로서는 편광자, 위상차 필름, 편광판(대표적으로는 편광자와 보호 필름의 적층체), 터치패널용 도전성 필름, 표면 처리 필름, 및, 이들을 목적에 따라서 적절하게 적층한 적층체(예를 들면, 반사 방지용 원편광판, 터치패널용 도전층이 형성된 편광판)를 들 수 있다. 하나의 실시형태에 있어서는 수지 시트는 접착제층 및/또는 점착제층을 포함한다. 따라서, 수지 시트는 예를 들면 접착제층 및/또는 점착제층을 포함하는 광학 필름일 수 있다. 접착제층 및/또는 점착제층을 포함하는 광학 필름에 있어서는 본 발명의 실시형태에 의한 효과가 더욱 현저한 것이 된다.The resin sheet may be any suitable resin sheet that can be subjected to end surface processing. The resin sheet may be a film comprised of a single layer, or may be a laminate. Specific examples of resin sheets include optical films, insulation sheets, resin windows, surface protection films, fiber-reinforced plastic (FRP) sheets, packaging films, and food films. In one embodiment, the resin sheet includes an optical film. Optical films require precise edge processing compared to other resin sheets or films, so the effect of the embodiment of the present invention is significant. Specific examples of optical films include polarizers, retardation films, polarizers (typically a laminate of a polarizer and a protective film), conductive films for touch panels, surface treatment films, and laminates obtained by laminating them appropriately depending on the purpose (e.g. , a circularly polarizing plate for anti-reflection, and a polarizing plate with a conductive layer for a touch panel). In one embodiment, the resin sheet includes an adhesive layer and/or an adhesive layer. Accordingly, the resin sheet may be, for example, an optical film including an adhesive layer and/or an adhesive layer. In the case of an optical film containing an adhesive layer and/or an adhesive layer, the effect of the embodiment of the present invention becomes more significant.
C.수지 시트의 제조 방법C. Manufacturing method of resin sheet
이하, 수지 시트의 일례로서 점착제층이 형성된 편광판을 채용한 경우의 제조 방법에 대해서 설명한다. 점착제층이 형성된 편광판의 평면형상이 도시예의 평면형상에 한정되지 않는 것은 당업자에게 자명하다. 또한, 본 발명의 실시형태가 점착제층이 형성된 편광판 이외의 임의의 적절한 수지 시트에도 적용될 수 있는 것은 당업자에게 자명하다. 즉, 본 발명의 실시형태는 임의의 적절한 형상을 갖는 임의의 적절한 수지 시트의 제조에 적용될 수 있다.Hereinafter, a manufacturing method in the case of employing a polarizing plate with an adhesive layer as an example of the resin sheet will be described. It is obvious to those skilled in the art that the planar shape of the polarizing plate on which the adhesive layer is formed is not limited to the planar shape in the illustrated example. Additionally, it is obvious to those skilled in the art that embodiments of the present invention can be applied to any suitable resin sheet other than a polarizing plate on which an adhesive layer is formed. That is, embodiments of the present invention can be applied to the production of any suitable resin sheet having any suitable shape.
C-1.워크의 형성C-1. Formation of work
도 5는 본 발명의 실시형태에 의한 제조 방법에 있어서의 수지 시트(여기에서는 점착제층이 형성된 편광판)의 끝면 가공의 개요를 설명하기 위한 개략 사시도이다. 본 도면에 워크(W)가 나타내어져 있다. 도 5에 나타낸 바와 같이, 점착제층이 형성된 편광판을 복수매 겹침으로써 워크(W)가 형성된다. 점착제층이 형성된 편광판은 워크 형성에 있어서, 대표적으로는 원반롤로부터 임의의 적절한 사이즈 및 형상으로 절단되어 있다. 구체적으로는 점착제층이 형성된 편광판은 직사각형 형상으로 절단되어 있어도 좋고, 직사각형 형상과 유사한 형상으로 절단되어 있어도 좋고, 목적에 따른 적절한 형상(예를 들면, 원형)으로 절단되어 있어도 좋다. 도시예에서는 점착제층이 형성된 편광판은 직사각형 형상으로 절단되어 있고, 워크(W)는 서로 대향하는 외주면(절삭면)(1a,1b) 및 이들과 직교하는 외주면(절삭면)(1c,1d)을 갖고 있다. 절단은 임의의 적절한 수단에 의해 행해진다. 절단 수단의 구체예로서는 펀칭날(예를 들면, 톰슨날)에 의한 펀칭, 레이저 조사를 들 수 있다. 하나의 실시형태에 있어서는 점착제층이 형성된 편광판의 점착제층 표면에는 박리 라이너가 가착되어 있어도 좋고, 및/또는 점착제층이 형성된 편광판의 점착제층과 반대측의 표면에는 표면 보호 필름이 가착되어 있어도 좋다.Figure 5 is a schematic perspective view for explaining the outline of end surface processing of a resin sheet (here, a polarizing plate with an adhesive layer) in the manufacturing method according to the embodiment of the present invention. A work W is shown in this drawing. As shown in FIG. 5, the work W is formed by overlapping a plurality of polarizing plates on which an adhesive layer is formed. When forming a work, the polarizing plate with the adhesive layer is typically cut from a raw roll into an arbitrary appropriate size and shape. Specifically, the polarizing plate with the adhesive layer formed may be cut into a rectangular shape, may be cut into a shape similar to a rectangular shape, or may be cut into an appropriate shape (for example, circular) depending on the purpose. In the illustrated example, the polarizing plate on which the adhesive layer is formed is cut into a rectangular shape, and the work W has outer peripheral surfaces (cutting surfaces) 1a and 1b opposing each other and outer peripheral surfaces (cutting surfaces) 1c and 1d perpendicular to them. I have it. Cutting is done by any suitable means. Specific examples of cutting means include punching with a punching blade (for example, a Thompson blade) and laser irradiation. In one embodiment, a release liner may be temporarily attached to the surface of the adhesive layer of the polarizing plate with the adhesive layer, and/or a surface protection film may be temporarily attached to the surface of the polarizing plate with the adhesive layer opposite to the adhesive layer.
워크의 총두께는 예를 들면 3mm 이상이며, 바람직하게는 5mm 이상이며, 보다 바람직하게는 10mm 이상이며, 더욱 바람직하게는 30mm 이상이며, 특히 바람직하게는 60mm 이상이다. 본 발명의 실시형태에 의하면, 상기 A항에 기재된 바와 같은 복합 절삭 공구를 사용함으로써, 이러한 두꺼운 워크이어도 문제 없이 절삭(대표적으로는 끝면 가공)을 행할 수 있다. 그 결과, 수지 시트(여기서는 점착제층이 형성된 편광판)를 고효율로 또한 간편하게 제조할 수 있다. 한편, 워크의 총두께는 바람직하게는 150mm 이하이며, 보다 바람직하게는 100mm 이하이다. 워크의 총두께의 상한은 주로 공작 기계의 구성상의 제약에 기인할 수 있다. 또한, 본 발명의 실시형태에 의하면 워크가 두꺼운 경우에 효과가 현저하게 되지만, 워크가 통상의 두께(예를 들면 10mm 이하)이어도 문제 없이 실시할 수 있는 것은 말할 필요도 없다.The total thickness of the workpiece is, for example, 3 mm or more, preferably 5 mm or more, more preferably 10 mm or more, further preferably 30 mm or more, and particularly preferably 60 mm or more. According to the embodiment of the present invention, by using the composite cutting tool as described in item A above, cutting (typically end surface machining) can be performed without problems even on such thick workpieces. As a result, a resin sheet (here, a polarizing plate with an adhesive layer formed thereon) can be manufactured with high efficiency and simplicity. Meanwhile, the total thickness of the workpiece is preferably 150 mm or less, and more preferably 100 mm or less. The upper limit of the total thickness of the workpiece may be mainly due to constraints in the configuration of the machine tool. In addition, according to the embodiment of the present invention, the effect becomes significant when the workpiece is thick, but it goes without saying that the effect can be carried out without problems even when the workpiece has a normal thickness (for example, 10 mm or less).
워크(W)는 바람직하게는 클램프 수단(도시 생략)에 의해 상하로부터 클램프되어 있다. 클램프 수단(예를 들면, 지그)은 연질재료로 구성되어도 좋고 경질재료로 구성되어도 좋다. 연질재료로 구성될 경우, 그 경도(JIS A)는 바람직하게는 60°∼80°이다. 경도가 지나치게 높으면, 클램프 수단에 의한 눌림 자국이 남는 경우가 있다. 경도가 지나치게 낮으면, 지그의 변형에 의해 위치 어긋남이 생기고, 절삭 정밀도가 불충분하게 되는 경우가 있다.The work W is preferably clamped from the top and bottom by clamping means (not shown). The clamp means (for example, a jig) may be made of a soft material or a hard material. When composed of a soft material, its hardness (JIS A) is preferably 60° to 80°. If the hardness is too high, marks from the clamping means may remain. If the hardness is too low, positional misalignment may occur due to deformation of the jig, and cutting precision may become insufficient.
C-2.복합 절삭 공구에 의한 끝면 가공C-2.End surface machining by composite cutting tool
다음에, 워크(W)의 외주면의 소정의 위치를 복합 절삭 공구(20)에 의해 절삭(끝면 가공)한다. 복합 절삭 공구(20)는 대표적으로는 공작 기계(도시 생략)에 유지되고, 복합 절삭 공구의 회전축 둘레로 고속 회전되고, 회전축에 교차하는 방향으로 보내지면서 절삭날을 워크(W)의 외주면에 접촉시키고 절입시켜서 사용된다. 즉, 절삭은 대표적으로는 복합 절삭 공구의 절삭날을 워크(W)의 외주면에 접촉시키고 절입시킴으로써 행해진다. 또한, 본 발명의 실시형태에 의하면, 절삭날에 의한 절입에 계속해서 회전 궤도의 반경이 절삭날보다 큰 연마부에 의한 연마(절삭)가 행해진다. 이러한 연마부에 의한 절삭이 추가적으로 행해짐으로써, 두꺼운 워크이어도 문제 없이(보다 상세에는 워크에 절삭날이 접촉하지 않는 것에 기인하는 잔삭부분이 없고, 워크의 두께 방향 전체에 걸쳐 균일하게) 끝면 가공을 행할 수 있다. 또한, 점착제층이 형성된 편광판(대표적으로는 편광자)의 크랙, 절삭날의 날 오염 및 블록킹을 억제할 수 있다. 특히, 경시적인 크랙의 진행을 양호하게 억제할 수 있다. 또한, 점착제층이 형성된 편광판에 박리 라이너 및/또는 표면 보호 필름이 가착되어 있는 경우에는 이들의 들뜸을 억제할 수 있다. 여기에서, 절삭날의 날 오염이란 절삭날에 점착제층의 점착제가 부착되어서 절삭성능(가공 성능)이 허용 범위를 초과해서 저하되는 현상을 말한다. 블록킹은 상기의 대로이다.Next, a predetermined position on the outer peripheral surface of the work W is cut (end surface machining) using the composite cutting tool 20. The composite cutting tool 20 is typically held in a machine tool (not shown), is rotated at high speed around the rotation axis of the composite cutting tool, and is sent in a direction intersecting the rotation axis, bringing the cutting edge into contact with the outer peripheral surface of the work W. It is used by inserting and inserting. That is, cutting is typically performed by bringing the cutting edge of a composite cutting tool into contact with the outer peripheral surface of the workpiece W and cutting into it. Furthermore, according to an embodiment of the present invention, cutting by the cutting edge is followed by polishing (cutting) by a polishing unit whose rotational orbit radius is larger than that of the cutting edge. By additionally performing cutting by such a grinding unit, end surface machining can be performed without problems even on thick workpieces (in more detail, there is no residual cutting due to the cutting edge not contacting the workpiece, and evenly throughout the thickness direction of the workpiece). You can. In addition, cracking of the polarizing plate (typically a polarizer) on which the adhesive layer is formed, contamination of the cutting edge, and blocking can be suppressed. In particular, the progression of cracks over time can be well suppressed. Additionally, when a release liner and/or a surface protection film are temporarily attached to the polarizing plate on which the pressure-sensitive adhesive layer is formed, their lifting can be suppressed. Here, blade contamination of the cutting edge refers to a phenomenon in which the adhesive of the adhesive layer adheres to the cutting edge and the cutting performance (processing performance) deteriorates beyond the allowable range. Blocking is as described above.
복합 절삭 공구에 의한 끝면 가공의 조건은 수지 시트의 종류, 소망의 형상 등에 따라서 적절하게 설정될 수 있다. 예를 들면, 복합 절삭 공구의 회전 속도(회전수)는 바람직하게는 100rpm∼50,000rpm이며, 보다 바람직하게는 1,000rpm∼30,000rpm이며, 더욱 바람직하게는 2,000rpm∼20,000rpm이다. 또한 예를 들면, 복합 절삭 공구의 이송 속도는 바람직하게는 100mm/분∼5,000mm/분이며, 보다 바람직하게는 200mm/분∼4,000mm/분이며, 더욱 바람직하게는 300mm/분∼3,000mm/분이다. 복합 절삭 공구의 회전 속도 및 이송 속도가 이러한 범위이면, 두꺼운 워크이어도 문제 없이 끝면 가공을 행할 수 있다. 복합 절삭 공구에 의한 워크(수지 시트) 끝면의 절삭 횟수는 1회 절삭, 2회 절삭, 3회 절삭 또는 그 이상일 수 있다.Conditions for end surface machining using a composite cutting tool can be appropriately set depending on the type of resin sheet, desired shape, etc. For example, the rotational speed (number of rotations) of the composite cutting tool is preferably 100 rpm to 50,000 rpm, more preferably 1,000 rpm to 30,000 rpm, and even more preferably 2,000 rpm to 20,000 rpm. Also, for example, the feed speed of the composite cutting tool is preferably 100 mm/min to 5,000 mm/min, more preferably 200 mm/min to 4,000 mm/min, and even more preferably 300 mm/min to 3,000 mm/min. It's a person. If the rotation speed and feed speed of the composite cutting tool are within this range, end surface machining can be performed without problems even on thick workpieces. The number of cuts on the end surface of the work (resin sheet) by the composite cutting tool may be 1 cut, 2 cuts, 3 cuts, or more.
복합 절삭 공구는 공작 기계에 외팔보 상태로 유지되어도 좋고, 양팔보 상태로 유지되어도 좋다. 외팔보 상태로 유지함으로써, 복합 절삭 공구의 평면내 및 상하 방향의 이동이 용이하게 된다. 그 결과, 비직선적인 절삭(가공)이 필요하게 된 경우에, 그러한 절삭이 용이하게 된다. 또한, 외팔보의 쪽이 복합 절삭 공구의 제작이 용이하다. 한편, 양팔보 상태로 유지함으로써, 절삭면의 백래시(절삭표면을 가로방향으로부터 보았을 때의 요철)를 억제할 수 있다. 또한, 양팔보 상태로 유지함으로써, 절삭시에 복합 절삭 공구의 절삭날에 가해지는 응력을 저감할 수 있다. 그 결과, 복합 절삭 공구의 내구성을 향상시킬 수 있고, 따라서 복합 절삭 공구에 의한 끝면 가공의 안정성 및 신뢰성을 향상시킬 수 있다.The composite cutting tool may be maintained in a cantilevered or double-beamed state on the machine tool. By maintaining it in a cantilevered state, in-plane and up-down movement of the composite cutting tool becomes easy. As a result, when non-linear cutting (processing) becomes necessary, such cutting becomes easy. In addition, cantilever is easier to manufacture composite cutting tools. On the other hand, by maintaining the double beam state, backlash (irregularities when the cutting surface is viewed from the horizontal direction) of the cutting surface can be suppressed. Additionally, by maintaining the two-arm beam state, the stress applied to the cutting edge of the composite cutting tool during cutting can be reduced. As a result, the durability of the composite cutting tool can be improved, and thus the stability and reliability of end surface machining by the composite cutting tool can be improved.
복합 절삭 공구에 의한 수지 시트의 끝면 가공은 수지 시트의 외주면 전체에 행해도 좋고, 외주면의 일부에 행해도 좋다. 수지 시트가 편광자를 포함하는 경우(예를 들면, 수지 시트가 도시예와 같은 점착제층이 형성된 편광판인 경우)에는 복합 절삭 공구에 의한 끝면 가공은 바람직하게는 편광자의 흡수축 방향으로만 행해진다. 도 6(a) 및 도 6(b)는 편광자를 포함하는 수지 시트(여기에서는 점착제층이 형성된 편광판)의 끝면 가공의 구체적인 순서의 일례를 설명하기 위한 개략 평면도이다. 본 실시형태에 있어서는 점착제층이 형성된 편광판은 대표적으로는 도 6(a)에 나타낸 바와 같이, 편광자의 흡수축(A)이 단변 방향이 되도록 해서 직사각형 형상으로 절단되어 있다.The end surface machining of the resin sheet using a composite cutting tool may be performed on the entire outer peripheral surface of the resin sheet, or may be performed on a portion of the outer peripheral surface. When the resin sheet includes a polarizer (for example, when the resin sheet is a polarizing plate with an adhesive layer as shown in the illustration), the end surface machining with a composite cutting tool is preferably performed only in the direction of the absorption axis of the polarizer. Figures 6(a) and 6(b) are schematic plan views for explaining an example of a specific sequence of end surface processing of a resin sheet containing a polarizer (here, a polarizing plate with an adhesive layer formed thereon). In this embodiment, the polarizing plate on which the adhesive layer is formed is typically cut into a rectangular shape so that the absorption axis A of the polarizer is in the short side direction, as shown in Fig. 6(a).
다음에, 도 6(a)에 나타낸 바와 같이, 엔드밀에 의해 단변의 끝면 가공을 행한다. 엔드밀은 목적 및 편광자를 포함하는 수지 시트의 종류 등에 따라서 임의의 적절한 구성이 채용될 수 있다. 엔드밀은 예를 들면, 연마부를 형성하지 않는 것 이외는 복합 절삭 공구와 같은 구성을 갖고 있어도 좋고, 전체로서 전혀 다른 구성(예를 들면, 외경, 날수, 비틀림각, 경사각, 날끝각)을 갖고 있어도 좋다. 엔드밀에 의한 끝면 가공의 조건은 목적 등에 따라서 적절하게 설정될 수 있다. 엔드밀의 외경은 예를 들면 0.5mm∼30mm이어도 좋고, 또 예를 들면 1mm∼20mm이어도 좋다. 엔드밀의 회전 속도(회전수)는 예를 들면 100rpm∼50,000rpm이어도 좋고, 또 예를 들면 1,000rpm∼35,000rpm이어도 좋고, 또 예를 들면 2,000rpm∼20,000rpm이어도 좋다. 또한, 엔드밀의 이송 속도는 예를 들면 100mm/분∼5,000mm/분이어도 좋고, 또 예를 들면 300mm/분∼3,000mm/분이어도 좋다. 엔드밀에 의한 워크(편광자를 포함하는 수지 시트, 여기에서는 점착제층이 형성된 편광판) 단변의 끝면의 절삭 횟수는 1회 절삭, 2회 절삭, 3회 절삭 또는 그 이상일 수 있다. 도시예는 조가공 및 마무리 가공의 2회 절삭을 모식적으로 나타내고 있다. 조가공 및 마무리 가공은 동일 조건으로 행해도 좋고, 다른 조건으로 행해도 좋다.Next, as shown in Fig. 6(a), the end surface of the short side is processed using an end mill. The end mill may have any appropriate configuration depending on the purpose, type of resin sheet containing the polarizer, etc. For example, an end mill may have the same structure as a composite cutting tool except that it does not form a polished part, and may have a completely different structure as a whole (e.g., outer diameter, number of teeth, twist angle, rake angle, edge angle). It's okay to have it. Conditions for end surface machining by an end mill can be appropriately set depending on the purpose, etc. The outer diameter of the end mill may be, for example, 0.5 mm to 30 mm, or, for example, 1 mm to 20 mm. The rotational speed (number of rotations) of the end mill may be, for example, 100 rpm to 50,000 rpm, for example, 1,000 rpm to 35,000 rpm, or for example, 2,000 rpm to 20,000 rpm. Additionally, the feed speed of the end mill may be, for example, 100 mm/min to 5,000 mm/min, or, for example, 300 mm/min to 3,000 mm/min. The number of cuts on the end surface of the short side of the work (resin sheet containing a polarizer, here, a polarizing plate with an adhesive layer) by an end mill may be 1 cut, 2 cuts, 3 cuts or more. The illustrated example schematically shows two cuts of rough processing and finishing processing. Rough processing and finishing processing may be performed under the same conditions or may be performed under different conditions.
다음에, 도 6(b)에 나타낸 바와 같이, 복합 절삭 공구에 의해 장변의 끝면 가공을 행한다. 복합 절삭 공구의 구성은 상기 A항에 기재된 바와 같으며, 복합 절삭 공구에 의한 끝면 가공의 조건은 상기의 대로이다. 이러한 끝면 가공을 행함으로써, 두꺼운 워크이어도 문제 없이 끝면 가공을 행할 수 있다. 또한, 점착제층이 형성된 편광판(대표적으로는 편광자)의 크랙, 절삭날의 날 오염, 및, 블록킹을 억제할 수 있다. 또한, 점착제층이 형성된 편광판에 박리 라이너 및/또는 표면 보호 필름이 가착되어 있는 경우에는 이들의 들뜸을 억제할 수 있다. 엔드밀로 점착제층이 형성된 편광판의 외주 전체를 끝면 가공하는 경우에는 워크에 절삭날이 접촉하지 않는 것에 기인하는 잔삭부분이 발생하는 일이 많다. 복합 절삭 공구로 점착제층이 형성된 편광판의 외주 전체를 끝면 가공하는 경우에는 흡수축과 평행한 방향의 가공 끝면이 히트 쇼크에 의한 충격에 약해지고, 크랙이 발생하는 경우가 있다. 단, 수지 시트가 편광자를 포함하지 않는 경우에는 복합 절삭 공구로 수지 시트의 외주 전체를 끝면 가공해도 이러한 문제는 실질적으로는 발생하지 않는다.Next, as shown in FIG. 6(b), end surface processing of the long side is performed using a composite cutting tool. The configuration of the composite cutting tool is as described in section A above, and the conditions for end surface machining by the composite cutting tool are as described above. By performing such end surface machining, even thick workpieces can be subjected to end surface machining without problems. In addition, cracking of the polarizing plate (typically a polarizer) on which the adhesive layer is formed, contamination of the cutting edge, and blocking can be suppressed. Additionally, when a release liner and/or a surface protection film are temporarily attached to the polarizing plate on which the pressure-sensitive adhesive layer is formed, their lifting can be suppressed. When machining the entire outer circumference of a polarizing plate with an adhesive layer formed using an end mill, residual cutting often occurs due to the cutting edge not contacting the workpiece. When machining the entire outer circumference of a polarizing plate on which an adhesive layer is formed using a composite cutting tool, the machined edge surface in a direction parallel to the absorption axis may become weak to impact due to heat shock and cracks may occur. However, when the resin sheet does not contain a polarizer, this problem does not substantially occur even if the entire outer circumference of the resin sheet is machined with a composite cutting tool.
실시예Example
이하, 실시예에 의해 본 발명을 구체적으로 설명하지만, 본 발명은 이들의 실시예에는 한정되지 않는다. 실시예에 있어서의 평가 항목은 이하와 같다.Hereinafter, the present invention will be specifically described by way of examples, but the present invention is not limited to these examples. The evaluation items in the examples are as follows.
(1)크랙(1)Crack
실시예, 비교예 및 참고예에서 얻어진 점착제층이 형성된 편광판을 점착제층을 통해 유리판(두께 1.1mm)에 붙이고, 시험 샘플로 했다.The polarizing plate with the adhesive layer obtained in the Examples, Comparative Examples, and Reference Examples was attached to a glass plate (thickness 1.1 mm) through the adhesive layer to serve as a test sample.
(1-1)히트 쇼크 시험에 의한 크랙(1-1) Cracks by heat shock test
상기 시험 샘플을 -40℃에서 30분간 유지한 후 85℃에서 30분간 유지하는 것을 300사이클 반복하는 히트 쇼크 시험에 제공하고, 시험후의 크랙의 발생 상태를 광학현미경(배율 5배)에 의해 관찰했다. 구체적으로는 크랙의 발생 개수 및 길이(㎛)를 조사하고, 이하의 기준으로 평가했다.The test sample was subjected to a heat shock test in which 300 cycles were maintained at -40°C for 30 minutes and then held at 85°C for 30 minutes, and the state of crack generation after the test was observed using an optical microscope (5x magnification). . Specifically, the number and length (μm) of cracks were investigated and evaluated based on the following criteria.
A:개수가 10개 이하이며, 또한, 최대 길이가 500㎛ 이하A: The number is 10 or less, and the maximum length is 500㎛ or less.
B:개수는 10개 이하이지만, 최대 길이가 500㎛를 초과한다B: Number is 10 or less, but maximum length exceeds 500㎛
C:개수가 10개를 초과하고, 또한, 최대 길이가 500㎛를 초과한다C: The number exceeds 10, and the maximum length exceeds 500 μm.
(1-2)가열 시험에 의한 크랙(1-2) Cracks caused by heating tests
상기 시험 샘플을 105℃, 1000시간의 가열 시험에 제공하고, (1-1)과 동일하게 평가했다.The test sample was subjected to a heating test at 105°C for 1000 hours and evaluated in the same manner as (1-1).
(2)들뜸(2) Restlessness
실시예, 비교예 및 참고예에서 얻어진 점착제층이 형성된 편광판에 있어서의 표면 보호 필름 및 박리 라이너의 들뜸량을 루페 또는 현미경으로 측정했다. 1개의 워크에 있어서의 들뜸량의 최대값을 들뜸량으로 하고, 이하의 기준으로 평가했다.The amount of lifting of the surface protection film and release liner in the polarizing plate with the adhesive layer obtained in the Examples, Comparative Examples, and Reference Examples was measured with a loupe or microscope. The maximum value of the amount of lifting in one workpiece was taken as the amount of lifting, and it was evaluated based on the following criteria.
A:들뜸량이 300㎛ 이하A: Lifting amount is 300㎛ or less
B:들뜸량이 300㎛를 초과하고 500㎛ 이하B: Lifting amount exceeds 300㎛ and is less than 500㎛
C:들뜸량이 500㎛를 초과한다C: The amount of lifting exceeds 500㎛
(3)날 오염(3)Blade contamination
실시예의 끝면 가공후의 복합 절삭 공구의 절삭날, 및, 비교예 및 참고예의 끝면 가공후의 엔드밀의 절삭날의 점착제에 의한 오염 상태를 관찰하고, 이하의 기준으로 평가했다.The state of contamination by adhesive on the cutting edge of the composite cutting tool after end machining in Examples and the cutting edge of the end mill after end machining in Comparative Examples and Reference Examples was observed and evaluated based on the following criteria.
A:오염은 실질적으로 확인되지 않았다A:Contamination has not been substantially confirmed.
B:오염이 확인되었지만, 가공에 문제는 생기지 않았다B: Contamination was confirmed, but no problems occurred in processing.
C: 현저한 오염이 확인되고, 가공에도 문제가 생겼다C: Significant contamination was confirmed, and problems arose in processing.
(4)블록킹(4)Blocking
실시예, 비교예 및 참고예의 끝면 가공후의 워크의 상태를 관찰하고, 이하의 기준으로 평가했다.The states of the workpieces after end surface processing in Examples, Comparative Examples, and Reference Examples were observed and evaluated based on the following criteria.
A:워크로부터 각각의 점착제층이 형성된 편광판으로의 분리가 용이했다A: Separation from the workpiece to the polarizing plate on which each adhesive layer was formed was easy.
B:워크로부터 각각의 점착제층이 형성된 편광판으로의 분리는 가능하지만, 분리 조작이 곤란했다B: Separation from the work to the polarizing plate on which each adhesive layer was formed was possible, but the separation operation was difficult.
C:워크가 완전히 블록형상으로 되어 있고, 각각의 점착제층이 형성된 편광판으로의 분리가 불가능했다C: The work was completely block-shaped, and separation into the polarizing plate on which each adhesive layer was formed was impossible.
<실시예 1><Example 1>
상법에 의해, 시인측으로부터 순서대로 표면 보호 필름(60㎛)/시클로올레핀계 보호 필름(47㎛)/편광자(5㎛)/시클로올레핀계 보호 필름(24㎛)/점착제층(20㎛)/박리 라이너의 구성을 갖는 점착제층이 형성된 편광판을 제작했다. 또한, 표면 보호 필름으로서는 PET 기재(50㎛)/점착제층(10㎛)의 구성을 갖는 표면 보호 필름을 사용했다. 이 점착제층이 형성된 편광판을 5.7인치 사이즈(세로 140mm 및 가로 65mm 정도)로 펀칭했다. 여기에서, 편광자의 흡수축 방향은 가로 방향(단변 방향)이 되도록 펀칭을 행했다. 펀칭한 점착제층이 형성된 편광판을 복수매 겹쳐서 워크로 했다. 워크의 총두께는 45mm였다. 얻어진 워크를 클램프(지그)로 끼운 상태에서 엔드밀에 의해 단변(편광자의 흡수축 방향)의 끝면 가공을 행했다. 구체적으로는 외경 9mm, 2매날, 비틀림각 45°의 엔드밀을 사용하고, 각각의 단변을 조가공 및 마무리 가공의 2회의 끝면 가공에 제공했다. 조가공의 절삭량은 0.2mm이며, 마무리 가공의 절삭량은 0.1mm였다. 조가공 및 마무리 가공의 어느 것에 있어서나 엔드밀의 이송 속도는 1,000mm/분, 회전수는 35,000rpm이었다. 이어서, 본 발명의 실시형태의 복합 절삭 공구에 의해 장변(편광자의 흡수축 방향과 직교하는 방향)의 끝면 가공을 행했다. 복합 절삭 공구는 상기 엔드밀의 절삭날의 여유면에 돌출 높이 20㎛의 연마부가 형성된 것을 사용했다. 연마부의 돌출면은 다이아몬드 입자를 포함하는 줄칼 형상(또는 회전 숫돌 형상)이었다. 절삭날의 날끝으로부터 연마부의 회전 방향을 향하는 벽면까지의 거리(L)는 0.9mm이며, 회전축으로부터 날끝까지의 거리(R1)란 L=0.167×R1의 관계를 갖고 있었다. 장변의 끝면 가공은 동일 조건으로 2회 행했다. 구체적으로는 복합 절삭 공구의 이송 속도는 1,000mm/분, 회전수는 8,000rpm, 1회의 절삭량은 0.1mm였다. 이렇게 해서 점착제층이 형성된 편광판을 얻었다. 끝면 가공에 있어서는 엔드밀 및 복합 절삭 공구 공작 기계로의 유지 상태를 정밀하게 조정할 필요는 없고, 또한, 워크의 두께 방향 전체에 걸쳐 균일한 절삭이 실현되고 있었다. 얻어진 점착제층이 형성된 편광판에 대해서, 상기 (1)∼(4)의 평가를 행했다. 결과를 표 1에 나타낸다.According to the conventional method, in order from the viewing side, surface protection film (60㎛)/cycloolefin-based protective film (47㎛)/polarizer (5㎛)/cycloolefin-based protective film (24㎛)/adhesive layer (20㎛)/ A polarizing plate on which an adhesive layer having the structure of a release liner was formed was produced. In addition, as the surface protection film, a surface protection film having a structure of PET base material (50 μm)/adhesive layer (10 μm) was used. The polarizing plate on which this adhesive layer was formed was punched into a 5.7-inch size (approximately 140 mm in length and 65 mm in width). Here, punching was performed so that the absorption axis direction of the polarizer was horizontal (short side direction). A work was made by stacking a plurality of polarizing plates on which the punched adhesive layer was formed. The total thickness of the work was 45 mm. The end surface of the short side (absorption axis direction of the polarizer) was processed using an end mill while the obtained workpiece was clamped (jig). Specifically, an end mill with an outer diameter of 9 mm, two blades, and a torsion angle of 45° was used, and each short side was subjected to two end milling operations, rough machining and finishing machining. The cutting amount for rough machining was 0.2 mm, and the cutting amount for finishing machining was 0.1 mm. In both rough and finish machining, the feed speed of the end mill was 1,000 mm/min and the rotation speed was 35,000 rpm. Next, end surface processing of the long side (direction perpendicular to the absorption axis direction of the polarizer) was performed using the composite cutting tool of the embodiment of the present invention. The composite cutting tool used was one in which a polished portion with a protruding height of 20 μm was formed on the relief surface of the cutting edge of the end mill. The protruding surface of the polishing portion had a file shape (or a grindstone shape) containing diamond particles. The distance (L) from the edge of the cutting blade to the wall facing the rotation direction of the polishing unit was 0.9 mm, and the distance (R1) from the rotation axis to the edge of the blade had the relationship of L = 0.167 × R1. The end surface processing of the long side was performed twice under the same conditions. Specifically, the feed speed of the composite cutting tool was 1,000 mm/min, the rotation speed was 8,000 rpm, and the amount of cutting per time was 0.1 mm. In this way, a polarizing plate with an adhesive layer formed thereon was obtained. In end surface machining, there is no need to precisely adjust the holding state of the end mill or composite cutting tool machine tool, and uniform cutting was realized throughout the entire thickness direction of the workpiece. The evaluations (1) to (4) above were performed on the polarizing plate on which the obtained adhesive layer was formed. The results are shown in Table 1.
<실시예 2><Example 2>
워크의 두께를 60mm로 한 것이외는 실시예 1과 동일하게 해서 점착제층이 형성된 편광판을 얻었다. 끝면 가공에 있어서는 엔드밀 및 복합 절삭 공구 공작 기계에의 유지 상태를 정밀하게 조정할 필요는 없고, 또한, 워크의 두께 방향 전체에 걸쳐 균일한 절삭이 실현되고 있었다. 얻어진 점착제층이 형성된 편광판에 대해서, 실시예 1과 동일한 평가를 행했다. 결과를 표 1에 나타낸다.A polarizing plate with an adhesive layer formed was obtained in the same manner as in Example 1 except that the thickness of the workpiece was changed to 60 mm. In end surface machining, there is no need to precisely adjust the holding state of the end mill or composite cutting tool machine tool, and uniform cutting was realized throughout the entire thickness direction of the workpiece. The same evaluation as Example 1 was performed on the obtained polarizing plate with the adhesive layer formed thereon. The results are shown in Table 1.
<비교예 1><Comparative Example 1>
실시예 1과 동일하게 해서 형성한 워크의 전체 변(외주 전체)을 엔드밀만으로 끝면 가공했다. 구체적으로는 워크의 외주 전체를 일필 쓰기의 요령으로 조가공 및 마무리 가공의 2회의 끝면 가공에 제공했다. 조가공 및 마무리 가공의 조건은 실시예 1과 동일했다. 이어서, 회전 숫돌(#400)을 사용해서 장변만을 끝면 가공했다. 회전 숫돌의 회전수는 1,000rpm, 이송 속도는 500mm/분이었다. 이렇게 해서 점착제층이 형성된 편광판을 얻었다. 엔드밀의 끝면 가공에 있어서, 워크의 일부(두께 방향에 있어서의 상단부 또는 하단부)에 절삭불량이 발생했다. 절삭불량은 장변에 있어서 현저했다. 얻어진 점착제층이 형성된 편광판에 대해서, 실시예 1과 동일한 평가를 행했다. 결과를 표 1에 나타낸다. The entire side (entire outer circumference) of the workpiece formed in the same manner as in Example 1 was end milled using only an end mill. Specifically, the entire outer circumference of the work was provided for two rounds of end surface machining, rough machining and finishing machining, using the technique of writing in one stroke. The conditions for rough processing and finishing processing were the same as in Example 1. Next, only the long side was edge-processed using a rotary grindstone (#400). The rotation speed of the rotary grindstone was 1,000 rpm and the feed speed was 500 mm/min. In this way, a polarizing plate with an adhesive layer formed thereon was obtained. During end mill machining, a cutting defect occurred in a portion of the workpiece (the upper or lower portion in the thickness direction). Cutting defects were significant on the long side. The same evaluation as Example 1 was performed on the obtained polarizing plate with the adhesive layer formed thereon. The results are shown in Table 1.
<참고예 1><Reference Example 1>
워크의 두께를 15mm로 한 것이외는 비교예 1과 동일하게 해서 점착제층이 형성된 편광판을 얻었다. 끝면 가공에 있어서 절삭불량은 확인되지 않았다. 얻어진 점착제층이 형성된 편광판에 대해서, 실시예 1과 동일한 평가를 행했다. 결과를 표 1에 나타낸다.A polarizing plate with an adhesive layer was obtained in the same manner as in Comparative Example 1 except that the thickness of the workpiece was set to 15 mm. No cutting defects were confirmed in end surface machining. The same evaluation as Example 1 was performed on the obtained polarizing plate with the adhesive layer formed thereon. The results are shown in Table 1.
<평가><Evaluation>
표 1로부터 명백하듯이, 본 발명의 실시예의 복합 절삭 공구는 두꺼운 워크이어도 문제 없이 절삭할 수 있는 것을 알 수 있다.As is clear from Table 1, it can be seen that the composite cutting tool of the embodiment of the present invention can cut even thick workpieces without problems.
본 발명의 실시형태에 의한 복합 절삭 공구는 수지 시트의 제조(특히, 제조에 있어서의 끝면 가공)에 적합하게 사용될 수 있다. 수지 시트는 예를 들면 광학 필름일 수 있다.The composite cutting tool according to the embodiment of the present invention can be suitably used in the production of resin sheets (particularly, end surface processing in production). The resin sheet may be, for example, an optical film.
W 워크
20 복합 절삭 공구
21 회전축
22 본체
23 절삭날
23a 날끝
23b 경사면
23c 여유면
24 연마부W walk
20 composite cutting tools
21 rotation axis
22 main body
23 cutting edge
23a blade tip
23b slope
23c clearance
24 Polishing section
Claims (11)
상기 본체의 외주부에 형성된, 날끝과 경사면과 여유면을 갖는 절삭날과,
상기 절삭날의 여유면의 일부에 상기 본체와 일체로 형성된 돌출부로서 형성된 연마부로서, 줄칼 형상 표면을 갖는 연마부를 갖고,
상기 절삭날의 비틀림각이 10°∼55°이며,
상기 연마부는 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 회전 방향을 향하는 벽면과 회전 방향과 반대측을 향하는 벽면을 갖고,
상기 연마부의 돌출 높이(H)가 0.1㎛∼150㎛이며,
상기 날끝으로부터 상기 연마부의 회전 방향을 향하는 벽면까지의 거리(L)와 하기 거리(R1)가 하기 식(1)을 만족하고,
L≥0.1×R1···(1)
접착제층 및/또는 점착제층과 편광자를 포함하는 광학 필름의 절삭에 사용되는 복합 절삭 공구.
여기에서, 돌출 높이(H)는 H=R2-R1로 나타내어지고, R1은 절삭날의 회전 궤도의 반경이며, R2는 연마부의 회전 궤도의 반경이다.A body that rotates around a rotation axis,
A cutting edge formed on the outer periphery of the main body and having a blade tip, an inclined surface, and a relief surface;
A polishing portion formed as a protrusion integrally formed with the main body on a portion of the relief surface of the cutting edge, the polishing portion having a file-shaped surface,
The twist angle of the cutting edge is 10° to 55°,
In a cross section perpendicular to the rotation axis, the polishing unit has a wall facing the rotation direction and a wall facing opposite to the rotation direction,
The protrusion height (H) of the polishing part is 0.1㎛ to 150㎛,
The distance (L) from the blade tip to the wall facing the rotation direction of the polishing unit and the following distance (R1) satisfy the following equation (1),
L≥0.1×R1···(1)
A composite cutting tool used for cutting an adhesive layer and/or an optical film comprising an adhesive layer and a polarizer.
Here, the protrusion height (H) is expressed as H=R2-R1, R1 is the radius of the rotation orbit of the cutting edge, and R2 is the radius of the rotation orbit of the polishing unit.
1피치마다의 잔삭부분 높이(Ph)가 0.03㎛∼280㎛인 복합 절삭 공구.
여기에서, 피치(P)는 하기 식(2)으로 나타내어지고, 1피치마다의 잔삭부분 높이(Ph)는 하기 식(3)으로 나타내어진다.
P=F/(S×N) ···(2)
Ph=arcsin(P/2×R1) ···(3)
식(2)에 있어서, F는 복합 절삭 공구의 이송 속도(mm/분)이며, S는 복합 절삭 공구의 회전수(rpm)이며, N은 복합 절삭 공구의 절삭날의 수이다.According to claim 1,
A composite cutting tool with a residual cutting height (Ph) of 0.03㎛ to 280㎛ per pitch.
Here, the pitch (P) is expressed by the following equation (2), and the height of the remaining material (Ph) for each pitch is expressed by the following equation (3).
P=F/(S×N)···(2)
Ph=arcsin(P/2×R1)···(3)
In equation (2), F is the feed speed (mm/min) of the composite cutting tool, S is the rotation speed (rpm) of the composite cutting tool, and N is the number of cutting edges of the composite cutting tool.
상기 회전 방향을 향하는 벽면 및 회전 방향과 반대측을 향하는 벽면이 상기 회전축에 대해서 방사상으로, 또는, 상기 절삭날의 여유면과 실질적으로 직교하도록 외측으로 연장되어 있는 복합 절삭 공구. The method of claim 1 or 2,
A composite cutting tool wherein a wall surface facing the direction of rotation and a wall surface facing away from the direction of rotation extend radially with respect to the rotation axis or outward so as to be substantially perpendicular to a clearance surface of the cutting edge.
상기 연마부가 다이아몬드 입자를 포함하는 복합 절삭 공구.The method of claim 1 or 2,
A composite cutting tool wherein the polishing portion includes diamond particles.
경사각(θ1)이 -30°∼45°이며, 날끝각(θ2)이 20°∼100°인 복합 절삭 공구.
여기에서, 경사각이란 상기 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 상기 회전축과 상기 날끝을 연결하는 직선과, 상기 날끝으로부터 경사면을 따라 연장되는 직선이 이루는 각도이며, 날끝각이란 상기 회전축에 직교하는 방향의 단면에 있어서, 상기 날끝으로부터 경사면을 따라 연장되는 직선과, 상기 날끝으로부터 여유면을 따라 연장되는 직선이 이루는 각도이다.The method of claim 1 or 2,
A composite cutting tool with a rake angle (θ1) of -30° to 45° and a blade tip angle (θ2) of 20° to 100°.
Here, the inclination angle is the angle formed by a straight line connecting the rotation axis and the blade tip in a cross section in a direction perpendicular to the rotation axis, and a straight line extending from the blade tip along the inclined plane, and the blade tip angle is a direction perpendicular to the rotation axis. In the cross section of , it is the angle formed by a straight line extending from the blade tip along the inclined plane and a straight line extending from the blade tip along the relief surface.
상기 워크의 외주면을 제 1 항 또는 제 2 항에 기재된 복합 절삭 공구로 절삭하는 것을 포함하고,
상기 수지 시트가 접착제층 및/또는 점착제층과 편광자를 포함하는 광학 필름을 포함하는 수지 시트의 제조 방법.Forming a workpiece by overlapping a plurality of resin sheets, and
Including cutting the outer peripheral surface of the work using the composite cutting tool according to claim 1 or 2,
A method of producing a resin sheet, wherein the resin sheet includes an adhesive layer and/or an optical film including an adhesive layer and a polarizer.
상기 워크의 두께가 30mm 이상인 제조 방법.
According to claim 6,
A manufacturing method wherein the workpiece has a thickness of 30 mm or more.
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