KR102513969B1 - 깎기부 패널식 옹벽시공방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은, 비탈면에 네일을 삽입하고, 네일에 옹벽패널을 고정하여 시공하는 패널식 옹벽시공방법에 있어서, 가) 비탈면(1)에 천공홀(10)을 형성하는 단계; 나) 상기 천공홀(10)에 네일(20)을 삽입하는 단계; 다) 상기 천공홀(10)에, 팽창 모르타르를 주입하는 단계; 라) 기초블록(70) 및 옹벽패널(80)을 적층하면서, 상기 네일(20)의 돌출된 단부에 옹벽패널(80)을 고정하는 단계; 마) 비탈면(1)과 옹벽패널(80)의 사이에 뒤채움부(2)를 형성하는 단계를 포함하는 깎기부 패널식 옹벽시공방법에 관한 것이다.
Description
본 발명은, 네일을 이용한 패널식 옹벽시공방법에 관한 것이다. 보다 구체적으로, 비탈면에 천공홀을 형성하고, 네일을 삽입한 후, 네일에 옹벽패널을 고정하여 시공하는 깎기부 패널식 옹벽시공방법에 관한 것이다.
옹벽은 토사가 무너지는 것을 방지하고, 앞쪽과 뒤쪽의 공간을 활용하기 위해 설치하는 구조물로, 옹벽이 시공되는 장소와 인접한 기존 구조물의 안전성을 유지한 상태에서 옹벽 배면의 토사가 붕괴되지 않도록 건설하는 것이 중요하다.
옹벽을 시공하는 방법은 다양한데, 비탈면 내부로 네일을 삽입, 고정하고, 네일의 돌출된 단부에 패널을 고정하여, 패널을 상하좌우로 적층 및 연결하는 방식의 옹벽을 많이 시공하고 있다.
네일링 공법은, 비탈면을 천공하고, 천공홀 내부에 강봉, 철근, 락볼트 등을 삽입한 후 지반의 안정을 도모하는 공법으로, 비탈면의 붕괴를 방지하기 위해 일반적으로 많이 사용하는 보강공법 중 하나이다.
네일링 공법은 그라우트재와 부착하고 있는 네일의 인발저항과 전단저항에 의해, 비탈면의 붕괴, 활동, 낙석 등을 방지하게 된다.
네일링 공법으로, 주로 토사로 이루어진 비탈면에 시공하는 소일 네일(soil nali), 주로 암반층으로 이루어진 비탈면에 시공하는 락네일(rock nail), 암반층에 고정하는 락볼트 등이 사용된다.
비탈면 내부에 네일링을 효과적으로 시공하면, 지반 내부에 분리되어 존재하는 암반, 절리, 지층이 네일에 의해 결속되어, 나뉘어진 여러 개의 지층들이 하나의 덩어리로 거동할 수 있게 되어, 비탈면의 안정성, 전단저항력 등이 향상된다.
아울러, 각 지층이 분리되어 있을 경우 지층간의 활동이 발생할 수 있으나, 네일에 의해 결속되고, 결속에 의해 지층간의 마찰력이 증대되어 지층간의 상대적인 이동이 억제된다.
따라서 비탈면 내부에 고정되어 인발저항과 전단저항하는 네일의 단부에 패널을 연결, 고정하면, 비탈면의 보강 효과에 더하여, 네일이 전면 패널을 견고하게 지지할 수 있어, 옹벽의 안정성이 향상될 수 있다.
그러나 종래의 그라우팅한 네일에 의한 패널식 옹벽은 다음과 같은 문제점이 있었다.
첫째, 그라우트재의 수축은 타설 후 초기에 많이 발생하고, 이후 경화 과정을 거치면서 지속적으로 발생하기 때문에, 타설 초기의 수축뿐만 아니라 장기적인 수축을 모두 효율적으로 보상하여야 하는데, 그라우트재의 수축에 대한 보상이 제대로 이루어지지 않는 경우가 많았다.
둘째, 그라우트재의 수축에 의해 그라우트재의 내구성이 저하되고, 그라우트재가 비탈면 내에서 지반과 완전히 일체로 되기 어려워, 옹벽의 안정성이 저하되는 문제가 있었다.
셋째, 그라우트재의 부착강도 부족으로 네일의 인발저항력 및 전단저항력이 부족하고, 그 결과 네일에 고정되어 있는 옹벽패널이 붕괴되는 경우가 있었다.
따라서 타설 초기 및 장기 팽창 효과가 우수하고, 압축강도, 부착강도, 유동성, 자기충전성 등이 우수한 그라우트재를 사용하는 패널식 옹벽시공방법의 개발이 요구되었다.
본 발명은, 위와 같은 종래의 문제점을 개선하기 위해, 타설 초기뿐만 아니라 장기적으로 발생하는 수축에 대해 효율적으로 보상할 수 있는 팽창 모르타르를 이용한 깎기부 패널식 옹벽시공방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명은, 네일의 인발저항력 및 전단저항력이 우수하여 옹벽의 내구성, 안정성이 우수한 팽창 모르타르를 이용한 깎기부 패널식 옹벽시공방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명은, 유동성, 자기충전성 등이 우수하여 밀실하게 그라우팅이 이루어질 수 있고, 효율적인 그라우팅이 가능한 팽창 모르타르를 이용한 깎기부 패널식 옹벽시공방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명에서는, 비탈면에 네일을 삽입하고, 네일에 옹벽패널을 고정하여 시공하는 패널식 옹벽시공방법에 있어서, 가) 비탈면(1)에 천공홀(10)을 형성하는 단계; 나) 상기 천공홀(10)에 네일(20)을 삽입하는 단계; 다) 상기 천공홀(10)에, 시멘트; 결합재; 잔골재; 팽창재; 감수제; 소포제; 증점제; 수축저감제; 재유화형 분말수지; 고성능유동화제를 포함하는 팽창 모르타르를 주입하는 단계; 라) 기초블록(70) 및 옹벽패널(80)을 적층하면서, 상기 네일(20)의 돌출된 단부에 옹벽패널(80)을 고정하는 단계; 마) 비탈면(1)과 옹벽패널(80)의 사이에 뒤채움부(2)를 형성하는 단계를 포함하는 깎기부 패널식 옹벽시공방법을 제공한다.
상기 팽창 모르타르는, 배합재료와 배합수를 포함하되, 상기 배합재료는, 시멘트 30~40 중량%; 결합재 5~15 중량%; 잔골재 43~53 중량%; 팽창재 3~8 중량%; 감수제 0.1~1.8 중량%; 소포제 0.05~0.1 중량%; 증점제 0.01~0.5 중량%; 수축저감제 1.0~2.5 중량%; 재유화형 분말수지 7~15 중량%; 고성능유동화제 0.2~1.2 중량%를 포함하고, 상기 팽창재는 CSA 팽창재 및 무기 팽창재를 포함하되, CSA 팽창재 27~52 중량%, 무기 팽창재 48~73 중량%를 포함한다.
상기 결합재는 고로슬래그 미분말, 플라이애시 및 실리카 퓸 중 적어도 하나 이상이 포함된다.
상기 팽창 모르타르는, 상기 배합재료 100중량부를 기준으로 배합수 19~25중량부를 포함한다.
상기 CSA 팽창재의 분말도는 2,000~3,000cm2/g이고, 상기 무기 팽창재의 분말도는 2,500~4,000cm2/g인 것을 특징으로 한다.
상기 잔골재는, 0.3~1.2mm 50~60중량%, 1.2~2.0mm 20~25중량%, 2.0~2.5mm 20~25중량%를 포함한다.
상기 옹벽패널(80)에는, 네일설치공(801); 상기 네일설치공(801)에 연통되는 고정홈(802)이 구비되고, 상기 네일(20)의 돌출된 단부는 상기 네일설치공(801)을 통과하고, 상기 고정홈(802) 내부에 수용되며, 상기 고정홈(802)의 전면을 전면캡(84)으로 덮고, 상기 전면캡(84)의 후면 쪽에는 스프링(85)이 설치되어 상기 전면캡(84)의 이탈을 방지하는 것을 특징으로 한다.
상기 고정홈(802)에는 캡프레임(83)이 설치되고, 상기 네일(20)은, 상기 옹벽패널(80)의 후면에서 지압판(50)을 구비하고, 고정부재에 의해 고정되고, 상기 네일(20)의 돌출된 단부는, 상기 캡프레임(83)을 통과하고, 지압판(50)을 구비하고, 고정부재에 의해 고정되는 것을 특징으로 한다.
상기 네일(20)은, 이형철근 또는 외면에 나사산이 구비되는 락볼트이고, 상기 고정부재는, 라이너스크류(61) 및 너트(611)이거나 락볼트너트(62)인 것을 특징으로 한다.
상기 기초블록(70)에는 상하 관통되는 보강부재삽입공(701)이 구비되고, 상기 기초블록(70)이 설치되는 지반에는 상기 보강부재삽입공(701)과 연통하도록 보강부재설치홀(72)이 구비되며, 상기 보강부재삽입공(701) 및 보강부재설치홀(72)에 기초보강부재(73)가 삽입되고, 그라우팅에 의해 고정되는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 팽창 모르타르를 이용한 깎기부 패널식 옹벽시공방법은 다음과 같은 효과가 있다.
첫째, 본 발명의 그라우트재로 사용하는 팽창 모르타르는 타설 직후 초기 수축에 대한 보상 뿐만 아니라, 타설 이후 장기적으로 발생하는 수축에 대한 보상 성능이 우수하여, 모르타르에 발생할 수 있는 건조수축, 균열 등을 효율적으로 방지할 수 있어, 네일의 내구성, 인발저항력 및 전단저항력의 저하를 방지할 수 있고, 그 결과 옹벽패널이 견고하게 지지될 수 있다.
둘째, 본 발명의 그라우트재로 사용하는 팽창 모르타르는, 강재 및 지반과의 부착강도가 높아, 네일의 인발저항력, 전단저항력이 우수하고, 옹벽의 안정성이 높다.
셋째, 본 발명의 그라우트재로 사용하는 팽창 모르타르는, 조성물들의 유기적인 결합에 의해 팽창재에 의한 강도 저하가 거의 없으면서, 재료분리 저항성, 워커빌리티, 자기충전성, 유동성이 우수하여, 시공이 효율적으로 이루어질 뿐만 아니라 시공이 편리하고, 그라우팅의 품질이 높다.
넷째, 자기충전성, 유동성에 의해 그라우트재가 천공홀 내부에 밀실하게 충전되는 점, 그라우트재와 지반과의 부착강도, 그라우트재와 네일과의 부착강도가 우수하다는 점, 타설 초기 및 장기적으로 그라우트재의 수축 보상이 충분하게 이루어질 수 있어 그라우트재의 내구성 저하가 없고, 수축이 없으므로 그라우트재와 지반과의 일체성이 유지될 수 있다는 점 등에 의해, 본 발명의 패널식 옹벽시공방법을 적용한 옹벽은 네일에 의해 강력한 결속력을 발휘하여 비탈면과 하나의 구조로 거동할 수 있게 된다.
본 발명의 효과들은 이상에서 언급한 효과들로 제한되지 않으며, 언급되지 않은 또 다른 효과들은 청구범위의 기재로부터 통상의 기술자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
도 1은 2층 구조를 가지는 본 발명의 패널식 옹벽시공방법이 적용된 비탈면의 단면이다.
도 2와 3은 단층 구조를 가지는 본 발명의 패널식 옹벽시공방법이 적용된 비탈면의 단면이다.
도 4는 기초보강부재가 설치된 기초블록의 단면도이다.
도 5는 옹벽패널과 네일 단부의 체결 구조 확대도이다.
도 6은 락볼트 너트의 단면도이다.
도 7은 이형철근에 라이너스크류와 너트를 체결한 것을 나타낸 것이다.
도 8은 제1스페이서를 설명하는 것이다.
도 9는 제2스페이서를 설명하는 것이다.
도 10은 팩킹부재의 단면도이다.
도 11 내지 16은 본 발명의 패널식 옹벽시공방법에 사용할 수 있는 옹벽패널의 실시예를 나타낸 것이다.
도 2와 3은 단층 구조를 가지는 본 발명의 패널식 옹벽시공방법이 적용된 비탈면의 단면이다.
도 4는 기초보강부재가 설치된 기초블록의 단면도이다.
도 5는 옹벽패널과 네일 단부의 체결 구조 확대도이다.
도 6은 락볼트 너트의 단면도이다.
도 7은 이형철근에 라이너스크류와 너트를 체결한 것을 나타낸 것이다.
도 8은 제1스페이서를 설명하는 것이다.
도 9는 제2스페이서를 설명하는 것이다.
도 10은 팩킹부재의 단면도이다.
도 11 내지 16은 본 발명의 패널식 옹벽시공방법에 사용할 수 있는 옹벽패널의 실시예를 나타낸 것이다.
아래에서는 첨부한 도면을 참조하여 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 쉽게 실시할 수 있도록 본 발명의 실시예를 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다. 그리고 도면에서 본 발명을 명확하게 설명하기 위해서 설명과 관계없는 부분은 생략하였으며, 명세서 전체를 통하여 유사한 부분에 대해서는 유사한 도면 부호를 붙였다. 명세서 전체에서, 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다. 이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세히 설명하기로 한다.
본 발명은 비탈면에 네일을 삽입 고정하고, 네일의 돌출된 단부에 옹벽패널을 고정하여 시공하는 깎기부 패널식 옹벽시공방법에 관한 것으로, 천공홀에 주입하는 그라우트재로 팽창 모르타르를 사용한다.
본 발명에 관한 설명에서, 옹벽의 전면 및 패널의 전면은 옹벽패널이 적층되는 옹벽의 정면 쪽을 가리키고, 옹벽의 후면 및 패널의 후면은 그 반대쪽을 가리킨다.
즉, 도 1 및 도 5에서 옹벽패널(80)의 좌측이 옹벽의 전면 쪽이고, 그 반대쪽(도면상 오른쪽)이 옹벽의 후면 쪽이다.
본 발명의 팽창 모르타르를 이용한 패널식 옹벽시공방법을 적용하기 위해, 먼저 지반조사를 실시한다.
지반조사를 통해, 토질, 지반 강도, 절리, 균열 상태, 침출수 및 지하수 상태 등을 조사하고, 시공의 편의성, 공사관리, 경제성 등을 고려하여, 네일링을 위한 천공 위치, 천공홀의 개수, 직경, 깊이, 천공 각도 및 방향 등을 결정하고, 옹벽의 제원을 결정한다.
그리고, 네일링 작업을 위한 절토, 정지 작업 등을 진행한 후, 비탈면(1)에 천공홀(10)을 형성한다.
비탈면(1)에 천공홀(10)을 형성한 다음, 상기 천공홀(10) 속으로 네일(20)을 삽입한다.
네일의 재질은 SD350 이상이 바람직하다.
네일(20)은, 이형철근(201)을 사용할 수도 있고, 외면에 나사산이 구비되는 락볼트(202)를 사용할 수도 있다. 네일의 종류, 강도, 직경, 길이 등은 지반조사 결과 및 옹벽의 제원 등을 토대로 결정한다.
네일(20)을 삽입하기 전, 그라우트재 주입을 위한 모르타르주입관(미도시), 네일의 중심을 유지시키기 위한 스페이서(30)를 미리 네일(20)에 조립해 놓는 것이 바람직하다.
스페이서(30)는 복수 개를 간격을 두고 네일(20)에 조립한다.
본 발명에서 사용하는 스페이서(30)는 제1스페이서(31) 및/또는 제2스페이서(32)를 사용할 수 있다.
제1스페이서(31)는, 단면 형상이 원형으로 구비되어 네일의 외면에 밀착될 수 있는 본체부(311), 상기 본체부(311)의 외면에 방사방향 외측으로 구비되는 간격유지부(312)를 포함한다.
상기 본체부(311)에는 네일의 길이방향과 동일한 방향으로 절개부(313)가 구비되어, 상기 본체부(311)에 네일을 끼우기 쉽도록 하고, 제1스페이서(31)를 끼운 후에는 케이블타이, 끈, 철사 등으로 본체부(311)를 묶는다.
상기 간격유지부(312)는 방사방향 외측의 단부를 두껍게 형성하여 간격유지부(312)의 강성을 높이는 것이 바람직하다.
제2스페이서(32)는, 단면 형상이 원형으로 구비되어 네일의 외면에 밀착될 수 있는 2개의 본체부(321), 상기 2개의 본체부(321)를 연결하면서 방사방향 외측으로 곡선으로 구비되는 간격유지부(322)를 포함한다.
상기 간격유지부(322)는 복수 개 구비하여, 간격유지부(322) 간의 사잇각이 동일하도록 방사방향 외측으로 구비된다.
제2스페이서(32)를 끼운 후에는 케이블타이, 끈, 철사 등으로 본체부(321)를 묶는다.
모르타르주입관과 스페이서(30)를 조립한 네일의 삽입이 완료되면, 상기 천공홀(10)에, 그라우트재(40)를 주입하여, 옹벽패널 지지에 필요한 인발저항력과 전단저항력을 가지도록 한다.
팽창 모르타르를 주입할 때, 모르타르가 흘러 넘치는 것을 방지하고, 밀실하게 채워 넣기 위해, 패킹부재(41)를 구비할 수도 있다.
패킹부재(41)에는 네일삽입공(411), 주입관삽입공(412)이 구비된다.
본 발명의 그라우트재(40)는, 타설 초기 및 장기 팽창 효과가 우수한 그라우팅용 팽창 모르타르를 사용한다. 본 발명에서 사용하는 팽창 모르타르는 아래에서 자세히 설명하기로 한다.
주입된 그라우트재를 일정 시간 양생한 후, 옹벽패널(80)을 적층하면서, 네일(20)의 돌출된 단부에 옹벽패널을 고정한다.
옹벽패널을 적층하기 전, 옹벽패널의 하부에는, 기초블록(70)이 구비된다.
기초블록과 옹벽패널의 수평을 잡고, 안정적으로 적층하기 위해, 기초블록(70)의 하부에 레벨링콘크리트(71)를 타설할 수 있다.
이때, 큰 지지력과 활동저항력이 필요한 경우에는, 기초블록(70) 아래로 기초보강부재(73)가 삽입 고정될 수 있다.
이를 위해, 상기 기초블록(70)에는 상하 관통되는 보강부재삽입공(701)이 구비되고, 상기 기초블록(70)이 설치되는 지반에는 상기 보강부재삽입공(701)과 연통하도록 보강부재설치홀(72)이 구비된다.
기초보강부재(73)는 상기 보강부재삽입공(701) 및 보강부재설치홀(72)에 모두 설치될 수 있도록 삽입된다.
상기 기초보강부재(73)로는, 강관 파일, 마이크로파일, 이형철근, 강봉 중 어느 하나가 사용될 수 있다.
기초보강부재(73)로 강관 파일을 사용하는 경우, 강관 파일의 내부, 강관 파일의 외부와 보강부재설치홀(72) 사이 공간에 그라우팅할 수 있다.
기초보강부재(73)로 마이크로파일, 이형철근, 강봉 중 어느 하나를 사용하는 경우에는, 보강부재설치홀(72) 공간에 그라우팅한다.
본 발명의 패널식 옹벽시공방법에 사용되는 옹벽패널(80)에는, 네일이 통과할 수 있는 네일설치공(801)과 상기 네일설치공(801)에 연통되면서, 네일 단부와 고정부재를 수용할 수 있는 고정홈(802)이 구비된다.
상기 네일(20)의 돌출된 단부는 상기 네일설치공(801)을 통과하고, 상기 고정홈(802) 내부에 수용되며, 옹벽패널의 전면쪽과 후면쪽 양쪽에서 지압판을 개재하고, 고정부재(60)에 의해 고정된다.
네일의 단부 및 고정부재가 고정홈(802) 내부에 수용되도록 하여, 네일의 단부가 옹벽패널의 전면쪽으로 돌출되지 않도록 한다.
그리고, 상기 고정홈(802)의 전면 쪽에서, 전면캡(84)으로 네일설치공을 통과한 네일(20)의 단부와 고정부재(60)를 덮고, 옹벽의 전면을 마무리한다.
고정홈(802)을 덮도록 전면캡(84)을 설치함으로써, 네일의 단부가 옹벽 전면에서 보이는 것을 방지하고, 수분이 침투하는 것을 방지하며, 옹벽의 전면을 미려하게 마무리한다.
상기 고정홈(802)에는, 고정홈의 내부 형상에 부합하는 캡프레임(83)이 설치되고, 상기 캡프레임(83)의 전면 쪽에 상기 전면캡(84)이 삽입, 설치된다. 상기 캡프레임(83)에는 옹벽의 전면 쪽에 한 쌍의 ㄷ자형 홈이 서로 마주보도록 구비되고, 상기 전면캡(84)이 한 쌍의 ㄷ자형 홈에 삽입될 수 있다.
상기 전면캡(84)의 후면 쪽에는 스프링(85)을 설치하여, 스프링(85)이 전면캡(84)을 전면 쪽으로 항시 미는 상태가 되도록 할 수 있다(도 5 참조). 스프링(85)의 복원력에 의해, 전면캡(84)이 옹벽의 전면 쪽으로 항시 압력을 받는 상태가 유지되므로, 전면캡(84)이 흔들리지 않고 이탈이 방지되며 안정적으로 설치될 수 있다.
상기 네일(20)은, 상기 옹벽패널(80)의 후면에서 지압판(50)을 구비하고, 고정부재(60)에 의해 고정되고, 상기 네일(20)의 돌출된 단부는, 상기 캡프레임(83)을 통과하고, 지압판(50)을 구비하고, 고정부재(60)에 의해 고정된다(도 5 참조).
지압판(50)의 고정은 고정부재(60)에 의해 이루어진다.
본 발명에서 고정부재(60)는 라이너스크류(61) 및 너트(611)를 사용하여 네일에 체결할 수도 있고, 네일에 락볼트너트(62)를 체결할 수도 있다.
네일(20)로 이형철근(201)을 사용하는 경우, 고정부재로 라이너스크류(61) 및 너트(611)를 사용하고, 네일(20)로 락볼트(202)를 사용하는 경우, 고정부재로 락볼트너트(62)를 사용한다.
상기 라이너스크류(61)는 외면에 나사산이 형성된 것으로, 이형철근(201)과 너트(611) 사이에 구비되어 체결력을 제공하고, 락볼트너트(62)는 직접 락볼트(202)와 나사결합한다.
지압판(50)은 평판으로 구비될 수 있고, 중앙에 네일은 통과하고, 고정부재는 통과하지 않는 구멍이 형성된다.
지압판의 형상은 평판을 기본으로 하되, 강성을 증대시킬 수 있는 형상(중앙으로 갈수록 높이가 높아지는 아치형상)으로 제작할 수도 있다.
지압판은 스틸 재질로 제작할 수 있다.
옹벽패널의 적층 및 네일 단부에서의 고정작업이 완료되면, 비탈면(1)과 옹벽패널(80)의 사이에 뒤채움부(2)를 형성한다.
뒤채움부를 형성할 때, 옹벽패널의 후면에는 부직포(90)를 구비하여, 배수는 가능하되, 토사는 유실되지 않도록 할 수 있다.
뒤채움부(2)에는 토사를 채우고 다짐하며, 뒤채움부의 하단에는 뒤채움콘크리트(21)를 타설할 수 있다.
뒤채움부 토사의 다짐이 완료되고, 필요한 배수로를 설치하고 마무리하면 패널식 옹벽시공이 완료된다.
이하에서는 본 발명의 그라우트재로 사용되는 타설 초기 및 장기 팽창 효과가 우수한 그라우팅용 팽창 모르타르에 대해 설명한다.
본 발명의 팽창 모르타르는 배합재료에 배합수를 혼합하여 제조하되, 배합재료 100중량부를 기준으로 배합수 19~25중량부를 혼합하여 제조한다.
상기 배합재료는 시멘트; 결합재; 잔골재; 팽창재; 감수제; 소포제; 증점제, 수축저감제, 재유화형 분말수지 및 고성능유동화제를 포함한다.
구체적으로, 시멘트 30~40 중량%; 결합재 5~15 중량%; 잔골재 43~53 중량%; 팽창재 3~8 중량%; 감수제 0.1~1.8 중량%; 소포제 0.05~0.1 중량%; 증점제 0.01~0.5 중량%; 수축저감제 1.0~2.5 중량%; 재유화형 분말수지 7~15 중량%; 고성능유동화제 0.2~1.2 중량%를 포함한다.
배합재료에 포함되는 상기 구성들은 배합재료에 포함되는 전체 구성들과 서로 유기적으로 맞물려 작용하게 되고, 각 구성의 조성비는 다른 구성들과의 결합관계를 고려하여 결정된 것이다. 아래에서 상기 구성들에 대해 자세히 설명한다.
상기 시멘트는, 모르타르를 형성하는 기본적인 재료로서, 1종 보통 포틀랜드 시멘트를 사용할 수 있고, 시멘트의 분말도(비표면적)는 2800~3500 cm2/g이 바람직하다.
본 발명의 시멘트 조성비는, 배합재료에 포함되는 전체 구성들과 유기적으로 작용하게 되고, 시멘트의 조성비는 다른 구성들과의 결합관계를 고려하여 결정한다.
본 발명의 팽창 모르타르 배합재료의 전체 조성비에서, 시멘트의 양을 30중량% 미만으로 사용할 경우 모르타르 조직 간의 결합력이 약해 강도 및 내구성이 저하될 수 있고, 40중량%를 초과해서 사용할 경우 수화열에 의한 균열이 발생할 수 있고, 팽창재에 의한 수축보상 효과가 부족하게 된다.
상기 결합재는 고로슬래그 미분말, 플라이애시 및 실리카 퓸 등 포졸란 물질 중에서 적어도 하나 이상을 선택하여 사용할 수 있다.
포졸란 물질은 수화열을 감소시키고, 장기적으로 발현되는 잠재수경성에 의해 모르타르 내부의 조직을 치밀하게 형성시켜, 장기강도, 내구성, 수밀성, 내부식성 및 내화학성 등을 향상시키며, 알칼리-골재 반응을 억제시키고, 시멘트를 대체하는 만큼 이산화탄소 배출을 저감시키는 등의 효과를 발휘한다.
본 발명의 결합재 조성비는, 배합재료에 포함되는 전체 구성들과 유기적으로 작용하게 되고, 결합재의 조성비는 다른 구성들과의 결합관계를 고려하여 결정한다.
본 발명의 팽창 모르타르 배합재료의 전체 조성비에서 결합재의 양을 5~15중량%를 포함한다. 결합재의 양을 5중량% 미만으로 사용할 경우, 위와 같은 포졸란 물질의 효과를 얻기 힘들다.
따라서 본 발명의 배합재료 전체 조성비에서 결합재의 양을 5중량% 이상으로 하는 것이 바람직한데, 다만, 포졸란 물질에 의해 단위수량이 증가할 수 있고, 건조수축이 발생하는 문제가 발생할 수 있어, 본 발명에서는 수축저감제를 1.0~2.5중량% 포함하면서, 결합재의 양을 15중량% 이내로 함으로써 포졸란에 의한 효과를 극대화하면서, 포졸란에 의해 발생할 수 있는 건조수축을 방지하도록 한다.
아울러 위와 같은 포졸란의 효과를 얻기 위한 결합재의 분말도는 3000~5000 cm2/g이 바람직하다.
잔골재는 모르타르를 충전해주는 필러 역할을 수행하여 내구성, 강도를 높이기 위해 사용한다. 본 발명의 팽창 모르타르 배합재료의 전체 조성비에서 잔골재는 43~53중량%를 포함한다.
본 발명의 전체 배합재료 중 잔골재의 양이 43중량% 미만일 경우에는 균열이 발생할 우려가 있고, 53중량%를 초과하게 되면 결합력이 부족하거나 유동성을 확보하기 어려워질 수 있다.
상기 잔골재는 모래, 규사 등을 사용할 수 있고, 잔골재의 입경은 2.5mm 이하가 바람직하다.
보다 상세하게는, 0.3~1.2mm 50~60중량%, 1.2~2.0mm 20~25중량%, 2.0~2.5mm 20~25중량%로 혼합하는 것이 더욱 바람직하다. 잔골재의 최대입경이 2.5mm를 넘으면 유동성, 자기충전성에 문제가 생길 수 있고, 2.0~2.5mm의 비율이 20중량% 미만이 되면 내구성에 악영향을 줄 수 있다.
본 발명의 전체 배합재료 중 잔골재를 위와 같이 포함함으로써, 워커빌리티(workability), 유동성, 자기충전성, 압축강도를 향상시키는 효과를 얻을 수 있다.
본 발명에서는 타설 초기와 장기에 대한 효율적인 수축 보상을 확보하기 위해, CSA(calcium sulfo-aluminate) 팽창재와 무기 팽창재를 혼합한 팽창재를 사용한다. CSA 팽창재는 주로 장기적인 팽창 효과를 부여하고, 무기 팽창재는 주로 모르타르 타설 초기의 팽창 효과를 부여하여, 본 발명의 팽창재는 모르타르 타설 후 거의 전 기간에 대해 효과적인 팽창 효과를 발휘할 수 있게 한다.
본 발명의 팽창재 조성비는, 배합재료에 포함되는 전체 구성들과 유기적으로 작용하게 되고, 팽창재의 조성비는 다른 구성들과의 결합관계를 고려하여 결정한다.
본 발명의 팽창 모르타르 배합재료의 전체 조성비에서 팽창재의 양을 3~8중량%를 포함한다. 팽창재의 양을 3중량% 미만으로 사용할 경우, 모르타르의 수축을 제대로 보상하지 못하게 되고, 팽창재가 8중량%를 초과하게 되면, 과도한 팽창, 균열 발생 및 강도 저하 문제가 발생할 수 있다.
팽창재는 각기 그 기능을 발현하는 시기가 다르므로 재료의 선택 및 사용량의 선택을 제대로 사용하지 못할 경우, 균등하지 못한 분산으로 인한 부등수축, 부등팽창, 초기팽창 등으로 인하여 균열 및 탈락 등의 하자가 발생할 수 있는데, 본 발명에서는 CSA(calcium sulfo-aluminate) 팽창재와 무기 팽창재를 혼합하면서, 특별한 비율로 사용함으로써 초기 수축 및 장기 수축을 효과적으로 보상하고, 부등수축 및 부등팽창의 발생을 방지하게 된다.
구체적으로 초기 팽창 효과와 장기 팽창 효과가 효율적으로 발현되도록 하고, 모르타르의 내구성과 부착강도를 유지하기 위해, 본 발명의 팽창재는 CSA 팽창재 27~52중량%, 무기 팽창재 48~73중량%로 혼합하여 사용한다.
이때 CSA 팽창재가 27중량% 미만이 되면, 장기 수축에 대한 보상이 제대로 이루어지기 어렵고, 무기 팽창재가 48중량% 미만이 되면, 초기 수축에 대한 보상이 적절히 이루어지기 어렵다. 그리고 CSA 팽창재가 52중량%를 초과하게 되면, 초기 수축에 대한 보상이 제대로 이루어지기 어렵고, 무기 팽창재가 73중량%를 초과하게 되면, 초기 수축에 대한 보상이 과도하게 이루어지고, 장기 수축에 대한 보상이 제대로 이루어지기 어렵다.
CSA(calcium sulfo-aluminate) 팽창재는 장기적으로 에트린가이트(ettringite)를 생성함으로써 시멘트 수화 반응에 의해 수축되는 부분을 보상하게 된다.
무기 팽창재는 모르타르 내에서 물과 반응하여 수산화칼슘을 생성한다. 무기 팽창재의 팽창반응은 물과 무기계가 만나서 무기물질을 생성하는 과정에서 나타나는데, 모르타르 내에서 무기물질이 타설 초기에 생성됨으로써 건조수축 및 경화수축에 의한 체적의 감소를 방지하게 된다.
또한 본 발명의 무기 팽창재에 의해 균열에 대한 자기치유 효과를 얻을 수 있는데, 대기 중의 이산화탄소와 모르타르의 무기계 성분이 결합하여 석회성분이 형성되는 현상에 의해 자기치유 효과를 얻을 수 있다.
본 발명의 무기 팽창재는 CaO를 포함하는데, CaO는 무기 팽창재 중 35~75중량%를 포함하도록 하는 것이 바람직하다.
팽창재의 최대 입경은 300μm 이하가 바람직하다. 최대 입경이 300μm를 넘으면, 모르타르 표면에 미시적인 요철이 형성될 수 있다.
팽창재의 분말도는 다른 재료들과의 혼합 정도, 반응성, 팽창성능 및 경제성 등을 고려하여 결정하는데, CSA 팽창재의 분말도는 2,000~3,000cm2/g, 무기 팽창재의 분말도는 2,500~4,000cm2/g 이 바람직하다.
CSA 팽창재의 분말도 2,000cm2/g, 무기 팽창재의 분말도 2,500cm2/g 미만에서는 장기적인 안정성이 나빠질 우려가 있고, CSA 팽창재의 분말도 3,000cm2/g, 무기 팽창재의 분말도 4,000cm2/g 을 초과하면 팽창성능이 저하되는 경우가 있다.
본 발명에서는 단위수량을 감소하기 위해 감수제를 사용하고, 본 발명의 팽창 모르타르 배합재료의 전체 조성비에서 감수제의 양을 0.1~1.8 중량%를 포함한다. 본 발명의 모르타르 배합재료 전체 조성비에서 감수제의 양을 0.1중량% 미만으로 사용할 경우, 감수효과가 부족하고, 양호한 유동성을 얻기 어려우며, 감수제 1.8중량%를 초과하게 되면, 강도 저하 문제가 발생할 수 있다.
소포제는 시멘트, 결합재, 잔골재, 재유화형 분말수지 등을 혼합할 때 연행될 수 있는 기포를 감소시키고 모르타르의 압축강도, 휨강도 저하를 방지하기 위해 사용한다.
본 발명의 팽창 모르타르 배합재료의 전체 조성비에서 소포제의 양을 0.05~0.1중량%를 포함한다. 소포제의 양을 0.05중량% 미만으로 사용할 경우, 기포 감소 효과가 충분하지 못하고, 소포제 0.1중량%를 초과하게 되면, 강도와 내구성에 악영향을 미치게 된다.
증점제는 모르타르의 점성을 증가시키는 혼화제로 다른 구성들과 혼합하여 재료분리 저항성을 높이고, 모르타르의 내구성을 향상시키기 위해 사용한다.
본 발명의 팽창 모르타르 배합재료의 전체 조성비에서 증점제의 양을 0.01~0.5중량%를 포함한다. 본 발명의 모르타르 배합재료 전체 조성비에서 증점제의 양을 0.01중량% 미만으로 사용할 경우, 점성 증가 효과가 충분하지 못하고, 증점제 0.5중량%를 초과하게 되면, 점성이 과도하여 유동성, 충전성에 악영향을 줄 수 있다.
본 발명에서는, 모르타르의 건조수축을 저감시키고, 본 발명의 결합재에 의한 단위수량 증가를 감소시키기 위해 수축저감제를 사용한다.
본 발명의 팽창 모르타르 배합재료의 전체 조성비에서 수축저감제의 양을 1.0~2.5중량%를 포함한다. 본 발명의 모르타르 배합재료 전체 조성비에서 수축저감제의 양을 1.0중량% 미만으로 사용할 경우, 위와 같은 효과가 충분하지 못하고, 수축저감제 2.5중량%를 초과하게 되면, 불필요하게 비용이 상승할 뿐만 아니라, 굳지않은 모르타르의 유동성이 저하될 우려가 있다.
본 발명에서는, 모르타르 내부 조직을 치밀하게 하고, 네일 및 지반과의 부착력을 증대시키며, 모르타르의 내구성을 향상시키기 위해 재유화형 분말수지를 포함한다. 재유화형 분말수지는 시멘트와 미리 고르게 혼합하여 사용하는 것이 바람직하다. 미리 혼합함으로써, 분말수지가 균일하게 분산하여 작용하도록 하여 모르타르 전체의 내구성, 부착강도, 압축강도 등을 고르게 향상시킬 수 있다.
본 발명의 팽창 모르타르 배합재료의 전체 조성비에서 재유화형 분말수지 7~15중량%를 포함한다. 본 발명의 모르타르 배합재료 전체 조성비에서 재유화형 분말수지의 양을 7중량% 미만으로 사용할 경우, 내구성이나 부착강도의 발현이 불충분할 수 있고, 재유화형 분말수지의 양이 15중량%를 초과하게 되면, 불필요하게 비용이 상승할 뿐만 아니라, 굳지 않은 모르타르의 유동성, 자기충전성이 저하될 우려가 있다.
본 발명에서는, 모르타르에 유동성과 감수 기능을 부여하기 위해 고성능유동화제를 사용한다. 고성능유동화제는 분산작용에 의해 단위수량을 감소시키고, 적은 배합수로도 작업성이 향상되도록 하여 모르타르의 내구성과 강도를 증진시킨다.
본 발명의 팽창 모르타르 배합재료의 전체 조성비에서 고성능유동화제의 양을 0.2~1.2중량%를 포함한다. 고성능유동화제의 양을 0.2중량% 미만으로 사용할 경우, 유동성 증대 및 감수효과가 부족하고, 고성능유동화제가 1.2중량%를 초과하게 되면, 재료분리가 발생할 수 있다.
위에서 설명한 비율에 따라 배합재료가 혼합, 제조될 수 있고, 본 발명의 팽창 모르타르는 상기 배합재료에 배합수를 혼합하여 제조하되, 배합재료 100중량부를 기준으로 배합수 19~25중량부를 혼합하여 제조한다.
배합수는 모르타르를 비비고, 타설할 때 필요로 하는 유동성을 부여하고, 시멘트와의 수화반응을 위해 사용한다.
위와 같이 배합된 배합재료 100중량부를 기준으로 배합수 19중량부 미만일 경우에는 필요로 하는 워커빌리티, 유동성 등을 확보하기 어렵고, 25중량부를 초과하는 경우에는 재료분리가 발생할 우려가 있고, 본 발명의 팽창재에도 불구하고 건조수축 및 균열이 발생할 수 있으며, 내구성, 압축강도, 부착강도 등에 악영향을 초래할 수 있다.
본 발명의 팽창 모르타르의 물리적 특성을 평가하기 위하여, 표 1(단위 : 중량%)과 같은 실시예 1, 2 및 비교예 1, 2, 3의 배합을 실시하였다. 배합에 따른 재료적 특성을 검증하기 위해 5가지 모두에 대해 배합수를 동일하게 적용하였고, 5가지 배합 모두에 대해 배합재료 100중량부를 기준으로 배합수 22중량부를 혼합하였다. 시멘트는 5가지 모두 동일하게 1종 보통 포틀랜드 시멘트를 사용하였다.
| 구 분 | 실시예1 | 실시예2 | 비교예1 | 비교예2 | 비교예3 |
| 시멘트 | 30 | 34 | 44 | 42 | 42 |
| 고로슬래그 미분말 | 14 | 5 | 4 | 6 | 6 |
| 모래 | 43 | 43 | 50 | 43 | 43 |
| CSA 팽창재 | 1.3 | 3 | 0 | 0 | 3 |
| 무기 팽창재 | 1.7 | 5 | 0 | 3 | 0 |
| 감수제 | 1.0 | 1.0 | 1.0 | 0.9 | 0.9 |
| 소포제 | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 | 0.1 |
| 증점제 | 0.3 | 0.3 | 0 | 0.1 | 0.1 |
| 수축저감제 | 1.0 | 1.0 | 0.8 | 0.8 | 0.8 |
| 재유화형 분말수지 | 7 | 7 | 0 | 4 | 4 |
| 고성능유동화제 | 0.6 | 0.6 | 0.1 | 0.1 | 0.1 |
| 합 | 100 | 100 | 100 | 100 | 100 |
표 1에서, 실시예 1, 2는 본 발명에 의한 배합재료를 적용한 것이고, 비교예 1은 팽창재를 사용하지 않은 경우, 비교예 2는 팽창재로 CSA 팽창재만 사용한 경우, 비교예 3은 무기 팽창재만 사용한 경우이다.
KS F 2432(주입 모르타르의 컨시스턴시 시험방법) 및 KS F 4044(수경성 시멘트 무수축 그라우트)에 규정되어 있는 방법에 의해, 유하시험을 실시하고, 재령 7일 압축강도를 측정하였으며, 접착강도는 KS F 2476(폴리머 시멘트 모르타르의 시험 방법)에 규정된 방법에 의해 측정하였고, 팽창효과를 확인하기 위해, KS F 2424(모르타르 및 콘크리트의 길이 변화 시험 방법)에 규정되어 있는 방법에 의해 재령 4주의 길이변화율(‘-’는 수축, ‘+’는 팽창을 나타내는 것이다)을 측정하고, 그 결과를 표 2에 나타내었다.
| 유하시험 (초) |
압축강도 (MPa) |
접착강도 (MPa) |
길이변화율 (%) |
|
| 실시예 1 | 19.4 | 52.4 | 1.7 | +0.13 |
| 실시예 2 | 20.2 | 53.4 | 1.9 | +0.18 |
| 비교예 1 | 30.2 | 56.5 | 1.3 | -0.19 |
| 비교예 2 | 32.4 | 53.5 | 1.4 | -0.1 |
| 비교예 3 | 32.2 | 53.5 | 1.4 | -0.08 |
KS F 2432(주입 모르타르의 컨시스턴시 시험방법)에 규정된 깔때기(상단부 내경 70mm, 하단부 내경 10mm, 높이 420mm, 유출관의 길이 30mm) 속에 실시예 1, 2 및 비교예 1, 2, 3에 의해 반죽된 모르타르를 완전히 채우고, 모르타르의 유출이 멈출 때까지 소요된 시간을 스톱워치로 측정(단위 : 초)하여 모르타르의 컨시스턴시(consistency), 충전성을 확인하였다.
깔때기에 의한 유하 시험 결과, 실시예 1은 모르타르의 유출이 멈추는데 19.4초, 실시예 2는 20.2초가 소요되어, 비교예 1, 2, 3(평균 31.6초)에 비해 약 39% 정도 충전성능이 우수한 것을 확인하였다.
따라서 본 발명의 팽창 모르타르는 그라우팅 주입압을 대폭 낮출 수 있고, 주입압을 가하지 않고, 중력에 의해 흘려 넣는 방식으로 주입하는 것도 가능해지며, 천공홀에 모르타르를 주입하면 밀실하게 충전될 수 있다.
그라우팅시 주입압 절감 효과 및 주입압력 없이 그라우팅이 가능하도록 하는 이러한 특별한 효과는 본 발명의 배합재료에 포함된 구성들의 유기적인 결합 및 상호작용에 의해 유동성, 자기충전성 등이 향상된 결과로 얻을 수 있는 효과이다.
KS F 4044(수경성 시멘트 무수축 그라우트)에 규정된 방법으로 실시예 1, 2와 비교예 1, 2, 3에 대해 재령 7일 압축강도를 측정한 결과, 실시예 1, 2는 팽창재를 사용하지 않은 비교예 1과 비교하여 압축강도의 저하가 거의 없는 것을 확인할 수 있었다.
모르타르의 바람직한 접착강도(부착강도)는 1.5MPa 이상이고, 보다 바람직하게는 1.7MPa 이상이다. KS F 2476(폴리머 시멘트 모르타르의 시험 방법)에 규정된 방법에 의해 실시예 1, 2와 비교예 1, 2, 3에 대해 접착강도(부착강도)를 측정한 결과, 실시예 1의 경우 1.7MPa, 실시예 2의 경우 1.9MPa로 나와 부착강도가 양호함을 알 수 있었다.
KS F 2424(모르타르 및 콘크리트의 길이 변화 시험 방법)에 규정된 방법에 의해 실시예 1, 2와 비교예 1, 2, 3의 길이변화율을 측정한 결과, 실시예 1, 2는 모르타르의 수축이 발생하지 않고, 팽창하는 것을 확인할 수 있었다. 이는 본 발명의 CSA 팽창재와 무기 팽창재 및 이들과 유기적으로 결합된 배합재료의 효율적인 작용에 의한 것이다.
팽창재를 사용하지 않은 비교예 1의 결과를 보면, 일정 부분 수축이 발생하는 것을 확인할 수 있었고, 비교예 2, 3에서는 어느 정도의 수축 보상을 얻을 수는 있었으나, 제대로 된 팽창효과를 얻기에는 부족하였다.
상기 시험결과값들로부터 본 발명의 팽창 모르타르는 유동성, 충전성이 우수하여 시공이 효율적으로 이루어질 수 있고, 지반 내부에 충분히 충전되어 경화 후 그라우트재와 지반과의 부착력이 매우 높으며, 경화 후 부착강도가 우수하여 네일의 인발저항력이 우수하다는 것을 확인할 수 있었다.
따라서 본 발명의 팽창 모르타르를 이용한 패널식 옹벽은 인발저항력 및 전단저항력이 우수한 네일에 고정되므로, 옹벽의 내구성 및 안정성 등이 뛰어나다.
본 발명의 실시예는 예시적인 것에 불과하며, 본 기술 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 다른 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 청구범위의 기술적 사상에 의하여 정해져야 할 것이다.
1. 비탈면
10. 천공홀
20. 네일
201. 이형철근 202. 락볼트
30. 스페이서
31. 제1스페이서
311. 본체부 312. 간격유지부
313. 절개부
32. 제2스페이서
321. 본체부 322. 간격유지부
40. 그라우트재
41. 팩킹부재
411. 네일삽입공 412. 주입관삽입공
50. 지압판
60. 고정부재
61. 라이너스크류 611. 너트
62. 락볼트너트
70. 기초블록
701. 보강부재삽입공
71. 레벨링콘크리트
72. 보강부재설치홀 73. 기초보강부재
80. 옹벽패널
801. 네일설치공 802. 고정홈
83. 캡프레임 84. 전면캡
85. 스프링
90. 부직포
2. 뒤채움부 21. 뒤채움콘크리트
10. 천공홀
20. 네일
201. 이형철근 202. 락볼트
30. 스페이서
31. 제1스페이서
311. 본체부 312. 간격유지부
313. 절개부
32. 제2스페이서
321. 본체부 322. 간격유지부
40. 그라우트재
41. 팩킹부재
411. 네일삽입공 412. 주입관삽입공
50. 지압판
60. 고정부재
61. 라이너스크류 611. 너트
62. 락볼트너트
70. 기초블록
701. 보강부재삽입공
71. 레벨링콘크리트
72. 보강부재설치홀 73. 기초보강부재
80. 옹벽패널
801. 네일설치공 802. 고정홈
83. 캡프레임 84. 전면캡
85. 스프링
90. 부직포
2. 뒤채움부 21. 뒤채움콘크리트
Claims (10)
- 비탈면에 네일을 삽입하고, 네일에 옹벽패널을 고정하여 시공하는 깎기부 패널식 옹벽시공방법에 있어서,
가) 비탈면(1)에 천공홀(10)을 형성하는 단계;
나) 상기 천공홀(10)에 네일(20)을 삽입하는 단계;
다) 상기 천공홀(10)에, 배합재료와 배합수를 포함하는 팽창 모르타르를 주입하는 단계;
라) 기초블록(70) 및 옹벽패널(80)을 적층하면서, 상기 네일(20)의 돌출된 단부에 옹벽패널(80)을 고정하는 단계;
마) 비탈면(1)과 옹벽패널(80)의 사이에 뒤채움부(2)를 형성하는 단계를 포함하고,
상기 배합재료는, 시멘트 30~40 중량%; 결합재 5~15 중량%; 잔골재 43~53 중량%; 팽창재 3~8 중량%; 감수제 0.1~1.8 중량%; 소포제 0.05~0.1 중량%; 증점제 0.01~0.5 중량%; 수축저감제 1.0~2.5 중량%; 재유화형 분말수지 7~15 중량%; 고성능유동화제 0.2~1.2 중량%를 포함하며,
상기 팽창재는 CSA 팽창재 및 무기 팽창재를 포함하되, CSA 팽창재 27~52 중량%, 무기 팽창재 48~73 중량%를 포함하는
깎기부 패널식 옹벽시공방법. - 삭제
- 제1항에 있어서,
상기 결합재는 고로슬래그 미분말, 플라이애시 및 실리카 퓸 중 적어도 하나 이상이 포함되는
깎기부 패널식 옹벽시공방법. - 제1항에 있어서,
상기 팽창 모르타르는, 상기 배합재료 100중량부를 기준으로 배합수 19~25중량부를 포함하는
깎기부 패널식 옹벽시공방법. - 제1항에 있어서,
상기 CSA 팽창재의 분말도는 2,000~3,000cm2/g이고,
상기 무기 팽창재의 분말도는 2,500~4,000cm2/g인 것을 특징으로 하는
깎기부 패널식 옹벽시공방법. - 제1항, 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 잔골재는, 0.3~1.2mm 50~60중량%, 1.2~2.0mm 20~25중량%, 2.0~2.5mm 20~25중량%를 포함하는
깎기부 패널식 옹벽시공방법. - 제1항, 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 옹벽패널(80)에는, 네일설치공(801); 상기 네일설치공(801)에 연통되는 고정홈(802)이 구비되고,
상기 네일(20)의 돌출된 단부는 상기 네일설치공(801)을 통과하고, 상기 고정홈(802) 내부에 수용되며,
상기 고정홈(802)의 전면을 전면캡(84)으로 덮고,
상기 전면캡(84)의 후면 쪽에는 스프링(85)이 설치되어 상기 전면캡(84)의 이탈을 방지하는 것을 특징으로 하는
깎기부 패널식 옹벽시공방법. - 제7항에 있어서,
상기 고정홈(802)에는 캡프레임(83)이 설치되고,
상기 네일(20)은, 상기 옹벽패널(80)의 후면에서 지압판(50)을 구비하고, 고정부재에 의해 고정되고,
상기 네일(20)의 돌출된 단부는, 상기 캡프레임(83)을 통과하고, 지압판(50)을 구비하고, 고정부재에 의해 고정되는 것을 특징으로 하는
깎기부 패널식 옹벽시공방법. - 제8항에 있어서,
상기 네일(20)은, 이형철근 또는 외면에 나사산이 구비되는 락볼트이고,
상기 고정부재는, 라이너스크류(61) 및 너트(611)이거나 락볼트너트(62)인 것을 특징으로 하는
깎기부 패널식 옹벽시공방법. - 제1항, 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 기초블록(70)에는 상하 관통되는 보강부재삽입공(701)이 구비되고,
상기 기초블록(70)이 설치되는 지반에는 상기 보강부재삽입공(701)과 연통하도록 보강부재설치홀(72)이 구비되며,
상기 보강부재삽입공(701) 및 보강부재설치홀(72)에 기초보강부재(73)가 삽입되고, 그라우팅에 의해 고정되는 것을 특징으로 하는
깎기부 패널식 옹벽시공방법.
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| KR102652442B1 (ko) * | 2024-01-22 | 2024-03-28 | 브사렐건설 주식회사 | 뚜껑틀을 이용한 패널식 옹벽시공방법 및 패널식 옹벽 |
| KR102657300B1 (ko) * | 2024-02-19 | 2024-04-16 | 브사렐건설 주식회사 | 컬러패널을 이용한 옹벽시공방법 및 옹벽 |
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- 2023-01-10 KR KR1020230003256A patent/KR102513969B1/ko active IP Right Grant
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