KR102418275B1

KR102418275B1 - 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법

Info

Publication number: KR102418275B1
Application number: KR1020207021455A
Authority: KR
Inventors: 타카아키 다나카; 유키 도지
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2017-12-26
Filing date: 2018-12-13
Publication date: 2022-07-07
Also published as: KR20200100164A; EP3733897A1; EP3733897A4; CN111527223A; WO2019131188A1; EP3733897B1; US20200392598A1; CN111527223B; US11359256B2

Abstract

1320㎫ 이상의 인장 강도를 갖고, 또한, 연성 및 신장 플랜지성이 우수하고, 추가로, 구멍 확장 시험의 불량률이 낮은 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것이다. 본 발명에 따른 고강도 냉연 강판은, 소정의 조성을 갖고, 페라이트 및 베이니틱 페라이트의 면적률의 총 합이 10％ 이상 50％ 이하의 범위 내이고, 잔류 오스테나이트의 면적률이 15％ 초과 50％ 이하의 범위 내이고, 템퍼링 마르텐사이트의 면적률이 15％ 초과 60％ 이하의 범위 내이고, 잔류 오스테나이트 중, 애스펙트비가 0.6 이하인 것의 비율이, 면적비로 70％ 이상이고, 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트 중, 방위차 40° 이상의 페라이트 입계에 존재하는 것의 비율이, 면적비로 50％ 이상이고, bcc상의 평균 KAM값이 1° 이하이다.

Description

고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법{HIGH-STRENGTH COLD-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME}

본 발명은, 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다. 보다 상세하게는, 본 발명은, 자동차를 비롯한 수송 기계류의 부품에 적합한, 인장 강도(TS):1320㎫ 이상의 고강도를 갖고, 또한, 양호한 연성(ductility) 및 신장 플랜지성(stretch flangeability)을 겸비하고, 추가로 구멍 확장 시험(hole expanding test)의 불량률이 작은 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다.

종래, 차체 부품 등에 고강도 냉연 강판이 적용되고 있다(예를 들면, 특허문헌 1∼2). 최근, 지구 환경의 보전이라는 관점에서, 자동차의 연비 향상이 요망되고 있고, 인장 강도가 1320㎫ 이상인 고강도 냉연 강판을 적용하는 것이 촉진되고 있다. 또한, 최근에는, 자동차의 충돌 안전성의 향상에 대한 요구가 높아져, 충돌시의 탑승원의 안전성 확보라는 관점에서, 차체의 골격 부분 등의 구조 부재용으로서, 인장 강도가 1460㎫ 이상인 매우 높은 강도를 갖는 고강도 냉연 강판의 적용도 검토되고 있다.

국제공개공보 제2016/132680호 국제공개공보 제2016/021193호

일반적으로, 강판은 고강도화함에 따라 연성이 저하한다. 연성이 낮은 강판은, 프레스 성형시에 균열을 일으키기 때문에, 고강도 강판을 자동차 부품으로서 가공하기 위해서는, 고강도로 하면서도 높은 연성을 겸비할 필요가 있다. 또한, 성형성의 지표의 하나로서, 강판에는, 우수한 신장 플랜지성이 요구되는 경우가 있다. 신장 플랜지성은, 예를 들면 소정의 구멍 확장 시험에 의해 구해지는 구멍 확장률의 평균값이 큰 경우에, 양호하다고 평가된다.

그런데, 구멍 확장률의 평균값(평균 구멍 확장률)이 우수한 강판이라도, 시험수를 늘려 가면, 드물게 평균값보다도 대폭적으로 낮은 값이 측정되는 경우가 있다. 이와 같이 평균값보다도 대폭적으로 낮은 값이 측정되는 확률을 구멍 확장 시험의 불량률로 한다. 구멍 확장 시험의 불량률이 높은 강판은, 실프레스(actual pressing)시에도 불량으로 될 확률이 높아진다. 양산으로 대량으로 부품 성형을 행하는 중에, 이러한 불량은 무시하기 어렵다. 프레스 성형의 불량률을 저감하기 위해, 구멍 확장 시험의 불량률이 낮은 강판이 요구되고 있다.

이 때문에, 인장 강도 1320㎫ 이상의 고강도를 갖고, 또한, 우수한 연성 및 신장 플랜지성을 겸비하고, 추가로, 구멍 확장 시험의 불량률을 저감한 강판이 요구되고 있다. 그러나, 종래의 냉연 강판은 상기 특성 중 어느 것이 불충분한 경우가 있었다.

본 발명은, 상기 과제를 감안하여 이루어진 것으로서, 그 목적은, 1320㎫ 이상의 인장 강도를 갖고, 또한, 연성 및 신장 플랜지성이 우수하고, 추가로, 구멍 확장 시험의 불량률이 낮은 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것에 있다.

본 발명의 발명자들은, 상기 목적을 달성하기 위해 예의 검토를 행했다. 그 결과, 강판 중에 포함되는 애스펙트비가 큰 괴 형상(massive)의 잔류 오스테나이트가, 구멍 확장 시험에 앞서는 펀칭시에 펀칭 단면에 다수 노출된 경우에, 단면 크랙을 유발하여, 구멍 확장률이 대폭적으로 저하하는 것을 인식했다. 또한, 본 발명의 발명자들은, 애스펙트비가 작은 침 형상(acicular)의 잔류 오스테나이트가 방위차 40°이상의 페라이트 입계에 존재하는 경우에, 상기 단면 크랙의 발생을 억제하는 효과가 있는 것을 인식했다.

또한, 본 발명의 발명자들은, 애스펙트비가 작은 침 형상의 잔류 오스테나이트 분율이 높고, 또한, 애스펙트비가 작은 침 형상의 잔류 오스테나이트의 대부분이 방위차 40° 이상의 페라이트 입계에 존재하고, 또한, bcc상의 평균 KAM값이 1° 이하인 조직을 갖는 강판은, 우수한 신장 플랜지성을 가짐과 함께, 구멍 확장 시험에 있어서의 불량률이 현저하게 작은 것을 인식했다.

추가로, 본 발명의 발명자들은, 냉연 강판에 대하여, 특정의 조건으로 3회의 어닐링을 실시함으로써, 전술한 조건을 충족하는 조직을 갖는 강판을 제조할 수 있는 것을 발견했다.

본 발명의 발명자들은, 상기의 인식에 기초하여 추가로 검토를 더한 끝에, 본 발명을 완성시켰다.

본 발명에 의하면, 1320㎫ 이상의 인장 강도를 갖고, 또한, 연성 및 신장 플랜지성이 우수하고, 추가로, 구멍 확장 시험의 불량률이 낮은 고강도 냉연 강판 및 그의 제조 방법을 제공할 수 있다.

본 발명에 따른 고강도 냉연 강판은, 자동차를 비롯한 수송 기계류의 부품, 건축용 강재 등의 구조용 강재에 적합하다. 본 발명에 의하면, 수송 기기 부재를 종래 이상으로 고강도 박육화할 수 있어, 고강도 냉연 강판의 보다 한층 더 용도 전개가 가능해져, 산업상 각별한 효과를 발휘한다.

도 1은, 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트 중, 방위차 40° 이상의 페라이트 입계에 존재하는 것의 비율과, bcc상의 평균 KAM값이, 구멍 확장 시험의 불량률에 미치는 영향을 나타내는 그래프이다.

(발명을 실시하기 위한 형태)

<조성>

이하에서는, 우선, 본 발명에 따른 고강도 냉연 강판이 갖는 조성(성분 조성)에 대해서 설명한다. 성분 조성에 있어서의 원소의 함유량의 단위는 모두 「질량％」이지만, 이하, 특별히 언급하지 않는 한 간단히 「％」로 나타낸다.

C: 0.18％ 초과 0.45％ 이하

C는, 오스테나이트를 안정화시켜, 소망하는 면적률의 잔류 오스테나이트를 확보하여, 연성의 향상에 유효하게 기여하는 원소이다. 또한, C는, 템퍼링 마르텐사이트의 경도를 상승시켜, 강도의 증가에 기여한다. 이와 같은 효과를 충분히 얻기 위해서는, C는 0.18％ 초과의 함유를 필요로 한다. 그 때문에, C 함유량은 0.18％ 초과, 바람직하게는 0.19％ 이상, 보다 바람직하게는 0.20％ 이상으로 한다. 한편, 0.45％를 초과하는 다량의 함유는, 템퍼링 마르텐사이트의 생성량을 과잉으로 하여 연성 및 신장 플랜지성을 저하시킨다. 이 때문에, C 함유량은, 0.45％ 이하, 바람직하게는 0.43％ 이하, 보다 바람직하게는 0.42％ 이하로 한다.

Si: 0.5％ 이상 2.5％ 이하

Si는, 탄화물(시멘타이트)의 생성을 억제하여, 오스테나이트로의 C의 농화를 촉진함으로써 오스테나이트를 안정화시켜, 강판의 연성 향상에 기여한다. 페라이트에 고용한 Si는, 가공 경화능을 향상시켜, 페라이트 자신의 연성 향상에 기여한다. 이러한 효과를 충분히 얻기 위해서는, Si는 0.5％ 이상의 함유를 필요로 한다. 그 때문에, Si 함유량은 0.5％ 이상, 바람직하게는 0.8％ 이상, 보다 바람직하게는 1.0％ 이상으로 한다. 한편, Si의 함유량이 2.5％를 초과하면, 탄화물(시멘타이트)의 생성을 억제하여, 잔류 오스테나이트의 안정화에 기여하는 효과가 포화할 뿐만 아니라, 페라이트 중에 고용하는 Si량이 과잉이 되기 때문에, 오히려 연성이 저하한다. 이 때문에, Si의 함유량은, 2.5％ 이하, 바람직하게는 2.4％ 이하, 보다 바람직하게는 2.3％ 이하로 한다.

Mn: 2.5％ 초과 4.0％ 이하

Mn은, 오스테나이트 안정화 원소로서, 오스테나이트를 안정화시킴으로써 연성의 향상에 기여한다. 또한, Mn은, 퀀칭성(quench hardenability)을 높임으로써 템퍼링 마르텐사이트의 생성을 촉진하여 강판의 고강도화에 기여한다. 이러한 효과를 충분히 얻기 위해, Mn은 2.5％ 초과의 함유를 필요로 한다. 그 때문에, Mn 함유량은 2.5％ 초과, 바람직하게는 2.7％ 이상으로 한다. 한편, Mn의 함유량이 4.0％를 초과하면, 템퍼링 마르텐사이트가 과잉으로 생성하여 연성 및 신장 플랜지성을 열화시킨다. 이 때문에, Mn의 함유량은, 4.0％ 이하, 바람직하게는 3.5％ 이하로 한다.

P: 0.05％ 이하

P는, 입계에 편석하여 신장을 저하시켜, 가공시에 균열을 유발하고, 나아가서는 내충격성을 열화시키는 유해한 원소이다. 따라서, P의 함유량은 0.05％ 이하, 바람직하게는 0.01％ 이하로 한다. 한편, P 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않고, P 함유량은 0％ 이상이면 좋다. 그러나, 과도한 탈인(dephosphorization)은, 정련 시간의 증가 및 비용의 상승 등을 초래하기 때문에, P 함유량은 0.002％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.

S: 0.01％ 이하

S는, 강 중에 MnS로서 존재하여 펀칭 가공시에 보이드(void)의 발생을 조장하고, 나아가서는, 가공 중에도 보이드의 발생의 기점이 되기 때문에 신장 플랜지성을 저하시킨다. 그 때문에, S의 함유량은, 최대한 저감하는 것이 바람직하고, 0.01％ 이하, 바람직하게는 0.005％ 이하로 한다. 한편, S 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않고, S 함유량은 0％ 이상이면 좋다. 그러나, 과도한 탈황은, 정련 시간의 증가 및 비용의 상승 등을 초래하기 때문에, S 함유량은, 0.0002％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.

Al: 0.01％ 이상 0.1％ 이하

Al은, 탈산제로서 작용하는 원소이다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는, Al을 0.01％ 이상 함유시킬 필요가 있다. 그 때문에, Al 함유량은 0.01％ 이상으로 한다. 그러나, Al의 함유량이 과잉으로 되면, 강판 중에 Al이 Al 산화물로서 잔존하고, 당해 Al 산화물이 응집하여 조대화(coarsen)하기 쉬워져, 국부 연성을 열화시키는 원인이 된다. 따라서, Al 함유량은 0.1％ 이하로 한다.

N: 0.01％ 이하

N은, 강 중에 AlN으로서 존재하여 펀칭 가공시에 조대한 보이드의 발생을 조장하고, 나아가서는, 가공 중에도 조대한 보이드의 발생의 기점이 되기 때문에 국부 연성을 저하시킨다. 이 때문에, N의 함유량은, 최대한 저감하는 것이 바람직하고, 0.01％ 이하, 바람직하게는 0.006％ 이하로 한다. 한편, N 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않고, N 함유량은 0％ 이상이면 좋다. 그러나, 과도의 탈질은, 정련 시간의 증가 및 비용의 상승을 초래하기 때문에, N 함유량은 0.0005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다.

본 발명의 일 실시 형태에 있어서의 고강도 냉연 강판은, 상기 각 원소와, 잔부의 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 가질 수 있다.

7.5C＋Mn: 5.0 이상

C 및 Mn은, 모두 강판의 고강도화에 기여하는 원소이지만, 개개의 원소의 함유량이 각각 단독으로 상기 범위 내인 경우에 있어서도, 7.5C＋Mn이 5.0 미만인 경우에는 소망하는 강판 강도를 달성할 수 없다. 이는 C 및 Mn이 각각 단독으로 강판 강도의 상승에 기여하는 것이 아니라, 상호 서로 영향을 미치고, 템퍼링 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트를 형성한 결과, 강판 강도가 상승하기 때문이다. 특히, 강판 강도에 강한 영향을 미치는 템퍼링 마르텐사이트는, 그의 분율, C 농도 및, Mn 농도에 따라서 강판 강도로의 기여가 변화하기 때문에, 조직 분율만으로 강판 강도를 제어하는 것은 곤란하지만, 7.5C＋Mn이 5.0 이상이면 소망하는 강판 강도를 달성한다. 이 때문에, C 함유량 및 Mn 함유량은, 하기 (1)식을 만족할 필요가 있다. 7.5C＋Mn은, 바람직하게는 5.1 이상이다.

7.5C＋Mn≥5.0　…(1)

단, 상기 (1)식 중, C 및 Mn은 각 원소의 함유량(질량％)을 나타낸다.

본 발명의 다른 실시 형태에 있어서는, 상기 조성은, 추가로 임의로, 이하의 원소로부터 선택되는 적어도 1개를 포함할 수 있다.

Ti: 0.005％ 이상 0.035％ 이하

Ti는, 탄질화물을 형성하여, 석출 강화 작용에 의해 강의 강도를 상승시킨다. Ti를 첨가하는 경우, 상기 작용을 유효하게 발휘시키기 위해, Ti의 함유량을 0.005％ 이상으로 한다. 한편, Ti의 함유량이 과잉이면, 석출물이 과도하게 생성하여, 연성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, Ti의 함유량은, 0.035％ 이하, 바람직하게는 0.020％ 이하로 한다.

Nb: 0.005％ 이상 0.035％ 이하

Nb는, 탄질화물을 형성하여, 석출 강화 작용에 의해 강의 강도를 상승시킨다. Nb를 첨가하는 경우, 상기 작용을 유효하게 발휘시키기 위해, Nb의 함유량을 0.005％ 이상으로 한다. 한편, Nb의 함유량이 과잉이면, 석출물이 과도하게 생성하여, 연성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, Nb의 함유량은, 0.035％ 이하, 바람직하게는 0.030％ 이하로 한다.

V: 0.005％ 이상 0.035％ 이하

V는, 탄질화물을 형성하여, 석출 강화 작용에 의해 강의 강도를 상승시킨다. V를 첨가하는 경우, 상기 작용을 유효하게 발휘시키기 위해, V의 함유량을 0.005％ 이상으로 한다. 한편, V의 함유량이 과잉이면, 석출물이 과도하게 생성하여, 연성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, V의 함유량은, 0.035％ 이하, 바람직하게는 0.030％ 이하로 한다.

Mo: 0.005％ 이상 0.035％ 이하

Mo는, 탄질화물을 형성하여, 석출 강화 작용에 의해 강의 강도를 상승시킨다. Mo를 첨가하는 경우, 상기 작용을 유효하게 발휘시키기 위해, Mo의 함유량을 0.005％ 이상으로 한다. 한편, Mo의 함유량이 과잉이면, 석출물이 과도하게 생성하여, 연성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, Mo의 함유량은, 0.035％ 이하, 바람직하게는 0.030％ 이하로 한다.

B: 0.0003％ 이상 0.01％ 이하

B는, 퀀칭성을 높여, 템퍼링 마르텐사이트의 생성을 촉진하는 작용을 가지기 때문에, 강의 강화 원소로서 유용하다. 상기 작용을 유효하게 발휘시키기 위해, B를 첨가하는 경우, B의 함유량을 0.0003％ 이상으로 한다. 한편, B의 함유량이 과잉이면, 템퍼링 마르텐사이트가 과잉으로 생성하여, 연성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, B의 함유량은, 0.01％ 이하로 한다.

Cr: 0.05％ 이상 1.0％ 이하

Cr은, 퀀칭성을 높여, 템퍼링 마르텐사이트의 생성을 촉진하는 작용을 가지기 때문에, 강의 강화 원소로서 유용하다. 상기 작용을 유효하게 발휘시키기 위해, Cr을 첨가하는 경우, Cr의 함유량을 0.05％ 이상으로 한다. 한편, Cr의 함유량이 과잉이면, 템퍼링 마르텐사이트가 과잉으로 생성하여, 연성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, Cr의 함유량은, 1.0％ 이하로 한다.

Ni: 0.05％ 이상 1.0％ 이하

Ni는, 퀀칭성을 높여, 템퍼링 마르텐사이트의 생성을 촉진하는 작용을 가지기 때문에, 강의 강화 원소로서 유용하다. 상기 작용을 유효하게 발휘시키기 위해, Ni를 첨가하는 경우, Ni의 함유량을 0.05％ 이상으로 한다. 한편, Ni의 함유량이 과잉이면, 템퍼링 마르텐사이트가 과잉으로 생성하여, 연성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, Ni의 함유량은 1.0％ 이하로 한다.

Cu: 0.05％ 이상 1.0％ 이하

Cu는, 퀀칭성을 높여, 템퍼링 마르텐사이트의 생성을 촉진하는 작용을 가지기 때문에, 강의 강화 원소로서 유용하다. 상기 작용을 유효하게 발휘시키기 위해, Cu를 첨가하는 경우, Cu 함유량을 0.05％ 이상으로 한다. 한편, Cu의 함유량이 과잉이면, 템퍼링 마르텐사이트가 과잉으로 생성하여, 연성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, Cu의 함유량은, 1.0％ 이하로 한다.

Sb: 0.002％ 이상 0.05％ 이하

Sb는, 강판 표면의 질화 및 산화에 의해 발생하는 강판 표층(수십 ㎛ 정도의 영역)의 탈탄을 억제하는 작용을 갖는다. 이에 따라, 강판 표면에 있어서 오스테나이트의 생성량이 감소하는 것을 방지할 수 있어, 연성을 더욱 향상시킬 수 있다. 상기 작용을 유효하게 발휘시키기 위해, Sb를 첨가하는 경우, Sb의 함유량을 0.002％ 이상으로 한다. 한편, Sb의 함유량이 과잉이면, 인성의 저하를 초래하는 경우가 있다. 이 때문에, Sb의 함유량은, 0.05％ 이하로 한다.

Sn: 0.002％ 이상 0.05％ 이하

Sn은, 강판 표면의 질화 및 산화에 의해 발생하는 강판 표층(수십 ㎛ 정도의 영역)의 탈탄을 억제하는 작용을 갖는다. 이에 따라, 강판 표면에 있어서 오스테나이트의 생성량이 감소하는 것을 방지할 수 있어, 연성을 더욱 향상시킬 수 있다. 상기 작용을 유효하게 발휘시키기 위해, Sn을 첨가하는 경우, Sn의 함유량을 0.002％ 이상으로 한다. 한편, Sn의 함유량이 과잉이면, 인성의 저하를 초래하는 경우가 있다. 이 때문에, Sn의 함유량은, 0.05％ 이하로 한다.

Ca: 0.0005％ 이상 0.005％ 이하

Ca는, 황화물계 개재물의 형태를 제어하는 작용을 갖고, 국부 연성의 저하 억제에 유효하다. Ca를 첨가하는 경우, 상기 효과를 얻기 위해, Ca의 함유량을 0.0005％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편, Ca의 함유량이 과잉이면, 그의 효과가 포화하는 경우가 있다. 이 때문에, Ca의 함유량은, 0.0005％ 이상 0.005％ 이하의 범위 내가 바람직하다.

Mg: 0.0005％ 이상 0.005％ 이하

Mg는, 황화물계 개재물의 형태를 제어하는 작용을 갖고, 국부 연성의 저하 억제에 유효하다. Mg를 첨가하는 경우, 상기 효과를 얻기 위해, Mg의 함유량을 0.0005％ 이상으로 한다. 한편, Mg의 함유량이 과잉이면, 그의 효과가 포화하는 경우가 있다. 이 때문에, Mg의 함유량은, 0.005％ 이하로 한다.

REM: 0.0005％ 이상 0.005％ 이하

REM(희토류 금속)은, 황화물계 개재물의 형태를 제어하는 작용을 갖고, 국부 연성의 저하 억제에 유효하다. REM을 첨가하는 경우, 상기 효과를 얻기 위해, REM의 함유량을 0.0005％ 이상으로 한다. 한편, REM의 함유량이 과잉이면, 그의 효과가 포화하는 경우가 있다. 이 때문에, REM의 함유량은, 0.005％ 이하로 한다.

환언하면, 본 발명의 일 실시 형태에 있어서의 고강도 냉연 강판은,

질량％로,

C: 0.18％ 초과 0.45％ 이하,

Si: 0.5％ 이상 2.5％ 이하,

Mn: 2.5％ 초과 4.0％ 이하,

P: 0.05％ 이하,

S: 0.01％ 이하,

Al: 0.01％ 이상 0.1％ 이하,

N: 0.01％ 이하 및,

임의로,

Ti: 0.005％ 이상 0.035％ 이하,

Nb: 0.005％ 이상 0.035％ 이하,

V: 0.005％ 이상 0.035％ 이하,

Mo: 0.005％ 이상 0.035％ 이하,

B: 0.0003％ 이상 0.01％ 이하,

Cr: 0.05％ 이상 1.0％ 이하,

Ni: 0.05％ 이상 1.0％ 이하,

Cu: 0.05％ 이상 1.0％ 이하,

Sb: 0.002％ 이상 0.05％ 이하,

Sn: 0.002％ 이상 0.05％ 이하,

Ca: 0.0005％ 이상 0.005％ 이하,

Mg: 0.0005％ 이상 0.005％ 이하 및,

REM: 0.0005％ 이상 0.005％ 이하로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1개를 포함하고,

잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 가질 수 있다.

<조직>

다음으로, 본 발명에 따른 고강도 냉연 강판의 조직에 대해서 설명한다.

F＋BF: 10％ 이상 50％ 이하

페라이트(F) 및 베이니틱 페라이트(BF)는, 연질인 강 조직으로 강판의 연성의 향상에 기여한다. 이들 조직에는 탄소가 그다지 고용하지 않기 때문에, 오스테나이트 중에 C를 배출함으로써, 오스테나이트의 안정성을 상승시켜, 연성의 향상에 기여한다. 강판에 필요한 연성을 부여하기 위해서는, 페라이트 및 베이니틱 페라이트의 면적률의 총 합이 10％ 이상일 필요가 있다. 그 때문에, 페라이트 및 베이니틱 페라이트의 면적률의 총 합은, 10％ 이상, 바람직하게는 12％ 이상, 보다 바람직하게는 14％ 이상으로 한다. 한편으로, 페라이트 및 베이니틱 페라이트의 면적률의 총 합이 50％를 초과하면, 1320㎫ 이상의 인장 강도를 확보하는 것이 곤란해진다. 이 때문에, 페라이트 및 베이니틱 페라이트의 면적률의 총 합은, 50％ 이하, 바람직하게는 47％ 이하로 한다.

RA: 15％ 초과 50％ 이하

잔류 오스테나이트(RA)는, 그 자체, 연성이 풍부한 조직인 것에 더하여, 왜곡 유기 변태(strain-induced transformation)하여 더욱 연성의 향상에 기여하는 조직이다. 이러한 효과를 얻기 위해서는, 잔류 오스테나이트는, 면적률로 15％ 초과로 할 필요가 있다. 그 때문에, 잔류 오스테나이트의 면적률은 15％ 초과, 바람직하게는 17％ 이상으로 한다. 한편, 잔류 오스테나이트가 면적률로 50％를 초과하여 많아지면, 잔류 오스테나이트의 안정성이 저하하여, 왜곡 유기 변태가 조기에 일어나게 되기 때문에, 연성이 저하한다. 이 때문에, 잔류 오스테나이트의 면적률은, 50％ 이하, 바람직하게는 45％ 이하, 보다 바람직하게는 39％ 이하로 한다. 본 명세서에 있어서는, 후술하는 방법에 의해 잔류 오스테나이트의 체적률을 산출하고, 이것을 면적률로서 취급하는 것으로 한다.

TM: 15％ 초과 60％ 이하

템퍼링 마르텐사이트(TM)는, 경질의 조직으로, 강판의 고강도화에 기여한다. 템퍼링 마르텐사이트의 함유량이 면적률로 15％ 이하인 경우에는, 소망하는 강판 강도가 얻어지지 않는다. 그 때문에, 템퍼링 마르텐사이트의 면적률은, 15％ 초과, 바람직하게는 20％ 이상, 보다 바람직하게는 29％ 이상으로 한다. 한편, 템퍼링 마르텐사이트의 면적률이 60％ 초과이면, 소망하는 연성 및 신장 플랜지성을 확보할 수 없다. 이 때문에, 템퍼링 마르텐사이트의 면적률은, 60％ 이하, 바람직하게는 55％ 이하, 보다 바람직하게는 53％ 이하로 한다.

R1: 70％ 이상

잔류 오스테나이트는 강판의 연성을 향상시키지만, 그 형상에 따라 연성 향상으로의 기여가 상이하다. 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트는, 애스펙트비가 0.6 초과인 잔류 오스테나이트와 비교하여, 보다 가공에 대하여 안정되어, 연성 향상 효과가 크다. 가공 안정성이 낮은, 애스펙트비가 0.6 초과인 잔류 오스테나이트는, 구멍 확장 시험에 앞서는 펀칭에 있어서, 조기에 경질인 마르텐사이트로 되기 때문에, 주위에 조대한 보이드를 형성하기 쉽다. 특히, 펀칭 단면에 다수 노출된 경우에, 단면 크랙을 유발하여, 구멍 확장 시험 불량의 원인이 되어, 구멍 확장 시험의 불량률을 증가시킨다. 한편, 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트는, 조직의 흐름에 따르도록 변형하여, 주위에 보이드를 형성하기 어렵다. 소망하는 연성을 확보함과 함께, 구멍 확장 시험의 불량률을 충분히 저감하기 위해, 잔류 오스테나이트 중, 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트의 비율(R1)을 70％ 이상, 바람직하게는 75％ 이상으로 한다. R1의 상한은, 특별히 한정되지 않고, 100％라도 좋다. 또한, R1＝(애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트의 면적/전체 잔류 오스테나이트의 면적)×100(％)이다.

R2: 50％ 이상

애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트가 방위차 40°이상의 페라이트 입계에 존재하면, 애스펙트비가 0.6 초과의 잔류 오스테나이트가 존재하는 경우에 있어서도, 이에 기인하는 펀칭 단면 크랙의 발생이 억제되어, 구멍 확장 시험의 불량률이 대폭 작아진다. 이 이유는 반드시 명백하지 않지만, 본 발명의 발명자들은, 다음과 같이 생각하고 있다. 즉, 방위차가 커 응력이 집중하기 쉬운 방위차 40° 이상의 페라이트 입계에 대하여, 그것을 덮도록 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트가 존재함으로써, 잔류 오스테나이트의 변형이나 가공 유기 마르텐사이트 변태에 의해 집중된 응력을 완화할 수 있다. 그 결과, 근방에 존재하는 애스펙트비가 0.6 초과인 잔류 오스테나이트의 주위의 응력 집중이 경감되어, 보이드 나 크랙의 발생이 억제된다. 여기에서, 구멍 확장 시험에 있어서의 불량률을 충분히 저감하기 위해, 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트 중, 방위차 40° 이상의 페라이트 입계에 존재하는 것의 비율(R2)을 50％ 이상, 바람직하게는 65％ 이상으로 한다. R2의 상한은, 특별히 한정되지 않고, 100％라도 좋다. 또한, R2＝(애스펙트비가 0.6 이하이고, 방위차 40° 이상의 페라이트 입계에 존재하는 잔류 오스테나이트의 면적/애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트의 면적)×100(％)이다.

bcc상의 평균 KAM값: 1° 이하

bcc상의 평균 KAM값이 1° 이하이면, 애스펙트비가 0.6 초과의 잔류 오스테나이트가 존재하는 경우에 있어서도, 이것에 기인하는 펀칭 단면 크랙의 발생이 억제되어, 구멍 확장 시험의 불량률이 작아진다. 이 이유는 반드시 명백하지 않지만, 본 발명의 발명자들은, 다음과 같이 생각하고 있다. 즉, KAM값이 낮은 bcc상은 GN 전위 밀도가 낮기 때문에 변형하기 쉽고, 펀칭시에 애스펙트비가 0.6 초과인 잔류 오스테나이트의 주위의 응력 집중이 경감되어, 보이드나 크랙의 발생이 억제된다. 여기에서, 구멍 확장률의 불량률을 충분히 저감하기 위해, bcc상의 평균 KAM값을 1° 이하, 바람직하게는 0.8° 이하로 한다. bcc상의 평균 KAM값의 하한은 특별히 한정되지 않고, 0°라도 좋다.

<인장 강도>

전술한 바와 같이, 본 발명의 고강도 냉연 강판은 우수한 강도를 갖고, 구체적으로는, 1320㎫ 이상의 인장 강도를 구비하고 있다. 한편, 인장 강도의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 인장 강도는 1800㎫ 이하이면 좋고, 1750㎫ 이하이면 좋다.

<도금층>

본 발명에 따른 고강도 냉연 강판은, 내식성 등을 향상시키는 관점에서, 그의 표면에 추가로 도금층을 갖고 있어도 좋다. 상기 도금층으로서는, 특별히 한정되는 일 없이 임의의 도금층을 이용할 수 있다. 상기 도금층은, 예를 들면, 아연 도금층 또는 아연 합금 도금층으로 하는 것이 바람직하다. 상기 아연 합금 도금층은 아연계 합금 도금층인 것이 바람직하다. 상기 도금층의 형성 방법은 특별히 한정되지 않고, 임의의 방법을 이용할 수 있다. 예를 들면, 상기 도금층은 용융 도금층, 합금화 용융 도금층 및, 전기 도금층으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1개로 할 수 있다. 상기 아연 합금 도금층은, 예를 들면, Fe, Cr, Al, Ni, Mn, Co, Sn, Pb 및, Mo로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1개를 포함하고, 잔부 Zn 및 불가피적 불순물로 이루어지는 아연 합금 도금층이라도 좋다.

상기 고강도 냉연 강판은 도금층을 한쪽 또는 양쪽의 면에 구비할 수 있다.

[고강도 냉연 강판의 제조 방법]

다음으로, 본 발명에 따른 고강도 냉연 강판의 제조 방법을 설명한다.

본 발명의 고강도 냉연 강판은, 상기 조성을 갖는 강 소재에, 열간 압연, 산 세정, 냉간 압연 및, 어닐링을 순차적으로 실시함으로써 제조할 수 있다. 그리고, 상기 어닐링은 3개의 공정을 포함하고, 각 어닐링 공정에 있어서의 조건을 제어함으로써, 전술한 조직을 갖는 고강도 냉연 강판을 얻을 수 있다.

<강 소재>

출발 재료로서, 상기 조성을 갖는 강 소재를 사용한다. 상기 강 소재는, 특별히 한정되는 일 없이, 임의의 방법으로 제조할 수 있다. 예를 들면, 전로(converter) 또는 전기로(electric heating furnace) 등을 이용한 공지의 용제 방법에 의해, 상기 강 소재를 제조해도 좋다. 상기 강 소재의 형상은 특별히 한정되지 않지만, 슬래브(slab)로 하는 것이 바람직하다. 생산성 등의 문제에서, 용제 후에 연속 주조법에 의해 강 소재로서의 슬래브(강 슬래브)를 제조하는 것이 바람직하다. 또한, 조괴-분괴 압연법(ingot casting-blooming) 또는 박 슬래브 연속 주조법(thin slab continuous casting) 등의 공지의 주조 방법에 의해 강 슬래브를 제조해도 좋다.

<열간 압연 공정>

열간 압연 공정은, 상기 조성을 갖는 강 소재에 열간 압연을 실시함으로써 열연 강판을 얻는 공정이다. 열간 압연 공정에서는, 상기 조성을 갖는 강 소재를 가열하여, 열간 압연한다. 본 발명에서는, 후술하는 어닐링에 의해 조직을 제어하기 때문에, 열간 압연은 특별히 한정되는 일 없이 임의의 조건으로 행할 수 있고, 예를 들면, 상용의 열간 압연 조건을 적용할 수 있다.

예를 들면, 강 소재를 1100℃ 이상 1300℃ 이하의 가열 온도로 가열하고, 가열된 상기 강 소재를 열간 압연할 수 있다. 상기 열간 압연에 있어서의 마무리 압연 출측(出側) 온도는, 예를 들면, 850℃ 이상 950℃ 이하로 할 수 있다. 열간 압연이 종료한 후는, 임의의 조건으로 냉각을 행한다. 상기 냉각은, 예를 들면, 450℃ 이상 950℃ 이하의 온도역을, 20℃/초 이상 100℃/초 이하의 평균 냉각 속도로 냉각하는 것이 바람직하다. 상기 냉각 후, 예를 들면, 400℃ 이상 700℃ 이하의 권취 온도로 권취하여, 열연 강판으로 한다. 이상의 조건은 예시이며, 본 발명에 필수의 조건은 아니다.

<산 세정 공정>

산 세정 공정은, 상기 열간 압연 공정을 거쳐 얻어진 열연 강판에 산 세정을 실시하는 공정이다. 산 세정 공정은, 특별히 한정되는 일 없이, 임의의 조건으로 행할 수 있다. 예를 들면, 염산 또는 황산 등을 사용하는 상용의 산 세정 공정을 적용할 수 있다.

<냉간 압연 공정>

냉간 압연 공정은, 산 세정 공정을 거친 열연 강판에 냉간 압연을 실시하는 공정이다. 보다 상세하게는, 상기 냉간 압연 공정에서는, 산 세정이 실시된 열연 강판에 압하율 30％ 이상의 냉간 압연을 실시한다.

<<냉간 압연의 압하율: 30％ 이상>>

냉간 압연의 압하율은, 30％ 이상으로 한다. 압하율이 30％ 미만에서는, 가공량이 부족하여, 오스테나이트의 핵 생성 사이트가 적어진다. 이 때문에, 다음의 제1 어닐링 공정에 있어서 오스테나이트 조직이 조대하고 불균일하게 되어, 제1 어닐링 공정의 보존 유지 과정에 있어서의 하부 베이나이트 변태가 억제되어, 마르텐사이트가 과잉으로 생성된다. 그 결과, 제1 어닐링 공정 후의 강판 조직을, 하부 베이나이트 주체의 조직으로 할 수 없다. 제1 어닐링 공정 후에 마르텐사이트인 부분은, 연속하는 제2 어닐링 공정에 있어서, 애스펙트비가 0.6 초과의 잔류 오스테나이트를 생성하기 쉽다. 한편, 압하율의 상한은, 냉간 압연기의 능력으로 결정되지만, 압하율이 지나치게 높으면 압연 하중이 높아져, 생산성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, 압하율은, 70％ 이하가 바람직하다. 압연 패스의 횟수 및 압연 패스마다의 압하율은, 특별히 한정되지 않는다.

<어닐링 공정>

어닐링 공정은, 냉간 압연 공정을 거쳐 얻어진 냉연 강판에 어닐링을 실시하는 공정이고, 보다 상세하게는, 후술하는 제1 어닐링 공정, 제2 어닐링 공정 및, 제3 어닐링 공정을 포함하는 공정이다.

<<제1 어닐링 공정>>

제1 어닐링 공정은, 냉간 압연 공정을 거쳐 얻어진 냉연 강판을, Ac₃점 이상 950℃ 이하의 어닐링 온도 T₁에서 가열하고, 어닐링 온도 T₁에서 10℃/초 초과의 평균 냉각 속도로, 250℃ 이상 350℃ 미만의 냉각 정지 온도 T₂까지 냉각하고, 냉각 정지 온도 T₂에서 10초 이상 보존 유지함으로써, 제1 냉연 어닐링판을 얻는 공정이다. 이 공정의 목적은, 제1 어닐링 공정 완료시의 강판 조직을, 하부 베이나이트 주체의 조직으로 하는 것이다. 특히, 제1 어닐링 공정 후에 마르텐사이트인 부분은, 연속하는 제2 어닐링 공정에 있어서, 애스펙트비가 0.6 초과의 잔류 오스테나이트를 생성하기 쉽기 때문에, 제1 어닐링 공정에 있어서 마르텐사이트가 과잉으로 생성된 경우는, 소망하는 강판 조직을 얻는 것이 곤란해진다. 제조 조건을 상기 범위로 제어함으로써, 하부 베이나이트를 주체로 하는 조직을 갖는 강판이 얻어져, 제2 어닐링 공정 후의 강판 조직을 소망하는 강판 조직으로 할 수 있다.

(Ac₃점)

Ac₃점(단위:℃)은, 이하에 나타내는 Andrews 등의 식으로 구할 수 있다.

Ac₃＝910－203[C]^1/2＋45[Si]－30[Mn]－20[Cu]－15[Ni]＋11[Cr]＋32[Mo]＋104[V]＋400[Ti]＋460[Al]

상기 식 중의 괄호는, 강판 중에 있어서의 괄호 내의 원소의 함유량(단위: 질량％)을 나타낸다. 원소를 함유하지 않는 경우는 0으로서 계산한다.

(어닐링 온도 T₁: Ac₃점 이상 950℃ 이하)

어닐링 온도 T₁이 Ac₃점 미만이면, 어닐링 중에 페라이트가 잔존해 버려, 연속하는 냉각 과정에 있어서, 어닐링 중에 잔존한 페라이트를 핵으로 페라이트가 성장해 버린다. 이에 따라, C가 오스테나이트 중에 분배되기 때문에, 후의 보존 유지 과정에 있어서 하부 베이나이트 변태가 억제되고, 마르텐사이트가 과잉으로 생성하여, 제1 어닐링 공정 후의 강판 조직을, 하부 베이나이트를 주체로 하는 조직으로 할 수 없다. 그 때문에, 어닐링 온도 T₁을 Ac₃점 이상으로 한다. 한편, 어닐링 온도 T₁이 950℃를 초과하면 오스테나이트립이 과도하게 조대화하고, 냉각 후의 보존 유지 과정에 있어서의 하부 베이나이트의 생성이 억제되어, 마르텐사이트가 과잉으로 생성되기 때문에, 제1 어닐링 공정 후의 강판 조직을, 하부 베이나이트 주체의 조직으로 할 수 없다. 제1 어닐링 공정 후에 마르텐사이트인 부분은, 연속하는 제2 어닐링 공정에 있어서, 애스펙트비가 0.6 초과의 잔류 오스테나이트를 생성하기 쉽다. 이 때문에, 어닐링 온도 T₁을 950℃ 이하, 바람직하게는 900℃ 이하로 한다. 어닐링 온도 T₁에서의 보존 유지 시간은, 특별히 한정되지 않고, 예를 들면 10초 이상 1000초 이하의 범위 내이다.

(어닐링 온도 T₁에서 냉각 정지 온도 T₂까지의 평균 냉각 속도: 10℃/초 초과)

어닐링 온도 T₁에서 냉각 정지 온도 T₂까지의 평균 냉각 속도가 10℃/초 이하이면, 냉각 중에 페라이트가 생성된다. 이에 따라, C가 오스테나이트 중에 분배되기 때문에, 후의 보존 유지 과정에 있어서 하부 베이나이트 변태가 억제되고, 마르텐사이트가 과잉으로 생성하여, 제1 어닐링 공정 후의 강판 조직을, 하부 베이나이트를 주체로 하는 조직으로 할 수 없다. 제1 어닐링 공정 후에 마르텐사이트인 부분은, 연속하는 제2 어닐링 공정에 있어서, 애스펙트비가 0.6 초과의 잔류 오스테나이트를 생성하기 쉽다. 이 때문에, 어닐링 온도 T₁에서 냉각 정지 온도 T₂까지의 평균 냉각 속도는, 10℃/초 초과, 바람직하게는 15℃/초 이상으로 한다. 상기 평균 냉각 속도의 상한은, 특별히 한정되지 않지만, 과도하게 빠른 냉각 속도를 확보하기 위해서는, 과대한 냉각 장치가 필요해진다. 그 때문에, 생산 기술 및 설비 투자 등의 관점에서, 평균 냉각 속도는, 50℃/초 이하가 바람직하다. 냉각은, 임의의 방법으로 행할 수 있다. 냉각 방법으로서는, 가스 냉각(gas cooling), 로냉(furnace cooling) 및, 미스트 냉각(mist cooling)으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1개를 이용하는 것이 바람직하고, 특히 가스 냉각을 이용하는 것이 바람직하다.

(냉각 정지 온도 T₂: 250℃ 이상 350℃ 미만)

냉각 정지 온도 T₂가 250℃ 미만에서는, 강판 조직에 마르텐사이트가 과잉으로 생성된다. 제1 어닐링 공정 후에 마르텐사이트인 부분은, 연속하는 제2 어닐링 공정에 있어서, 애스펙트비가 0.6 초과의 잔류 오스테나이트를 생성하기 쉽다. 그 때문에, 냉각 정지 온도 T₂는, 250℃ 이상, 바람직하게는 270℃ 이상으로 한다. 한편, 냉각 정지 온도 T₂가 350℃ 이상에서는, 하부 베이나이트 대신에 상부 베이나이트가 생성된다. 상부 베이나이트는 하부 베이나이트와 비교하여 조직 사이즈가 현저하게 조대하기 때문에, 연속하는 제2 어닐링 공정 후에 방위차 40° 이상의 페라이트립의 내부에 애스펙트비가 0.6 이하의 잔류 오스테나이트를 다수 생성하여, 제2 어닐링 공정 후의 강판 조직이 소망하는 조직으로 되지 않는다. 이 때문에, 냉각 정지 온도 T₂는 350℃ 미만, 바람직하게는 340℃ 이하로 한다.

(냉각 정지 온도 T₂에서의 보존 유지 시간: 10초 이상)

냉각 정지 온도 T₂에서의 보존 유지 시간이 10초 미만에서는, 하부 베이나이트 변태가 충분히 완료하지 않는다. 이 때문에, 마르텐사이트가 과잉으로 생성해 버려, 연속하는 제2 어닐링 공정에 있어서 소망하는 조직이 얻어지지 않는다. 제1 어닐링 공정 후에 마르텐사이트인 부분은, 연속하는 제2 어닐링 공정에 있어서, 애스펙트비가 0.6 초과의 잔류 오스테나이트를 생성하기 쉽다. 이 때문에, 냉각 정지 온도 T₂에서의 보존 유지 시간은, 10초 이상, 바람직하게는 20초 이상, 보다 바람직하게는 30초 이상으로 한다. 한편, 냉각 정지 온도 T₂에서의 보존 유지 시간의 상한은, 특별히 한정되지 않지만, 과도하게 장시간 보존 유지한 경우에는, 장대한 생산 설비가 필요함과 함께, 강판의 생산성이 현저하게 저하하기 때문에, 1800초 이하로 하는 것이 바람직하다. 냉각 정지 온도 T₂에서의 보존 유지 후, 다음 공정의 제2 어닐링 공정까지는, 예를 들면 실온까지 냉각해도 좋고, 냉각을 행하지 않고 제2 어닐링 공정을 행해도 좋다.

<<제2 어닐링 공정>>

제2 어닐링 공정은, 제1 어닐링 공정을 거쳐 얻어진 제1 냉연 어닐링판을, 680℃ 이상 820℃ 이하의 어닐링 온도 T₃에서 가열(재가열)하고, 어닐링 온도 T₃에서, 300℃ 이상 500℃ 이하의 냉각 정지 온도 T₄까지 냉각함으로써, 제2 냉연 어닐링판을 얻는 공정이다.

(어닐링 온도 T₃: 680℃ 이상 820℃ 이하)

어닐링 온도 T₃이 680℃ 미만이면, 어닐링시에 충분한 양의 오스테나이트가 생성하지 않기 때문에, 제2 어닐링 공정 후의 강판 조직에 소망량의 잔류 오스테나이트를 확보할 수 없어, 페라이트가 과잉으로 된다. 그 때문에, 어닐링 온도 T₃은, 680℃ 이상, 바람직하게는 700℃ 이상으로 한다. 한편, 어닐링 온도 T₃이 820℃를 초과하면, 오스테나이트가 과도하게 생성하여, 제2 어닐링 공정 전의 조직 제어의 효과가 초기화되어 버린다. 이 때문에, 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트의 비율 및 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트 중, 방위차 40° 이상의 페라이트 입계에 존재하는 것의 비율을, 소망하는 값으로 하는 것이 곤란해진다. 이 때문에, 어닐링 온도 T₃은, 820℃ 이하, 바람직하게는 800℃ 이하로 한다. 어닐링 온도 T₃에서의 보존 유지 시간은, 특별히 한정되지 않고, 예를 들면 10초 이상 1000초 이하로 할 수 있다. 어닐링 온도 T₃에서 냉각 정지 온도 T₄까지의 평균 냉각 속도는, 특별히 한정되지 않고, 예를 들면, 5℃/초 이상 50℃/초 이하로 할 수 있다.

(냉각 정지 온도 T₄: 300℃ 이상 550℃ 이하)

냉각 정지 온도 T₄가 300℃ 미만이면, 오스테나이트로의 C의 농화가 불충분하게 되어, 잔류 오스테나이트량이 감소함과 함께 다량의 템퍼링 마르텐사이트가 생성하여, 소망하는 강판 조직이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 냉각 정지 온도 T₄는 300℃ 이상으로 한다. 한편, 냉각 정지 온도 T₄가 550℃를 초과하면, 오스테나이트로부터 펄라이트가 생성되기 때문에, 잔류 오스테나이트량이 감소하여, 소망하는 강판 조직이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 냉각 정지 온도 T₄는 550℃ 이하로 한다.

(냉각 정지 온도 T₄에서의 보존 유지 시간: 10초 이상)

냉각 정지 온도 T₄에서의 보존 유지 시간이 10초 미만이면, 오스테나이트에의 C의 농화가 불충분하게 되어, 잔류 오스테나이트량이 감소함과 함께 다량의 템퍼링 마르텐사이트가 생성하여, 소망하는 강판 조직이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 냉각 정지 온도 T₄에서의 보존 유지 시간은 10초 이상, 바람직하게는 20초 이상, 보다 바람직하게는 40초 이상으로 한다. 한편, 냉각 정지 온도 T₄에서의 보존 유지 시간의 상한은, 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면 1800초 이하로 할 수 있다.

(실온까지 냉각)

냉각 정지 온도 T₄에서의 보존 유지 후, 실온까지 냉각한다. 실온까지 냉각함으로써 오스테나이트의 일부가 마르텐사이트로 변태하고, 그에 수반하는 왜곡에 의해 bcc상(마르텐사이트 그 자체 및 인접하는 페라이트나 베이니틱 페라이트 등)의 KAM값이 상승한다. 이 상승한 KAM값은, 후술하는 제3 어닐링 공정에 의해 저하시킬 수 있다. 실온까지 냉각하지 않고 후술하는 제3 어닐링 공정을 행한 경우에는, 제3 어닐링 공정 완료 후에 오스테나이트의 일부가 마르텐사이트로 변태하기 때문에, 최종 조직의 bcc상의 KAM값이 상승하여, 소망하는 강판 조직이 얻어지지 않는다. 이 냉각은, 특별히 한정되지 않고, 방냉 등의 임의의 방법으로 냉각할 수 있다.

<<제3 어닐링 공정>>

제3 어닐링 공정은, 제2 어닐링 공정을 거쳐 얻어진 제2 냉연 어닐링판을, 100℃ 이상 550℃ 이하의 어닐링 온도 T₅에서 가열(재가열)함으로써, 제3 냉연 어닐링판을 얻는 공정이다.

(어닐링 온도 T₅: 100℃ 이상 550℃ 이하)

어닐링 온도 T₅가 550℃를 초과하면, 오스테나이트로부터 펄라이트가 생성하기 때문에, 잔류 오스테나이트량이 감소하여, 소망하는 강판 조직이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 어닐링 온도 T₅는 550℃ 이하, 바람직하게는 520℃ 이하, 보다 바람직하게는 450℃ 미만으로 한다. 한편, 어닐링 온도 T₅가 100℃ 미만이면, 템퍼링의 효과가 불충분하게 되어, bcc상의 평균 KAM값을 1° 이하로 할 수 없어, 소망하는 강판 조직이 얻어지지 않는다. 그 때문에, 어닐링 온도 T₅는 100℃ 이상, 바람직하게는 130℃ 이상으로 한다.

어닐링 온도 T₅에서의 보존 유지 시간은, 특별히 한정되지 않고, 예를 들면 10초 이상 86400초 이하로 할 수 있다. 후술하는 도금 공정을 행하지 않는 경우, 제3 어닐링 공정을 거쳐 얻어지는 제3 냉연 어닐링판이, 본 발명에 따른 고강도 냉연 강판으로 된다.

<도금 공정>

본 발명의 일 실시 형태에 있어서의 고강도 냉연 강판의 제조 방법은, 상기 제2 냉연 어닐링판 또는 상기 제3 냉연 어닐링판에, 도금 처리를 실시하는 도금 공정을 추가로 포함할 수 있다. 즉, 제2 어닐링 공정의 냉각 정지 온도 T₄로의 냉각 이후이면, 제2 어닐링 공정의 도중, 혹은 완료 후의 임의의 위치에 있어서, 추가로 도금 처리를 실시하고, 그의 표면에 도금층을 형성해도 좋다. 이 경우, 표면에 도금층이 형성된 제2 냉연 어닐링판에 대하여, 추가로 제3 어닐링 공정을 거쳐 얻어지는 제3 냉연 어닐링판이, 본 발명에 따른 고강도 냉연 강판으로 된다. 또한, 제3 어닐링 공정을 거쳐 얻어지는 제3 냉연 어닐링판에, 추가로 도금 처리를 실시하고, 그의 표면에 도금층을 형성해도 좋다. 이 경우, 표면에 도금층이 형성된 제3 냉연 어닐링판이, 본 발명에 따른 고강도 냉연 강판으로 된다.

상기 도금 처리는, 특별히 한정되는 일 없이 임의의 방법으로 행할 수 있다. 예를 들면, 상기 도금 공정에서는, 용융 도금법, 합금화 용융 도금법 및, 전기 도금법으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1개를 이용할 수 있다. 상기 도금 공정에서 형성되는 도금층은, 예를 들면, 아연 도금층 또는 아연 합금 도금층으로 하는 것이 바람직하다. 상기 아연 합금 도금층은 아연계 합금 도금층인 것이 바람직하다. 상기 아연 합금 도금층은, 예를 들면, Fe, Cr, Al, Ni, Mn, Co, Sn, Pb 및, Mo로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1개의 합금 원소를 포함하고, 잔부 Zn 및 불가피적 불순물로 이루어지는 아연 합금 도금층이라도 좋다.

도금 처리 전에는, 임의로, 탈지 및 인산염 처리 등의 전(前)처리를 실시하여도 좋다. 용융 아연 도금 처리로서는, 예를 들면, 상용의 연속 용융 아연 도금 라인을 이용하여, 제2 냉연 어닐링판을 용융 아연 도금욕에 침지하고, 표면에 소정량의 용융 아연 도금층을 형성하는 처리인 것이 바람직하다. 용융 아연 도금욕에 침지할 때에는, 재가열 또는 냉각에 의해, 제2 냉연 어닐링판의 온도를, 용융 아연 도금욕 온도 －50℃의 온도 이상, 용융 아연 도금욕 온도 ＋60℃의 온도 이하의 범위 내로 조정하는 것이 바람직하다. 용융 아연 도금욕의 온도는, 440℃ 이상 500℃ 이하의 범위 내가 바람직하다. 용융 아연 도금욕에는, Zn에 더하여, 전술한 합금 원소를 함유시켜도 좋다.

도금층의 부착량은 특별히 한정되지 않고, 임의의 값으로 할 수 있다. 예를 들면, 도금층의 부착량은, 편면당 10g/㎡ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 부착량은, 편면당 100g/㎡ 이하로 하는 것이 바람직하다.

예를 들면, 도금층을 용융 도금법으로 형성하는 경우에는, 가스 와이핑(gas wiping) 등의 수단에 의해 도금층의 부착량을 제어할 수 있다. 용융 도금층의 부착량은, 편면당 30g/㎡ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, 용융 도금층의 부착량은, 편면당 70g/㎡ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

용융 도금 처리에 의해 형성된 도금층(용융 도금층)은, 필요에 따라서, 합금화 처리를 실시함으로써, 합금화 용융 도금층으로 해도 좋다. 합금화 처리의 온도는, 특별히 한정되지 않지만, 460℃ 이상 600℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 상기 도금층으로서 합금화 용융 아연 도금층을 이용하는 경우, 도금층의 외관을 향상시킨다는 관점에서는, Al:0.10질량％ 이상 0.22질량％ 이하를 함유하는 용융 아연 도금욕을 이용하는 것이 바람직하다.

도금층을 전기 도금법으로 형성하는 경우, 도금층의 부착량은, 예를 들면, 통판 속도 및 전류값의 한쪽 또는 양쪽을 조정함으로써 부착량을 제어할 수 있다. 전기 도금층의 부착량은, 편면당 20g/㎡ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또한, 전기 도금층의 부착량은, 편면당 40g/㎡ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.

실시예

이하에, 실시예를 들어 본 발명을 구체적으로 설명한다. 단, 본 발명은 이들에 한정되지 않는다.

<냉연 강판의 제조>

하기표 1에 나타내는 조성의 용강을, 통상 공지의 수법에 의해 용제하고, 연속 주조하여 두께 300㎜의 슬래브(강 소재)로 했다. 얻어진 슬래브에, 열간 압연을 실시함으로써, 열연 강판을 얻었다. 얻어진 열연 강판에, 통상 공지의 수법에 의해 산 세정을 실시하고, 이어서, 하기표 2, 3에 나타내는 압하율로 냉간 압연을 실시하여, 냉연 강판(판두께: 1.4㎜)을 얻었다.

얻어진 냉연 강판에, 하기표 2, 3에 나타내는 조건으로 어닐링을 실시하여, 제3 냉연 어닐링판을 얻었다. 어닐링 공정은, 제1 어닐링 공정, 제2 어닐링 공정 및, 제3 어닐링 공정으로 이루어지는 3단계의 공정으로 했다. 제1 어닐링 공정에 있어서의 어닐링 온도 T₁에서의 보존 유지 시간은 100초로 했다. 제2 어닐링 공정에 있어서의, 어닐링 온도 T₃에서의 보존 유지 시간은 100초로 하고, 어닐링 온도 T₃으로부터 냉각 정지 온도 T₄로의 평균 냉각 속도는 20℃/초로 했다. 제3 어닐링 공정에 있어서의 어닐링 온도 T₅에서의 보존 유지 시간은 21600초로 했다.

일부의 제2 냉연 어닐링판에 대해서는, 냉각 정지 온도 T₄로의 냉각 후, 추가로, 용융 아연 도금 처리를 실시함으로써, 표면에 용융 아연 도금층을 형성하여, 용융 아연 도금 강판으로 했다. 용융 아연 도금 처리는, 연속 용융 아연 도금 라인을 이용하여, 냉각 정지 온도 T₄로의 냉각 후의 강판을 필요에 따라서 430℃ 이상 480℃ 이하의 범위 내의 온도로 재가열하고, 용융 아연 도금욕(욕온: 470℃)에 침지하여, 도금층의 부착량이 편면당 45g/㎡가 되도록 조정했다. 욕 조성은 Zn-0.18질량％ Al로 했다.

이 때, 일부의 용융 아연 도금 강판에 있어서는, 욕 조성을 Zn-0.14질량％ Al로 하고, 도금 처리 후, 520℃에서 합금화 처리를 실시하여, 합금화 용융 아연 도금 강판으로 했다. 도금층 중의 Fe 농도는, 9질량％ 이상 12질량％ 이하로 했다. 다른 일부의 제3 냉연 어닐링판에 대해서는, 어닐링의 종료 후, 추가로, 전기 아연 도금 라인을 이용하여, 도금 부착량이 편면당 30g/㎡가 되도록, 전기 아연 도금 처리를 실시하여, 전기 아연 도금 강판으로 했다.

하기 표 4, 5에는, 최종적으로 얻어진 냉연 강판의 종류를, 이하의 기호를 이용하여 나타냈다.

CR: 도금층을 갖지 않는 냉연 강판

GI: 용융 아연 도금 강판

GA: 합금화 용융 아연 도금 강판

EG: 전기 아연 도금 강판

<평가>

얻어진 냉연 강판으로부터, 시험편을 채취하여, 조직 관찰, 잔류 오스테나이트 분율의 측정, 인장 시험 및, 구멍 확장 시험을 행했다. 얻어진 결과를 표 4, 5에 나타낸다. 또한, 시험 방법은, 다음과 같이 했다.

<<조직 관찰>>

우선, 냉연 강판으로부터, 조직 관찰용의 시험편을 채취했다. 이어서, 채취한 시험편을, 압연 방향 단면(L 단면)에서 판두께의 1/4에 상당하는 위치가 관찰면이 되도록, 연마했다. 관찰면을, 부식(1체적％ 나이탈액 부식(nital etching))시키고 나서, 주사형 전자 현미경(SEM, 배율:3000배)을 이용하여, 10시야의 관찰을 행하고, 촬상하여 SEM 화상을 얻었다. 얻어진 SEM 화상을 이용하여, 화상 해석에 의해 각 조직의 면적률을 구했다. 면적률은, 10시야의 평균값으로 했다. SEM 화상에 있어서, 페라이트 및 베이니틱 페라이트는 회색, 마르텐사이트 및 잔류 오스테나이트는 백색을 나타내고, 템퍼링 마르텐사이트는 하부 조직이 현출(現出)되기 때문에, 그 색조 및 하부 조직의 유무로부터, 각 조직을 판단했다. 페라이트와 베이니틱 페라이트를 정확하게 구별하는 것은 어렵지만, 여기에서는 이들 조직의 총 합이 중요하기 때문에, 특별히 각 조직을 구별하지 않고, 페라이트 및 베이니틱 페라이트의 총 합의 면적률 및 템퍼링 마르텐사이트의 면적률을 구했다.

추가로, 시험편을, 압연 방향 단면(L 단면)에서 판두께의 1/4에 상당하는 위치가 관찰면이 되도록, 콜로이달 실리카 진동 연마에 의해 연마했다. 관찰면은 경면으로 했다. 이어서, 극저가속 이온 밀링에 의해, 연마 왜곡에 의한 관찰면의 가공 변태상을 제거한 후, 전자선 후방 산란 회절(EBSD) 측정을 실시하여, 국소 결정 방위 데이터를 얻었다. 이 때, SEM 배율은 1500배, 스텝 사이즈는 0.04㎛, 측정 영역은 40㎛ 평방, WD는 15㎜로 했다. 해석 소프트: OIM Analysis　7을 이용하여, 얻어진 국소 방위 데이터의 해석을 행했다. 해석은, 3시야에 대해서 행하고, 그의 평균값을 이용했다.

데이터 해석에 앞서, 해석 소프트의 Grain Dilation 기능(Grain Tolerance Angle: 5, Minimum Grain Size: 5, Single Iteration: ON) 및, Grain CI Standarization 기능(Grain Tolerance Angle: 5, Minimum Grain Size: 5)에 의한 클린 업 처리를 순서대로 1회씩 실시했다. 그 후, CI값＞0.1의 측정점만을 이용하여 해석에 사용했다.

fcc상의 데이터에 대해서, Grain Shape Aspect Ratio 차트의 Area Fraction을 이용하여 해석을 행하고, 잔류 오스테나이트 중, 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트의 비율(R1)을 구했다. 이상의 해석에 있어서, Grain shape calculation method는, Method 2를 이용했다.

추가로, bcc상의 데이터에 대해서, 방위차 40° 이상의 페라이트 입계(방위차 40° 이상의 bcc상끼리의 경계)를 표시한 후, 먼저 구한 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트 중, 방위차 40° 이상의 페라이트 입계(구(prior)오스테나이트 입계를 포함함)에 존재하는 것의 비율(R2)을 구했다.

추가로, bcc상의 데이터에 대해서, KAM값의 차트를 표시하고, bcc상의 평균 KAM값을 구했다. 그 때의 해석은, 이하의 조건으로 실시했다.

Nearest neighbor: 1st

Maximum misorientation: 5

Perimeter only

Set 0-point kernels to maximum misorientation에 체크

<<잔류 오스테나이트 분율의 측정>>

냉연 강판으로부터, X선 회절용의 시험편을 채취하여, 판두께의 1/4에 상당하는 위치가 측정면이 되도록 연삭 및 연마를 행하여, X선 회절법에 의해 회절 X선 강도로부터 잔류 오스테나이트의 체적률을 구했다. 입사 X선은, CoKα선을 이용했다. 잔류 오스테나이트의 체적률의 계산에 있어서는, fcc상(잔류 오스테나이트)의 {111}, {200}, {220} 및 {311}면, 그리고, bcc상의 {110}, {200} 및 {211}면의 피크의 적분 강도의 모든 조합에 대해서 강도비를 계산하고, 그들의 평균값을 구하여, 잔류 오스테나이트의 체적률을 산출했다. X선 회절에 의해 구한 오스테나이트의 체적률은, 면적률과 동일한 것으로서 취급하고, 이와 같이 하여 구한 오스테나이트의 체적률을 면적률로 했다.

<<인장 시험>>

냉연 강판으로부터, 압연 방향에 대하여 수직인 방향(C 방향)을 인장 방향으로 하는 JIS5호 인장 시험편(JIS Z 2241:2001)을 채취하여, JIS Z 2241:2001의 규정에 준거한 인장 시험을 행하여, 인장 강도(TS) 및 신장(El)을 측정했다.

(강도)

TS가 1320㎫ 이상인 경우를 고강도로 평가했다.

(연성)

El이 하기의 경우를 고연성(연성이 양호함)으로 평가했다.

·TS: 1320㎫ 이상 1460㎫ 미만일 때…El: 15％ 이상

·TS: 1470㎫ 이상일 때…El: 13％ 이상

<<구멍 확장 시험>>

냉연 강판으로부터 시험편(크기: 100㎜×100㎜)을 채취하고, 시험편에, 초기 직경 d₀: 10㎜φ의 구멍을, 펀칭 가공(클리어런스: 시험편 판두께의 12.5％)에 의해 형성했다. 얻어진 시험편을 이용하여, 구멍 확장 시험을 실시했다. 즉, 초기 직경 d₀: 10㎜φ의 구멍에, 펀칭시의 펀치측으로부터, 정각(vertex angle): 60°의 원추 펀치를 삽입하고, 이 구멍을 밀어넓혀, 균열이 강판(시험편)을 관통했을 때의 구멍의 지름 d(단위: ㎜)를 측정하여, 다음식에 의해 구멍 확장률 λ(단위: ％)을 산출했다.

구멍 확장률 λ＝{(d－d₀)/d₀}×100

구멍 확장 시험은, 각 강판에 대해서 100회씩 실시하고, 그의 평균값을 평균 구멍 확장률 λ(단위: ％)로 했다. 평균 구멍 확장률 λ은, 이하, 「평균 λ」로도 표기한다. 또한, 구멍 확장률 λ의 값이 평균 구멍 확장률 λ의 반분 이하의 값이 되는 확률을 구하고, 이를 구멍 확장 시험의 불량률(단위: ％)로 했다.

(신장 플랜지성)

하기의 경우, 신장 플랜지성이 양호하다고 평가했다.

·TS: 1320㎫ 이상 1470㎫ 미만일 때…평균 λ: 10％ 이상

·TS: 1470㎫ 이상일 때…평균 λ: 8％ 이상

(구멍 확장 시험의 불량률)

구멍 확장 시험의 불량률이 4％ 이하인 경우를 구멍 확장 시험의 불량률이 낮다고 평가했다.

도 1은, 표 4, 5의 결과의 일부를 플롯한 그래프이다. 보다 상세하게는, 도 1은, 애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트 중, 방위차 40° 이상의 페라이트 입계에 존재하는 것의 비율(R2)과, bcc상의 평균 KAM값이, 구멍 확장 시험의 불량률에 미치는 영향을 나타내는 그래프이다. 도 1에 있어서의 「○」은 상기 구멍 확장 시험의 불량률이 4％ 이하인 것을, 「×」는 구멍 확장 시험의 불량률이 4％보다 높은 것을, 각각 나타내는 기호이다. 또한, 도 1은, 잔류 오스테나이트 중, 애스펙트비가 0.6 이하인 것의 비율이 75％ 이상인 샘플에 대해서 나타내고 있다.

도 1의 그래프로부터 알 수 있는 바와 같이, R2가 50％ 이상이고, 또한, bcc상의 평균 KAM값이 1° 이하인 경우에 있어서만, 구멍 확장 시험의 불량률이 낮은 강판이 얻어지고 있다.

표 1∼표 5 및 도 1로부터 명백한 바와 같이, 본 발명의 조건을 충족하는 냉연 강판은 모두, 인장 강도(TS)가 1320㎫ 이상의 고강도를 갖고, 또한, 양호한 연성 및 신장 플랜지성을 겸비하고, 추가로 구멍 확장 시험의 불량률이 작다. 이에 대하여, 본 발명의 조건을 충족하지 않는 비교예의 냉연 강판은, 상기 특성의 적어도 하나가 뒤떨어져 있었다.

Claims

질량％로,
C: 0.18％ 초과 0.45％이하,
Si: 0.5％ 이상 2.5％ 이하,
Mn: 2.5％ 초과 4.0％ 이하,
P: 0.05％ 이하,
S: 0.01％ 이하,
Al: 0.01％ 이상 0.1％ 이하 및,
N: 0.01％ 이하를 포함하고,
잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 또한,
C 함유량 및 Mn 함유량이 하기 (1)식을 만족하는 조성을 갖고,
페라이트 및 베이니틱 페라이트의 면적률의 총 합이 10％ 이상 50％ 이하이고,
잔류 오스테나이트의 면적률이 15％ 초과 50％ 이하이고,
템퍼링 마르텐사이트의 면적률이 15％ 초과 60％ 이하이고,
잔류 오스테나이트 중, 애스펙트비가 0.6 이하인 것의 비율이, 면적비로 70％ 이상이고,
애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트 중, 방위차 40° 이상의 페라이트 입계에 존재하는 것의 비율이, 면적비로 50％ 이상이고,
bcc상의 평균 KAM값이 1° 이하인 조직을 갖는, 고강도 냉연 강판.
7.5C＋Mn≥5.0　…(1)
단, (1)식 중, C 및 Mn은 각 원소의 함유량(질량％)을 나타낸다.
제1항에 있어서,
상기 조성이, 추가로 질량％로,
Ti: 0.005％ 이상 0.035％ 이하,
Nb: 0.005％ 이상 0.035％ 이하,
V: 0.005％ 이상 0.035％ 이하,
Mo: 0.005％ 이상 0.035％ 이하,
B: 0.0003％ 이상 0.01％ 이하,
Cr: 0.05％ 이상 1.0％ 이하,
Ni: 0.05％ 이상 1.0％ 이하,
Cu: 0.05％ 이상 1.0％ 이하,
Sb: 0.002％ 이상 0.05％ 이하,
Sn: 0.002％ 이상 0.05％ 이하,
Ca: 0.0005％ 이상 0.005％ 이하,
Mg: 0.0005％ 이상 0.005％ 이하 및,
REM: 0.0005％ 이상 0.005％ 이하로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1개를 포함하는, 고강도 냉연 강판.
제1항 또는 제2항에 있어서,
표면에 도금층을 갖는, 고강도 냉연 강판.
고강도 냉연 강판을 제조하는 방법으로서,
제1항 또는 제2항에 기재된 조성을 갖는 강 소재에, 열간 압연을 실시함으로써, 열연 강판을 얻는 열간 압연 공정과,
상기 열연 강판에 산 세정을 실시하는 산 세정 공정과,
상기 산 세정이 실시된 상기 열연 강판에 압하율 30％ 이상의 냉간 압연을 실시함으로써, 냉연 강판을 얻는 냉간 압연 공정과,
상기 냉연 강판을 Ac₃점 이상 950℃ 이하의 어닐링 온도 T₁에서 가열하고, 상기 어닐링 온도 T₁에서, 10℃/초 초과의 평균 냉각 속도로, 250℃ 이상 350℃ 미만의 냉각 정지 온도 T₂까지 냉각하고, 상기 냉각 정지 온도 T₂에서 10초 이상 보존 유지함으로써, 제1 냉연 어닐링판을 얻는 제1 어닐링 공정과,
상기 제1 냉연 어닐링판을 680℃ 이상 820℃ 이하의 어닐링 온도 T₃에서 가열하고, 상기 어닐링 온도 T₃에서 300℃ 이상 550℃ 이하의 냉각 정지 온도 T₄까지 냉각하고, 상기 냉각 정지 온도 T₄에서 10초 이상 보존 유지하여, 실온까지 냉각함으로써, 제2 냉연 어닐링판을 얻는 제2 어닐링 공정과,
상기 제2 냉연 어닐링판을 100℃ 이상 550℃ 이하의 어닐링 온도 T₅에서 가열함으로써, 제3 냉연 어닐링판을 얻는 제3 어닐링 공정
을 포함하고,
상기 고강도 냉연 강판은,
페라이트 및 베이니틱 페라이트의 면적률의 총 합이 10％ 이상 50％ 이하이고,
잔류 오스테나이트의 면적률이 15％ 초과 50％ 이하이고,
템퍼링 마르텐사이트의 면적률이 15％ 초과 60％ 이하이고,
잔류 오스테나이트 중, 애스펙트비가 0.6 이하인 것의 비율이, 면적비로 70％ 이상이고,
애스펙트비가 0.6 이하인 잔류 오스테나이트 중, 방위차 40° 이상의 페라이트 입계에 존재하는 것의 비율이, 면적비로 50％ 이상이고,
bcc상의 평균 KAM값이 1° 이하인 조직을 갖는, 고강도 냉연 강판의 제조 방법.
제4항에 있어서,
상기 제2 냉연 어닐링판 또는 상기 제3 냉연 어닐링판에, 도금 처리를 실시하는 도금 공정을 추가로 포함하는, 고강도 냉연 강판의 제조 방법.