KR102252106B1 - Manufacturing method of seismic-resistant steel deforemed bar having yield strength of 620mpa grade or more and seismic-resistant steel deforemed bar having yield strength of 620mpa grade or more using the same - Google Patents
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Abstract
본 발명은 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법 및 이 제조방법으로 제조된 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근에 관한 것으로 특정 수냉 환경에서 합금성분의 조절을 통해 항복강도 620MPa 이상을 달성함과 동시에 KS에서 요구하는 항복비(YR; Yield ratio)를 만족시킬 수 있어 내진 성능이 향상된 내진철근을 생산하며 고가의 V(바나듐)를 첨가하지 않고 Mo(몰리브덴)의 성분비를 조절하여 항복강도 620MPa 이상을 달성함과 동시에 KS에서 요구하는 항복비(YR; Yield ratio)를 만족하여 경제성을 확보하고 내진철근의 생산원가를 절감한다.The present invention relates to a method of manufacturing seismic reinforcing bars with a yield strength of 620 MPa or higher, and to a seismic reinforcing bar with a yield strength of 620 MPa or higher produced by the manufacturing method. Produces seismic reinforcement with improved seismic performance by satisfying the yield ratio (YR; Yield Ratio) required by the company, and achieves a yield strength of 620 MPa or more by controlling the composition ratio of Mo (molybdenum) without adding expensive V (vanadium). At the same time, it satisfies the yield ratio (YR) required by KS to secure economic efficiency and reduce the production cost of seismic reinforcing bars.
Description
본 발명은 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법 및 이 제조방법으로 제조된 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근에 관한 것으로 항복강도 620MPa 이상을 달성함과 동시에 KS에서 요구하는 항복비(YR; Yield ratio)를 만족하는 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법 및 이 제조방법으로 제조된 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근에 관한 발명이다.The present invention relates to a method of manufacturing a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher, and to a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher produced by the manufacturing method. A method of manufacturing a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher, and a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher produced by this manufacturing method.
근래에 접어들면서, 건축물의 고층화가 진행되고 있으며 이에 따라, 이전보다도 고강도인 철근이 요구되는 실정이다.In recent years, high-rise buildings are in progress, and accordingly, high-strength reinforcing bars are required than before.
특히, 국내에서도 국내에서도 지진의 발생 빈도가 높아지면서 지진의 발생이 지진에 대비한 건축물 내진설계와 내진용 자재에 대한 관심이 높아지고 있다.In particular, as the frequency of earthquakes increases both in Korea and in Korea, interest in seismic design and seismic materials for buildings in preparation for earthquakes is increasing.
더욱이, 철근의 고강도화와 동시에 지진에 대비하기 위하여 항복비(항복강도/인장강도)가 낮은 철근도 요구되고 있는 실정이다.Moreover, in order to increase the strength of the reinforcing bar and at the same time to prepare for earthquakes, reinforcing bars with a low yield ratio (yield strength/tensile strength) are also required.
즉, 구조물의 내진설계를 위한 내진용 철근은 지진 발생시 입력되는 에너지를 충분히 흡수할 수 있도록 항복변형 후의 변형성능을 향상시키기 위해 낮은 항복비를 요구할 뿐만 아니라, 우수한 연성, 굽힘성능 및 용접 성능 등을 요구하고 있다.In other words, seismic reinforcing bars for seismic design of structures not only require a low yield ratio to improve the deformation performance after yield deformation so that they can sufficiently absorb the energy input when an earthquake occurs, but also have excellent ductility, bending performance, and welding performance. Are demanding.
여기서, 철근의 저항복비가 요구되는 이유는 지진 발생시 입력되는 에너지를 충분히 흡수할 수 있도록 항복변형 후의 변형성능을 향상시키기 위해서이다.Here, the reason why the resistance recovery ratio of the reinforcing bar is required is to improve the deformation performance after the yield deformation so as to sufficiently absorb the energy input when an earthquake occurs.
일반적으로 고강도 철근의 제조방법으로서는 다음과 같은 방법들이 있었다.In general, the following methods were used as manufacturing methods of high-strength reinforcing bars.
합금원소의 첨가량을 증가시키는 방법, 일반압연의 경우보다 저온에서 압연하는 제어압연을 실시하는 방법 및 압연 후에 냉각을 빠르게 하여 경한 미세조직을 얻는 방법 등이 실용화되고 있다.A method of increasing the amount of alloying elements added, a method of performing controlled rolling by rolling at a lower temperature than in the case of general rolling, and a method of obtaining a hard microstructure by rapid cooling after rolling have been put into practice.
여기서, 전술한 바와 같은 고강도 철근의 제조방법들은 단독으로 사용하는 경우보다는 복수 개의 방법을 병행해서 사용하는 경우가 많았다.Here, the above-described methods of manufacturing high-strength reinforcing bars are often used in parallel rather than alone.
이때, 철근의 고강도화 성향을 높이기 위하여 복수 개의 방법을 병행하여 적용하는 경향은 현저하게 많이 사용되고 있다.At this time, in order to increase the tendency to increase the strength of the reinforcing bar, the tendency to apply a plurality of methods in parallel is remarkably used.
한편, 전술한 바와 같은 종래의 고강도 철근의 제조방법들은 어느 방법을 적용하여도 강도가 높아질수록 항복비는 높아지게 되며, 이는 항복비의 상승을 유발한다.On the other hand, in the conventional methods for manufacturing high-strength reinforcing bars as described above, the higher the strength, no matter which method is applied, the higher the yield ratio, which causes an increase in the yield ratio.
상세히 언급하면, 종래의 고강도 철근의 제조방법에서는 합금원소가 많아지거나 냉각속도가 빨라지면, 소입성이 증가해서 경한 조직인 베이나이트나 마르텐사이트 조직이 생성되기 쉬우며, 이들 조직은 후속적인 소려처리가 실시되면 항복비는 90%를 넘게 된다.Specifically, in the conventional method of manufacturing a high-strength reinforcing bar, as alloying elements increase or the cooling rate increases, the hardenability increases and the bainite or martensite structure, which is a hard structure, is liable to be generated, and these structures are subjected to subsequent tempering treatment. When implemented, the yield ratio will exceed 90%.
더욱이, 합금원소의 첨가량을 늘리지 않고 제어압연으로 강도를 상승시킬 경우에도 항복비가 가장 낮은 미세조직인 페라이트와 펄라이트의 혼합조직이 생성되지만, 항복강도를 결정짓는 연질상인 페라이트의 항복강도가 증가함에 따라 항복비는 급격하게 상승하여 80% 이하의 항복비를 만족하는 저항복비의 철근을 제조할 수 없게 된다.Moreover, even if the strength is increased by controlled rolling without increasing the amount of alloying elements added, a mixed structure of ferrite and pearlite, which is a microstructure with the lowest yield ratio, is created, but yields as the yield strength of ferrite, a soft phase that determines the yield strength, increases. The ratio rises rapidly, making it impossible to manufacture reinforcing bars with a resistance yield ratio that satisfies a yield ratio of 80% or less.
따라서, 고강도이면서 저항복비를 갖는 철근을 제조하는 것은 어려우나, 현재의 고층건물의 증가 및 지진발생 빈도의 증가경향에 대응하여 고강도이면서도 낮은 항복비를 갖는 철근이 요구됨에 따라 다양한 고강도 저항복비 철근의 제조방법이 사용되고 있다.Therefore, it is difficult to manufacture reinforcing bars with high strength and resistance yield ratio, but in response to the increase of current high-rise buildings and the increasing trend of earthquake occurrence frequency, rebars with high strength and low yield ratio are required. The method is being used.
종래 고강도 저항복비 철근의 제조방법으로는 대한민국 특허등록 제1185361호 ‘초고강도 철근의 제조방법’ (2012.09.17 등록)이 제안된바 있다. As a method for manufacturing high-strength resistance reinforcing bars, Korean Patent Registration No. 11185361 “Method of manufacturing ultra-high strength reinforcing bars” (registered on September 17, 2012) has been proposed.
대한민국 특허등록 제1185361호 ‘초고강도 철근의 제조방법’은 중간압연, 사상압연을 통하여 철근형상으로 제조하고 템프코어 공정을 통해 400~600℃까지 수냉시킴에 의해 중심층에 미세한 페라이트 조직이 형성되도록 하고 있다.Republic of Korea Patent Registration No.1185361'Manufacturing method of ultra-high strength rebar' is manufactured in a reinforcing bar shape through intermediate rolling and fine rolling, and water-cooled to 400~600℃ through a temp core process to form a fine ferrite structure in the center layer. Are doing.
이와 같이 종래 철강 제조방법에서는 압연 공정 후 가속냉각장치에 의한 수냉 과정을 거쳐 철근을 생산하고 있다. As described above, in the conventional steel manufacturing method, reinforcing bars are produced through a water cooling process by an accelerated cooling device after the rolling process.
통상적으로 수냉처리한 철근은 중심부의 페라이트, 펄라이트의 미세조직과 표면부의 템퍼드 마르텐사이트(소르바이트 또는 트루스타이트)로 구성된다.Typically, water-cooled reinforcing bars are composed of a microstructure of ferrite and pearlite in the center and tempered martensite (sorbite or truistite) on the surface.
이 중, 템퍼드 마르텐사이트 조직은 강도는 우수하나 연신이 부족하여 철근의 취성에 막대한 영향을 미친다. 또한 열간에서 생산한 비슷한 강도의 철근에 비해 항복비(항복강도 ÷ 인장강도)가 높아, 국가 제품 생산 규격 조건에 미달할 수도 있다.Among them, the tempered martensite structure has excellent strength, but lacks elongation, which greatly affects the brittleness of the reinforcing bar. In addition, the yield ratio (yield strength ÷ tensile strength) is higher than that of reinforcing bars of similar strength produced by hot working, so it may not meet the requirements of national product production standards.
또한, 종래 철강 제조방법은 추가적인 보온 열처리인 템퍼링 공정이 필요하여 연속 냉각 공정(S200)이 불가능하며 제품 생산 시간에 추가적인 열처리 시간이 필요하여 생산성이 낮은 문제점이 있었다.In addition, the conventional steel manufacturing method requires a tempering process, which is an additional thermal heat treatment, so that a continuous cooling process (S200) is impossible, and an additional heat treatment time is required in the product production time, resulting in a problem of low productivity.
국내특허등록 제1185361호 ‘초고강도 철근의 제조방법’은 고가의 합금원소인 V(바나듐)이 0.001~0.15wt로 포함되어 경제성이 떨어지는 문제점이 있었다. Domestic Patent Registration No. 11185361'Method of manufacturing ultra-high-strength reinforcing bars' had a problem in that economic feasibility was poor because V (vanadium), an expensive alloying element, was contained in 0.001 to 0.15 wt.
또한, 합금원소인 V는 항복강도와 인장강도의 상승을 동시에 가져오는데 항복강도 상승이 인장강도 상승보다 커 항복강도와 인장강도의 비인 항복비(YR)의 확보가 어려운 문제점이 있었다.In addition, V, which is an alloying element, increases yield strength and tensile strength at the same time, but the increase in yield strength is greater than the increase in tensile strength, making it difficult to secure the yield ratio (YR), which is the ratio of yield strength and tensile strength.
본 발명이 해결하고자 하는 과제는 특정 수냉 환경에서 합금성분의 조절을 통해 항복강도 620MPa 이상을 달성함과 동시에 KS에서 요구하는 항복비(YR; Yield ratio)를 만족하는 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법 및 이 제조방법으로 제조된 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근을 제공하는 데 있다.The problem to be solved by the present invention is to achieve a yield strength of 620 MPa or more through the control of alloy components in a specific water cooling environment, and at the same time, a yield strength of 620 MPa or higher seismic reinforcement that satisfies the yield ratio (YR) required by KS. It is to provide a manufacturing method and a seismic reinforcing bar with a yield strength of 620 MPa or higher manufactured by this manufacturing method.
본 발명이 해결하고자 하는 과제는 V(바나듐)를 첨가하지 않고 항복강도 620MPa 이상을 달성함과 동시에 KS에서 요구하는 항복비(YR; Yield ratio)를 만족하여 경제성을 확보할 수 있는 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법 및 이 제조방법으로 제조된 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근을 제공하는 데 있다.The problem to be solved by the present invention is to achieve a yield strength of 620 MPa or more without adding V (vanadium) and at the same time satisfying the yield ratio (YR) required by KS, thereby securing economic efficiency. It is intended to provide a method of manufacturing the seismic reinforcing bar above and a seismic reinforcing bar having a yield strength of 620 MPa or higher produced by the manufacturing method.
상기 과제를 해결하기 위하여, 본 발명은 전체 중량 100중량%에 대하여 C(탄소) : 0.10 ~ 0.37 중량%, Si(규소) : 0초과 ~ 0.30 중량%, Mn(망간) : 0.50 ~ 1.80 중량%, P(인) : 0초과 ~ 0.040 중량%, S(황) : 0초과 ~ 0.040 중량%, Cr(크롬) : 0.05 ~ 1.00 중량%, Mo(몰리브덴) : 0.040 ~ 0.100 중량% 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 빌렛을 준비하는 빌렛 준비단계, 빌렛 준비단계로 준비된 빌렛을 압연하여 철근을 제조하는 압연단계, 압연단계로 제조된 철근을 냉각시키는 냉각단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법을 제공한다. In order to solve the above problems, the present invention is based on the total weight of 100% by weight C (carbon): 0.10 ~ 0.37% by weight, Si (silicon): more than 0 ~ 0.30% by weight, Mn (manganese): 0.50 ~ 1.80% by weight , P (phosphorus): more than 0 ~ 0.040% by weight, S (sulfur): more than 0 ~ 0.040% by weight, Cr (chromium): 0.05 ~ 1.00% by weight, Mo (molybdenum): 0.040 ~ 0.100% by weight and the rest of Fe Yield strength of 620 MPa, characterized in that it includes a billet preparation step of preparing billets made of other inevitable impurities, a rolling step of manufacturing reinforcing bars by rolling the billets prepared in the billet preparation step, and a cooling step of cooling the reinforcing bars produced in the rolling step. Provides a manufacturing method of seismic reinforcement above grade
본 발명에서 상기 빌렛은 V(바나듐)를 포함하지 않는다. In the present invention, the billet does not contain V (vanadium).
본 발명에서 상기 냉각단계는 액체의 냉각 매체를 제품에 고압으로 분사, 냉각하여 내부 금속 조직의 변환을 유도하는 QTB제어로 압연된 철근을 냉각하여 철근의 중심부까지 저온냉각조직을 갖도록 할 수 있다. In the present invention, in the cooling step, the rolled reinforcing bar is cooled by QTB control that induces transformation of the internal metal structure by spraying and cooling a liquid cooling medium to the product at high pressure, so that the reinforcing bar has a low-temperature cooling structure to the center of the rebar.
본 발명에서 상기 압연단계는 압연시작온도가 900 ~ 1000℃이고, 압연종료온도가 1050 ~ 1150℃로 상기 빌렛을 압연할 수 있다.In the present invention, the rolling step may roll the billet at a rolling start temperature of 900 to 1000°C and a rolling end temperature of 1050 to 1150°C.
본 발명에서 상기 냉각단계는 가속냉각속도가 200 ~ 350℃/sec로 상기 철근을 냉각할 수 있다.In the present invention, the cooling step may cool the reinforcing bar at an accelerated cooling rate of 200 to 350°C/sec.
본 발명에서 상기 냉각단계는 가속냉각종료온도가 500 ~ 550℃로 상기 철근을 냉각할 수 있다.In the present invention, the cooling step may cool the reinforcing bar at an accelerated cooling end temperature of 500 to 550°C.
상기 과제를 해결하기 위하여, 본 발명은 전체 중량 100중량%에 대하여 C(탄소) : 0.10 ~ 0.37 중량%, Si(규소) : 0초과 ~ 0.30 중량%이하, Mn(망간) : 0.50 ~ 1.80 중량%, P(인) : 0초과 ~ 0.040 중량%이하, S(황) : 0초과 ~ 0.040 중량%, Cr(크롬) : 0.05 ~ 1.00 중량%, Mo(몰리브덴) : 0.040 ~ 0.100 중량% 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 620MPa ~ 690MPa의 항복강도 및 연신율(EL; Elongation) 12 이상, 항복비(YR; Yield ratio) 0.80 이하를 갖는 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근을 제공한다. In order to solve the above problems, the present invention C (carbon): 0.10 ~ 0.37% by weight, Si (silicon): more than 0 ~ 0.30% by weight or less, Mn (manganese): 0.50 ~ 1.80% by weight with respect to the total weight of 100% by weight %, P (phosphorus): more than 0 ~ 0.040% by weight, S (sulfur): more than 0 ~ 0.040% by weight, Cr (chromium): 0.05 ~ 1.00% by weight, Mo (molybdenum): 0.040 ~ 0.100% by weight and the rest It is made of Fe and other inevitable impurities, and provides seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher, having a yield strength of 620 MPa to 690 MPa and an elongation of 12 or more and a yield ratio of 0.80 or less.
본 발명은 V(바나듐)를 포함하지 않는 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근을 제공한다. The present invention provides a seismic reinforcing bar having a yield strength of 620 MPa or higher that does not contain V (vanadium).
본 발명은 특정 수냉 환경에서 합금성분의 조절을 통해 항복강도 620MPa 이상을 달성함과 동시에 KS에서 요구하는 항복비(YR; Yield ratio)를 만족시킬 수 있어 내진 성능이 향상된 내진철근을 생산하는 효과가 있다.The present invention has the effect of producing a seismic reinforcement with improved seismic performance because it can achieve a yield strength of 620 MPa or more and at the same time satisfy a yield ratio (YR) required by KS through control of an alloy component in a specific water cooling environment. have.
본 발명은 고가의 V(바나듐)를 첨가하지 않고 Mo(몰리브덴)의 성분비를 조절하여 항복강도 620MPa 이상을 달성함과 동시에 KS에서 요구하는 항복비(YR; Yield ratio)를 만족하여 경제성을 확보하고 내진철근의 생산원가를 절감하는 효과가 있다.The present invention achieves a yield strength of 620 MPa or more by controlling the component ratio of Mo (molybdenum) without adding expensive V (vanadium), and at the same time satisfying the yield ratio (YR; Yield ratio) required by KS to secure economical efficiency. It has the effect of reducing the production cost of seismic reinforcing bars.
도 1은 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법의 일 실시예를 도시한 도시한 전체 단계도이다.
도 2는 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법으로 제조된 내진철근의 실시예에 대한 내부 조직 상태를 찍은 광학현미경 사진이다.
도 3은 제1비교예와 제2비교예에 대한 내부 조직 상태를 찍은 광학현미경 사진이다.1 is an overall step diagram showing an embodiment of a method of manufacturing a seismic reinforcing bar having a yield strength of 620 MPa or higher according to the present invention.
2 is an optical microscope photograph of an embodiment of an internal structure of a seismic reinforcing bar manufactured by the method of manufacturing a seismic reinforcing bar having a yield strength of 620 MPa or higher according to the present invention.
3 is an optical microscope photograph of the internal structure of Comparative Example 1 and Comparative Example 2. FIG.
본 발명을 첨부된 도면을 참조하여 상세히 설명하면 다음과 같다. 여기서, 반복되는 설명, 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능, 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다. 본 발명의 실시형태는 당 업계에서 평균적인 지식을 가진 자에게 본 발명을 보다 완전하게 설명하기 위해서 제공되는 것이다.The present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings as follows. Here, repeated descriptions, well-known functions that may unnecessarily obscure the subject matter of the present invention, and detailed descriptions of configurations are omitted. Embodiments of the present invention are provided to more completely explain the present invention to those with average knowledge in the art.
도 1은 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법의 일 실시예를 도시한 도시한 전체 단계도이고, 도 1을 참고하면 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법은 빌렛을 준비하는 빌렛 준비단계(S100), 빌렛 준비단계(S100)로 준비된 빌렛을 압연하여 철근을 제조하는 압연단계(S200), 압연단계(S200)로 제조된 철근을 냉각시키는 냉각단계(S300)를 포함한다. 1 is an overall step diagram showing an embodiment of a method for manufacturing a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher according to the present invention, and referring to FIG. 1, a method of manufacturing a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher according to the present invention A billet preparation step (S100) of preparing a silver billet, a rolling step (S200) of manufacturing a reinforcing bar by rolling the billet prepared in the billet preparation step (S100), a cooling step (S300) of cooling the reinforcing bar manufactured by the rolling step (S200) ).
빌렛 준비단계(S100)는 전체 중량 100중량%에 대하여 C(탄소) : 0.10 ~ 0.37 중량%, Si(규소) : 0초과 ~ 0.30 중량%, Mn(망간) : 0.50 ~ 1.80 중량%, P(인) : 0초과 ~ 0.040 중량%, S(황) : 0초과 ~ 0.040 중량%, Cr(크롬) : 0.05 ~ 1.00 중량%, Mo(몰리브덴) : 0.040 ~ 0.100 중량% 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 빌렛을 준비한다. Billet preparation step (S100) is based on the total weight of 100% by weight C (carbon): 0.10 ~ 0.37% by weight, Si (silicon): more than 0 ~ 0.30% by weight, Mn (manganese): 0.50 ~ 1.80% by weight, P ( Phosphorus): greater than 0 ~ 0.040% by weight, S (sulfur): greater than 0 ~ 0.040% by weight, Cr (chromium): 0.05 ~ 1.00% by weight, Mo (molybdenum): 0.040 ~ 0.100% by weight and remaining Fe and other inevitable impurities Prepare a billet consisting of.
C(탄소)C (carbon)
C(탄소)는 강도상승에 유효한 원소이나 함유량이 낮으면 원하는 고강도가 얻어지지 않고, 높으면 강도증가에는 유효하지만 인성 및 연성의 열화가 현저하므로, 적절하게 조절되어야 한다.C (carbon) is an element that is effective for increasing strength, but if its content is low, the desired high strength cannot be obtained. If it is high, it is effective for increasing strength, but deterioration in toughness and ductility is remarkable, so it must be appropriately adjusted.
상기 C(탄소)는 본 발명에 따른 강 전체 중량의 0.10 ~ 0.37 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다.The C (carbon) is preferably added in a content ratio of 0.10 to 0.37% by weight of the total weight of the steel according to the present invention.
만일, C(탄소)의 함량이 0.10 중량% 미만으로 첨가될 경우에는 강도 확보에 어려움이 따를 수 있다. 반대로, C(탄소)의 함량이 0.37 중량%를 초과할 경우에는 강의 강도는 증가하나 심부경도 및 용접성이 저하되는 문제점이 있으며, KS 규격에서의 성분제한에서 벗어나 제품으로 쓰일 수 없다.If the content of C (carbon) is added in an amount of less than 0.10% by weight, it may be difficult to secure strength. On the contrary, when the content of C (carbon) exceeds 0.37% by weight, the strength of the steel increases, but there is a problem in that the core hardness and weldability are deteriorated, and it cannot be used as a product beyond the component restrictions in the KS standard.
Si(규소)Si (silicon)
본 발명에서 Si(규소)는 제강공정에서 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다. 또한, Si(규소)는 고용강화 효과도 갖는다.In the present invention, Si (silicon) is added as a deoxidizing agent to remove oxygen from the steel in the steel making process. In addition, Si (silicon) also has a solid solution strengthening effect.
Si(규소)는 철강의 탈산에 필수적인 원소이며, 강도상승에 효과가 있는 원소이다.Si (silicon) is an essential element for deoxidation of steel and an element that is effective in increasing the strength.
Si(규소)는 본 발명에 따른 강 전체 중량의 0초과 ~ 0.30 중량%이하의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다.Si (silicon) is preferably added in a content ratio of more than 0 to 0.30% by weight or less of the total weight of the steel according to the present invention.
만일, Si(규소)의 함량이 0.30중량%를 초과할 경우에는 강 표면에 산화물을 형성하여 강의 용접성 등을 저하시키는 문제점이 있으며, KS 규격에서의 성분제한에서 벗어나 제품으로 쓰일 수 없다.If the content of Si (silicon) exceeds 0.30% by weight, there is a problem of reducing the weldability of the steel by forming oxides on the surface of the steel, and it cannot be used as a product beyond the component restrictions in the KS standard.
Mn(망간)Mn (manganese)
Mn(망간)은 강의 강도 및 인성을 증가시키고 강의 소입성을 증가시키는 원소로서, Mn(망간)의 첨가는 C(탄소)의 첨가보다도 강도 상승시 연성의 저하가 적다.Mn (manganese) is an element that increases the strength and toughness of the steel and increases the hardenability of the steel, and the addition of Mn (manganese) has less decrease in ductility when the strength increases than the addition of C (carbon).
또한, Mn(망간)은 강의 담금질성 향상에 기여한다.In addition, Mn (manganese) contributes to improving the hardenability of steel.
Mn(망간)은 소입성을 향상시킴에 의해 열처리 시에 강도를 상승시키는 효과가 있으며, 전술한 바와 같이 상기 C의 첨가량이 제한됨 따른 강도보상을 위해 필수적으로 첨가되는 원소이기도 하다.Mn (manganese) has an effect of increasing the strength during heat treatment by improving the hardenability, and is also an element essential to compensate for the strength due to the limited amount of C added as described above.
그런데, Mn은 첨가량이 너무 낮으면 소입성 향상효과가 거의 없고 일정범위를 넘으면 용접성이 저하되며 균열발생의 위험성이 높아지므로, 적절하게 조절되어야 한다.However, if the amount of Mn is too low, there is little effect of improving the hardenability, and if it exceeds a certain range, the weldability decreases and the risk of occurrence of cracking increases, and therefore, it must be appropriately adjusted.
Mn(망간)은 본 발명에 따른 강 전체 중량의 0.50 ~ 1.80 중량%로 첨가하는 것이 바람직하다. 만일, Mn(망간)의 함량이 0.50 중량% 미만일 경우에는 C(탄소) 함량이 높아도 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다.Mn (manganese) is preferably added in an amount of 0.50 to 1.80% by weight of the total weight of the steel according to the present invention. If the content of Mn (manganese) is less than 0.50% by weight, it may be difficult to secure strength even if the C (carbon) content is high.
반대로, Mn(망간)의 함량이 1.80 중량%를 초과할 경우에는 MnS계 비금속개재물의 양이 증가하는 데 기인하여 용접시 크랙 발생 등의 결함을 유발할 수 있으며, KS 규격에서의 성분제한에서 벗어나 제품으로 쓰일 수 없다.Conversely, if the content of Mn (manganese) exceeds 1.80% by weight, it may cause defects such as cracking during welding due to an increase in the amount of MnS-based non-metallic inclusions. Cannot be used as
P(인)P (phosphorus)
P(인)은 강도 향상에 일부 기여하나, 2차가공취성을 저하시키는 대표적인 원소로서 그 함량이 낮으면 낮을수록 좋다.P (phosphorus) partially contributes to strength improvement, but it is a representative element that lowers secondary processing embrittlement, and the lower the content, the better.
즉, P(인)은 강재의 충격 인성을 저해하는 불순물로서, 연주시 중심편석부에 집적하여 내부품질 및 가공성을 해치고, 수소 취화의 원인이 되기 때문에 될 수 있는 한 억제하는 것이 좋다.That is, P (phosphorus) is an impurity that impairs the impact toughness of a steel material, and it accumulates in the central segregation during playing, impairs internal quality and workability, and causes hydrogen embrittlement, so it is good to suppress it as much as possible.
따라서, 본 발명에서는 P(인)의 함량을 강 전체 중량의 0.040 중량% 이하로 제한하였다. Therefore, in the present invention, the content of P (phosphorus) is limited to 0.040% by weight or less of the total weight of the steel.
S(황)S (yellow)
S(황)은 P(인)과 마찬가지로 강 중에 존재하는 불순물 원소이다. 상기 S(황)은 MnS 등의 형태로 석출이 이루어져서 석출물의 양을 증가시키는 불순물에 해당한다.S (sulfur), like P (phosphorus), is an impurity element present in steel. The S (sulfur) corresponds to an impurity that increases the amount of precipitate due to precipitation in the form of MnS or the like.
S(황)는 상기 P와 동일하게 연성 및 충격 인성에 유해한 원소로서, 연속주조시 고온 균열과 중심 편석을 유발한다.S (sulfur) is an element that is harmful to ductility and impact toughness like P, and causes high temperature cracking and central segregation during continuous casting.
따라서, 본 발명에서는 S(황)의 함량을 강 전체 중량의 0.040 중량% 이하로 제한하였다.Therefore, in the present invention, the content of S (sulfur) is limited to 0.040% by weight or less of the total weight of the steel.
Cr(크롬)Cr (chrome)
본 발명에서 Cr(크롬)은 경화능을 향상시켜 담금질성을 개선하는 데 유효한 원소이다.In the present invention, Cr (chromium) is an element effective in improving hardenability by improving hardenability.
상기 Cr(크롬)은 본 발명에 따른 강 전체 중량의 0.05 ~ 1.00 중량%로 첨가하는 것이 바람직하다. 만일, Cr(크롬)의 함량이 0.05 중량% 미만일 경우에는 그 첨가량이 미미하여 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로,The Cr (chromium) is preferably added in an amount of 0.05 to 1.00% by weight of the total weight of the steel according to the present invention. If the content of Cr (chromium) is less than 0.05% by weight, the addition amount is insignificant and the addition effect cannot be exhibited properly. Contrary,
Cr(크롬)의 함량이 1.00 중량%를 초과할 경우에는 용접성이나 열영향부(HAZ) 인성을 저하시키는 문제점이 있다.When the content of Cr (chromium) exceeds 1.00% by weight, there is a problem of lowering the weldability or the toughness of the heat affected zone (HAZ).
Mo(몰리브덴)Mo (molybdenum)
Mo(몰리브덴)은 강도 및 인성의 향상에 기여하며, 또한 상온이나 고온에서 안정된 강도를 확보하는데 기여한다. Mo (molybdenum) contributes to the improvement of strength and toughness, and also contributes to securing stable strength at room temperature or high temperature.
Mo(몰리브덴)은 본 발명에 따른 강 전체 중량의 0.040 ~ 0.100 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. Mo (molybdenum) is preferably added in a content ratio of 0.040 to 0.100% by weight of the total weight of the steel according to the present invention.
만일, Mo(몰리브덴)의 함량이 0.040 중량% 미만일 경우에는 몰리브덴 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 몰리브덴의 함량이 0.100중량%를 초과할 경우에는 용접성을 저하시키고 연신율이 급격히 저하되어 급격한 취성 파괴를 유발한다.If the content of Mo (molybdenum) is less than 0.040% by weight, the effect of adding molybdenum is insufficient. Conversely, when the content of molybdenum exceeds 0.100% by weight, weldability is lowered and elongation is rapidly lowered, causing rapid brittle fracture.
본 발명에서 압연단계(S200)는 압연시작온도가 900 ~ 1000℃이고, 압연종료온도가 1050 ~ 1150℃로 빌렛을 압연한다. 압연 방식은 공지의 내진철근 제조방법에서 압연공정으로 다양하게 변형되어 실시될 수 있는 바 더 상세한 설명은 생략함을 밝혀둔다. In the present invention, in the rolling step (S200), the rolling start temperature is 900 to 1000°C, and the rolling end temperature is 1050 to 1150°C. The rolling method can be variously modified from a known seismic reinforcing bar manufacturing method to a rolling process, and thus a more detailed description thereof will be omitted.
냉각단계(S300)는 액체의 냉각 매체(대표적인 냉각 매체는 물)를 제품에 고압으로 분사, 냉각하여 내부 금속 조직의 변환을 유도하는 QTB제어(가속냉각)로 압연된 철근을 냉각하여 철근의 중심부까지 저온냉각조직을 갖도록 한다. 본 발명에서 QTB제어는 빌렛을 압연하는 압연단계(S200) 이후에 바로 냉각을 진행한다. 이때, 냉각단계(S300)에서는 가속냉각속도가 200 ~ 350℃/sec이고, 가속냉각종료온도가 500 ~ 550℃로 압연 후의 냉각 온도를 제어함으로써 철근의 중심부까지 저온냉각조직을 갖도록 한다. In the cooling step (S300), a liquid cooling medium (a typical cooling medium is water) is sprayed and cooled to the product at high pressure to cool the rolled reinforcing bar by QTB control (accelerated cooling) that induces the transformation of the internal metal structure. To have a low-temperature cooling structure. In the present invention, the QTB control proceeds to cooling immediately after the rolling step (S200) of rolling the billet. At this time, in the cooling step (S300), the accelerated cooling speed is 200 to 350°C/sec, and the accelerated cooling end temperature is 500 to 550°C, and the cooling temperature after rolling is controlled to have a low-temperature cooling structure to the center of the reinforcing bar.
아래 표 1은 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법 및 이 제조방법으로 제조된 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근에 대한 제1실시예 내지 제5실시예의 조성비와, 이에 대한 제1비교예 내지 제3비교예에 대한 조성비를 나타낸 표이다. Table 1 below shows the composition ratios of the first to fifth examples for the method of manufacturing seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher according to the present invention, and the seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher produced by the manufacturing method, and the first It is a table showing the composition ratio for Comparative Example to Comparative Example 3.
아래 표 1에서 제1실시예 내지 제5실시예의 조성비는 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근을 제조하기 위한 빌렛의 조성비 내에 포함되나, 제1비교예 내지 제3비교예의 조성비는 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근을 제조하기 위한 빌렛의 조성비의 범위를 넘어서는 것임을 밝혀둔다.In Table 1 below, the composition ratios of Examples 1 to 5 are included in the composition ratio of billets for manufacturing seismic reinforcing bars with a yield strength of 620 MPa or higher according to the present invention, but the composition ratios of Comparative Examples 1 to 3 are the present invention. It is revealed that the yield strength according to the above is beyond the range of the composition ratio of billets for manufacturing seismic reinforcing bars of 620 MPa or higher.
표 1을 참고할 때, 제1비교예는 V(바나듐)이 포함되는 경우 즉, 기존에 존재하는 강재 성분으로서 특히 바나듐이 들어가는 경우에 대한 예이고, 제2비교예는 V(바나듐)이 포함되지 않지만 Mo가 0.040중량% 미만인 경우에 대한 예이고, 제3비교예는 V(바나듐)이 포함되지 않지만 Mo가 0.100 중량% 초과인 경우에 대한 예이다. Referring to Table 1, the first comparative example is an example in which V (vanadium) is included, that is, a case in which vanadium is added as an existing steel component, and the second comparative example does not include V (vanadium). However, it is an example for the case where Mo is less than 0.040% by weight, and Comparative Example 3 is an example for the case where V (vanadium) is not included but Mo is more than 0.100% by weight.
아래 표 2는 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법 및 이 제조방법으로 제조된 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근에 대한 제1실시예 내지 제5실시예의 조성비에 대한 냉각단계의 냉각 조건과, 표 1에 기재된 제1비교예 내지 제3비교예의 조성비에 대한 냉각단계의 냉각 조건(제1-1비교예 내지 제3-2비교예)을 나타내고 있다. Table 2 below shows a method of manufacturing a seismic reinforcing bar with a yield strength of 620 MPa or higher according to the present invention, and cooling in the cooling step for the composition ratio of Examples 1 to 5 for a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher produced by this manufacturing method The conditions and the cooling conditions (Comparative Examples 1-1 to 3-2) of the cooling step with respect to the composition ratios of Comparative Examples 1 to 3 shown in Table 1 are shown.
(mm)diameter
(mm)
(℃)Rolling start temperature
(℃)
(℃)Rolling end temperature
(℃)
(℃)Cooling end temperature
(℃)
(℃/sec)Cooling rate
(℃/sec)
아래 표 3은 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법 및 이 제조방법으로 제조된 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근에 대한 제1실시예 내지 제5실시예와, 표 2에 기재된 제1-1비교예 내지 제3-2비교예에 의해 제조된 내진철근에 대한 인장강도(TS; Tensile Strength), 항복강도(YP; Yeild Strength), 항복비(YR; Yield Ratio), 연신율(EL; Elongation)의 시험 결과값을 나타낸 표이다.Table 3 below is a method for manufacturing a seismic reinforcing bar with a yield strength of 620 MPa or higher according to the present invention, and Examples 1 to 5 for a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher produced by the manufacturing method, and Tensile strength (TS; Tensile Strength), yield strength (YP; Yeild Strength), yield ratio (YR; Yield Ratio), elongation (EL) for seismic reinforcing bars manufactured according to Comparative Examples 1-1 to 3-2. ; Elongation) is a table showing the test results.
표 3에서 확인되는 바와 같이 본 발명에 따른 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법으로 제조된 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제1실시예 내지 제5실시예는 제1-1비교예 내지 제3-2비교예 대비 항복강도(YP)가 620MPa 이상이면서, 연신율(EL)이 12 이상이고, 항복비(YR)가 0.80 이하를 동시에 만족한다.As can be seen in Table 3, the first to fifth embodiments of the seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher produced by the method of manufacturing a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher according to the present invention according to the present invention Compared to Comparative Examples to Comparative Examples 3-2, the yield strength (YP) is 620 MPa or more, the elongation (EL) is 12 or more, and the yield ratio (YR) is 0.80 or less at the same time.
즉, 표 1을 참고할 때 제1비교예는 V(바나듐)이 포함되는 경우 즉, 기존에 존재하는 강재 성분으로서 특히 바나듐이 들어가는 경우에 대한 예로, 연신율(EL)이 11.2(제1-1비교예) 3.5(제1-2비교예)인 12 이하로 기준치에 만족하지 못함을 확인할 수 있다.That is, when referring to Table 1, the first comparative example is an example of a case where V (vanadium) is included, that is, a case where vanadium is added as an existing steel component, and the elongation (EL) is 11.2 (Comparison 1-1 Ex) It can be confirmed that the standard value is not satisfied with less than 12, which is 3.5 (Comparative Example 1-2).
또한, 제2비교예는 V(바나듐)이 포함되지 않지만 Mo가 0.040중량% 미만인 경우에 대한 예로, 인장강도(TS)가 520Mpa(제2-1비교예), 714Mpa(제2-2비교예), 항복강도(YP)가 346Mpa(제2-1비교예), 611Mpa(제2-2비교예)에 불과하며, 항복비(YR)는 0.80 이상임을 확인할 수 있다. In addition, the second comparative example does not contain V (vanadium), but is an example for the case where Mo is less than 0.040% by weight, and the tensile strength (TS) is 520Mpa (Comparative Example 2-1), 714Mpa (Comparative Example 2-2) ), the yield strength (YP) is only 346Mpa (Comparative Example 2-1) and 611Mpa (Comparative Example 2-2), and the yield ratio (YR) is 0.80 or more.
또한, 제3비교예는 V(바나듐)이 포함되지 않지만 Mo가 0.100 중량% 초과인 경우로 대한 예로, 항복강도(YP)가 465Mpa(제3-1비교예), 607Mpa(제3-2비교예)에 불과하고, 연신율(EL)이 7.7(제3-2비교예)로 기준치에 크게 만족하지 못함을 확인할 수 있다.In addition, Comparative Example 3 does not contain V (vanadium), but is an example in which Mo is more than 0.100% by weight.Yield strength (YP) is 465Mpa (Comparative Example 3-1), 607Mpa (Comparative 3-2) Example), and it can be seen that the elongation rate (EL) is 7.7 (Comparative Example 3-2), which is not very satisfied with the standard value.
도 2는 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법으로 제조된 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 실시예(제1실시예)에 대한 내부 조직 상태를 찍은 광학현미경 사진이고, 도 3은 제1비교예(제1-1비교예)와 제2비교예(제2-2비교예)에 대한 내부 조직 상태를 찍은 광학현미경 사진이다.FIG. 2 is an optical microscope photograph taken of an internal structure of an example (first embodiment) of a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher produced by the method of manufacturing a seismic reinforcement with a yield strength of 620 MPa or higher according to the present invention, and FIG. 3 Is an optical microscope photograph of the internal structure of Comparative Example 1 (Comparative Example 1-1) and Comparative Example 2 (Comparative Example 2-2).
도 2 및 도 3을 참고하면 본 발명에 따른 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법으로 내진철근의 실시예는 철근의 중심부까지 저온냉각조직을 얻게 되면서 항복강도(YP) 향상과 인장강도(TS) 향상을 유도하며 제1비교예 및 제2비교예 대비 더 나은 항복비(YR)을 얻어낸 것을 확인할 수 있다.Referring to Figures 2 and 3, an embodiment of a seismic reinforcing bar with a yield strength of 620 MPa or higher in accordance with the present invention provides a low-temperature cooling structure to the center of the reinforcing bar, while improving yield strength (YP) and tensile strength (TS). ) It can be seen that a better yield ratio (YR) was obtained compared to Comparative Example 1 and Comparative Example 2 by inducing improvement.
본 발명은 특정 수냉 환경에서 합금성분의 조절을 통해 항복강도 620MPa 이상을 달성함과 동시에 KS에서 요구하는 항복비(YR) 를 만족시킬 수 있어 내진 성능이 향상된 내진철근을 생산할 수 있다. The present invention can achieve a yield strength of 620 MPa or more through control of an alloy component in a specific water cooling environment and at the same time satisfy the yield ratio (YR) required by KS, thereby producing a seismic reinforcement with improved seismic performance.
본 발명은 고가의 V(바나듐)를 첨가하지 않고 Mo(몰리브덴)의 성분비를 조절하여 항복강도 620MPa 이상을 달성함과 동시에 KS에서 요구하는 YR(Yield ratio, 항복비) 0.80 이하를 만족하여 경제성을 확보하고 내진철근의 생산원가를 절감할 수 있다. The present invention achieves a yield strength of 620 MPa or more by controlling the component ratio of Mo (molybdenum) without adding expensive V (vanadium), and at the same time satisfies the YR (Yield ratio, yield ratio) 0.80 or less required by KS. And reduce the production cost of seismic reinforcing bars.
이상에서와 같이 도면과 명세서에서 최적의 실시예가 개시되었다. 여기서 특정한 용어들이 사용되었으나, 이는 단지 본 발명을 설명하기 위한 목적에서 사용된 것이지 의미 한정이나 청구범위에 기재된 본 발명의 범위를 제한하기 위하여 사용된 것은 아니다. 그러므로, 본 기술 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 첨부된 청구범위의 기술적 사상에 의해 정해져야 할 것이다.As described above, an optimal embodiment has been disclosed in the drawings and specifications. Although specific terms have been used herein, these are only used for the purpose of describing the present invention, and are not used to limit the meaning or the scope of the present invention described in the claims. Therefore, those of ordinary skill in the art will understand that various modifications and equivalent other embodiments are possible therefrom. Therefore, the true technical scope of the present invention should be determined by the technical spirit of the appended claims.
S100 : 빌렛 준비단계
S200 : 압연단계
S300 : 냉각단계S100: Billet preparation step
S200: rolling step
S300: cooling step
Claims (10)
상기 빌렛 준비단계로 준비된 빌렛을 압연시작온도가 900 ~ 1000℃이고, 압연종료온도가 1050 ~ 1150℃로 압연하여 철근을 제조하는 압연단계; 및
상기 압연단계로 제조된 철근을 가속냉각속도가 200 ~ 350℃/sec로 냉각시키는 냉각단계를 포함하는, 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법.C (carbon): 0.10 ~ 0.37% by weight, Si (silicon): more than 0 0.30% by weight, Mn (manganese): 0.50 ~ 1.80% by weight, P (phosphorus): more than 0 0.040% by weight based on 100% by weight of the total weight % Or less, S (sulfur): greater than 0 and 0.040% by weight or less, Cr (chromium): 0.05 to 1.00% by weight, Mo (molybdenum): 0.040 to 0.100% by weight, and billets to prepare billets consisting of the remaining Fe and other inevitable impurities Preparation stage;
A rolling step of manufacturing a reinforcing bar by rolling the billet prepared in the billet preparation step at a rolling start temperature of 900 to 1000°C and a rolling end temperature of 1050 to 1150°C; And
A method of manufacturing a seismic reinforcing bar having a yield strength of 620 MPa or higher, comprising a cooling step of cooling the reinforcing bar manufactured by the rolling step at an accelerated cooling rate of 200 to 350°C/sec.
상기 빌렛은 V(바나듐)를 포함하지 않는, 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법.The method according to claim 1,
The billet does not contain V (vanadium), a method of manufacturing a seismic reinforcing bar having a yield strength of 620 MPa or higher.
상기 냉각단계는 액체의 냉각 매체를 제품에 고압으로 분사, 냉각하여 내부 금속 조직의 변환을 유도하는 QTB제어로 압연된 철근을 냉각하여 철근의 중심부까지 저온냉각조직을 갖도록 하는, 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법.The method according to claim 1,
In the cooling step, a liquid cooling medium is sprayed to the product at high pressure and cooled to cool the rolled reinforcement with QTB control that induces the transformation of the internal metal structure, so that the reinforcing bar has a low-temperature cooling structure to the center of the reinforcing bar. Method of manufacturing seismic reinforcement
상기 냉각단계는 가속냉각종료온도가 500 ~ 550℃로 상기 철근을 냉각하는, 항복강도 620MPa급 이상의 내진철근의 제조방법.The method according to claim 1,
The cooling step is a method of manufacturing a seismic reinforcing bar having a yield strength of 620 MPa or higher to cool the reinforcing bar to an accelerated cooling end temperature of 500 to 550°C.
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Publications (2)
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Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102653173B1 (en) | 2023-07-10 | 2024-04-01 | 동국제강 주식회사 | Cryogenic Steel Bar and Method for Manufacturing the Same |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101185242B1 (en) | 2010-06-28 | 2012-09-21 | 현대제철 주식회사 | Method for producing of ultra high strength reinforcing steel |
| KR101757591B1 (en) | 2016-05-27 | 2017-07-12 | 현대제철 주식회사 | Method of manufacturing seismic-resistant steel deforemed bar |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3229107B2 (en) * | 1994-02-22 | 2001-11-12 | 新日本製鐵株式会社 | Manufacturing method of low yield ratio high strength steel sheet with excellent uniform elongation |
| KR101185361B1 (en) | 2010-06-28 | 2012-09-21 | 현대제철 주식회사 | Method for producing of ultra high strength reinforcing steel |
| KR20120132825A (en) * | 2011-05-30 | 2012-12-10 | 현대제철 주식회사 | Method for manufacturing high-strength deformed bar with low yield ratio |
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