KR102178212B1

KR102178212B1 - 금고용 충전 모르타르

Info

Publication number: KR102178212B1
Application number: KR1020180127919A
Authority: KR
Inventors: 구경모; 김상준; 하균표; 이동래; 이지성
Original assignee: 아세아시멘트(주); (주)신성금고
Priority date: 2018-10-25
Filing date: 2018-10-25
Publication date: 2020-11-12
Also published as: KR20200046565A

Abstract

본 발명은 UL-Class Ⅲ 인증 기준에 부합하는 내열성, 내충격성이 확보되고, 좁고 복잡한 공간에 밀실한 충전이 이루어질 수 있는 금고용 충전 모르타르에 관한 것이다.
본 발명은 「결합재 100중량부; 잔골재 60~70중량부; 물 15~16중량부 및 수축저감제 1.8~2.2중량부를 혼합한 몰탈 조성물 100부피부; 강섬유 3.0~3.4부피부; 및 유기섬유 0.4~0.5부피부; 를 포함하는 금고용 충전 모르타르」를 제공한다.

Description

금고용 충전 모르타르{Refractory mortar}

본 발명은 UL-Class Ⅲ 인증 기준에 부합하는 내열성, 내충격성이 확보되고, 좁고 복잡한 공간에 밀실한 충전이 이루어질 수 있는 금고용 충전 모르타르에 관한 것이다.

UL(Underwriters Laboratories Inc.)은 미국 일리노이주 노스 브룩에 본거지를 두고 있는 미국 최초의 안전 규격 개발 기관이자 인증 회사이다. UL은 글로벌 안전 과학 회사로서, 제품 안전 시험 및 인증 발행, 환경 시험, 제품 성능 시험, 헬스 케어 및 의료기기 인증 발행, 교육 및 세미나 등의 서비스를 제공하고 있다. UL 제품 성능 시험에 합격한 제품은 UL 인증 마크의 사용이 허가된다. UL 인증 마크는 시험 대상 제품 중 임의의 샘플을 평가해 안전 규격을 만족한 것에 대해 합격을 나타내는 표지이다. UL은 인증 마크를 발행한 리스트를 관리하고 이용자들에게 제공하여 재료나 제품 등의 검사 이력을 알리는 역할을 하고 있다. 현재 미국 전용 수출 원료나 제품을 제조, 판매하는 나라나 기업은 UL 인증 사전 취득을 의무로 한다. 현재 UL은 전세계 131개국에서 UL 시험소를 운영하고 있다.

UL 인증 규격 중 금고문과 모듈 판넬(금고문, 벽, 천장 등에 사용되는 것)들의 대(對) 강도(强盜) 안전 규격은 UL 608에 정해져 있으며, 안전 등급은 아래의 기준으로 분류된다.

- Class M - ¼ hour.(15분)

- Class Ⅰ - ½ hour.(30분)

- Class Ⅱ - 1 hour.(1시간)

- Class Ⅲ - 2 hour.(2시간)

※ 전 등급에서 토치(Torch) 온도는 1400℃

※ 화염 방사와 함께 테스트팀(2인의 기술 기사)이 드릴, 헤머 등 현존하는 도구로 지속적인 공격을 가함.

아래의 [참고표 1]은 은행의 Global 안전 규정으로 정해져 있는 내용이다. 은행 지점 설립 시 금고실에 대한 안전 규정을 정하는 내용으로 각 등급에 따라 보관 한도 금액이 큰 폭으로 차이가 난다. UL 인증 등급은 방도(防盜)에 대한 국제 인증이며, 현재 UL Class Ⅲ 이상의 인증은 존재 하지 않는다.

[참고표 1]

본 발명은 UL Class Ⅲ 기준을 충족하는 금고 제작을 위한 것으로서, 금속재 프레임 내에 충전(充塡)되어, 내열성 및 내충격성을 향상시키는 금고용 충전 모르타르에 관한 것이다.

금고의 문, 벽체, 천장 등을 이루는 금속재 프레임에 콘크리트 등의 내화성 충전재를 채우는 것은 널리 알려진 사항이다. 다만, 충전되는 콘크리트(모르타르 포함)의 물성에 따라 금고의 내충격성, 내화성 등에 영향이 있는데 종래에는 충전되는 콘크리트에 관한 연구가 체계적으로 진행된 바 없다.

등록특허 10-1324014은 금속재 프레임에 콘크리트를 충전하는 금고에 관한 것이지만, 충전되는 콘크리트에 관한 상세 내용은 찾아볼 수 없다.

등록특허 10-1185325는 금속재 프레임에 충전되는 충전재에 대하여 "콘크리트, 또는 콘크리트와 보강섬유의 혼합물을 포함하는 것으로 구성될 수 있다. 여기서 상기 콘크리트는 중량이 가볍고 양생 기간이 짧은 경량 기포 콘크리트를 사용함이 바람직하다"라는 설명을 찾아볼 수 있으나([0036] 문단), 경량 기포 콘크리트의 역할과 물성이 제시되어 있지 않고, 어떠한 보강섬유를 얼마나 혼입하여야 하는지, 경량 기포 콘크리트가 금고벽체의 내열성이나 내충격성에 얼마나 기여하는지는 전혀 찾아볼 수 없다.

공개특허 10-2017-0028056는 콘크리트의 구체적 성분, 배합 및 그에 따른 물성에 의해 절단 저항이 우수한 콘크리트를 제시하고 있으나, 금속재 프레임 내부의 좁은 공간에 충전하도록 구성된 것이 아니라, 금고의 벽체 자체를 콘크리트 벽체로 제작하기 위한 것이므로, "좁은 공간 내의 밀실한 충전"에 관한 기술적 고려가 없다.

등록특허 10-1000526도 콘크리트의 구체적 성분, 배합 및 그에 따른 물성에 의해 내진·내화 성능이 우수한 패널의 제조방법을 제시하고 있으나, "좁은 공간 내의 밀실한 충전"에 관한 기술적 고려가 없다.

1. 등록특허 10-1324014 "금고" 2. 등록특허 10-1185325 "금고의 외벽 구조 및 그 제조방법" 3. 공개특허 10-2017-0028056 "절단 저항이 우수한 초고성능 콘크리트 조성물" 4. 등록특허 10-1000526 "내화·내진 모르타르 조성물을 이용한 고강도 내화·내진패널의 제조방법"

본 발명은 지속적으로 방사되는 1400℃의 화염을 2시간 이상 견디고, 화염을 가하는 동안에 해머, 드릴 등으로 반복적인 타격을 가해도 파손되지 않아 UL-Class Ⅲ 인증 기준을 충족시키고, 금고 벽체 프레임의 좁고 복잡한 공간에 밀실하고 일체성 있게 충전되도록 하는 금고용 충전 모르타르를 제공함에 그 목적이 있다.

전술한 과제 해결을 위해, 본 발명은 「결합재 100중량부; 잔골재 60~70중량부; 물 15~16중량부 및 수축저감제 1.8~2.2중량부를 혼합한 몰탈 조성물 100부피부; 강섬유 3.0~3.4부피부; 및 유기섬유 0.4~0.5부피부; 를 포함하는 금고용 충전 모르타르」를 제공한다.

상기 강섬유에는 직경 0.2㎜, 길이 12~15㎜의 탄소강 섬유를 적용하고, 상기 유기섬유에는 직경 0.04㎜, 길이 10~13㎜의 PVA(Polyvinyl Alcohol) 섬유를 적용하여 금고용 충전 모르타르의 유동성 및 작업성을 유지시키면서 인성을 극대화시킬 수 있다.

상기 결합재는 1종 보통 포틀랜드 시멘트(OPC) 50~60wt%, 고로슬래그 미분말 15~25wt%, 지르코늄 실리카흄 15~25wt% 및 무수석고 4~6wt%를 포함하여 조성된 것을 적용함으로써 좁고 복잡한 공간에서의 밀실한 충전이 가능토록 하고, 경화 후 고강도 및 내충격성이 발현되도록 할 수 있다.

본 발명이 제공하는 금고용 충전 모르타르는,

1. 작업성이 우수하여 좁고 복잡한 금고문, 금고벽체 프레임 내부에 밀실하게 충전할 수 있다.

2. 압축강도 120MPa 이상, 슬럼프 플로우 600±50㎜의 물성이 발현된다.

2. 내충격성이 우수하여 반복되는 충격에 견딜 수 있다.

3. 내열성이 우수하여 1400℃의 화염을 2시간 이상 견딜 수 있다.

본 발명의 금고용 충전 모르타르에 요구되는 물성은 크게 내열 성능, 내충격 성능 및 작업 성능으로 구분할 수 있다.

이에 재령 24일 압축강도 120MPa 이상의 초고강도와 함께 슬럼프 플로우 600±50㎜ 수준의 고유동성이 발현되는 초고성능 콘크리트(Ultra High Performance Concrete, 이하 UHPC) 배합 기준에서 결합재, 혼입 섬유, 첨가제 등의 종류와 양을 조절해 가면서 슬럼프 플로우, 압축강도, 탄성계수, 내충격성, 내열성 등을 테스트함으로써, UL-Class Ⅲ 인증 기준에 부합하는 모르타르 조성을 도출하였다.

본 발명은 재령 24일 압축강도 120MPa 이상의 초고강도 모르타르를 도출하기 위해 결합재량은 1300kg/㎥ 수준의 다량으로, 물-결합재비는 15~16% 수준으로 낮게 배합설계 하였으며, 강섬유를 혼입하여 인성을 강화시킴으로써 내충격성이 확보되도록 하면서 유동성에는 문제가 없도록 하였다. 다만, 모르타르의 내열, 내화 성능 확보를 위해 유기섬유를 함께 혼입하되, 600±50㎜ 수준의 고유동성 발현에 문제가 없도록 유기섬유 혼입량을 조절하였다. 아울러, 시공성 확보를 위해 점성이 큰 1종 보통 포틀랜드 시멘트(이하 ‘OPC’라 함)의 상당량을 고로슬래그 미분말과 지르코늄 실리카흄으로 치환하였으며, 수축저감제를 첨가하여 모르타르 경화체의 수축 균열이 억제되도록 하였다. 특히 상기 지르코늄 실리카흄은 일반 실리카흄과 대비되는 여러 가지 특성에 의해 작업성과 금고문, 금고벽체의 생산성 향상에 기여토록 하였다.

본 발명은 전술한 기술 사상을 반영하여 도출된, 「결합재 100중량부; 잔골재 60~70중량부; 물 15~16중량부 및 수축저감제 1.8~2.2중량부를 혼합한 몰탈 조성물 100부피부; 강섬유 3.0~3.4부피부; 및 유기섬유 0.4~0.5부피부; 를 포함하는 금고용 충전 모르타르」를 제공한다.

상기 결합재는 OPC 50~60wt%, 고로슬래그 미분말 15~25wt%, 지르코늄 실리카흄 15~25wt% 및 무수석고 4~6wt%를 포함하여 조성된 것(이하, '개발 결합재'라 함)을 적용함으로써 좁고 복잡한 공간에서의 밀실한 충전이 가능토록 하고, 경화 후 고강도 및 내충격성이 발현되도록 할 수 있다.

OPC는 점성이 커서 좁고 복잡한 공간에 밀실하게 충전시킬 수 없다. 본 발명이 적용되는 금고제품은 패널 형태의 벽체 및 도어 프레임 내부에 모르타르를 부어 넣어 생산한다. 또한 프레임 내부에는 외부의 공격으로부터 저항할 수 있도록 철물들이 설치되어 있기 때문에 모르타르를 내부에 넣을 때 유동성이 확보되지 않으면 철물에 의해 채움성이 나빠지고 이는 방도 저항성이 나빠진다. OPC는 점성이 커서 작업성이 낮아, 충전 불량 부위가 발생할 수 있으며, 그 충전 불량 부위가 곧 금고문, 금고벽체 등의 취약 부분이 된다. 따라서, 상기 개발 결합재는 OPC의 15~25wt%를 지르코늄 실리카흄으로 치환하여 고강도/고유동성이 발현되도록 한 것이다.

상기 지르코늄 실리카흄은 내화물 등에 사용되는 산화 지르코늄의 정제 시 발생되는 부산물로서, 일반적인 실리카흄에 비하여 평균 입경이 5배 이상 크고, 이산화 규소의 함량이 95% 이상으로 높다. 입경이 크므로 유동성이 향상되고, 포졸란 특성이 우수하며, 이산화규소의 함량이 많아 콘크리트 강도 증가에 도움이 된다.

또한, 금고 충전용 모르타르는 작업 여건상 대용량 믹서로 일괄 생산하기 곤란하므로 소량 믹서로 생산한 모르타르를 금고문, 금고벽체의 프레임 내에 부어 넣기를 실시한다. 따라서 하나의 프레임 내에 모르타르 부어 넣기 작업이 불연속적으로 진행되는 경우가 많다. 이에 따라 일반 실리카흄이 사용된 종래의 초고성능 충전 모르타르를 적용하는 경우 겉마름과 수축현상에 의해 자체적으로 균열이 발생할 가능성이 높고, 이로 인해 목표성능이 저하될 수 있다. 이에 충전 모르타르의 유동성 감소를 지연시키고, 믹서에서 생산 시 유동화 시간(유동성이 확보되는 시간, 일반 실리카흄이 사용된 기존 충전 모르타르는 약 5분에서 8분의 시간이 필요)을 단축할 필요가 있다. 이를 위해 본 발명에서는 지르코늄 실리카흄을 사용하여 유동화 시간을 2분 이내로 단축시킴으로써 프레임 내 모르타르 부어 넣기 작업이 불연속적으로 시행되더라도 겉마름에 의한 층간 균열이 발생치 않도록 제어할 수 있다.

또한, OPC의 수화반응시 발생하는 수화열은 모르타르 경화체의 온도 균열을 유발하는 원인이 될 수 있으므로, 상기 개발 결합재에서는 OPC의 15~25wt%는 고로슬래그 미분말로 치환하여 수화열을 낮추고, 장기 재령 강도가 증진되도록 할 수 있다. 다만, 고로슬래그 미분말의 잠재수경성으로 조기강도가 저하되며, 이 점에 대해서는 OPC의 4~6wt%를 무수석고(CaSO₄)로 치환함으로써 고로슬래그 미분말의 수화를 촉진시킬 수 있다. 즉, 고로슬래그 미분말과 무수석고를 함께 혼입함으로써 모르타르의 장기적인 내구성과 고강도 발현에 기여토록 할 수 있다.

한편, 금고용 충전 모르타르의 내충격 성능 확보를 위해서는 소정의 압축강도 이외에도 인성이 요구된다. 충격에 의한 박리, 균열 등을 제어하기 위해 고인성이 요구되는 것이다.

본 발명에서는 모르타르의 고인성 확보를 위해 섬유를 혼입하였다. 다만, 섬유의 종류 및 사이즈에 따라 인성의 변화가 발생하고, 특히 경화 전 모르타르의 유동성에 큰 차이가 발생하기 때문에 섬유를 다양한 조건으로 조합 첨가하여 경화 전·후의 물성을 비교 테스트하였다.

결과적으로 상기 결합재 100중량부; 잔골재 60~70중량부; 물 15~16중량부 및 수축저감제 1.8~2.2중량부를 혼합한 몰탈 조성물 100부피부 대비 강섬유 3.0~3.4부피부; 및 유기섬유 0.4~0.5부피부를 혼입할 때 유동성, 압축강도, 탄성계수 및 반복 충격에 대한 저항성능이 가장 적절히 발현되었다.

더욱 구체적으로 상기 상기 강섬유에는 직경 0.2㎜, 길이 12~15㎜의 탄소강 섬유를 적용하고, 상기 유기섬유에는 직경 0.04㎜, 길이 10~13㎜의 PVA(Polyvinyl Alcohol) 섬유를 적용하여 금고용 충전 모르타르의 유동성 및 작업성을 유지시키면서 인성을 극대화시킬 수 있다.

이하에서는 여러 가지 실험 내용과 함께 본 발명의 도출 과정을 설명하기로 한다. 아래 실험은 금고문이나 금고벽체의 프레임을 이루는 강판 등을 뜯어낸 상태에서 충격을 받는 최악의 조건을 가정하고 진행한 것이다.

1. 실험계획

1.1 시험체 종류

- [표 1]에 초고성능 콘크리트(Ultra High Performance Concrete, 이하 UHPC)의 시험 수준을 나타내었음.

- 결합재는 상기 개발 결합재(A)와 OPC(O)를 사용하였음.

- 섬유는 형상은 같고 길이가 다른 강섬유 2종(SF(L13), SF(L19))과 PVA(L12)섬유를 사용하였음.

- 섬유 혼입률은 SF(L13) 3.4%, SF(L13) 3.0% + PVA 0.4%, SF(L19) 3.0% + PVA 0.4%로 설정하였음.

- 슬럼프 플로우, 압축강도·탄성계수 및 내충격 성능을 평가함.

[표 1]

1.2 충격시험용 시험체 제작 및 충격시험 조건

- [표 2]에 충격시험용 시험체 제작 및 충격 시험 조건을 나타냄.

- 충격 시험용 시험체는 200mm × 200mm (가로×세로), 두께 40, 50, 60mm로 설정함.

- 비상체의 선단형상은 반구형이고 직경은 25mm임.

- 충돌속도는 약 170m/s로 설정함.

[표 2]

2. 실험방법

2.1 슬럼프 플로우

- KS F 2594『굳지 않은 콘크리트의 슬럼프플로 시험방법』에 준하여 슬럼프 플로우를 측정함.

2.2 압축강도·탄성계수

- KS F 2405『콘크리트의 압축강도 시험 방법』에 준하여 최대하중을 측정한 뒤 압축강도를 산정함.

- 측정장치는 Shimaduz사의 UTM(Universal Test Machine)을 사용함.

2.3 내충격 성능

- [참고도 1]에 가스압력식 비상체 충돌 시험장치의 개요를 나타냄.

- 질소가스를 사용하여 약 170m/s의 속도에서 충돌 시험을 수행함.

- [참고도 2]에 본 시험에서 사용한 비상체(직경 25㎜)의 형상을 나타냄.

- [표 3] 및 [참고도 3]과 같이 충돌시험 후 시험체의 파괴깊이와 파괴직경을 측정하였음.

[참고도 1]

[참고도 2]

[표 3]

[참고도 3]

3. 실험결과 및 고찰

3.1 슬럼프 플로우

- [참고도 4] 및 [참고도 5]와 같이 모든 시험체는 목표 유동성 600±50mm의 범위를 만족함.

- 섬유의 혼입으로 인해 슬럼프 플로우는 감소하는 경향이 보임

- O-SF2.6+P0.4의 경우 목표 유동성은 만족하였으나, 결합재의 점성이 크기 때문에 작업성은 안 좋음.

- A-HSF2.6+P0.4는 섬유와 결합재가 분리되는 현상이 나타남.

[참고도 4]

[참고도 5]

3.2 압축강도 및 탄성계수

- 압축강도는 [참고도 6]의 (a)와 같이 고온양생을 한 경우 재령 7일에서 목표 압축강도 120MPa를 상회하는 것으로 나타남.

- 섬유 혼입으로 인해 압축강도는 증가하는 경향을 보임.

- 일반 시멘트를 사용한 O-SF2.6+P0.4는 121MPa로 가장 낮은 압축강도가 측정됨.

- 탄성계수는 [참고도 6]의 (b)과 같이 A-SF2.6+P0.4가 가장 높게 측정 됨.

[참고도 6]

3.3 내충격 성능

(a) 시험체 두께 40mm

- [표 4]에 두께 40mm 시험체의 1회 비상체 충돌 시험에 의한 파괴 성상을 나타냄.

- A-SF2.6+P0.4, A-SF3.0, O-SF2.6+P0.4에서는 배면에 균열만 발생함.

- A-HSF2.6+P0.4은 배면의 일부가 박리되었음.

[표 4]

(b) 시험체 두께 50mm.

- [표 5] ~ [표 7]에 두께 50mm 시험체의 반복 충격에 의한 파괴 성상을 나타냄.

- 1회 충격 : 모든 시험체는 배면에 작은 균열만 발생하였음.

- 2회 충격 : A-SF2.6+P0.4, A-SF3.0, O-SF2.6+P0.4에서는 배면균열의 개수와 크기가 증가하였으며, A-HSF2.6+P0.4는 배면박리가 발생함.

- 3회 충격 : 모든 시험체에서 배면박리가 발생함.

[표 5] - 1회 충격

[표 6] - 2회 충격

[표 7] - 3회 충격

(c) 시험체 두께 60mm

- [표 8] ~ [표 11]에 두께 60mm 시험체의 반복 충격에 의한 파괴 성상을 나타냄.

- 1회 충격 : 모든 시험체는 배면에 작은 균열만 발생하였음.

- 2회 충격 : 모든 시험체에서 배면박리는 발생하지 않았으며, 배면균열의 크기가 증가함.

- 3회 충격 : A-SF2.6+P0.4, A-SF3.0은 배면균열, O-SF2.6+P0.4, A-HSF2.6+P0.4은 배면박리가 발생함.

- 4회 충격 : A-SF3.0은 배면균열 및 들뜸, A-SF2.6+P0.4, SF2.6+P0.4, A-HSF2.6+P0.4는 배면박리가 발생함.

[표 8] - 1회 충격

[표 9] - 2회 충격

[표 10] - 3회 충격

[표 11] - 4회 충격

(d) NCC

- NCC 시험체(섬유 미혼입) [표 12]와 같이 두께 40, 50mm에서는 비상체 관통, 60mm 에서는 배면박리가 발생함.

[표 12]

위의 시험 결과를 정리하면 다음과 같다.

1. 유동성

- 상기 개발 결합재를 사용한 경우와 OPC를 사용한 경우, 모두 목표 유동성을 만족하였으나, OPC를 사용한 경우에는 작업성이 현저하게 저하는 경향이 나타난다.

- 길이 60mm의 후크형 강섬유를 사용한 경우, 섬유와 매트릭스의 분리 현상이 발생하였으며, 섬유의 길이에 의해 타설의 문제가 있다.

2. 압축강도

- 모든 시험체는 목표 압축강도 120MPa를 상회하였으며, OPC를 사용한 경우 가장 낮은 압축강도가 나타났다.

- 섬유보강에 의해 압축강도는 증가하는 경향을 보인다.

- A-SF2.6+P0.4에서 가장 높은 탄성계수가 측정되어 강성이 가장 큰 것으로 나타난다.

3. 내충격 성능

- 섬유를 보강하지 않은 시험체(NCC)는 모든 시험체 두께에서 1회 충격에 의해 비상체 관통 및 배면박리가 발생한다.

- 시험체 두께 50mm에서 A-SF2.6+P0.4, A-SF3.0, O-SF2.6+P0.4은 3회, A-HSF2.6+P0.4은 2회 충격에서 배면박리가 발생한다.

- 시험체 두께 60mm에서 A-SF2.6+P0.4, A-SF3.0, O-SF2.6+P0.4은 4회, A-HSF2.6+P0.4은 3회 충격에서 배면박리가 발생한다.

4. 시험 결과 종합

- 유동성, 점성, 압축강도 및 탄성계수, 반복충격에 대한 저항성능 고려하였을 때, A-SF2.6+P0.4 및 A-SF3.0이 가장 적정한 것으로 판단된다.

- O-SF2.6+P0.4은 작업성, A-HSF2.6+P0.4은 재료분리 및 내충격 성능의 저하로 인해 부적절 한 것으로 판단된다.

위와 같은 시험을 통해 유동성, 점성, 압축강도 및 탄성계수, 반복충격에 대한 저항성능이 가장 우수하게 나타난 A-SF2.6+P0.4 및 A-SF3.0 시험체에 대하여 아래 [참고도 7]의 ISO-834 표준화재가열곡선에 따라 박스형 가열로에서 급속가열(Fast heating rate) 시험을 실시하였다(최대온도 1000℃).

[참고도 7]

시험결과는 아래 [표 13]과 같으며, 육안으로 균열이 확인되는 A-SF3.0 시험체에 비해 A-SF2.6+P0.4 시험체가 내화·내열성이 우수한 것으로 확인된다.

[표 13]

한편, 상기 A-SF2.6+P0.4 모르타르를 금고 프레임에 충전한 금고벽체에 대해 아래 [참고사진 1]과 같이 1400℃의 화염을 2시간 가한 결과, 금고벽체가 파손되지 않아 UL-Class Ⅲ 인증 기준에 부합하는 것으로 확인되었다.

[참고사진 1]

이상에서 본 발명에 대하여 구체적인 실시예와 함께 상세하게 살펴보았다. 그러나 본 발명은 위의 실시예에 의하여 한정되는 것은 아니며 본 발명의 요지를 벗어남이 없는 범위에서 수정 및 변형될 수 있다. 따라서 본 발명의 청구범위는 이와 같은 수정 및 변형을 포함한다.

Claims

결합재 100중량부; 잔골재 60~70중량부; 물 15~16중량부 및 수축저감제 1.8~2.2중량부를 혼합한 몰탈 조성물 100부피부;
강섬유 3.0~3.4부피부; 및
유기섬유 0.4~0.5부피부; 를 포함하고,
상기 결합재는 OPC 50~60wt%, 고로슬래그 미분말 15~25wt%, 지르코늄 실리카흄 15~25wt% 및 무수석고 4~6wt%를 포함하며,
물-결합재비를 15~16%로 하여 믹서로 혼합 시 유동화 시간이 2분 이내인 것을 특징으로 하는 금고용 충전 모르타르.
제1항에서,
상기 강섬유는 직경 0.2㎜, 길이 13㎜인 것을 특징으로 하는 금고용 충전 모르타르.
제1항에서,
상기 유기섬유는 직경 0.04㎜, 길이 12㎜의 PVA(Polyvinyl Alcohol) 섬유인 것을 특징으로 하는 금고용 충전 모르타르.
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