KR102153658B1

KR102153658B1 - 동절기용 조기강도 촉진 시멘트

Info

Publication number: KR102153658B1
Application number: KR1020190130383A
Authority: KR
Inventors: 이의배; 유재강; 고정원; 구경모; 김기훈; 서형남; 양현수; 김경태; 송동근; 박동철; 양완희
Original assignee: (주)대우건설; 아세아시멘트(주); 한라시멘트주식회사; 주식회사 위드엠텍
Priority date: 2019-10-21
Filing date: 2019-10-21
Publication date: 2020-09-09

Abstract

본 발명은 콘크리트 결합재에 관한 것으로서, 구체적으로는 동절기 13℃의 양생 조건에서 재령 18시간 이내에 5MPa 이상의 압축강도가 확보되도록 하는 조기강도 촉진 시멘트에 관한 것이다.
본 발명은 「조강형 시멘트 100중량부 대비 분체상의 복합첨가제 0.7~2.5중량부가 혼합 조성되며, 상기 복합첨가제는 경화촉진제 100중량부 대비 응결지연제 15~25중량부가 혼합 조성된 것을 특징으로 하는 조기강도 촉진 시멘트」를 제공한다.

Description

동절기용 조기강도 촉진 시멘트{Early strength accelerating cement for cold weather concrete}

본 발명은 콘크리트 결합재에 관한 것으로서, 구체적으로는 동절기 13℃의 양생 조건에서 재령 18시간 이내에 5MPa 이상의 압축강도가 확보되도록 하는 조기강도 촉진 시멘트에 관한 것이다.

건설현장에서 적정한 공기관리 및 공기단축은 핵심적인 요소이며, 수주단계에서도 제시 공기가 수주 성패를 좌우하고 있어, 공기단축을 위한 기술이 필요한 상황이다.

국내에서는 하절기나 춘추절기의 경우 콘크리트의 강도 발현 등에 문제가 없어, 층당 사이클의 적정한 관리가 가능하지만, 동절기의 경우 온도의 영향으로 콘크리트의 강도 발현이 지연되고, 이는 공기지연의 요인이 될 수 있다. 반대로 동절기에도 다른 절기와 동등한 수준으로 층당 사이클을 유지할 수 있게 되면, 기상조건에 따른 공기지연을 막을 수 있어, 공기단축에 상당히 효과적이라고 할 수 있다.

한편, 콘크리트 표준시방서(아래 [표 1] 참조)에서는 기초, 보, 기둥, 벽의 측면 거푸집널은 콘크리트의 압축강도가 5.0MPa 이상 도달하였을 때 해체할 수 있다고 규정하고 있어, 건설 공사에서 콘크리트 타설 후 거푸집 제거시기의 결정과 관련하여 압축강도 5.0MPa 이상을 조기에 발현하는 것은 공기단축 및 경제성 측면에서 중요한 사항이다.

부 위	콘크리트 압축강도(MPa)
확대기초, 보, 기둥, 측벽	5MPa 이상
슬래브 및 보 밑면, 아치 내면	설계기준 강도의 2/3 이상, 단 14MPa 이상
* 콘크리트 압축강도를 측정하지 않을 경우 시멘트의 종류나 평균 기온에 따라 최소 2~3일 이후 측면 거푸집의 탈형 가능.

본 발명은 동절기 13℃의 양생 조건에서도, 콘크리트 타설 후 1일 이내에 측면 거푸집 탈형을 완료할 수 있도록 하기 위한 기술이다. 구체적으로, 콘크리트 타설 작업 시간, 거푸집 탈형 작업 시간 및 기타 작업 준비 시간 등을 넉넉히 고려할 때, 18시간 이내에 측면 거푸집의 탈형이 가능한 5MPa 이상의 압축강도가 확보되도록 하기 위한 기술이다.

기존의 보통 포틀랜드 시멘트로는 13℃의 양생 조건에서 18시간 이내에 콘크리트 압축강도 5MPa를 확보하는 것이 거의 불가능하다. 물시멘트비를 낮추고 결합재량을 증가시키더라도 18시간 이내에 5MPa 확보는 한계가 있으며, 결합재량의 과도한 증가시에는 경제성 하락, 작업성 손실, 과도한 수축 균열 발생 등이 문제된다. 초기강도 증진을 위하여 시멘트의 분말도를 과도하게 상승시킬 경우에도 불합리한 비용 증가, 작업성 손실 증가, 과도한 건조수축 발생 등의 문제가 있다. 더군다나, "동절기 13℃의 양생 조건"이라는 제약과, "18시간 이내에 5MPa 이상의 압축강도 확보"라는 목표 달성을 위해서는 콘크리트의 작업성, 내구성 등 여타의 물성에 부정적 영향을 주지 않으면서도, 조강성이 발현되도록 하는 새로운 결합재의 개발이 요청된다.

1. 등록특허 10-1436612 "리바운드와 분진발생 저감을 위한 숏크리트용 결합재 조성물" 2.등록특허 10-1977148 "저온환경에서의 유무기 복합 액상형 콘크리트 내한 촉진제 조성물과 이를 포함하는 공기단축형 조강콘크리트 조성물, 그리고 그 조강콘크리트의 시공방법 3. 등록특허 10-0908675 "저온 조기강도 콘크리트 조성물" 4. 등록특허 10-1113138 "조기강도 콘크리트 조성물" 5. 등록특허 10-1154699 "조기강도 발현 성능을 가지는 콘크리트 조성물" 6. 등록특허 10-1989505 "콘크리트 조강 촉진형 혼화제 및 이를 포함하는 콘크리트 조성물"

본 발명은 동절기 13℃의 양생 조건에서 재령 18시간 이내에 5MPa 이상의 압축강도가 확보되도록 하는 조기강도 촉진 시멘트를 제공함에 그 목적이 있다.

본 발명은 「조강형 시멘트 100중량부 대비 분체상의 복합첨가제 0.7~2.5중량부가 혼합 조성되며, 상기 복합첨가제는 경화촉진제 100중량부 대비 응결지연제 15~25중량부가 혼합 조성된 것을 특징으로 하는 조기강도 촉진 시멘트」를 제공한다.

상기 경화촉진제는 티오시안나트륨(NaSCN), 순환유동층보일러 플라이애시(CFBC FA), 글리세린(C₃H₅(OH)₃), 황산나트륨(Na₂SO₄), 질산나트륨(NaNO₃) 및 탄산리튬(Li₂CO₃)이 혼합된 것을 적용하되,

상기 티오시안나트륨, 순환유동층보일러 플라이애시 및 글리세린이 혼합된 제1그룹 조성물 40~70wt% 및 황산나트륨, 질산나트륨 및 탄산리튬이 혼합된 제2그룹 조성물 30~60wt%를 혼합시킬 수 있다.

이 때, 상기 제1그룹 조성물은, 티오시안나트륨 15~25wt%; 순환유동층보일러 플라이애시 72~84wt%; 및 글리세린 1~3wt%로 조성하고, 상기 제2그룹 조성물은, 황산나트륨 50~65wt%, 질산나트륨 23~38wt% 및 탄산리튬 5~12wt%로 조성할 수 있다.

상기 응결지연제는 사붕산나트륨(Na₂B₄O₇) 및 구연산삼나트륨(Na₃C₆H₅O₇)이 혼합된 것을 적용할 수 있다. 구체적으로 상기 응결지연제는 사붕산나트륨 40~60wt% 및 구연산삼나트륨 40~60wt%로 조성할 수 있다.

상기 조강형 시멘트 및 복합첨가제는 프리믹싱(pre-mixing)하여, 분말도 5,500~6,500㎠/g로 분쇄할 수 있다.

본 발명 조기강도 촉진 시멘트를, 설계기준강도 24MPa 급의 콘크리트에 적용함으로써 동절기 13℃의 양생 조건에서 재령 18시간 이내에 5MPa 이상의 압축강도가 확보된다. 아울러, 재령 1.2일 이내에 슬래브 및 보 밑면 등의 하면 거푸집을 탈형할 수 있는 14MPa에 도달하여 층별 시공 사이클을 단축시킬 수 있다.

본 발명이 제공하는 조기강도 촉진 시멘트는 조강형 시멘트를 기반으로 경화촉진제와 응결지연제가 함께 구성된 분말형 복합첨가제가 첨가, 혼합된 조성물이다.

상기 조강형 시멘트는 1종 조강형 시멘트, 3종 조강 시멘트를 적용할 수 있으며, OPC에 비해 분말도가 높고, SO₃ 함량이 3.0~3.5% 수준으로 높게 관리된다. 상기 복합첨가제는 경화촉진제 및 응결지연제가 혼합된 분체 조성물로서, 상기 복합첨가제의 구성 물질은 상기 조강형 시멘트의 구성 물질과 별도로 분쇄한 후 혼합하거나 파쇄 공정부터 함께 분쇄하여 고분말화시킬 수 있다.

시멘트 클링커의 고온 분쇄과정에서부터 상기 복합첨가제 구성 물질이 혼입되어 동시에 분쇄되는 경우 상기 복합첨가제의 효과가 극대화 되고, 특히 저온 양생 조건에서 그 효과가 우수하게 나타난다.

시멘트를 구성하는 클링커 광물(C₃A, C₃S 등)은 물과 반응하여 조직을 형성하는 응결이 시작되고 수화반응을 지속하면서 강도가 발현된다. 본 발명은 콘크리트 압축강도 5MPa이 18시간 이내에 발현되도록 하는 것을 목표로 하나, 급속 응결로 인해 콘크리트 타설 작업에 지장을 초래하지 않도록 해야 한다.

이에 본 발명 조기강도 촉진 시멘트에는 시멘트의 수화반응을 촉진시키는 경화촉진제를 첨가하는 한편, 상기 경화촉진제에 의한 급속한 응결을 지연시키는 응결지연제를 함께 첨가하는 바, 본 발명 조기강도 촉진 시멘트는 경화촉진제 100중량부 대비 응결지연제 15~25중량부가 혼합 조성된 복합첨가제를 상기 조강형 시멘트 100중량부 대비 0.7~2.5중량부 첨가, 혼합함으로써 조성된다.

상기 경화촉진제는 티오시안나트륨(NaSCN), 순환유동층보일러 플라이애시(CFBC FA), 글리세린(C₃H₅(OH)₃), 황산나트륨(Na₂SO₄), 질산나트륨(NaNO₃) 및 탄산리튬(Li₂CO₃)을 혼합한 것을 적용할 수 있다.

상기 티오시안나트륨(NaSCN, 이하 'NSN'으로 표기)은 시멘트의 응결 촉진에는 거의 작용하지 않으나 시멘트 중의 Ca²⁺이온을 빠르게 용출시켜, 모르타르 또는 콘크리트의 초기강도 발현에 가장 중요한 역할을 하는 3CaO·SiO₂의 수화를 촉진시킨다.

상기 순환유동층보일러 플라이애시(이하 'CFBC FA'로 표기)는 Fe₂O₃ 10~20wt, SO₃ 5~20wt%가 함유된 산업부산물로서 경제적이며, 상기 티오시안나트륨의 조습성을 억제한다. 순환유동층보일러 플라이애시에서 용출된 SO₄ ^2- 이온은 에트린자이트(3CaO·Al₂O₃·3CaSO₄·32H₂O) 생성에 기여하고, 상기 에트린자이트는 시멘트 중의 3CaO·Al₂O₃의 급격한 반응을 완화시키는 한편, 침상의 밀실한 수화물로서, 모르타르 또는 콘크리트의 강도 증진에 일부 기여한다.

상기 글리세린(C₃H₅(OH)₃, 이하 'GC'로 표기)은 보습성이 있어, 글리세린 첨가시 상기 티오시안나트륨과 순환유동층보일러 플라이애시의 혼합 분쇄시 발생할 수 있는 응집현상이 방지되고, 분쇄 효율이 증가한다. 이러한 GC는 시멘트의 수화를 지연시키므로 후술할 황산나트륨 및 탄산리튬에 의한 응결 촉진을 완화시키기도 하지만 과도한 수화 지연은 경화촉진에 지장을 주므로 적정 범위의 첨가가 중요하다.

상기 황산나트륨(Na₂SO₄, 이하 'NS'로 표기)은 Na⁺ 이온에 의한 시멘트 페이스트의 pH 증가로 시멘트 수화 반응을 촉진시키고, SO₄ ^2- 이온은 에트린자이트(3CaO·Al₂O₃·3CaSO₄·32H₂O) 생성에 기여한다. 다만, 모르타르 또는 콘크리트의 응결을 촉진하므로 적정량의 사용과 응결지연제의 첨가가 필요하다.

상기 질산나트륨(NaNO₃, 이하 'NN'으로 표기)은 시멘트의 주요 구성 성분 중 중장기 강도에 기여하며 초기에는 수화속도가 느린 2CaO·SiO₂의 수화 촉진에 기여한다. 또한, 물의 동결 온도를 낮추어 주는 효과가 있으므로 배합수의 온도가 낮을 경우에 효과적이다.

상기 탄산리튬(Li₂CO₃, 이하 'LC'로 표기)은 Li⁺ 이온에 의한 시멘트 페이스트의 pH 증가로 시멘트 수화 반응이 촉진(알칼리 이온 중 Li⁺ 이온이 가장 효과적)된다. 다만, LC는 고가이므로 활용이 제한적이고, 모르타르 또는 콘크리트의 응결을 촉진하므로 적정량의 사용과 응결지연제의 첨가가 필요하다.

위와 같은 경화촉진제의 각 구성 성분은 각자의 역할과 제한 사항이 있으므로, 적정 사용 범위를 도출하는 것이 중요하다.

이에 본 발명에서는 NSN을 중심으로, NSN의 조습성 방지를 위한 CFBC FA와, 상기 NSN과 CFBC FA 혼합 분쇄에 따른 응집현상 방지로 조성물의 건조 혼합을 가능하게 하여 저장성을 확보할 수 있도록 하는 GC를 제1그룹 조성물로 그룹핑하고, 나머지 NS, NN 및 LC를 제2그룹 조성물로 그룹핑하였다.

본 발명 조기강도 촉진 시멘트 중의 복합첨가제 함량 범위 및 상기 복합첨가제 중 경화촉진제의 함량 범위를 고려할 때, 상기 경화촉진제 중 상기 제1그룹 조성물의 함량이 40wt% 미만이면 NSN의 경화촉진 효과가 미미하다, 한편, 상기 제2그룹 조성물은 함량이 30wt% 미만이면 경화촉진 효과가 미미하고, 함량 60wt% 초과 시 용해도 관계로 저장성에 문제가 발생한다. 이에 본 발명에서는 상기 제1그룹 조성물 40~70wt%와 상기 제2그룹 조성물 30~60wt%를 혼합시킨 경화촉진제를 도출하였다.

본 발명은 상기 제1그룹 조성물 내에서도, 상기 NSN의 경화 촉진 효과와 경제성 및 분쇄성, CFBC FA의 분쇄성 확보 성능, GC의 응집 방지 성능 및 시멘트 수화 지연 문제 등을 종합적으로 고려하여, 상기 제1그룹 조성물 각 성분의 적정 함량을 NSN 15~25wt%; CFBC FA 72~84wt%; 및 GC 1~3wt%로 제시한다.

또한, 제2그룹 조성물 내에서도 NS, NN 및 LC로 인한 경화 촉진 효과 확보와 경제성 및 과도한 응결 촉진 등의 문제를 종합적으로 고려하여, 상기 제2그룹 조성물 각 성분의 적정 함량을 NS 50~65wt%, NN 23~38wt% 및 NC 5~12wt%로 제시한다.

한편, 상기 응결지연제로는 사붕산나트륨(Na₂B₄O₇) 및 구연산삼나트륨(Na₃C₆H₅O₇)이 혼합된 것을 적용할 수 있다.

상기 사붕산나트륨(Na₂B₄O₇, 이하 'NB'로 표기)은 상기 NS 및 LC의 응결 촉진 작용에 대응하여 시멘트 페이스트의 pH를 낮추는 방식으로 응결을 지연시킨다. 즉 상기 NB는 상기 NS 및 LC에 의한 응결 촉진 작용을 완화시킴으로써 상기 NS 및 LC의 활용을 가능토록 하는 것이다.

또한, 응결 지연에 따른 초결 후 경화과정에서는 Na⁺ 이온에 의한 pH 증가로 시멘트의 수화 반응을 촉진시킨다.

상기 구연산삼나트륨(Na₃C₆H₅O₇, NCH) 역시 상기 NS 및 LC의 응결 촉진 작용에 대응하여 시멘트 페이스트의 pH를 낮추는 방식으로 응결을 지연시킨다. 즉 상기 NCH는 상기 NS 및 LC에 의한 응결 촉진 작용을 완화시킴으로써 상기 NS 및 LC의 활용을 가능토록 하는 것이다.

마찬가지로, 응결 지연에 따른 초결 후 경화과정에서는 Na⁺ 이온에 의한 pH 증가로 시멘트의 수화 반응을 촉진시킨다.

상기 응결지연제는 상기 경화촉진제의 사용에 따라 의도하지 않은 응결 촉진이 발생하여 작업성이 손실되는 문제를 통제하고, 아울러 과도한 응결 지연을 방지하기 위해 상기 경화촉진제 100중량부 대비 15~25중량부 혼합된다.

또한, 상기 NB와 NCH로 인한 응결 지연 효과, 경화 촉진 효과 등을 고려하여 상기 응결지연제를 구성하는 각 성분의 적정 함량은 NB 40~60wt% 및 NCH 40~60wt%로 제시한다.

이하에서는 여러 가지 시험예를 통해 본 발명을 설명한다. 아래 [표 2]는 본 발명 조기강도 촉진 시멘트(이하 'EC'로 표기함)의 경화 시간별 관입저항을 나타낸 것이고, 아래 [그래프 1]은 EC의 경화 시간별 관입저항을 OPC와 비교하여 나타낸 것이다.

측정시간	경과시간 (min.)	침지지 면적 (㎠)	소요 힘 (kg)	관입저항 (kg/㎠)	관입저항 (MPa)
13:20	240	0.5	22.7	45.4	4.45
13:40	260	0.5	22.9	45.8	4.49
14:00	280	0.5	39.7	79.4	7.79
14:30	310	0.25	36.6	146.4	14.36
14:45	325	0.25	61.7	246.8	24.20
15:00	340	0.25	78.6	314.4	30.83
15:20	360	0.125	79	632.0	61.98

[그래프 1]

아래 [표 3] 및 [그래프 2]는 EC의 응결시간을 OPC와 비교하여 나타낸 것이다.

결합재	초결	종결	초결-종결
OPC	258	358	100
EC	241	333	92

[그래프 2]

모르타르 배합을 통해 EC의 조강 성능을 기존 제품들과 비교한 결과 아래 [그래프 3]에 나타난 바와 같이, 10℃ 양생 조건 및 20℃ 양생 조건에서 발현되는 재령 7일 압축강도는 모두 본 발명 조기강도 촉진 시멘트가 적용된 모르타르가 가장 높게 나타났으며, 모르타르 플로우는 130~140㎜ 범위에서 측정되었다. EC와 기존 제품의 조강 성능 비교를 위한 모르타르 배합의 공통 사항은 아래 [표 4]에 나타난 바와 같다.

W/B (%)	공기량 (%)	Unit Weight (kg/㎥)				(B*%)	(㎏/㎥)
W/B (%)	공기량 (%)	물	결합재	자극제	S	혼화제
41	4.5	167	410	4	717	0.50%	2.05

[그래프 3]

아래 [그래프 4]는 EC의 성분을 동일하게 통제한 상태에서, 모르타르 배합조건을 동일하게 하는 대신, 상기 조기강도 촉진 시멘트 조성을 위한 시멘트 클링커와 복합첨가제의 분쇄/혼합을 "개별분쇄/혼합"과 "동시분쇄/혼합"으로 구분 적용한 후 10℃ 양생 조건 및 20℃ 양생 조건에서 발현되는 재령 28일 압축강도를 비교한 것이다. 조기강도 촉진 시멘트를 "동시분쇄/혼합" 방법으로 조성한 경우 상대적으로 압축강도가 향상됨을 알 수 있다.

[그래프 4]

전술한 "동시분쇄/혼합" 시간이 길어지면 상기 조기강도 촉진 시멘트는 고분말화된다. 아래 [그래프 5]는 타 조건을 동일하게 한 상태에서 상기 조기강도 촉진 시멘트의 분말도에 따른 압축강도를 시험한 결과를 나타낸 것이다. 분말도가 높을 수록 압축강도가 향상되는 경향성을 보이다가 분말도 5,500㎠/g 이상에서 압축강도의 변화가 거의 없게 되는 바, 상기 조기강도 촉진 시멘트의 분말도는 5,500~6,500㎠/g 가 적절하며, 경제성 면에서 더 이상의 고분말화는 불필요할 것으로 판단된다.

[그래프 5]

한편, 동절기 공사 평균온도가 약 13℃로 나타났으며, 이를 기준으로 EC를 혼입한 콘크리트의 성능 검토를 위해, 설계기준강도 24MPa 급의 배합 조건에서의 강도발현 특성을 검토하였다.

그래프 양생온도 20℃, 13℃ 및 10℃에서 각각 재령별 압축강도를 시험한 결과 아래 [그래프 6] 내지 [그래프 8]에 나타난 바와 같이, 재령 3일까지는 온도조건에 관계없이 EC의 적용만으로 설계기준강도 30MPa급 OPC 배합보다 압축강도가 높게 발현되었다.

양생온도 13℃ 조건에서 EC를 적용한 경우 압축강도 5MPa 도달 시간이 약 17시간으로 나타나, 목표성능인 "18시간 이내 압축강도 5MPa"이 충족됨을 확인할 수 있다. 아울러, 슬래브 및 보의 밑면, 아치 내면 등의 하면 거푸집까지도 탈형할 수 있는 압축강도 14MPa 발현 시간은 1.2일로 나타났다. 이에 다라 OPC-24MPa은 물론 OPC-30MPa 배합보다 월등하게 빠른 조강성능이 발휘됨을 확인할 수 있다([표 5] 참조).

구 분	5MPa 도달	14MPa 도달
EC-24MPa	17시간	1.2일
OPC-24MPa	30시간	5일
OPC-30MPa	26시간	2일

[그래프 6]

[그래프 7]

[그래프 8]

한편, 실제 시공 현장에서는 거푸집에 콘크리트 타설 및 양생에 의해 수화열이 상승하므로, 저온 양생 조건에서 상기 수화열은 압축강도 발현에 긍정적 영향을 미칠 수 있다. 이에 시험체를 원기둥형 공시체(Φ100×200mm)에서 Mock-up 시험체(600×800×200mm)로 바꾸어(아래 [참고사진 1] 참고), 증대된 시험체의 양생에 따른 콘크리트 온도(수화열) 상승 및 압축강도 발현 향상을 검토하였다.

아래 [그래프 9]에 나타난 바와 같이 본 발명 조기강도 촉진 시멘트 적용에 따른 압축강도 향상 효과는 원기둥형 공시체보다 Mock-up 시험체에서 더욱 크게 발생하였다. 따라서, 본 발명 조기강도 촉진 시멘트를 동절기 시공 현장에 적용 시 거푸집 탈형시기를 크게 앞당길 수 있을 것으로 판단된다.

[참고사진 1]

[그래프 9]

이상에서 본 발명에 관하여 구체적인 실시예와 함께 상세하게 설명하였다. 그러나 위의 실시 예에 의해 본 발명이 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 요지를 벗어남이 없는 범위에서 수정 또는 변형될 수 있다. 따라서 본 발명의 청구범위는 이와 같은 수정 또는 변형을 포함한다.

Claims

조강형 시멘트 100중량부 대비 분체상의 복합첨가제 0.7~2.5중량부가 혼합 조성되고,
상기 복합첨가제는 경화촉진제 100중량부 대비 응결지연제 15~25중량부가 혼합 조성되되,
상기 경화촉진제는,
티오시안나트륨(NaSCN), 순환유동층보일러 플라이애시(CFBC FA) 및 글리세린(C₃H₅(OH)₃)이 혼합된 제1그룹 조성물 40~70wt% 및
황산나트륨(Na₂SO₄), 질산나트륨(NaNO₃) 및 탄산리튬(Li₂CO₃)이 혼합된 제2그룹 조성물 30~60wt%가 혼합된 것이고,
상기 제1그룹 조성물은, 티오시안나트륨 15~25wt%; 순환유동층보일러 플라이애시 72~84wt%; 및 글리세린 1~3wt%로 조성되고,
상기 제2그룹 조성물은, 황산나트륨 50~65wt%, 질산나트륨 23~38wt% 및 탄산리튬 5~12wt%로 조성된 것이며,
상기 응결지연제는 사붕산나트륨(Na₂B₄O₇) 40~60wt% 및 구연산삼나트륨(Na₃C₆H₅O₇) 40~60wt%가 혼합된 것을 특징으로 하는 조기강도 촉진 시멘트.
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제1항에서,
상기 조강형 시멘트 및 복합첨가제를 프리믹싱(pre-mixing)하여, 분말도 5,500~6,500㎠/g로 분쇄한 것을 특징으로 하는 조기강도 촉진 시멘트.