KR101942932B1 - Mold and method for manufacturing the same - Google Patents

Mold and method for manufacturing the same Download PDF

Info

Publication number
KR101942932B1
KR101942932B1 KR1020170091973A KR20170091973A KR101942932B1 KR 101942932 B1 KR101942932 B1 KR 101942932B1 KR 1020170091973 A KR1020170091973 A KR 1020170091973A KR 20170091973 A KR20170091973 A KR 20170091973A KR 101942932 B1 KR101942932 B1 KR 101942932B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
mold
layer
nickel plating
nickel
plating layer
Prior art date
Application number
KR1020170091973A
Other languages
Korean (ko)
Inventor
이채대
이윤혁
김상민
Original Assignee
주식회사 포스코
주식회사 제이테크
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코, 주식회사 제이테크 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020170091973A priority Critical patent/KR101942932B1/en
Application granted granted Critical
Publication of KR101942932B1 publication Critical patent/KR101942932B1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/059—Mould materials or platings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/057—Manufacturing or calibrating the moulds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
    • C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
    • C23C4/06—Metallic material
    • C23C4/08—Metallic material containing only metal elements

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)

Abstract

A mold and a method of manufacturing the same are provided. The mold according to an embodiment of the present invention comprises from an outer side surface of the mold based on a cross section of a mold wall: a copper plate; a nickel plating layer placed on the copper plate; and a spray coating layer formed to cover a part of the nickel plating layer. Moreover, a thickness of a lower end of the nickel plating layer may be thicker than that of an upper end thereof.

Description

주형 및 이의 제조방법{MOLD AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a mold and a method for manufacturing the same,

본 발명은 주형 및 이의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 열충격에 대한 내성 및 내마모성이 향상된 주형 및 이의 제조방법에 관한 것이다.More particularly, the present invention relates to a mold having improved resistance to thermal shock and abrasion resistance, and a method for producing the same.

연속 주조용 주형은 고온인 용강의 표면을 냉각시켜주면서 일정한 형태로 만들어 주는 역할을 한다. 액상 용강이 레이들(ladle)에서 턴디쉬(tundish)를 거쳐 주형 내로 주입되면 냉각대를 거치면서 용강이 냉각되면서 슬래브로 제작된다.The casting mold for continuous casting serves to cool the surface of molten steel at a high temperature and to make it into a certain shape. When the molten steel is injected into the mold through a tundish from a ladle, the molten steel is cooled as a slab through the cooling zone.

연속 주조용 주형은 장변과 단변으로 이루어지고, 고온의 용강과 접촉되는 벽면과 벽면을 식혀 주기 위한 냉각수 재킷부분을 포함한다.The mold for continuous casting is composed of a long side and a short side, and includes a wall surface contacting the high temperature molten steel and a cooling water jacket portion for cooling the wall surface.

주형의 벽면은 열전달율이 좋은 재료가 사용되며, 주로 동합금이 사용되고 있으므로 일반적으로 동판 몰드라고 불리어 진다. The wall surface of the mold is made of a material having a good heat transfer coefficient and is generally called a copper plate mold because a copper alloy is mainly used.

그러나 동 합금 재질을 그대로 사용하는 경우 용강의 높은 온도로 인하여 주형 표면이 마모되어 연속 주조용 동판 몰드의 수명을 단축시킴은 물론 슬라브 제품 표면에 구리 또는 구리 합금이 융착 혼입되어 복사열 및 압연 작업 중 제품에 결함을 발생시켜 제품의 품질을 저하시키거나 불량의 원인이 되기도 한다.However, when the copper alloy material is used as it is, the mold surface is worn out due to the high temperature of the molten steel, so that the life of the copper plate mold for continuous casting is shortened and the copper or copper alloy is fused to the surface of the slab product, Resulting in deterioration of the quality of the product or causing defects.

따라서, 상세하게는 열충격에 대한 내성 및 내마모성이 우수한 주형의 개발이 필요한 실정이다.Therefore, in particular, it is necessary to develop a mold having excellent resistance to thermal shock and abrasion resistance.

본 발명의 일 실시예는 주형을 제공하는 것이다.One embodiment of the present invention is to provide a mold.

본 발명의 또 다른 실시예는 주형의 제조방법을 제공하는 것이다.Another embodiment of the present invention is to provide a method of manufacturing a mold.

본 발명의 일 실시예에 의한 주형은 주형 벽의 단면을 기준으로 주형의 외측면으로부터, 동판, 동판의 내측면으로 배치되는 니켈 도금층, 및 니켈 도금층의 일부 상에 배치된 용사코팅층을 포함할 수 있다.The mold according to an embodiment of the present invention may include a copper plate, a nickel plated layer disposed on the inner surface of the copper plate, and a sprayed coating layer disposed on a part of the nickel plated layer, from the outer surface of the mold, have.

또한, 용사코팅층은 경도 600Hv 이상인 열영향부를 포함할 수 있다.Further, the spray coating layer may include a heat affected portion having a hardness of 600 Hv or more.

또한, 니켈 도금층의 하단의 두께는 상단의 두께보다 두꺼운 것일 수 있다.Further, the thickness of the lower end of the nickel plated layer may be thicker than the thickness of the upper end.

또한, 용사코팅층은 니켈(Ni) 및 크롬(Cr)에서 선택되는 어느 하나 이상의 물질을 포함하는 것일 수 있다.In addition, the spray coating layer may include one or more materials selected from nickel (Ni) and chromium (Cr).

또한, 동판의 상단의 두께는 하단의 두께보다 두꺼운 것일 수 있다.Further, the thickness of the upper end of the copper plate may be thicker than the thickness of the lower end.

또한, 니켈 도금층은 니켈 도금층의 상단에서 일정 거리 이상 떨어진 지점에서부터 니켈 도금층의 하단까지 주형의 외측면 방향으로 함몰된 함몰부를 포함하며, 상기 용사코팅층은 니켈 도금층의 함몰부 상에 위치하는 것일 수 있다.The nickel plating layer may include a depression recessed in the direction of the outer surface of the mold from a position remote from the top of the nickel plating layer to a lower end of the nickel plating layer and the spray coating layer may be located on the depression of the nickel plating layer .

또한, 니켈 도금층의 함몰부는 함몰부가 시작되는 지점에서 일정거리까지 형성된 굴곡면을 포함할 수 있다.The depressed portion of the nickel plated layer may include a curved surface formed to a certain distance from the point where the depression starts.

또한, 니켈 도금층의 바닥면과 니켈 도금층의 내측면이 이루는 각 및 용사코팅층의 바닥면과 용사코팅층의 내측면이 이루는 각은 90° 초과 및 180° 미만인 것일 수 있다.The angle formed by the bottom surface of the nickel plated layer and the inner surface of the nickel plated layer and the angle formed by the bottom surface of the sprayed coating layer and the inner surface of the sprayed coating layer may be more than 90 degrees and less than 180 degrees.

본 발명의 일 실시예에 의한 주형 제조방법은, 동판을 절삭하는 단계, 상기 동판의 일면에 니켈을 도금하여 니켈 도금층을 형성하는 단계, 상기 니켈 도금층을 절삭하는 단계, 상기 니켈 도금층 상에 용사코팅층을 형성하는 단계, 및 상기 용사코팅층을 열처리하여 열영향부를 형성하는 단계를 포함할 수 있다.A method of manufacturing a mold according to an embodiment of the present invention includes the steps of cutting a copper plate, forming a nickel plating layer by plating nickel on one surface of the copper plate, cutting the nickel plating layer, And forming the heat affected zone by heat treating the spray coating layer.

또한, 동판을 절삭하는 단계에서, 동판의 상단의 두께는 하단의 두께보다 두껍게 되도록 절삭될 수 있다.Further, in the step of cutting the copper plate, the thickness of the upper end of the copper plate can be cut to be thicker than the thickness of the lower end.

또한, 니켈 도금층을 절삭하는 단계에서, 니켈 도금층의 하단의 두께는 상단의 두께보다 두껍게 되도록 절삭될 수 있다.Further, in the step of cutting the nickel plated layer, the thickness of the lower end of the nickel plated layer can be cut to be thicker than the thickness of the upper end.

또한, 니켈 도금층을 절삭하는 단계에서, 니켈 도금층의 상단에서 일정 거리 이상 떨어진 지점에서부터 니켈 도금층의 하단까지 주형의 외측면 방향으로 함몰된 함몰부를 형성하는 것을 포함할 수 있다.The step of cutting the nickel plated layer may include forming a depression depressed in the direction of the outer surface of the mold from a position away from the upper end of the nickel plated layer by a predetermined distance or more to the lower end of the nickel plated layer.

또한, 열영향부를 형성하는 단계에서, 레이저를 사용하여 열처리 하되, 열처리 온도는 945 내지 1,150℃ 일 수 있다.Further, in the step of forming the heat affected zone, the heat treatment may be performed using a laser, and the heat treatment temperature may be 945 to 1,150 캜.

또한, 니켈 도금층을 절삭하는 단계에서, 용사코팅층의 바닥면과 용사코팅층의 내측면이 이루는 각이 90° 초과 및 180° 미만이 되도록 절삭될 수 있다.Further, in the step of cutting the nickel plated layer, the angle formed by the bottom surface of the spray coating layer and the inner surface of the spray coating layer may be cut to be more than 90 degrees and less than 180 degrees.

본 발명의 일 실시예에 의하면 열충격에 대한 내성 및 내마모성이 우수한 주형을 제공할 수 있다.According to one embodiment of the present invention, a mold having excellent resistance to thermal shock and abrasion resistance can be provided.

도1은 연속 주조용 주형을 도시한 도면이다.
도2는 본 발명의 일 실시예에 의한 주형에서 주형 벽의 단면(A-A')을 도시한 도면이다.
도3은 본 발명의 일 실시예에 의한 주형에서 주형 벽을 도시한 도면이다.
도4 는 본 발명의 일 실시예에 의한 주형의 제조방법을 나타낸 순서도이다.
도5 는 본 발명의 일 실시예에 의한 주형의 제조방법을 도시한 도면이다.
도6는 레이저 열처리 전의 용사코팅층의 조직을 나타낸 도면이다.
도7은 레이저를 이용한 열처리 후의 용사코팅층의 조직을 나타낸 도면이다.
도8은 열처리 후 용사코팅층과 니켈 도금층의 계면을 나타낸 도면이다.
도9은 용사코팅층의 열처리 온도 변화에 따른 용사코팅층의 조직 변화를 나타낸 도면이다.
도10은 열처리 온도에 따라 주형의 내측 표면으로부터 깊이 변화에 따른 경도 변화를 나타낸 도면이다.1 is a view showing a mold for continuous casting.
2 is a cross-sectional view (A-A ') of a mold wall in a mold according to an embodiment of the present invention.
3 is a view showing a mold wall in a mold according to an embodiment of the present invention.
4 is a flowchart illustrating a method of manufacturing a mold according to an embodiment of the present invention.
5 is a view illustrating a method of manufacturing a mold according to an embodiment of the present invention.
6 is a view showing the structure of the spray coating layer before laser heat treatment.
7 is a view showing the structure of a sprayed coating layer after heat treatment using a laser.
8 is a view showing the interface between the spray coating layer and the nickel plating layer after the heat treatment.
9 is a diagram showing the texture change of the spray coating layer according to the heat treatment temperature change of the spray coating layer.
10 is a graph showing the change in hardness according to the depth change from the inner surface of the mold according to the heat treatment temperature.

이하, 첨부된 도면들을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시 예를 상세히 설명할 것이다. 그러나 본 발명의 기술적 사상은 여기서 설명되는 실시 예에 한정되지 않고 다른 형태로 구체화 될 수도 있다. 오히려, 여기서 소개되는 실시 예는 개시된 내용이 철저하고 완전해질 수 있도록 그리고 당업자에게 본 발명의 사상이 충분히 전달될 수 있도록 하기 위해 제공되는 것이다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. However, the technical spirit of the present invention is not limited to the embodiments described herein but may be embodied in other forms. Rather, the embodiments disclosed herein are provided so that the disclosure can be thorough and complete, and will fully convey the scope of the invention to those skilled in the art.

본 명세서에서, 어떤 구성요소가 다른 구성요소 상에 있다고 언급되는 경우에 그것은 다른 구성요소 상에 직접 형성될 수 있거나 또는 그들 사이에 제 3의 구성요소가 개재될 수도 있다는 것을 의미한다. 또한, 도면들에 있어서, 형상 및 크기들의 두께는 기술적 내용의 효과적인 설명을 위해 과장된 것이다. In this specification, when an element is referred to as being on another element, it may be directly formed on another element, or a third element may be interposed therebetween. Further, in the drawings, the thicknesses of shapes and sizes are exaggerated for an effective description of the technical content.

또한, 본 명세서의 다양한 실시 예 들에서 제1, 제2, 제3 등의 용어가 다양한 구성요소들을 기술하기 위해서 사용되었지만, 이들 구성요소들이 이 같은 용어들에 의해서 한정되어서는 안 된다. 이들 용어들은 단지 어느 구성요소를 다른 구성요소와 구별시키기 위해서 사용되었을 뿐이다. 따라서, 어느 한 실시 예에 제 1 구성요소로 언급된 것이 다른 실시 예에서는 제 2 구성요소로 언급될 수도 있다. 여기에 설명되고 예시되는 각 실시 예는 그것의 상보적인 실시 예도 포함한다. 또한, 본 명세서에서 '및/또는'은 전후에 나열한 구성요소들 중 적어도 하나를 포함하는 의미로 사용되었다. 명세서에서 단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 뜻하지 않는 한 복수의 표현을 포함한다. 또한, "포함하다" 또는 "가지다" 등의 용어는 명세서상에 기재된 특징, 숫자, 단계, 구성요소 또는 이들을 조합한 것이 존재함을 지정하려는 것이지, 하나 또는 그 이상의 다른 특징이나 숫자, 단계, 구성요소 또는 이들을 조합한 것들의 존재 또는 부가 가능성을 배제하는 것으로 이해되어서는 안 된다. 또한, 본 명세서에서 "연결"은 복수의 구성 요소를 간접적으로 연결하는 것, 및 직접적으로 연결하는 것을 모두 포함하는 의미로 사용된다. Also, while the terms first, second, third, etc. in the various embodiments of the present disclosure are used to describe various components, these components should not be limited by these terms. These terms have only been used to distinguish one component from another. Thus, what is referred to as a first component in any one embodiment may be referred to as a second component in another embodiment. Each embodiment described and exemplified herein also includes its complementary embodiment. Also, in this specification, 'and / or' are used to include at least one of the front and rear components. The singular forms "a", "an", and "the" include plural referents unless the context clearly dictates otherwise. It is also to be understood that the terms such as " comprises " or " having " are intended to specify the presence of stated features, integers, Should not be understood to exclude the presence or addition of one or more other elements, elements, or combinations thereof. Also, in this specification, the term " connection " is used to include both indirectly connecting and directly connecting a plurality of components.

또한, 하기에서 본 발명을 설명함에 있어 관련된 공지 기능 또는 구성에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략할 것이다.In the following description of the present invention, a detailed description of known functions and configurations incorporated herein will be omitted when it may make the subject matter of the present invention rather unclear.

도1은 연속 주조용 주형을 도시한 도면이다.1 is a view showing a mold for continuous casting.

도1을 참고하면, 연속 주조용 주형은 연속 주조용 주형은 주형 벽(10)을 포함하며, 상기 주형의 내부에 용강이 주입되어 냉각된다.Referring to Fig. 1, the continuous casting mold includes a continuous casting mold including a mold wall 10, in which molten steel is injected and cooled.

도2는 본 발명의 일 실시예에 의한 주형에서 주형 벽(10)의 단면(A-A')을 도시한 도면이다. 또한, 도3은 본 발명의 일 실시예에 의한 주형에서 주형 벽을 도시한 도면이다.FIG. 2 is a cross-sectional view (A-A ') of a mold wall 10 in a mold according to an embodiment of the present invention. 3 is a view showing a mold wall in a mold according to an embodiment of the present invention.

도2 및 도3을 참고하면, 본 발명의 일 실시예에 의한 주형은, 주형 벽(10)의 단면(A-A')을 기준으로 주형의 외측면으로부터, 동판(20); 상기 동판의 내측면으로 배치된 니켈 도금층(30); 및 상기 니켈 도금층(30)의 일부 상에 내측면으로 배치된 용사코팅층(40)을 포함할 수 있다.2 and 3, a mold according to an embodiment of the present invention includes a mold plate 20, a mold plate 20, and a mold plate 20 from the outer surface of the mold, with respect to the cross section A-A 'of the mold wall 10. A nickel plated layer (30) disposed on the inner surface of the copper plate; And a spray coating layer 40 disposed on the inner surface of the nickel plating layer 30 on a part thereof.

본 발명의 일 실시예에 의한 주형은 연속 주조용 주형일 수 있다.The mold according to one embodiment of the present invention may be a mold for continuous casting.

도2 및 도3을 참고하면, 니켈 도금층(30)의 하단의 두께(d2)는 니켈 도금층(30)의 상단의 두께(d1)보다 두꺼울 수 있다. 또한, 동판의 상단의 두께(d3)는 하단의 두께(d4)보다 두꺼울 수 있다. 또한, 도2와 같이 주형의 상단에서 하단으로 갈수록 니켈 도금층(30)과 동판(20)이 접하는 계면은 주형의 외측면을 향하는 구조일 수 있다. 이와 같이 주형을 구성하면, 주형의 상단은 열충격에 대한 내구성이 우수하며, 주형의 하단은 내마모성에 대한 내구성이 우수해질 수 있다.2 and 3, the thickness d 2 of the lower end of the nickel plating layer 30 may be thicker than the thickness d 1 of the upper end of the nickel plating layer 30. [ Further, the thickness d 3 of the upper end of the copper plate may be thicker than the thickness d 4 of the lower end. 2, the interface between the nickel plating layer 30 and the copper plate 20 may be directed toward the outer surface of the mold from the upper end to the lower end of the mold. By constituting the mold as described above, the upper end of the mold is excellent in durability against thermal shock, and the lower end of the mold can be excellent in durability against abrasion resistance.

도2 및 도3을 참고하면 니켈 도금층(30)은 니켈 도금층의 상단에서 일정 거리 이상 떨어진 지점에서부터 니켈 도금층(30)의 하단까지 주형의 외측면 방향으로 함몰된 함몰부(31)를 포함할 수 있다. 2 and 3, the nickel plating layer 30 may include a depression 31 depressed in the direction of the outer surface of the mold from a position away from the upper end of the nickel plating layer by a predetermined distance or more to the lower end of the nickel plating layer 30 have.

또한, 용사코팅층(40)은 니켈 도금층의 함몰부(31) 상에 위치할 수 있다. 보다 구체적으로 용사코팅층(40)은 니켈 도금층의 함몰부(31)를 채우면서 형성될 수 있다.Further, the spray coating layer 40 may be placed on the depression 31 of the nickel plating layer. More specifically, the spray coating layer 40 may be formed while filling the depression 31 of the nickel plating layer.

도3을 참고하면, 주형의 내측면에서 바라본 주형은 주형의 상단에서 일정거리까지는 니켈 도금층(30)이 드러나며 주형의 하단에서 일정거리까지는 용사코팅층(40)이 드러날 수 있다. 열충격이 많은 주형의 상단에 용사코팅층이 존재하는 경우 용강의 열에 의하여 히트크랙(Heat Crack)이 발생할 수 있으므로 본 발명의 일 실시예에서 용사코팅층은 주형의 하단에서 일정거리까지만 형성할 수 있다.3, the mold viewed from the inner side of the mold is exposed to the nickel plating layer 30 to a certain distance from the upper end of the mold, and the spray coating layer 40 can be exposed to a certain distance from the lower end of the mold. If a spray coating layer is present on the top of a mold having many thermal shocks, a heat crack may be generated due to the heat of the molten steel, so that the spray coating layer can be formed only at a certain distance from the bottom of the mold in one embodiment of the present invention.

또한, 도2를 참고하면 본 발명의 일 실시예에서 니켈 도금층의 함몰부는 주형의 함몰부가 시작되는 지점에서 일정 거리까지 일정 곡률 반경을 가지는 굴곡면(32)을 포함할 수 있다. 굴곡면은 니켈 도금층과 용사코팅층의 경계에서 급격한 경도 변화를 방지함으로써 급격한 경도 변화에 따른 마모 단차의 발생 및 코팅 박리의 발생을 방지할 수 있다.Referring to FIG. 2, the depression of the nickel plated layer may include a curved surface 32 having a certain radius of curvature at a point where the depression of the mold starts, in an embodiment of the present invention. The curved surface prevents abrupt change in hardness at the boundary between the nickel plated layer and the sprayed coating layer, thereby preventing occurrence of wear step and coating peeling due to a rapid change in hardness.

또한, 도2를 참고하면, 니켈 도금층의 바닥면과 니켈 도금층의 내측면이 이루는 각(α)은 90° 초과 및 180° 미만일 수 있다. 또한, 용사코팅층의 바닥면과 용사코팅층의 내측면이 이루는 각(β)은 90° 초과 및 180° 미만일 수 있다. α 및 β의 각이 90° 초과 및 180° 미만이 되는 형상에 의하여 주형의 바닥면과 내측면이 접하는 부분에 분사되는 고압수에 의하여 코팅층이 탈락되는 것을 방지할 수 있다.2, the angle? Formed by the bottom surface of the nickel plated layer and the inner surface of the nickel plated layer may be more than 90 and less than 180. The angle? Between the bottom surface of the sprayed coating layer and the inner surface of the sprayed coating layer may be more than 90 ° and less than 180 °. it is possible to prevent the coating layer from falling off due to the high pressure water jetted onto the portion where the bottom surface and the inner surface of the mold come into contact with each other due to the shape in which the angles? and? are greater than 90 占 and less than 180 占.

또한, 본 발명의 일 실시예에서 용사코팅층(40)은 니켈(Ni) 및 크롬(Cr)에서 선택되는 어느 하나 이상의 물질을 포함할 수 있다. 또한, 용사코팅층은 탄소(C), 텅스텐(W), 붕소(B), 실리콘(Si), 철(Fe), 몰리브덴(Mo), 구리(Cu), 및 코발트(Co)에서 선택되는 어느 하나 이상의 물질을 더 포함할 수 있다.Also, in one embodiment of the present invention, the spray coating layer 40 may include at least one material selected from nickel (Ni) and chromium (Cr). The spray coating layer may be formed of any one selected from carbon (C), tungsten (W), boron (B), silicon (Si), iron (Fe), molybdenum (Mo), copper (Cu), and cobalt And may further include the above substances.

또한, 본 발명의 일 실시예에서 용사코팅층(40)은 열처리에 의하여 용사코팅층의 조직이 치밀해지고 경도가 상승한 열영향부를 포함할 수 있다. 열영향부는 레이저를 사용하여 945 내지 1,150℃에서 열처리 함으로써 형성될 수 있다. 열영향부의 비커스 경도는 600Hv 이상일 수 있다. In addition, in one embodiment of the present invention, the spray coating layer 40 may include a heat affected portion in which the structure of the spray coating layer is dense and hardness is increased by heat treatment. The heat affected zone can be formed by heat treatment at 945-1,150 占 폚 using a laser. The Vickers hardness of the heat affected zone may be more than 600 Hv.

열영향부는 주형의 내측면으로부터 외측면 방향으로 0.2 내지 0.5mm의 깊이로 형성될 수 있다. 열영향부의 깊이가 0.2mm미만이면 열처리에 의한 경도 향상 및 조직이 치밀해지는 효과가 나타나지 않으며, 0.5mm 초과시 동판의 모재에 열변형이 가해질 수 있다.The heat affected zone may be formed at a depth of 0.2 to 0.5 mm from the inner side to the outer side of the mold. If the depth of the heat affected zone is less than 0.2 mm, the hardness is not improved and the structure becomes denser due to the heat treatment. If the depth is more than 0.5 mm, the base material of the copper plate may be thermally deformed.

이하, 본 발명의 일 실시예에 의한 주형 제조방법에 대해서 설명한다. Hereinafter, a mold manufacturing method according to an embodiment of the present invention will be described.

본 발명의 일 실시예에 의한 주형 제조방법은, 동판을 절삭하는 단계; 동판 의 일면에 니켈을 도금하여 니켈 도금층을 형성하는 단계; 니켈 도금층을 절삭하는 단계; 니켈 도금층 상에 용사코팅층을 형성하는 단계; 및 용사코팅층을 열처리하여 열영향부를 형성하는 단계를 포함할 수 있다.A method of manufacturing a mold according to an embodiment of the present invention includes: cutting a copper plate; Forming a nickel plating layer by plating nickel on one surface of the copper plate; Cutting the nickel plated layer; Forming a spray coating layer on the nickel plating layer; And a step of heat-treating the spray coating layer to form a heat-affected portion.

도4는 본 발명의 일 실시예에 의한 주형의 제조방법을 나타낸 순서도이며, 도5는 본 발명의 일 실시예에 의한 주형의 제조방법을 도시한 도면이다.FIG. 4 is a flowchart illustrating a method of manufacturing a mold according to an embodiment of the present invention, and FIG. 5 is a view illustrating a method of manufacturing a mold according to an embodiment of the present invention.

먼저 동판(20)을 절삭한다. 동판을 절삭하는 단계에서 동판의 상단의 두께는 하단의 두께보다 두껍게 되도록 절삭할 수 있다(도5의(a)). 동판은 상단의 두께가 38 내지 42mm, 하단의 두께가 36 내지 40mm가 되도록 절삭될 수 있다.First, the copper plate 20 is cut. In the step of cutting the copper plate, the thickness of the upper end of the copper plate can be cut to be thicker than the thickness of the lower end (Fig. 5 (a)). The copper plate can be cut so that the thickness of the upper end is 38 to 42 mm and the thickness of the lower end is 36 to 40 mm.

이후, 동판의 일면에 니켈 도금층을 형성한다. 니켈 도금층은 상단의 두께가 0.2 내지 0.5mm, 하단의 두께가 1.5 내지 2.5mm가 되도록 도금될 수 있다.Thereafter, a nickel plating layer is formed on one surface of the copper plate. The nickel plating layer may be plated such that the thickness of the upper end is 0.2 to 0.5 mm and the thickness of the lower end is 1.5 to 2.5 mm.

이후, 니켈 도금층(30)을 절삭한다(도5의(b)). 니켈 도금층을 절삭하는 단계에서, 니켈 도금층(30)은 하단의 두께가 상단의 두께보다 두껍게 되도록 절삭할 수 있다. 니켈 도금층은 상단의 두께가 니켈 도금층은 상단의 두께가 0.2 내지 0.5mm, 하단의 두께가 1 내지 2mm가 되도록 절삭될 수 있다.Thereafter, the nickel plating layer 30 is cut (Fig. 5 (b)). In the step of cutting the nickel plating layer, the nickel plating layer 30 can be cut so that the thickness of the lower end is thicker than the thickness of the upper end. The nickel plating layer may be cut to have a thickness at the top and the nickel plating layer to have a thickness at the top of 0.2 to 0.5 mm and a thickness at the bottom of 1 to 2 mm.

니켈 도금층을 절삭하는 단계에서, 니켈 도금층(30)의 상단에서 일정 거리 이상 떨어진 지점에서부터 니켈 도금층(30)의 하단까지 주형의 외측면 방향으로 함몰된 함몰부를 형성할 수 있다. 보다 구체적으로, 니켈 도금층의 상단에서 250 내지 300mm 떨어진 지점에서부터 니켈 도금층의 하단까지 주형의 외측면 방향으로 함몰된 함몰부를 형성할 수 있다.In the step of cutting the nickel plating layer, depressions depressed in the direction of the outer surface of the mold from the position away from the upper end of the nickel plating layer 30 by a predetermined distance or more to the lower end of the nickel plating layer 30 can be formed. More specifically, it is possible to form a depression depressed in the direction of the outer surface of the mold from the position 250 to 300 mm away from the upper end of the nickel plating layer to the lower end of the nickel plating layer.

또한, 니켈 도금층(30)의 함몰부는 함몰부가 시작되는 지점에서 일정거리까지 일정 곡률 반경을 가지는 굴곡면을 포함하도록 절삭될 수 있다. 보다 구체적으로, 함몰부가 시적되는 지점에서 25 내지 50mm까지 일정 곡률 반경을 가지도록 굴곡면을 형성할 수 있다.The depressed portion of the nickel plated layer 30 may be cut to include a curved surface having a certain radius of curvature to a certain distance at a point where the depression starts. More specifically, a curved surface may be formed so as to have a certain radius of curvature from 25 to 50 mm at the point where the depression is visualized.

또한, 니켈 도금층의 바닥면과 니켈 도금층의 내측면이 이루는 각(α)이 90° 초과 및 180° 미만이 되도록 절삭할 수 있다.Further, the angle? Between the bottom surface of the nickel plated layer and the inner surface of the nickel plated layer can be cut to be more than 90 and less than 180.

이후, 니켈 도금층의 함몰부상에 용사코팅층(40)을 형성한다(도5의(c)). 상기 용사 코팅층은 니켈 도금층의 함몰부를 채우면서 형성될 수 있다. 용사코팅층은 고속화염용사(HVOF)방법에 의하여 형성되는 것일 수 있다.Thereafter, a spray coating layer 40 is formed on the depression of the nickel plating layer (Fig. 5 (c)). The spray coating layer may be formed while filling depressed portions of the nickel plated layer. The spray coating layer may be formed by a high velocity flame spraying (HVOF) method.

이후, 용사코팅층을 열처리하여 열영향부를 형성한다(도5의(d)). 열영향부를 형성하는 단계는 레이저를 사용하여 열처리 하는 것일 수 있다. 열처리 온도는 945 내지 1,150℃일 수 있다. 용사 코팅에 의하여 형성된 용사코팅층은 조직이 불균일한 상태로 니켈 도금층과 밀착성이 낮은 문제점이 있다. 따라서, 레이저를 사용하여 945 내지 1,150℃에서 열처리함으로써 부분 용융층이 니켈 도금층의 계면을 채우면서 불균일한 용사코팅층이 균일한 용사코팅층으로 되어 조직이 치밀해지고 경도가 향상될 수 있다. 열처리 온도가 945℃ 미만이면 불균일한 용사 코팅층의 조직 개선의 효과가 없으며, 열처리 온도가 1,150℃ 초과시 용사 코팅층이 주상 조직으로 변하여 경도가 열화될 수 있다. Thereafter, the thermal spray coating layer is heat-treated to form a heat-affected portion (Fig. 5 (d)). The step of forming the heat affected zone may be a heat treatment using a laser. The heat treatment temperature may be 945 to 1,150 캜. The sprayed coating layer formed by the spray coating has a problem of low adhesion to the nickel plated layer in a state where the structure is uneven. Accordingly, by performing the heat treatment at 945-1,150 占 폚 using a laser, the partial molten layer fills the interface of the nickel plating layer, so that the non-uniform spray coating layer becomes a uniform spray coating layer, and the structure becomes dense and the hardness can be improved. If the heat treatment temperature is less than 945 캜, there is no effect of improving the texture of the sprayed coating layer. If the heat treatment temperature exceeds 1,150 캜, the sprayed coating layer may turn into a columnar structure and the hardness may deteriorate.

열영향부는 주형의 내측면으로부터 외측면 방향으로 0.2 내지 0.5mm의 깊이로 형성될 수 있다.The heat affected zone may be formed at a depth of 0.2 to 0.5 mm from the inner side to the outer side of the mold.

이후 주형의 내측면을 연마하여 니켈 도금층 상의 잔류 용사물을 제거할 수 있다(도5의 (e)). 연마 가공시 평탄도는 0.1mm 이내, 표면조도(Ra)는 0.5㎛이하로 가공하여 용강의 마찰을 최소화할 수 있다. 이후 주형을 구리로 도금하는 구리도금 단계를 실시할 수 있다.Thereafter, the inner surface of the mold can be polished to remove residual materials on the nickel plated layer (Fig. 5 (e)). The flatness and the surface roughness (Ra) of the steel sheet are less than 0.1 mm and 0.5 μm, respectively, so that friction of molten steel can be minimized. Thereafter, a copper plating step may be performed in which the mold is plated with copper.

[실시예 1][Example 1]

높이 950mm, 폭265mm인 동판을 상단의 두께 39.7mm, 하단의 두께 38mm가 되도록 동판을 절삭 가공하였다.A copper plate having a height of 950 mm and a width of 265 mm was cut to a thickness of 39.7 mm at the top and a thickness of 38 mm at the bottom.

이후 동판의 내측면에 상단의 두께 0.4mm, 하단의 두께 2.1mm 가 되도록 니켈을 도금하여 니켈 도금층을 형성하였다. Thereafter, nickel was plated on the inner surface of the copper plate so as to have a thickness of 0.4 mm at the top and a thickness of 2.1 mm at the bottom, thereby forming a nickel plating layer.

이후 니켈을 도금한 후 니켈 도금층의 상단에서 300mm 떨어진 지점에서부터 절삭 가공을 하여 니켈 도금층의 하단까지 함몰부를 형성하였다. 또한, 함몰부가 시작되는 지점에서 330mm 지점까지 굴곡면을 가지도록 함몰부를 가공하였다.Thereafter, nickel was plated, and then a cutting process was performed at a distance of 300 mm from the top of the nickel plating layer to form a depression down to the lower end of the nickel plating layer. Further, a concave portion was machined so as to have a curved surface from the point where the depression starts to 330 mm.

이후 고속화염용사(HVOF)방법에 의하여 표1과 같은 소재를 용사하여 용사 코팅층을 형성하였다. 이때 용사 코팅층 하단의 두께는 0.5mm였다.Thereafter, spraying material as shown in Table 1 was sprayed by a high-speed flame spraying (HVOF) method to form a spray coating layer. At this time, the thickness of the lower end of the spray coating layer was 0.5 mm.

원소함량(wt%)Elemental Content (wt%) NiNi CC CrCr WW BB SiSi FeFe MoMo 53.953.9 0.80.8 14.314.3 1616 2.92.9 3.83.8 3.33.3 55

이후, 0.1mm/s의 속도로 빔크기 1*24mm의 레이저를 이동시키면서 1100℃에서 열처리를 진행하였다. Thereafter, the laser was moved at a rate of 0.1 mm / s with a beam size of 1 * 24 mm, and heat treatment was performed at 1100 ° C.

도6는 레이저 열처리 전의 용사코팅층의 조직을 나타낸 도면이며, 도6은 레이저를 이용한 열처리 후의 용사코팅층의 조직을 나타낸 도면이다.FIG. 6 is a view showing the structure of the spray coating layer before the laser heat treatment, and FIG. 6 is a diagram showing the structure of the spray coating layer after the heat treatment using the laser.

도6 및 도7을 참고하면 레이저를 이용한 열처리를 실시함에 의하여 용사코팅층의 불균일성이 개선되었음을 알 수 있다.6 and 7, it can be seen that the nonuniformity of the spray coating layer is improved by performing the heat treatment using the laser.

도8은 열처리 후 용사코팅층과 니켈 도금층의 계면을 나타낸 도면이다. 도8을 참고하면, 열처리 후 용융된 용사코팅층이 합금화되어 니켈 도금층과 밀착성이 향상되었음을 알 수 있다.8 is a view showing the interface between the spray coating layer and the nickel plating layer after the heat treatment. Referring to FIG. 8, it can be seen that the sprayed coating layer melted after the heat treatment improved adhesion with the nickel plated layer.

[실시예 2][Example 2]

실시예 1과 같은 방법으로 용사코팅층을 제조하였다. 이후 레이저의 열처리 온도를 변화시켜가며 0.3mm/s의 속도로 빔크기 1*24mm의 레이저를 이동시키면서 다양한 온도에서 열처리를 진행하였다.A spray coating layer was prepared in the same manner as in Example 1. Then, the laser beam with a beam size of 1 * 24 mm was moved at a speed of 0.3 mm / s while the heat treatment temperature of the laser was changed.

도9는 용사코팅층의 열처리 온도 변화에 따른 용사코팅층의 조직 변화를 나타낸 도면이다. 도9를 참고하면, 1173K에서 열처리를 진행하였을때는 열영향부의 형성이 미미하여 조직개선의 효과가 나타나지 않았으나, 1223K 부터 열처리 온도가 증가할수록 열영향부의 깊이가 깊어지고 기공이 용사코팅층의 기공이 감소하여 조직이 치밀해졌다. 그러나, 도9에 나타나지 않았지만 1423K 초과시 동판의 열변형이 일어났다.9 is a diagram showing the texture change of the spray coating layer according to the heat treatment temperature change of the spray coating layer. Referring to FIG. 9, when the heat treatment at 1173K was performed, the formation of the heat affected portion was insignificant and the effect of the improvement of the structure was not shown. However, as the heat treatment temperature was increased from 1223K, the depth of the heat affected portion became deeper and the pores of the spray coating layer decreased The organization became compact. However, although it is not shown in Fig. 9, thermal deformation of the copper plate occurred at 1423 K or more.

도10는, 열처리 온도에 따라 주형의 내측 표면으로부터 깊이 변화에 따른 경도 변화를 나타낸 도면이다.10 is a diagram showing a change in hardness according to a depth change from an inner surface of a mold according to a heat treatment temperature.

도10를 참고하면, 1223K 내지 1373K에서 열처리를 실시하였을 때, 용사코팅층의 열영향부의 경도는 600Hv 이상으로 증가하였음을 알 수 있다.Referring to FIG. 10, when the heat treatment was performed at 1223K to 1373K, the hardness of the heat affected zone of the spray coating layer increased to 600 Hv or more.

[실시예 3][Example 3]

실시예1과 같은 방법으로 주형을 제작하되, 용사코팅층을 형성할 때 용사재료는 표2와 같은 재료를 사용하였다. 이후 용사코팅층의 밀착성을 테스트하였다. 용사재료 1 내지 4를 용사재료 1 내지 4 모두 표면 박리가 일어나지 않고 밀착성이 우수한 용사코팅층이 형성되었다. 이로부터 본 발명의 일 실시예에 의한 주형 제작시 다양한 용사재료를 사용하여 열충격에 대한 내성 및 내마모성이 향상된 주형을 제작할 수 있음을 알 수 있다.A mold was prepared in the same manner as in Example 1 except that the same materials as those in Table 2 were used for forming the spray coating layer. The adhesion of the spray coating layer was then tested. The spraying materials 1 to 4 did not cause surface peeling of all the spraying materials 1 to 4, and a spray coating layer having excellent adhesion was formed. From this, it can be seen that a mold having improved resistance to thermal shock and abrasion resistance can be manufactured by using various spraying materials in the production of a mold according to an embodiment of the present invention.

원소함량(wt%)Elemental Content (wt%) NiNi CC CrCr WW BB SiSi FeFe MoMo CuCu CoCo 용사재료1Thermal material 1 66.766.7 0.60.6 1717 00 3.73.7 44 33 2.52.5 2.52.5 00 용사재료2Thermal material 2 53.953.9 0.80.8 14.314.3 1616 2.92.9 3.83.8 3.33.3 55 00 00 용사재료3Explosive Materials 3 2020 1010 7070 00 00 00 00 00 00 00 용사재료4Thermal material 4 33 2.52.5 3131 1212 00 22 33 1One 00 45.545.5

이상, 본 발명을 바람직한 실시예를 사용하여 상세히 설명하였으나, 본 발명의 범위는 특정 실시 예에 한정되는 것은 아니며, 첨부된 특허청구범위에 의하여 해석되어야 할 것이다. 또한, 이 기술분야에서 통상의 지식을 습득한 자라면, 본 발명의 범위에서 벗어나지 않으면서도 많은 수정과 변형이 가능함을 이해하여야 할 것이다.While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it is to be understood that the scope of the present invention is not limited to the disclosed exemplary embodiments. It will also be appreciated that many modifications and variations will be apparent to those skilled in the art without departing from the scope of the present invention.

10 : 주형 벽
20 : 동판
30 : 니켈 도금층
31 : 함몰부
32 : 굴곡면
40 : 용사코팅층10: mold wall
20: copper plate
30: Nickel plated layer
31: Depression
32: curved surface
40: spray coating layer

Claims (13)

주형 벽의 단면을 기준으로 주형의 외측면으로부터,
동판;
상기 동판의 내측면으로 배치되는 니켈 도금층; 및
상기 니켈 도금층의 내측면 일부 상에 배치된 용사코팅층을 포함하되,
상기 용사코팅층은 경도 600Hv 이상인 열영향부를 포함하고,
상기 니켈 도금층과 상기 동판이 접하는 계면이 상부에서 하부로 갈수록 상기 주형의 외측면을 향하고,
상기 니켈 도금층의 바닥면과 니켈 도금층의 내측면이 이루는 각 및 용사코팅층의 바닥면과 용사코팅층의 내측면이 이루는 각은 90° 초과 및 180° 미만이고,
상기 동판은 두께가 상단에서 하단을 향해 감소하는 주형.From the outer surface of the mold on the basis of the cross section of the mold wall,
copper;
A nickel plated layer disposed on an inner surface of the copper plate; And
And a spray coating layer disposed on a part of the inner surface of the nickel plated layer,
Wherein the spray coating layer includes a heat affected portion having a hardness of 600 Hv or more,
The interface between the nickel plating layer and the copper plate is directed to the outer surface of the mold as it goes from the upper portion to the lower portion,
An angle formed by the bottom surface of the nickel plating layer and an inner surface of the nickel plating layer and an angle formed by the bottom surface of the spray coating layer and the inner surface of the spray coating layer are more than 90 degrees and less than 180 degrees,
Wherein the copper plate is reduced in thickness from the top toward the bottom. 제 1 항에 있어서,
상기 니켈 도금층의 하단의 두께는 상단의 두께보다 두꺼운 주형.The method according to claim 1,
Wherein the thickness of the lower end of the nickel plated layer is thicker than the thickness of the upper end. 제 2 항에 있어서,
상기 용사코팅층은 니켈(Ni) 및 크롬(Cr)에서 선택되는 어느 하나 이상의 물질을 포함하는 주형.3. The method of claim 2,
Wherein the spray coating layer comprises one or more materials selected from the group consisting of nickel (Ni) and chromium (Cr). 삭제delete 제 3 항에 있어서,
상기 니켈 도금층은 니켈 도금층의 상단에서 일정 거리 이상 떨어진 지점에서부터 니켈 도금층의 하단까지 주형의 외측면 방향으로 함몰된 함몰부를 포함하며, 상기 용사코팅층은 니켈 도금층의 함몰부 상에 위치하는 주형.The method of claim 3,
Wherein the nickel plating layer includes a depression recessed in a direction of the outer side of the mold from a position distant from the upper end of the nickel plating layer to a lower end of the nickel plating layer and the spray coating layer is located on the depression of the nickel plating layer. 제 5 항에 있어서,
상기 니켈 도금층의 함몰부는 함몰부가 시작되는 지점에서 일정거리까지 형성된 굴곡면을 포함하는 주형.6. The method of claim 5,
Wherein the depression of the nickel plated layer comprises a curved surface formed to a certain distance from the point where the depression starts. 삭제delete 동판을 절삭하는 단계;
상기 동판의 일면에 니켈을 도금하여 니켈 도금층을 형성하는 단계;
상기 니켈 도금층을 절삭하는 단계;
상기 니켈 도금층 내측면 일부 상에 용사코팅층을 형성하는 단계; 및
상기 용사코팅층을 열처리하여 열영향부를 형성하는 단계를 포함하고,
상기 니켈 도금층과 상기 동판이 접하는 계면이 상부에서 하부로 갈수록 주형의 외측면을 향하고,
상기 니켈 도금층을 절삭하는 단계에서,
상기 니켈 도금층의 바닥면과 상기 니켈 도금층의 내측면이 이루는 각이 90° 초과 및 180° 미만이 되도록 절삭하고,
상기 동판을 절삭하는 단계에서 상기 동판은 두께가 상단에서 하단을 향해 감소하도록 절삭되는 주형 제조방법.Cutting the copper plate;
Forming a nickel plating layer by plating nickel on one surface of the copper plate;
Cutting the nickel plated layer;
Forming a spray coating layer on a part of the side surface of the nickel plating layer; And
Heat treating the spray coating layer to form a heat affected zone,
The interface between the nickel plating layer and the copper plate is directed to the outer surface of the mold from the upper part to the lower part,
In the step of cutting the nickel plated layer,
Wherein an angle formed by the bottom surface of the nickel plating layer and the inner surface of the nickel plating layer is greater than 90 degrees and less than 180 degrees,
Wherein the copper plate is cut to reduce the thickness from the upper end toward the lower end in cutting the copper plate. 삭제delete 제 8 항에 있어서,
상기 니켈 도금층을 절삭하는 단계에서,
니켈 도금층의 하단의 두께는 상단의 두께보다 두껍게 되도록 절삭되는 주형 제조방법.9. The method of claim 8,
In the step of cutting the nickel plated layer,
Wherein the thickness of the lower end of the nickel plated layer is greater than the thickness of the upper end. 제 10 항에 있어서,
상기 니켈 도금층을 절삭하는 단계에서,
니켈 도금층의 상단에서 일정 거리 이상 떨어진 지점에서부터 니켈 도금층의 하단까지 주형의 외측면 방향으로 함몰된 함몰부를 형성하는 것을 포함하는 주형 제조방법.11. The method of claim 10,
In the step of cutting the nickel plated layer,
And forming a depression depressed in the direction of the outer side of the mold from a position distant from the upper end of the nickel plating layer by a predetermined distance to the lower end of the nickel plating layer. 제 11 항에 있어서,
상기 열영향부를 형성하는 단계에서,
레이저를 사용하여 열처리 하되, 열처리 온도는 945 내지 1,150℃인 주형 제조방법.12. The method of claim 11,
In the step of forming the heat affected zone,
Wherein the heat treatment is performed at a temperature of 945 to 1,150 占 폚. 삭제delete
KR1020170091973A 2017-07-20 2017-07-20 Mold and method for manufacturing the same KR101942932B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020170091973A KR101942932B1 (en) 2017-07-20 2017-07-20 Mold and method for manufacturing the same

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020170091973A KR101942932B1 (en) 2017-07-20 2017-07-20 Mold and method for manufacturing the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR101942932B1 true KR101942932B1 (en) 2019-04-17

Family

ID=66281600

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020170091973A KR101942932B1 (en) 2017-07-20 2017-07-20 Mold and method for manufacturing the same

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR101942932B1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200005371A (en) * 2018-07-06 2020-01-15 한국기계연구원 Continuous casting mold, method for manufacturing of continuous casting mold by laser assisted heat treatment, and method for coating thermal sprayed layer by laser assisted heat treatment
KR20200087563A (en) * 2019-01-11 2020-07-21 한국기계연구원 Thermal spray coated body, and method for manufacturing thermal spray coated body using multi laser beams heat treatment

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08187554A (en) * 1994-12-29 1996-07-23 Mishima Kosan Co Ltd Casting mold for continuous casting
JPH10230348A (en) * 1997-02-20 1998-09-02 Mishima Kosan Co Ltd Mold for continuous casting
KR20040073594A (en) * 2002-01-29 2004-08-19 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 Mold copper sheet for continuous casting manufacturing same
KR20160048688A (en) * 2014-10-23 2016-05-04 재단법인 포항산업과학연구원 Method for coating mold of continuous casting apparatus and mold with coating layer

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08187554A (en) * 1994-12-29 1996-07-23 Mishima Kosan Co Ltd Casting mold for continuous casting
JPH10230348A (en) * 1997-02-20 1998-09-02 Mishima Kosan Co Ltd Mold for continuous casting
KR20040073594A (en) * 2002-01-29 2004-08-19 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 Mold copper sheet for continuous casting manufacturing same
KR20160048688A (en) * 2014-10-23 2016-05-04 재단법인 포항산업과학연구원 Method for coating mold of continuous casting apparatus and mold with coating layer

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200005371A (en) * 2018-07-06 2020-01-15 한국기계연구원 Continuous casting mold, method for manufacturing of continuous casting mold by laser assisted heat treatment, and method for coating thermal sprayed layer by laser assisted heat treatment
KR102107127B1 (en) * 2018-07-06 2020-05-06 한국기계연구원 Continuous casting mold, method for manufacturing of continuous casting mold by laser assisted heat treatment, and method for coating thermal sprayed layer by laser assisted heat treatment
KR20200087563A (en) * 2019-01-11 2020-07-21 한국기계연구원 Thermal spray coated body, and method for manufacturing thermal spray coated body using multi laser beams heat treatment
KR102231242B1 (en) * 2019-01-11 2021-03-23 한국기계연구원 Thermal spray coated body, and method for manufacturing thermal spray coated body using multi laser beams heat treatment

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7722697B2 (en) Sreading knives, doctor blades and crepe scrapers and powder metallurgical method for producing the same
KR101942932B1 (en) Mold and method for manufacturing the same
CA2614552A1 (en) Cylinder liner and engine
US20050221102A1 (en) Die plate
TWI458635B (en) Optical element forming metal mold and method of manufacturing optical element forming metal mold
WO2021240696A1 (en) Continuous casting mold and method for manufacturing continuous casting mold
KR101721034B1 (en) Fe-alloy powder for forming a 3D-printed layer
KR101443788B1 (en) Casting mold
KR101148631B1 (en) Casting roll system
JP2005534445A (en) Wear-resistant stainless steel cutting element for electric shaver, electric shaver and method of manufacturing the cutting element
KR101647192B1 (en) Casting roll for twin-roll strip caster
KR101817707B1 (en) Hot-working die with damage diminution layer
KR101930748B1 (en) Sliding gate for continuous casting
JPH0839548A (en) Production of nozzle plate with intermediate layer inserted between base body and cutting member and nozzle plate produced by said method
US5172749A (en) Continuous steel casting mold
KR20200036533A (en) Mold for continuous casting and coating method of mold for continuous casting
KR101746940B1 (en) Casting roll
KR20200005371A (en) Continuous casting mold, method for manufacturing of continuous casting mold by laser assisted heat treatment, and method for coating thermal sprayed layer by laser assisted heat treatment
JP4055522B2 (en) Molded copper plate for continuous casting mold and manufacturing method thereof
JPH06297103A (en) Mold for continuous casting
TWI617375B (en) Continuous casting mold
JPH07214250A (en) Cooling roll for manufacturing rapidly solidified thin metal strip
KR100306621B1 (en) Weld coating method of continuous casting mould
KR20200016234A (en) Manufacturing method of mold parts and mold parts
CN1211494C (en) Heat treatment process for LD steel powder metallurgy die in complicated shape