KR101940353B1

KR101940353B1 - 축류 터보 기계용 구 블레이드의 교체품으로서의 교체 블레이드를 모방 절삭하는 방법

Info

Publication number: KR101940353B1
Application number: KR1020147005963A
Authority: KR
Inventors: 크리스티앙 코르넬리우스; 토르스텐 마티아스
Original assignee: 지멘스 악티엔게젤샤프트
Priority date: 2011-09-09
Filing date: 2012-08-14
Publication date: 2019-01-18
Also published as: BR112014005116B1; TW201321595A; RU2629110C2; MX341606B; US9771803B2; EP2723988B1; CN103781995B; RU2014113852A; JP2014526631A; PL2723988T3; BR112014005116B8; KR20140067023A; MX2014002748A; WO2013034402A1; US20140212282A1; EP2568114A1; CA2848153C; CN103781995A; EP2723988A1; BR112014005116A2

Abstract

본 발명은 축류 터보 기계용 교체 블레이드(1)의 모방 절삭 방법에 관한 것으로서, 상기 방법은, 구 블레이드(11)의 유동 채널의 허브 윤곽 기하구조(5)와 하우징 윤곽 기하구조, 및 구 블레이드(11)의 무게중심의 축방향 위치를 측정하는 단계와, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 기하구조를 설계하는 단계로서, 블레이드 에어포일(2)이 자신의 전연(7)에 후방 스윕(14)을 갖는 단계와, 단효율에 대한 후방 스윕(14)의 긍정적 영향이 작은 것으로 분류되는, 블레이드 에어포일(2)의 클램핑 근처 영역(21)을 정의하는 단계와, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 무게중심의 축방향 위치가 구 블레이드(11)의 축방향 위치와 일치할 때까지, 상기 영역(21)의 밖에 배치된, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일 섹션을 상류 방향으로 축방향 이동시키는 단계를 포함하며, 교체 블레이드의 클램핑측 섹션(5)에서부터 이동된 블레이드 에어포일 섹션(2)까지의 영역(21)에서 전연(7)이 클램핑측을 향해 하류 방향으로 기울어짐으로써, 블레이드 에어포일(2)은 상기 영역(21)에서 전이 스윕(19)을 갖는다.

Description

축류 터보 기계용 구 블레이드의 교체품으로서의 교체 블레이드를 모방 절삭하는 방법{METHOD FOR PROFILING A REPLACEMENT BLADE AS A REPLACEMENT PART FOR AN OLD BLADE FOR AN AXIAL TURBOMACHINE}

본 발명은 축류 터보 기계용 구 블레이드의 교체품으로서의 교체 블레이드를 모방 절삭하는 방법에 관한 것으로, 상기 교체 블레이드는 가스 터빈용 회전 블레이드 또는 고정 블레이드이다.

가스 터빈, 특히 비고정 가스 터빈은 통상 약 30년의 작동 수명을 갖는다. 이 기간 동안, 특히 가스 터빈의 열효율을 개선하기 위한 기술 혁신들이 현재까지 이루어져 왔다. 바람직하게, 이미 설치된 가스 터빈들은 적어도 부분적으로 이런 기술적 혁신들을 갖추고 있어서, 상기 가스 터빈에서는 그에 상응하는 효율 증가가 달성될 수 있다. 이미 설치된 가스 터빈에서 기술 혁신들을 실행하기 위해, 통상 이런 기술 혁신들이 구비되고 수정된 부품들이 제공되며, 이 부품들이 가스 터빈의 구형 부품들과 교체된다. 업그레이드 작업 및 이와 관련한 비용을 가능한 한 적게 유지하기 위해, 가스 터빈의 가능한 한 적은 수의 부품이 교체되는 것이 바람직하다.

발전소에서 사용하기 위한 고정형 가스 터빈은 통상 축류 타입으로 구현된다. 가스 터빈의 압축기는 일반적으로 관류 방향으로 축을 따라 차례로 배치되는 복수의 단(stage)을 가지며, 각각의 단은 로터에 의해 할당되어 회전 블레이드 링을 형성하는 회전 블레이드들과 가이드 블레이드 링을 형성하는 가이드 블레이드들을 포함한다. 회전 블레이드들은 로터와 함께 고정 가이드 블레이드에 대해 상대 회전을 하며, 이때 특히 회전 블레이드와 가이드 블레이드의 유체역학적 효율이 단의 유체역학적 효율을 결정한다. 최근에는 블레이드들의 모방 절삭 시 수치 유동 해석 프로그램들을 이용하여 단효율의 상당한 개선이 달성될 수 있었다. 그럼으로써 특히 가스 터빈의 압축기에 대해 기존 블레이딩이 제거되고 최신 컨셉에 따라 설계된 블레이딩으로 교체된다. 로터는 가스 터빈 안에 남겨짐으로써, 블레이드 고정부에 블레이딩과 로터 사이의 기계적 접속이 그대로 유지된다.

그러나 신규 블레이딩의 모방 절삭이 블레이드 에어포일의 무게중심의 변경을 초래하면, 블레이드 고정부의 기계 응력이 변한다. 일반적으로 이는 블레이드 고정부의 불리한 하중을 야기하므로, 신규 블레이딩의 모방 절삭이 블레이드 고정부의 최대 허용 하중값들에 맞춰져야 한다. 일반적으로 이는 신규 블레이딩의 모방 절삭 시 제약들을 야기하므로, 기본적으로 달성 가능한 효율 증가가 실현될 수 없다.

특히 압축기 회전 블레이드의 경우, 모방 절삭 시 후방 스윕(sweep)의 도입은 유동 채널의 하측 반부에서 압축기 회전 블레이드의 공력(aerodynamic) 성능을 높이는 것으로 알려졌다. 물론 그럼으로써 하류에 있는 가이드 블레이드 열의 방향으로 블레이드 무게중심들과 블레이드 후연의 상응하는 이동이 수반된다. 이러한 무게중심 이동 때문에, 블레이드 홈 내에서 블레이드 고정부 하중의 처음의 대칭성이 악화됨에 따라 압축기 회전 블레이드의 모방 절삭 시 후방 스윕의 정도가 상당히 제한된다. 그럼에도, 압축기 회전 블레이드에 후방 스윕을 제공하기 위해, 구 블레이딩의 축방향 섹션들을 이은 라인에 대한 신규 블레이딩의 축방향 섹션들을 이은 라인의 비교 시 그 편차가 허용 범위 내에서 제한되었다. 따라서 가스 터빈의 작동 동안 블레이드 루트 및 주연 홈에서의 하중이 과도하게 높아지지 않는다. 그러나 그 결과 상당한 퍼텐셜 에너지와 효율 개선이 무용화다.

이 문제는 신규 블레이딩의 블레이드 루트에서 코드 길이의 단축에 의해 해결될 수 있다. 그러나 이러한 조치는 신규 블레이딩의 공력 하중 지지 능력과 안정성 및 이의 구조 보전(structural integrity)의 관점에서 불리할 수 있다.

US 2003/012645 A1호에는 기존의 가이드 블레이드를 새 가이드 블레이드로 교체하는 가이드 블레이드 개장 방법이 기술되어 있다.
WO 2009/103528 A2호에는 사인 곡선 형태의 스윕을 갖는 압축기 블레이드가 공개되어 있다. 상기 스윕의 사인 곡선 형태에 의해 전이 스윕이 형성된다. 그럼으로써 효율 증대 및 방음과 관련한 요건들이 충족된다.

본 발명의 과제는 축류 터보 기계용 구 블레이드에 대한 교체품으로서의 교체 블레이드를 모방 절삭하는 방법, 가스 터빈용 회전 블레이드 및 고정 블레이드, 그리고 회전 블레이드 및/또는 고정 블레이드를 포함하며 열역학적 효율이 높은 가스 터빈을 제공하는 것이다.

상기 과제는 제1항, 제8항 내지 제11항의 특징들로 해결된다. 그 밖의 청구항들에는 이에 대한 바람직한 실시예들이 명시되어 있다.

축류 터보 기계용 구 블레이드를 위한 교체품으로서의 교체 블레이드를 모방 절삭하기 위한 본 발명에 따른 방법은, 일측이 허브 또는 하우징에 클램핑되어 있는 구 블레이드의 유동 채널의 허브 윤곽 기하구조와 하우징 윤곽 기하구조, 그리고 구 블레이드의 블레이드 에어포일의 무게중심의 축방향 위치 및/또는 최대 가용 축방향 설치 공간을 측정하는 단계와, 교체 블레이드의 블레이드 에어포일의 기하구조 설계 단계로서, 교체 블레이드의 블레이드 에어포일의 클램핑측 섹션이 실질적으로 구 블레이드의 블레이드 에어포일의 클램핑측 섹션의 같은 지점에 놓이고, 교체 블레이드의 전연이 단효율의 최적화 관점에서 클램핑측을 향해 상류 방향으로 기울어짐으로써 블레이드 에어포일이 후방 스윕을 가지는 단계와, 단효율에 미치는 후방 스윕의 긍정적 영향이 적은 것으로 분류되는, 교체 블레이드의 블레이드 에어포일의 클램핑 근처 영역을 정의하는 단계와, 교체 블레이드의 블레이드 에어포일의 무게중심의 축방향 위치가 구 블레이드의 블레이드 에어포일의 무게중심의 축방향 위치와 일치할 때까지, 그리고/또는 구 블레이드의 최대 가용 축방향 설치 공간을 활용하여 교체 블레이드의 기계적 보전성이 달성될 때까지, 상기 영역의 밖에 배치된, 교체 블레이드의 블레이드 에어포일 섹션을 상류를 향해 축방향으로 이동시키는 단계를 포함하며, 이때 교체 블레이드의 블레이드 에어포일의 클램핑측 섹션에서부터 교체 블레이드의 이동된 블레이드 에어포일 섹션까지의 영역 내에서 전연이 클램핑측을 향해 하류 방향으로 기울어짐으로써, 블레이드 에어포일이 상기 영역에서 전이 스윕을 갖는다.

바람직하게는 축류 터보 기계는 가스 터빈의 압축기 및/또는 터빈이다. 가스 터빈을 위한 본 발명에 따른 회전 블레이드는 본 발명에 따른 방법으로 설계되는 교체 블레이드이다. 또한, 본 발명에 따른 고정 블레이드는 본 발명에 따른 방법으로 설계되는 교체 블레이드이다. 본 발명에 따른 가스 터빈은 회전 블레이드 및/또는 고정 블레이드를 포함한다.

본 발명에 따른 압축기 블레이드는 전연을 포함하는 블레이드 에어포일을 구비하며, 이 블레이드 에어포일의 전연이 단효율의 최적화 관점에서 블레이드 에어포일의 클램핑부를 향해 상류 방향으로 기울어짐으로써 블레이드 에어포일은 후방 스윕을 가지며, 단효율에 미치는 후방 스윕의 긍정적 영향이 적은 것으로 분류되는, 블레이드 에어포일의 클램핑측 영역이 정의되고, 블레이드 에어포일의 상기 영역에서 전연이 클램핑부를 향해 하류 방향으로 기울어짐으로써 블레이드 에어포일이 상기 영역에서 전이 스윕을 갖는다.

단효율에 미치는 후방 스윕의 긍정적 영향이 적은 것으로 분류되는, 블레이드 에어포일의 클램핑측 영역은 바람직하게는 허브 경계층 또는 클램핑측 2차 유동의 반경방향 연장부에 상응한다. 바람직하게 상기 영역은 교체 블레이드의 블레이드 높이의 5% 내지 15%이다.

교체 블레이드의 블레이드 루트의 코드 길이는 바람직하게는 실질적으로 구 블레이드의 블레이드 루트의 코드 길이에 상응한다. 또한, 상기 방법은 바람직하게, 교체 블레이드의 블레이드 에어포일의 기하구조를 설계하는 단계를 포함하며, 이때 블레이드 에어포일의 전연이 단효율의 최적화 관점에서 클램핑부로부터 반경방향으로 먼 쪽을 향해 상류 방향으로 기울어짐으로써, 블레이드 에어포일이 후방 스윕의 밖에서 전방 스윕을 갖는다. 또한, 교체 블레이드의 전연의 후방 스윕은 유동 채널의 반경방향 클램핑측 반부 내에서만 연장되는 것이 바람직하다.

전이 스윕은 본 발명에 따라 전방 스윕으로서 형성된다. 이로써 교체 블레이드의 블레이드 에어포일의 무게중심이 유동 방향으로 전방을 향해 이동됨에 따라, 교체 블레이드의 블레이드 에어포일의 무게중심이 구 블레이드의 블레이드 에어포일의 무게중심의 위치를 취하고, 그리고/또는 구 블레이드의 최대 가용 축방향 설치 공간을 활용하여 교체 블레이드의 기계적 보전성이 달성된다. 가스 터빈에서 구 블레이드는 교체 블레이드에 의해 교체된다. 이때, 구 블레이드는 예컨대 가스 터빈의 로터로부터 분리되고, 구 블레이드 대신 교체 블레이드가 장착된다. 통상적으로 구 블레이드 또는 교체 블레이드는 가스 터빈의 로터에 형상 결합 방식으로 클램핑된다. 교체 블레이드의 무게중심이 실질적으로 구 블레이드의 무게중심과 동일한 축방향 위치에 놓이고, 그리고/또는 구 블레이드의 최대 가용 축방향 설치 공간을 활용하여 교체 블레이드의 기계적 보전성이 달성되므로, 교체 블레이드의 형상 결합식 고정의 응력은 구 블레이드의 형상 결합식 고정의 하중과 같다. 이 점이 특히 바람직한 이유는, 교체 블레이드의 모방 절삭 시 높은 단효율을 달성하기 위해 후방 스윕을 제공함으로써, 교체 블레이드가 장착된 가스 터빈의 작동 시 블레이드 고정부의 기계적 하중의 크기가 구 블레이드를 사용한 작동과 비교해볼 때 실질적으로 동일하기 때문이다.

전이 스윕은, 국부적으로 클램핑부 근처에 위치하며 단효율에 미치는 후방 스윕의 긍정적 영향이 약간 저하되는 영역으로만 한정된다. 그 결과, 전이 스윕의 공력 영향은 적은 반면, 표준에 따라 후방 스윕을 가지는 블레이드의 구조적 단점들이 감소한다. 전이 스윕은 바람직하게는 교체 블레이드의 블레이드 높이의 5% 내지 15%의 범위로 제한된다. 그러므로 교체 블레이드의 블레이드 높이의 5% 내지 15%를 벗어나는 곳에서는 더 높은 유동 속도 범위에서 후방 스윕의 장점이 이용될 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 회전 블레이드의 경우, 하류에 있는 종래 고정 블레이드와의 간격은, 회전 블레이드가 통상 후방 스윕을 가지고 전이 스윕은 갖지 않는 경우보다 더 크다. 그러므로 본 발명에 따른 회전 블레이드의 회전을 통해 야기되는 공력에 의한 가진은 경미하다.

하기에서는 첨부 도면들을 참고하여, 본 발명에 따른 방법으로 가스 터빈용 구 블레이드에 대한 교체 블레이드로서 모방 절삭된 회전 블레이드의 바람직한 실시예가 설명된다.

도 1은 회전 블레이드의 원주 방향 평면도이다.
도 2는 도 1의 회전 블레이드의 사시도이다.

도 1 및 도 2에서 알 수 있는 것처럼, 회전 블레이드인 교체 블레이드(1)는 블레이드 에어포일(2)과 블레이드 루트(3)를 가지며, 블레이드 루트는 (도시되어 있지 않은) 블레이드 풋에서 가스 터빈의 로터와 형상 결합 방식으로 클램핑될 수 있다. 이를 위해 블레이드 루트(3)에 풋 프로파일을 갖는 블레이드 풋이 형성된다. 이에 대한 대응 부재로서 대응 프로파일을 가진 홈이 로터에 제공되며, 이 홈 안으로 블레이드 풋이 삽입될 수 있다.

교체 블레이드(1)는 블레이드 에어포일(2)의 반경방향 바깥쪽 단부에 블레이드 팁(4)을 갖는다. 교체 블레이드(1)가 설치된 상태에서 블레이드 팁(4)이 하우징 내측에 직접 접하도록 배치됨으로써, 하우징 내측과 블레이드 팁(4) 사이에 반경방향 갭이 형성된다. 설계 상태에서 블레이드 팁(4)은, 작동과 관련하여 가스 터빈 내 교체 블레이드(1)의 설치 및 작동을 위해 규정된 하우징 윤곽선(6)과 일치한다. 이와 유사하게, 설계 상태에서 블레이드 에어포일(2)이 허브와 경계를 접하게 되는 허브 윤곽선(5)이 규정된다. 교체 블레이드(1)는 허브에 클램핑된다. 블레이드 에어포일(2)은 전연(7) 및 후연(8)을 갖는다. 도 1에서 블레이드 에어포일(2)은 복수의 축방향 섹션(9)으로 표시되어 있다. 각 축방향 섹션(9)은 무게중심을 가지며, 이때 축방향 섹션들의 무게중심들은 무게중심선(10)을 따라 배치되어 있다.

교체 블레이드(1)는 구 블레이드(11)를 위해 제공되어 있다. 구 블레이드(11)는 전연(12)과 후연(13)을 갖는다. 구 블레이드(11)는 종래 방식으로 모방 절삭되어 있는데, 이때 구 블레이드(11)의 전연(12)과 후연(13)은 직선으로 형성되어 있다. 구 블레이드(11)의 모방 절삭과 달리, 교체 블레이드(1)는 최신 컨셉에 따라 모방 절삭된다. 이 과정에서 교체 블레이드(1)의 전연(7)의 하측 채널 영역에 후방 스윕(14)이 구비된다. 추가로, 교체 블레이드(1)의 전연(7)의 상측 채널 영역에 전방 스윕이 구비된다.

교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 모방 절삭은 하기의 단계를 거쳐 수행된다: 먼저, 구 블레이드(11)의 허브 윤곽선(5)과 하우징 윤곽선(6)의 기하구조들이 측정되어야 한다. 그 외에도, 구 블레이드(11)의 블레이드 에어포일의 무게중심의 축방향 위치 및/또는 구 블레이드(11)의 가능한 최대의 엔벌로프가 측정되어야 한다. 다음으로, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 기하구조가 설계될 수 있으며, 이때 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 허브 섹션은 실질적으로 구 블레이드(1)의 블레이드 에어포일의 허브 섹션의 같은 지점에 배치될 수 있고, 그리고/또는 구 블레이드(11)의 가능한 최대의 엔벌로프를 이용하여 교체 블레이드(1)의 기계적 보전성이 달성된다. 이것이 필요한 이유눈, 교체 블레이드(1)가 가스 터빈 내 구 블레이드(11)를 대신해서 설치될 수 있기 때문이며, 이 경우 교체 블레이드(1)를 위해 구 블레이드(11)에서 채택되었던 것과 동일한 블레이드 고정이 채택될 수 있다. 또한, 단효율의 최적화 관점에서 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 전연(7)이 허브에 대해 상류 방향으로 기울어짐으로써, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)이 후방 스윕(14)을 얻는다. 이제, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 무게중심의 축방향 위치를 측정해야 한다.

그 외에도, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 클램핑 근처 영역은, 이 영역(21)에서 단효율에 미치는 후방 스윕(14)의 긍정적 영향이 작은 것으로 분류된다는 관점에서 정의될 수 있다. 이를 위해, 바람직하게는 교체 블레이드(1)의 클램핑 측 허브 경계층의 반경방향 연장이 추정되어야 하고, 이 반경방향 연장부가 상기 영역(21)에 상응한다. 이에 대한 대안으로서, 바람직하게는 교체 블레이드(1)의 허브측 2차 유동의 반경방향 연장부가 채택될 수 있다. 또는, 이에 대한 대안으로서 영역(21)이 교체 블레이드(1)의 블레이드 높이의 5% 내지 15%로서 정해질 수 있다.

교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 기하구조의 설계 결과, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)을 위한 전연 라인(15)과 후연 라인(16)이 얻어진다. 전연 라인(15)은 허브 측에 후방 스윕(14)을 갖는다. 다음 단계로서, 교체 블레이드(1)의 새로 얻어진 블레이드 에어포일(2)의 무게중심의 축방향 위치가 구 블레이드(11)의 블레이드 에어포일의 무게중심의 축방향 위치와 실질적으로 일치할 때까지, 영역(21)의 외부에 배치된, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일 섹션이 상류를 향해 축방향으로 이동된다. 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 허브 섹션이, 처음에 정해진, 구 블레이드의 허브 섹션과 일치하는 위치에 유지됨으로써, 특히 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 전연(7)에서 전연 오프셋(17)이 야기되고, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 후연(8)에서 후연 오프셋(18)이 야기된다. 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 허브 섹션으로부터 영역(21)의 외부에 배치된, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일 섹션으로의 전이를 위해 상기 영역(21)에서 전연이 허브에 대해 하류 방향으로 기울어질 수 있고, 그로 인해 영역(21)에서 교체 블레이드(1)의 전연(7)에 대해 전이 스윕(19)이 형성된다. 전이 스윕(19)은 전방 스윕이면서 단효율을 약간만 악화시키는 데, 이는 전이 스윕(19)이 영역(21) 내에 존재하기 때문이다.

전연 오프셋(17), 후연 오프셋(18) 또는 전이 스윕(19)이 제공됨으로써, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 허브 섹션에서 무게중심 이동(20)이 하류 방향으로 이루어짐에 따라 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 무게중심이 구 블레이드(11)의 블레이드 에어포일의 무게중심과 실질적으로 일치한다. 나아가, 블레이드 에어포일의 기하구조의 설계 시 교체 블레이드(1)의 블레이드 루트(3)의 코드 길이는 구 블레이드(11)의 블레이드 루트의 코드 길이와 실질적으로 동일하게 선택된다.

Claims

축류 터보 기계용 구 블레이드(11)를 위한 교체품으로서의 교체 블레이드를 모방 절삭하는 방법에 있어서,
- 구 블레이드(11)의 유동 채널의 허브 윤곽선(5)과 하우징 윤곽선(6), 그리고 일측이 허브 또는 하우징에 클램핑되어 있는 구 블레이드(11)의 블레이드 에어포일의 무게중심의 축방향 위치 및/또는 구 블레이드(11)의 설치 공간을 측정하는 단계와,
- 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 기하구조 설계 단계로서, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 클램핑측 섹션이 구 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 클램핑측 섹션의 같은 지점에 놓이고, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 전연(7)이 단효율의 최적화 관점에서 클램핑부에 대해 상류를 향해 기울어짐으로써, 블레이드 에어포일(2)이 후방 스윕(14)을 갖는 단계와,
- 클램핑측 섹션에서 시작하여 교체 블레이드(1)의 팁(4)을 향해 연장하는 교체 블레이드(1)의 반경 방향 길이의 5% 내지 15%인, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 클램핑측 영역을 정의하는 단계와,
- 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 무게중심의 축방향 위치가 구 블레이드(11)의 블레이드 에어포일의 무게중심의 축방향 위치와 일치할 때까지, 그리고/또는 구 블레이드(11)의 설치 공간을 활용하여 교체 블레이드(1)의 기계적 보전성이 달성될 때까지, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 클램핑측 영역의 밖에 배치된, 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일 섹션을 상류를 향해 축방향으로 이동시키는 단계를 포함하며,
교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 클램핑측 영역 내에서 전연(7)이 클램핑부를 향해 하류 방향으로 기울어짐으로써, 블레이드 에어포일(2)이 상기 영역에서 전이 스윕(19)을 갖는 것을 특징으로 하는, 교체 블레이드의 모방 절삭 방법.
제1항에 있어서,
- 축류 터보 기계의 설계 작동점에서 허브 경계층의 반경방향 범위를 측정하는 단계와,
- 허브 경계층의 반경방향 범위에 상응하도록 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 클램핑측 영역을 결정하는 단계를 포함하는, 교체 블레이드의 모방 절삭 방법.
제1항에 있어서,
- 축류 터보 기계의 설계 작동점에서 허브측 2차 유동의 반경방향 범위를 측정하는 단계와,
- 허브측 2차 유동의 반경방향 범위에 상응하도록 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 클램핑측 영역을 결정하는 단계를 포함하는, 교체 블레이드의 모방 절삭 방법.
삭제
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 교체 블레이드(1)의 블레이드 루트(3)의 코드 길이는 구 블레이드(11)의 블레이드 루트의 코드 길이에 상응하는, 교체 블레이드의 모방 절삭 방법.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 방법은 교체 블레이드(1)의 블레이드 에어포일(2)의 기하구조를 설계하는 단계를 포함하며, 이때 블레이드 에어포일(2)의 전연(7)이 단효율의 최적화 관점에서 클램핑부로부터 반경방향으로 먼 쪽을 향해 상류 방향으로 기울어짐으로써, 블레이드 에어포일(2)이 후방 스윕(14)의 반경 방향 밖에서 전방 스윕(15)을 가지는, 교체 블레이드의 모방 절삭 방법.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 교체 블레이드(1)의 전연(7)의 후방 스윕(14)은 유동 채널의 반경방향 클램핑측 반부 내에서만 연장되는, 교체 블레이드의 모방 절삭 방법.
가스 터빈용 회전 블레이드이며,
상기 회전 블레이드는 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 따른 방법으로 설계된 교체 블레이드(1)인, 가스 터빈용 회전 블레이드.
가스 터빈용 고정 블레이드이며,
상기 고정 블레이드는 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 따른 방법으로 설계된 교체 블레이드(1)인, 가스 터빈용 고정 블레이드.
제8항에 따른 회전 블레이드를 포함하는 가스 터빈.
제9항에 따른 고정 블레이드를 포함하는 가스 터빈.
전연(7)을 포함하는 블레이드 에어포일(2)을 구비한 압축기 블레이드이며,
블레이드 에어포일(2)의 전연(7)은 단효율의 최적화 관점에서 블레이드 에어포일(2)의 클램핑부를 향해 상류 방향으로 기울어짐으로써 블레이드 에어포일(2)이 후방 스윕(14)을 가지며,
클램핑측 섹션에서 시작하여 교체 블레이드(1)의 팁(4)을 향해 연장하는 교체 블레이드(1)의 반경 방향 길이의 5% 내지 15%인, 블레이드 에어포일(2)의 클램핑측 영역이 정의되고,
블레이드 에어포일(2)의 클램핑측 영역에서는 전연(7)이 클램핑부를 향해 하류 방향으로 기울어짐으로써 블레이드 에어포일(2)이 상기 영역에서 전이 스윕(19)을 가지는, 압축기 블레이드.