KR101842922B1 - 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금 - Google Patents

미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금 Download PDF

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Abstract

본 발명은 티타늄-알루미늄계 합금에 관한 것이다. 본 발명은 42 내지 48 at%의 알루미늄(Al), 1 내지 5 at%의 몰리브덴(Mo), 0.1 내지 4 at%의 니오븀(Nb) 및 0.01 내지 1.5at%의 미시메탈(misch metal)을 포함하고, 나머지 부분은 티타늄(Ti)과 불가피한 불순물로 이루어지는 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금을 제공한다. 본 발명의 일 실시 예에 따르면, 합금의 결정립(colony)의 크기를 미세화시키고, 합금의 상온 연성 및 고온 크립 특성과 내산화성 등을 향상시킬 수 있다.

Description

미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금{Ti-Al BASE ALLOY CONTAINING MISCH METAL}
본 발명은 티타늄-알루미늄계 합금에 관한 것이다. 구체적으로, 본 발명은 미시메탈이 기지에 고용되어 결정립 크기를 미세화하고 상온 연성 및 고온 내산화성을 향상시키는 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금에 관한 것이다.
고온에서 기계적 특성이 우수한 Ni계 초내열합금(superalloy)은 항공 분야, 자동차 산업, 절감 및 첨단 무기체계 등 다양한 분야에 사용되어 왔다. 최근에는, 중고온대(600℃ ~ 1000℃)에서 사용되는 부품들의 성능을 향상시킬 수 있는 새로운 경량화 재료에 대한 수요가 증가하고 있다.
Ti-Al계 금속간화합물은 Ni계 초내열합금에 비해 밀도가 절반 정도로 낮으며, 우수한 비강도와 고온강도 등을 지니고 있고, 특히, 중고온대에서 우수한 크립 특성을 나타내고 있어 선진국에서 경량화 재료로서 주목받고 있다.
하지만, Ti-Al계 금속간화합물은 고유 특성상 복잡한 결정구조 때문에 소성변형이 어려운 재료로 분류되어 취성을 나타내는 단점을 갖고 있으므로, Ti-Al계 금속간화합물을 상용화 및 첨단 무기체계에 적용하기 위해서는 우수한 고온 강도와 크리프 저항성을 유지함과 동시에 상온 연성을 개선하는 것이 필요하다.
이러한 이유로 GE(미국)와 롤스로이스(영국)사는 우수한 특성을 갖는 γ-TiAl (4822 45XD, 복합조직, Ge Ti-48Al-2Nb-2Cr, 롤스로이스 Ti-45Al-2Nb-2Mn-0.8TiB)를 개발하여 항공기 엔진 저압터빈으로 하여 사용하고 있으며, 미쓰비시중공업(일본)과 IHI(일본)은 터보차저의 TiAl 터빈 휠(MHI IHIR24T Ti-46Al-7Nb-0.7Cr-0.1Si-0.2Ni)을 개발하여 자동차 연비 향상에 기여하였다.
하지만, 금속간 화합물은 일반적으로 상온에서 취약하여 구조용 재료로 적용하기 위하여 최적 합금 설계 및 공정/미세조직 제어를 통한 상온 취성개선 연구가 필요하다.
Ti-Al계 금속간화합물의 경우 철강과 유사한 공석반응을 본질적으로 가지고 있기 때문에 열처리에 따라 조직이 매우 크게 변화한다. 또한, 첨가원소에 따라 상변화가 매우 크기 때문에 최근 상온 연성을 개선시키기 위하여 B, C, Si, Nb, Mo, W, Mn, V, Y 등의 많은 합금원소들을 첨가하는 연구가 진행되고 있으며, β 안정화 원소의 경우 Cr, Fe, Mn, Mo, Nb, Ta, V, W로 β 천이 온도를 낮은 온도로 이동시키고, β상 영역을 넓게 하는 것으로 알려져 있으며, Nb, Mo, W, Ta 의 경우 내산화성을 높이기 위하여 첨가하는 것으로 알려져 있다.
또한, B와 Si의 경우 결정립을 미세화하여 응고 중 형성된 B 화합물이 결정립계의 이동을 저하시켜 기계적 특성이 향상시키는 효과가 있으며, C는 라멜라 간격을 현저히 감소시켜 크리프 저항 및 고온강도를 향상시킨다고 알려져 있다.
Ti-Al 합금의 특성상 첨가되는 원소에 따라 상변화가 매우 심하고, 열처리에 민감하므로, 합금의 성분조절을 수행하여 결정립 크기를 미세화하고 상온 연성 및 고온 내산화성을 향상시키는 기술이 필요한 실정이다.
(0001) 한국 등록특허 제0230174호
본 발명은 미시메탈을 첨가하여 산화물을 균일 분산시켜 결정립(colony)의 크기를 미세화시키고, 산화물의 형성으로 전위의 이동을 방해하여 상온 연성 및 고온 크립 특성과 내산화성 등을 향상시킨 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금을 제공하는 것을 그 목적으로 한다.
상술한 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 42 내지 48 at%의 알루미늄(Al), 1 내지 5 at%의 몰리브덴(Mo), 0.1 내지 4 at%의 니오븀(Nb) 및 0.01 내지 1.5at%의 미시메탈(misch metal)을 포함하고, 나머지 부분은 티타늄(Ti)과 불가피한 불순물로 이루어지는 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금을 제공한다.
일 실시 예에 있어서, 상기 미시메탈의 산화물은, β상, α상, α2상 및 γ상 중 2 이상의 상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되어 있을 수 있다.
일 실시 예에 있어서, 상기 미시메탈의 산화물은, β상, α상, α2상 및 γ상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되어 있을 수 있다.
일 실시 예에 있어서, 상기 미시메탈의 산화물은, α상, α2상 및 γ상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되어 있을 수 있다.
일 실시 예에 있어서, 상기 미시메탈의 산화물은, α2상 및 γ상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되어 있을 수 있다.
일 실시 예에 있어서, 상기 티타늄-알루미늄계 합금의 밀도는 3.9 내지 4.0 g/cm3일 수 있다.
본 발명의 일 실시 예에 따르면, 합금의 결정립(colony)의 크기를 미세화시키고, 합금의 상온 연성 및 고온 크립 특성과 내산화성 등을 향상시킬 수 있다.
또한, 본 발명에 따르면, 열처리 온도 및 냉각속도에 따라 합금의 성분 상을 조절할 수 있으며, 합금의 낮은 밀도를 가질 수 있다.
도 1은 Ti-Al-5Mo의 상태도이다.
도 2는 (a)Ti-45Al-3Mo-2Nb, (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm (c) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm 시료를 1350℃에서 12시간 동안 열처리하고 수냉한 합금의 SEM-BSE(Scanning Electron Microscope- Back Scattered Electron) 사진이다.
도 3은 (a)Ti-45Al-3Mo-2Nb, (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm (c) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm 시료를 1350℃에서 12시간 열처리하고 수냉한 합금의 XRD 분석결과를 나타낸 도면이다.
도 4는 (a)Ti-45Al-3Mo-2Nb, (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm, (c) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm 시료를 1250℃에서 12시간 동안 열처리하고 수냉한 합금의 SEM-BSE 사진이다.
도 5는 (a)Ti-45Al-3Mo-2Nb, (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm, (c) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm 시료를 1250℃에서 12시간 열처리하고 수냉한 합금의 XRD 분석결과를 나타낸 도면이다.
도 6은 (a) Ti-45Al-3Mo-2Nb, (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm, (c) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm 시료를 800℃에서 12시간 동안 열처리하고 수냉한 합금의 SEM-BSE 사진이다.
도 7은 (a) Ti-45Al-3Mo-2Nb, (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm, (c) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm 시료를 800℃에서 12시간 열처리하고 수냉한 합금의 XRD 분석결과를 나타낸 도면이다.
도 8은 본 발명의 일 실시 예에 따른 (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm 시료를 1250℃에서 12시간 동안 열처리하고 공냉한 합금의 SEM-BSE 사진이다.
도 9는 본 발명의 일 실시 예에 따른 (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm 시료를 1250℃에서 12시간 동안 열처리 후의 상온 및 고온(800℃)의 압축실험결과를 나타낸 도면이다.
도 10은 본 발명의 일 실시예에 따른 (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm 시료를 1250℃에서 12시간 동안 열처리하고 공냉한 합금의 상온 압축실험 후 SEM-BSE 사진이다.
도 11은 본 발명의 일 실시예에 따른 Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm 합금을 1250℃에서 12시간 동안 열처리하고 공냉한 합금의 고온(800℃) 압축실험 후 SEM-BSE 사진이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 명세서에 개시된 실시 예를 상세히 설명하되, 도면 부호에 관계없이 동일하거나 유사한 구성요소는 동일한 참조 번호를 부여하고 이에 대한 중복되는 설명은 생략하기로 한다. 본 명세서에 개시된 실시 예를 설명함에 있어서 관련된 공지 기술에 대한 구체적인 설명이 본 명세서에 개시된 실시 예의 요지를 흐릴 수 있다고 판단되는 경우 그 상세한 설명을 생략한다. 또한, 첨부된 도면은 본 명세서에 개시된 실시 예를 쉽게 이해할 수 있도록 하기 위한 것일 뿐, 첨부된 도면에 의해 본 명세서에 개시된 기술적 사상이 제한되지 않으며, 본 발명의 사상 및 기술 범위에 포함되는 모든 변경, 균등물 내지 대체물을 포함하는 것으로 이해되어야 한다.
이하에서는, 본 발명에 따른 티타늄-알루미늄계 합금에 대하여 구체적으로 설명한다.
Ti-Al의 층상조직은 파괴인성, 피로강도, 크리프강도가 우수해서 Ti-Al을 경량, 고온재료로서 실용화하는데 유용한 특성을 제공하는 것으로 알려져 있으나, 상온에서의 연성 부족이 가장 큰 장애요소이다.
이러한 연성부족의 가장 큰 원인은 층상경계면(lamellar boundary)에 수직한 방향으로 응력이 작용할 때 경계면에서의 분리현상(delamination)이 일어나기 때문인 것으로 알려져 있다. 또한, 조대한 결정립사이즈도 낮은 연성의 원인이 된다.
따라서 결정립 사이즈를 작게 하고 층상조직에 비해 상대적으로 연성이 우수한 베타 및 감마상을 포함시킬 수 있다면, 우수한 고온 특성뿐만 아니라 뛰어난 상온 연성도 얻을 수 있다.
본 발명에 따른 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금은 42 내지 48 at%의 알루미늄(Al), 1 내지 5 at%의 몰리브덴(Mo), 0.1 내지 4 at%의 니오븀(Nb) 및 0.01 내지 1.5at%의 미시메탈(misch metal)을 포함하고, 나머지 부분은 티타늄(Ti)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 우수한 상온 연성 및 고온 내산화성을 갖는다. 본 명세서에서 at%는 원자퍼센트(atomic percent)를 의미한다.
알루미늄은 층상조직(Lamellar)을 미세화하여 미세 2상 혼합조직을 갖도록 첨가되는 기본 원소로, 이러한 기능을 위해 Al는 42 내지 48 at% 첨가된다.
한편, Ti-Al 합금은 첨가되는 원소에 따라 상변화가 매우 심하고, 열처리에 매우 민감하므로, 합금의 성분조절을 수행하기 위하여, Mo와 Nb를 첨가한다.
구체적으로, Mo와 Nb는 β 안정화 원소이며, Mo와 Nb 첨가는 합금의 강도와 내산화성을 향상시키기 위해 첨가되는 원소로, 이러한 기능을 위해, 몰리브덴(Mo) 은 1 내지 5 at%, 니오븀(Nb)은 0.1 내지 4 at%가 첨가된다.
한편, 미시메탈(misch metal, 이하 Mm라 함)을 첨가하여 산화물을 생성하고 균일 분산시켜 결정립 크기의 미세화 효과를 볼 수 있으며, 열처리 온도 및 냉각속도에 따라 성분상을 조절할 수 있다.
상기 Mm은 희토류 금속이 혼합된 비교적 정제가 덜 된 금속으로서 Mm을 첨가하였을 경우, 기지에 Mm이 고용되어 기지의 산소를 배출시키는 역할을 하며, 또한 Mm 자체가 덜 정제된 희토류 혼합체로서 Mm의 첨가 시에 산화물이 혼입되어 산화물이 생성될 수 있다.
상기 Mm을 첨가하여 산화물을 균일 분산시켜 결정립(colony)의 크기를 미세화시키고, 산화물의 형성으로 전위의 이동을 방해하여 상온 연성 및 고온 크립특성과 내산화성 등을 향상시킨다. 이러한 기능을 위해 Mm을 0.01 내지 1.5 at%를 첨가한다.
본 발명의 티타늄-알루미늄계 합금에서, Mm의 산화물은 β상, α상, α2상 및 γ상 중 2 이상의 상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되어 있으며, 열처리 온도 및 냉각속도에 따라 성분상을 조절할 수 있다.
1350℃에서 열처리하는 경우, Mm의 산화물은 β상, α상, α2상 및 γ상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되고, 1250℃에서 열처리하는 경우, Mm의 산화물은 α상, α2상, γ상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되고, 800℃에서 열처리하는 경우, Mm의 산화물은 α2상, γ상으로 이루어지는 혼합조직에 분산될 수 있다. 특히, α2상의 경우 열처리 이후, 수냉 속도가 느린 경우 생성되기 쉽다.
이와 같이, 열처리 온도에 따라서 형성되는 상이 달라 열처리 온도 및 냉각속도에 따라 성분상을 조절할 수 있으나. Mm의 첨가에 따른 산화물은 온도에 상관없이 균일하게 형성되고, 결정립의 크기가 미세화된다.
또한, 희토류 금속은 고가이지만 정제되지 않은 Mm의 형태로 존재할 경우, 가격이 저렴한 편이므로 합금원소의 가격에 영향을 미치지 않는다.
일 실시 예에 있어서, 본 발명에 따른 티타늄-알루미늄계 합금은 45 at%의 Al, 3 at%의 Mo, 2 at%의 Nb, 0.1 내지 0.5 at%의 Mm을 포함할 수 있다. 상기 조성의 티타늄-알루미늄계 합금의 밀도는 3.9 내지 4.0 g/cm3를 가져 Ni 계 초내열합금보다 낮은 값을 가진다.
이하에서는, 실시 예 및 실험 예들을 통해 본 발명을 더욱 상세히 설명하고자 하며, 다만, 후술할 실시 예 및 실험 예들에 의해 본 발명의 범위와 내용이 축소되거나 제한되어 해석되지 않는다.
실시 예. 티타늄-알루미늄계 금속간 화합물을 이용한 합금 제조
하기 표 1은 비교 예 1 및 실시 예 1 및 2의 합금 조성(at%) 및 열처리 조건을 나타낸 표이다. 비교 예 1 및 실시 예 1 및 2의 합금 조성은 각각 (a) Ti-45Al-3Mo-2Nb, (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm 및 (c) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm 을 가지며, 상기 조성의 금속간 화합물을 아크용해를 이용하여 용해한 뒤, 버튼형식의 합금을 제조하였다.
Sample No. Composition(at%)
비교 예 Ti-45Al-3Mo-2Nb
실시 예 1 Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm
실시 예 2 Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm
도 1은 Ti-Al-5Mo의 상태도이다. 비교 예 및 실시 예 1 및 2의 열처리온도는 도 1의 Ti-Al-5Mo 상태도를 참고하여 열처리를 수행하였으며, 표 1의 조성으로 제조한 합금을 1350℃, 1250℃, 800℃의 온도에서 각각 12시간 동안 열처리하고 수냉하여 도 1의 상태도를 비교하여 사용 가능성을 평가 및 확인하였다.
실험 예1. 열처리 온도에 따른 미세구조 확인 및 XRD 분석
Mm이 첨가된 Ti-Al계 금속간화합물의 열처리 온도에 따른 미세구조 확인 및 XRD 분석을 위하여 상기 비교 예 및 실시 예 1 및 2의 조성으로 제조된 합금을 1350℃, 1250℃, 800℃의 온도에서 12시간 동안 열처리를 수행하고, 수냉하여 시험을 진행하였다.
도 2는 (a) Ti-45Al-3Mo-2Nb, (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm, (c) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm 시료를 1350℃에서 12시간 동안 열처리하고 수냉한 합금의 SEM-BSE 이고, 도 3은 이의 XRD 분석결과를 나타낸 도면이다.
도 2와 같이, 1350℃의 온도에서 α/β/γ상의 영역으로 실험 결과, Mm을 첨가하지 않은 비교 예의 합금의 경우 α/β/γ상이 형성이 되었고, Mm을 첨가한 실시 예 1 및 2의 경우 α/β/γ상이 형성이 되고 Mm의 첨가에 따라 산화물이 균일하게 분산된 것을 확인할 수 있다.
도 3과 같이, XRD 분석결과, α2상과 β상 그리고 γ상이 생성된 것을 확인할 수 있으며, Mm의 산화물 또한 생성된 것을 확인할 수 있었다. 1350℃의 온도에서 열처리 후, Mm을 첨가하지 않은 비교 예의 합금은 α/β/γ상이 형성되고, Mm을 첨가한 실시 예 1 및 2의 합금 또한 α/β/γ상의 미세조직이 형성되고, Mm의 산화물이 검출되었다.
Mm의 첨가합금의 경우, Mm로 인하여 α2상의 경우 매우 미세하게 전체적으로 고르게 분포된 것을 확인할 수 있었다. 또한, Mm의 첨가량이 증가함에 따라서 산화물이 더 많이 석출되어 고르게 되고, 결정립들이 더 미세화된 것을 확인할 수 있다.
도 4는 (a) Ti-45Al-3Mo-2Nb, (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm, (c) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm 시료를 1250℃에서 12시간 동안 열처리하고 수냉한 합금의 SEM-BSE 사진이고, 도 5는 이의 XRD 분석결과를 나타낸 도면이다.
도 4와 같이, 열처리 조건에 따른 미세조직변화를 관찰하기 위하여 1250℃에서 12시간 동안 열처리를 수행하고 수냉하여 미세조직을 관찰한 결과, 1250℃의 온도에서는 α/γ상의 영역으로의 실험 결과 α/γ상이 형성되었고, Mm의 첨가에 따른 산화물 또한 균일하게 분산된 것을 확인할 수 있다.
도 5와 같이, XRD 분석결과, α/γ상이 형성됨을 확인하였고, α2상의 경우 수냉하는 과정에서 시간이 지체됨에 따라 생성된 것으로 사료된다.
도 6은 (a) Ti-45Al-3Mo-2Nb, (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm, (c) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.5Mm 시료를 800℃에서 12시간 동안 열처리하고 수냉한 합금의 SEM-BSE 사진이고, 도 7은 이의 XRD 분석결과를 나타낸 도면이다.
도 6과 같이, 800℃의 온도에서는 α2/γ상의 영역으로 실험 결과 α2/γ상이 형성되었다. 또한 Mm의 첨가에 따른 산화물 또한 균일하게 분산된 것을 확인할 수 있다.
도 7과 같이, XRD 분석결과에서도 α2/γ상이 형성됨을 확인할 수 있다. α2상의 경우 위에서 언급된 바와 같이 수냉하는 과정에서 시간의 지체에 따라 생성된 것으로 판단된다.
이와 같이, 열처리 온도에 따라서 형성되는 상이 다르다는 것을 확인할 수 있으며, Mm의 첨가에 따른 산화물은 온도에 상관없이 균일하게 형성되고, 결정립의 크기가 미세화됨을 확인하였다.
실험 예2. 기계적 특성 평가
Mm이 첨가된 Ti-Al계 금속간화합물의 기계적 특성을 평가하기 위하여 압축시험을 진행하였으며, 열처리 조건을 1250℃에서 10시간동안 열처리 후 공냉 처리하여 시험을 진행하였다.
도 8은 본 발명의 일 실시예에 따른 (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm 시료를 1250℃에서 12시간 동안 열처리하고 공냉한 합금의 SEM-BSE 사진이다. 열처리 후 생성된 상은 α2+γ 라멜라 구조와 γ상으로 생성 되었으며, 산화물이 분포된 미세조직이 관찰되었다.
도 9는 본 발명의 일 실시예에 따른 (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm 시료를 1250℃에서 12시간 동안 열처리 후의 상온 및 고온(800℃)의 압축실험결과를 나타낸 도면이다. 상온 및 고온(800℃)에서 압축시험을 진행한 결과, 상온압축강도는 1834.74 MPa, 고온압축강도는 1154.48 MPa를 나타내었다. 이와 같이, 희토류 금속인 Mm의 첨가에 따라 미세조직상에 산화물이 분포되어, 압축실험 시 전위의 이동을 막아 기계적 특성이 향상된다.
도 10은 본 발명의 일 실시예에 따른 (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm 시료를 1250℃에서 12시간 동안 열처리하고 공냉한 합금의 상온 압축실험 후 SEM-BSE 사진이다. 상온압축시험 결과, 결정립계를 통과하는 입내파괴와 입계파괴가 진행되고 라멜라 구조부분부터 파단이 시작되었으며, 산화물이 분포된 곳은 파단이 일어나지 않음을 확인하였다.
도 11은 본 발명의 일 실시예에 따른 (b) Ti-45Al-3Mo-2Nb-0.1Mm 합금을 1250℃에서 12시간 동안 열처리하고 공냉한 합금의 고온(800℃) 압축실험 후 미세조직 SEM-BSE 사진이다. 고온(800℃)압축실험 결과, 상온 압축시험보다 라멜라구조의 간격이 넓어졌으며, 형성된 상은 동일하였다. 또한, 압축실험 후의 파단된 면은 입내파괴와 입계파괴가 같이 이루어졌으며, 산화물이 형성으로 인하여 균열이 통과하지 못해 압축강도가 상승한다.
본 발명에 따른 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금은 Ti, Al을 기본으로 Mo, Nb를 첨가한 Ti-Al계 금속간화합물에 Mm을 첨가하여 얻어지는 상온 연성 및 고온 내산화성을 향상시킬 수 있다.
상기 Mm은 희토류 금속이 혼합된 비교적 정제가 덜 된 금속으로서 Mm을 첨가하였을 경우, 기지에 Mm이 고용되어 기지의 산소를 배출시키는 역할을 하며, 또한 Mm 자체가 덜 정제된 희토류 혼합체로서 Mm의 첨가 시에 산화물이 혼입되어 산화물이 생성될 수 있다.
상기 Mm을 첨가하여 산화물을 균일 분산시켜 결정립(colony)의 크기를 미세화시키고, 산화물의 형성으로 전위의 이동을 방해하여 상온 연성 및 고온 크립특성과 내산화성 등을 향상시킨다.
이와 같이, 상온 연성이 향상된 Ti-Al계 금속간 화합물은 저압터빈뿐만 아니라 초고속 비행체의 고압터빈 블레이드 및 블리스크 등의 적용으로 확대되어 앞으로 첨단 무기체계와 항공우주산업에 경량화에 기여할 수 있으며, 또한, Ti-Al계 금속간 화합물은 고유가시대 속에서 내연기관이 직면한 효율 향상과 자동차 경량화를 실현할 수 있는 터보차저, 흡기/배기 벨브 등 자동차용 내열 부품 개발에 적용됨으로써 차량 연비를 개선할 수 있다.
본 발명은 본 발명의 정신 및 필수적 특징을 벗어나지 않는 범위에서 다른 특정한 형태로 구체화될 수 있음은 당업자에게 자명하다.
또한, 상기의 상세한 설명은 모든 면에서 제한적으로 해석되어서는 아니되고 예시적인 것으로 고려되어야 한다. 본 발명의 범위는 첨부된 청구항의 합리적 해석에 의해 결정되어야 하고, 본 발명의 등가적 범위 내에서의 모든 변경은 본 발명의 범위에 포함된다.

Claims (6)

  1. 42 내지 48 at%의 알루미늄(Al), 1 내지 5 at%의 몰리브덴(Mo), 0.1 내지 4 at%의 니오븀(Nb) 및 0.01 내지 1.5at%의 미시메탈(misch metal)을 포함하고, 나머지 부분은 티타늄(Ti)과 불가피한 불순물로 이루어지는 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 미시메탈의 산화물은,
    β상, α상, α2상 및 γ상 중 2 이상의 상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되어 있는 것을 특징으로 하는 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 미시메탈의 산화물은,
    β상, α상, α2상 및 γ상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되어 있는 것을 특징으로 하는 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금.
  4. 제2항에 있어서,
    상기 미시메탈의 산화물은,
    α상, α2상 및 γ상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되어 있는 것을 특징으로 하는 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금.
  5. 제2항에 있어서,
    상기 미시메탈의 산화물은,
    α2상 및 γ상으로 이루어지는 혼합조직에 분산되어 있는 것을 특징으로 하는 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 티타늄-알루미늄계 합금의 밀도는 3.9 내지 4.0 g/cm3인 것을 특징으로 하는 미시메탈이 첨가된 티타늄-알루미늄계 합금.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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KR20220131403A (ko) 2021-03-18 2022-09-28 (주) 동양에이.케이코리아 고강도 알루미늄 합금 압연판재의 제조방법 및 이를 이용한 고강도 알루미늄 합금 압연판재
CN115838890A (zh) * 2022-12-13 2023-03-24 中国科学院金属研究所 一种微合金化提升AlCrMoTaTi难熔高熵合金高温抗氧化性能的方法

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