KR101805264B1 - Structure of a blast valve for a container - Google Patents

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히로코 가시마
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가부시키가이샤 고베 세이코쇼
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Abstract

본 발명의 과제는, 파단용 홈부가 소성 가공에 의해 형성된 경우에도, 파단용 홈부의 평탄형상 저부에 있어서의 잘록부의 발생이 방지되며, 또한 상기 평탄형상 저부의 두께도 안정된 용기의 방폭 밸브의 구조를 제공하는 것을 목적으로 한다. 해결 수단으로서, 파단용 홈부(4)의 두께를 규정하고 있는 평탄형상 저부(4a)와, 이 저부(4a)로부터 박육 평탄부(3)까지 솟아오르는 대향한 경사 양 측벽(4c, 4d)에 의해 형성된 V자형의 단면 형상을 이루고, 경사 양 측벽(4c, 4d)의 한쪽의 경사 측벽(4c)의 경사 각도(θ1)가 다른쪽의 경사 측벽(4d)의 경사 각도(θ2)에 비해 커지는 구성을 갖는 것을 특징으로 한다.An object of the present invention is to provide a structure of an explosion-proof valve of a container which prevents the occurrence of constriction in the flat bottom portion of the groove for breaking even when the breaking groove is formed by plastic working and the thickness of the flat bottom portion is stable And to provide the above-mentioned objects. A flat bottom portion 4a defining the thickness of the breaking groove portion 4 and a pair of opposed inclined side walls 4c and 4d rising from the bottom portion 4a to the thin flat portion 3 to form the cross-sectional shape of the V-shape defined by, the inclined side walls inclined angle of the inclined angle (θ 1) is the other side of the inclined side wall (4d) of the inclined side walls (4c) of one of the (4c, 4d) (θ 2 ) Is larger than that of the first embodiment.

Figure 112015102030860-pat00003
Figure 112015102030860-pat00003

Description

용기의 방폭 밸브의 구조{STRUCTURE OF A BLAST VALVE FOR A CONTAINER}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention [0001] The present invention relates to an explosion-

본 발명은 음료 용기, 전해 콘덴서 용기나 전지 용기 등의 밀봉 구조를 이루는 용기의 방폭 밸브의 구조에 관한 것이다.The present invention relates to a structure of an explosion-proof valve of a container constituting a sealing structure such as a beverage container, an electrolytic condenser container or a battery container.

종래의 밀봉 구조를 이루는 용기, 예를 들어 리튬 이온 2차 전지의 용기에 있어서는, 전지의 충방전이나 사용 환경하의 온도 상승에 의해서 내부 압력이 상승하는 일이 있고, 이러한 내부 압력으로 전지 용기가 변형되고, 더욱이는 파열될 위험성을 안고 있다. 이러한 전지 용기의 파열을 방지하기 위해, 파열되지 않을 정도의 내부 압력으로 전지 용기의 일부가 개열(開裂)하여 내부 압력을 개방하는 방폭 밸브가 마련되어 있다(특허문헌 1 참조). 이러한 방폭 밸브를 저비용으로 제작하기 위해서는, 방폭 밸브를 전지 용기의 덮개와 일체로 성형하는 것이 바람직하다(특허문헌 2 참조).In a container of a conventional sealing structure, for example, a container of a lithium ion secondary battery, internal pressure may rise due to charge / discharge of the battery or temperature rise under the use environment, And, moreover, the risk of rupture. In order to prevent the battery container from rupturing, an explosion-proof valve is provided in which a part of the battery container is cleaved with an internal pressure that is not ruptured to open the internal pressure (see Patent Document 1). In order to manufacture such an explosion-proof valve at low cost, it is preferable to form the explosion-proof valve integrally with the lid of the battery container (see Patent Document 2).

상기 특허문헌 2에 기재된 방폭 밸브(20)로서, 소성 가공의 일종인 코이닝 가공에 의해, 도 7에 도시하는 전지 용기의 덮개(10)[두께(t1)(하기의 도 8 참조)]에 덮개(10)의 주변부보다 박육(薄肉)으로 형성된 박육 평탄부(30)[두께(t2)(하기의 도 9 참조]와, 박육 평탄부(30)에 선형상으로(육상 경기의 트랙과 같이) 형성된 파단용 홈부(40)를 구비한 구조의 것이 알려져 있다.As the explosion-proof valve 20 described in Patent Document 2, the lid 10 (thickness t 1 (see FIG. 8 below)) of the battery container shown in FIG. 7 is formed by coining, which is a type of plastic working, thin flat section 30 formed with a thin (薄肉) than the peripheral portion of the cover 10 in the thickness (t 2) (refer FIG. 9; and, in the image lines in the thin flat portion 30 (the track in track and field And a groove for fracture 40 formed as shown in Fig.

도 8은 도 7에 도시하는 덮개(10)에 마련된 방폭 밸브(20)의 구조를 상세하게 도시하기 위한 CC 단면도이다. 또한, 도 9는 도 8에 도시하는 방폭 밸브(20)의 구조를 보다 상세하게 도시하기 위해, 곡선(마)으로 둘러싸인 부분을 확대한 확대 단면도이다.8 is a cross-sectional view taken along the line CC in detail to show the structure of the explosion-proof valve 20 provided in the lid 10 shown in Fig. 9 is an enlarged cross-sectional view of a portion surrounded by a curved line (h) to enlarge the structure of the explosion-proof valve 20 shown in Fig.

도 8 및 도 9에 있어서, 파단용 홈부(40)는, 파단용 홈부(40)의 두께를 규정하고 있는 폭(W3)의 평탄형상 저부(40a)와, 이 저부(40a)로부터 박육 평탄부(30)까지 솟아오르는 대향한 경사 양 측벽(40c, 40d)에 의해 형성된 대략 V자형의 단면 형상(개구부의 폭은 W4)을 이루고 있다. 그리고, 경사 측벽(40c)의 경사 각도와 경사 측벽(40d)의 경사 각도(θ)는 모두 지금까지 알려져 있는 동일한 60도이다.8 and 9, the groove 40 for breaking is, the flat-shaped bottom portion (40a) of the width (W 3) as required by the thickness of the breaking groove 40, a flat thin from the bottom (40a) section 30 facing the slope rising to the side walls (40c, 40d) cross-sectional shape of substantially V-shape formed by the forms the (width of the opening is 4 W). Incidentally, the inclination angle of the inclined side wall 40c and the inclination angle [theta] of the inclined side wall 40d are both the same 60 degrees as heretofore known.

일본 특허 공개 제 2009-4271 호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2009-4271 일본 특허 공개 제 2013-243075 호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2013-243075

그러나, 상기 특허문헌 2에 기재된 파단용 홈부(40)가 형성된 경우, 도 8에 도시하는 파단용 홈부(40)의 평탄형상 저부(40a)의 하방[부호(아)의 부분]에 잘록부가 생겨 버린다는 문제점이 있었다.However, when the breaking groove 40 described in Patent Document 2 is formed, a marginal portion is formed below the flat bottom portion 40a of the breaking groove 40 shown in Fig. 8 There was a problem of discarding.

발명의 목적은, 파단용 홈부가 소성 가공에 의해 형성된 경우에도, 파단용 홈부의 평탄형상 저부에 있어서의 잘록부의 발생이 방지되며, 또한 상기 평탄형상 저부의 두께도 안정된 용기의 방폭 밸브의 구조를 제공하는 것이다.It is an object of the present invention to provide a structure of an explosion-proof valve of a container in which the occurrence of constriction in the flat bottom portion of the groove for fracture and the thickness of the flat bottom portion are stable even when the breaking groove is formed by plastic working .

이러한 목적을 달성하기 위해서, 제 1 발명에 따른 용기의 방폭 밸브의 구조는, To achieve this object, a structure of an explosion-proof valve of a container according to the first invention is characterized in that,

밀봉 구조를 이루는 용기의 방폭 밸브의 구조로서,A structure of an explosion-proof valve of a container having a sealing structure,

상기 방폭 밸브는,The explosion-

상기 용기를 구성하는 표면에, 이 표면의 주변부보다 박육으로 형성된 박육 평탄부와, 소성 가공에 의해 상기 박육 평탄부에 선형상으로 형성된 파단용 홈부를 구비하며,A thin flat portion formed on the surface of the container that is thinner than a peripheral portion of the surface and a groove for fracture formed in a linear shape in the thin flat portion by plastic working,

이 선형상으로 형성된 파단용 홈부는,In this line-shaped breaking groove portion,

상기 파단용 홈부의 두께를 규정하고 있는 평탄형상 저부와, 이 저부로부터 상기 박육 평탄부까지 솟아오르는 대향한 경사 양 측벽에 의해 형성된 V자형의 단면 형상을 이루며,A V-shaped cross-sectional shape formed by a flat bottom portion defining the thickness of the breaking groove portion and opposing slanting side walls rising from the bottom portion to the thin flat portion,

상기 경사 양 측벽의 한쪽의 경사 측벽의 경사 각도(θ1)가 다른쪽의 경사 측벽의 경사 각도(θ2)에 비해 커지는 구성을 갖는 것을 특징으로 하는 용기의 방폭 밸브의 구조이다.And the inclination angle? 1 of one of the inclined side walls of the inclined side walls is larger than the inclination angle? 2 of the other inclined side wall.

또한, 제 2 발명에 따른 용기의 방폭 밸브의 구조는, 제 1 발명에 따른 용기의 방폭 밸브의 구조에 있어서, 상기 선형상으로 형성된 파단용 홈부는, 곡선으로 이루어지거나 또는 일부에 곡선을 포함하는 폐곡선, 혹은 상기 폐곡선의 일부가 불연속하게 되는 불연속 폐곡선, 혹은 복수의 직선이 조합되도록 형성된 파단용 홈부인 것을 특징으로 한다.The structure of the explosion-proof valve of the container according to the second invention is such that, in the structure of the explosion-proof valve of the container according to the first invention, the fracture groove portion formed in the shape of a line has a curved line, A closed curve, or a discontinuous closed curve in which a part of the closed curve is discontinuous, or a breaking groove formed to combine a plurality of straight lines.

또한, 제 3 발명에 따른 용기의 방폭 밸브의 구조는, 제 1 또는 제 2 발명에 따른 용기의 방폭 밸브의 구조에 있어서,The structure of the explosion-proof valve of the container according to the third invention is the structure of the explosion-proof valve of the container according to the first or second invention,

상기 한쪽의 경사 측벽의 경사 각도(θ1)가 45~80도이며, 상기 다른쪽의 경사측벽의 경사 각도(θ2)가 35~70도인 것을 특징으로 한다.The inclination angle? 1 of the one inclined sidewall is 45 to 80 degrees and the inclination angle? 2 of the other inclined sidewall is 35 to 70 degrees.

또한, 제 4 발명에 따른 용기의 방폭 밸브의 구조는, 제 1~제 3 발명 중 어느 하나의 발명에 따른 용기의 방폭 밸브의 구조에 있어서,The structure of the explosion-proof valve of the container according to the fourth invention is the structure of the explosion-proof valve of the container according to any one of the first to third inventions,

상기 용기는 리튬 이온 전지용 용기인 것을 특징으로 한다.The container is a container for a lithium ion battery.

이상과 같이, 본 발명에 따른 용기의 방폭 밸브의 구조는,As described above, in the structure of the explosion-proof valve of the container according to the present invention,

밀봉 구조를 이루는 용기의 방폭 밸브의 구조로서,A structure of an explosion-proof valve of a container having a sealing structure,

상기 방폭 밸브는,The explosion-

상기 용기를 구성하는 표면에, 이 표면의 주변부보다 박육으로 형성된 박육 평탄부와, 소성 가공에 의해 상기 박육 평탄부에 선형상으로 형성된 파단용 홈부를 구비하며,A thin flat portion formed on the surface of the container that is thinner than a peripheral portion of the surface and a groove for fracture formed in a linear shape in the thin flat portion by plastic working,

이 선형상으로 형성된 파단용 홈부는,In this line-shaped breaking groove portion,

상기 파단용 홈부의 두께를 규정하고 있는 평탄형상 저부와, 이 저부로부터 상기 박육 평탄부까지 솟아오르는 대향한 경사 양 측벽에 의해 형성된 V자형의 단면 형상을 이루며,A V-shaped cross-sectional shape formed by a flat bottom portion defining the thickness of the breaking groove portion and opposing slanting side walls rising from the bottom portion to the thin flat portion,

상기 경사 양 측벽의 한쪽의 경사측벽의 경사 각도(θ1)가 다른쪽의 경사 측벽의 경사 각도(θ2)에 비해 커지는 구성을 갖고 있기 때문에,The inclination angle &thetas; 1 of one of the inclined side walls of the inclined side walls is larger than the inclination angle &thetas; 2 of the other inclined side wall.

파단용 홈부가 소성 가공에 의해 형성된 경우에도, 파단용 홈부의 평탄형상 저부에 있어서의 잘록부의 발생이 방지되고, 또한 상기 평탄형상 저부의 두께도 안정된 용기의 방폭 밸브의 구조를 제공할 수 있다.It is possible to provide a structure of an explosion-proof valve of a container in which the occurrence of constriction in the flat bottom portion of the groove for fracture and the thickness of the flat bottom portion are stable even when the breaking groove is formed by plastic working.

도 1은 본 발명의 실시형태의 리튬 이온 전지용 용기의 방폭 밸브의 구조를 도시하는 사시도,
도 2는 도 1의 AA 단면도,
도 3은 도 2의 "가"부 확대 단면도,
도 4는 소성 가공에 의해 파단용 홈부를 형성하는 경우의 파단용 홈부 주변 개소[부호(나, 다))에 발생하는 변형 상태 및 응력 상태를 모식적으로 설명하는 모식 설명도,
도 5는 본 발명의 다른 실시형태의 선형상으로 형성된 파단용 홈부이며, 도 5의 (a)는 양단의 곡선을 직선으로 연결된 구성의 경우의 평면도, 도 5의 (b)는 4개의 직선이 조합된 구성의 경우의 평면도,
도 6은 본 발명의 또 다른 실시형태의 리튬 이온 전지용 용기의 방폭 밸브의 구조를 도시하는 사시도,
도 7은 종래의 리튬 이온 전지용 용기의 방폭 밸브의 구조를 도시하는 사시도,
도 8은 도 7의 CC 단면도,
도 9는 도 8의 "마"부 확대 단면도,
도 10은 소성 가공에 의해 파단용 홈부를 형성하는 경우의 파단용 홈 주변 개소[부호(바, 사)]에 발생하는 변형 상태 및 응력 상태를 모식적으로 설명하는 모식 설명도. 1 is a perspective view showing a structure of an explosion-proof valve of a container for a lithium ion battery according to an embodiment of the present invention,
FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line AA of FIG. 1,
Fig. 3 is an enlarged cross-sectional view of Fig. 2,
Fig. 4 is a schematic explanatory diagram for schematically explaining a deformation state and a stress state occurring at a portion around the breaking groove portion (reference numerals (b) and (c)) when the groove for fracture is formed by plastic working;
5 (a) is a plan view in the case of a configuration in which curved lines at both ends are connected by a straight line, and FIG. 5 (b) is a plan view in which four straight lines A plan view in the case of a combined configuration,
6 is a perspective view showing a structure of an explosion-proof valve of a container for a lithium ion battery according to still another embodiment of the present invention,
7 is a perspective view showing a structure of a conventional explosion-proof valve of a container for a lithium ion battery,
8 is a cross-sectional view taken along line CC of Fig. 7,
9 is an enlarged cross-sectional view of the portion "
Fig. 10 is a schematic explanatory view for schematically explaining a deformation state and a stress state occurring at a portion around the rupture groove (reference numerals (b) and (g)) when the rupture groove is formed by plastic working;

본 발명자들은, 어떻게 하면, 밀봉 구조를 이루는 용기(예를 들면, 리튬 이온 전지용 용기)를 구성하는 표면으로서의 덮개의 일부(대략 중앙)에, 주변부보다 박육으로 형성된 박육 평탄부를 마련하는 동시에, 그러한 박육 평탄부에 V자형의 단면 형상을 이룬 파단용 홈부를 소성 가공[예를 들면, 코이닝(coining) 가공]에 의해 선형상으로 형성한 경우에도, 상기 파단용 홈부의 평탄형상 저부에 있어서의 잘록부의 발생이 방지되고, 또한 상기 평탄형상 저부의 두께도 안정된 용기의 방폭 밸브의 구조를 제공할 수 있는지 예의 검토했다.The present inventors have found that a thin flat portion formed in a thinner form than the peripheral portion is provided in a part (substantially the center) of a lid as a surface constituting a container (for example, a container for a lithium ion battery) Even when the breaking groove portion having a V-shaped cross-sectional shape in the flat portion is linearly formed by plastic working (for example, coining), the narrow groove portion in the flat bottom of the breaking groove portion It is possible to provide a structure of an explosion-proof valve of a container in which the occurrence of a portion is prevented and the thickness of the flat bottom portion is stable.

그 결과, 상기 평탄형상 저부로부터 상기 박육 평탄부까지 솟아오르는 대향한 경사 양 측벽에 의해 형성되는 V자형의 단면 형상을 이룬 파단용 홈부에 있어서, 상기 경사 양 측벽의 한쪽의 경사 측벽의 경사 각도(θ1)가 다른쪽의 경사 측벽의 경사 각도(θ2)에 비해 커지는 구성을 갖는 것에 의해, 파단용 홈부를 소성 가공(코이닝 가공)에 의해 선형상으로 형성한 경우에도, 상기 파단용 홈부의 평탄형상 저부에 있어서의 잘록부의 발생이 방지되고, 또한 상기 평탄형상 저부의 두께도 안정된 용기의 방폭 밸브의 구조를 제공하는 것이 가능한 것을 처음으로 발견했다.As a result, in the groove for breaking which has a V-shaped cross-sectional shape formed by opposed inclined sidewalls rising from the flat bottom to the thin flat portion, the inclination angle of one oblique side wall of the oblique side wall 2 ) of the inclined side wall of the other side is larger than the inclination angle ( 2 ) of the other side, even when the breaking groove portion is linearly formed by plastic working (coining) It has been found for the first time that it is possible to provide a structure of an explosion-proof valve of a container in which the occurrence of constriction in the bottom part of the flat shape is prevented and the thickness of the flat bottom part is stable.

또한, 이렇게 발견된 결과는, 리튬 이온 전지용 용기의 방폭 밸브의 구조에만 한정되는 것이 아니며, 음료 용기나 전해 콘덴서 용기 등의 밀봉 구조를 이루는 용기의 방폭 밸브의 구조에도 널리 적용 가능하다. 이하, 본 발명에 대하여, 리튬 이온 전지용 용기의 방폭 밸브의 구조의 경우를 예시하면서, 실시형태를 상세하게 설명한다.The results thus obtained are not limited to the structure of the explosion-proof valve of the container for the lithium ion battery, but can be widely applied to the structure of the explosion-proof valve of the container constituting the sealing structure of the beverage container or the electrolytic condenser container. BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the case of a structure of an explosion-proof valve of a container for a lithium ion battery.

(실시형태)(Embodiments)

도 1은 본 발명의 실시형태의 리튬 이온 전지용 용기의 방폭 밸브의 구조를 도시하는 사시도, 도 2는 도 1의 AA 단면도, 도 3은 도 2의 "가"부 확대 단면도이다.Fig. 1 is a perspective view showing the structure of an explosion-proof valve of a lithium ion battery container according to an embodiment of the present invention, Fig. 2 is a sectional view taken along the line AA in Fig. 1, and Fig.

도 1 내지 도 3에 있어서, 도면부호(1)는 리튬 이온 전지용 용기의 덮개, 도면부호(1a, 1b, 1c, 1d)는 덮개(1)의 측벽, 도면부호(2)는 덮개(1)의 대략 중앙에 마련된 방폭 밸브, 도면부호(3)는 방폭 밸브(2)를 구성하는 요소이며, 덮개(1)의 주변부보다 박육으로 형성된 박육 평탄부, 도면부호(3a)는 덮개(1)의 표면을 향해 외측으로 퍼지는 경사벽, 도면부호(4)는 방폭 밸브(2)를 구성하는 요소이며, 박육 평탄부(3)에 소성 가공의 일종인 코이닝 가공에 의해 선형상으로 형성한 파단용 홈부이다.Reference numeral 1a denotes a side wall of the lid 1; 2 denotes a lid 1; Fig. 3 is a side view of the lid 1; Fig. 3 shows a thin flat portion formed as a thinner portion than the peripheral portion of the lid 1 and a reference numeral 3a denotes a portion of the lid 1, 4 is an element constituting the explosion-proof valve 2, and is an element constituting the explosion-proof valve 2. The thin flat portion 3 is provided with an inclined wall extending outwardly toward the surface, It is a groove.

휴대 전화나 노트형 퍼스널 컴퓨터 혹은 자동차용 등의 전원으로 이용되는 리튬 이온 전지용 용기의 덮개(1)로서는, 알루미늄 합금 박판을 성형 소재로서, 그 두께(t1)가 0.5㎜~2㎜의 범위인 것이 바람직하다. 덮개(1)의 두께(t1)가 0.5㎜ 미만에서는, 리튬 이온 전지 덮개용의 소재로서 널리 사용되는 1000계 혹은 3000계의 알루미늄 합금 박판을 덮개(1)의 소재로서 이용했다고 해도, 덮개(1)로서 요구되는 강성이나 강도가 부족하다. 한편, 덮개(1)의 두께(t1)가 2㎜를 초과하면, 전지 용기 본체를 알루미늄 합금 박판으로 해도, 중량이 무거워지는 동시에, 두께가 두꺼워져, 상기 박육 평탄부(3)나 파단용 홈부(4)로 구성되는 방폭 밸브(2)의 정밀도가 양호한 가공이 어려워진다. 또한, 파단용 홈부(4)를 코이닝 가공에 의해 형성할 때의, 덮개(1)의 휨의 불균일성의 발생이나 파단용 홈부(4)의 평탄형상 저부(4a)에 있어서의 잘록부의 발생이 방지되며, 또한 상기 평탄형상 저부(4a)의 두께를 안정시키는 등의 가공성이나 내식성 등을 종합하여 고려하면, 덮개(1)는 내력이 30~130MPa의 1000계 혹은 3000계의 알루미늄 합금으로, 그 두께(t1)는 0.6~1.6㎜의 범위가 보다 바람직하다.As a lid 1 of a container for a lithium ion battery used as a power source for a portable telephone, a notebook type personal computer, or an automobile, a thin aluminum alloy sheet is used as a molding material and its thickness t 1 is in a range of 0.5 mm to 2 mm . When the thickness t 1 of the lid 1 is less than 0.5 mm, even if a 1000 or 3000 series thin aluminum alloy sheet widely used as a material for the lithium ion battery lid is used as the material of the lid 1, 1) is insufficient. On the other hand, if the thickness t 1 of the lid 1 exceeds 2 mm, even if the battery container body is made of an aluminum alloy thin plate, the weight becomes heavy and the thickness becomes thick, and the thin flat portion 3, The precision of the explosion-proof valve 2 constituted by the groove portion 4 becomes difficult to be processed with good precision. In addition, when the breaking groove portion 4 is formed by coining, occurrence of unevenness of warpage of the lid 1 and occurrence of a constriction in the flat bottom portion 4a of the breaking groove portion 4 The lid 1 is an aluminum alloy of 1000 or 3000 series with a proof stress of 30 to 130 MPa, and the lid 1 is an aluminum alloy having an internal strength of 30 to 130 MPa. The thickness t 1 is more preferably in the range of 0.6 to 1.6 mm.

도 1에 도시하는 선형상으로 형성한 파단용 홈부(4)는, 도 7에 도시하는 종래 기술의 경우와 마찬가지로, 육상 경기의 트랙과 같은 폐곡선(곡선과 직선을 서로 연결한 폐곡선)으로 형성되어 있다. 그러나, 코이닝 가공에 의해 박육 평탄부(3)에 형성되는 선형상의 파단용 홈부(4)도 상기 육상 경기의 트랙과 같은 폐곡선(곡선과 직선을 서로 연결한 폐곡선; 즉, 일부에 곡선을 포함하는 폐곡선의 일종)에 한정되는 것이 아니며, 곡선으로 이루어지거나 또는 일부에 곡선을 포함하는 폐곡선[도 5의 (a) 참조], 혹은 상기 폐곡선의 일부가 불연속하게 되는 불연속 폐곡선, 혹은 복수의 직선이 조합되도록[도 5의 (b) 참조] 형성된 파단용 홈부로 하는 것도 가능하다.As in the case of the prior art shown in Fig. 7, the breaking groove portion 4 formed in a line shape shown in Fig. 1 is formed of a closed curve (a closed curve formed by connecting curves and straight lines to each other) have. However, the linear breaking groove portion 4 formed in the thin flat portion 3 by the coining process also has the same closed curve as the track of the track and field (a closed curve connecting curves and straight lines, that is, (See Fig. 5 (a)), or a discontinuous closed curve in which a part of the closed curve is discontinuous, or a plurality of straight lines (See Fig. 5 (b)) to be combined with each other.

또한, 도 6은 본 발명의 또 다른 실시형태의 리튬 이온 전지용 용기의 방폭 밸브의 구조를 도시하는 사시도이다. 도 6은 도 1에 도시하는 구성을 기본으로 하는 것이기 때문에, 그 차이에 대해서만 설명한다. 즉, 도 6에 있어서는, 도 1에 도시하는 육상 경기의 트랙과 같은 폐곡선(곡선과 직선을 서로 연결한 폐곡선)으로 형성된 파단용 홈부(4) 중, 직선 형상의 파단용 홈부(4)의 일부에 파단용 홈부(4)가 존재하지 않는 불연속부(5)가 마련되어 있는 것이 도 1과의 특징적인 차이이다.6 is a perspective view showing a structure of an explosion-proof valve of a container for a lithium ion battery according to still another embodiment of the present invention. Since Fig. 6 is based on the configuration shown in Fig. 1, only the difference will be described. That is, in FIG. 6, a portion of the straight groove breaking portion (4) of the breaking groove portion (4) formed of a closed curve (closed curve formed by connecting curves and straight lines) And the discontinuous portion 5 in which the breaking groove portion 4 is not present is provided in the first embodiment.

또한, 박육 평탄부(3)의 두께(t2)(도 3 참조)는 70~200㎛이다. 박육 평탄부(3)의 두께(t2)가 70㎛ 미만에서는, 상기 1000계 혹은 3000계의 알루미늄 합금 박판을 덮개(1)의 소재로서 이용했다고 해도, 덮개(1)로서 요구되는 강성이나 강도가 부족하다. 한편, 박육 평탄부(3)의 두께가 200㎛를 초과하면, 나중에 가공되는 파단용 홈부(4)의 두께를 충분히 얇게 하는 가공(코이닝 가공)이 곤란해져, 전지 용기의 내부 압력 상승에 대하여, 전지 용기의 파열을 방지하기 때문에, 파열되지 않는 정도의 내부 압력에 의해 개열되지 않아, 방폭 밸브의 기점이 되지 못한다.The thickness of the thin flat part (3) (t 2) (see Fig. 3) is 70 ~ 200㎛. When the thickness t 2 of the thin flat portion 3 is less than 70 탆, even if the thin plate of the aluminum alloy of 1000 or 3000 series is used as the material of the lid 1, the rigidity and strength . On the other hand, when the thickness of the thin flat portion 3 exceeds 200 탆, it is difficult to perform machining (coining) for sufficiently thinning the thickness of the breaking grooved portion 4 to be processed later, , The battery container is prevented from being ruptured. Therefore, the battery container is not opened due to an internal pressure that does not rupture, and it is not the starting point of the explosion-proof valve.

다음에, 도 2 및 도 3을 이용하여, 코이닝 가공에 의해 박육 평탄부(3)에 형성되는 선형상의 파단용 홈부(4)의 단면 형상에 대하여 상술한다.Next, the sectional shape of the linear breaking grooves 4 formed in the thin flat portion 3 by coining will be described in detail with reference to Figs. 2 and 3. Fig.

도 2는 도 1에 도시하는 AA 단면이며, 상기 육상 경기의 트랙과 같은 폐곡선 내의 곡선 개소를 절단한 단면이다. 도 2에 있어서, 파단용 홈부(4)는, 파단용 홈부(4)의 두께를 규정하고 있는 평탄형상 저부(4a)와, 이 저부(4a)로부터 박육 평탄부(3)까지 솟아오르는 대향한 경사 양 측벽(4c, 4d)에 의해 형성된 V자형의 단면 형상을 이루고 있다.Fig. 2 is a cross-sectional view taken along the line AA in Fig. 1, and is a cross section cut along a curve in a closed curve such as a track of the track and field game. 2, the breaking groove portion 4 has a flat bottom portion 4a defining the thickness of the breaking groove portion 4 and a facing bottom portion 4b extending from the bottom portion 4a to the thin flat portion 3 And has a V-shaped cross-sectional shape formed by the oblique side walls 4c and 4d.

도 3은 파단용 홈부(4)의 V자형의 단면 형상(도 2에 도시하는 곡선 "가"로 둘러싸인 단면 형상)을 확대하여, 더욱 상세하게 설명하기 위한 확대 단면도이다. 도 3에 있어서, 파단용 홈부(4)의 두께[파단용 홈부(4)의 두께를 규정하고 있는 평탄형상 저부(4a)의 잔존 두께(t3)]는 10~70㎛의 범위로 한다. 파단용 홈부(4)의 두께가 10㎛ 미만에서는, 상기 1000계 혹은 3000계의 알루미늄 합금 박판을 덮개(1)의 소재로서 이용했다고 해도, 덮개(1)로서 요구되는 강성이나 강도가 부족하다. 한편, 파단용 홈부(4)의 두께가 70㎛를 초과하면, 전지 용기의 내부 압력 상승에 대하여, 전지 용기의 파열을 방지하기 때문에, 파열되지 않는 정도의 내부 압력에 의해 개열되지 않아, 방폭 밸브의 기점이 되지 못한다. 또한, 평탄형상 저부(4a)의 폭(W1)은 특별히 한정되지 않지만, 가공성 및 강도의 점에서 바람직하게는 5~30㎛이다. 또한, 경사 양 측벽(4c, 4d) 중 한쪽의 경사 측벽(4c)의 경사 각도(θ1)가 다른쪽의 경사측벽(4d)의 경사 각도(θ2)에 비해 커지는 구성을 갖고 있다. 예를 들면, θ1= 60도, θ2=45도이다. 따라서, 파단용 홈부(4)의 박육 평탄부(3)의 표면에 개구되어 있는 폭(W2)은 상기 평탄형상 저부(4a)의 폭(W1)과도 정합하도록,3 is an enlarged cross-sectional view for explaining the V-shaped cross-sectional shape (the cross-sectional shape surrounded by the curve "a" shown in Fig. 2) of the breaking trench 4 in greater detail. 3, the thickness of the rupture groove (4) [the remaining thickness (t 3) of the fracture for the groove 4, the flat-shaped bottom portion (4a) which defines the thickness of] is in the range of 10 ~ 70㎛. If the thickness of the breaking grooves 4 is less than 10 mu m, even if the 1000-series or 3000-series aluminum alloy thin plate is used as the material of the cover 1, the rigidity and strength required for the cover 1 are insufficient. On the other hand, when the thickness of the breaking groove portion 4 exceeds 70 mu m, the battery container is prevented from rupturing against the internal pressure increase of the battery container, It does not become a starting point. The width W 1 of the flat bottom portion 4a is not particularly limited, but is preferably 5 to 30 占 퐉 in view of workability and strength. The inclination angle? 1 of one of the inclined side walls 4c of the inclined side walls 4c and 4d is larger than the inclination angle? 2 of the other inclined side wall 4d. For example,? 1 = 60 degrees and? 2 = 45 degrees. Therefore, the openings in the thin surface of the flat portion 3 of the rupture groove (4) for a width (W 2) is matched to excessive width (W 1) of the bottom (4a) in the flat shape,

W2=W1+(t2-t3)×(cotanθ1+cotanθ2)이다.W 2 = W 1 + (t 2 -t 3 ) × (cotan θ 1 + cotan θ 2 ).

본 실시형태에 있어서는, θ1=60도, θ2=45도인 경우에 대해 설명했지만, 반드시 이것에만 한정되는 것이 아니며, 용기로서의 요구 사양, 가공성이나 내식성 등을 종합적으로 고려한 경우, θ1은 45~80도의 범위, θ2는 35~70도의 범위이며, 또한 θ1>θ2의 조건을 만족하고 있으면 좋다.In this embodiment, θ 1 = 60 degree, θ 2 = 45 has been described for the case degrees, not necessarily limited to this, if comprehensively considering the like requirements, workability and corrosion resistance as a container, θ 1 is 45 To 80 degrees,? 2 is in the range of 35 to 70 degrees, and the condition of? 1 >? 2 is satisfied.

여기서 경사 각도(θ1)나 경사 각도(θ2)는 솟아오름부로부터 박육 평탄부(3)까지를 균일한 각도로 하지 않고, 도중에 각도가 단계적으로 변경되거나 도중에 수평인 부분이나 단차를 부분적으로 마련해도 좋다. 그 경우의 경사 각도(θ)의 기준은 이들의 다른 각도를 평균으로 한 평균 각도로 한다.Here, the inclination angle? 1 and the inclination angle? 2 do not make a uniform angle from the soaring portion to the thin flat portion 3, but the angle is changed stepwise in the middle, . The reference of the inclination angle? In this case is an average angle obtained by averaging these different angles.

어째서, 본 발명과 같은 구성을 채용하면, 파단용 홈부(4)가 소성 가공에 의해 형성된 경우에도, 파단용 홈부(4)의 평탄형상 저부(4a)에 있어서의 잘록부의 발생이 방지되며, 또한 평탄형상 저부(4a)의 두께도 안정된 용기의 방폭 밸브의 구조를 제공하는 것이 가능하게 되었는지에 대하여, 해석 시뮬레이션에 의해 고찰을 시도했다.The reason why the present invention is adopted is that the occurrence of the constriction in the flat bottom portion 4a of the breaking groove portion 4 is prevented even when the breaking groove portion 4 is formed by plastic working, It has been attempted to investigate by analytical simulation whether it has become possible to provide the structure of the explosion-proof valve of the container in which the thickness of the flat bottom portion 4a is stable.

그 결과, 소성 가공(코이닝 가공)에 의해 박육 평탄부(3)에 선형상의 파단용 홈부(4)를 형성할 때에, 방폭 밸브(2)를 구성하는 파단용 홈부(4)의 주변 개소[후기의 도 4에 도시하는 부호(나, 다)] 중 내부 응력에 특징적인 현상이 나타나는 것이 판명되었다. 또한, 도 4는 소성 가공(코이닝 가공)에 의해 파단용 홈부(4)를 형성하는 경우의 파단용 홈부(4)의 주변 개소[부호(나, 다)]에 발생하는 변형 상태 및 응력 상태를 도 2에 도시하는 화살표(B)의 방향에서 관찰한(상면에서 본) 결과를 모식적으로 설명하는 모식 설명도이다.As a result, when forming the linear fracture trench 4 in the thin flat portion 3 by plastic working (coining), the peripheral portion of the fracture groove 4 constituting the explosion-proof valve 2 [ (B) and (c) shown in Fig. 4 of the later section]. 4 shows the deformation state and the stress state occurring at the peripheral portion (reference sign (b)) of the breaking groove portion 4 when the breaking groove portion 4 is formed by plastic working (coining) Is a schematic explanatory diagram for schematically explaining a result of observation (viewed from the top) in the direction of the arrow B shown in Fig.

파단용 홈부(4) 부근의 재료에는 지면 수직방향으로부터 압축 응력이 가해지기 때문에, 재료 내부는 높은 압축 응력이 작용하고, 압력이 높아진다. 그렇지만, 파단용 홈부(4)의 외측의 위치(다)에서는, 둘레방향으로 넓히는 인장 변형이 가해지기 때문에, 상기 압축 응력이 완화되고, 압력은 다른 부위보다 낮아진다. 한편, 만일 도 3에 도시하는 θ1> θ2의 조건을 만족시키지 않고, 종래와 같이 θ1=θ2로 설정하면, 파단용 홈부(4)의 내측의 위치(나)에서는, 둘레방향으로 줄이는 압축 변형이 가해지므로, 압축 응력이 보다 높아지고, 압력은 보다 높아진다. 따라서, 이들 "나"와 "다" 사이의 압력차에 의해, 파단용 홈부(4)를 통한 재료의 이동을 일으켜 버려, 평탄형상 저부(4a)의 두께의 안정성에 악영향을 미친다(보다 상세한 것은 후기 참조). 그렇지만, 본 발명에서는, 도 4로부터도 명확한 바와 같이, 상기한 도 2 및 도 3과 같이, 경사 양 측벽(4c, 4d)의, 한쪽의 경사 측벽(4c)의 경사 각도(θ1)를, 다른쪽의 경사 측벽(4d)의 경사 각도(θ2)에 비해 크게 하고 있으며, 덮개(1)의 내측의 위치(나)[경사 측벽(4c)측]에서의 둘레방향 압축 변형이 완화되기 때문에, 덮개(1)의 외측의 위치(다)[경사 측벽(4d)측]와의 압력차가 감소되어, 평탄형상 저부(4a)의 두께의 안정성도 개선된다.A compressive stress is applied to the material in the vicinity of the breaking groove portion 4 from the direction perpendicular to the paper surface, so that a high compressive stress acts inside the material, and the pressure becomes high. However, at the position (da) outside the breaking groove portion 4, tensile deformation is applied in the circumferential direction, so that the compressive stress is relaxed and the pressure becomes lower than the other portions. On the other hand, if θ 1 = θ 2 is set as in the conventional art without satisfying the condition of θ 1 > θ 2 shown in FIG. 3, in the position (B) inside the breaking groove 4, The compressive stress is increased, and the pressure is higher. Therefore, due to the pressure difference between the "I" and the "B", the movement of the material through the breaking groove portion 4 is caused to adversely affect the stability of the thickness of the flat bottom portion 4a (more specifically, See later). 4, the inclination angle? 1 of one oblique side wall 4c of the oblique both side walls 4c and 4d is set to be larger than the oblique angle? 1 of the other oblique side wall 4c, as shown in Figs. 2 and 3, 2 is made larger than the inclination angle 2 of the other inclined sidewall 4d and the circumferential compressive strain at the position b on the inner side of the lid 1 (on the inclined side wall 4c side) is alleviated , The pressure difference from the position (c) on the outer side of the cover 1 (on the oblique side wall 4d side) is reduced, and the stability of the thickness of the flat bottom portion 4a is also improved.

보다 구체적으로, 상면에서 보아 원호형상으로 마련된 파단용 홈부(4)의 V자형의 단면 형상에 있어서의 중앙에 가까운, 내측의 개소[부호(나)의 개소]의 재료, 즉 경사 측벽(4c)측의 재료에 작용하는 압력(압축 응력)과, 파단용 홈부(4)의 V자형의 단면 형상에 있어서의 중앙으로부터 먼, 외측의 개소[부호(다)의 개소]의 재료, 즉 경사 측벽(4d)측의 재료에 작용하는 압력(압축 응력)이 대략 동일한 정도가 되, 압력차가 감소되고 있다.More specifically, the material of the inside portion (the portion indicated by reference symbol B), that is, the oblique side wall 4c, which is close to the center in the V-shaped cross section of the breaking groove portion 4 provided in an arc shape as viewed from the upper surface, (Compression stress) acting on the material on the side of the tear grooves 4 and the material of the portion outside the center in the cross-sectional shape of the V-shaped section of the breaking groove 4 (Compressive stress) acting on the material on the side of the upper and lower portions 4a, 4d is approximately the same, and the pressure difference is reduced.

이것에 의해서, 부호(나)측으로부터 부호(다)측으로 재료가 유출되는 변형이 저지된 것으로 고려된다. 이것이, 파단용 홈부(4)의 평탄형상 저부(4a)에 있어서의 잘록부의 발생이 방지되며, 또한 평탄형상 저부(4a)의 두께도 안정된 용기의 방폭 밸브(2)의 구조를 제공하는 것이 가능하게 된 원인으로 추찰하고 있다.Thus, it is considered that deformation of the material from the code (B) side to the code (C) side is inhibited. This makes it possible to provide the structure of the explosion-proof valve 2 of the container in which the occurrence of the constriction in the flat bottom portion 4a of the breaking groove portion 4 is prevented and the thickness of the flat bottom portion 4a is stable The reason for this is as follows.

비교를 위해서 해석 시뮬레이션한 결과, 소성 가공(코이닝 가공)에 의해 박육 평탄부(30)에 선형상의 파단용 홈부(40)를 형성할 때에, 방폭 밸브(20)를 구성하는 파단용 홈부(40)의 주변 개소[후기의 도 10에 도시하는 부호(바, 사)] 내의 내부 응력에도 특징적인 현상이 나타나고 있는 것이 판명되었다. 또한, 도 10은 소성 가공(코이닝 가공)에 의해 파단용 홈부(40)를 형성하는 경우의 파단용 홈부(40)의 주변 개소[부호(바, 사)]에 발생하는 변형 상태 및 응력 상태를 도 8에 도시하는 화살표(D)의 방향에서 관찰한(상면에서 본) 결과를 모식적으로 설명하는 모식 설명도이다.As a result of analyzing and simulating for comparison, it is found that when the groove 30 for linear fracture is formed in the thin flat portion 30 by plastic working (coining), the breaking grooves 40 (The marks shown in Fig. 10 (b) and (g) shown later). 10 shows a state of deformation (stress) and a state of stress (cracks) occurring in peripheral portions (reference numerals (b) and (c)) of the tear grooves 40 when the tear grooves 40 are formed by plastic working Is a schematic explanatory diagram for schematically explaining the result of observation (viewed from the top) in the direction of the arrow D shown in Fig.

이러한 도 10으로부터도 명확한 바와 같이, 상면에서 보아 원호형상으로 마련된 파단용 홈부(40)의 V자형의 단면 형상에 있어서의 중앙에 가까운, 내측의 개소[부호(바)의 개소]의 재료, 즉 경사 측벽(40c)측의 재료에 작용하는 압력(압축 응력)은 크고, 파단용 홈부(40)의 V자형의 단면 형상에 있어서의 중앙으로부터 먼, 외측의 개소[부호(사)의 개소]의 재료, 즉 경사 측벽(40d)측의 재료에 작용하는 압력(압축 응력)은 부호(바)의 개소의 압력(압축 응력)에 비해 작으며, 오히려 재료를 둘레방향으로 넓히는 인장 압력이 작용하고 있다는 것을 알 수 있다.As apparent from Fig. 10, the material of the inside portion (the portion indicated by reference mark) near the center in the V-shaped cross-sectional shape of the breaking groove portion 40 provided in an arc shape as viewed from the upper surface, that is, (Compressive stress) acting on the material on the side of the inclined side wall 40c is large and a portion of the V-shaped cross-sectional shape of the fracture groove 40 (Compressive stress) acting on the material on the side of the inclined side wall 40d is smaller than the pressure (compressive stress) of the portion indicated by the symbol (bar), and rather the tensile pressure acting on the material on the side of the inclined side wall 40d .

이것이, 경사 측벽(40c)의 경사 각도(θ)와 경사 측벽(40d)의 경사 각도(θ)를 동일하게 한 파단용 홈부(40)를 소성 가공(코이닝 가공)에 의해 형성한 경우, 도 8에 도시하는 파단용 홈부(40)의 평탄형상 저부(40a)의 하부[부호(아)의 부분]에 잘록부이 생겨 버리는 원인이라고 추찰하고 있다.This is because in the case where the breaking groove portion 40 having the same inclination angle? Of the oblique side wall 40c and the oblique angle? Of the oblique side wall 40d is formed by plastic working (coining) It is presumed that the cause of the occurrence of the constriction in the lower portion (reference sign (A)) of the flat bottom portion 40a of the breaking groove portion 40 shown in Fig.

따라서, 도 2와 같이, 재료에 작용하는 압력(압축 응력)이 큰 측의, 덮개(1)의 내측에 위치하는 경사 측벽(4c)의 경사 각도(θ1)를, 재료에 작용하는 압력(압축 응력)이 작고, 재료에 인장 압력이 작용하고 있는 측의, 덮개(1)의 외측에 위치하는 경사 측벽(4d)의 경사 각도(θ2)보다 크게 하면, 덮개(1)의 내외[파단용 홈부(4)의 내외 양측]에 위치하는 양측의 재료에 작용하는 압력(압축 응력)차를 감소시킬 수 있다. 그리고, 이것에 의해서, 코이닝 가공 시의 파단용 홈부(4)의 평탄형상 저부(4a)의 하부에 생기는 잘록부을 억제할 수 있다.2, the inclination angle? 1 of the inclined side wall 4c located on the inner side of the lid 1 on the side where the pressure (compressive stress) acting on the material is large is set to be the pressure Of the lid 1 is smaller than the inclination angle 2 of the inclined side wall 4d located on the outer side of the lid 1 on the side where the tensile stress acts on the material, (Compressive stress) acting on the materials on both sides located on both sides of the groove portion 4 (inner and outer sides) can be reduced. This makes it possible to suppress the constriction at the bottom of the flat bottom portion 4a of the breaking groove 4 at the time of coining.

이 때문에, 이들 경사 측벽(4c)의 경사 각도(θ1)와 경사 측벽(4d)의 경사 각도(θ2)의 서로의 각도차는, 파단용 홈부(4)의 내측과 외측에서의 압축 응력의 차이, 압축 응력과 인장 응력의 차이의 정도에 따라서, 상기한 각도 범위로부터 선택하면 좋다.Therefore, the angular difference between the inclination angle 1 of the oblique side wall 4c and the oblique angle 2 of the oblique side wall 4d is equal to or smaller than the compressive stress of the inside and outside of the breaking groove 4 Depending on the difference and the degree of difference between the compressive stress and the tensile stress, it is preferable to select from the above-mentioned angular range.

또한, 이들 경사 측벽(4c)의 경사 각도(θ1)와 경사 측벽(4d)의 경사 각도(θ2)의 서로의 각도차를 마련하는 위치도, 파단용 홈부(4)의 전체 길이 혹은 전체가 아니어도, 이들 압력차가 커지는, 파단용 홈부(4)가 평면에서 보아 원호형상이 되는 부분 등, 선택적 혹은 부분적으로 선택할 수 있다.The positional relationship between the tilt angle? 1 of the tilted sidewall 4c and the tilted angle? 2 of the tilted sidewall 4d is not limited to the entire length of the tilting groove 4, , It is possible to selectively or partially select the portion where the breaking trench 4 has an arc shape in plan view and in which these pressure differences become large.

본 실시형태에 있어서는, 상술한 바와 같은 상면에서 보아 원호형상으로 마련된 파단용 홈부(4)의 V자형의 단면 형상에 대한 내부 응력 상태에 대해 설명했지만, 반드시 원호형상으로 마련된 파단용 홈부(4)에 관해서만 말하는 것은 아니며, 평탄형상 저부(4a)와 저부(4a)로부터 박육 평탄부(3)까지 솟아오르는 대향한 경사 양 측벽에 의해 형성된 V자형의 단면 형상을 이루며, 각각의 측에 압력(압축 응력) 상태의 차이가 생기기 쉬운 개소에는, 본 발명이 여러 가지 변형 태양으로서 채용 가능하다고 추찰한다. 예를 들면, 도 5의 (a)에 도시하는 곡선으로 이루어지거나 또는 일부에 곡선을 포함한 폐곡선의 경우는, 폐곡선 형상의 파단용 홈부(4e)의 내측의 경사 측벽의 경사 각도를, 외측의 경사 측벽의 경사 각도보다 크게 하는 것이 효과적이다. 또한, 도 5의 (b)의 경우에 있어서는, 박육 평탄부(3)에 있어서의 파단용 홈부(4)의 위치를 감안하여, 상술의 또는 도 4에서 도시한 압력 밸런스의 사고에 근거하여 각각의 직선 형상의 파단용 홈부(4f, 4g)의 경사 측벽의 경사 각도를 결정할 수 있다.In this embodiment, the internal stress state with respect to the V-shaped cross-sectional shape of the breaking groove portion 4 provided in the shape of an arc as viewed from the upper surface as described above is described. However, the fracture groove portion 4, And has a V-shaped cross-sectional shape formed by opposed oblique side walls rising from the bottom portion 4a to the thin flat portion 3 from the flat bottom portion 4a, It is presumed that the present invention can be employed as various modifications in places where a difference in the state of compression stress is likely to occur. For example, in the case of a closed curve formed of a curve shown in FIG. 5 (a) or including a curved line in part, the inclination angle of the inclined sidewall on the inner side of the closed curve- It is effective to make the angle larger than the angle of inclination of the side wall. 5 (b), in consideration of the position of the tear grooves 4 in the thin flat portion 3, on the basis of the above-mentioned or the accident of the pressure balance shown in Fig. 4 It is possible to determine the inclination angle of the inclined sidewall of the straight-line breaking grooves 4f, 4g.

또한, 본 실시형태에 있어서는, 용기의 덮개에 방폭 밸브를 마련하는 예에 대해 설명했지만, 반드시 이것에 한정되는 것이 아니며, 용기를 구성하는 어느 하나의 표면에 방폭 밸브가 마련되어 있으면 좋다.Further, in the present embodiment, an example in which the explosion-proof valve is provided on the lid of the container has been described. However, the present invention is not limited to this, and it is sufficient if the explosion-proof valve is provided on any one surface constituting the container.

1 : 리튬 이온 전지용 용기의 덮개
1a, 1b, 1c, 1d : 덮개(1)의 측벽
2 : 방폭 밸브
3 : 박육 평탄부
3a : 경사벽
4, 4e, 4f, 4g : 파단용 홈부
4a : 평탄형상 저부
4c, 4d : 경사 측벽
5 : 파단용 홈부(4)의 불연속부1: Cover of container for lithium ion battery
1a, 1b, 1c, 1d: Side wall of the cover (1)
2: explosion-proof valve
3: thin flat portion
3a: inclined wall
4, 4e, 4f, 4g:
4a:
4c, 4d: inclined side wall
5: the discontinuous portion of the breaking groove portion 4

Claims (4)

밀봉 구조를 이루는 용기의 방폭 밸브의 구조에 있어서,
상기 방폭 밸브는,
상기 용기를 구성하는 표면에, 이 표면의 주변부로부터 박육으로 형성된 박육 평탄부와, 소성 가공에 의해 상기 박육 평탄부에 선형상으로 형성된 파단용 홈부를 구비하며,
상기 선형상으로 형성된 파단용 홈부는,
상기 파단용 홈부의 두께를 규정하고 있는 평탄형상 저부와, 이 저부로부터 상기 박육 평탄부까지 솟아오르는 대향한 경사 양 측벽에 의해 형성된 V자형의 단면 형상을 이루며,
상기 경사 양 측벽 중 한쪽의 경사 측벽의 경사 각도(θ1)가, 상기 평탄형상 저부에 의해 상기 한쪽의 경사 측벽으로부터 이격된 다른쪽의 경사 측벽의 경사 각도(θ2)에 비해 커지는 구성을 갖는 것을 특징으로 하는
용기의 방폭 밸브의 구조.In the structure of the explosion-proof valve of the container constituting the sealing structure,
The explosion-
A thin flat portion formed in a thin form from the peripheral portion of the surface of the container and a fracture groove formed in a linear shape in the thin flat portion by plastic working,
Wherein the linear groove-formed portion for breaking includes:
A V-shaped cross-sectional shape formed by a flat bottom portion defining the thickness of the breaking groove portion and opposing slanting side walls rising from the bottom portion to the thin flat portion,
The inclination angle? 1 of one of the oblique side walls is larger than the inclination angle? 2 of the other oblique side wall spaced apart from the one oblique side wall by the flat bottom Characterized by
Structure of explosion-proof valve in container. 제 1 항에 있어서,
상기 선형상으로 형성된 파단용 홈부는, 곡선으로 이루어지거나 또는 일부에 곡선을 포함하는 폐곡선, 혹은 상기 폐곡선의 일부가 불연속하게 되는 불연속 폐곡선, 혹은 복수의 직선이 조합되도록 형성된 파단용 홈부인 것을 특징으로 하는
용기의 방폭 밸브의 구조.The method according to claim 1,
The line-shaped breaking groove portion may be a curved line or a closed curve including a part of a curved line or a discontinuous curved line in which a part of the closed curve is discontinuous or a groove for breaking formed by combining a plurality of straight lines. doing
Structure of explosion-proof valve in container. 제 1 항에 있어서,
상기 한쪽의 경사 측벽의 경사 각도(θ1)가 45~80도이고, 상기 다른쪽의 경사 측벽의 경사 각도(θ2)가 35~70도인 것을 특징으로 하는
용기의 방폭 밸브의 구조.The method according to claim 1,
The inclination angle? 1 of the one oblique side wall is 45 to 80 degrees and the oblique angle? 2 of the other oblique side wall is 35 to 70 degrees.
Structure of explosion-proof valve in container. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 용기는 리튬 이온 전지용 용기인 것을 특징으로 하는
용기의 방폭 밸브의 구조.4. The method according to any one of claims 1 to 3,
Characterized in that the container is a container for a lithium ion battery
Structure of explosion-proof valve in container.
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