KR101721483B1 - Galvanized steel sheet for press-forming - Google Patents
Galvanized steel sheet for press-forming Download PDFInfo
- Publication number
- KR101721483B1 KR101721483B1 KR1020157018383A KR20157018383A KR101721483B1 KR 101721483 B1 KR101721483 B1 KR 101721483B1 KR 1020157018383 A KR1020157018383 A KR 1020157018383A KR 20157018383 A KR20157018383 A KR 20157018383A KR 101721483 B1 KR101721483 B1 KR 101721483B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- hot
- less
- steel sheet
- dip galvanized
- galvanized layer
- Prior art date
Links
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 45
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 70
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 70
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims abstract description 68
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 16
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 16
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 13
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 13
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000007747 plating Methods 0.000 abstract description 58
- 239000011701 zinc Substances 0.000 abstract description 39
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 28
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 26
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 abstract description 19
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 18
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 15
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 15
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 abstract 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 16
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 14
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 14
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 5
- 229910000905 alloy phase Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000007739 conversion coating Methods 0.000 description 3
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 229910015372 FeAl Inorganic materials 0.000 description 2
- GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N Triethanolamine Chemical compound OCCN(CCO)CCO GSEJCLTVZPLZKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 2
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 2
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 2
- 238000010828 elution Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229920000298 Cellophane Polymers 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000316887 Saissetia oleae Species 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006757 chemical reactions by type Methods 0.000 description 1
- ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N chromate(2-) Chemical compound [O-][Cr]([O-])(=O)=O ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 239000000109 continuous material Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000007602 hot air drying Methods 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002932 luster Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000010731 rolling oil Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C18/00—Alloys based on zinc
- C22C18/04—Alloys based on zinc with aluminium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
- C23C2/36—Elongated material
- C23C2/40—Plates; Strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
- C23C28/32—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer
- C23C28/321—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer with at least one metal alloy layer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
- C23C28/34—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates
- C23C28/345—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates with at least one oxide layer
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
프레스 가공 후에 있어서의 도금 밀착성, 스폿 용접성, 프레스 가공 후의 도장 후 내식성이 우수하고, 또한 우수한 외관을 갖는 용융 아연 도금 강판을 제공한다.
질량%로, C: 0.05% 이상 0.1% 이하, Si: 0.10% 이하, Mn: 0.30% 이상 0.70% 이하, P: 0.040% 이하, S: 0.010% 이하, N: 0.005% 이하, Al: 0.10% 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물의 조성으로 이루어지는 강판과, 상기 강판의 표면의 적어도 일부에 형성된, Al을 질량%로 0.3% 이상 0.6% 이하 포함하는 용융 아연 도금층과, 상기 강판과 상기 용융 아연 도금층 간에 존재하는, 0.12gm-2 이상 0.22gm-2 이하의 Al을 포함하고, 또한 평균 입경 1㎛ 이하의 Fe2Al5를 포함하는 금속 간 화합물을 갖고, 항복 응력(YS)이 260㎫ 이상 350㎫ 이하인 용융 아연 도금 강판으로 한다. A hot-dip galvanized steel sheet excellent in plating adhesion after press working, spot weldability, corrosion resistance after coating, and excellent appearance.
0.10% or less of Si, 0.30% or more and 0.70% or less of Mn, 0.040% or less of P, 0.010% or less of S, 0.010% or less of S, 0.005% or less of N and 0.10% or less of Al, And a balance of Fe and inevitable impurities; a hot-dip galvanized layer formed on at least a part of the surface of the steel sheet, the hot-dip galvanized layer containing Al in an amount of 0.3% or more and 0.6% or less by mass; the melt contains, 0.12gm -2 least 0.22gm of Al -2 or less which is present between the zinc coating layer, and having an intermetallic compound comprising Fe 2 Al 5 having an average particle size of less than 1㎛, yield stress (YS) is Galvanized steel sheet of 260 MPa or more and 350 MPa or less.
Description
본 발명은, 자동차의 외판, 내판용으로 적합하게 사용 가능한 용융 아연 도금 강판에 관한 것이다. The present invention relates to a hot-dip galvanized steel sheet which can be suitably used for outer and inner plates of automobiles.
최근, 자동차, 가전, 건재 등의 분야에 있어서 소재 강판에 방청성을 부여한 표면 처리 강판, 그 중에서도 방청성이 우수한 용융 아연 도금 강판이 사용되고 있다. 특히 구미의 자동차 메이커는 도금 두깨를 간단하게 늘릴 수 있는 용융 아연 도금 강판의 적용에 의해 방청 성능을 향상시키는 것을 생각하고 있다. 또한, 경제 성장이 현저한 동아시아 지역에 있어서 자동차용 강판의 큰 수요를 전망할 수 있는 상황이다. Recently, in the fields of automobiles, household appliances, and construction materials, surface treated steel plates having rust-inhibiting properties are used, and hot-dip galvanized steel plates having excellent rust prevention properties are used. In particular, automakers in Europe and America are thinking about improving the rust prevention performance by applying hot-dip galvanized steel sheet which can simply increase the plating thickness. In addition, in the East Asian region, where economic growth is prominent, demand for automotive steel sheets is expected to surge.
또한, 양호한 가공성이 엄격하게 요구되는 자동차용 강판의 경우, 프레스 가공 후에 있어서의 도금 밀착성이나 프레스 가공 후의 도장 후 내식성이 양호하지 않으면, 제품의 내구성을 유지할 수 없다. Further, in the case of a steel sheet for automobiles in which good processability is strictly demanded, the durability of the product can not be maintained unless the plating adhesion after the press working and the corrosion resistance after the press working are satisfactory.
또한, 특히 강도(强度) 부재로서 사용되는 소위 고강도 강판에 대해서도, 엄격한 프레스 가공성이나 프레스 가공 후에 있어서의 가공부의 방청성이 요구되기 때문에, 상기 가공부의 도금 밀착성이 매우 중요해진다. In addition, the so-called high-strength steel sheet used particularly as a strength member is required to have strict press workability and rust prevention property of the machined portion after press working, so that the plating adhesion of the machined portion becomes very important.
특허문헌 1에는, 도금층 중의 Al량, 도금/강판 계면의 Al량을 규정하는, 프레스 가공시의 슬라이딩성이 우수한 용융 아연 도금 강판의 제조 방법이 개시되어 있다. 그러나, 특허문헌 1에서는, 프레스 가공 후에 있어서의 가공부의 도금 밀착성, 프레스 가공 후의 내식성 등의 제품의 내구성이 충분히 고려되어 있지 않다. 따라서, 이들 문제가 전혀 없다고까지는 할 수 없다. Patent Document 1 discloses a method of manufacturing a hot-dip galvanized steel sheet which is excellent in slidability at the time of press working, which specifies the amount of Al in the plated layer and the amount of Al at the plating / steel plate interface. However, in Patent Document 1, the durability of the product such as the plating adhesion of the processed portion after the press working and the corrosion resistance after the press working is not sufficiently considered. Therefore, it can not be said that there is no such problem at all.
이상과 같이, 종래, 프레스 가공 후의 도금 밀착성이나 프레스 가공 후의 도장 후 내식성을 양호하게 하여 내구성이 있는 강판은 존재하지 않는다. As described above, there is no durability steel sheet in the past due to good plating adhesion after press working and good corrosion resistance after coating.
또한, 용융 아연 도금 강판은, 자동차, 가전, 건재 등의 분야에 있어서 사용되는 점에서, 우수한 도장 후 외관, 스폿 용접성을 갖는 경우도 요구된다.Further, the hot-dip galvanized steel sheet is also required to have excellent appearance and spot weldability after coating because it is used in fields such as automobiles, home appliances and building materials.
본 발명은 이러한 사정을 감안하여 이루어진 것으로서, 프레스 가공 후의 우수한 도금 밀착성, 우수한 스폿 용접성, 프레스 가공 후의 우수한 도장 후 내식성, 또한 우수한 도장 후 외관을 갖는 용융 아연 도금 강판을 제공하는 것을 목적으로 한다.The present invention has been made in view of such circumstances, and an object thereof is to provide a hot-dip galvanized steel sheet having excellent plating adhesion after press working, excellent spot weldability, excellent post-coating corrosion resistance after press working, and excellent appearance after painting.
본 발명자들은 상기 과제를 해결하기 위해 예의 연구를 거듭했다. 종래 기술과 같이 단순히 용융 아연 도금 처리를 행하는 것이 아니라, 용융 아연 도금층의 구조를 제어하여, 금속 간 화합물을 강판과 용융 아연 도금층 간에 소정의 성상(性狀)으로 형성시키는 용융 아연 도금 처리를 행한다. 바람직하게는 용융 아연 도금층의 응고 조직과 표면의 텍스처를 제어하고, 강판 표면의 지철 표층부에 있어서의 내부 산화 상태를 제어하는 용융 아연 도금 처리를 행한다. 이러한 용융 아연 도금 처리에 의해, 프레스 가공 후의 우수한 도금 밀착성, 우수한 스폿 용접성, 프레스 가공 후에 있어서의 가공부가 우수한 도장 후 내식성, 또한 우수한 도장 후 외관을 갖는 용융 아연 도금 강판이 되는 것을 발견하여, 본 발명을 완성하기에 이르렀다. 보다 구체적으로는 본 발명은 이하의 것을 제공한다. The present inventors have conducted diligent studies to solve the above problems. The hot dip galvanizing treatment is performed in which the structure of the hot dip galvanized layer is controlled so that the intermetallic compound is formed between the steel sheet and the hot-dip galvanized layer in a predetermined form, instead of merely performing the hot dip galvanizing treatment as in the prior art. Preferably, the hot-dip galvanizing treatment is carried out to control the solidification structure and the texture of the surface of the hot-dip galvanized layer and to control the internal oxidation state at the steel sheet surface portion of the steel sheet surface. It has been found that such a hot-dip galvanizing treatment results in a hot-dip galvanized steel sheet having excellent plating adhesion after press working, excellent spot weldability, excellent post-coating corrosion resistance after press working, and excellent appearance after painting, . More specifically, the present invention provides the following.
본 발명의 용융 아연 도금 강판은, 질량%로, C: 0.05% 이상 0.10% 이하, Si: 0.10% 이하, Mn: 0.30% 이상 0.70% 이하, P: 0.040% 이하, S: 0.010% 이하, N: 0.005% 이하, Al: 0.10% 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물의 조성으로 이루어지는 강판과, 상기 강판의 표면의 적어도 일부에 형성된, Al을 질량%로 0.3% 이상 0.6% 이하 포함하는 용융 아연 도금층과, 상기 강판과 상기 용융 아연 도금층 간에 존재하는, 0.12g/㎡ 이상 0.22g/㎡ 이하의 Al을 포함하고, 또한 평균 입경 1㎛ 이하의 Fe2Al5를 포함하는 금속 간 화합물을 갖고, 항복 응력(YS)이 260㎫ 이상 350㎫ 이하이다. The hot-dip galvanized steel sheet according to the present invention contains, by mass%, C: 0.05 to 0.10%, Si: 0.10%, Mn: 0.30 to 0.70%, P: 0.040% : 0.005% or less, Al: 0.10% or less, and the balance of Fe and inevitable impurities; and Al, which is formed on at least a part of the surface of the steel sheet in an amount of 0.3% to 0.6% And an intermetallic compound containing 0.12 g / m 2 or more and 0.22 g / m 2 or less of Al, which is present between the steel sheet and the hot dip galvanized layer and contains Fe 2 Al 5 having an average particle diameter of 1 μm or less And a yield stress (YS) of 260 MPa or more and 350 MPa or less.
본 발명의 용융 아연 도금 강판에 있어서는, 상기 용융 아연 도금층의 표면의 표면 거칠기 Ra가 0.8㎛ 이상 1.6㎛ 이하이고, 상기 용융 아연 도금층의 표면의 광택도(G값)가 550 이상 750 이하이고, 상기 용융 아연 도금층의 표면에 있어서의, Zn 결정의 (002)면의 결정 배향성과 Zn 결정의 (004)면의 결정 배향성과의 비(比)인 아연 기저면 배향률(Zn(002)/(004))이 0.60 이상 0.90 이하이고, 상기 강판의 표면에 있어서의, 상기 용융 아연 도금층과 접촉하는 지철 표층부의 내부 산화량이 0.05g/㎡ 이하인 것이 바람직하다. In the hot-dip galvanized steel sheet of the present invention, it is preferable that the surface of the hot-dip galvanized layer has a surface roughness Ra of 0.8 μm or more and 1.6 μm or less, a glossiness (G value) of the surface of the hot- (Zn (002) / (004)), which is the ratio of the crystal orientation of the (002) plane of the Zn crystal to the crystal orientation of the (004) plane of the Zn crystal on the surface of the hot dip galvanized layer, ) Is not less than 0.60 and not more than 0.90, and the inner oxidation amount of the steel surface layer portion contacting the hot dip galvanized layer on the surface of the steel sheet is not more than 0.05 g / m 2.
본 발명의 용융 아연 도금 강판은, 프레스 가공 후의 우수한 도금 밀착성, 우수한 스폿 용접성, 프레스 가공 후의 우수한 도장 후 내식성, 또한 우수한 도장 후 외관을 갖는다. The hot-dip galvanized steel sheet of the present invention has excellent plating adhesion after press working, excellent spot weldability, excellent corrosion resistance after press working, and excellent appearance after coating.
(발명을 실시하기 위한 형태)(Mode for carrying out the invention)
이하, 본 발명에 대해서 구체적으로 설명한다. 또한, 본 발명은 이하의 실시 형태에 한정되지 않는다. Hereinafter, the present invention will be described in detail. The present invention is not limited to the following embodiments.
본 발명의 용융 아연 도금 강판은, 강판과, 강판의 표면의 적어도 일부에 형성된 용융 아연 도금층과, 강판과 용융 아연 도금층 간에 존재하는 금속 화합물을 갖는다. The hot-dip galvanized steel sheet of the present invention has a steel sheet, a hot-dip galvanized layer formed on at least a part of the surface of the steel sheet, and a metal compound present between the steel sheet and the hot-dip galvanized layer.
<강판><Steel plate>
본 발명에서 이용하는 강판은, 질량%로, C: 0.05% 이상 0.10% 이하, Si: 0.10% 이하, Mn: 0.30% 이상 0.70% 이하, P: 0.040% 이하, S: 0.010% 이하, N: 0.005% 이하, Al: 0.10% 이하를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물의 조성으로 이루어진다. 이하, 상기 성분 조성에 대해서 설명한다. 또한, 본 명세서에 있어서, 성분 조성에 있어서의 「%」 표시는, 특별히 언급하지 않는 한 「질량%」를 의미한다. The steel sheet used in the present invention preferably contains 0.05 to 0.10% of C, 0.10% or less of Si, 0.30 to 0.70% of Mn, 0.040% or less of P, 0.010% or less of S, Or less, Al: 0.10% or less, and the balance of Fe and inevitable impurities. Hereinafter, the composition of the above components will be described. In the present specification, "% " in component composition means " mass% " unless otherwise specified.
C: 0.05% 이상 0.10% 이하C: not less than 0.05% and not more than 0.10%
C의 함유량이 증가하면 강판의 고강도화에 기여할 수 있다. 이 고강도화를 위해서는 C의 함유량은 0.05% 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 다량의 C는 고용(固溶) C의 증대를 초래하여, 항복(降伏) 강도, 신장을 크게 상승시킴과 함께, 용접성도 크게 저하시킨다. 이 때문에 C의 함유량은 0.10% 이하로 할 필요가 있다. An increase in the content of C can contribute to the strengthening of the steel sheet. For this high strength, the content of C must be 0.05% or more. On the other hand, a large amount of C causes an increase in solid solution C, greatly increasing the yield strength and elongation, and also greatly reducing the weldability. Therefore, the content of C must be 0.10% or less.
Si: 0.10% 이하Si: not more than 0.10%
Si를 다량으로 첨가하면, 어닐링시의 Si 산화물의 생성에 의해, 프레스 가공 후의 강판의 도금 밀착성이 저해되어 버린다. 따라서, Si의 함유량은 0.10% 이하로 할 필요가 있다. 바람직한 Si의 함유량은 0.03% 이하이다. When a large amount of Si is added, the adhesion of the steel sheet after press working is deteriorated due to the generation of Si oxide during annealing. Therefore, the Si content needs to be 0.10% or less. The preferable content of Si is 0.03% or less.
Mn: 0.30∼0.70%Mn: 0.30 to 0.70%
Mn은 고용 강화에 의해 고강도화에 기여한다. 또한, Mn은, C의 확산을 억제하고, 시멘타이트를 미세화함으로써 고용 C를 저감하여, 항복 강도, 신장을 작게 한다. 또한, Mn은, 유해한 강(鋼) 중의 S를 MnS로 하여 무해화하는 작용도 갖는다. 이러한 효과를 얻기 위해 Mn의 함유량은 0.30% 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 다량의 Mn의 함유는, 경질화에 의한 연성의 저하를 초래할 뿐만 아니라, 어닐링시에 Mn 산화물의 생성을 일으켜, 프레스 가공 후의 강판의 도금 밀착성을 저해한다. 그 때문에, Mn의 함유량은 0.70% 이하로 할 필요가 있다.Mn contributes to enhancement of strength by solid solution strengthening. Further, Mn suppresses the diffusion of C and reduces the solid solution C by making the cementite finer, thereby decreasing the yield strength and elongation. Mn also has an action of making S in harmful steel as MnS, thereby detoxifying it. In order to obtain such an effect, the content of Mn should be 0.30% or more. On the other hand, the incorporation of a large amount of Mn not only leads to a decrease in ductility due to hardening but also causes generation of Mn oxides at the time of annealing, thereby deteriorating the plating adhesion of the steel sheet after press working. Therefore, the content of Mn should be 0.70% or less.
P: 0.040% 이하P: not more than 0.040%
P는 고용 강화 원소로서 고강도화에 기여한다. 그러나, P는 연성이나 인성을 열화시킨다. 이 때문에, P의 함유량은 0.040% 이하로 할 필요가 있다. 바람직한 P의 함유량은 0.015% 이하이다. P contributes to the enhancement of strength as an employment strengthening element. However, P deteriorates ductility and toughness. Therefore, the content of P must be 0.040% or less. The preferable content of P is 0.015% or less.
S: 0.010% 이하S: not more than 0.010%
S의 함유량이 많으면, 용접부의 인성이 열화된다. 이 때문에 S의 함유량의 상한은 0.010%로 한다. 바람직한 S의 함유량은 0.007% 이하이다. If the content of S is large, the toughness of the welded portion is deteriorated. Therefore, the upper limit of the content of S is 0.010%. The preferable content of S is 0.007% or less.
N: 0.005% 이하, Al: 0.10% 이하N: 0.005% or less, Al: 0.10% or less
Al(sol.Al)과 N은, 통상의 강판이 함유하는 양이면 본 발명의 효과를 손상시키지 않는다. 또한, N은, Ti와 결합하여 TiN을 형성하거나, Al과 결합하여 AlN을 형성하거나 한다. 그래서, Al의 함유량을 0.10% 이하, N의 함유량을 0.005% 이하로 규정한다. 또한, Al의 함유량이 0.10%를 초과하면, 후술하는 금속 간 화합물의 형성을 저해한다. 또한, Al의 함유량이 0.10%를 초과하면, 핵발생이 억제되어 강판 조직 중의 하나 하나의 결정이 조대화(粗大化)함으로써 프레스 가공 후의 도금 밀착성이 열화된다. 또한, N의 함유량이 0.005%를 초과하는 질화물이 페라이트 립(粒) 내에 분산되어 가공 경화율이 저하된다. 바람직한 Al의 함유량은 0.04% 이하이고, 바람직한 N의 함유량은 0.002% 이하이다. Al (sol.Al) and N do not impair the effect of the present invention as long as they are contained in a usual steel sheet. Further, N may be combined with Ti to form TiN, or may be combined with Al to form AlN. Therefore, the content of Al is limited to 0.10% or less and the content of N is limited to 0.005% or less. When the content of Al exceeds 0.10%, the formation of an intermetallic compound to be described later is inhibited. When the content of Al exceeds 0.10%, nucleation is inhibited and the crystals of each steel sheet are coarsened to deteriorate the plating adhesion after press working. In addition, nitrides having an N content exceeding 0.005% are dispersed in the ferrite grains, and the work hardening rate is lowered. The content of Al is preferably 0.04% or less, and the content of N is preferably 0.002% or less.
<용융 아연 도금층><Hot-dip galvanized layer>
용융 아연 도금층이란, 통상의 용융 아연 도금 처리에 의해 형성되는 용융 아연 도금층이다. 또한, 용융 아연 도금층은, Al을 질량%로 0.3% 이상 0.6% 이하 포함한다. 본 발명에 있어서는, 용융 아연 도금층에 Zn, Al 이외의 성분을, 본 발명의 효과를 손상시키지 않는 범위에서 포함해도 좋다. Al 이외의 성분으로서는 Fe, Mg, Cr 등을 들 수 있다. The hot-dip galvanized layer is a hot-dip galvanized layer formed by a conventional hot-dip galvanizing treatment. The hot dip galvanized layer contains Al in an amount of 0.3% or more and 0.6% or less by mass%. In the present invention, components other than Zn and Al may be contained in the hot-dip galvanized layer within a range that does not impair the effect of the present invention. Examples of the components other than Al include Fe, Mg, and Cr.
Al의 함유량이 0.3% 미만의 경우, 도금 욕(浴) 중의 Al 농도를 낮게 할 필요가 있다. 상기 Al 농도가 낮아지면 Fe의 용출(溶出)이 있기 때문에, 드로스(dross)가 석출되어 외관성이 악화되거나, 경질의 드로스가 용융 아연 도금층 중에 분산되거나 한다. 드로스가 용융 아연 도금층 중에 분산되면, 이것이 프레스 가공시에 금형과 접촉함으로써, 용융 아연 도금 강판의 프레스 가공성이 열화된다. Al의 함유량이 0.6% 초과이면 용융 아연 도금층 표면에 Al의 산화 피막이 다량으로 형성되어, 용융 아연 도금 강판의 스폿 용접성이 열화된다. When the content of Al is less than 0.3%, it is necessary to lower the Al concentration in the plating bath. If the Al concentration is lowered, there is elution of Fe, so that a dross is precipitated to deteriorate the external appearance, or the hard dross is dispersed in the hot-dip galvanized layer. When the drawstock is dispersed in the hot-dip galvanized layer, it is brought into contact with the metal at the time of press working, whereby the press-formability of the hot-dip galvanized steel sheet is deteriorated. When the content of Al exceeds 0.6%, a large amount of Al oxide film is formed on the surface of the hot-dip galvanized layer, and the spot weldability of the hot-dip galvanized steel sheet is deteriorated.
용융 아연 도금층은, 용융 아연 도금층의 표면의 표면 거칠기 Ra가 0.8㎛ 이상 1.6㎛ 이하인 것이 바람직하다. 표면 거칠기 Ra가 0.8 미만이면 용융 아연 도금 강판의 프레스시에 기름이 용융 아연 도금층의 표면에 보존유지(保持)되지 않아 프레스 가공성이 열화되는 경우가 있다. 표면 거칠기 Ra가 1.6㎛ 초과이면 도장 후 선예성(鮮銳性)이나 프레스 가공 후의 도금 밀착성이 열화되어 우수한 외관을 도장 후의 용융 아연 도금 강판에 부여할 수 없는 경우가 있다. 또한, 상기 표면 거칠기 Ra는, 실시예에 기재된 방법으로 측정된 표면 거칠기 Ra를 의미한다. In the hot-dip galvanized layer, the surface roughness Ra of the surface of the hot-dip galvanized layer is preferably 0.8 μm or more and 1.6 μm or less. If the surface roughness Ra is less than 0.8, the oil may not be retained (held) on the surface of the hot-dip galvanized layer during the pressing of the hot-dip galvanized steel sheet, and the press workability may be deteriorated. If the surface roughness Ra is more than 1.6 占 퐉, there is a case where the after-painting sharpness or the plating adhesion after press working is deteriorated and excellent appearance can not be given to the hot-dip galvanized steel sheet after painting. The surface roughness Ra means the surface roughness Ra measured by the method described in the embodiment.
용융 아연 도금층의 표면의 광택도(G값)가 550 이상 750 이하인 것이 바람직하다. 상기 광택도(G값)가 550 미만이면 도장 후 선예성이 열화되어 도장 후의 용융 아연 도금 강판에 우수한 외관을 부여할 수 없는 경우가 있다. 광택도(G값)가 750 초과이면 지나치게 평활하여, 용융 아연 도금 강판의 프레스시에 기름이 용융 아연 도금층의 표면에 보존유지되지 않아 성형성이 뒤떨어지는 경우가 있다. 또한, 상기 광택도(G값)는 실시예에 기재된 바와 같이, 광택도계를 이용하여 측정된 광택도(G값)를 의미한다. It is preferable that the gloss (G value) of the surface of the hot-dip galvanized layer is 550 or more and 750 or less. When the glossiness (G value) is less than 550, the post-coating sharpness deteriorates, and a good appearance can not be given to the hot-dip galvanized steel sheet after painting. When the glossiness (G value) is more than 750, the steel sheet is excessively smooth, and oil is not stored and held on the surface of the hot-dip galvanized layer during pressing of the hot-dip galvanized steel sheet, resulting in poor moldability. The glossiness (G value) means the glossiness (G value) measured using a glossmeter as described in the examples.
용융 아연 도금층의 표면에 있어서의, Zn 결정의 (002)면의 결정 배향성과 Zn 결정의 (004)면의 결정 배향성과의 비인 아연 기저면 배향률(Zn(002)/(004))이 0.60 이상 0.90 이하인 것이 바람직하다. 아연 기저면 배향률이 0.60 미만이면 아연 결정의 배향이 비교적 랜덤이며, 도금 직후에 아연이 응고될 때의 결정 사이즈가 세밀해지기 때문에, 용융 아연 도금층의 표면이 지나치게 평활하여 프레스시에 기름이 당해 표면에 보존유지되지 않아 프레스 가공성이 열화되는 경우가 있다. 아연 기저면 배향률이 0.90 초과이면 Zn 결정의 기저면의 배향이 지나치게 높아 결정립이 성장하기 쉽고, 결과적으로 덴드라이트 아암(dendrite arm)이 발달하기 때문에, 도장 후 선예성이 열화되어 도장 후의 용융 아연 도금 강판의 외관이 악화될 가능성이 있다. 또한, 아연 기저면 배향률이 0.90 초과이면, 내식성도 열화될 가능성이 있다. 여기에서 아연 기저면 배향률은 이하의 식으로 규정할 수 있다. (Zn (002) / (004)), which is a ratio of the crystal orientation of the (002) plane of the Zn crystal to the crystal orientation of the (004) plane of the Zn crystal on the surface of the hot dip galvanized layer is 0.60 or more Is preferably 0.90 or less. If the orientation ratio of the zinc base plane is less than 0.60, the orientation of the zinc crystals is relatively random and the crystal size when the zinc coagulates immediately after the plating becomes finer. Therefore, the surface of the hot-dip galvanized layer becomes excessively smooth, And the press workability may be deteriorated in some cases. If the orientation ratio of the zinc base is more than 0.90, the orientation of the base of the Zn crystal is too high, and the crystal grains are liable to grow, resulting in the development of a dendrite arm, resulting in deterioration in sharpness after coating, There is a possibility that the appearance of the display device may deteriorate. Also, if the orientation ratio of the zinc base is more than 0.90, the corrosion resistance may also deteriorate. Here, the orientation ratio of the zinc base plane can be defined by the following formula.
아연 기저면 배향률(Zn(002)/(004))은 {(002)면의 Zn 결정 배향성}/{(004)면의 Zn 결정 배향성}을 나타낸다. 또한, I(xyz)는 샘플의 (xyz)면에 있어서의 X선으로 측정한 Zn 강도, Istd(xyz)는 표준 샘플(순Zn 분말)의 (xyz)면에 있어서의 X선으로 측정한 Zn 강도, Σ는 전(全) 방위의 Zn 강도의 합계를 의미한다. The zinc base plane orientation ratio (Zn (002) / (004)) represents the Zn crystal orientation property of the (002) plane} / {the Zn crystal orientation property of the (004) plane}. I ( xyz ) represents the Zn intensity measured by the X-ray on the (xyz) plane of the sample and I std ( xyz ) represents the intensity of the Zn measured by the X-ray on the (xyz) plane of the standard sample Zn intensity, and? Is the sum of the Zn intensities in all directions.
상기와 같이 하여 아연 기저면 배향률을 규정하면, Zn은 hcp 구조를 취하여 통상은 기저면에 배향되기 쉬워, 어느 정도 결정이 랜덤으로 배향되었는지를 알 수 있다. 이 응고 조직의 배향 정도는, 광택, 결정 사이즈, 표면에서의 조도(표면 거칠기)에 영향을 준다. 이 때문에, 아연 기저 배향률을 정확하게 제어하는 것은 용융 아연 도금 강판의 표면 성상뿐만 아니라 프레스 가공성을 제어할 때에 중요하다. If the orientation ratio of the zinc base is defined as described above, Zn is easily oriented to the basal plane by taking the hcp structure, and it can be known to what extent crystals are randomly oriented. The degree of orientation of the solidification structure affects luster, crystal size, and surface roughness (surface roughness). Therefore, precisely controlling the zinc base orientation ratio is important in controlling the press formability as well as the surface properties of the hot-dip galvanized steel sheet.
또한, 용융 아연 도금층은, 강판 표면의 적어도 일부에 형성되면 좋다. 용융 아연 도금층은, 강판을 도금욕에 침지하는 방법으로 강판 표면에 형성되기 때문에, 통상, 강판 표면의 전체에 용융 아연 도금층이 형성된다. The hot dip galvanized layer may be formed on at least a part of the surface of the steel sheet. Since the hot-dip galvanized layer is formed on the surface of the steel sheet by dipping the steel sheet in a plating bath, a hot-dip galvanized layer is usually formed on the entire surface of the steel sheet.
또한, 용융 아연 도금층의 두께는 특별히 한정되지 않지만, 용융 아연 도금층의 두께는, 용융 아연 도금 처리시의 도금 부착량을 제어함으로써 조정할 수 있다. The thickness of the hot-dip galvanized layer is not particularly limited, but the thickness of the hot-dip galvanized layer can be adjusted by controlling the amount of the deposited layer during the hot-dip galvanizing treatment.
<금속 간 화합물><Intermetallic compound>
금속 간 화합물은, 평균 입경 1㎛ 이하의 Fe2Al5를 포함하는 금속 간 화합물로 구성되며, 강판과 용융 아연 도금층 간에 존재한다. 또한, 금속 간 화합물은, 0.12g/㎡ 이상 0.22g/㎡ 이하의 Al을 포함한다. Fe2Al5를 포함하는 금속 간 화합물이 존재함으로써 FeZn 합금상(合金相)의 형성을 억제하여 양호한 도금 밀착성을 확보할 수 있다. 이 효과는 Fe2Al5를 포함하는 금속 간 화합물 이외의 금속 간 화합물의 경우, 경질이고 무른 경우가 많기 때문에 얻어지지 않는다. 또한, Fe2Al5를 포함하는 금속 간 화합물 이외의 금속 간 화합물에서는, 단단하고 무른 FeZn 금속 간 화합물이 생성되는 경우가 있으며, 이것이 생성된 경우 도금 밀착성이 열화된다. 또한, Fe2Al5의 함유량은 본 발명의 효과가 얻어지도록 적절히 조정하면 좋다. 또한, 금속 간 화합물이 존재하고 있는 것의 확인은, 용융 아연 도금층의 단면에 있어서의 강판과의 계면 부근을 투과 전자 현미경 중에서 전자선 회절에 의해 해석하여 검출하는 방법으로 행할 수 있다. The intermetallic compound is composed of an intermetallic compound containing Fe 2 Al 5 having an average particle diameter of 1 μm or less and exists between a steel sheet and a hot-dip galvanized layer. Further, the intermetallic compound contains Al of not less than 0.12 g / m 2 and not more than 0.22 g / m 2. The presence of the intermetallic compound containing Fe 2 Al 5 suppresses the formation of the FeZn alloy phase (alloy phase) and secures good plating adhesion. This effect is not obtained in the case of an intermetallic compound other than an intermetallic compound containing Fe 2 Al 5 because it is hard and is often soft. In addition, an intermetallic compound other than an intermetallic compound containing Fe 2 Al 5 sometimes produces a hard and loose FeZn intermetallic compound, and when this is produced, the adhesion of the plating is deteriorated. The content of Fe 2 Al 5 may be suitably adjusted so as to obtain the effect of the present invention. The presence of the intermetallic compound can be confirmed by a method of analyzing and analyzing the vicinity of the interface between the hot dip galvanized layer and the steel sheet in the cross section of the hot dip galvanized layer by electron beam diffraction in a transmission electron microscope.
Fe2Al5의 평균 입경이 1㎛ 초과이면 경질의 금속 간 화합물이 과잉 성장하게 되어, 용융 아연 도금 강판의 내충격 특성이 열화된다. 이 때문에, 상기 평균 입경의 상한은 1㎛로 한다. If the average particle diameter of Fe 2 Al 5 exceeds 1 탆, the hard intermetallic compound is excessively grown and the impact resistance characteristic of the hot-dip galvanized steel sheet is deteriorated. For this reason, the upper limit of the average particle diameter is 1 mu m.
금속 간 화합물 중의 Al의 함유량이 0.12g/㎡ 미만이면, 도금의 용융 아연욕 중 Al 농도를 낮게 설정할 필요가 있으며, 상기 Al 농도를 낮게 설정하면 드로스가 석출되어 용융 아연 도금 강판의 외관성이나 프레스 가공성, 프레스 가공 후의 도금 밀착성, 용융 아연 도금 강판의 내식성이 열화된다. 금속 간 화합물 중의 Al의 함유량이 0.22g/㎡ 초과이면 도금욕 중의 Al 농도를 높게 설정할 필요가 있으며, 상기 Al 농도를 높게 설정하면 용융 아연 도금층 표면에 Al의 산화 피막이 다량으로 형성되어 스폿 용접성이 열화된다. If the content of Al in the intermetallic compound is less than 0.12 g / m 2, it is necessary to set the Al concentration to be low in the molten zinc bath for plating. If the Al concentration is set to a low value, dross is precipitated and the appearance of the hot-dip galvanized steel sheet, The processability, the plating adhesion after the press working, and the corrosion resistance of the hot-dip galvanized steel sheet are deteriorated. If the content of Al in the intermetallic compound is more than 0.22 g / m < 2 >, it is necessary to set the Al concentration in the plating bath to be high. When the Al concentration is set to be high, a large amount of Al oxide film is formed on the surface of the hot dip galvanized layer, do.
<용융 아연 도금 강판의 물성 등><Physical properties of hot-dip galvanized steel sheet>
본 발명의 용융 아연 도금 강판은, 프레스 가공 후의 도금 밀착성이 우수하고, 프레스 가공 후에 있어서의 가공부의 도장 후 내식성이 우수하다. 그리고, 본 발명의 용융 아연 도금 강판은, 우수한 도장 후 외관을 갖는다. 이 때문에, 본 발명의 용융 아연 도금 강판은, 백 도어나 후드 등의 매우 엄격한 가공 부위를 갖는 제품에도 적용 가능하다. The hot-dip galvanized steel sheet of the present invention is excellent in plating adhesion after press working and excellent in corrosion resistance after coating of the processed portion after press working. The hot-dip galvanized steel sheet of the present invention has an appearance after excellent coating. For this reason, the hot-dip galvanized steel sheet of the present invention is also applicable to products having extremely strict processing regions such as back doors and hoods.
또한, 본 발명의 용융 아연 도금 강판은 항복 응력(YS)이 260㎫ 이상 350㎫ 이하이다. 항복 응력이 상기 범위에 있으면, 주로 내판(內板) 등의 엄격한 가공과 형상 동결성을 확보하지 않으면 안 되는 용도에도 용융 아연 도금 강판을 바람직하게 적용할 수 있다. 바람직한 항복 응력은 270㎫ 이상 310㎫ 이하이다. Further, the hot-dip galvanized steel sheet of the present invention has a yield stress (YS) of 260 MPa or more and 350 MPa or less. When the yield stress is within the above range, the hot-dip galvanized steel sheet can be suitably used for applications such as inner plates and the like, which must secure rigidity and shape-conformity. The preferred yield stress is 270 MPa or more and 310 MPa or less.
또한, 더 한층의 양호한 도금 밀착성의 확보를 위해서는, 도금층 제거 후의 지철 표층부에 있어서의 내부 산화량이 편면당 0.05g/㎡ 이하인 것이 바람직하다. 내부 산화는, 강(鋼) 중에 첨가된 Si, Mn, Al, P 등의 이(易)산화성 원소가 열연(熱延) 공정이나 CGL에서의 어닐링 공정 등에서 산화됨으로써 발생한다. 내부 산화량을 억제하기 위해서는, 열연시의 권취 온도를 과잉으로 올리지 않거나, CGL에서의 어닐링 분위기 중의 노점(露点)을 과잉으로 올리지 않는 것이 필요하다. 내부 산화량이 많으면 프레스 가공 후의 가공부에 입계(粒界)가 취화(脆化)되어, 프레스 가공 후의 도금 밀착성이 열화되고, 또한 스폿 용접성도 열화되는 경우가 있다. 또한, 지철 표층부란, 용융 아연 도금층과 강판의 계면에서 강판의 두께 방향으로 50㎛까지의 범위를 가리킨다. In order to further secure good plating adhesion, it is preferable that the inner oxidation amount at the base steel surface layer portion after the removal of the plating layer is 0.05 g / m 2 or less per one surface. Internal oxidation is caused by oxidation of an easily oxidizing element such as Si, Mn, Al, P added in steel into an annealing process in a hot rolling process or an annealing process in CGL. In order to suppress the internal oxidation amount, it is necessary not to increase the winding temperature at the time of hot rolling excessively, or to increase the dew point in the annealing atmosphere in CGL excessively. If the amount of internal oxidation is large, grain boundaries may become brittle in the processed portion after the pressing, deteriorating the plating adhesion after press working, and also deteriorate the spot weldability. Further, the steel surface layer portion refers to a range from the interface between the hot-dip galvanized layer and the steel sheet to 50 mu m in the thickness direction of the steel sheet.
내부 산화량을 측정하기 위한, 도금층의 제거 방법은 특별히 묻지 않고, 산, 알칼리에 의한 제거 중 어느 것이라도 가능하다. 단 인히비터(지철 용해 억제제)의 병용(倂用) 등에 의해, 지철을 제거하지 않는 것과, 제거 후의 표면이 산화되지 않도록 주의한다. 일 예로서, 20질량% NaOH-10질량% 트리에탄올아민 수용액 195cc+35질량% H2O2 수용액 7cc로 실시 가능하다. 이외에도 인히비터를 함유하는 희(希)HCl 용액으로도 가능하다. The method of removing the plating layer for measuring the internal oxidation amount is not particularly limited, and it can be any of acid and alkali removal. Take care not to remove the substrate and to prevent the surface after the removal from being oxidized by the use of an inhibitor (base iron dissolution inhibitor). As an example, it is possible to use a 20% by mass NaOH-10% by mass aqueous solution of triethanolamine in 195 cc and a 35% by mass aqueous H 2 O 2 solution in 7 cc. It is also possible to use a dilute HCl solution containing an inhibitor.
내부 산화량은 도금층 제거 후의 지철 표층부의 산소량을 측정함으로써 얻어진다. 지철 표층부의 내부 산화물량은, 예를 들면 「임펄스 로(爐) 용융-적외선급 수법」으로 측정한다. 단, 도금층 바로 아래의 내부 산화량을 정확하게 예측하려면, 모재 자체가 함유하는 산소량을 뺄 필요가 있다. 이 때문에, 동일하게 도금층을 제거한 시료의 표리의 표층부를 100㎛ 이상 기계 연마한 시료에 대한 강(鋼) 중 산소량을 별도 측정하고, 도금층 제거 후의 지철 표층부에서의 산화물량으로부터 상기 시료의 산소량을 뺌으로써, 표층부만의 산화 증량(增量)을 산출하여, 단위 면적당의 양으로 환산하여 값을 얻는다. The internal oxidation amount is obtained by measuring the amount of oxygen in the surface layer of the steel sheet after the removal of the plating layer. The amount of internal oxide in the surface layer of the base steel is measured, for example, by "impulse melting-infrared ray method". However, in order to accurately predict the internal oxidation amount immediately below the plating layer, it is necessary to subtract the oxygen amount contained in the base material itself. For this reason, the oxygen amount in the steel for a specimen in which the surface layer portion of the front and back surfaces of the sample, from which the plating layer has been removed in the same way, is mechanically polished more than 100 占 퐉 is separately measured and the oxygen amount of the sample is determined from the oxidized amount in the steel surface layer portion after the plating layer is removed , The oxidation increase amount of only the surface layer portion is calculated and converted into the amount per unit area to obtain the value.
<용융 아연 도금 강판의 제조 방법>≪ Production method of hot-dip galvanized steel sheet >
이어서, 용융 아연 도금 강판의 제조 방법에 대해서 설명한다. 예를 들면, 이하의 방법으로 용융 아연 도금 강판을 제조 가능하다. 우선, 상기와 같은 성분 조성을 갖는 강을 연속 주조에 의해 슬래브(slab)로 하고, 당해 슬래브를 가열하여, 스케일 제거(descaling) 및 초벌 압연을 행한다. 이어서, 냉각한 후, 마무리 압연하고, 냉각하고, 권취하고, 이어서, 산세정(pickling), 냉간 압연을 행한다. 이어서, 연속식 용융 아연 도금 설비에 있어서, 강판의 어닐링 및 용융 아연 도금 처리를 행한다. Next, a method of producing a hot-dip galvanized steel sheet will be described. For example, a hot-dip galvanized steel sheet can be produced by the following method. First, a steel having the above-mentioned composition is made into a slab by continuous casting, and the slab is heated to perform descaling and rough rolling. Subsequently, the steel sheet is cooled, followed by finish rolling, cooling, winding, pickling, and cold rolling. Next, annealing and hot-dip galvanizing of the steel sheet are performed in the continuous hot-dip galvanizing facility.
슬래브를 가열할 때의 가열 시간, 가열 온도, 초벌 압연의 조건, 냉각 조건, 마무리 압연의 조건, 권취의 조건 등은, 적절히 설정 가능하다. 단, 본 발명에 있어서 지철 표층부에서의 내부 산화량을 상기의 범위로 조정하기 위해서는, 마무리 압연(열간 압연)의 조건이나 권취 속도를 조정하는 것이 바람직하다. The heating time, the heating temperature, the rough rolling condition, the cooling condition, the finish rolling condition, the winding condition, and the like when the slab is heated can be appropriately set. However, in the present invention, in order to adjust the internal oxidation amount in the steel surface layer portion to the above-mentioned range, it is preferable to adjust the conditions of finish rolling (hot rolling) and the winding speed.
또한, 강판의 어닐링의 조건은, 용융 아연 도금 강판의 항복 응력에 영향을 준다. 본 발명에 있어서는, 항복 응력을 상기 범위로 설정하기 위해, 어닐링시의 가열 온도(어닐링 온도이며, 강판 최고 도달 온도를 의미함)를 760℃ 이상 840℃ 이하로 설정하는 것이 바람직하다. The annealing condition of the steel sheet affects the yield stress of the hot-dip galvanized steel sheet. In the present invention, it is preferable to set the heating temperature (annealing temperature, which means the maximum temperature of the steel sheet) at the time of annealing to 760 DEG C or more and 840 DEG C or less in order to set the yield stress in the above range.
또한, 어닐링 분위기의 조정도 적절히 행하면 좋다. 본 발명에 있어서는 노점을 -55℃ 이상 0℃ 이하로 조정하는 것이 바람직하다. 노점이 0℃를 초과하면 로체(爐體) 표면이 취화되기 쉽다는 이유에서 바람직하지 않고, 노점이 -55℃ 미만이 되면 기밀성을 확보하는 것이 기술적으로 곤란하다는 이유에서 바람직하지 않다. Also, the annealing atmosphere may be adjusted appropriately. In the present invention, it is preferable to adjust the dew point to -55 DEG C or more and 0 DEG C or less. If the dew point is higher than 0 ° C, it is not preferable because the surface of the furnace body tends to become brittle. If the dew point is lower than -55 ° C, securing the airtightness is not preferable because of technically difficultness.
또한, 어닐링 분위기 중의 수소 농도는 1vol% 이상 50vol% 이하인 것이 바람직하다. 수소 농도가 1vol% 이상이면 강판 표면을 활성화한다는 이유에서 바람직하고, 수소 농도가 50vol% 이상이면 경제적으로 불리하다는 이유에서 바람직하지 않다. The hydrogen concentration in the annealing atmosphere is preferably 1 vol% or more and 50 vol% or less. When the hydrogen concentration is 1 vol% or more, it is preferable because the surface of the steel sheet is activated. When the hydrogen concentration is 50 vol% or more, it is not preferable because it is economically disadvantageous.
본 발명에 있어서는, 용융 아연 도금층의 Al 함유량을 제어하고, 강판과 용융 아연 도금층과의 사이에 금속 간 화합물을 존재시키기 위해, 용융 아연 도금 처리의 조건을 조정할 필요가 있다. 또한, 용융 아연 도금층의 표면 상태(표면 거칠기 Ra, 광택도(G값), 아연 기저면 배향률)를 소망하는 상태로 하기 위해서도, 용융 아연 도금 처리의 조건을 조정할 필요가 있다. 이하, 용융 아연 도금 처리의 조건에 대해서 설명한다. In the present invention, it is necessary to adjust the conditions of the hot-dip galvanizing treatment in order to control the Al content of the hot-dip galvanized layer and to allow the intermetallic compound to exist between the steel sheet and the hot-dip galvanized layer. It is also necessary to adjust the conditions of the hot-dip galvanizing treatment in order to set the surface state (surface roughness Ra, gloss (G value), and zinc base orientation ratio) of the hot-dip galvanized layer to a desired state. Hereinafter, the conditions of the hot-dip galvanizing treatment will be described.
어닐링 후의 강판이 도금욕에 침입할 때의 강판의 온도인 침입판온(浸入板溫)은, 특별히 한정되지 않는다. 본 발명에 있어서 침입판온은, 도금욕의 온도(욕온(浴溫)) -20℃ 이상 욕온 +20℃ 이하인 것이 바람직하다. 침입판온이 상기 범위에 있으면, 욕온의 변화가 작아, 소망하는 용융 아연 도금 처리를 연속하여 행하기 쉽다. 용융 아연 도금층 중의 Al 함유량, 금속 간 화합물 중의 Al 함유량은, 욕온을 올림으로써, 저하되는 경향이 있다. 또한, 용융 아연 도금층의 표면의 광택도는 욕온을 올리면 상승하는 경향이 있다. There is no particular limitation on the penetration plate temperature (penetration plate temperature), which is the temperature of the steel sheet when the steel sheet after annealing enters the plating bath. In the present invention, the invading plate temperature is preferably the temperature of the plating bath (bath temperature) -20 占 폚 or higher and the bath + 20 占 폚 or lower. If the invading plate temperature is within the above range, the change in the bath temperature is small, and the desired hot-dip galvanizing treatment can be performed continuously. The Al content in the hot dip galvanized layer and the Al content in the intermetallic compound tend to decrease by raising the bath temperature. Further, the gloss of the surface of the hot-dip galvanized layer tends to rise when the bath temperature is raised.
어닐링 후의 강판이 침입하는 도금욕의 조성은 Zn 이외에 Al을 포함하는 것이면 좋고, 필요에 따라서 다른 성분이 포함되어 있어도 좋다. 도금욕 중의 Al의 농도는 특별히 한정되지 않는다. 도금욕 중의 Al의 농도는, 0.16질량% 이상 0.25 질량% 이하인 것이 바람직하다. Al의 농도가 상기 범위에 있으면 FeAl 합금상이 형성되어, FeZn 합금상의 형성이 억제되기 때문에 바람직하다. 광택도는 도금욕 중의 Al 농도에 따라 조정 가능하다. 도금욕 중의 Al 농도가 낮아지면 계면에 FeAl이 아니라 FeZn 결정이 근소하게 형성되고, 그것이 Zn 응고핵 발생 사이트가 됨으로써 다수의 아연 결정이 생성되고, 아연 결정 배향이 랜덤화됨으로써 배향률이 저하되는 경향이 있다. 그 결과, Al 농도가 낮을수록, 덴드라이트 형상의 Zn 결정 성장이 억제되어, 표면의 요철이 저감하고 평활화되기 때문에, 광택도가 상승한다. 보다 바람직한 Al의 농도는 0.19질량% 이상 0.22질량% 이하이다. 또한, Al 농도는, 용융 아연 도금층 중의 Al 함유량, 금속 간 화합물 중의 Al 함유량에도 영향을 주기 때문에, 이들 함유량도 고려하여 Al 농도를 결정하는 것이 바람직하다. The composition of the plating bath in which the steel sheet after annealing enters may be any as long as it contains Al besides Zn, and may contain other components as required. The concentration of Al in the plating bath is not particularly limited. The concentration of Al in the plating bath is preferably 0.16 mass% or more and 0.25 mass% or less. When the concentration of Al is in the above range, an FeAl alloy phase is formed and formation of an FeZn alloy phase is suppressed, which is preferable. The glossiness can be adjusted according to the Al concentration in the plating bath. When the Al concentration in the plating bath is lowered, not FeAl but FeZn crystals are slightly formed at the interface, and as a result, a large number of zinc crystals are generated by becoming a Zn solidification nucleus generating site, and the orientation of zinc crystals is randomized, . As a result, the lower the Al concentration is, the more the dendritic Zn crystal growth is suppressed, the unevenness of the surface is reduced and smoothed, and the glossiness is increased. More preferably, the concentration of Al is 0.19 mass% or more and 0.22 mass% or less. Further, since the Al concentration also affects the Al content in the hot dip galvanized layer and the Al content in the intermetallic compound, it is preferable to determine the Al concentration in consideration of these contents.
또한, 도금욕의 온도(욕온)는 특별히 한정되지 않는다. 본 발명에 있어서, 욕온은 430℃ 이상 470℃ 이하가 바람직하다. 욕온이 430℃ 이상이면 아연욕이 응고되지 않고 안정적으로 용해된다는 이유에서 바람직하고, 욕온이 470℃ 이하이면 Fe 용출이 적고 드로스 결함(dross defect)이 저감한다는 이유에서 바람직하다. 보다 바람직한 욕온의 범위는 450℃ 이상 465℃ 이하이다. The temperature (bath temperature) of the plating bath is not particularly limited. In the present invention, the bath temperature is preferably 430 캜 or more and 470 캜 or less. When the bath temperature is 430 占 폚 or higher, the zinc bath is preferably used because it is not solidified but stably dissolved. When the bath temperature is 470 占 폚 or lower, the Fe elution is small and the dross defect is reduced. More preferably, the range of the bath temperature is 450 ° C or higher and 465 ° C or lower.
강판을 도금욕으로 침지시킬 때의 침지 시간은 특별히 한정되지 않는다. 본 발명에 있어서, 침지 시간은 0.1초 이상 5초 이하인 것이 바람직하다. 침지 시간이 상기 범위에 있음으로써, 강판의 표면에 소망하는 용융 아연 도금층을 형성하기 쉽다. The immersion time when the steel sheet is immersed in the plating bath is not particularly limited. In the present invention, the immersion time is preferably 0.1 seconds or more and 5 seconds or less. With the immersion time in the above range, it is easy to form a desired hot-dip galvanized layer on the surface of the steel sheet.
강판을 도금욕으로부터 인상한 직후에 가스 제트 와이핑(gas jet wiping) 등으로 도금 부착량을 조정한다. 본 발명에 있어서 도금 부착량은 특별히 한정되지 않는다. 본 발명에서는, 도금 부착량은 20g/㎡ 이상 120g/㎡ 이하의 범위인 것이 바람직하다. 도금 부착량이 20g/㎡ 미만에서는 내식성의 확보가 곤란해지는 경우가 있다. 한편, 도금 부착량이 120g/㎡를 초과하면 내도금 박리성이 열화되는 경우가 있다. Immediately after lifting the steel sheet from the plating bath, adjust the amount of plating adhered by gas jet wiping or the like. The plating adhesion amount in the present invention is not particularly limited. In the present invention, the plating adhesion amount is preferably in the range of 20 g / m 2 to 120 g / m 2. If the plating adhesion amount is less than 20 g / m < 2 >, it may become difficult to secure corrosion resistance. On the other hand, if the plating adhesion amount exceeds 120 g / m < 2 >, the plating peeling resistance may deteriorate.
상기와 같이 하여 도금 부착량을 조정 후, 조질(調質) 압연(SK 처리)을 행한다. SK 처리에 이용하는 롤의 종류는 특별히 한정되지 않고, Electro-Discharge Texture 롤(EDT 롤), Electron Beam Texture 롤(EBT 롤), 쇼트 덜(short dull) 롤, 토포 크롬 롤(topochrome roll) 등을 사용 가능하다. After the plating adhesion amount is adjusted as described above, tempering (SK treatment) is performed. The kind of the roll used for the SK treatment is not particularly limited, and it is possible to use an electro-discharge texture roll (EDT roll), an electron beam texture roll (EBT roll), a short dull roll, a topochrome roll It is possible.
SK 처리시의 압하율(SK 압하율(%))도 특별히 한정되지 않는다. 본 발명에 있어서, SK 압하율은 0.7∼0.9%인 것이 바람직하다. SK 압하율이 상기 범위에 있으면, 표면 거칠기를 상기 바람직한 범위로 조정하기 쉽다. 또한, SK 압하율이 상기 범위 밖이면, 압연유를 보존유지하는 덜 그루브(dull groove)가 생기지 않고 성형성이 저하되는 경우가 있으며, 또한, 항복 강도도 저하되는 경우가 있다. The reduction rate (SK reduction rate (%)) at the time of SK treatment is also not particularly limited. In the present invention, the SK reduction rate is preferably 0.7 to 0.9%. When the SK reduction rate is in the above range, it is easy to adjust the surface roughness to the above preferable range. If the SK reduction rate is out of the above range, dull grooves for storing and retaining the rolling oil are not formed, the formability is lowered, and the yield strength is lowered in some cases.
강판을 도금욕으로부터 인상한 후의 냉각 속도는, -5℃/초 이상 -30℃/초 이하인 것이 바람직하다. The cooling rate after pulling the steel sheet from the plating bath is preferably -5 ° C / sec to -30 ° C / sec.
이상과 같이, 본 발명의 용융 아연 도금 강판을 설명했지만, 이하에서는 본 발명의 용융 아연 도금 강판의 사용에 대해서 설명한다. As described above, the hot-dip galvanized steel sheet of the present invention has been described. Hereinafter, the use of the hot-dip galvanized sheet of the present invention will be described.
본 발명의 용융 아연 도금 강판은, 프레스 가공 후의 도장 후 내식성이 우수하기 때문에, 용융 아연 도금층의 표면에 도막이 형성되는 용도로 사용되는 것이 바람직하다. 또한, 본 발명의 용융 아연 도금 강판은, 엄격한 가공성이 요구되는 용도에 적용해도 도금 밀착성이 우수하고, 내식성이나 기계 특성도 대폭으로 저하되는 일은 없다. 엄격한 가공성이 요구되고 또한 도막이 형성되는 용도로서는, 자동차의 외판, 내판 등의 자동차용 강판을 들 수 있다. 도막의 형성 방법은 특별히 한정되지 않는다. 본 발명에 있어서는, 용융 아연 도금층의 표면에 화성 처리(化成處理)를 행하여, 화성 피막을 형성한 후, 이 화성 피막 상에 도막을 형성하는 것이 바람직하다. The hot-dip galvanized steel sheet of the present invention is preferably used for the purpose of forming a coating film on the surface of the hot-dip galvanized layer because of excellent corrosion resistance after coating after press working. Further, the hot-dip galvanized steel sheet of the present invention is excellent in plating adhesion even when it is applied to applications requiring strict workability, and the corrosion resistance and mechanical properties are not significantly deteriorated. Examples of applications in which strict workability is required and in which a coating film is formed include automotive steel sheets such as outer plates and inner plates of automobiles. The method of forming the coating film is not particularly limited. In the present invention, it is preferable to perform a chemical treatment (chemical conversion treatment) on the surface of the hot-dip galvanized layer to form a chemical conversion coating, and then to form a coating film on the chemical conversion coating.
화성 처리액으로서는, 도포형, 반응형 모두 사용 가능하다. 또한, 화성 처리액에 포함되는 성분도 특별히 한정되지 않고, 크로메이트 처리액(chromate treatment solution)을 사용해도 좋고, 크롬 프리 화성 처리액(chrome-free treatment solution)을 사용해도 좋다. 또한, 화성 피막(chemical conversion coating film)은 단층이라도 좋고, 복층이라도 좋다. As the chemical conversion solution, both a coating type and a reaction type can be used. The components contained in the chemical conversion solution are not particularly limited, and a chromate treatment solution may be used, or a chrome-free treatment solution may be used. The chemical conversion coating film may be a single layer or a multilayer.
도막을 형성하기 위한 도장 방법은 특별히 한정하지 않는다. 도장 방법으로서는 전착(電着) 도장, 롤코터(roll coater) 도장, 커텐 플로우(curtain flow) 도장, 스프레이 도장 등을 들 수 있다. 또한, 도료를 건조시키기 위해, 열풍 건조, 적외선 가열, 유도 과열 등의 수단을 이용할 수 있다. The coating method for forming the coating film is not particularly limited. Examples of the coating method include an electrodeposition coating, a roll coater coating, a curtain flow coating, and a spray coating. In order to dry the paint, means such as hot air drying, infrared heating, induction heating and the like may be used.
실시예Example
이하, 본 발명을 실시예에 기초하여 구체적으로 설명한다. 또한, 본 발명은 이하의 실시예에 한정되지 않는다. Hereinafter, the present invention will be described in detail based on examples. The present invention is not limited to the following examples.
표 1에 나타낸 바와 같은 강(鋼) 조성(組成)을 갖고, 표 2(표 2-1과 표 2-2로 이루어지는 표를 표 2로 함)에 나타내는 마무리 압연 온도, 권취 온도 650℃ 이하로 권취하여 제조한 열연 강판의 흑피(黑皮) 스케일을 산세정으로 제거한 후, 압하율 65%로 냉간 압연하고, 판두께는 0.8㎜, 1.8㎜로 했다. 그 후 표면을 CGL(연속식 용융 아연 도금 라인)의 입측(入側)에서 탈지(脫脂) 처리하여 표 2에 나타내는 조건으로 어닐링, 용융 아연 도금 처리를 행하여 용융 아연 도금 강판을 제조했다. 욕온, 욕 중 Al 농도는 적절히 변경했다. 롤은 EDT 가공 롤을 사용하여 적절히 압하율을 변경했다. 부착량은 편면당 55g/㎡로 했다. 또한, 도금욕으로부터 강판을 인상하고, 가스 제트 와이핑에 의해 도금 부착량을 조정한 후, 냉각 전에 표 2에 나타내는 조건으로 SK 처리를 행했다. The steel sheet had a steel composition (composition) as shown in Table 1, and had a finish rolling temperature as shown in Table 2 (Table 2-1 and Table 2-2 shown in Table 2), a coiling temperature of 650 占 폚 or less The black scale of the hot-rolled steel sheet produced by winding was removed by pickling and cold-rolled at a reduction ratio of 65%, and the sheet thickness was 0.8 mm and 1.8 mm. Thereafter, the surface was subjected to degreasing treatment at the inlet (inlet side) of CGL (continuous hot dip galvanizing line), and subjected to annealing and hot dip galvanizing under the conditions shown in Table 2 to produce a hot-dip galvanized steel sheet. The Al concentration in the bath or bath was appropriately changed. The rolls were appropriately changed in the reduction rate using an EDT processing roll. The deposition amount was 55 g / m 2 per one side. Further, the steel plate was lifted from the plating bath, and the amount of plating adhered by the gas jet wiping was adjusted, and SK treatment was performed under the conditions shown in Table 2 before cooling.
[표 1][Table 1]
이상에 의해 얻어진 용융 아연 도금 강판에 대해서, 이하의 측정을 행했다. The following measurements were carried out on the hot-dip galvanized steel sheet obtained as described above.
금속 간 화합물 조성은 아연 도금층을 발연질산(發煙硝酸)으로 제거한 것의 표면을 X선 회절법으로 분류했다. 양에 대해서는 동일하게 하여 작성한 샘플 표면의 금속 간 화합물의 표면을 희염산으로 용해하고 ICP로 정량(定量)했다. 도금층 중의 Al량에 대해서도 동일하게 희염산으로 용해하고 ICP로 정량했다. The composition of the intermetallic compound was classified by the X-ray diffraction method on the surface of the zinc plated layer removed by fuming nitric acid. With respect to the amount, the surface of the intermetallic compound on the surface of the sample prepared in the same manner was dissolved in dilute hydrochloric acid and quantified (quantified) by ICP. The amount of Al in the plating layer was also dissolved in the same amount of diluted hydrochloric acid and quantified by ICP.
금속 간 화합물의 입경의 측정을 이하의 방법으로 행했다. 강판으로부터 시험편을 채취하고, 압연 방향으로 평행한 단면의 금속 조직을, 주사형 전자 현미경(SEM)을 이용하여 5000배로 관찰하여, 금속 간 화합물의 평균 입경을 측정했다. 결과를 표 2에 나타냈다. The particle diameter of the intermetallic compound was measured by the following method. A test piece was taken from the steel sheet and the metal structure of the cross section parallel to the rolling direction was observed at a magnification of 5000 times using a scanning electron microscope (SEM) to measure the average particle diameter of the intermetallic compound. The results are shown in Table 2.
내부 산화량의 측정은, 우선, 20질량% NaOH-10질량% 트리에탄올아민 수용액 195cc+35질량% H2O2 수용액 7cc로 용융 아연 도금층을 제거하고, 도금층 제거 후의 지철 표층부의 산소량을 임펄스로 용융-적외선급 수법으로 측정했다. 단, 도금층 바로 아래의 내부 산화량을 정확하게 예측하려면, 모재 자체가 함유하는 산소량을 뺄 필요가 있다. 이 때문에, 동일하게 도금층을 제거한 시료의 표리의 지철 표층부를 100㎛ 이상 기계 연마한 시료에 대한 강 중 산소량을 별도 측정하고, 도금층 제거 후의 지철 표층부에서의 산화물량으로부터 상기 시료의 산소량을 뺌으로써, 지철 표층부만의 산화 증량을 산출하고, 단위 면적당의 양으로 환산했다. 결과를 표 2에 나타냈다. The internal oxidation amount was measured by first removing the hot dip galvanized layer with 195 cc of a 20 mass% NaOH-10 mass% aqueous triethanolamine solution and 7 cc of a 35 cc mass% H 2 O 2 aqueous solution of 7 mass%, and measuring the amount of oxygen in the steel- Was measured by a water supply method. However, in order to accurately predict the internal oxidation amount immediately below the plating layer, it is necessary to subtract the oxygen amount contained in the base material itself. For this reason, by separately measuring the oxygen content in the steel with respect to a specimen in which the front and rear surface layer portions of the sample from which the plating layer has been removed are mechanically polished by 100 μm or more, and by subtracting the oxygen amount of the sample from the oxidized amount in the steel surface layer portion after the removal of the plating layer, The oxidation increase amount of only the surface layer portion was calculated and converted into the amount per unit area. The results are shown in Table 2.
용융 아연 도금층의 표면 거칠기 Ra의 측정은 이하의 방법으로 행했다. JIS B 0601의 규정에 준거하고, 촉침식(觸針式) 표면 조도계를 이용하여, 산술 평균 거칠기 Ra를 측정했다. 측정 결과를 표 2에 나타냈다. The surface roughness Ra of the hot-dip galvanized layer was measured by the following method. In accordance with JIS B 0601, an arithmetic mean roughness Ra was measured using a contact type surface roughness meter. The measurement results are shown in Table 2.
광택도(G값)의 측정은, 광택도계를 이용하여 행했다. 측정 결과를 표 2에 나타냈다. The glossiness (G value) was measured using a gloss meter. The measurement results are shown in Table 2.
X선 회절 장치를 이용하여, 용융 아연 도금층 표면의 Zn 결정의 (002)면의 결정 배향성과 Zn 결정의 (004)면의 결정 배향성을 측정하여, 아연 기저면 배향률(Zn(002)/(004))을 도출했다. 아연 기저면 배향률을 표 2에 나타냈다. (002) / (004) crystal orientation orientation of the Zn crystal on the surface of the hot dip galvanized layer and the crystal orientation of the (004) plane of the Zn crystal were measured using an X-ray diffraction apparatus to determine the zinc base surface orientation ratio )). Table 2 shows the orientation ratios of the zinc base.
프레스 가공 후에 있어서의 가공부의 도금 밀착성은, 판두께 감소율 10%의 조건으로 원추대 장출(張出) 성형(프레스 성형에 상당하는 성형)한 부분에 대해서, 1843g에서 격심경(擊芯徑) 5/8inch의 펀치를 높이 1m로부터 낙하시키는 내충격성 시험을 실시하고, 셀로판 테이프 박리하는 방법으로 평가했다. 박리가 있는 것을 밀착 불량(×), 없는 것을 밀착 양호(○)로 했다. 평가 결과를 표 2에 나타냈다. The plating adhesion of the processed portion after the press working was measured at 1843 g on the basis of the warp diameter of 5 / An impact resistance test was performed in which an 8-inch punch was dropped from a height of 1 m, and a cellophane tape peeling was evaluated. The peeling was evaluated as poor adhesion (X), and the absence of peeling was evaluated as good adhesion (O). The evaluation results are shown in Table 2.
용융 아연 도금 강판으로부터, 압연 방향에 대하여 90° 방향으로 JIS5호 인장 시험편을 채취하고, JIS Z 2241의 규정에 준거하여 크로스 헤드 속도가 10㎜/min(일정)의 조건으로 인장 시험을 행했다. 항복 응력(YS(㎫))을 측정하여, YS가 260∼350㎫인 것을 양호로 했다. A tensile test specimen of JIS No. 5 was taken from the hot-dip galvanized steel sheet in the direction of 90 占 with respect to the rolling direction and subjected to a tensile test under conditions of a crosshead speed of 10 mm / min (constant) in accordance with JIS Z 2241. The yield stress (YS (MPa)) was measured to give a YS of 260 to 350 MPa.
스폿 용접성은, 스폿 용접 연속 타점에 의해 평가했다. 구체적으로는, 강판을 탈지 후, 선단 지름 6㎜의 DR6 전극을 이용하여, 가압력 250kgf, 초기 가압 시간 35cy/60㎐, 통전 시간 18cy/60㎐, 보존유지 시간 1cy/60㎐, 휴지 시간 16cy/60 ㎐, 용접 전류 10㎄에서 너겟 지름≥4√t의 용접 조건으로, 0.8㎜재(材)에 대해서 스폿 용접시의 연속 타점수의 조사를 행했다. 연속 타점수≥2000점을 양호, 2000 미만을 불량으로 했다. 결과를 표 2에 나타냈다. The spot weldability was evaluated by spot welding continuous rubbing. Specifically, after degreasing the steel sheet, a pressing force of 250 kgf, an initial pressing time of 35 cy / 60 Hz, an energizing time of 18 cy / 60 Hz, a holding time of 1 cy / 60 Hz, a dwell time of 16 cy / (Continuous material) was spot welded at a welding current of 10 60 and a nugget diameter of 4 4 t. Continuous score ≥2000 points were good, and less than 2,000 points were poor. The results are shown in Table 2.
이어서, 상기의 방법으로 얻어진 용융 아연 도금 강판에 대하여, 화성 처리, 전착 도장, 중간칠, 덧칠의 종합 도장을 실시하고, 육안으로 도장 후 외관성을 평가했다. 도금 불균일 등의 외관 불량이 없는 경우는 양호, 있는 경우에는 불량으로 평가했다. 평가 결과를 표 2에 나타냈다. Next, the hot-dip galvanized steel sheet obtained by the above method was subjected to a total coating of chemical conversion treatment, electrodeposition coating, intermediate coat, and overcoat, and the appearance of the hot-dip galvanized steel sheet was evaluated visually. When there was no bad appearance such as uneven plating, it was evaluated as good, and when there was bad, it was evaluated as bad. The evaluation results are shown in Table 2.
원추 장출 성형한 부분을 화성 처리, 전착 도장, 중간칠, 덧칠의 종합 도장을 실시하고, 도장 후 내식성을 다음의 방법으로 평가했다. JIS Z 2371(2000년)에 기초하는 염수 분무 시험을 10일간 행하고, 프레스 가공 후에 있어서의 가공부에 있어서의 팽창 유무를 평가했다. 팽창이 있는 것을 불량(×), 팽창이 없는 것을 양호(○)로 했다. 평가 결과를 표 2에 나타냈다. Conical extrusion Molded parts were subjected to a total coating of chemical conversion treatment, electrodeposition coating, intermediate coat, and overcoat, and corrosion resistance after coating was evaluated by the following method. A salt spray test based on JIS Z 2371 (2000) was conducted for 10 days, and the presence or absence of swelling in the processed portion after the press working was evaluated. (X) with expansion, and good (O) with no expansion. The evaluation results are shown in Table 2.
[표 2-1][Table 2-1]
[표 2-2][Table 2-2]
표 2로부터 분명한 바와 같이, 본 발명의 용융 아연 도금 강판은, 외관, 스폿 용접성, 항복 응력이 양호하다. 또한, 본 발명의 용융 아연 도금 강판은, 프레스 가공했음에도 불구하고, 도금 밀착성이 우수하고, 도장 후 내식성도 양호하다. As apparent from Table 2, the hot-dip galvanized steel sheet of the present invention has good appearance, spot weldability and yield stress. In addition, the hot-dip galvanized steel sheet of the present invention has excellent plating adhesion and good corrosion resistance after coating, despite the fact that the steel sheet is subjected to press working.
Claims (2)
상기 강판의 표면의 적어도 일부에 형성된, Al을 질량%로 0.3% 이상 0.6% 이하 포함하는 용융 아연 도금층과,
상기 강판과 상기 용융 아연 도금층 간에 존재하는, 0.12g/㎡ 이상 0.22g/㎡ 이하의 Al을 포함하고, 또한 평균 입경 1㎛ 이하의 Fe2Al5를 포함하는 금속 간 화합물을 갖고,
항복 응력(YS)이 260㎫ 이상 350㎫ 이하인 프레스 가공용 용융 아연 도금 강판.C: not less than 0.05% to not more than 0.10%, Si: not more than 0.10%, Mn: not less than 0.30%, not more than 0.70%, P: more than 0% to not more than 0.040% : Not less than 0% and not more than 0.005%, Al: not less than 0% and not more than 0.10%, and the balance of Fe and inevitable impurities,
A hot-dip galvanized layer formed on at least a part of the surface of the steel sheet, the hot-dip galvanized layer containing Al in an amount of 0.3% to 0.6%
An intermetallic compound present between the steel sheet and the hot dip galvanized layer and containing 0.12 g / m 2 or more and 0.22 g / m 2 or less of Al and Fe 2 Al 5 having an average particle diameter of 1 μm or less,
A hot-dip galvanized steel sheet for press working having a yield stress (YS) of 260 MPa or more and 350 MPa or less.
상기 용융 아연 도금층의 표면의 표면 거칠기 Ra가 0.8㎛ 이상 1.6㎛ 이하이고,
상기 용융 아연 도금층의 표면의 광택도(G값)가 550 이상 750 이하이고,
상기 용융 아연 도금층의 표면에 있어서의, Zn 결정의 (002)면의 결정 배향성과 Zn 결정의 (004)면의 결정 배향성과의 비(比)인 아연 기저면 배향률(Zn(002)/(004))이 0.60 이상 0.90 이하이고,
상기 강판의 표면에 있어서의, 상기 용융 아연 도금층과 접촉하는 지철 표층부의 내부 산화량이 0g/㎡ 초과 0.05g/㎡ 이하인 것을 특징으로 하는 프레스 가공용 용융 아연 도금 강판.The method according to claim 1,
Wherein the surface of the hot-dip galvanized layer has a surface roughness Ra of 0.8 탆 or more and 1.6 탆 or less,
(G value) of the surface of the hot-dip galvanized layer is not less than 550 and not more than 750,
(Zn (002) / (004), which is the ratio of the crystal orientation of the (002) plane of the Zn crystal to the crystal orientation of the (004) plane of the Zn crystal on the surface of the hot dip galvanized layer. ) Is not less than 0.60 and not more than 0.90,
Wherein the inner oxidation amount of the steel sheet surface layer portion in contact with the hot dip galvanized layer on the surface of the steel sheet is 0 g / m < 2 > or more and 0.05 g / m <
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012273010A JP5907055B2 (en) | 2012-12-14 | 2012-12-14 | Hot-dip galvanized steel sheet |
JPJP-P-2012-273010 | 2012-12-14 | ||
PCT/JP2013/007149 WO2014091724A1 (en) | 2012-12-14 | 2013-12-05 | Hot-dip-galvanized steel sheet |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR20150093227A KR20150093227A (en) | 2015-08-17 |
KR101721483B1 true KR101721483B1 (en) | 2017-03-30 |
Family
ID=50934032
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1020157018383A KR101721483B1 (en) | 2012-12-14 | 2013-12-05 | Galvanized steel sheet for press-forming |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5907055B2 (en) |
KR (1) | KR101721483B1 (en) |
CN (1) | CN104838035B (en) |
MX (1) | MX2015007449A (en) |
TW (1) | TWI502082B (en) |
WO (1) | WO2014091724A1 (en) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5678951B2 (en) * | 2012-12-27 | 2015-03-04 | Jfeスチール株式会社 | Hot-dip galvanized steel sheet |
JP5907324B1 (en) * | 2014-10-17 | 2016-04-26 | Jfeスチール株式会社 | High strength hot dip galvanized steel sheet |
CN105088064B (en) * | 2015-08-31 | 2017-12-08 | 武汉钢铁有限公司 | A kind of 340MPa levels automotive frame coated steel and production method |
KR102075182B1 (en) * | 2015-12-24 | 2020-02-10 | 주식회사 포스코 | Hot dip zinc alloy plated high strength steel material having excellent plating property and method for manufacturing same |
JP6772930B2 (en) * | 2017-03-30 | 2020-10-21 | Jfeスチール株式会社 | Manufacturing method of hot-dip galvanized steel sheet and hot-dip galvanized steel sheet |
KR102200175B1 (en) * | 2018-12-19 | 2021-01-08 | 주식회사 포스코 | Zinc plated steel sheet having excellent spot weldability and manufacturing method thereof |
TWI687546B (en) * | 2019-04-18 | 2020-03-11 | 中國鋼鐵股份有限公司 | Composite galvanized steel plate having heat-and oxidation-resistance, method of manufacturing the same and application thereof |
TWI711718B (en) * | 2019-08-15 | 2020-12-01 | 中國鋼鐵股份有限公司 | Method for manufacturing hot-dipped galvanized steel sheet |
KR102493773B1 (en) * | 2020-12-21 | 2023-01-30 | 주식회사 포스코 | Steel sheet having high phospatability and manufacturing method of the same |
KR102493772B1 (en) * | 2020-12-21 | 2023-01-30 | 주식회사 포스코 | Cold-rolled steel sheet having high phosphating properties and manufacturing method the same |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002167656A (en) | 2000-11-29 | 2002-06-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Galvanized steel sheet having good appearance and its production method |
JP2012052157A (en) | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Jfe Steel Corp | Material for warm press forming, and method of manufacturing member for panel |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4934946B2 (en) | 2003-03-28 | 2012-05-23 | Jfeスチール株式会社 | Method for producing hot-dip galvanized steel sheet for automobiles with excellent spot weldability and slidability during press working |
JP2010168411A (en) * | 2009-01-20 | 2010-08-05 | Seiko Epson Corp | Surface-treated pigment, ink composition, and ink-jet recording method |
CN102703808B (en) * | 2012-06-12 | 2014-05-14 | 武汉钢铁(集团)公司 | Steel for 300MPa-grade automobile structural part and production method for steel |
JP5678951B2 (en) * | 2012-12-27 | 2015-03-04 | Jfeスチール株式会社 | Hot-dip galvanized steel sheet |
-
2012
- 2012-12-14 JP JP2012273010A patent/JP5907055B2/en active Active
-
2013
- 2013-12-05 WO PCT/JP2013/007149 patent/WO2014091724A1/en active Application Filing
- 2013-12-05 KR KR1020157018383A patent/KR101721483B1/en active IP Right Grant
- 2013-12-05 MX MX2015007449A patent/MX2015007449A/en active IP Right Grant
- 2013-12-05 CN CN201380064010.5A patent/CN104838035B/en active Active
- 2013-12-12 TW TW102145757A patent/TWI502082B/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002167656A (en) | 2000-11-29 | 2002-06-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Galvanized steel sheet having good appearance and its production method |
JP2012052157A (en) | 2010-08-31 | 2012-03-15 | Jfe Steel Corp | Material for warm press forming, and method of manufacturing member for panel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TWI502082B (en) | 2015-10-01 |
KR20150093227A (en) | 2015-08-17 |
MX2015007449A (en) | 2015-12-15 |
WO2014091724A1 (en) | 2014-06-19 |
TW201430144A (en) | 2014-08-01 |
JP5907055B2 (en) | 2016-04-20 |
CN104838035B (en) | 2016-12-14 |
JP2014118584A (en) | 2014-06-30 |
CN104838035A (en) | 2015-08-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101721483B1 (en) | Galvanized steel sheet for press-forming | |
KR101679159B1 (en) | Hot-dip galvanized steel sheet | |
TWI511875B (en) | Molten galvanized steel sheet | |
EP3040133B1 (en) | Method of manufacturing hot press formed part, and hot press formed part | |
KR101668638B1 (en) | Hot-dip galvannealed steel sheet | |
KR101896528B1 (en) | High-strength galvanized steel sheet | |
KR101897054B1 (en) | High-strength galvanized steel sheet | |
JP4629138B2 (en) | Alloy hot-dip galvanized steel sheet | |
JP6037056B2 (en) | Hot-dip galvanized steel sheet | |
JP5128619B2 (en) | Alloy hot-dip galvanized steel sheet | |
JP2009280859A (en) | Hot dip galvannealed steel sheet having excellent workability, plating adhesion, corrosion resistance and appearance quality |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A201 | Request for examination | ||
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
GRNT | Written decision to grant |