KR101687592B1 - 용접부 물성이 우수한 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법 - Google Patents

용접부 물성이 우수한 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법 Download PDF

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Abstract

용접부 물성이 우수한 오스테나이트계 경량 고강도 강재 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법은 (a) 중량%로, 망간(Mn): 20~30%, 알루미늄(Al): 6~12%, 탄소(C): 0.6~1.5%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06%, 바나듐(V): 0.3~0.95%를 포함하고, 잔부가 철(Fe) 및 불가피한 불순물로 이루어지는 강재를 열간 압연하는 단계; (b) 상기 열간압연된 강재를 균질화 처리하는 단계; 및 (c) 상기 균질화 처리된 강재를 시효 처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

용접부 물성이 우수한 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법 {METHOD OF MANUFACTURING AUSTENITIC LIGHT-WEIGHT HIGH-STRENGTH STEEL WITH EXCELLENT PROPERTIES OF WELDS}
본 발명은 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 용접부 물성이 우수한 경량 고강도 강재 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
최근 전세계적으로 환경오염에 대한 관심이 증가하면서 온실가스 배출규제 정책이 강화되고 있다. 또한, 유가 상승에 따른 소비자들의 연비 향상 요구에 따라 경량 철강 소재에 대한 개발 요구가 증가하고 있다.
이러한 요구에 따라 철강 업계에서는 경량화를 위해 기존의 철강재료 대비 경량화 원소인 알루미늄(Al)을 다량 첨가하여 쌍정유기소성(TWIP, TWin Induced Plasticity)강을 개발하였으나 TWIP강의 경우, Al이 5중량% 이상 첨가될 경우 강의 적층 결함 에너지를 증가시켜 쌍정 변형을 억제시키므로 경량화에 한계가 있다.
한편, 5중량% 이상의 알루미늄을 첨가한 고알루미늄 경량강재로는 대표적으로 오스테나이트계 강이 대표적이다.
오스테나이트계 강은 크게 오스테나이트, 페라이트와 탄화물로 구성된 오스테나이트계 강과, 오스테나이트와 탄화물로 구성된 오스테나이트계 강이 있다. 이 중 오스테나이트, 페라이트와 탄화물로 구성된 오스테나이트계 강은 페라이트의 존재에 따른 연신율 저하의 문제가 있으며, 오스테나이트와 탄화물로 구성된 오스테나이트계 강의 경우에는 우수한 모재 물성에도 불구하고 오스테나이트 결정립 성장에 따라 용접부 특성이 떨어지는 문제가 있다.
본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2014-0085088호(2014.07.07. 공개)에 개시된 연성이 우수한 고비강도 강판 및 이의 제조방법이 있다.
상기 문헌에는 중량%로, C: 0.15~0.5%, Mn: 6.0~8.0%, Al: 5.0~6.0%, Si: 0.05~0.5%, S: 0.02% 미만, 나머지 잔부가 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 항복강도가 600MPa 이상이고, 인장강도와 연신율의 곱이 28,000MPa·% 이상인 강판이 제시되어 있다.
그러나, 상기 강판의 경우, 알루미늄(Al) 함량이 최대 6중량%에 불과하여 경량화에 한계가 있으며, 망간(Mn) 함량 역시 최대 8중량%에 불과하여 충분한 오스테나이트 분율 확보가 어렵다.
본 발명의 목적은 용접부 물성이 우수한 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 용접부 물성이 우수한 오스테나이트계 경량 고강도 강재를 제공하는 것이다.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법은 (a) 중량%로, 망간(Mn): 20~30%, 알루미늄(Al): 6~12%, 탄소(C): 0.6~1.5%, 바나듐(V): 0.3~0.95%를 포함하고, 잔부가 철(Fe) 및 불가피한 불순물로 이루어지는 강재를 열간 압연하는 단계; (b) 상기 열간압연된 강재를 균질화 처리하는 단계; 및 (c) 상기 균질화 처리된 강재를 시효 처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 강재는 니오븀(Nb): 0.02~0.06%를 더 포함하는 것이 바람직하다. 이 경우, 상기 강재는 Nb+V의 함량이 0.35~0.95중량%인 것이 보다 바람직하다.
또한, 상기 (a) 단계는 900℃ 이상의 마무리압연온도 조건으로 열간압연하는 단계와, 10℃/sec 이상의 평균냉각속도로 600℃ 이하까지 냉각하는 단계를 포함할 수 있다.
또한, 상기 (b) 단계는 1000~1200℃에서 1~3시간동안 균질화 처리하는 단계와, 10℃/sec 이상의 평균냉각속도로 600℃ 이하까지 냉각하는 단계를 포함할 수 있다.
또한, 상기 (c) 단계는 550±10℃에서 10분 이상 시효 처리하는 단계와, 10℃/sec 이하의 평균냉각속도로 200℃ 이하까지 냉각하는 단계를 포함할 수 있다.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재는 중량%로, 망간(Mn): 20~30%, 알루미늄(Al): 6~12%, 탄소(C): 0.6~1.5%, 바나듐(V): 0.3~0.95%를 포함하고, 잔부가 철(Fe) 및 불가피한 불순물로 이루어지며, 오스테나이트와 탄화물을 포함하는 미세조직을 가지되, 용접 후, 용접 열영향부의 인장강도가 모재 강도의 80% 이상인 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 강재는 니오븀(Nb): 0.02~0.06%를 더 포함하는 것이 바람직하다. 이 경우, 상기 오스테나이트계 경량 고강도 강재는 바나듐 및 니오븀 합산 함량이 0.35~0.95중량%인 것이 보다 바람직하며, 이 경우, 상기 오스테나이트계 경량 고강도 강재는 인장강도 900MPa 이상, 항복강도 650MPa 이상 및 연신율 40% 이상을 나타낼 수 있다.
본 발명에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법에 의하면, 경량강재의 기본 성분계인 Fe-C-Mn-Al 합금에 추가로 V, Nb 등의 탄화물 형성 원소를 첨가하여 VC, NbC, (Nb,V)C 등의 석출물 형성함으로써 용접 열영향부 결정립 성장을 억제할 수 있다. 이를 통하여, 강도가 모재 대비 80% 이상인 우수한 용접부 물성을 갖는 오스테나이트계 경량강재를 제조할 수 있다.
아울러, 본 발명에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재는 니오븀 과 바나듐의 적정량 첨가에 의해, 인장강도 900 MPa 이상, 항복강도 650 MPa 이상, 연신율 40%을 나타낼 수 있어, 고강도와 더불어 고성형성을 나타낼 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.
도 2는 개발강 1~2와 종래강의 용접 열영향부 인장시험 결과를 나타낸 것이다.
도 3은 종래강의 용접 열영향부 미세조직을 나타낸 것이다.
도 4는 개발강 1의 용접 열영향부 미세조직을 나타낸 것이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시 예들을 참조하면 명확해질 것이다.
그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시 예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시 예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여, 본 발명에 따른 용접부 물성이 우수한 오스테나이트계 경량 고강도 강재 및 그 제조 방법에 관하여 상세하게 설명한다.
본 발명에 따른 용접부 물성이 우수한 오스테나이트계 경량 고강도 강재는 중량%로, 망간(Mn): 20~30%, 알루미늄(Al): 6~12%, 탄소(C): 0.6~1.5%, 바나듐(V): 0.3~0.95%를 포함한다.
또한, 본 발명에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재는 니오븀(Nb): 0.02~0.06중량%를 더 포함하는 것이 바람직하다.
상기 성분들 이외 나머지는 철(Fe)과, 불가피한 불순물로 이루어진다.
본 발명에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재의 합금성분은 페라이트 생성에 따른 연신율의 제한, β-Mn 상의 생성에 따른 연신율의 제한, 용접부에서의 결정립 성장에 따른 인장강도 저하 등의 문제점들을 극복하기 위하여 도출된 것으로, 이하, 본 발명에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재에 포함되는 각 성분의 역할 및 함량에 대하여 설명하기로 한다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 오스테나이트 안정화 원소로서, 오스테나이트 단상에 가까운 미세조직을 갖는 오스테나이트계 경량 강재 제조를 위해서 강재 전체 중량의 20중량% 이상 함유되어야 한다.
다만, 망간의 함량이 30중량%를 초과하여 과도할 경우, β-Mn상의 생성을 촉진시켜서 연신율을 저하시키는 바, 본 발명에서는 망간의 함량을 강재 전체 중량의 30중량% 이하로 제한하였다.
알루미늄(Al)
알루미늄(Al)은 경량화를 위해서 필수적인 원소로서, 본 발명에서는 경량화 효과를 높이기 위하여 강재 전체 중량의 6중량% 이상 첨가하였다.
다만, 알루미늄은 페라이트 안정화 원소로서, 12중량%를 초과하여 과도하게 첨가될 경우 오스테나이트 상의 생성을 방해하고 페라이트 생성에 따라 연신율을 저하시킬 수 있으므로, 본 발명에서는 알루미늄의 함량을 강재 전체 중량의 12중량% 이하로 제한하였다.
탄소(C)
탄소(C)는 강력한 오스테나이트 안정화 원소로서, 오스테나이트계 경량 강재 제조를 위해 필요하며, 또한 고용강화 효과로 인해 인장강도 증가에 효과적인 원소이다.
상기 탄소는 강재 전체 중량의 0.6~1.5중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 함량이 0.6중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 탄소의 함량이 1.5중량%를 초과하는 경우, 과도한 탄화물의 생성에 따라 연성을 떨어뜨리고, 압연시 균열발생의 원인이 될 수 있다.
바나듐(V)
바나듐(V)은 강력한 탄화물 생성원소로써 석출강화에 따른 인장강도 증가에 효과적인 원소이다.
상기 바나듐은 강재 전체 중량의 0.3~0.95중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 바나듐의 첨가량이 0.3중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 바나듐의 첨가량이 0.95중량%를 초과하는 경우, 조대한 석출물의 생성을 촉진시켜서 석출강화 효과를 저해시킬 수 있으며, 연신율을 크게 저하시킬 수 있다.
니오븀( Nb )
니오븀(Nb)는 바나듐(V)과 더불어 강력한 탄화물 생성원소로서 석출강화에 따른 인장강도 증가에 효과적일 뿐만 아니라 고온에서 안정한 석출물을 형성함으로써 용접 열영향부에서의 결정립 성장을 억제하여, 용접부 물성 저하를 방지하는 역할을 한다.
상기 니오븀이 첨가될 경우, 그 함량은 강재 전체 중량의 0.02~0.06중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀 첨가량이 0.02중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 니오븀 첨가량이 0.06중량%를 초과하는 경우, 석출물의 생성을 촉진시켜서 석출 강화 효과가 오히려 저하되는 문제점이 있다.
한편, 상기와 같이 니오븀이 포함될 경우, 바나듐과 니오븀의 합산 함량은 강재 전체의 0.35~0.95중량%인 것이 보다 바람직하다. 바나듐과 니오븀의 합상 함량이 상기 범위를 충족할 때, 900MPa 이상의 인장강도와 강도와 40% 이상의 연신율을 발휘할 수 있기 때문이다. 한편, 바나듐과 니오븀의 합산 함량이 0.95중량%를 초과하여 과다한 경우, 연신율이 저하되는 문제점이 발생할 수 있다.
황(S), 인(P)
황(S)과 인(P)은 제강 시에 편석을 유발하여 강재의 인성 및 연성을 저하시키는 요인이 된다. 또한, 황은 망간(Mn)과 결합하여 MnS 개재물을 형성하여 연성을 저하시키는 요인이 된다.
따라서, 황과 인은 포함되지 않는 것이 가장 바람직하고, 불순물로 포함되더라도 황(S) : 0.01중량% 이하, 인(P) : 0.02중량% 이하로 함량이 제한되는 것이 바람직하다.
상기 합금성분을 포함하는 본 발명에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재는 후술하는 제조 과정을 통하여 오스테나이트와 탄화물을 포함하는 미세조직을 갖는다. 이때, 오스테나이트는 면적률로 90% 이상 포함된다. 또한, 탄화물은 시효 처리 과정에서 생성되는 κ-carbide 및 바나듐, 니오븀 첨가에 의한 석출물을 포함한다.
또한, 본 발명에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재는 용접 후, 용접 열영향부의 인장강도가 모재 강도의 80% 이상을 나타낼 수 있어, 우수한 용접부 물성을 발휘할 수 있다.
아울러, 본 발명에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재는 바나듐과 니오븀의 합산 함량이 0.35~0.95중량%인 경우, 인장강도 900MPa 이상, 항복강도 650MPa 이상을 나타낼 수 있을 뿐만 아니라, 40% 이상의 높은 연신율을 나타낼 수 있다.
이하, 본 발명에 따른 용접부 물성이 우수한 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.
본 발명에 따른 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법은 열간압연 단계(S110), 균질화 처리 단계(S120) 및 시효 처리 단계(S130)를 포함한다.
우선, 열간압연 단계(S110)에서는 중량%로, 망간(Mn): 20~30%, 알루미늄(Al): 6~12%, 탄소(C): 0.6~1.5%, 바나듐(V): 0.3~0.95%를 포함하고, 잔부가 철(Fe) 및 불가피한 불순물로 이루어지는 강재를 열간 압연한 후 냉각한다.
이때, 전술한 바와 같이, 강재는 니오븀(Nb): 0.02~0.06중량%을 더 포함할 수 있으며, 이 경우, 니오븀과 바나듐 합산 함량이 0.35~0.95중량%인 것이 보다 바람직하다.
열간압연 이전에 대략 1150~1250℃에서 1~3시간정도 재가열할 수 있다.
열간 압연 단계는 보다 구체적으로, 900℃ 이상, 보다 바람직하게는 900~1000℃의 마무리압연온도 조건으로 열간압연하는 단계와, 10℃/sec 이상, 바람직하게는 10~200℃/sec의 평균냉각속도로 600℃ 이하, 바람직하게는 600~400℃까지 냉각하는 단계를 포함할 수 있다. 마무리압연온도가 900℃ 미만일 경우, 이상립 혼립 등이 발생할 수 있다. 또한, 평균냉각속도가 10℃/sec 미만일 경우, 냉각시 다량의 조대한 탄화물이 생성될 수 있다. 또한, 냉각종료온도가 600℃를 초과하는 경우에도, 다량의 조대한 탄화물 생성될 수 있다. 본 단계에서 냉각 방식은 수냉 방식이 바람직하다.
다음으로, 균질화 처리 단계(S120)에서는 열간압연된 강재를 균질화 처리한다.
균질화 처리 단계는 보다 구체적으로, 1000~1200℃에서 1~3시간동안 균질화 처리하는 단계와, 10℃/sec 이상, 바람직하게는 10~200℃/sec의 평균냉각속도로 600℃ 이하, 보다 바람직하게는 상온까지 냉각하는 단계를 포함할 수 있다. 균질화 처리가 1000℃ 미만인 경우, 균질화 효과가 불충분하고, 1200℃를 초과하는 경우, 결정립 조대화로 인하여 강도 및 인성이 저하될 수 있다. 또한, 균질화 처리 이후 평균냉각속도가 10℃/sec 미만일 경우, 냉각시 다량의 조대한 탄화물이 생성될 수 있다. 또한, 냉각종료온도가 600℃를 초과하는 경우에도, 다량의 조대한 탄화물 생성될 수 있다. 본 단계에서 냉각 방식은 수냉 방식이 바람직하다.
다음으로, 시효 처리 단계(S130)에서는 균질화 처리된 강재를 시효 처리한다. 시효 처리를 통하여 강도를 향상시킬 수 있으며, 미세한 κ-carbide를 형성하여 강재의 기계적 특성을 향상시킬 수 있다.
시효 처리 단계는 550±10℃에서 10분 이상 시효 처리하는 단계와, 10℃/sec 이하의 평균냉각속도로 200℃ 이하, 보다 바람직하게는 상온까지 냉각하는 단계를 포함할 수 있다. 시효처리 온도가 540℃ 미만일 경우, 그 효과가 불충분하고, 560℃를 초과하는 경우, 결정립계 석출에 따른 물성저하 발생할 수 있다. 또한, 시효 처리 이후 10℃/sec를 초과하는 평균냉각속도로 냉각을 수행하는 경우, 강재의 물성이 저하될 수 있다. 본 단계에서 냉각 방식은 공냉 방식이 바람직하다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시 예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. 여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 시편의 제조
표 1의 화학성분을 갖는 잉곳을 진공유도용해로에서 제조하였다. 잉곳을 1200℃에서 2시간 재가열한 후, 920℃ 마무리압연 조건으로 열간압연을 거쳐 550℃까지 50℃/sec 의 평균냉각속도로 수냉하고, 이후 상온까지 공냉하여 두께 4mm의 판재를 제조하였다. 이후, 1050℃에서 2시간 동안 균질화처리한 후 상온까지 20℃/sec의 냉각속도로 수냉하였다. 이후, 550℃에서 1000분간 시효처리한 후 상온까지 공냉하였다. 종래강 대비하여 개발강에는 바나듐 및 니오븀을 각각 첨가하여 고온에서 안정한 탄화물들을 형성시킴으로써, 오스테나이트 결정립 성장을 억제하고자 하였고, 이를 통해 모재와 용접부의 물성이 우수한 경량강판을 제조하였다.
[표 1] (단위 : 중량%)
Figure 112016090588214-pat00001
2. 물성 평가
시편 1~4에 대하여, 인장시험을 수행하였으며, 그 결과를 표 2에 나타내었다.
[표 2]
Figure 112016090588214-pat00002
표 2에서 확인할 수 있듯이, 종래강 대비 개발강의 경우에는 높은 강도를 나타내는 것을 볼 수 있다.
특히, 니오븀과 바나듐 함량 합산이 0.35~0.95중량%인 시편 2 및 시편3의 경우, 강도 및 연신율이 모두 우수하였으나 바나듐이 0.95%를 초과하여 첨가된 시편 4(비교강)의 경우 연신율이 목표대비 미달하였다.
아울러, 바나듐과 니오븀이 동시 첨가된 시편 3의 경우, 인장강도가 시편 1대비 100MPa정도 향상되었다.
도 2 및 표 3은 개발강 1~2와 종래강의 용접 열영향부 인장시험 결과를 나타낸 것이다.
종래강 대비하여 개발강의 용접부 물성을 확인하기 위하여 Gleeble simulator를 이용하여 용접열영향부를 재현하였으며 이때 입열량은 300 kJ/cm로 재현하였다.
[표 3]
Figure 112016090588214-pat00003
도 2 및 표 3을 참조하면, 개발강은 종래강 대비 우수한 용접 열영향부 인장특성을 나타내며, 니오븀 및 바나듐을 동시에 첨가한 경우 가장 높은 인장강도와 항복강도를 가지는 것을 확인하였다. 이러한 결과는 종래의 경량철강에서 강화에 기여하는 κ-carbide 외에 추가로 니오븀, 바나듐 첨가에 따라 NbC, (Nb,V)C, VC 등의 탄화물이 형성되어 강화에 기여하였기 때문이다.
한편, 본 발명에서는 용접부에서 모재 대비 80% 이상의 강도를 갖는 경량강재 개발을 목표로 하였으며, 표 2 및 표 3에서 확인 할 수 있듯이 종래강의 경우 용접 열영향부의 항복강도가 모재 대비 80% 이하로 크게 떨어지는 반면에 개발강은 용접 열영향부에서의 인장강도와 항복강도 모두 모재 대비 80% 이상으로 목표치를 만족하였다.
도 3은 종래강의 용접 열영향부 미세조직을 나타낸 것이고, 도 4는 개발강 1의 용접 열영향부 미세조직을 나타낸 것이다.
도 3 및 도 4에서 볼 수 있듯이 종래강 대비 개발강은 미세한 결정립크기를 나타내며, 이는 0.5중량%의 바나듐 첨가에 따라 고온에서 안정한 VC 석출물이 형성되며, VC 석출물에 의해 고온에서의 결정립 성장이 억제된 결과이다. 이러한 결정립 미세화는 석출강화 효과와 더불어 표 3의 용접 열영향부 강도 향상의 또 다른 원인이라 볼 수 있다.
이상에서는 본 발명의 실시예들을 중심으로 설명하였지만, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 기술자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형은 본 발명이 제공하는 기술 사상의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

Claims (3)

  1. (a) 중량%로, 망간(Mn): 20~30%, 알루미늄(Al): 6~12%, 탄소(C): 0.6~1.5%, 바나듐(V): 0.3~0.95%, 니오븀(Nb): 0.02~0.06%를 포함하되 니오븀 및 바나듐의 합산 함량이 0.35~0.95중량%이고, 잔부가 철(Fe) 및 불가피한 불순물로 이루어지는 강재를 900℃ 이상의 마무리압연온도 조건으로 열간 압연하는 단계;
    (b) 10℃/sec 이상의 평균냉각속도로 600℃ 이하까지 냉각하는 단계;
    (c) 상기 열간압연된 강재를 1000~1200에서 1~3 시간동안 균질화 처리하는 단계; 및
    (d) 상기 균질화 처리된 강재를 550±10℃에서 1,000분 이상 시효 처리하고, 10℃/sec 이하의 평균냉각속도로 200℃ 이하까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 강재의 인장강도는 900MPa 이상이고, 인장강도(MPa) * 연신율(%)는 35,000 Mpa% 이상인 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 강재의 용접 열영향부 인장강도는 모재 대비 80% 이상인 것을 특징으로 하는 오스테나이트계 경량 고강도 강재 제조 방법.


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