KR101677551B1 - 방향성 전기강판 및 그 제조방법 - Google Patents

방향성 전기강판 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 중량%로, Si: 2.5% 내지 4.0%, C: 0.03% 내지 0.09%, Al: 0.02% 내지 0.04%, Mn: 0.001% 내지 0.08%, N: 0.002% 내지 0.008%, S: 0.003% 내지 0.008%, Cu: 0.03% 내지 0.13%, Mo: 0.01% 내지 0.08%, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다.

Description

방향성 전기강판 및 그 제조방법{GRAIN-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}
방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
방향성 전기강판은 강판면의 모든 결정립들의 방위가 {110}면이고 압연방향의 결정방위는 <001>축에 평행한, 소위 고스(Goss) 집합조직(texture)을 이루어서 강판의 압연방향으로 자기특성이 아주 뛰어난 연자성 재료이다.
방향성 전기강판의 자기특성은 자속밀도와 철손으로 표현될 수 있으며, 높은 자속밀도는 결정립의 방위를 {110}<001>방위에 정확하게 배열하여 얻어질 수 있다.
이와 같은 집합조직을 형성시키기 위해서는 고스 방위의 결정립들이 2차 재결정이라는 비정상인 결정립 성장을 형성시켜야 한다.
이러한 비정상적인 결정성장은 통상적인 결정립성장과 다르게 정상적인 결정립 성장이 석출물, 개재물이나 혹은 고용되거나 입계에 편석되는 원소들에 의하여 정상적으로 성장하는 결정립계의 이동이 억제되었을 때 발생하게 된다.
이와 같이 결정립성장을 억제하는 석출물이나 개재물등을 특별하게 결정립성장 억제제(inhibitor)라고 부르며, {110}<001>방위의 2차재결정에 의한 방향성 전기강판 제조기술에 대한 연구는 강력한 결정립성장 억제제를 사용하여 {110}<001>방위에 대한 집적도가 높은 2차재결정을 형성하여 우수한 자기특성을 확보하는데 주력하여 왔다.
이제까지 방향성 전기강판은 주로 AlN, MnS[Se]등의 석출물을 결정립성장 억제제로 이용하여 2차재결정을 일으키는 제조방법을 사용하고 있다.
이러한 AlN, MnS 석출물을 결정립성장 억제제로 사용하는 방향성 전기강판 제조방법은 2차재결정을 안정적으로 일으킬 수 있는 장점은 있으나, 하기와 같은 문제점이 있다.
AlN, MnS 석출물을 매우 미세하고 균일하게 강판에 분포시키기 위하여 열간압연과 권취공정을 매우 엄격하게 관리하고 열간압연 이후의 열연판 소둔공정에서 고용된 석출물이 미세하게 석출되도록 관리하여야 하는 제약이 따른다.
또한 고온으로 슬라브를 가열하게 되면 융점이 낮은 Fe2SiO4가 형성됨에 따라 슬라브 워싱(washing) 현상이 발생하여 실수율이 저하된다.
또한 2차재결정 완료후에 석출물 구성 성분을 제거하기 위하여 1200℃의 고온에서 30시간 이상 장시간 순화소둔을 해야만 하는 제조공정상의 복잡성과 원가부담이 따르게 된다.
이러한 순화소둔 과정에서 AlN계 석출물이 Al과 N으로 분해된 후에 Al이 강판표면으로 이동하여 표면산화층의 산소와 반응함에 따라 Al2O3 산화물이 형성되는데, 이와 같이 형성된 Al계 산화물이나 순화소둔 과정에서 분해되지 않은 AlN 석출물들은 강판내 혹은 표면가까이에서 자구의 이동을 방해하여 철손을 열화시키는 원인이 된다. 따라서 결정립 성장 억제제를 개발하기 위한 연구가 진행되고 있는 실정이다.
본 발명의 일 실시예는 방향성 전기강판을 제공한다.
본 발명의 또 다른 실시예는 방향성 전기강판의 제조방법을 제공한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 전기강판의 전체 조성 100중량%를 기준으로, Si: 2.5% 내지 4.0%, C: 0.03% 내지 0.09%, Al: 0.02% 내지 0.04%, Mn: 0.001% 내지 0.08%, N: 0.002% 내지 0.008%, S: 0.003% 내지 0.008%, Cu: 0.03% 내지 0.13%, 및, Mo: 0.01% 내지 0.08%를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.
또한, 결정립계에 편석된 Mo; 및; Mn단독 황화물, Cu단독 황화물, 및 (Mn, Cu)복합체인 황화물로 이루어 지는 군에서 선택되는 적어도 하나의 황화물을 포함할 수 있다.
또한, 방향성 전기강판 내에서 인접한 결정립들 사이의 방위 불일치 각도의 평균값은 7° 이하일 수 있다.
또한, 상기 전기강판에서 결정립들의 입경의 평균값은 1cm 내지 3cm 일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조방법은, 슬라브의 전체 조성 100중량%를 기준으로, Si: 2.5% 내지 4.0%, C: 0.03% 내지 0.09%, Al: 0.02% 내지 0.04%, Mn: 0.001% 내지 0.08%, N: 0.002% 내지 0.008%, S: 0.003% 내지 0.008%, Cu: 0.03% 내지 0.13%, 및, Mo: 0.01% 내지 0.08% 를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 가열하는 단계; 상기 슬라브를 열간 압연하여 열연 강판을 제조하는 단계; 상기 열연 강판을 냉간 압연하여 냉연 강판을 제조 하는 단계; 상기 냉연 강판을 탈탄 소둔 후 침질 소둔을 실시하거나, 탈탄 소둔 및 침질 소둔을 동시에 실시하는 단계; 및 탈탄 소둔 및 침질 소둔이 완료된 강판을 최종 소둔하는 단계를 포함한다.
또한, 상기 슬라브를 가열하는 단계에서 슬라브 가열 온도는 1130℃ 내지 1280℃일 수 있다.
상기 열연 강판을 제조한 이후 제조된 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다.
상기 탈탄 소둔 및 상기 침질 소둔은 800℃ 내지 900℃의 온도에서 실시할 수 있다.
상기 최종 소둔하는 단계는, 승온 단계 및 균열 단계를 포함하며, 상기 승온 단계는 질소와 수소의 혼합 가스 분위기에서 이루어지며, 상기 균열 단계는 수소 분위기에서 이루어질 수 있다.
상기 최종 소둔하는 단계에서 Mo; 및; Mn단독 황화물, Cu단독 황화물, 및 (Mn, Cu)복합체인 황화물로 이루어 지는 군에서 선택되는 적어도 하나의 황화물이 결정립 성장 억제제로 작용하는 것 일 수 있다.
상기 최종 소둔하는 단계에서 인접한 결정립들 사이의 방위 불일치 각도의 평균값은 7° 이하로 형성되는 것 일 수 있다.
또한, 상기 최종 소둔하는 단계에서 결정립들의 크기의 평균값이 1cm 내지 3cm 되도록 성장시킬 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면 철손이 낮고 자속밀도가 우수한 방향성 전기강판을 제공할 수 있다.
도 1 은 인접한 결정립들 사이의 방위 불일치 각도를 설명하기 위한 도면이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하고, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
따라서, 몇몇 실시예들에서, 잘 알려진 기술들은 본 발명이 모호하게 해석되는 것을 피하기 위하여 구체적으로 설명되지 않는다. 다른 정의가 없다면 본 명세서에서 사용되는 모든 용어(기술 및 과학적 용어를 포함)는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 공통적으로 이해될 수 있는 의미로 사용될 수 있을 것이다. 명세서 전체에서 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다. 또한 단수형은 문구에서 특별히 언급하지 않는 한 복수형도 포함한다.
특별히 언급하지 않는 한 %는 중량%를 의미한다.
본 발명의 일 구현례에 의한 방향성 전기강판을 제조하는 방법에 대하여 설명한다.
먼저, 슬라브의 전체 조성 100중량%를 기준으로, Si: 2.5% 내지 4.0%, C: 0.03% 내지 0.09%, Al: 0.02% 내지 0.04%, Mn: 0.001% 내지 0.08%, N: 0.002% 내지 0.008%, S: 0.003% 내지 0.008%, Cu: 0.03% 내지 0.13%, 및, Mo: 0.01% 내지 0.08%를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제공한다.
Si은 방향성 전기강판 소재의 비저항을 증가시켜 철손을 낮추는 역할을 한다. Si함량이 2.5% 미만인 경우 비저항이 감소하여 철손이 열화되며, 4.0%를 초과하여 함유시에는 강의 취성이 증가할 수 있다.
C은 오스테나이트상 형성을 유도하는 원소로서 페라이트-오스테나이트 상변태가 활성화되고, 열연판 조직 입자의 미세화에 의해 냉간 압연 이후 고스 분율을 증가 시킨다. 0.03중량% 미만이면 페라이트 및 오스테나이트간 상변태가 일어나지 않으므로 슬라브 및 열연판 미세조직의 불균일화를 야기할 수 있다. 또한, 0.09% 초과하는 경우 탈탄 소둔 공정에서 충분한 탈탄 효과를 얻을 수 없을 뿐만 아니라, 상변태 현상으로 인해 2차 재결정 집합조직이 훼손되고, 자기시효에 의한 자기적 특성의 열화현상을 초래할 수 있다.
Al은 (Al,Si,Mn)N 및 AlN 형태의 질화물을 형성하게 되어 결정립 성장 억제 역할을 한다. 0.02중량% 미만인 경우에는 형성되는 석출물의 개수와 부피 분율이 낮아서 결정립 성장 억제 효과가 충분하지 않고, 0.04중량% 초과인 경우 석출물이 조대하게 성장하여 결정립 성장 억제 효과가 저하될 수 있다.
Mn은 비저항을 증가시켜 철손을 감소시키는 효과도 있으며, (Al,Si,Mn)N의 석출물을 형성하여 결정립 성장 억제의 역할을 한다. 0.08중량% 초과시 (Cu,Mn)S 미세 석출물 조정을 위하여 슬라브 재가열 온도를 높여주어야 하고, 결정립 불균일을 야기할 수 있다. 0.001중량% 미만인 경우 철손이 열화될 수 있다.
N은 Al과 반응하여 AlN을 형성하는 원소이다. 제강 공정에서 N이 0.008중량%를 초과하면 열연 이후의 공정에서 질소확산에 의한 표면결함을 초래하고, 질화물이 과다하게 형성되어 압연성이 저하될 수 있다. 구체적으로 0.002중량% 내지 0.008중량% 일 수 있다.
S는 열간압연시 고용온도가 높고 편석이 심한 원소로서 첨가되지 않도록 할 수 있다. 그러나 제강 공정 중 불가피하게 함유되는 양을 고려한다면, 0.008%이하일 수 있다. 구체적으로 0.003중량% 내지 0.008중량% 일 수 있다. 보다 구체적으로는 0.006% 이하일 수 있다.
Cu는 S과 결합하여 CuS, (Mn,Cu)S 의 화합물을 형성하여 결정립 성장 억제 역할을 한다. 또한 Cu는 열간압연시 표면부의 조직에 정확한 방위의 Goss입자가 많이 형성되게 하여, 2차 재결정 후 결정립 크기가 감소하게 되고 와전류손이 작아지기 때문에 최종제품의 철손이 감소하게 되고, 자속밀도 또한 높아지게 한다. 그 함량이 0.03 중량% 미만인 경우에는 그 효과가 충분하지 않고, 0.13 중량% 초과인 경우 석출물이 조대하게 성장하여 결정립 성장 억제 효과가 떨어지게 된다.
Mo는 Goss입자들을 증가시켜 자속밀도를 높이고, 결정립 크기를 감소시키는 효과에 의하여 철손을 감소시킨다. 또한, 결정립계에 편석되어 결정립 성장을 억제하는 역할을 한다. 0.01중량% 미만이면 기지 내에 존재하는 입자에 의한 결정립 성장 억제력을 보상해주는 효과가 적으며, 0.08중량% 초과인 경우 결정 성장 구동력을 증가시키기 위해 탈탄소둔을 낮은 온도에서 실시해야 하며, 이로 인해 적절한 산화층으로 제어할 수 없어서 양호한 표면을 확보하기 어려워 질 수 있다.
상기 기재의 슬라브를 가열한 후 열간 압연한다.
상기 슬라브의 가열온도는 슬라브의 주상정 조직이 조대하게 성장되는 것을 방지하기 위하여 1280℃이하의 온도에서 가열할 수 있다. 보다 구체적으로는 1130℃ 내지 1230℃이하의 온도에서 가열하여 석출물을 부분 용체화할 수 있다.
슬라브가 가열된 후 열간 압연을 한다. 열간압연에 의하여 두께 2.0mm 내지 3.5mm의 열연판으로 제조할 수 있으며, 열연판이 제조되면 필요에 따라 열연판 소둔을 실시할 수 있다. 열연판 소둔을 실시하는 경우 1000℃ 내지 1250℃ 온도로 가열한 후, 850℃ 내지 1,000℃ 온도에서 균열한 다음 냉각할 수 있다.
이 후, 상기 강판을 냉간 압연 한다. 냉간 압연은 1회 냉간압연에 의하여 최종 두께까지 압연할 수 있다. 또는 2회 이상의 압연 패스를 거치되 냉간 압연 중 1회 이상 200℃ 내지 300℃의 온도에서 온간압연을 실시하면서 냉간압연 할 수 있다. 냉간 압연에 의하여 0.15~0.35mm 최종 두께의 냉연판으로 제조한다.
상기 냉연판을 탈탄 소둔 후 침질 소둔을 실시하거나, 탈탄 소둔 및 침질 소둔을 동시에 실시할 수 있다. 상기 탈탄 소둔시 1차 재결정이 일어나며 고스 집합 조직이 일부 생성된다. 상기 탈탄 소둔 및 상기 침질 소둔은 800℃ 내지 900℃ 의 소둔 온도에서 소둔할 수 있다.
이후 1차 재결정이 완료된 강판을 최종 소둔한다. 최종 소둔시 2차 재결정이 일어나게 되며, 고스 집합 조직이 성장하게 된다. 이때, Mo; 및; Mn단독 황화물, Cu단독 황화물, 및 (Mn, Cu)복합체인 황화물로 이루어 지는 군에서 선택되는 적어도 하나의 황화물이 결정립 성장 억제제로 작용하여 고스 결정립의 성장을 돕는다. 또한, 최종 소둔시 유리질 피막형성이 형성되어 절연성을 부여하며, 자기특성을 해치는 불순물의 제거된다.
상기 최종 소둔 단계는 승온 단계 및 균열 단계를 포함하며, 상기 승온 단계는 질소와 수소의 혼합 가스 분위기에서 실시하여 결정립 성장 억제제인 질화물을 보호할 수 있다. 또한, 균열 단계는 수소 가스 분위기에서 실시하여 불순물을 제거할 수 있다.
상기 최종 소둔하는 단계에서 결정립들의 입경의 평균값이 1cm 내지 3cm 가 될 때까지 성장시킬 수 있다. 결정립들의 입경의 평균값이 1cm 미만이면 결정립 성장이 불충분하여 자성이 저하될 수 있고, 3cm 초과시 결정립 성장이 과다하여 자성이 열위할 수 있다.
본 발명의 일 구현례에 의한 방향성 전기강판은 전기강판의 전체 조성 100중량%를 기준으로, Si: 2.5% 내지 4.0%, C: 0.03% 내지 0.09%, Al: 0.02% 내지 0.04%, Mn: 0.001% 내지 0.08%, N: 0.002% 내지 0.008%, S: 0.003% 내지 0.008%, Cu: 0.03% 내지 0.13%, 및, Mo: 0.01% 내지 0.08% 를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다.
또한, 결정립계에 편석된 Mo; 및; Mn단독 황화물, Cu단독 황화물, 및 (Mn, Cu)복합체인 황화물로 이루어 지는 군에서 선택되는 적어도 하나의 황화물을 포함할 수 있다.
또한, 상기 전기강판에서 결정립들의 입경의 평균값은 1cm 내지 3cm 일 수 있다. 결정립들의 크기의 평균값이 1cm 미만이면 결정립 성장이 불충분하여 자성이 저하될 수 있고, 3cm 초과시 결정립 성장이 과다하여 자성이 열위할 수 있다.
또한, 방향성 전기강판 내에서 인접한 결정립들 사이의 방위 불일치 각도의 평균값은 7° 이하일 수 있다.
도 1 은 인접한 결정립들 사이의 방위 불일치 각도를 설명하기 위한 도면인데, 본 발명의 일 구현례에서는 상기 방위 불일치 각도의 평균값이 7° 이하로 형성되었다. Cu와 Mo를 동시에 첨가한 경우 2차 재결정립의 직접도가 우수하여 자속밀도가 증가하였고 방향성 전기강판에서 인접한 결정립들 사이의 방위 불일치 각도가 감소하였다. 이는 Cu과량 첨가시 석출물이 조대해져서 결정립 성장 억제 효과 감소되는 것을 Mo첨가로 보완해주어 열간 압연시 표면부의 Goss입자 증가한 것에 기인한 것으로 보인다.
이하, 실시예를 통해 상세히 설명한다. 단 하기의 실시예는 본 발명을 예시하는 것일 뿐, 본 발명의 내용이 하기의 실시예에 의하여 한정되는 것은 아니다.
Si: 3.0중량%, C:0.053중량%, S:0.0048중량%, N:0.0045중량%, Al:0.028중량%, 및, Mn: 0.06중량% 을 포함하고, 표 1과 같이 Mo 및 Cu 를 포함하고 잔부는 Fe와 기타 불가피하게 함유되는 불순물을 포함하는 슬라브를 준비하였다. 이후 1200℃ 온도에서 210분 가열한 후 열간압연하여 2.3mm 두께의 열연판을 제조하였다.
열연판을 1000℃에서 90초간 유지하고 냉각한 후 산세하였다. 이후 1회 냉간 압연하여 0.23mm 두께의 냉연판을 제조하였다. 이후 냉연판은 소둔 온도870℃에서, 수소, 질소, 및, 암모니아의 혼합 가스 분위기에서 180초간 유지하여 탈탄 소둔 및 질화 소둔 처리하였다.
이후 MgO를 도포한 후 최종 소둔하였다. 최종 소둔시 1200℃ 까지는 25부피%:질소 및 75부피%:수소의 혼합 가스 분위기에서 승온하였고, 1200℃ 도달후에는 100부피%:수소 분위기에서 10시간 유지 후 노냉하였다. 각각의 조건에 대하여 측정한 자기특성은 표 1과 같다.
Mo(중량%) Cu(중량%) 철손
(W17/50)		 자속밀도
(B8,Tesla)		 θ 구분
0 0 0.878 1.91 7.6 비교재1
0.01 0.03 0.801 1.928 6.8 발명재1
0.02 0.05 0.775 1.943 5.9 발명재2
0.05 0.09 0.776 1.929 6.4 발명재3
0.08 0.13 0.752 1.935 5.9 발명재4
0.08 0.05 0.799 1.937 5.5 발명재5
0.06 0.05 0.788 1.924 6.4 발명재6
0.03 0.12 0.769 1.933 6.1 발명재7
0.05 0.13 0.782 1.947 5 발명재8
0.12 0.13 0.845 1.904 7.3 비교재3
0.15 0.1 0.92 1.891 8.3 비교재4
0.05 0.17 0.915 1.903 8.6 비교재5
0.2 0.08 0.941 1.884 9.9 비교재6
여기서 θ 는 인접한 결정립들 사이의 방위 불일치 각도의 평균값(°)을 의미한다.
상기 표 1에서 확인할 수 있는 바와 같이 Mo와 Cu를 적정 범위로 혼합 첨가에 따라 열연판 조직의Goss 분율이 증가하며, 인접한 결정립들 사이의 방위 불일치 각도의 평균값(°)이 7°이하로 형성되어 자기적 특성이 향상됨을 알 수 있다.
이상 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 설명하였지만, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다.
그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변경된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.

Claims (13)

  1. 전기강판의 전체 조성 100중량%를 기준으로, Si: 2.5% 내지 4.0%, C: 0.03% 내지 0.09%, Al: 0.02% 내지 0.04%, Mn: 0.001% 내지 0.08%, N: 0.002% 내지 0.008%, S: 0.003% 내지 0.008%, Cu: 0.03% 내지 0.13%, 및, Mo: 0.01% 내지 0.08% 를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고
    인접한 결정립들 사이의 방위 불일치 각도의 평균값은 7° 이하인 방향성 전기강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    결정립계에 편석된 Mo, 및,
    결정립계에 편석된 Mn단독 황화물, Cu단독 황화물, 및 (Mn, Cu)복합체인 황화물로 이루어 지는 군에서 선택되는 적어도 하나의 황화물을 포함하는 방향성 전기강판.
  3. 제 2 항에 있어서,
    결정립계에 편석된 Mo, 및,
    결정립계에 편석된 (Mn, Cu)복합체인 황화물을 포함하는 방향성 전기강판.
  4. 삭제
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 전기강판에서 결정립들의 입경의 평균값은 1cm 내지 3cm 인 방향성 전기강판.
  6. 슬라브의 전체 조성 100중량%를 기준으로, Si: 2.5% 내지 4.0%, C: 0.03% 내지 0.09%, Al: 0.02% 내지 0.04%, Mn: 0.001% 내지 0.08%, N: 0.002% 내지 0.008%, S: 0.003% 내지 0.008%, Cu: 0.03% 내지 0.13%, Mo: 0.01% 내지 0.08%, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 가열하는 단계;
    상기 슬라브를 열간 압연하여 열연 강판을 제조하는 단계;
    상기 열연 강판을 냉간 압연하여 냉연 강판을 제조 하는 단계;
    상기 냉연 강판을 탈탄 소둔 후 침질 소둔을 실시하거나, 탈탄 소둔 및 침질 소둔을 동시에 실시하는 단계; 및
    탈탄 소둔 및 침질 소둔이 완료된 강판을 최종 소둔하는 단계;
    를 포함하고
    상기 최종 소둔하는 단계에서 인접한 결정립들 사이의 방위 불일치 각도의 평균값은 7° 이하로 형성되는 방향성 전기강판의 제조방법.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 슬라브를 가열하는 단계에서 슬라브 가열 온도는 1130℃ 내지 1280℃ 인 방향성 전기강판의 제조방법.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 열연 강판을 제조한 이후 제조된 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  9. 제 8 항에 있어서,
    상기 최종 소둔하는 단계는, 승온 단계 및 균열 단계를 포함하며,
    상기 승온 단계는 질소와 수소의 혼합 가스 분위기에서 이루어지며,
    상기 균열 단계는 수소 분위기에서 이루어지는 방향성 전기강판의 제조방법.
  10. 제 6 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 최종 소둔하는 단계에서 Mo; 및; Mn단독 황화물, Cu단독 황화물, 및 (Mn, Cu)복합체인 황화물로 이루어 지는 군에서 선택되는 적어도 하나의 황화물이 결정립 성장 억제제로 작용하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 최종 소둔하는 단계에서 Mo 및 (Mn, Cu)복합체인 황화물이 결정립 성장 억제제로 작용하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  12. 삭제
  13. 제 6 항에 있어서,
    상기 최종 소둔이 완료된 전기강판에서 결정립들의 크기의 평균값이 1cm 내지 3cm 인 방향성 전기강판의 제조방법.
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