KR101677354B1 - 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 - Google Patents

슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 열간 가공성이 우수한 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것으로서,
본 발명의 일 실시형태에 따른 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강은 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P), 황(S), 크롬(Cr), 니켈(Ni), 몰리브덴(Mo), 질소(N), 구리(Cu), 칼슘(Ca), 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하여 이루어지면서, ASTM 규격 중 S31254강종의 함량 규정을 만족하는 오스테나이트계 스테인리스강으로서, 하기의 [식 1]과 [식 2]로 표시되는 RA(1) 및 RA(2) 값이 60 이상인 것을 특징으로 한다.
RA(1) = 7.75 + 58.4(Ca/S) --------------------------- [식 1]
RA(2) = -13.5 + 371.8(Si+N)-450.9(Si+N)2 --------- [식 2]
상기 [식 1]의 Ca, S 및 [식 2]의 Si, N은 각 성분의 함량(wt%)을 의미함.

Description

슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법{SUPPER AUSTENITIC STAINLESS STEEL AND MANUFACTURING METHOD THEREOF}
본 발명은 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 열간 가공성이 우수한 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 스테인리스강은 화학성분이나 금속조직에 따라 분류된다. 금속조직에 따를 경우, 스테인리스강은 오스테나이트계(300계), 페라이트계(400계), 마르텐사이트계, 이상계로 분류된다.
이러한 스테인리스강 중 오스테나이트계 스테인리스강은 내식성이 우수하고, 비자성으로 주방용기, 중화학공업 및 건물 내외장재 등에 다양하게 사용되고 있다.
하지만, 300계 스테인리스강을 대표하는 304, 316 등의 스테인리스강은 염소 이온의 존재하는 해수 분위기 등에서 공식 부식이 발생하여 해수인입 파이프 등에 사용할 수 없다. 그래서 크롬, 몰리브덴, 질소 등 내식성을 향상시키는 합금 원소를 첨가하여 가혹한 부식 환경에서도 높은 내식성을 갖는 초내식 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강이 개발되었다.
예를 들어 크롬(Cr)을 19.5 ~ 20.5wt%. 니켈(Ni)을 17.5 ~ 18.5wt%, 몰리브덴(Mo)을 6.0 ~ 6.5wt%, 질소(N)를 0.18 ~ 0.0.2wt%, 구리(Cu)를 0.5 ~ 1.0wt% 함유한 공식저항지수(PREN) 42~46인 초내식 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강이 판형 열교환기 및 해수인입 파이프 등의 소재로 사용되고 있다.
특히, 슈퍼 스테나이트계 스테인리스강은 내식성이 높기 때문에 기존의 오스테나이트계 스테인리스강을 연속 주조하는 방식으로 연속 주조를 하는 경우에 슬라브 중심부에 생성된 시그마(δ)상이 가열로 조업시에도 중심부에서 완전히 분해되지 않으며, 750℃ ~ 1000℃의 온도 구간에 노출되는 경우 추가적인 시그마(δ)상이 소재 t/4지점과 표층부 사이에 매우 용이하게 생성되어 인성이 급격히 저하된다,
또한, 내식성이 우수한 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강은 몰리브덴 및 질소 함량이 높아 열간 가공성이 열위하여 열간압연시 에지 균열이 다발하여 실수율이 저하되고 제조가 어려운 단점이 있었다.
그래서, 미국 등록특허 제4,078,920호는 6%몰리브덴 함유 스테인리스강의 열간가공성을 확보하기 위하여 델타 페라이트-오스테나이트 복합으로 응고하게 Ni 성분을 제어하기 위하여 1.2<[(%Cr+%Mo+1.5%Si)/(%Ni+0.5(%Cu+%Mn)+30%C+10%N)<1.6 만족하면서 희토류 원소인 세륨(Ce)을 0.01~0.06% 함유하는 성분을 제시하였다.
또한, 일본 등록특허 제353920호에는 T=750xC(%)-10xSi(%)-11xMn(%)-45xCr(%)+34xNi(%)-32xMo(%)＋700xN(%)＋1650로 정의되는 값이 1150~1300이며, 또한 [Y(%)＋0.704xLa(%)＋0.761xCe(%)＋0.925xNd(%)]/S(%)가 20~300로 제어하는 방법을 제시하였다.
하지만, 이러한 종래의 특허들은 희토류 성분을 함유하고 있어 주조시 노즐막힘이 발생하거나 델타 페라이트 함유로 시그마상이 용이하게 생성되는 문제점이 있다.
미국 등록특허 제4,078,920호 일본 등록특허 제353920호
본 발명은 희토류 성분을 포함하지 않으면서, 합금성분의 함량을 조절하여 열간 가공성이 우수한 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 및 그 제조방법을 제공한다.
본 발명의 일 실시형태에 따른 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강은 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P), 황(S), 크롬(Cr), 니켈(Ni), 몰리브덴(Mo), 질소(N), 구리(Cu), 칼슘(Ca), 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하여 이루어지면서, ASTM 규격 중 S31254강종의 함량 규정을 만족하는 오스테나이트계 스테인리스강으로서, 하기의 [식 1]과 [식 2]로 표시되는 RA(1) 및 RA(2) 값이 60 이상인 것을 특징으로 한다.
RA(1) = 7.75 + 58.4(Ca/S) --------------------------- [식 1]
RA(2) = -13.5 + 371.8(Si+N)-450.9(Si+N)2 --------- [식 2]
상기 [식 1]의 Ca, S 및 [식 2]의 Si, N은 각 성분의 함량(wt%)을 의미함.
상기 [식 1]의 Ca/S는 0.9 이상이고, 상기 [식 2]의 Si+N은 0.33 ~ 0.45 인 것을 특징으로 한다.
본 발명의 일 실시형태에 따른 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강의 제조방법은 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P), 황(S), 크롬(Cr), 니켈(Ni), 몰리브덴(Mo), 질소(N), 구리(Cu), 칼슘(Ca), 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하여 이루어지면서, ASTM 규격 중 S31254강종의 함량 규정을 만족하는 오스테나이트계 스테인리스강을 제조하는 방법으로서, 하기의 [식 1]과 [식 2]로 표시되는 RA(1) 및 RA(2) 값이 60 이상을 만족하도록 칼슘(Ca), 황(S), 실리콘(Si) 및 질소(N)의 함량이 조정된 용강을 준비하는 단계와; 준비된 용강을 주조하여 슬라브를 생산하는 단계와; 상기 슬라브를 가열로에서 가열하는 단계와; 가열된 슬라브를 열간압연하는 단계로 이루어진다.
RA(1) = 7.75 + 58.4(Ca/S) --------------------------- [식 1]
RA(2) = -13.5 + 371.8(Si+N)-450.9(Si+N)2 --------- [식 2]
상기 [식 1]의 Ca, S 및 [식 2]의 Si, N은 각 성분의 함량(wt%)을 의미함.
상기 용강을 준비하는 단계에서, 상기 용강은 상기 [식 1]의 Ca/S는 0.9 이상이고, 상기 [식 2]의 Si+N은 0.33 ~ 0.45을 만족하도록 칼슘(Ca), 황(S), 실리콘(Si) 및 질소(N)의 함량이 조정되는 것을 특징으로 한다.
상기 용강을 준비하는 단계에서, 상기 용강은 중량%로, 탄소(C): 0.02% 이하(0% 제외), 실리콘(Si): 0.8% 이하(0% 제외), 망간(Mn): 1.0% 이하(0% 제외), 인(P): 0.03% 이하(0% 제외), 황(S): 0.003% 이하(0% 제외), 크롬(Cr): 19.5 ~ 20.5%, 니켈(Ni): 17.5 ~ 18.5%, 몰리브덴(Mo): 6.0 ~ 6.5%, 질소(N): 0.18 ~ 0.20%, 구리(Cu): 0.5 ~ 1.0%, 칼슘(Ca): 0.0005 ~ 0.004%, 나머지 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 한다.
상기 가열하는 단계는 상기 슬라브의 표층부에서 두께방향 5mm 지점 사이의 결정입도를 원상당 직경을 기준으로 1mm 이하로 제어하는 것을 특징으로 한다.
상기 가열하는 단계는 상기 슬라브를 1250 ~ 1270℃에서 90 ~ 120분간 유지하면서 가열하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 실시예에 따르면, 슈퍼 오스테나이트 스테인리스강을 제조하는 경우 열간압연시 에지 균열이 발생하지 않는 우수한 열연재를 얻을 수 있는 효과가 있다.
도 1은 본 발명에서 Ca/S 비율에 따른 1100도에서의 열간가공성 변화를 보여주는 그래프이고,
도 2는 본 발명에서 (%Si+%N) 함량 변화에 따른 1100도에서의 열간가공성 변화 를 보여주는 그래프이며,
도 3은 종래 슈퍼 오스테나이트 스테인리스강의 가열로 조업후 결정입도 및 열간압연 판재를 보여주는 사진이고,
도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 슈퍼 오스테나이트 스테인리스강의 가열로 조업후 결정입도 및 열간압연 판재를 보여주는 사진이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 더욱 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다.
본 발명은 중량%로, 탄소(C): 0.02% 이하(0% 제외), 실리콘(Si): 0.8% 이하(0% 제외), 망간(Mn): 1.0% 이하(0% 제외), 인(P): 0.03% 이하(0% 제외), 황(S): 0.003% 이하(0% 제외), 크롬(Cr): 19.5 ~ 20.5%, 니켈(Ni): 17.5 ~ 18.5%, 몰리브덴(Mo): 6.0 ~ 6.5%, 질소(N): 0.18 ~ 0.20%, 구리(Cu): 0.5 ~ 1.0%, 칼슘(Ca): 0.0005 ~ 0.004%, 나머지 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하여 이루어지며, 하기의 [식 1]과 [식 2]로 표시되는 RA(1) 및 RA(2) 값이 60 이상인 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강을 대상으로 한다.
RA(1) = 7.75 + 58.4(Ca/S) --------------------------- [식 1]
RA(2) = -13.5 + 371.8(Si+N)-450.9(Si+N)2 --------- [식 2]
여기서, 상기 [식 1]의 Ca, S 및 [식 2]의 Si, N은 각 성분의 함량(wt%)을 의미한다.
이때, 상기 [식 1]과 [식 2]로 표시되는 RA(1) 및 RA(2) 값이 60 이상을 만족하기 위해서 상기 [식 1]의 Ca/S는 0.9 이상이고, 상기 [식 2]의 Si+N은 0.33 ~ 0.45 인 것이 바람직하다.
한편, 본 발명이 적용되는 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강은 %Cr+3.3%Mo +16%N로 정의되는 공식저항지수(PREN) 값이 42 ~ 46인 6%Mo 함유 슈퍼 오스테나이트 스테인리스 열연재로서, 해당 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강은 오스테나이트계 스테인리스강의 ASTM 규격 중 S31254강종으로 알려져 있다. 상기 조성범위와 그 조성범위 한정이유는 본 발명이 속하는 기술분야의 당업자에게 잘 알려져 있으므로 조성 범위에 대한 상세한 설명은 생략하도록 한다.
본 발명은 대상 강종인 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강용으로 성분이 조정된 용강을 슬라브로 주조한 후 가열로에서 열처리하고, 열처리된 슬라브를 열간압연하여 열연재를 생산한다.
이때 용강의 성분을 조정하면서 상기 [식 1]과 [식 2]로 표시되는 RA(1) 및 RA(2) 값이 60 이상이 되도록 조정한다.
도 1은 본 발명에서 Ca/S 비율에 따른 1100도에서의 열간가공성 변화를 보여주는 그래프로서, ca/S 비율이 증가함에 따라 열간가공성이 증가하는 것을 알 수 있다. 그리고, 도 2는 본 발명에서 (%Si+%N) 함량 변화에 따른 1100도에서의 열간가공성 변화를 보여주는 그래프로서, 특정 구간에서 최고 값을 나타내는 결과를 보여준다.
도 1 및 도 2로부터 열간압연시 균열의 발생이 방지되는 RA(단면수축률)값이 60% 이상 만족하기 위해서는 Ca/S 비율은 0.9 이상, (%Si+%N) 함량은 0.33 ~ 0.45 사이를 동시에 만족하여야 하는 것을 알 수 있다.
한편, 본 발명에 따른 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강은 열간압연 전 가열로에서 슬라브를 열처리하는 동안 슬라브의 표층부에서 두께방향 5mm 지점 사이의 결정입도(원상당 직경 기준; 이하, '결정입도'로 기재함)를 1mm 이하로 제어함에 따라 원하는 수준의 열간 가공성을 확보할 수 있다.
슬라브의 표층부에서 두께방향 5mm 지점 사이의 결정입도를 1mm 이하로 제어하는 방법은 가열온도와 유지시간을 제어하는 방법으로 달성되는데, 예를 들어 슬라브를 1250 ~ 1270℃에서 90 ~ 120분간 유지하게 되면 슬라브의 표층부에서 두께방향 5mm 지점 사이의 결정입도를 1mm 이하로 제어할 수 있다. 이때 가열온도가 제시된 범위에 미달하거나 초과하는 경우에는 열간압연을 원할하게 실시할 수 없게 되고, 유지시간이 제시된 범위에 미달하는 경우에는 열간압연을 할 수 있도록 슬라브가 충분히 가열되지 않으며, 제시됨 범위를 초과하는 경우에는 결정입도가 1mm 보다 조대화 되는 문제가 있다.
[실시예]
이하 실시예를 사용하여 본 발명을 설명한다.
도 3은 종래 슈퍼 오스테나이트 스테인리스강의 가열로 조업후 결정입도 및 열간압연 판재를 보여주는 사진이고, 도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 슈퍼 오스테나이트 스테인리스강의 가열로 조업후 결정입도 및 열간압연 판재를 보여주는 사진이다.
먼저, 하기의 [표 1]을 토대로 비교예, 발명예 및 종래예에 따라 용강의 성분을 제어하고 슬라브를 제조하였다. 이때 비교예, 발명예 및 종래예의 구분은 (%Si+%N) 함량 및 Ca/S 비율을 본 발명에서 한정한 범위 이내로 제어하는지 여부를 달리하였고, 그 기준을 하기의 표 2에 나타내었다.
그리고, 각 슬라브를 가열로에서 가열한 다음 열간압연을 실시하였고, 이때 가열로에서 슬라브를 가열하는 동안 슬라브의 표층부에서 두께방향 5mm 지점 사이의 결정입도를 1mm 이하로 제어하는지 여부를 달리하였고, 그 기준을 하기의 표 2에 나타내었다.
슬라브를 가열하는 동안 슬라브의 표층부에서 두께방향 5mm 지점 사이의 결정입도를 1mm 이하로 제어하는 방법은 슬라브를 1250 ~ 1270℃에서 90 ~ 120분간 유지하면서 가열하는 것이다.
C Si Mn P S Cr Ni Mo Cu N Ca
0.016% 0.1
~0.8%		 0.5% 0.02% 0.001
~0.003%		 20% 18.1% 6.1% 0.7% 0.18
~0.20%		 0.0005
~0.004%
상기와 같이 준비된 비교예, 발명예 및 종래예를 1100℃에서 가공실험을 실시하여 그 결과 상태를 하기의 표 2에 나타내었다.
조건 (%Si+%N)함량 Ca/S 비율 슬라브 결정입도
(재가열후)		 열간가공성
비교예 1 0.45 이상 1.0 > 1mm X(불량)
비교예 2 0.45 이상 1.0 < 1mm (보통)
비교예 3 0.3 이하 1.0 < 1mm (보통)
비교예 4 0.35 ~ 0.45 0.5 > 1mm (보통)
비교예 5 0.35 ~ 0.45 0.5 < 1mm (보통)
비교예 6 0.35 ~ 0.45 1.0 > 1mm O(양호)
발명예 0.35 ~ 0.45 1.0 < 1mm (우수)
종래예 0.25 ~ 0.6 미제어 > 1mm X(불량)
표 2에 나타낸 바와 같이 종래예의 경우 (%Si+%Mo) 함량이 0.25 ~ 0.6이고, Ca/S 비율은 제어하지 않았으며, 가열로 조업후 슬라브 표층부에서 두께방향 5mm지점 사이의 결정입도를 1mm 이상으로 조건을 만족하지 못함에 따라 열간 가공성이 상당히 불량하고, 에지 균열이 다발하는 문제점이 나타났다. 특히, 도 3에서와 같이 열간압연시 가열로 추출후 미세조직 및 열간 압연재의 특성을 보면 결정입도가 1mm 이상으로 조대화되어 있고, 성분원소 제어도 기준이 없어 열간압연시 엣지 균열이 다발하여 양호한 열연재를 얻기 매우 어려운 것을 알 수 있다.
비교예 1의 경우 (%Si+%Mo) 함량이 0.45 이상이고, 가열로 조업후 슬라브 표층부에서 두께방향 5mm지점 사이의 결정입도를 1mm 이상으로 조건을 만족하지 못함에 따라 Ca/S 비율을 1이상으로 제어하더라도 열간가공성이 불량하고 에지 균열이 다발하는 문제점이 나타났다.
비교예 2는 (%Si+%Mo) 함량이 0.45 이상으로 조건을 만족하지 못함에 따라 Ca/S 비율을 1이상으로 제어하고, 가열로 조업후 슬라브 표층부에서 두께방향 5mm지점 사이의 결정입도를 1mm 이하로 제어하더라도 열간가공성이 일부 향상되지만 만족할 만한 결과를 나타내지 못한다.
비교예 3은 (%Si+%Mo) 함량이 0.3 이하로 조건을 만족하지 못함에 따라 Ca/S 비율을 1이상으로 제어하고, 가열로 조업후 슬라브 표층부에서 두께방향 5mm지점 사이의 결정입도를 1mm 이하로 제어하더라도 열간가공성이 일부 향상되지만 비교예 2와 유사하게 만족할 만한 결과를 나타내지 못한다.
비교예 4는 (%Si+%Mo) 함량이 0.35~0.45로 조건을 만족하지만, Ca/S 비율을 0.5로 제어하고, 가열로 조업후 슬라브 표층부에서 두께방향 5mm지점 사이의 결정입도를 1mm 이상으로 제어하여 조건을 만족하지 못함에 따라 열간가공성이 일부 향상되지만 만족할 만한 결과를 나타내지 못한다.
비교예 5는 (%Si+%Mo) 함량을 0.35~0.45로 제어하고, 가열로 조업후 슬라브 표층부에서 두께방향 5mm지점 사이의 결정입도를 1mm 이하로 제어하여 조건을 만족하지만, Ca/S 비율을 0.5로 제어하여 조건을 만족하지 못함에 따라 열간가공성이 일부 향상되는 결과를 나타낸다.
비교예 6은 (%Si+%Mo) 함량을 0.35~0.45로 제어하고, Ca/S 비율을 1.0으로 제어하여 조건을 만족하지만, 가열로 조업후 슬라브 표층부에서 두께방향 5mm지점 사이의 결정입도를 1mm 이상으로 제어하여 조건을 만족하지 못하는 경우로 열간가공성이 어느 정도 향상되는 결과를 나타내었다.
한편, 실시예는 (%Si+%Mo) 함량을 0.35~0.45로 제어하고, Ca/S 비율을 1.0으로 제어하며, 가열로 조업후 슬라브 표층부에서 두께방향 5mm지점 사이의 결정입도를 1mm 이상으로 제어하여 모든 조건을 만족함에 따란 열간가공성이 우수한 결과를 나타내었다. 특히, 도 4에서와 같이 열간압연시 가열로 추출후 미세조직 및 열간 압연재의 특성을 보면 결정입도가 1mm 이하로 미세화되어 있고, 에지 균열도 발생하지 않은 양호한 열연재를 얻을 수 있다는 것을 확인할 수 있었다.
본 발명을 첨부 도면과 전술된 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 그에 한정되지 않으며, 후술되는 특허청구범위에 의해 한정된다. 따라서, 본 기술분야의 통상의 지식을 가진 자라면 후술되는 특허청구범위의 기술적 사상에서 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 변형 및 수정할 수 있다.

Claims (7)

  1. 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P), 황(S), 크롬(Cr), 니켈(Ni), 몰리브덴(Mo), 질소(N), 구리(Cu), 칼슘(Ca), 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하여 이루어지면서, ASTM 규격 중 S31254강종의 함량 규정을 만족하는 오스테나이트계 스테인리스강으로서,
    하기의 [식 1]과 [식 2]로 표시되는 RA(1) 및 RA(2) 값이 60 이상이고,
    하기 [식 1]의 Ca/S는 1.0 이상이고, 하기 [식 2]의 Si+N은 0.35 ~ 0.45 인 것을 특징으로 하는 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강.
    RA(1) = 7.75 + 58.4(Ca/S) --------------------------- [식 1]
    RA(2) = -13.5 + 371.8(Si+N)-450.9(Si+N)2 --------- [식 2]
    상기 [식 1]의 Ca, S 및 [식 2]의 Si, N은 각 성분의 함량(wt%)을 의미함.
  2. 삭제
  3. 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P), 황(S), 크롬(Cr), 니켈(Ni), 몰리브덴(Mo), 질소(N), 구리(Cu), 칼슘(Ca), 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 포함하여 이루어지면서, ASTM 규격 중 S31254강종의 함량 규정을 만족하는 오스테나이트계 스테인리스강을 제조하는 방법으로서,
    하기의 [식 1]과 [식 2]로 표시되는 RA(1) 및 RA(2) 값이 60 이상을 만족하면서, 하기 [식 1]의 Ca/S는 1.0 이상을 만족하고, 하기 [식 2]의 Si+N은 0.35 ~ 0.45를 만족하도록 칼슘(Ca), 황(S), 실리콘(Si) 및 질소(N)의 함량이 조정된 용강을 준비하는 단계와;
    준비된 용강을 주조하여 슬라브를 생산하는 단계와;
    상기 슬라브의 표층부에서 두께방향 5mm 지점 사이의 결정입도를 원상당 직경을 기준으로 1mm 이하로 제어하도록 상기 슬라브를 가열로에서 가열하는 단계와;
    가열된 슬라브를 열간압연하는 단계로 이루어지는 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 제조방법.
    RA(1) = 7.75 + 58.4(Ca/S) --------------------------- [식 1]
    RA(2) = -13.5 + 371.8(Si+N)-450.9(Si+N)2 --------- [식 2]
    상기 [식 1]의 Ca, S 및 [식 2]의 Si, N은 각 성분의 함량(wt%)을 의미함.
  4. 삭제
  5. 삭제
  6. 삭제
  7. 청구항 3에 있어서,
    상기 가열하는 단계는 상기 슬라브를 1250 ~ 1270℃에서 90 ~ 120분간 유지하면서 가열하는 것을 특징으로 하는 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 제조방법.
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