KR101584096B1 - put into the proper amount of light burned dolomite refining converter method - Google Patents
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Abstract
경소백운석이 적량 투입되는 전로 정련 방법이 개시되어 있다.
개시된 경소백운석이 적량 투입되는 전로 정련 방법은 용강의 출강이 완료되면 전로를 정립하는 단계, 슬래그 코팅제를 전로에 투입하는 단계, 전로의 상부에서 전로의 연화에 초음속으로 질소를 분사하는 질소분사 코팅단계, 전로의 장입측, 출강측으로 전로를 경동시키면서 슬래그를 전로의 내화물에 붙도록 하는 경동 코팅단계, 보호석회를 투입하여 전로 내의 점성이 높은 잔류 슬래그를 일부 배재하는 단계; 고철과 용선을 전로에 장입하는 단계, 전로에 고순도의 산소를 초음속으로 취입하는 1차 취련단계; 고농도의 P205를 함유한 글래그를 중간 배제하는 1차 슬래그 배재단계; 용선에 포함된 C를 제거하도록 탈탄하는 2차 취련단계, 용강 출장 중에 요구되는 품질로 만들기 위해 레이들에 합금철을 투입하는 단계를 포함하는 전로 정련 방법으로서,
상기 2차 취련단계에 슬래그와 내화물간의 MgO 성분의 농도차를 줄이기 위해 경소백운석을 투입하는 단계를 더 포함하되, 상기 경소백운석을 투입할 때 적량의 투입량을 산출함에 있어, 2차 취련 중의 슬래그 발생총량, 염기도를 이용하여 경소백운석의 적량 투입량을 산출하는 것을 더 포함하며, 상기 경소백운석 적량 투입량(I)은, 아래의 [수학식 2]에 의해 산출되는 것을 더 포함하는 것을 특징으로 한다.
[수학식 2]
여기서,
I : 경소백운석 적량 투입량이고,
A2 : 2차 취련시 슬래그 중의 MgO 포화용해도이며,
B2는 2차 취련시 SiO2 투입량(kg)이고,
C2는 2차 취련시 CaO 투입량(kg)이며,
A1은 1차 취련시 슬래그 중의 MgO 포화용해도이고,
D는 1차 취련후 MgO의 슬래그 중의 포화용해도이다.Discloses a converter refining method in which a small amount of light dolomite is charged.
A method for refining a power plant in which a dolomite is introduced in a proper amount is characterized in that it comprises the steps of setting a converter when molten steel is completed, injecting a slag coating agent into the converter, nitrogen spraying at supersonic speed to soften the converter at the top of the converter A tilting coating step in which the slag is adhered to the refractories of the converter while tilting the converters to the charging side and the ladder side of the converter, a step of putting the protecting lime into the furnace to partially discharge the residual viscous slag in the converter; Charging a scallop and a molten iron into the converter; a primary smoothing step of blowing high purity oxygen into the converter at supersonic speed; A primary slag discharging step of eliminating a slag containing a high concentration of P205; A secondary smelting step of decarburizing to remove C contained in the molten iron, and a step of injecting ferroalloy into the ladle to make the quality required during molten steel business trip,
Further comprising the step of injecting light dolomite to reduce the difference in concentration of MgO components between the slag and the refractory during the secondary winding step. In calculating the appropriate amount of the input of the dolomite, Further comprising calculating an appropriate amount of the light dolomite by using the total amount and the basicity of the dolomite, and the input amount (I) of the dolomite proper amount is calculated by the following formula (2).
&Quot; (2) "
here,
I: The amount of the dolomite is the proper amount,
A 2 : MgO saturation solubility in the slag at the time of the second blowing,
B 2 is an input amount (kg) of SiO 2 at the time of secondary blowing,
C 2 is a CaO input amount (kg) at the time of secondary blowing,
A 1 is the solubility of MgO in the slag during the primary blowing,
And D is the saturation solubility in the slag of MgO after the primary magnetization.
Description
본 발명은 경소백운석이 적량 투입되는 전로 정련 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a converter refining method in which a light amount of light dolomite is charged.
특히, 전로 내화물이 슬래그에 의해 용출됨을 방지하기 위한 코팅제인 경소백운석의 투입량 산출함에 있어, 슬래그의 발생량, 염기도 및 온도 조건을 감안하여 최적량을 투입할 수 있도록 한 경소백운석이 적량 투입되는 전로 정련 방법에 관한 것이다.
Particularly, in calculating the input amount of lightweight dolomite, which is a coating agent for preventing elution of converter refractory by slag, it is possible to add an optimum amount of slag, considering the amount of slag, basicity and temperature, ≪ / RTI >
노체를 구성하고 있는 내화물의 침식요인은 일반적으로 취련중 슬래그와의 반응에 의한 용손, 장입원료와의 충돌에 의한 기계적 마모, 노체 온도변동에 따른 열적 스폴링(thermal spalling), 그리고 노내 내용물의 유동과 비산에 따른 침식등으로 분류된다. The cause of erosion of the refractories constituting the furnace body is generally caused by a malfunction due to reaction with the slag during the blowing, mechanical abrasion due to collision with the feedstock, thermal spalling caused by the temperature change of the furnace body, And erosion due to scattering.
전로 노체 수명연장을 위한 종래의 방법으로는 정련시 슬래그중 MgO 농도를 높게 높게 유지시킴으로써 MgO를 주성분으로 하는 내화물의 용출을 저감시키는 방법과 국부적으로 침식된 노벽에 부정형 내화물을 분사, 부착시키거나 슬래그의 점성을 높인 후에 노체를 전,후로 경동시켜 노벽에 슬래그를 고착시킴으로써 내화물화하는 방법 등을 들 수 있다.Conventional methods for prolonging the life of transformer furnace body include a method of reducing the elution of refractory material containing MgO as a main component by maintaining a high MgO concentration in the slag during refining and a method of spraying and attaching a monolithic refractory material to a locally- And then refracting the furnace body by tilting the furnace body back and forth to fix the slag to the furnace wall.
취련시 슬래그의 MgO 농도를 높게 유지하는 것은, 다음과 같은 이유 때문이다. 노체내화물이 구성하고 있는 MgO가 슬래그중으로 용출되는 속도는 다음과 같은 일반식으로 표현된다.
The reason why the MgO concentration of the slag is kept high during the refining is as follows. The rate at which MgO constituted by the refractory body is eluted into the slag is expressed by the following general formula.
이 식의 좌항은 시간에 따른 슬래그중 MgO 농도변화를 의미하는 것으로 내화물의 침식속도를 나타내는 지표이다. 우항의 K는 슬래그량과 유동성에 의존하는 상수이며, (%MgO)sat 는 슬래그중 MgO 농도가 포화농도보다 낮을 때는 내화물이 용출되지만 포화농도와 같게 되면 침식속도가 제로(0)가 되고 그 이상이면 오히려 슬래그로부터 MgO가 정출되어 노벽에 부착되는 것을 알 수 있다.The left term of this equation is the index of the erosion rate of the refractory, which means the change of MgO concentration in the slag with time. K is the constant depending on the amount of slag and fluidity, and (% MgO) sat means that when the MgO concentration in the slag is lower than the saturation concentration, the refractory is eluted but when the saturation concentration becomes equal to the saturation concentration, the erosion rate becomes zero It can be seen that MgO is purged from the slag and attached to the wall of the furnace.
따라서 슬래그에 의한 내화물의 침식을 저감시키기 위해서는 슬래그중 MgO 포화농도가 낮은 조건하에서 조업을 하거나 슬래그중 MgO 농도를 높게 유지할 필요가 있다. 슬래그중 MgO 포화농도를 저하시키기 위해서는 슬래그 온도를 낮게, 염기도를 높게, 그리고 (%FeO)를 낮게 유지해야하며 야금학적 정련효과 또는 작업성을 감안할 때 임의 조정에는 한계가 있다. 그러므로 제어가 용이한 이점에 따라 취련 개시 후에 MgO를 다량 함유하고 있는 백운석을 첨가하거나 취련 종점 슬래그를 일부 잔류, 활용함으로써 슬래그중 MgO농도를 높게 유지하는 방법이 널리 이용되고 있다.Therefore, in order to reduce the erosion of the refractory by the slag, it is necessary to operate the slag at a low MgO saturation concentration or to keep the MgO concentration in the slag high. In order to lower the MgO saturation concentration in the slag, it is necessary to keep the slag temperature low, the basicity high, and (% FeO) low, and there is a limit in the arbitrary adjustment considering the metallurgical refining effect or workability. Therefore, according to the advantage of easy control, it is widely used to add dolomite containing a large amount of MgO after the start of blowing, or to maintain the MgO concentration in the slag at a high level by partially utilizing and retaining the blast furnace slag.
취련 중에 백운석을 첨가하는 경우는 백운석의 용해속도에 비해서 슬래그 생성속도가 빠르기때문에 취련 초기에는 백운석 재화와 병행해서 노체 내화물이 용출되는 것을 피할 수 없는 단점이 있다. 따라서 취련초기에도 MgO농도가 높은 슬래그를 확보, 유지하기위해서 앞 Heat의 슬래그를 일부 잔류시켜 활용하는 방법이 보고되고 있다.In the case of adding dolomite during blowing, the rate of slag formation is faster than the rate of dolomite dissolution. Therefore, it is inevitable that the furnace refractory is eluted simultaneously with the dolomite commodity in the early stage of blowing. Therefore, in order to secure and maintain the slag having a high MgO concentration in the early stage of the blowing, a method has been reported in which a part of the slag in the previous heat is retained and utilized.
도 1은 통상 조업시와 슬래그를 잔류, 활용할 경우의 취련 개시부터 종료시까지의 슬래그 조성변화를 도식적으로 나타낸 것이다. 통상 조업에서는 취련 개시와 함께 슬래그 조성이 ①에서 출발하여 용선중[Si] 산화에 의한 (SiO2 )생성과 생석회 재화에 따라 ②로 이동하며, 취련말기에는 슬래그중(T.Fe)가 증가하여 ③의 위치에서 취련이 종료된다. 반면에 슬래그를 잔류, 활용하는 경우는 앞Heat의 종점슬래그 조성과 유사한 ①에서 취련이 시작되어 (SiO2 )생성과 함께 ②조성으로 이동하였다가 생석회 재화에 따라 ③의 조성을 거쳐 취련종점에서는 ①의 조성으로 되돌아온다. 이처럼 슬래그를 전류, 활용하는 경우는 취련개시 부터 종료까지의 전취련 과정에 걸쳐 슬래그의 고염기도 유지가 가능하고, 취련개시와 함께 백운석을 첨가하면 슬래그중의 (MgO)농도로 전취련과정에 걸쳐 높게 유지되므로 취련중 슬래그에 의한 내화물 침식을 효과적으로 억제할 수 있다.
Fig. 1 schematically shows changes in the composition of slag from the start to the end of the blast when the blast furnace is normally operated and the slag is remained or utilized. In the normal operation, the slag composition starts from ① and shifts to ② depending on the production of (SiO2) by the oxidation of [Si] in the charcoal and the quicklime commodity, and the slag (T.Fe) The blasting is ended. On the other hand, when the slag is remained and utilized, the blasting starts at ①, which is similar to the end point slag composition of the front heat, and is shifted to the
한편, 국내특허등록 제10-0834085호에 개시된 바와 같이, 전로 공정 중에 발생된 슬래그를 재활용하여 생석회의 사용량을 감소시키고, 고품질의 극저린강을 생산하기 위해, 취련단계를 1차 취련단계와 2차 취련단계로 구분하여 공정을 진행하게 된다.On the other hand, as disclosed in Korean Patent Registration No. 10-0834085, in order to reduce the amount of quicklime used and recycle the slag generated during the conversion process and to produce a high-quality pole-weakened steel, And the process is divided into the step of blowing the tea.
특히, 2차 취련단계에서는 잔류하는 슬래그에 백운석, 경소백운석 및 수미석과 같은 슬래그 코팅제를 투입하여 슬래그 중의 MgO를 상승시키면서 슬래그 중의 온도를 떨어뜨려 적절한 점도를 확보함으로써 노체 내화물에 부착하기 용이하게 하고 있다.Particularly, in the secondary winding step, a slag coating agent such as dolomite, light dolomite, and waterstone is added to the remaining slag to increase the MgO content in the slag, thereby lowering the temperature of the slag and securing an appropriate viscosity to facilitate adhesion to the furnace body refractory have.
그러나, 이러한 2차 취련단계에서 경소백운석 등을 투입할 때는 전로 취련중 발생하는 슬래그의 총량, 염기도, 온도 등에 관계없이 항상 일정량이 투입되므로 슬래그의 MgO 포화용해도에 맞는 투입량이 설정되지 않아 전로 내화물 침식 속도가 빠르고 편차가 발생하게 되는 문제점이 있었다.However, in the case of injecting light dolomite in such a secondary step, a certain amount of slag is always introduced regardless of the total amount, basicity, and temperature of the slag generated during the conversion, so that the amount of the slag is not set in accordance with the solubility of MgO in the slag, There is a problem that the speed is high and a deviation occurs.
또한, 경소백운석 투입량 산정에 조업조건이 반영되지 않아서 불필요하게 경소백운석의 투입량이 과다 산정되어 재료 낭비되는 사례가 발생하고 있다.
In addition, because the operating conditions are not reflected in the calculations of the amount of the dolomite, the amount of the dolomite is unnecessarily calculated and the material is wasted.
본 발명은 상기와 같은 종래의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 본 발명의 주요 목적은, 경소백운석의 투입량을 산출함에 있어, 슬래그의 발생량, 염기도 및 온도 조건을 감안하여 최적량을 투입할 수 있도록 함으로써 경소백운석의 과다 또는 과소 투입을 방지할 수 있는 전로 공정에서의 경소백운석 적량 투입방법에 관한 것이다.
DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above problems and it is a primary object of the present invention to provide an apparatus and a method for calculating the input amount of light dolomite in consideration of the amount of slag, The present invention relates to a method for injecting a light quantity of dolomite in a converter process capable of preventing excessive or under-injection of light dolomite.
본 발명의 주요 관점에 따르면, 용강의 출강이 완료되면 전로를 정립하는 단계, 슬래그 코팅제를 전로에 투입하는 단계, 전로의 상부에서 전로의 연화에 초음속으로 질소를 분사하는 질소분사 코팅단계, 전로의 장입측, 출강측으로 전로를 경동시키면서 슬래그를 전로의 내화물에 붙도록 하는 경동 코팅단계, 보호석회를 투입하여 전로 내의 점성이 높은 잔류 슬래그를 일부 배재하는 단계; 고철과 용선을 전로에 장입하는 단계, 전로에 고순도의 산소를 초음속으로 취입하는 1차 취련단계; 고농도의 P205를 함유한 글래그를 중간 배제하는 1차 슬래그 배재단계; 용선에 포함된 C를 제거하도록 탈탄하는 2차 취련단계, 용강 출장 중에 요구되는 품질로 만들기 위해 레이들에 합금철을 투입하는 단계를 포함하는 전로 정련 방법으로서,
상기 2차 취련단계에 슬래그와 내화물간의 MgO 성분의 농도차를 줄이기 위해 경소백운석을 투입하는 단계를 더 포함하되,
상기 경소백운석을 투입할 때 적량의 투입량을 산출함에 있어, 2차 취련 중의 슬래그 발생총량, 염기도를 이용하여 경소백운석의 적량 투입량을 산출하는 것을 더 포함하며,
상기 경소백운석 적량 투입량(I)은, 아래의 [수학식 2]에 의해 산출되는 것을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 경소백운석이 적량 투입되는 전로 정련 방법.
[수학식 2]
여기서,
I : 경소백운석 적량 투입량이고,
A2 : 2차 취련시 슬래그 중의 MgO 포화용해도이며,
B2는 2차 취련시 SiO2 투입량(kg)이고,
C2는 2차 취련시 CaO 투입량(kg)이며,
A1은 1차 취련시 슬래그 중의 MgO 포화용해도이고,
D는 1차 취련후 MgO의 슬래그 중의 포화용해도이다.
According to a main aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a molten steel, comprising the steps of forming a converter when molten steel is completed, injecting slag coating agent into the converter, nitrogen spraying step of spraying nitrogen at supersonic speed to soften the converter at the top of the converter, A tilting coating step in which the slag is adhered to the refractory material of the converter while tilting the converter to the charging side and the ladder side, a step of charging the protective lime to partly discharge residual viscous slag in the converter; Charging a scallop and a molten iron into the converter; a primary smoothing step of blowing high purity oxygen into the converter at supersonic speed; A primary slag discharging step of eliminating a slag containing a high concentration of P205; A secondary smelting step of decarburizing to remove C contained in the molten iron, and a step of injecting ferroalloy into the ladle to make the quality required during molten steel business trip,
Further comprising the step of injecting light dolomite to reduce the difference in concentration of MgO components between the slag and the refractory during the secondary recycling step,
Further comprising calculating an appropriate amount of the light dolomite by using the total amount of slag generation and the basicity in the secondary blowing in calculating an appropriate amount of the input of the lightweight dolomite,
The method of any one of claims 1 to 3, wherein the amount (I) of the calcite dolomite is further calculated by the following formula (2).
&Quot; (2) "
here,
I: The amount of the dolomite is the proper amount,
A 2 : MgO saturation solubility in the slag at the time of the second blowing,
B 2 is an input amount (kg) of SiO 2 at the time of secondary blowing,
C 2 is a CaO input amount (kg) at the time of secondary blowing,
A 1 is the solubility of MgO in the slag during the primary blowing,
And D is the saturation solubility in the slag of MgO after the primary magnetization.
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또한, 본 발명의 상기 2차 취련 중의 경소백운석 적량 투입량(I)은 300톤 용량의 전로를 기준으로, 1500≤I≤2500(킬로그램) 인 것을 특징으로 한다.
Further, the amount (I) of the amount of lightweight dolomite in the secondary blowing of the present invention is 1500? I? 2500 (kilogram) based on a converter having a capacity of 300 tons.
또한, 본 발명은 상기 경소백운석을 투입할 때, 투입총량을 수 회로 나누어 분할투입하는 것을 특징으로 한다.
Further, the present invention is characterized in that, when the above-mentioned lightweight dolomite is charged, the total amount of the input is divided into several parts.
이상의 본 발명은, 경소백운석을 투입함에 있어서 산출식에 의거하여 정확하게 산출하여 적량 투입함으로써 경소백운석의 과다 또는 과소 투입으로 인한 전로의 노체 수명을 단축하는 문제점을 해소할 수 있고, 과다 투입으로 인한 재료손실을 방지할 수 있어서 비용을 절감할 수 있는 효과가 있다.
The present invention as described above can solve the problem of shortening the life span of the furnace body due to excessive or under-injection of light dolomite by accurately calculating based on the calculation formula and injecting it in a proper amount when the light dolomite is charged, It is possible to prevent the loss, thereby reducing the cost.
도 1은 취련중 슬래그의 조성변화도이다.
도 2는 본 발명에 따른 전로 정련 공정의 구성도이다.
도 3은 본 발명에 따른 전로 정련 공정의 흐름도이다.Fig. 1 is a compositional change diagram of slag during blowing.
2 is a configuration diagram of a converter refining process according to the present invention.
3 is a flowchart of a converter refining process according to the present invention.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 기술 등은 첨부되는 도면들과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예를 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있다. 본 실시예는 본 발명의 개시가 완전하도록 함과 더불어, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공될 수 있다. 명세서 전문에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성 요소를 지칭한다.The advantages and features of the present invention and the techniques for achieving them will be apparent from the following detailed description taken in conjunction with the accompanying drawings. The present invention may, however, be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. The present embodiments are provided so that the disclosure of the present invention is not only limited thereto, but also may enable others skilled in the art to fully understand the scope of the invention. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.
본 명세서에서 사용된 용어들은 실시예를 설명하기 위한 것이며 본 발명을 제한하고자 하는 것은 아니다. 본 명세서에서, 단수형은 문구에서 특별히 언급하지 않는 한 다수형도 포함한다. 명세서에서 사용되는 '포함한다(comprise)' 및/또는 '포함하는(comprising)'은 언급된 구성요소, 단계, 동작 및/또는 소자는 하나 이상의 다른 구성요소, 단계, 동작 및/또는 소자의 존재 또는 추가를 배제하지 않는다.
The terms used herein are intended to illustrate the embodiments and are not intended to limit the invention. In this specification, the singular forms include plural forms unless otherwise specified in the text. It is to be understood that the terms 'comprise', and / or 'comprising' as used herein may be used to refer to the presence or absence of one or more other components, steps, operations, and / Or additions.
본 발명에 따른 경소백운석 적량 투입방법을 설명하기에 앞서, 경소백운석의 투입은 전로 공정에서 이루어지므로 전로 공정의 전반을 설명하기로 한다.Prior to describing the method for dosing the lightweight dolomite according to the present invention, the introduction of the light dolomite is performed in the converter process, and therefore, the overall conversion process will be described.
도 2는 본 발명에 따른 전로 정련 공정의 구성도이고, 도 3은 본 발명에 따른 전로 정련 공정의 흐름도이다.Fig. 2 is a configuration diagram of a converter refining process according to the present invention, and Fig. 3 is a flowchart of a converter refining process according to the present invention.
위 도면을 참고하여 설명하면, 고로에서 출탕된 용선은 용선을 담는 용기인 레이들에 장입한 후 용선 예비처리를 실시하여 용선에 포함된 황(S)과 인(P)을 일부 제거하게 된다. 그리고, 상기 용선을 전로에 장입시킨 후 전로에 순수한 산소를 불어 넣어 취련하게 된다.Referring to the above drawing, a molten iron leached in a blast furnace is charged into a ladle as a container for holding a molten iron, and a preliminary ironing process is performed to partially remove sulfur S and phosphorus P contained in the molten iron. Then, after the charcoal is charged into the converter, pure oxygen is blown into the converter to be refilled.
전로에서 취련을 마친 용강을 레이들로 출강시키기 위해 경주하게 되는데, 이때, 상기 전로 내의 용강 중 비중이 가벼운 슬래그는 출강되지 않고 전로 내에 잔류하게 된다. 용강 출강이 완료되면 전로를 정립(S10)시키고 백운석, 경소백운석, 수미석과 같은 슬래그 코팅제를 투입하여 슬래그 중의 MgO를 상승시키고, 슬래그 중의 온도를 떨어뜨려 적정한 점도가 유지될 수 있도록 하게 된다.At this time, slag having a light specific gravity out of the molten steel in the converter remains in the electric furnace without being thrown. When the molten steel is completely poured into the slag (S10), a slag coating agent such as dolomite, light dolomite and waterstone is added to raise MgO in the slag and the temperature in the slag is lowered so that a proper viscosity can be maintained.
그리고, 슬래그 코팅제가 전로에 투입(S20)되면 전로의 상부에서 초음속의 질소를 분사시켜 전로 내의 연와에 슬래그를 분사시켜 질소분사 코팅(S30)을 실시하게 된다. 상기와 같이 질소분사 코팅이 완료되면 전로의 장입측, 출강측으로 전로를 경동시키면서 슬래그를 전로의 내화물에 붙도록 하는 경동 코팅작업(S40)을 실시하게 된다.When the slag coating agent is introduced into the converter (S20), supersonic nitrogen is sprayed from the upper portion of the converter to spray the slag into the burner in the converter to perform the nitrogen spray coating (S30). When the nitrogen spray coating is completed as described above, a tilting coating operation (S40) is performed in which the slag is adhered to the refractory material of the converter while tilting the converter to the charging side and the charging side of the converter.
경동 코팅이 완료되면 전로에 장입될 고철의 낙하에 따른 전로 내화물의 파손을 방지하고자 보호석회를 투입(S50)하고, 전로 내의 점성이 높은 잔류 슬래그를 15~20%정도 배재 하게 된다.When the tilting coating is completed, protective lime is charged (S50) to prevent breakage of the converter refractory due to fall of the scrap to be charged in the converter, and 15 to 20% of residual viscous slag in the converter is discharged.
상기 잔류 슬래그가 배재되면 고철과 용선을 전로에 장입(S70)하고, 용선 중에 함유된 불순물을 제거하도록 전로에 고순도의 산소를 초음속으로 취입하는 1차 취련(S80)을 진행하게 되는데, 1차 취련에 의해서 용선 중의 불순물이 슬래그와 가스로 제거되고, 도 5에 도시된 바와 같이 탈규와 탈린을 위해 1차 부원료 투입(S90)을 실시하게 된다.When the residual slag is discharged, the scrap iron and the iron wire are charged into the converter (S70), and the primary winding (S80) for blowing high purity oxygen into the converter at supersonic speed is carried out so as to remove the impurities contained in the molten iron. The impurities in the charcoal are removed by the slag and the gas, and the first subsidiary material injection (S90) is performed for degasification and talline as shown in FIG.
상기 1차 취련 시 용선에 공급되는 산소 유량은, 용선에 함유된 Si의 농도에 따라 총 산소량의 20~30%의 산소 가스를 송산한 후 1차 취련을 완료(S100)하게 된다.The oxygen flow rate supplied to the primary blowing line is such that oxygen gas of 20 to 30% of the total oxygen amount is transferred according to the concentration of Si contained in the molten iron, and then the primary blowing is completed (S100).
상기와 같이 1차 취련과 동시에 1차 부원료를 투입하게 되면 특히, 용선에 함유된 P를 제거하도록 탈린하게 되는 바, 상기 용선에 함유된 P는 슬래그 중으로 물질 이동하여 고농도의 P2O5를 함유한 슬래그를 형성하게 된다.When the primary raw material is supplied at the same time as the primary blowing, the P contained in the molten iron is tared to remove P contained in the molten iron, and the P contained in the molten iron migrates into the slag, Respectively.
그리고, 상기 1차 취련이 완료(S100)되면, 고농도의 P2O5를 함유한 슬래그를 중간 배재하는 1차 슬래그 배재(S110)가 실시된다. 여기서, 상기 고농도의 P2O5이라 함은 1차 취련 후 발생된 슬래그 중량 중 P2O5이 차지하는 비율이 3.5%이상일 경우를 말하는 것이며, 상기 슬래그 중량 중 P2O5이 3.5%이상일 경우 상기 슬래그를 중간 배재하게 된다.Then, when the primary blowing is completed (S100), the primary slag disposal (S110) in which slag containing P2O5 at a high concentration is dispensed is carried out. Here, the high concentration P2O5 refers to a case where P2O5 accounts for 3.5% or more of the slag weight generated after the first blowing, and when the P2O5 is 3.5% or more of the slag weight, the slag is disposed in the middle.
상기와 같이 고농도의 P2O5를 함유한 슬래그를 배재하고 난 용선에 탈탄을 위한 2차 취련(S120)을 진행하고, 이와 동시에 탈탄을 위해 2차 부원료를 투입(S130)하게 된다. 여기서, 상기 2차 취련(S120) 초기에는 생석회 재화 촉진 및 슬래그의 재조성(개질)을 위한 레이들 슬래그 및 산화철을 함유한 부원료(소결광 등)을 투입하게 된다. 이때 상기 2차 취련 시 염기도는 3.8~4.3으로 적용하며 슬래그를 재조성함으로써, 전로 취련 후 슬래그 중의 P2O5 농도를 2.0%이하로 제어할 수 있다. 즉, 상기 2차 취련(S120) 시 염기도를 3.8~4.3으로 적용하여 종점 슬래그의 실제 염기도를 3.5이상으로 유도함으로써 슬래그 중 P2O5 농도를 2.0%이하로 제어할 수 있다.As described above, the slag containing P2O5 at a high concentration is discharged, and the secondary charcoal (S120) for decarburization proceeds to the charcoal, and at the same time, the secondary raw material is charged for decarburization (S130). In the initial stage of the second refining (S120), a raw material (sinter or the like) containing ladle slag and iron oxide for promoting quicklime and slag remodeling is added. At this time, the basicity of the secondary blowing is 3.8 to 4.3, and the slag can be regenerated to control the P2O5 concentration in the slag after passing through the converter to 2.0% or less. That is, by applying a basicity of 3.8 to 4.3 at the secondary blowing (S120), the actual basicity of the end point slag is guided to not less than 3.5, so that the P2O5 concentration in the slag can be controlled to 2.0% or less.
그리고, 상기 2차 부원료 투입 후 취련전 열정산에서 산출된 산소량에 따라서 랜스에서 송산된 산소량이 산출된 산소량과 일치(S140)하면 취련이 완료(S150)된다.If the amount of oxygen sent out from the lance is equal to the calculated amount of oxygen (S140) in accordance with the amount of oxygen calculated in the preheating thermolysis after the second subsidiary material is introduced (S150).
취련이 완료되면 용강을 레이들로 이송하기 위해 전로에서 용강을 출강(S160)하게 된다. 또한, 용강 출강 중에는 수요가가 요구하는 품질을 만들기 위해서 출강과 함께 레이들에 합금철을 투입(S170)하게 된다.Upon completion of the culling operation, the molten steel is poured (S160) in the converter to transfer the molten steel to the ladle. In addition, in order to make the quality required by the customer during the steel molten steel lining, alloy steel is injected into the ladle together with the ladle (S170).
상기와 같이 레이들에 합금철 투입과 함께 출강을 완료(S180)한 전로에 다음 차지에 사용될 슬래그를 적정량 잔류시키고 그 외의 슬래그는 배재하는 2차 슬래그 배재(S190)를 실시하게 된다. 그리고 상기 2차 슬래그 배재 후 전로를 정립(S10)시키고 잔류하는 슬래그에 경소백운석과 같은 슬래그 코팅제를 투입(S20)하여 전술한 바와 같은 일련의 전로 공정을 반복하여 실시하게 된다.
As described above, the second slag discharging (S190) for discharging the remaining slag is carried out in an appropriate amount of the slag to be used for the next charge in the converter where the ironing of the ladle is completed together with the ironing (S180). Then, a slag coating agent such as light dolomite is added to the remaining slag (S20), and a series of the above-described conversion processes are repeatedly performed.
상기한 2차 취련시, 경소백운석의 투입량은 하기의 [수학식 2]에 의해 산출한다.At the time of the second blowing, the amount of the light dolomite is calculated by the following formula (2).
여기서,here,
I : 경소백운석 적량 투입량이고, A2 : 2차 취련시 슬래그 중의 MgO 포화용해도이며, B2는 2차 취련시 SiO2 투입량(kg)이고, C2는 2차 취련시 CaO 투입량(kg)이며, A1은 1차 취련시 슬래그 중의 MgO 포화용해도이고, D는 1차 취련후 MgO의 슬래그 중의 포화용해도이다.A 2 : MgO saturation solubility in the slag at the time of the second blowing; B 2 is the amount of SiO 2 input (kg) at the time of the second blowing; C 2 is a CaO input amount (kg) at the second blowing; , A 1 is the solubility of MgO in the slag at the time of primary blowing, and D is the saturation solubility in the slag of MgO after the primary blowing.
위 [수학식 2]를 보건대, 2차 취련시, 경소백운석 적량 투입량(I)는 2차 취련시의 MgO의 포화용해도와, SiO2와 CaO 양에 따르는 염기도와 비례관계에 있으므로 포화용해도 및 염기도의 크기가 커짐에 따라 경소백운석의 투입량도 이에 비례하여 많이 투입하게 되고, 반대로, 포화용해도 및 염기도의 크기가 작아지면 경소백운석의 투입량도 이에 비례하여 적게 투입하게 된다. (I) of the lightweight dolomite at the time of the second blowing is expressed by the saturation solubility of MgO at the time of the second blowing and the saturation solubility of SiO 2 As the degree of saturation solubility and basicity increases, the amount of light dolomite is also increased proportionally. In contrast, when the saturation solubility and basicity are decreased, the amount of light dolomite is also increased. And it is proportionally less.
따라서, 위 [수학식 2]에 따르면, 2차 취련 시 경소백운석의 투입량은 MgO의 포화용해도 및 염기도에 따라 적정량을 산출할 수 있으므로 적량투입이 가능하게 되므로 전로 정련의 정도를 향상시킬 수 있고, 경소백운석의 과소 또는 과대 투입을 방지할 수 있다.
Therefore, according to the above formula (2), since the amount of the dolomite of the light weight during the secondary refining can be calculated in accordance with the saturation solubility and the basicity of MgO, it is possible to increase the degree of the refining of the furnace, It is possible to prevent under-or over-injection of light dolomite.
(종래 예)(Conventional example)
300톤 용량의 전로에서 전회 조업한 슬래그를 약 30t 정도 남긴 후, 생백운석 10t을 투입하여 노체를 3~4회 반복 경동시켜 노벽에 슬래그를 코팅한 다음, 생석회를 13-17t을 노내 투입하고 이어서 주원료로 고철을 전체 장입량의 15%, 그리고 탄소 4.5중량%, 규소 0.3중량%, 망간 0.30중량% 및 인 0.09중량%를 함유하는 용선 85%이상을 전로 노내에 장입하였다.After leaving about 30t of the slag that was previously operated in the converter having a capacity of 300 tons, 10t of raw dolomite was charged and the furnace was repeatedly tilted 3-4 times to coat slag on the wall of the furnace and then 13-17t of burnt lime was introduced into the furnace 15% of the total loading amount of scrap iron and 85% or more of molten iron containing 4.5% by weight of carbon, 0.3% by weight of silicon, 0.30% by weight of manganese and 0.09% by weight of phosphorus were charged into a converter furnace.
이어서, 노를 정립한 다음, 랜스를 하강시켜 취련을 개시하였다.Then, after the furnace was set up, the lance was lowered to start the blowing.
취련의 개시와 함께, 형석 1t/T-S을 투입하고, 취련중기(취련시간 35~70%)에는 생석회를 1.5~2.0t/T-S씩 1~2회 분할 투입하였다.With the commencement of the blowing, 1 ton / T-S of fluorite was added, and the burnt lime was added by one to two times at 1.5-2.0t / T-S in the mid-tune period (35-70% of the blowing time).
초기에 안정적인 탈린반응 유도에 의해 생성된 슬래그 중 P2O5 를 저온안정화를 위해 생석회를 1.5~2.0t/T-S씩 1~2회 분할 투입, 동시에 노체 보호를 위한 경소백운석을 2.5~3.0t/T-S를 투입하였다.In order to stabilize the P 2 O 5 slag generated by stable talline reaction induction at the beginning, the quicklime is added by one to two times at a rate of 1.5 to 2.0 t / TS, and at the same time, TS was added.
상기한 조건으로 전로 정련한 경우에는 노체원단위가 0.48t 용강으로 나타났다.
When the converter was refined under the above conditions, the unit weight of the furnace body was 0.48 t molten steel.
(발명 예)(Inventive Example)
취련중 투입되는 각종 부원료 및 냉각재 등은 종래 예와 동일하게 하였으며, 다만, 경소백운석을 상기한 수식에 의거 1.5~2.0t/T-S을 1~3회 분할하여 주입하여 전로 정련하였다. 그 결과, 노체원단위가 0.41t 용강으로 나타났다. 이를 볼 때 발명예가 종래예에 비해 노체의 침식이 적다는 것을 나타내 주고 있다.
The various additives and coolants to be added during the spinning were the same as those of the conventional example. However, the dolomite was divided into 1.5 ~ 2.0t / TS and injected and refined according to the above formula. As a result, 0.41t of molten steel was used for the noche unit. This shows that the inventive example is less eroded than the conventional example.
한편, 2차 취련 중의 경소백운석 적량 투입량(I)은 300톤 용량의 전로를 기준으로, 1500≤I≤2500(kg, 킬로그램) 범위에서 투입되는 것이 바람직하다. 투입량이 이 범위보다 적으면 슬래그 중의 MgO 포화량이 떨어져 적절한 점도를 확보하기 어려우므로 노체 내화물에 부착성이 떨어지고, 반대로 이 범위보다 적으면 슬래그 중의 MgO 포화량을 상승시켜서 슬래그 중의 온도를 떨어뜨려 적절한 점도를 확보할 수는 있으나, 필요 이상 과다 투입됨에 따라 그에 상응하는 효과를 얻지 못하는 대신 재료의 낭비를 가져와 원가상승을 초래한다.
On the other hand, it is preferable that the amount I of the appropriate amount of lightweight dolomite in the secondary blowing is in the range of 1500? I? 2500 (kg, kilogram) based on a converter having a capacity of 300 tons. If the amount of MgO is less than this range, the amount of MgO saturated in the slag falls and it is difficult to secure an appropriate viscosity. Therefore, when the amount of MgO is less than this range, the amount of MgO in the slag is increased to lower the temperature in the slag, However, it is not possible to obtain a corresponding effect due to excessive use of the material, but it causes a waste of material, resulting in an increase in cost.
이상에서와 같이, 본 발명은 경소백운석의 투입량을 계산식에 의해 상황에 맞게 맞춤 투입함으로써, 경소백운석의 투입량을 적량화할 수 있고, 이로 인해 노체의 침식을 방지할 수 있어서 노체의 수명연장에 기여된다.INDUSTRIAL APPLICABILITY As described above, according to the present invention, the amount of the light dolomite can be adjusted appropriately by appropriately adjusting the amount of the light dolomite by the calculation formula, thereby preventing the erosion of the furnace body and contributing to the extension of the life of the furnace body .
Claims (5)
상기 2차 취련단계에 슬래그와 내화물간의 MgO 성분의 농도차를 줄이기 위해 경소백운석을 투입하는 단계를 더 포함하되,
상기 경소백운석을 투입할 때 적량의 투입량을 산출함에 있어, 2차 취련 중의 슬래그 발생총량, 염기도를 이용하여 경소백운석의 적량 투입량을 산출하는 것을 더 포함하며,
상기 경소백운석 적량 투입량(I)은, 아래의 [수학식 2]에 의해 산출되는 것을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 경소백운석이 적량 투입되는 전로 정련 방법.
[수학식 2]
여기서,
I : 경소백운석 적량 투입량이고,
A2 : 2차 취련시 슬래그 중의 MgO 포화용해도이며,
B2는 2차 취련시 SiO2 투입량(kg)이고,
C2는 2차 취련시 CaO 투입량(kg)이며,
A1은 1차 취련시 슬래그 중의 MgO 포화용해도이고,
D는 1차 취련후 MgO의 슬래그 중의 포화용해도이다.
A step of injecting the slag coating agent into the converter, a step of injecting nitrogen at supersonic speed to soften the converter at the top of the converter, a step of injecting nitrogen at the supersonic speed, And adhering the slag to the refractory of the converter, a step of putting the protective lime into the slag to partially discharge the highly viscous residual slag in the converter; Charging a scallop and a molten iron into the converter; a primary smoothing step of blowing high purity oxygen into the converter at supersonic speed; A primary slag discharging step of eliminating a slag containing a high concentration of P205; A secondary smelting step of decarburizing to remove C contained in the molten iron, and a step of injecting ferroalloy into the ladle to make the quality required during molten steel business trip,
Further comprising the step of injecting light dolomite to reduce the difference in concentration of MgO components between the slag and the refractory during the secondary recycling step,
Further comprising calculating an appropriate amount of the light dolomite by using the total amount of slag generation and the basicity in the secondary blowing in calculating an appropriate amount of the input of the lightweight dolomite,
The method of any one of claims 1 to 3, wherein the amount (I) of the calcite dolomite is further calculated by the following formula (2).
&Quot; (2) "
here,
I: The amount of the dolomite is the proper amount,
A 2 : MgO saturation solubility in the slag at the time of the second blowing,
B 2 is an input amount (kg) of SiO 2 at the time of secondary blowing,
C 2 is a CaO input amount (kg) at the time of secondary blowing,
A 1 is the solubility of MgO in the slag during the primary blowing,
And D is the saturation solubility in the slag of MgO after the primary magnetization.
상기 2차 취련 중의 경소백운석 적량 투입량(I)은 300톤 용량의 전로를 기준으로, 1500≤I≤2500(킬로그램) 인 것을 특징으로 하는 경소백운석이 적량 투입되는 전로 정련 방법.
3. The method of claim 2,
Wherein the amount of the lightweight dolomite injection amount (I) in the secondary blowing is 1500? I? 2500 (kilogram) based on a conversion of the 300-ton capacity.
상기 경소백운석을 투입할 때, 투입총량을 수 회로 나누어 분할투입하는 것을 특징으로 하는 경소백운석이 적량 투입되는 전로 정련 방법.3. The method of claim 2,
Wherein when the above-mentioned light dolomite is charged, the total amount of the input is divided into several parts, and the mixture is charged in an appropriate amount.
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