JP6538522B2 - Reuse method of tundish refractories for continuous casting - Google Patents
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Description
本発明は、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2系耐火物の表面にＭｇＯの被覆層が形成されてなる連続鋳造用タンディッシュ耐火物の再利用方法に関するものである。 The present invention relates to a method for reusing a tundish refractory for continuous casting, in which a coating layer of MgO is formed on the surface of an Al 2 O 3 -SiO 2 -based refractory.
連続鋳造設備におけるタンディッシュは、取鍋から注入された溶鋼を下部の浸漬ノズルより鋳型内に注ぎ込むまでの間、溶鋼を保持する役割や介在物を浮かせて除去する役割をもっている。
このタンディッシュは、通常、外殻を鉄皮とし、鉄皮の内側に外側から順に定型レンガであるパーマレンガ、不定型耐火物であるワーク耐火物、吹き付け施工などによるＭｇＯ被覆層から構成されている。また、溶鋼流制御のため、タンディッシュ内に堰を設置する場合もある。
The tundish in the continuous casting facility plays a role of holding the molten steel and floating and removing inclusions until the molten steel injected from the ladle is poured into the mold from the lower immersion nozzle.
This tundish is usually composed of an outer shell as iron skin and a permanent brick which is a fixed brick in order from the outside on the inside of the iron skin, a work refractory which is an indeterminate refractory, and an MgO coating layer by spray construction etc. There is. There are also cases where weirs are installed in the tundish for molten steel flow control.
通常、タンディッシュの不定型耐火物は、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2系耐火物であり、その表面にＭｇＯ被覆層が形成されている。また、堰に使われる耐火物もＭｇＯ,Ａｌ2Ｏ3,ＳｉＯ2等を含むものであり、ＭｇＯ被覆層の表面には、ＣａＯ−ＳｉＯ2系のスラグや地金が付着している。 Usually, the monolithic refractory of tundish is an Al 2 O 3 —SiO 2 -based refractory, and a MgO coating layer is formed on the surface thereof. Further, the refractory used in the crucible also contains MgO, Al 2 O 3 , SiO 2 and the like, and a CaO-SiO 2 -based slag or metal adheres to the surface of the MgO coating layer.
タンディッシュの解体により得られる使用済み耐火物に限らず、使用済みの耐火物を産業廃棄物として処理することは、処理コスト及び環境問題の観点から再利用することが望ましい。
ここで、組成物ごとに分離しながらタンディッシュを解体することは困難であるので、使用済みの連続鋳造用タンディッシュ耐火物を再利用する場合、これらが混合した状態が前提となる。
そして、使用済みの耐火物についてさまざまな再利用方法が提案されている（例えば、特許文献１及び２参照）。
It is desirable to treat not only used refractories obtained by dismantling tundish but also used refractories as industrial waste, from the viewpoint of processing cost and environmental problems.
Here, since it is difficult to disassemble the tundish while separating the respective compositions, it is assumed that the used continuous casting tundish refractories are in a mixed state when they are reused.
And various reuse methods are proposed about used refractories (for example, refer to patent documents 1 and 2).
特許文献１の方法は、使用済みタンディッシュ耐火物を破砕後、篩い分けし、１０ｍｍ以下のＭｇＯ比率の多い細粒を脱炭炉での耐火物溶損防止のためのＭｇＯ源用の造滓剤として用いる。そして、１０−３０ｍｍのＭｇＯ比率の低い粗粒は、溶損を生じさせてしまうため、吹止温度の低い転炉での予備脱燐精錬にて使用するという方法が開示されている。 In the method of Patent Document 1, after smashing a used tundish refractory, it is sieved, and fine particles having a MgO ratio of 10 mm or less and having a high MgO ratio are formed for a MgO source for preventing refractory erosion in a decarburizing furnace. Use as an agent. And since the coarse grain with a low MgO ratio of 10-30 mm produces a melting loss, the method of using it by the preliminary dephosphorization refining in the converter with a low blowout temperature is disclosed.
また、特許文献２の方法では、製鉄所で発生する使用済み耐火物を回収して組成別に分級し、各組成別に分級した後、組成、粒径に基づいて、一部は製鉄所でそのまま原材料と混合して耐火物の原料として使用し、他の一部は、精錬用副原料として主にＭｇＯ源としてドロマイトの代替で使用し、残余を土木材料として所内外に持ち出して使用する方法が開示されている。 Further, in the method of Patent Document 2, after used refractories generated at a steelmaking plant are recovered and classified according to the composition, and classified according to each composition, a part is directly raw materials in the steelmaking plant based on the composition and particle size. It is used as a raw material for refractory materials mixed with it, and the other part is used as an alternative to dolomite mainly as a MgO source as an auxiliary material for refining, and the method of using the remainder as a civil engineering material is disclosed It is done.
しかしながら、これらの方法には以下のような問題がある。
特許文献１の方法は、１０ｍｍ以下の細粒と１０ｍｍ−３０ｍｍの粗粒に分級する必要があり、使用用途が異なるため、管理が煩雑になる。
また、細粒を脱炭炉での耐火物溶損防止のためのＭｇＯ源用の造滓剤として用いているが、細粒でも溶損を進行させるＡｌ2Ｏ3は約２０％、ＳｉＯ2は約２１％含まれている。実施例では、ＭｇＯ−Ｃ煉瓦屑とタンディッシュ耐火物を併用しているが、スラグ組成については特に明記しておらず、かえって溶損を促進する場合がある。
また、転炉にて吹止温度の低い予備脱燐における滓化促進としてＡｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2が濃縮している粗流を用いているが、吹止温度が１６００℃以上と高温となる脱炭精錬では、炉体レンガの損傷が大きくなるため使用できていない。
However, these methods have the following problems.
The method of Patent Document 1 needs to be classified into fine particles of 10 mm or less and coarse particles of 10 mm to 30 mm, and since the use applications are different, management becomes complicated.
In addition, although fine particles are used as a weakening agent for the MgO source for preventing refractory erosion in a decarburizing furnace, Al 2 O 3 that promotes erosion even with fine particles is about 20%, SiO 2 Is approximately 21% included. In the examples, MgO-C brick scrap and tundish refractories are used in combination, but the slag composition is not particularly specified, and in some cases, it may promote melting damage.
In addition, the rough flow where Al 2 O 3 and SiO 2 are concentrated is used to promote the heat treatment in the preliminary dephosphorization with a low blowout temperature in the converter, but the blowout temperature is as high as 1600 ° C or higher In decarburization refining, it can not be used because damage to the furnace body bricks will increase.
特許文献２では、使用済み耐火物を組成別に分級することを前提としているが、使用済みタンディッシュ耐火物はＡｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2、スラグ成分が混合した状態で発生するため、組成別に分級することは困難である。
また、マグネシア系耐火物の再利用に関しては、ドロマイトの代替としているが、タンディッシュ耐火物の場合、Ａｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2等を含むため、単純に置き換えるだけでは、かえって転炉耐火物の溶損を招いてしまう。また、土木材料としての利用は近年、需要が減少傾向にあり、余剰分は産業廃棄物となってしまう。
Patent Document 2 presupposes classifying used refractories by composition, but since used tundish refractories are generated in a state in which Al 2 O 3 , SiO 2 , and slag components are mixed, classification by composition is classified. It is difficult to do.
In addition, with regard to the reuse of magnesia-based refractories, it is used as an alternative to dolomite, but in the case of tundish refractories, Al 2 O 3 , SiO 2 etc. are included. It leads to melting. In addition, demand for use as civil engineering materials has tended to decrease in recent years, and the surplus will become industrial waste.
そこで、本発明の目的とするところは、耐火物を粉砕後に粒径別に分級せずに再利用しても、転炉における耐火物を溶損させ難い連続鋳造用タンディッシュ耐火物の再利用方法を提供することにある。 Then, the place made into the object of the present invention is the recycling method of the tundish refractories for continuous castings which are hard to make the refractories in the converter difficult to melt even if the refractories are reused without being classified according to the particle size. To provide.
上記の目的を達成するために、本発明の請求項１に記載の連続鋳造用タンディッシュ耐火物（１２）の再利用方法は、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2系耐火物（１２ａ）の表面にＭｇＯの被覆層（１２ｂ）が形成されてなる連続鋳造用タンディッシュ耐火物（１２）の再利用方法であって、使用済みの前記連続鋳造用タンディッシュ耐火物（１２）を粒度４５ｍｍ以下に粉砕し、同時脱燐脱炭吹錬終了時のスラグの組成が、ＭｇＯ：５.０〜８.０％かつＡｌ2Ｏ3：≦２.５％となるように調整を行うことで、前記粉砕された連続鋳造用タンディッシュ耐火物（１２）を粒径別に分級することなくＭｇＯ源として他のＭｇＯ源の造滓剤とともに前記同時脱燐脱炭吹錬に使用することを特徴とする。 In order to achieve the above object, the recycling method of a continuous casting tundish refractor (12) according to claim 1 of the present invention is characterized in that the surface of an Al 2 O 3 -SiO 2 -based refractor (12a) is used. A recycling method of a continuous casting tundish refractory (12) having a coating layer (12b) of MgO, wherein the used continuous casting tundish refractory (12) is crushed to a particle size of 45 mm or less And the above-mentioned grinding by adjusting the composition of the slag at the end of simultaneous dephosphorization and decarburization blowing to be MgO: 5.0 to 8.0% and Al 2 O 3 : ≦ 2.5%. The present invention is characterized in that the above-described tundish refractory for continuous casting (12) is used as the MgO source for the above-mentioned simultaneous dephosphorization and decarburization blowing together with other MgO sources as a MgO source without classification by particle size.
また、請求項２に記載の連続鋳造用タンディッシュ耐火物（１２）の再利用方法は、前記スラグ１ｔあたり、前記粉砕された連続鋳造用タンディッシュ耐火物（１２）を１５ｋｇ以上使用しつつ、前記調整を行うことを特徴とする。 Moreover, the recycling method of the continuous casting tundish refractories (12) according to claim 2 uses 15 kg or more of the crushed continuous casting tundish refractories (12) per 1 t of the slag, The adjustment is performed.
ここで、上記括弧内の記号は、図面および後述する発明を実施するための形態に掲載された対応要素または対応事項を示す。 Here, the symbols in the parentheses indicate corresponding elements or items described in the drawings and the modes for carrying out the invention described later.
本発明の請求項１に記載の連続鋳造用タンディッシュ耐火物の再利用方法によれば、同時脱燐脱炭吹錬終了時のスラグの組成が、ＭｇＯ：５.０〜８.０％かつＡｌ2Ｏ3：≦２.５％となるように調整を行ったので、連続鋳造用タンディッシュ耐火物を粉砕後に粒径別に分級せずに再利用しても、転炉の耐火物が溶損し難い。また、脱燐効率も良好である。 According to the recycling method of tundish refractories for continuous casting as set forth in claim 1 of the present invention, the composition of slag at the end of simultaneous dephosphorization decarburization blowing is MgO: 5.0 to 8.0% and Al 2 O 3 : Adjusted so that ≦ 2.5%, the refractory of the converter is melted even if it is reused without classification according to the particle size after grinding the tundish refractory for continuous casting Hard to lose. In addition, the dephosphorization efficiency is also good.
また、請求項２に記載の連続鋳造用タンディッシュ耐火物の再利用方法によれば、請求項１に記載の発明の作用効果に加え、スラグ１ｔあたり、粉砕された耐火物を１５ｋｇ以上使用しつつ、調整を行うので、脱燐効率がより高くなる。また、他のＭｇＯ源の造滓剤の使用量を抑制できるので、コスト面からも有利である。 Moreover, according to the recycling method of tundish refractories for continuous casting as set forth in claim 2, in addition to the effects of the invention as set forth in claim 1, 15 kg or more of crushed refractory is used per 1 t of slag. However, since the adjustment is performed, the dephosphorization efficiency is higher. In addition, it is possible to suppress the use amount of the other MgO source, and therefore it is advantageous from the viewpoint of cost.
なお、本発明の連続鋳造用タンディッシュ耐火物の再利用方法のように、粉砕された耐火物を粒径別に分級することなく吹錬に使用する点は、上述した特許文献１には全く記載されていない。 The point that the crushed refractory is used for blowing without classification according to the particle size as in the method for reusing a tundish refractory for continuous casting according to the present invention is completely described in Patent Document 1 mentioned above. It has not been.
図１乃至図５を参照して、本発明の実施形態に係る連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２の再利用方法を説明する。
この連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２は、図１に示すように連続鋳造用のタンディッシュ１０に用いられる耐火物１２であって、鉄皮１１の内側に設けられたＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2系耐火物（１２ａ）の表面（内側）にＭｇＯの被覆層１２ｂが形成されたものである。
図１は模式的に表しており、各要素の厚さの比率はこれに限られるものではない。
A method of reusing the continuous casting tundish refractory 12 according to the embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 5.
The continuous casting tundish refractory material 12 is a refractory material 12 used for the continuous casting tundish 10 as shown in FIG. 1 and is made of Al 2 O 3 —SiO 2 provided inside the iron shell 11. The coating layer 12b of MgO is formed on the surface (inner side) of the refractory (12a).
FIG. 1 schematically shows the ratio of thickness of each element is not limited to this.
まず、タンディッシュ１０から発生する、連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２を回収して４５ｍｍ以下に破砕し、磁選して地金を除去する。ここで、４５ｍｍ以下としているのは、大きすぎると連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２に溶け残りが生じ、造滓剤として機能しないためである。
その連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２の平均化学組成を図２に示す。
First, the continuous casting tundish refractory 12 generated from the tundish 10 is recovered, crushed to 45 mm or less, and magnetically separated to remove the metal. Here, the reason why the size is 45 mm or less is that if the size is too large, unmelted residue is generated in the continuous casting tundish refractory 12 and it does not function as a fowling agent.
The average chemical composition of the continuous casting tundish refractory 12 is shown in FIG.
図２を見ると、使用済みの連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２のみを用いて（ＭｇＯ）を５.０以上とするには、連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２は（ＭｇＯ）を約４０質量％含むので、スラグ１ｔあたりその連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２を１００ｋｇ以上投入すればよいことがわかるが、その連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２は（Ａｌ2Ｏ3）、（ＳｉＯ2）も約２０％ずつ含むため、（Ａｌ2Ｏ3）が２.５％以上、スラグ塩基度（＝ＣａＯ／ＳｉＯ2）が３.０以下となる場合が発生し、かえって転炉耐火物の溶損を進行させてしまう。
よって、本実施形態に係る連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２の再利用方法では、粉砕された全ての連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２をＭｇＯ源として、他のＭｇＯ源の造滓剤とともに、吹止温度が１６００℃以上１７００℃以下の高温になる同時脱燐脱炭吹錬に使用する。
Referring to FIG. 2, in order to make the (MgO) to be 5.0 or more using only the used continuous casting tundish refractory 12, the continuous casting tundish refractory 12 has about 40 mass of (MgO) %, So it is understood that 100 kg or more of the continuous casting tundish refractory 12 may be added per 1 t of slag, but the continuous casting tundish refractory 12 is also (Al 2 O 3 ), (SiO 2 ) (Al 2 O 3 ) may be 2.5% or more and the slag basicity (= CaO / SiO 2 ) may be 3.0 or less, since it contains about 20% each. Advance.
Therefore, in the recycling method of the continuous casting tundish refractories 12 according to the present embodiment, all the crushed continuous casting tundish refractories 12 are used as the MgO source and the blowing agent together with other MgO forming agent. It is used for simultaneous dephosphorization and decarburization blowing where the stopping temperature is as high as 1,600 ° C. or more and 1,700 ° C. or less.
以下、より具体的に説明する。
ＭｇＯ−Ｃ煉瓦をワーク煉瓦とする２００トン転炉における溶銑の同時脱燐脱炭にて行った。
上吹きランスはφ５０ｍｍの４孔ランスを用い、酸素供給速度は、３５,０００〜４２,０００Ｎｍ3／ｈとした。
底吹きは、状況により窒素、空気、ＬＰＧを使い分けて使用した。
そして、同時脱燐脱炭精錬は、１５〜２０分間行った。
The following more specifically describes.
Simultaneous dephosphorization and decarburization of hot metal in a 200-ton converter using MgO-C bricks as work bricks.
The upper lance was a 4-hole lance with a diameter of 50 mm, and the oxygen supply rate was 35,000 to 42,000 Nm < 3 > / h.
Bottom blowing used nitrogen, air, and LPG properly depending on the situation.
And simultaneous dephosphorization decarburization was performed for 15 to 20 minutes.
転炉内には、Ｃ:３.８〜４.４％、Ｓｉ:０.４０〜０.８０％、Ｍｎ:０.１８〜０.２５％、Ｐ:０.０９０〜０.１３０％、Ｓ:０.００１〜０.０１５％の溶銑を装入した。
溶銑装入後、脱燐を行うための生石灰等の副原料を上部バンカーより投入した。タンディッシュ１０から発生する使用済みの連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２を破砕して４５ｍｍ以下とし地金除去後、粒径別に分級することなく使用した。
その際、スラグ組成を制御するために、他のＭｇＯ源用の造滓剤を併用して用いた。この他のＭｇＯ源には、水酸化マグネシウムを用いた。
In the converter, C: 3.8 to 4.4%, Si: 0.40 to 0.80%, Mn: 0.18 to 0.25%, P: 0.090 to 0.130%, S: 0.001 to 0.015% of molten iron was charged.
After hot metal charging, secondary raw materials such as quick lime for dephosphorization were charged from the upper bunker. The used continuous casting tundish refractory 12 generated from the tundish 10 was crushed to 45 mm or less, and after removing the metal, it was used without classification according to particle diameter.
At that time, in order to control the slag composition, it was used in combination with other steel making agents for MgO source. Magnesium hydroxide was used as another MgO source.
スラグ（ＭｇＯ）が４.０質量％（望ましくは５．０質量％）以上８.０質量％以下となるようＭｇＯ源（水酸化マグネシウム）を投入する。
スラグ（ＭｇＯ）が８.０質量％以上となると、転炉の耐火物の溶損抑制に効果はあるがスラグの流動性が悪くなり、脱燐効率が悪化するため８.０質量％以下としている。
The MgO source (magnesium hydroxide) is introduced so that the amount of slag (MgO) is 4.0% by mass (preferably 5.0% by mass) or more and 8.0% by mass or less.
If the content of slag (MgO) is 8.0 mass% or more, it is effective to suppress the erosion of the refractory in the converter, but the fluidity of the slag deteriorates and the dephosphorization efficiency deteriorates, so the content is 8.0 mass% or less There is.
上記に加えて、脱燐処理後の（Ａｌ2Ｏ3）を２.５％以下、スラグ塩基度（＝ＣａＯ／ＳｉＯ2＝Ｃ／Ｓ）を３.０以上５.０以下とすることで、転炉耐火物の溶損防止に効果がある。
（Ａｌ2Ｏ3）が増加、もしくは、スラグＣ／Ｓが低下した場合、スラグが低融点化するだけでなく、スラグ中の（ＭｇＯ）溶解度が増大し、転炉耐火物の溶損を招くため、（Ａｌ2Ｏ3）を２.５％以下、スラグ塩基度（＝ＣａＯ／ＳｉＯ2）を３.０以上としている。
スラグＣ／Ｓを５.０以下としているのは、スラグＣ／Ｓが高くなりすぎると、スラグが滓化しにくく、脱燐率が低下するためである。ここで、（Ａｌ2Ｏ3）の下限については特に制限はしない。
In addition to the above, by setting the (Al 2 O 3 ) after dephosphorizing treatment to 2.5% or less and the slag basicity (= CaO / SiO 2 = C / S) to 3.0 or more and 5.0 or less , It is effective in preventing melting damage of converter refractory.
When (Al 2 O 3 ) increases or slag C / S decreases, not only the melting point of the slag is lowered, but also the (MgO) solubility in the slag increases, leading to the melting of the converter refractory Therefore, (Al 2 O 3 ) is 2.5% or less, and the slag basicity (= CaO / SiO 2 ) is 3.0 or more.
The reason why the slag C / S is set to 5.0 or less is that the slag is less likely to be deteriorated and the dephosphorization rate is lowered if the slag C / S is too high. Here, the lower limit of (Al 2 O 3 ) is not particularly limited.
さらに、使用済みの連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２を、スラグ１ｔに対し、１５ｋｇ以上用いることで、脱燐率が高くなる。これは、使用済みの連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２が、プリメルトのスラグが浸潤した状態で存在することから、スラグへの溶解性が良く溶解速度が速くなるためである。
また、上記の特許文献１にもあるように使用済み連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２が含有するＡｌ2Ｏ3,ＳｉＯ2は滓化促進に効果があり、ＭｇＯ自体にも滓化促進に効果があることから（鉄と鋼，ｖｏｌ.５５,１９６９,Ｐ１０３）、脱燐に有効であるためである。
Furthermore, the dephosphorization rate becomes high by using the used continuous casting tundish refractory 12 for 15 kg or more with respect to 1 t of slag. This is because the used continuous casting tundish refractory 12 is present in a state in which the premelt slag is infiltrated, so the solubility in the slag is high and the dissolution rate is high.
Further, as described in Patent Document 1 above, Al 2 O 3 and SiO 2 contained in used continuous casting tundish refractories 12 are effective for promoting the brazing, and MgO itself is also effective for promoting the gelling. (Iron and steel, vol. 55, 1969, P 103), because it is effective for dephosphorization.
以上のように構成された連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２の再利用方法によれば、同時脱燐脱炭吹錬終了時のスラグの組成が、ＭｇＯ：５.０〜８.０％かつＡｌ2Ｏ3：≦２.５％となるように調整を行ったので、連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２を粉砕後に粒径別に分級せずに再利用しても、図３及び図４に示すように転炉の耐火物が溶損し難い。また、図５に示すように脱燐（脱Ｐ）効率も良好である。
同時脱燐脱炭吹錬では脱燐のみを行う場合よりも高温となるが、高温になると転炉耐火物が溶損しやすくなってしまう。この溶損を抑制しつつ脱燐効率を高める必要が生じるが、本実施形態での条件で同時脱燐脱炭吹錬を行うとこれらを同時に実現可能であるとともに、粉砕した連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２の分級も必要ない。
According to the recycling method of the continuous casting tundish refractories 12 configured as described above, the composition of the slag at the end of the simultaneous dephosphorization decarburization blowing is MgO: 5.0 to 8.0% and Al Since adjustment was made so as to be 2 O 3 : ≦ 2.5%, it is shown in FIG. 3 and FIG. As such, refractory of the converter is less likely to be melted. Further, as shown in FIG. 5, the dephosphorization (de-P) efficiency is also good.
The simultaneous dephosphorization and decarburization blowing heats up more than dephosphorizing alone, but when it gets hot, the converter refractory tends to be melted and damaged. It is necessary to increase the dephosphorization efficiency while suppressing this melting loss, but when simultaneous dephosphorization and decarburization blowing are performed under the conditions in this embodiment, these can be realized simultaneously, and the crushed continuous casting tundish Classification of the refractory 12 is also unnecessary.
なお、図３〜５中、○印で「実施例」としているものが、本実施形態における条件で連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２を再利用したものであり、黒印の「比較例」はその他の条件（スラグ組成が実施例から外れた場合）での結果である。
ここで、（ＭｇＯ）溶出量は、処理後のスラグ（ＭｇＯ）濃度から投入量から計算されるスラグ（ＭｇＯ）の濃度を引いたものであり、値が大きくなるほど溶出量が大きいことを表している。
In FIGS. 3 to 5, the circle marked “Example” is one in which the continuous casting tundish refractor 12 is reused under the conditions in the present embodiment, and the black “cross comparison example” It is a result in other conditions (when slag composition deviates from an example).
Here, the (MgO) elution amount is obtained by subtracting the concentration of slag (MgO) calculated from the input amount from the concentration of slag (MgO) after treatment, and the larger the value, the larger the elution amount. There is.
これにより、使用済みの連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２をＭｇＯ源の造滓剤としての代替とＡｌ2Ｏ3系の滓化促進剤の代替に利用でき、従来使用していたドロマイトや水酸化マグネシウム等のＭｇＯ源の削減やカルシウムアルミネート等の滓化促進剤の削減が可能である。さらに、従来は処理できていなかった使用済みの連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２を再利用できるので、産業廃棄物処理費が削減できることから、極めて有益である。 This makes it possible to use used continuous casting tundish refractories 12 as a substitute for a MgO source and as a substitute for a wrought agent, and as a substitute for an Al 2 O 3 -based vitrification promoter, and it has been conventionally used dolomite and hydroxide It is possible to reduce the amount of MgO source such as magnesium and to reduce the number of aging promoters such as calcium aluminate. Furthermore, since it is possible to reuse the used continuous casting tundish refractory 12 which has not been able to be treated conventionally, it is extremely useful because industrial waste disposal costs can be reduced.
また、スラグ１ｔあたり、粉砕された連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２を１５ｋｇ以上使用しつつ、調整を行うので、脱燐効率がより高くなる。また、他のＭｇＯ源の造滓剤の使用量を抑制できるので、コスト面からも有利である。 Further, since adjustment is performed while using 15 kg or more of the crushed continuous casting tundish refractory 12 per 1 t of slag, the dephosphorization efficiency is further enhanced. In addition, it is possible to suppress the use amount of the other MgO source, and therefore it is advantageous from the viewpoint of cost.
なお、連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２以外の他のＭｇＯ源を水酸化マグネシウムとしたが、これに限られるものではなく、ドロマイト、マグカーボン耐火物等のＡｌ2Ｏ3やＳｉＯ2を全く含まないか、もしくは、少量しか含まないものであれば何でも良い。 In addition, although other MgO sources other than tundish refractories 12 for continuous casting were made into magnesium hydroxide, it is not restricted to this, Al 2 O 3 and SiO 2 such as dolomite and mag carbon refractories are included at all Anything that does not contain or contains only a small amount may be used.
また、スラグ１ｔあたり、粉砕された連続鋳造用タンディッシュ耐火物１２を１５ｋｇ以上使用したが、これに限られるものではない。 Moreover, although 15 kg or more of crushed continuous casting tundish refractories 12 were used per 1 t of slag, it is not limited to this.
１０ タンディッシュ
１１ 鉄皮
１２ 連続鋳造用タンディッシュ耐火物
１２ａ Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2系耐火物
１２ｂ 被覆層
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Tundish 11 Iron skin 12 Tundish refractories for continuous casting 12a Al 2 O 3- SiO 2 refractories 12b Coating layer
Claims (2)
使用済みの前記連続鋳造用タンディッシュ耐火物を粒度４５ｍｍ以下に粉砕し、同時脱燐脱炭吹錬終了時のスラグの組成が、ＭｇＯ：５.０〜８.０％かつＡｌ2Ｏ3：≦２.５％となるように調整を行うことで、前記粉砕された連続鋳造用タンディッシュ耐火物を粒径別に分級することなくＭｇＯ源として他のＭｇＯ源の造滓剤とともに前記同時脱燐脱炭吹錬に使用することを特徴とする連続鋳造用タンディッシュ耐火物の再利用方法。 A method of recycling a tundish refractory for continuous casting, wherein a coating layer of MgO is formed on the surface of an Al 2 O 3 -SiO 2 -based refractory,
The used continuous casting tundish refractory is crushed to a particle size of 45 mm or less, and the composition of slag at the end of simultaneous dephosphorization decarburization blowing is MgO: 5.0 to 8.0% and Al 2 O 3 : By performing adjustment so as to be ≦ 2.5%, the simultaneous dephosphorization together with other MgO sources as a MgO source without classifying the crushed continuous casting tundish refractory by particle size A recycling method of a continuous casting tundish refractory characterized by being used for decarburizing blowing.
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