KR101560881B1 - 도장 후 선영성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 도장 후 선영성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 본 발명에서 제공되는 냉연강판은 중량%로, C: 0.12~0.25%, Si: 1.0~2.5%, Mn: 1.5~2.5%, P: 0.01% 이하, S: 0.01% 이하, Mo: 0.01~0.03%, Ni: 0.5~1.5% 및, Ti, Nb 및 V의 총 함량: 0.05~1.5%이고, 잔부는 철 및 불가피한 불순물로 이루어진 조성을 갖고, 페라이트상과 저온 변태상의 복합조직으로 이루어지며, 상기 저온 변태상의 체적률은 35 내지 60%이고, 저온 변태상 결정립의 평균 입경은 0 초과 1.5㎛ 이하이며, 저온 변태상 간의 평균 거리는 0 초과 0.5㎛ 이하인 것을 특징으로 한다.
또한 본 발명은 본 발명은 냉간압연 공정 시 압하율과, 연속소둔 공정 시 평균 승온속도를 특정 범위로 조절함으로써, 제조되는 냉연강판의 조직구성을 미세화하여 도장 후 선영성을 현저히 향상시킬 수 있다.

Description

도장 후 선영성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법{The cold steel sheet excellent in distincness of image and the method thereof}

본 발명은 도장 후 우수한 선영성을 가지며, 자동차 및 가전제품 등의 외장판재용에 주로 사용되는 냉간압연강판(이하, '냉연강판' 이라 한다.) 및 그 제조방법에 관한 것이다.

일반적으로, 고강도 냉연강판은 가공성이 우수하고, 타 재료에 비하여 상대적으로 저렴한 가격으로 인해 자동차 및 가전제품의 외판재 등에 널리 사용되고 있다. 이러한 냉연강판은 내부식성 향상 및 미관 확보를 위해 대부분 도장 공정을 거쳐서 도장을 행한 형태로 사용되고 있고, 도장 후 미려한 외관 확보를 위해 도장액과 도장 기술에 대한 연구가 집중되어 왔다.

그러나, 도장 후 품질은 도장 기술뿐만 아니라 도장이 이루어지는 소지금속인 냉연강판의 표면 조도에 의해서도 많은 영향을 받는다. 따라서, 종래부터 냉연강판의 도장 후 선영성을 향상시키기 위해 표면 조도를 제어하는 다양한 기술이 제안되어 왔고, 예를 들어 한국특허출원 10-1997-0072733에서는 잔류하게 되는 냉연강판의 파상도 성분은 일정하게 하면서 가공특성을 향상시킬 수 있도록 조도 수준을 균일하게 높이는 방법으로 전해가공에 의해 표면이 미려하게 가공된 롤을 사용하여 냉간압연하고, 이어서 마찬가지로 전해가공에 의해 표면이 미려하게 가공된 롤을 사용하여 조질 압연하는 방법을 제안하고 있다.

또한 한국특허출원 10-1996-067027에 의하면, 냉간 압연롤의 표면 프로파일의 파장 평균값과 조질 압연롤의 표면 프로파일의 파장 평균값이 특정 조건을 만족하도록 가공된 압연롤을 사용하여 냉간 압연 후 조질 압연하는 방법을 제안하고 있다.

일본 특허공보(소)59-34441호의 경우에는 조질 압연시 덜롤의 표면 조도를 평균 표면 거칠기 값과 인치당 피크 수로 제어하여 광택도 및 가공성을 향상시키는 방법을 제안하고 있다.

그러나 상기의 방법들은 압연롤 자체의 전사 효과만을 고려하고 있고, 냉연강판 자체의 입자 크기 등에 의한 제어 한계는 극복하지 못하는 면이 있다.

본 발명은 강판의 조직 구성을 미세화하여 도장 후 선영성이 크게 향상된 냉연강판 및 그 제조 방법을 제공하고자 한다.

본 발명의 일 구현 예에 따르면, 중량%로, C: 0.12~0.25%, Si: 1.0~2.5%, Mn: 1.5~2.5%, P: 0.01% 이하, S: 0.01% 이하, Mo: 0.01~0.03%, Ni: 0.5~1.5% 및, Ti, Nb 및 V의 총 함량: 0.05~0.15%이고, 잔부는 철 및 불가피한 불순물을 포함하고,

조직은 페라이트상과 저온 변태상의 복합조직이며,

상기 저온 변태상의 체적률은 35 내지 60%이고, 저온 변태상 결정립의 평균 입경은 0 초과 1.5㎛ 이하이며, 저온 변태상 간의 평균 거리는 0초과 0.5㎛ 이하인 도장 후 선영성이 우수한 냉연강판을 제공한다.

본 발명의 다른 구현 예에 따르면, 중량%로, C: 0.12~0.25%, Si: 1.0~2.5%, Mn: 1.5~2.5%, P: 0.01% 이하, S: 0.01% 이하, Mo: 0.01~0.03%, Ni: 0.5~1.5% 및, Ti, Nb 및 V의 총 함량: 0.05~0.15%이고, 잔부는 철 및 불가피한 불순물을 포함하는 강으로부터 슬라브를 주조하고, 열간 압연하는 단계;

열간 압연된 강판을 압하율 70 내지 90%로 냉간 압연하는 단계; 및

냉간 압연된 강판을 AC1 변태점 이상 AC3 변태점 이하의 소둔 온도까지 승온시켜 연속 소둔하는 단계를 포함하되,

상기 소둔 온도까지의 평균 승온 속도는 15℃/s 이상으로 제어되는 도장 후 선영성이 우수한 냉연강판의 제조방법을 제공한다.

상기 평균 승온 속도는 30℃/s 이상으로 제어될 수 있다.

상기 열간 압연하는 단계는 열간 압연 전에, 주조된 슬라브를 1200℃ 이상의 의 온도에서 1시간 이상 동안 재가열하는 단계를 포함할 수 있다.

상기 열간 압연 시 마무리 온도는 AC3 변태점 이상일 수 있다.

상기 열간 압연하는 단계에 후속적으로 열간 압연된 강판을 냉각하여 500 내지 700℃에서 권취하는 단계를 더 포함할 수 있다.

본 발명은 냉간압연 공정 시 압하율과, 연속소둔 공정 시 평균 승온 속도를 특정 범위로 조절함으로써, 제조되는 냉연강판의 조직구성을 미세화하여 도장 후 선영성을 현저히 향상시킬 수 있다.

이하, 본 발명에 대해 상세히 설명한다.

본 발명은 도장 후 선영성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 미세한 조직을 형성시킬 수 있도록 강판 조성을 최적화하고, 높은 체적률로 저온 변태상을 포함하여, 강판의 표면 조도 향상에 따라 도장 후 우수한 선영성을 확보할 수 있다.

우선, 이러한 본 발명의 냉연강판을 이루는 성분에 대하여 상세히 설명하고자 하며, 단 하기 각 원소의 함량은 냉연강판 총 중량을 기준으로 한 중량%를 의미한다.

탄소(C)는 강판의 강도 향상에 중요한 원소이며, 강판의 조직 구성에 있어서, 마르텐사이트 등의 저온 변태상을 생성시키는데 중요한 역할을 한다. 그런데, 냉연강판 내 탄소의 함유량이 0.12중량% 미만에 해당하면, 자동차 외판재 등에 적합한 1,000Mpa 정도의 강도를 확보하기 어렵고, 함량이 0.25중량%를 초과하면 가공성, 내식성, 내수소취화의 특성이 열화되는 등의 문제가 발생할 수 있으므로, 탄소는 0.12 내지 0.25중량%의 함량으로 포함되는 것이 바람직하다.

규소(Si)는 고용 강화의 중요한 기재로써, 강판의 연성을 저하함 없이 강도를 향상시키는 데 기여하지만, 냉연강판 내 규소 함량이 1.0 중량% 미만이면, 상기 효과를 충분히 달성하기 어렵고, 함량이 2.5 중량%를 초과하는 경우, 도장성을 저하시키며, 연성 및 용접성을 악화시키는 문제점이 있으므로, 규소는 1.0 내지 2.5 중량%의 함량으로 포함되는 것이 바람직하다.

망간(Mn)은 강재 내에 존재하는 경우, 강재의 소입성을 향상시켜 강도를 확보하는데 유익한 원소로 작용하며, 마르텐사이트 등의 저온 변태상의 생성을 촉진시키는 역할을 하므로, 본 발명에서 강판의 조직 구성을 미세화하게 하기 위해서는 망간을 1.5 중량% 이상으로 포함하는 것이 바람직하다. 다만, 망간의 함량이 2.5 중량%를 초과하는 경우, 상기 효과가 포화될 뿐만 아니라, 과도한 제2 상분율의 증가로 인하여 지나친 강도 상승 효과에 따라 연성이 저하되는 문제점이 발생할 수 있다. 따라서, 망간은 1.5 내지 2.5 중량%의 함량으로 포함되는 것이 바람직하다.

인(P)은 고용 강화에 의해 강도를 증가시키고, 연성을 높이는 원소에 해당하므로 다량 첨가되는 것이 바람직하지만, 함량이 0.01중량%를 초과하면, 결정립계 편석에 의해 취성이 떨어져 내충격성을 열화시키는 요인으로 작용하므로, 인은 0.01 중량% 이하로 포함되는 것이 바람직하다.

황(S)은 불가피하게 함유되는 불순물로서, Fe와 결합하여 FeS를 형성하여 열간취성을 유발할 수 있으므로, 이론상으로는 황의 함량을 0 중량%로 제한하는 것이 유리하다. 그러나, 황은 제조 공정상 필연적으로 함유될 수 밖에 없으므로, 최대한 그 함량을 감소시키는 것이 바람직하고, 그 상한을 0.01중량% 이하로 하는 것이 바람직하다.

몰리브덴(Mo)은 열연 후 냉각 과정에서 복합 석출을 수행하지만 재용해 온도가 낮기 때문에, 소둔 과정에서 재용해시켜 복합 석출물에서 몰리브덴(Mo)과 결합한 탄소를 재고용시키기 위하여는 강판 내 0.01중량% 이상으로 첨가되는 것이 바람직하다. 반면, 몰리브덴의 함량이 0.03중량%를 초과하는 경우, 재고용량이 적어져 저온 변태상을 형성하는 것이 어렵고, 코스트의 현저한 상승을 초래할 수 있다. 따라서, 몰리브덴은 0.01 내지 0.03중량%의 함량으로 포함되는 것이 바람직하다.

니켈(Ni)은 강판 표면에 생성된 러스트를 치밀화시켜, 강판의 내식성을 향상시키는 원소이므로, 이러한 효과를 얻기 위해서는 0.5중량% 이상으로 포함되는 것이 바람직하나, 1.5중량%를 초과하는 과량으로 첨가되는 경우, 잔류 오스테나이트 분율을 증가시켜 인장강도를 저하시키는 작용을 할 수 있다. 따라서, 니켈은 0.5 내지 1.5중량%의 함량으로 포함되는 것이 바람직하다.

티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)은 강판의 조직 구성을 미세화시키는 데에 중요한 역할을 하는 원소고, 구체적으로는 TiC, NbC 및 VC 등의 석출물이 강판의 재결정을 억제하여 조직을 미세화시키는 효과를 가져온다. 다만, 상기 효과를 얻기 위해서는, 티타늄, 니오븀 및 바나듐은 총 함량이 0.05중량% 이상으로 포함되는 것이 바람직하다. 다만, 총 함량이 0.15중량%를 초과하는 경우, 효과가 포화될 뿐만 아니라, 석출물이 과잉이 되어, 페라이트의 연성을 저하시키는 요인으로 작용할 수 있으므로, 티타늄, 니오븀 및 바나듐의 총 함량은 0.05 내지 0.15중량%로 포함되는 것이 바람직하다.

본 발명의 냉연강판 및 그 강판의 제조에 사용되는 강은 상기한 성분을 포함하면서, 잔부로 철(Fe)과 불가피 불순물을 포함하는 것이다.

이하 본 발명의 냉연강판을 이루는 조직 구성에 대하여 설명하자면, 본 발명의 냉연강판은 페라이트 상을 주상으로 하면서, 저온 변태상을 35 내지 60%의 체적률로 포함하여, 표면 조직을 미세하게 구성해 가공성 및 도장 후 선영성이 매우 우수하다.

한편, 본 발명에서 냉연강판의 조직을 이루는 저온 변태상이란 마르텐사이트, 베이나이트 및 잔류 오스테나이트가 미세하게 분포된 것을 이르며, 가장 바람직하게는 주로 마르텐사이트이고, 일부로 베이나이트가 존재하는 것이다.

이러한 저온 변태상은 강판의 조직 구성을 미세하게 형성시켜, 강판의 표면 조도 및 강도 향상에 중요하게 작용한다. 다만, 본 발명의 냉연강판을 이루는 저온 변태상의 체적률이 35% 미만인 경우, 표면 조직이 커져 강판의 표면 조도 또한 열위한 수준을 보여, 도장 후 목적하는 선영성을 얻을 수 없고, 체적률이 60%를 초과하는 경우, 가공성이 현저히 떨어질 수 있으므로, 본 발명의 냉연강판에서 저온 변태상은 35 내지 60%의 체적률로 포함되는 것이 바람직하다.

또한, 저온 변태상이 미세하게 분산되면 강판의 표면 조도가 현저히 향상되고, 결국 본 발명이 목적하는 도장 후 선영성 또한 현저히 향상되는 효과를 얻을 수 있으므로, 저온 변태상 결정립의 평균 입경과, 저온 변태상 간의 평균 거리는 작을수록 바람직하다.

다만, 저온 변태상 결정립 평균 입경이 1.5㎛를 초과하는 경우, 결정립의 크기가 커서 강판을 이루는 조직이 미세하지 못하므로, 결국 도장 후 선영성이 저하될 수 있고, 결정립간 평균 거리가 0.5㎛를 초과하는 경우도, 조직이 치밀하지 못하고 엉성하게 되어, 역시 표면 조도가 저하됨에 따라 도장 후 선영성 또한 열위한 수준을 보일 수 있다. 따라서, 본 발명에서 냉연 강판을 이루는 저온 변태상의 평균 입경은 0 초과 1.5㎛ 이하, 저온 변태상 간의 평균 거리는 0 초과 0.5㎛이하가 바람직하다.

이하, 본 발명의 냉연강판의 제조방법에 대하여 설명한다.

본 발명은 우선 상기의 화학 조성을 지닌 강을 전로 또는 전기로에서 용제하고 슬라브를 주조하는 단계를 수행할 수 있다. 슬라브를 주조하는 방법으로는 특별히 한정하지는 않으나, 연속 주조법, 조괴법, 박 슬라브 주조법 등에 의해 수행할 수 있고, 성분의 거대 편석을 방지하기 위하여 연속 주조법에 의하는 것이 가장 바람직하다.

본 발명에서 슬라브를 주조한 후에는 슬라브를 재가열하는 단계를 수행할 수 있으며, 이때, 슬라브의 재가열 온도 및 시간은 특별히 한정하지 않고, 일반적으로 이루어지는 조건 하에서 수행될 수 있으며, 1200℃ 이상에서 1 시간 동안 수행하는 것이 바람직하나, 재가열 온도가 1300℃을 초과하는 경우, 저온 변태상의 결정립이 커질 수 있으므로, 1200 내지 1300℃에서 1 내지 3시간 동안 수행하는 것이 더욱 바람직하다.

또한, 본 발명에서 슬라브의 재가열 후에는 열간 압연하는 단계를 수행할 수 있으며, 주조된 슬라브를 가열로에 장입하여 재가열한 후 압연할 수 있고, 온간 상태 혹은 보열 후 장입한 뒤 압연할 수도 있으며, 혹은 가열하지 않고 바로 직송압연할 수도 있으며, 에너지 절약 차원에서 상기 방법 중 어떠한 방법을 이용하여 압연 공정을 수행하여도 무방하며, 압연 공정 또한 통상의 조건을 사용하여 수행할 수 있다.

다만, 본 발명에서 열간 압연 시 마무리 온도는 AC3 변태점 이상의 온도에서 수행하는 것이 열연 조직을 미세하게 형성시킬 수 있어 바람직하다. 상기 열간 압연 마무리 온도가 AC3 변태점 미만으로 되면, 스트레인 어닐링에 의해 결정 조직에서 조대립이 발생하여 드로잉성이 저하될 수 있다.

또한, 본 발명에서 슬라브를 열간 압연한 후에는 냉각하고 권취하는 단계를 수행할 수 있다. 열간 압연된 강판(이하, '열연강판' 이라한다.)을 냉각하는 공정은 일반적인 냉연강판의 제조 공정 시 사용되는 조건 하에서 수행할 수 있으나, 냉각 속도가 20℃/sec 미만인 경우, 결정립의 성장이 촉진되어 상대적으로 조대 결정립이 형성될 수 있고, 냉각 속도가 40℃/sec를 초과하는 경우, 마르텐사이트 보다 베이나이트가 주로 형성되어 이후 이어지는 냉간 압연성이 떨어지는 문제점이 있을 수 있으므로, 20 내지 40℃/sec의 냉각 속도로 냉각 공정을 수행하는 것이 바람직하다.

상기 냉각 공정이 수행된 열연강판은 이후, 500 내지 700℃의 권취 온도에서 권취하는 공정을 수행할 수 있고, 이때 권취 온도가 500℃ 미만인 경우, 저온 변태상 생성으로 냉간 압연의 부하가 과다해지는 문제점이 발생하고, 권취 온도가 700℃를 초과하는 경우, 고온 조건에 의해 강판 표면에 스케일이 과다하게 발생하는 문제점이 생길 수 있다.

또한, 본 발명은 열연강판을 냉간 압연하기에 앞서 그 표면에 형성된 스케일을 제거하는 단계를 수행할 수 있다. 상기와 같은 열간 압연 공정 시 강판 내 존재하는 규소, 몰리브덴 및 망간 등과 같은 원소에 의해 강판 표면에는 산화 스케일이 형성된다. 그런데 이러한 스케일은 강판의 표면 품질을 저하시키고, 강판의 내식성을 저하시키는 요인으로 작용하므로, 제거하는 것이 바람직하며, 그 제거 방법은 특별히 한정하지는 않고, 고압의 스케일 제거 장치를 사용하거나, 황산 및 불산 등의 산을 사용한 산세 처리 공정을 수행할 수도 있다.

또한, 본 발명은 스케일이 제거된 열연강판을 냉간 압연하는 단계를 수행할 수 있다. 냉간 압연 시 압하율은 결정립의 미세화 측면에서 매우 중요한 요인으로 작용하므로, 본 발명은 냉간 압연 시 압하율을 70% 이상으로 하여 수행함으로써, 재결정 소둔 시 핵생성 사이트를 늘려, 결정 입자를 미세화시킬 수 있다. 다만, 압하율이 90%를 초과하게 되면, 가공 경화에 의한 조업이 곤란하게 될 수 있으므로, 본 발명은 열연강판을 70 내지 90%의 압하율로 냉간 압연하는 것이 바람직하다.

이어서, 본 발명에서는 냉간 압연된 강판(이하, '냉연강판' 이라 한다.)을 연속 소둔하는 단계를 수행할 수 있고, 구체적으로는 냉연 강판을 AC1 변태점 이상 AC3 변태점 이하의 소둔 온도로 승온시켜 수행할 수 있으나, 승온 속도 역시 압하율과 마찬가지로 결정립의 미세화를 위해 중요한 요인으로 작용하므로, 본 발명에서는 상기 소둔 온도까지의 평균 승온 속도를 15℃/s 이상으로 제어하는 것이 바람직하다.

상기 평균 승온 속도는 높을수록 조직을 미세화시키는 데에 바람직하나, 15℃/s 미만에서는 승온 과정에서 α상의 재결정이 일어나 충분한 미세화를 달성할 수 없으므로, 본 발명에서는 상기 소둔 온도까지의 평균 승온 속도를 15℃/s 이상으로 제어함으로써, 승온 시 재결정을 억제하여 γ상을 미세화시키고, 그 결과 소둔 냉각 후의 조직이 미세화되는 효과를 얻을 수 있고, 더욱 바람직하게는 30℃/s 이상으로 제어하여 강판의 표면 조직을 더욱 미세화시킴으로써 도장 후 선영성 또한 더욱 향상시킬 수 있다.

마지막으로, 본 발명에서는 소둔된 냉연강판을 냉각하는 단계를 수행할 수 있고, 냉각 공정은 통상적인 조건으로, 예를 들어, 3 내지 5℃/sec의 평균 냉각 속도로 50℃ 이하까지 냉각하는 것이 페라이트로 변태가 발생하지 않고, 저온 변태상을 상기 기재한 체적률로 유지할 수 있어 바람직하다.

상기에서 설명한 바와 같이, 본 발명은 냉연강판 제조 공정 중 냉간 압연 시 압하율을 70 내지 90%로 조절하고, 연속 소둔 공정 시 소둔 온도까지 평균 승온 속도를 15℃/s 이상으로 제어함으로써, 강판의 조직 구성을 저온 변태상이 35 내지 60%의 체적률로 형성되고, 저온 변태상 결정립의 평균 입경이 0 초과 1.5㎛ 이하이고, 저온 변태상 간의 평균 거리가 0.5㎛ 이하의 수준으로 미세하게 형성할 수 있어, 강판의 표면 조도를 향상시키고, 최종적으로는 도장 후 선영성 또한 DOI 값이 90 이상의 수준으로 향상시킬 수 있다.

실시예

이하, 구체적인 실시예를 통해 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다. 하기 실시예는 본 발명의 이해를 돕기 위한 예시에 불과하며, 본 발명의 범위가 이에 한정되는 것은 아니다.

[실시예 1 내지 4 및 비교예 1 내지 4]

하기 표 1과 같은 조성을 가진 강을 전로에서 용제하고, 연속 주조법에 의하여 슬라브를 주조한 뒤, 880℃의 마무리 온도에서 열간 압연을 수행하고, 30℃/sec의 냉각 속도로 냉각하여 열연강판을 제조하였다. 그 후, 열연강판에 산세를 수행하고, 하기 표 1에 나타난 압하율로 냉간압연을 수행한 뒤, 연속 소둔 라인(CAL)으로 800℃의 온도로 가열하여 소둔을 수행하되, 가열 시 상기 소둔 온도까지의 평균 승온 속도를 하기 표 1에 나타낸 속도로 제어하며 수행하였고, 55℃/sec 냉각속도로 냉각하여 냉연강판을 제조하였다.

이렇게 제조된 냉연강판의 마이크로 조직을 주사형 전자현미경으로 관찰하여, 저온 변태상의 체적율, 저온 변태상을 이루는 결정립의 평균 반경 및 결정립 간의 평균 거리를 하기 표 2에 나타내었으며, 냉연강판의 도장 후 선영성을 평가하기 위해 DOI(Distincness Of Image) 값을 하기 표 2에 함께 나타내었다.

구분	함량(중량%)								압하율(%)	평균 승온 속도(℃/s)	DOI
	C	Mn	P	S	Si	Mo	Ni	Ti,Nb,V
실시예1	0.15	2.0	0.005	0.009	2.1	0.03	0.5	0.11	81	35	93.7
실시예2	0.18	2.5	0.008	0.004	2.4	0.01	0.7	0.11	80	37	92.5
실시예3	0.17	2.1	0.007	0.004	2.4	0.02	0.9	0.12	75	37	92.6
실시예4	0.17	2.0	0.008	0.004	2.1	0.02	0.9	0.12	81	18	90.1
비교예1	0.17	2.1	0.007	0.006	2.4	0.02	0.9	0.12	82	12	75.2
비교예2	0.15	2.1	0.006	0.004	2.1	0.02	0.9	0.12	40	35	79.3
비교예3	0.16	2.2	0.007	0.005	2.4	0.02	0.9	0.12	45	13	70.4
비교예4	0.10	1.4	0.015	0.016	0.9	0.05	-	-	45	13	69.8

구분	저온 변태상
	체적 (%)	저온 변태상의 평균 입경(㎛)	저온 변태상 간의 평균 거리(㎛)
실시예1	45	1.22	0.4
실시예2	47	1.31	0.5
실시예3	51	1.44	0.3
실시예4	52	1.12	0.4
비교예1	32	3.5	2.5
비교예2	30	4.2	3.8
비교예3	28	5.3	4.4
비교예4	21	4.7	3.9

상기 표 1 및 2에서 알 수 있는 바와 같이, 냉간 압연 시 압하율과, 연속 소둔 시 평균 승온 속도가 본 발명의 범위에 속하는 실시예 1 내지 4는 제조되는 냉연강판의 조직을 이루는 저온 변태상의 체적률, 결정립의 평균 반경 및 결정립 간의 평균 거리가 모두 본 발명의 범위에 속하며, 도장 후 선영성을 나타내는 DOI 값 또한 90 이상의 수준으로 매우 우수한 것을 볼 수 있다.

다만, 비교예 3 및 4에서 압하율과 평균 승온 속도 모두가 본 발명의 범위에 벗어나는 경우뿐만 아니라, 비교예 1에서 평균 승온 속도가, 비교예 2에서 압하율이 본 발명의 범위에 벗어나는 경우에도, 제조되는 냉연강판의 조직을 이루는 저온 변태상은 그 체적률과, 결정립의 평균 반경 및 결정립 간의 평균 거리 모두가 본 발명의 범위에서 벗어나는 것으로, 조직이 미세하지 못하고 엉성하게 형성된 것을 알 수 있으며, 그에 따라 DOI 값 또한 70 정도의 수준이고, 최고값이 80 정도의 수준에 불과하여, 도장 후 선영성이 실시예 1 내지 4에 비하여 현저히 떨어지는 것을 볼 수 있다.

Claims (6)

1. 삭제
2. 중량%로, C: 0.12~0.25%, Si: 1.0~2.5%, Mn: 1.5~2.5%, P: 0.01% 이하, S: 0.01% 이하, Mo: 0.01~0.03%, Ni: 0.5~1.5% 및, Ti, Nb 및 V의 총 함량: 0.05~0.15%이고, 잔부는 철 및 불가피한 불순물을 포함하는 강으로부터 슬라브를 주조하고, 열간 압연하는 단계;
   열간 압연된 강판을 압하율 75 내지 90%로 냉간 압연하는 단계; 및
   냉간 압연된 강판을 AC1 변태점 이상 AC3 변태점 이하의 소둔 온도까지 승온시켜 연속 소둔하는 단계를 포함하되,
   상기 소둔 온도까지의 평균 승온 속도는 35℃/s 이상으로 제어되는 도장 후 선영성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
   
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4. 제2항에 있어서, 상기 열간 압연하는 단계는 열간 압연 전에, 주조된 슬라브를 1200 내지 1300℃의 온도에서 1 내지 3시간 동안 재가열하는 단계를 포함하는 도장 후 선영성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
   
5. 제2항에 있어서, 상기 열간 압연 시 마무리 온도는 AC3 변태점 이상인 도장 후 선영성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
   
6. 제2항에 있어서, 상기 열간 압연하는 단계에 후속적으로 열간 압연된 강판을 냉각하여 500 내지 700℃에서 권취하는 단계를 더 포함하는 도장 후 선영성이 우수한 냉연강판의 제조방법.