CN111511934B - 高强度热轧镀覆钢板及其制造方法 - Google Patents

高强度热轧镀覆钢板及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111511934B
CN111511934B CN201880082167.3A CN201880082167A CN111511934B CN 111511934 B CN111511934 B CN 111511934B CN 201880082167 A CN201880082167 A CN 201880082167A CN 111511934 B CN111511934 B CN 111511934B
Authority
CN
China
Prior art keywords
less
hot
steel sheet
rolled
strength
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201880082167.3A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111511934A (zh
Inventor
朴京洙
蔡在鎔
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Posco Holdings Inc
Original Assignee
Posco Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Posco Co Ltd filed Critical Posco Co Ltd
Publication of CN111511934A publication Critical patent/CN111511934A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111511934B publication Critical patent/CN111511934B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

根据本发明的一个实施例的高强度热轧镀覆钢板，以重量％计，所述钢板包含C：0.05～0.5％、Mn：0.1～3.0％、Si：0.5％以下(0％除外)、P：0.05％以下(0％除外)、S：0.03％以下(0％除外)、Nb：0.01％以下(0％除外)、B：0.0005～0.005％、Ti：0.005～0.2％、余量的Fe和不可避免的杂质，以体积分数计，微细组织包含90％以上的回火马氏体、5％以下的贝氏体、铁素体、珠光体或残留奥氏体中的任何一种以上结晶相，拉伸强度为650MPa以上，屈服强度为550MPa以上，所述强度之比的屈强比(屈服强度/拉伸强度)满足0.85以上。

Description

高强度热轧镀覆钢板及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种高强度薄钢板及其制造方法。具体地，本发明涉及一种利用热轧和镀覆热处理制成的具有高强度和薄厚度的轻质热轧镀覆钢板及其制造方法。
背景技术
高强度热轧镀覆钢板主要用于保持强度。例如，用于钢结构建筑材料领域的各种结构体如建筑脚手架、塑料大棚结构材料和太阳能支架。这是因为高强度热轧镀覆钢板具有保持强度的同时防止变形的特性。对于这种结构用钢材，越来越需要制成薄钢板，以实现高强度和轻质化。
对于高强度热轧镀覆钢板，作为提高强度的方法已知有如下的专利文献1至7。
专利文献1至4公开了通过加入合金元素而产生的析出强化作用确保强度的技术。这些技术利用常规高强度低合金钢(HSLA，High Strength Low Alloy Steel)的制造方法，需要加入高价合金元素如Ti、Nb、V、Mo等，因此存在制造成本上升的问题。此外，这些合金元素会使轧制负荷加重，从而造成无法制造薄规格钢板。
另一方面，专利文献5至7公开了通过利用由铁素体和马氏体组成的异常组织或者通过保留奥氏体以及利用铁素体、贝氏体、马氏体的复合组织来确保强度的技术。然而，当利用这些铁素体或残留奥氏体结晶相时，虽然加工性良好，但是屈服强度低，因此不适宜用于保持强度的用途。
专利文献1：韩国专利，公开号为2005-113247
专利文献2：日本专利，公开号为2002-322542
专利文献3：日本专利，公开号为2006-161112
专利文献4：韩国专利，公开号为2006-0033489
专利文献5：日本专利，公开号为2005-298967
专利文献6：美国专利，公开号为2005-0155673
专利文献7：欧洲专利，公开号为2002-019314
发明内容
技术问题
本发明旨在提供一种高强度轻质热轧镀覆钢板和热轧镀覆钢板的制造方法。具体地，本发明旨在提供一种高强度轻质热轧镀覆钢板和热轧镀覆钢板的制造方法，在不加入高价合金元素的情况下，利用合金组分和热轧及镀覆热处理的工艺条件，并减小合金元素导致的轧制负荷。
技术方案
根据本发明的一个实施例的高强度热轧镀覆钢板，以重量％计，所述钢板包含C：0.05～0.5％、Mn：0.1～3.0％、Si：0.5％以下(0％除外)、P：0.05％以下(0％除外)、S：0.03％以下(0％除外)、Nb：0.01％以下(0％除外)、B：0.0005～0.005％、Ti：0.005～0.2％、余量的Fe和不可避免的杂质，以体积分数计，微细组织包含90％以上的回火马氏体、5％以下的贝氏体、铁素体、珠光体或残留奥氏体中的任何一种以上结晶相，拉伸强度为650MPa以上，屈服强度为550MPa以上，所述强度之比的屈强比(屈服强度/拉伸强度)满足0.85以上。
此外，这种热轧镀覆钢板的厚度为2.0mmt以下，屈服强度和钢板厚度满足下述[关系式1]。
[关系式1]
钢板厚度(mmt)-屈服强度(MPa)/1000≤1.25
另外，对于这种热轧镀覆钢板，屈服强度和所述钢板厚度满足[关系式2]。
[关系式2]
钢板厚度(mmt)-屈服强度(MPa)/1000≤0.85
另外，对于这种热轧镀覆钢板，以重量％计，还可包含Cr：0.5％以下。
另一方面，根据本发明的另一个实施例的高强度热轧镀覆钢板的制造方法包含：准备板坯的步骤，以重量％计，所述板坯包含C：0.05～0.5％、Mn：0.1～3.0％、Si：0.5％以下(0％除外)、P：0.05％以下(0％除外)、S：0.03％以下(0％除外)、Nb：0.01％以下(0％除外)、B：0.0005～0.005％、Ti：0.005～0.2％、余量的Fe和不可避免的杂质；
对所述板坯进行加热的步骤；
对所述板坯进行热轧制成热轧钢板的步骤；
将所述热轧钢板进行冷却的步骤；
将所述冷却钢板进行卷取的步骤；
将所述卷取的卷板进行冷却制成热轧卷板的步骤；
对所述热轧卷板进行热处理的步骤；
所述热处理时进行镀覆的步骤，
将所述热轧钢板进行冷却的步骤包含将所述热轧钢板在轧制结束后5秒以内以50至1000℃/sec的速度进行冷却。
另外，对于这种热轧镀覆钢板的制造方法，对所述板坯进行热轧的步骤中包含将热轧钢板的厚度直接轧制成2.0mmt以下。
此外，将所述热轧钢板在轧制结束后进行冷却的步骤中，冷却结束温度(Tcs)可以是Tcs＝439-423*C-30.4*Mn-12.1*Cr(℃)以下的温度范围。
另外，在对所述冷却后的热轧卷板进行热处理的步骤中，优选可在热处理温度为400℃以上720℃以下的温度范围下实施。
此外，在对所述加热后的板坯进行热轧的步骤中，优选将热轧钢板的厚度直接轧制成1.8mmt以下。
另外，以重量％计，所述板坯还可包含Cr：0.5％以下。
发明效果
根据本发明的一个实施例制成的热轧镀覆钢板，在不加入大量的高价合金元素的情况下，可以提供成本低、高强度、薄规格的热轧镀覆钢板。
具体实施方式
第一、第二、第三等词语用于描述各种部分、成分、区域、层和/或段，但不限于此。这些词语仅用于区分某一部分、成分、区域、层或段与另一部分、成分、区域、层或段。因此，在不脱离本发明的范围内，下面描述的第一部分、成分、区域、层或段也可以被描述为第二部分、成分、区域、层或段。
本文所使用的术语只是出于描述特定实施例，并不意在限制本发明。除非上下文中另给出明显相反的含义，否则所使用的单数形式也意在包含复数形式。还应该理解的是，说明书中使用的术语“包含”可以具体指某一特性、领域、整数、步骤、动作、要素和/或成分，但并不排除其他特性、领域、整数、步骤、动作、要素、成分和/或成分的存在或附加。
若某一部分被描述为在另一个部分之上，则可以直接在另一个部分之上或者其间存在其他部分。相对地，若某一部分被描述为直接在另一个部分之上，则其间不存在其他部分。
虽然没有另给出定义，但本文使用的所有术语(包含技术术语和科学术语)的含义与本发明所属领域的技术人员通常理解的意思相同。对于一般辞典里面有定义的术语，应该被解释为具有与相关技术文献和本文中公开的内容一致的意思，而不应该以理想化或过于正式的含义来解释它们的意思。
此外，在没有特别提及的情况下，％表示重量％，1ppm是0.0001重量％。
本发明的一个实施例中进一步包含附加元素是指余量的铁(Fe)中一部分被附加元素替代，替代量相当于附加元素的加入量。
在下文中，将详细描述本发明的实施例，以使本发明所属领域的普通技术人员容易实施本发明。本发明能够以各种不同方式实施，并不局限于本文所述的实施例。
根据本发明的一个实施例的热轧镀覆钢板，以重量％计，所述钢板包含C：0.05～0.5％、Mn：0.1～3.0％、Si：0.5％以下(0％除外)、P：0.05％以下(0％除外)、S：0.03％以下(0％除外)、Nb：0.01％以下(0％除外)、B：0.0005～0.005％、Ti：0.005～0.2％、余量的Fe和不可避免的杂质。
首先说明限制热轧镀覆钢板成分的理由。
碳(C)：0.05～0.5％
碳是提高钢板强度的必要元素，而且需要适量加入，以确保本发明中要实现的微细组织。如果所述碳的含量小于0.05％，则热轧后冷却时，就会先转变成铁素体和珠光体，因此很难确保所希望的90％以上的回火马氏体组织。另一方面，如果所述碳的含量大于0.5％，则热轧后冷却时钢板上会产生裂纹，或者如果用于钢铁建筑材料，就会成为降低焊接性的原因。因此，在本发明中，C的含量优选限制为0.05～0.5％。
锰(Mn)：0.1～3.0％
锰不仅提高钢的强度和可硬化性，而且与钢的制造工艺中不可避免含有的硫(S)结合形成MnS，从而起到抑制S导致产生裂纹的作用。在本发明中，为了获得这样的效果，所述锰的含量优选为0.1％以上。另一方面，如果所述锰的含量大于3.0％，就会成为降低焊接性的原因，并且存在价格上升的问题。因此，在本发明中，所述Mn的含量优选为0.1～3.0％。
硅(Si)：0.5％以下(0％除外)
硅不仅起到脱氧剂的作用，还起到提高钢板强度的作用。此外，还用于要求控制组织的钢种如DP钢或Trip钢。然而，如果所述硅的含量大于0.5％，就会在钢板表面形成氧化皮，所以存在钢板的表面品质下降的问题，还会降低焊接性。因此，在本发明中，Si的含量优选为0.5％以下。
磷(P)：0.05％以下(0％除外)
磷作为钢中不可避免含有的杂质，是偏析到晶界降低钢的韧性的主要原因。因此，优选控制成尽量低。从理论上讲，将P的含量控制为0％是有利的，但是制造工艺上必然会含有磷。因此，控制上限很重要，本发明中所述P的上限优选为0.05％。
硫(S)：0.03％以下(0％除外)
硫作为钢中不可避免含有的杂质与锰进行反应形成MnS，从而增加析出物的含量，而且是导致钢脆化的主要原因。因此，优选控制成尽量低。从理论上讲，将S的含量控制为0％是有利的，但是制造工艺上必然会含有硫。因此，控制上限很重要，本发明中所述S的上限优选为0.03％。
铌(Nb)：0.01％以下(0％除外)
铌与碳或氮进行反应形成NbC或NbN，从而增加析出物的含量。然而，铌是高价合金元素，制造成本会随着加入量上升。因此，在本发明中，所述Nb的上限优选为0.01％。
硼(B)：0.0005～0.005％
硼作为对提高钢板的可硬化性起到重要作用的元素，在轧制结束后冷却时抑制铁素体或珠光体的转变。在本发明中，为了获得这样的效果，所述硼的含量优选为0.0005％以上。另一方面，如果大于0.005％，则过量加入的硼与Fe结合，从而造成晶界脆弱。因此，所述硼的含量优选为0.0005～0.005％。
钛(Ti)：0.005～0.2％
钛是与碳或氮结合形成碳化物和氮化物的元素。本发明中加入硼以确保可硬化性，此时硼与氮结合之前，钛与氮结合，从而提高硼的加入效果。在本发明中，为了获得这样的效果，所述钛的含量优选为0.005％以上。另一方面，如果大于0.2％，则过量加入的钛在板坯制造步骤会成为降低连铸性的原因。因此，所述钛的含量优选为0.005～0.2％。
铬(Cr)：0.5％以下
铬是选择性加入的元素，铬起到提高钢板强度的作用，还在DP钢或Trip钢中用于控制组织。然而，如果所述铬的含量大于0.5％，就会降低焊接性，由于铬是高价合金元素，制造成本会上升。因此，在本发明中，Cr的含量优选为0.5％以下。
除了所述成分之外，本发明包含Fe和不可避免的杂质。除了所述成分之外，并不排除加入有效成分。
另一方面，本发明提供符合高强度轻质化目的的高强度薄规格热轧镀覆钢板。为此，将增加轧制负荷的铌或铬等合金元素减少到最低，以提供厚度为2.0mmt以下的钢板。
对于通过热轧从板坯直接制成厚度为2.0mmt以下的热轧钢板的方法，对板坯进行粗轧后，再将前后的轧制钢板相互接合，然后连续进行后续精轧，以此方式可制成薄钢板。另一个直接制成2.0mmt以下的热轧钢板的方法也可以采用通过微型轧机(mini mill)制成薄热轧钢板的方法。除此之外，无论采用何种方法，只要是通过热轧从板坯直接制成厚度为2.0mmt以下的热轧钢板的方法均可。
此时，屈服强度和钢板厚度满足下述[关系式1]，从而提供符合高强度薄规格目的的钢板。
[关系式1]
钢板厚度(mmt)-屈服强度(MPa)/1000≤1.25
另外，更优选提供满足下述[关系式2]的高强度薄规格镀覆钢板。
[关系式2]
钢板厚度(mmt)-屈服强度(MPa)/1000≤0.85
接下来，对本发明的高强度薄规格热轧镀覆钢板的微细组织和机械物性进行详细描述。
本发明的钢板不仅满足所述成分体系，而且作为钢板的微细组织优选包含90体积％以上的回火马氏体。如果所述回火马氏体少于90体积％，则难以充分确保所要求的屈强比和高强度。此外，钢板的微细组织中优选包含各自或共计为5体积％以下的铁素体、珠光体、残留奥氏体结晶相。如果所述铁素体、珠光体、残留奥氏体多于5体积％，则因屈服强度低而难以确保充分的屈强比。另一方面，除了所述组织之外，还可作为余量包含渗碳体、析出物等。
另一方面，本发明的钢板的拉伸强度为650MPa以上，屈服强度为550MPa以上，所述强度之比的屈强比(屈服强度/拉伸强度)优选满足0.85以上。如果强度低，则无法适当地用于要求高强度的结构体。特别是，如果屈服强度低，则保持强度时会出现问题。因此，尽管不包含高价合金元素，但优选满足上述的强度。
在下文中，将会详细描述本发明的屈强比优异的高强度热轧镀覆钢板的制造方法。
首先，准备满足前述组分的板坯。
对所准备的板坯进行加热，然后热轧制成热轧钢板。此时，如果板坯处于未冷却的状态具有可实施常规热轧的充分的温度，就可以直接使用不必特意加热。
另外，在对所述加热后的板坯进行热轧的步骤中，优选将热轧钢板的厚度直接轧制成1.8mmt以下。
对于所述热轧后的热轧钢板，优选在轧制结束后5秒以内以50至1000℃/sec的速度冷却到冷却结束温度(称为“Tcs”)以下的温度范围。此时，冷却结束温度(Tcs)根据钢板的成分元素含量存在差异，该冷却结束温度(Tcs)优选为Tcs＝439-423*C-30.4*Mn-12.1*Cr(℃)。
如果所述轧制结束后等待时间超出5秒，就有可能在等待过程或冷却过程中发生向铁素体和珠光体的转变，从而无法确保本发明想要的强度。此外，在冷却速度为50℃/sec以下的情况下，也会在冷却过程中发生向铁素体和珠光体的转变，这也导致无法确保本发明想要的强度。所述冷却速度越快越有利，但是想要超出1000℃/sec，就需要特殊设备，这与本发明中所追求的排除高价合金元素的目的相矛盾。另一方面，在冷却结束温度超出500℃的情况下，也会转变成铁素体和珠光体等，从而无法确保所需的强度。
对所述冷却后的热轧卷板进行镀覆热处理，此时优选在热处理温度为400℃以上720℃以下的温度范围下实施。如果热处理温度低于400℃，则无法顺利进行镀覆处理。另外，如果热处理温度高于720℃，则制造热轧钢板时受控制的微细组织在逆转变后冷却的过程中生成铁素体和珠光体等组织，从而无法确保所需的强度。
在本发明中，镀覆热处理时所进行镀覆中对镀覆金属没有特别限制，作为一个非限制性实例，可以是包含Zn、Al和Mg中的一种以上的热浸镀(例如，Zn、Zn-Al、Zn-Al-Mg)。
在下文中，将通过实施例更具体地描述本发明。但是，下述实施例只是用于更详细地描述本发明，本发明的权利范围不限于下述实施例。本发明的权利范围以权利要求书的内容以及由此合理导出的内容为准
(实施例)
准备具有下表1所示组分(重量％，余量为Fe和不可避免的杂质)的钢板后，对所述钢板按照下表2所示的条件进行制造。然后，观察钢板的微细组织，测定机械物性，并示于下表3中。
对于所述微细组织，利用光学显微镜和扫描电子显微镜进行测定后，通过图像分析进行测定。
对于所述机械物性，利用DIN规格沿C方向进行实验。此外，作为本发明中所针对的材料特性，屈强比是屈服强度与拉伸强度之比，以[屈强比＝屈服强度/拉伸强度]进行计算。
【表1】
Figure BDA0002546723100000091
【表2】
Figure BDA0002546723100000092
Figure BDA0002546723100000101
【表3】
Figure BDA0002546723100000102
如上表3所示，满足本发明提出的合金组分和制造条件的发明例1至10都是铁素体、珠光体、残留奥氏体的分数为5％以内，主要结晶相由回火马氏体组成。在这种组织特性的基础上，拉伸强度为650MPa以上，屈服强度为550MPa以上，屈强比为0.85以上。
相比之下，对比例1是轧制结束后冷却开始时间较长，因此铁素体分数较高，强度显示较差。此外，对比例2至3是冷却速度较低或者冷却结束温度较高，进而冷却过程中转变成铁素体和珠光体，因此强度显示较差。
对比例4是热处理温度较高，进而热轧后形成的初始微细组织在热处理后转变成铁素体和珠光体，因此强度显示较差。对比例5至7是碳、钛、硼等超出了所要求的成分范围，因此强度显示较差。
另一方面，对比例8和对比例9是铌和铬的含量较高，因此具有可轧制的厚度较厚的特征。这样的对比例可以制造出高强度的钢板，但是由于厚度变厚，与高强度薄规格的轻质化相差很大。
本发明能够以各种不同方式实施，并不限于上述实施例，本发明所属技术领域的普通技术人员可以理解，在不改变本发明的技术思想及必要特征的情况下，本发明能够以其他具体方式实施。因此，应该理解，上述实施例在所有方面是示例性的，并不是限制性的。

Claims (5)

1.一种高强度热轧镀覆钢板，以重量％计，所述钢板包含C：0.05～0.5％、Mn：0.1～3.0％、Si：0.5％以下且0％除外、P：0.05％以下且0％除外、S：0.03％以下且0％除外、Nb：0.01％以下且0％除外、B：0.0005～0.005％、Ti：0.005～0.2％、余量的Fe和不可避免的杂质，
以体积分数计，微细组织包含90％以上的回火马氏体、5％以下的贝氏体、铁素体、珠光体和残留奥氏体中的任何一种以上结晶相，
拉伸强度为719-901MPa，屈服强度为659-833MPa，
作为所述强度之比的屈强比(屈服强度/拉伸强度)满足0.85以上；
其中所述钢板的厚度为1.8mm以下，屈服强度和钢板厚度满足下述[关系式1]，
[关系式1]
钢板厚度(mm)-屈服强度(MPa)/1000≤1.25；
所述高强度热轧镀覆钢板通过如下方法制备得到：
准备板坯的步骤，以重量％计，所述板坯包含C：0.05～0.5％、Mn：0.1～3.0％、Si：0.5％以下且0％除外、P：0.05％以下且0％除外、S：0.03％以下且0％除外、Nb：0.01％以下且0％除外、B：0.0005～0.005％、Ti：0.005～0.2％、余量的Fe和不可避免的杂质；
对所述板坯进行加热的步骤；
对所述板坯进行热轧制成热轧钢板的步骤；
将所述热轧钢板进行冷却的步骤；
将冷却的钢板进行卷取的步骤；
将卷取的卷板进行冷却制成热轧卷板的步骤；
对所述热轧卷板进行热处理的步骤；
所述热处理时进行镀覆的步骤，
将所述热轧钢板进行冷却的步骤包含将所述热轧钢板在轧制结束后5秒以内以50至1000℃/秒的速度进行冷却；
其中，将所述热轧钢板在轧制结束后进行冷却的步骤中，结束所述冷却的温度(Tcs)是Tcs＝439-423*C-30.4*Mn-12.1*Cr(℃)以下的温度范围，
其中，对所述冷却后的热轧卷板进行热处理的步骤是在热处理温度为400℃以上且720℃以下的温度范围下实施，
其中，在对所述加热后的板坯进行热轧制成热轧钢板的步骤中，将钢板的厚度热轧成1.8mm以下。
2.根据权利要求1所述的高强度热轧镀覆钢板，其屈服强度和钢板厚度满足[关系式2]，
[关系式2]
钢板厚度(mm)-屈服强度(MPa)/1000≤0.85。
3.根据权利要求1所述的高强度热轧镀覆钢板，以重量％计，所述钢板还包含Cr：0.5％以下且0％除外。
4.一种高强度热轧镀覆钢板的制造方法，其包含：
准备板坯的步骤，以重量％计，所述板坯包含C：0.05～0.5％、Mn：0.1～3.0％、Si：0.5％以下且0％除外、P：0.05％以下且0％除外、S：0.03％以下且0％除外、Nb：0.01％以下且0％除外、B：0.0005～0.005％、Ti：0.005～0.2％、余量的Fe和不可避免的杂质；
对所述板坯进行加热的步骤；
对所述板坯进行热轧制成热轧钢板的步骤；
将所述热轧钢板进行冷却的步骤；
将冷却的钢板进行卷取的步骤；
将卷取的卷板进行冷却制成热轧卷板的步骤；
对所述热轧卷板进行热处理的步骤；
所述热处理时进行镀覆的步骤，
将所述热轧钢板进行冷却的步骤包含将所述热轧钢板在轧制结束后5秒以内以50至1000℃/秒的速度进行冷却；
其中，将所述热轧钢板在轧制结束后进行冷却的步骤中，结束所述冷却的温度(Tcs)是Tcs＝439-423*C-30.4*Mn-12.1*Cr(℃)以下的温度范围，
其中，对所述冷却后的热轧卷板进行热处理的步骤是在热处理温度为400℃以上且720℃以下的温度范围下实施，
其中，在对所述加热后的板坯进行热轧制成热轧钢板的步骤中，将钢板的厚度热轧成1.8mm以下。
5.根据权利要求4所述的高强度热轧镀覆钢板的制造方法，其中，
在所述准备板坯的步骤中，以重量％计，所述板坯还包含Cr：0.5％以下且0％除外。
CN201880082167.3A 2017-12-22 2018-03-06 高强度热轧镀覆钢板及其制造方法 Active CN111511934B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR10-2017-0178850 2017-12-22
KR1020170178850A KR102095509B1 (ko) 2017-12-22 2017-12-22 고강도 열연 도금강판 및 그의 제조방법
PCT/KR2018/002667 WO2019124638A1 (ko) 2017-12-22 2018-03-06 고강도 열연 도금강판 및 그의 제조방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111511934A CN111511934A (zh) 2020-08-07
CN111511934B true CN111511934B (zh) 2022-05-27

Family

ID=66994730

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201880082167.3A Active CN111511934B (zh) 2017-12-22 2018-03-06 高强度热轧镀覆钢板及其制造方法

Country Status (4)

Country Link
US (1) US20200392595A1 (zh)
KR (1) KR102095509B1 (zh)
CN (1) CN111511934B (zh)
WO (1) WO2019124638A1 (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113308648B (zh) * 2021-05-14 2022-11-15 唐山钢铁集团高强汽车板有限公司 一种冷轧马氏体钢基板及其生产方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101812633A (zh) * 2009-02-23 2010-08-25 宝山钢铁股份有限公司 一种高屈强比热镀锌结构件用钢及其制造方法
CN103842540A (zh) * 2011-09-29 2014-06-04 杰富意钢铁株式会社 热浸镀锌钢板及其制造方法
CN105209650A (zh) * 2013-05-14 2015-12-30 新日铁住金株式会社 热轧钢板及其制造方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2240618B1 (en) * 2007-12-04 2013-01-23 Posco High-strength steel sheet with excellent low temperature toughness and manufacturing method thereof
JP5402007B2 (ja) * 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR101344537B1 (ko) * 2011-10-28 2013-12-26 현대제철 주식회사 고강도 강판 및 그 제조 방법
US9115416B2 (en) * 2011-12-19 2015-08-25 Kobe Steel, Ltd. High-yield-ratio and high-strength steel sheet excellent in workability
KR20150121155A (ko) * 2013-03-01 2015-10-28 로발마, 에쎄.아 높은 열 확산도, 높은 인성 및 열처리 도중 균열 위험이 낮은 공구강
WO2015088523A1 (en) * 2013-12-11 2015-06-18 ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. Cold rolled and annealed steel sheet
KR20150075307A (ko) * 2013-12-25 2015-07-03 주식회사 포스코 고상 접합성이 우수한 초고강도 열연강판 및 그 제조 방법

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101812633A (zh) * 2009-02-23 2010-08-25 宝山钢铁股份有限公司 一种高屈强比热镀锌结构件用钢及其制造方法
CN103842540A (zh) * 2011-09-29 2014-06-04 杰富意钢铁株式会社 热浸镀锌钢板及其制造方法
CN105209650A (zh) * 2013-05-14 2015-12-30 新日铁住金株式会社 热轧钢板及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
WO2019124638A1 (ko) 2019-06-27
CN111511934A (zh) 2020-08-07
US20200392595A1 (en) 2020-12-17
KR20190076785A (ko) 2019-07-02
KR102095509B1 (ko) 2020-03-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6779320B2 (ja) 強度及び成形性に優れたクラッド鋼板及びその製造方法
EP2217735A1 (en) High strength and low yield ratio steel for structure having excellent low temperature toughness
KR100957963B1 (ko) 용접열영향부의 저온인성과 인장강도가 우수한 고강도저항복비 구조용 강재 및 그 제조방법
KR20130036763A (ko) 가공성 및 내충격성이 우수한 고강도 냉연 강판 및 그 제조 방법
WO2012067474A2 (ko) 극저온 인성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법
JP5761080B2 (ja) 伸びと穴拡げ性と疲労特性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法
KR102020407B1 (ko) 고항복비형 고강도 강판 및 이의 제조방법
KR101585724B1 (ko) 중심부 저온 파괴전파 저항성 및 항복비 특성이 동시에 우수한 후물 라인파이프 강재 및 그 제조방법
KR100782785B1 (ko) 초세립 열연 이상조직강 및 그의 제조 방법
KR100957964B1 (ko) 용접열영향부의 저온인성과 인장강도가 우수한 고강도저항복비 구조용 강재 및 그 제조방법
KR20090069871A (ko) 용접열영향부의 저온인성과 인장강도가 우수한 고강도구조용 강재 및 그 제조방법
KR20200064511A (ko) 연성 및 저온 인성이 우수한 고강도 강재 및 이의 제조방법
KR101482342B1 (ko) 용접성 및 굽힘가공성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법
CN111511934B (zh) 高强度热轧镀覆钢板及其制造方法
KR101518588B1 (ko) 항복강도 및 항복비가 우수한 석출강화형 강판 및 그 제조방법
KR101726139B1 (ko) 연신율 및 충격 인성이 우수한 열간 프레스 부재 및 그 제조방법
KR20110070484A (ko) 피로균열 진전 억제 특성이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법
KR100957965B1 (ko) 냉각 및 권취시 크랙발생이 저감된 고강도 열간성형용열연강판 및 제조방법
JP2002363685A (ja) 低降伏比高強度冷延鋼板
KR101543837B1 (ko) 내충격 특성이 우수한 고항복비 고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR102020390B1 (ko) 성형성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법
KR101988760B1 (ko) 성형성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법
KR20200075957A (ko) 강도와 연성의 밸런스 및 가공성이 우수한 강판 및 그 제조방법
KR20200075337A (ko) 연성 및 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
KR101412365B1 (ko) 고강도 강판 및 그 제조 방법

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
CP03 Change of name, title or address

Address after: Seoul, South Kerean

Patentee after: POSCO Holdings Co.,Ltd.

Address before: Gyeongbuk, South Korea

Patentee before: POSCO

CP03 Change of name, title or address
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20230515

Address after: Gyeongbuk, South Korea

Patentee after: POSCO Co.,Ltd.

Address before: Seoul, South Kerean

Patentee before: POSCO Holdings Co.,Ltd.

TR01 Transfer of patent right