KR101518541B1 - Method for manufacturing hot press forming product having different strength and hot press forming product produced by the same - Google Patents

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Abstract

본 발명은 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법 및 이를 통해 제조된 핫 프레스 포밍 제품에 관한 것이다. 본 발명의 일 실시형태는 중량%로, C: 0.05~0.10%, Mn:0.8~1.3%, Si: 0.1~0.3%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제1강재와, C: 0.1~0.3%, Mn: 1.2~2.7%, B: 0.0005~0.003%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제2강재를 접합하여 접합강재를 얻는 단계; 상기 접합강재를 800~1200℃까지 가열하는 단계; 상기 가열된 접합강재를 열간성형하여 핫 프레스 포밍 제품을 얻는 단계; 및 상기 핫 프레스 포밍 제품을 냉각하는 단계를 포함하고, 상기 제1강재의 인장강도는 상기 가열온도에 따라 결정되는 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법을 제공한다.
본 발명에 따르면, 금형이나 소재의 다양화 등 복잡합 공정 조건의 제어없이, 가열 조건에 따라 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법 및 이를 통해 제조된 핫 프레스 포밍 제품을 제공할 수 있어, 다양한 강도 및 강도 구배를 요구하는 부품에 바람직하게 적용할 수 있다.The present invention relates to a method of manufacturing a hot press forming product having different strengths and a hot press forming product manufactured thereby. An embodiment of the present invention is a steel sheet comprising, by weight%, a first steel material comprising 0.05 to 0.10% of C, 0.8 to 1.3% of Mn, 0.1 to 0.3% of Si, the balance Fe and other unavoidable impurities, 0.3 to 0.3%, Mn: 1.2 to 2.7%, B: 0.0005 to 0.003%, the balance Fe and other unavoidable impurities to obtain a bonded steel; Heating the bonded steel to 800 to 1200 ° C; Hot-forming the heated bonded steel to obtain a hot press forming product; And cooling the hot press forming product, wherein the tensile strength of the first steel has different strengths determined according to the heating temperature.
According to the present invention, it is possible to provide a method of manufacturing a hot press forming product having different strengths according to heating conditions and a hot press forming product manufactured by the method, without controlling complex process conditions such as diversification of a mold and a material, And can be suitably applied to parts requiring various strength and strength gradients.

Description

다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법 및 이를 통해 제조된 핫 프레스 포밍 제품{METHOD FOR MANUFACTURING HOT PRESS FORMING PRODUCT HAVING DIFFERENT STRENGTH AND HOT PRESS FORMING PRODUCT PRODUCED BY THE SAME}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention [0001] The present invention relates to a method of manufacturing a hot press forming product having different strengths, and a hot press forming product manufactured by the method.

본 발명은 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법 및 이를 통해 제조된 핫 프레스 포밍 제품에 관한 것이다.
The present invention relates to a method of manufacturing a hot press forming product having different strengths and a hot press forming product manufactured thereby.

최근 자동차의 연비 저감 및 경량화를 위해 자동차 부품의 고강도화가 요구되고 있다. 소재의 고강도화에 따른 성형성 문제를 극복하기 위해, 고온에서의 낮은 기계적 물성을 이용하여 성형하고, 이에 순차적으로 일어나는 금형 내에서의 열처리를 통해 고강도 물성을 확보하는 핫 프레스 포밍(hot press forming) 공법이 지속적으로 확대되고 있다. 핫 프레스 포밍의 고강도화는 부품의 차량 장착 상태에서, 외부 충격에 대한 변형 흡수능의 관점보다는 구조적으로 변형의 지지에 초점이 이동하고 있다. 따라서, 동일 부품 내에 강도 구배를 부여함으로써, 기능적으로 충격을 흡수하는 역할과 변형 지지의 복합적인 기능을 가지는 부품의 개발이 필요하다. 또한, 외부 하중조건별 적정한 변형량 및 충격 지지를 위한 기계적 특성에 대한 맞춤형 강도 부품이 요구되고 있다.
Recently, it is required to increase the strength of automobile parts in order to reduce fuel consumption and lighten weight of automobiles. In order to overcome the problem of moldability due to high strength of a material, a hot press forming method is used in which a low mechanical property at a high temperature is used to form a mold, and a high strength property is secured through heat treatment in a mold, Is continuously expanding. The increase in the strength of hot press forming has shifted the focus on the structural support of deformation in view of the ability to absorb deformation due to external impacts in the vehicle mounted state of parts. Therefore, it is necessary to develop a component having a function of functionally absorbing impact and a composite function of deformation support by imparting a strength gradient to the same component. In addition, there is a demand for customized strength parts for proper deformation amount and mechanical characteristics for impact support according to external load conditions.

본 발명은 강재의 변태 특성을 이용하여 가열 조건별 강도 제어를 통해 가변적인 강도를 구현할 수 있는 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법 및 이를 통해 제조된 핫 프레스 포밍 제품을 제공하고자 하는 것이다.
The present invention provides a method of manufacturing a hot press forming product having different strengths capable of realizing variable strength through controlling the strength of each heating condition using the transformation properties of the steel material, and a hot press forming product manufactured by the method.

본 발명의 일 실시형태는 중량%로, C: 0.05~0.10%, Mn:0.8~1.3%, Si: 0.1~0.3%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제1강재와, C: 0.1~0.3%, Mn: 1.2~2.7%, B: 0.0005~0.003%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제2강재를 접합하여 접합강재를 얻는 단계; 상기 접합강재를 800~1200℃까지 가열하는 단계; 상기 가열된 접합강재를 열간성형하여 핫 프레스 포밍 제품을 얻는 단계; 및 상기 핫 프레스 포밍 제품을 냉각하는 단계를 포함하고, 상기 제1강재의 인장강도는 상기 가열온도에 따라 결정되는 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법을 제공한다.
An embodiment of the present invention is a steel sheet comprising, by weight%, a first steel material comprising 0.05 to 0.10% of C, 0.8 to 1.3% of Mn, 0.1 to 0.3% of Si, the balance Fe and other unavoidable impurities, 0.3 to 0.3%, Mn: 1.2 to 2.7%, B: 0.0005 to 0.003%, the balance Fe and other unavoidable impurities to obtain a bonded steel; Heating the bonded steel to 800 to 1200 ° C; Hot-forming the heated bonded steel to obtain a hot press forming product; And cooling the hot press forming product, wherein the tensile strength of the first steel has different strengths determined according to the heating temperature.

본 발명의 다른 실시형태는 중량%로, C: 0.05~0.10%, Mn:0.8~1.3%, Si: 0.1~0.3%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제1강재와, C: 0.1~0.3%, Mn: 1.2~2.7%, B: 0.0005~0.003%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제2강재가 접합된 핫 프레스 포밍 제품으로서, 상기 제1강재는 500~1000MPa의 인장강도를 가지며, 상기 제2강재는 1350~1650MPa의 인장강도를 가지는, 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품을 제공한다.
Another embodiment of the present invention is a steel sheet comprising, by weight%, a first steel comprising 0.05 to 0.10% of C, 0.8 to 1.3% of Mn, 0.1 to 0.3% of Si, the balance Fe and other unavoidable impurities, Wherein the first steel material has a tensile strength of 500 to 1000 MPa and a tensile strength of 500 to 1000 MPa, wherein the first steel material has a tensile strength of 500 to 1000 MPa And the second steel has a tensile strength of 1350 to 1650 MPa.

본 발명에 따르면, 금형이나 소재의 다양화 등 복잡합 공정 조건의 제어없이, 가열 조건에 따라 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법 및 이를 통해 제조된 핫 프레스 포밍 제품을 제공할 수 있어, 다양한 강도 및 강도 구배를 요구하는 부품에 바람직하게 적용할 수 있다.
According to the present invention, it is possible to provide a method of manufacturing a hot press forming product having different strengths according to heating conditions and a hot press forming product manufactured by the method, without controlling complex process conditions such as diversification of a mold and a material, And can be suitably applied to parts requiring various strength and strength gradients.

도 1은 열-상변태 관점에서 HSLA(High Strength Low Alloy)강에 대한 가열온도와 변형율 관계의 일례를 나타낸 그래프이다.
도 2는 HSLA강의 가열온도와 변태개시온도의 관계를 나타낸 그래프이다.
도 3은 HSLA강의 가열온도와 인장강도의 관계를 나타낸 그래프이다.
도 4는 열-상변태 관점에서 가열온도에 따른 HPF(Hot Press Forming)강의 냉각시 변형율 변화를 나타낸 그래프이다.
도 5는 HPF강의 가열온도와 변태개시온도의 관계를 나타낸 그래프이다
도 6은 HPF강의 가열온도와 인장강도의 관계를 나타낸 그래프이다.
도 7은 핫 프레스 포밍 제품에 대하여 가열온도에 따른 제1강재와 제2강재의 인장강도비를 나타낸 그래프이다.FIG. 1 is a graph showing an example of a relationship between heating temperature and strain rate for HSLA (High Strength Low Alloy) steel in view of heat-phase transformation.
2 is a graph showing the relationship between the heating temperature and the transformation start temperature of the HSLA steel.
3 is a graph showing the relationship between heating temperature and tensile strength of HSLA steel.
FIG. 4 is a graph showing a change in deformation rate during cooling of an HPF (Hot Press Forming) steel according to a heating temperature in terms of heat-phase transformation.
5 is a graph showing the relationship between the heating temperature of the HPF steel and the transformation starting temperature
6 is a graph showing the relationship between the heating temperature and the tensile strength of the HPF steel.
7 is a graph showing the tensile strength ratios of the first steel material and the second steel material with respect to the heating temperature for the hot press forming product.

본 발명자들은 동일 부품 내에 강도 구배를 부여함으로써, 충격을 흡수하는 기능적 역할과 변형 지지의 복합적인 기능을 가지는 부품의 개발을 위해 연구를 행하던 중, 저합금 고강도(HSLA)강의 변태 특성을 이용하여 가열조건별 강도 제어를 통해 가변적 강도 구현을 실현함으로써 핫 프레스 포밍 제품에 바람직하게 적용할 수 있다는 식견에 근거하여 본 발명을 완성하게 되었다.
The inventors of the present invention have been studying to develop a component having a function of absorbing impact and a composite function of deformation support by imparting a strength gradient to the same component, and by using the transformation property of a low alloy high strength (HSLA) steel, The present invention has been accomplished based on the observation that the present invention can be suitably applied to a hot-press forming product by realizing a variable strength implementation through condition-based strength control.

이를 위해, 본 발명은 일 실시형태로서, 중량%로, C: 0.05~0.10%, Mn:0.8~1.3%, Si: 0.1~0.3%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제1강재와, C: 0.1~0.3%, Mn: 1.2~2.7%, B: 0.0005~0.003%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제2강재를 접합하여 접합강재를 얻는 단계; 상기 접합강재를 800~1200℃까지 가열하는 단계; 상기 가열된 접합강재를 열간성형하여 핫 프레스 포밍 제품을 얻는 단계; 및 상기 핫 프레스 포밍 제품을 냉각하는 단계를 포함하고, 상기 제1강재의 인장강도는 상기 가열온도에 따라 결정되는 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법을 제공한다.
To this end, the present invention provides, as an embodiment, a steel comprising, by weight%, a first steel comprising 0.05 to 0.10% of C, 0.8 to 1.3% of Mn, 0.1 to 0.3% of Si, the balance Fe and other unavoidable impurities, 0.1 to 0.3% of C, 1.2 to 2.7% of Mn, 0.0005 to 0.003% of B, and the balance Fe and other unavoidable impurities to obtain a bonded steel; Heating the bonded steel to 800 to 1200 ° C; Hot-forming the heated bonded steel to obtain a hot press forming product; And cooling the hot press forming product, wherein the tensile strength of the first steel has different strengths determined according to the heating temperature.

이하, 본 발명을 설명한다.
Hereinafter, the present invention will be described.

본 발명에 적용되는 상기 제1강재는 HSLA강으로서, 앞서 언급한 바와 같이 가열온도가 상승함에 따라 강의 변태를 지연시켜 기계적 강도를 상승시키게 된다. 즉, 가열온도의 변화에 따라 변태개시온도가 결정되고 이로 인해 최종 제품의 강도를 결정할 수 있다는 특성을 가진다.
The first steel material to be applied to the present invention is an HSLA steel which, as mentioned above, delays the transformation of the steel as the heating temperature rises, thereby increasing the mechanical strength. That is, the transformation start temperature is determined according to the change of the heating temperature, and thus the strength of the final product can be determined.

도 1은 열-상변태 관점에서 HSLA강에 대한 가열온도와 변형율 관계의 일례를 나타낸 그래프이다. 금속은 일반적으로 가열시에는 팽창이 일어나고, 냉각시에는 수축이 일어난다. 아울러, 야금학적으로 면심입방구조(Face Centered Cubic, FCC)인 오스테나이트 조직에서 냉각에 의해 체심입방구조(Body Centered Cubic, BCC) 로 변화가 될 때 체적이 팽창하는 현상이 발생하는데, 이 원리를 통해 상변태가 일어나는 현상을 관찰할 수 있다. 도 1을 나타난 바와 같이, HSLA강이 가열에 의해 오스테나이징 된 후 냉각이 될 때, 냉각에 따른 수축에 의해 변형률이 감소하다가 갑자기 변형률이 증가하는 지점을 관찰할 수 있는데, 이는 상기 기술된 바와 같이 상변태가 발생함에 의한 것이다. 즉, HSLA강은 가열온도에 따라 상변태의 개시온도가 변화함을 알 수 있으며, 가열온도가 상승함에 따라, 그 값이 감소함을 알 수 있다.
FIG. 1 is a graph showing an example of the relationship between heating temperature and strain rate for HSLA steels in terms of heat-phase transformation. Metals generally expand during heating and during shrinkage during cooling. In addition, when the austenite structure, which is metallurgically a Face Centered Cubic (FCC), is changed to a body centered cubic structure (BCC) by cooling, a phenomenon occurs in which the volume expands. The phase transformation can be observed. As shown in Fig. 1, when the HSLA steel is austenized by heating and then cooled, a point where the strain decreases due to shrinkage due to cooling and then the strain suddenly increases can be observed, As shown in Fig. In other words, it can be seen that the starting temperature of the phase transformation is changed according to the heating temperature of the HSLA steel, and the value decreases as the heating temperature is increased.

도 2는 HSLA강의 가열온도와 변태개시온도의 관계를 나타낸 그래프이며, 도 3은 HSLA강의 가열온도와 인장강도의 관계를 나타낸 그래프이다. 도 2에 나타난 바와 같이, HSLA강은 가열온도가 상승함에 따라 변태개시온도가 650~800℃까지 낮아지는 것을 알 수 있다. 이와 같이 변태개시온도가 낮아짐에 따라 도 3에 나타난 바와 같이, 인장강도 또한 1000MPa까지 증가하는 것을 알 수 있다. 이는 가열온도의 증가가 HSLA강의 오스테나이트 조대화를 야기하게 되고, 결국 변태 사이트가 되는 입계의 밀도를 감소시켜 변태의 구동력이 약화됨에 기인하게 된다. 즉, 단일 강종이라 하더라도 가열온도에 따라 얻어지는 강도가 달라지게 되므로, 사용자는 가열온도를 제어함으로써 원하는 강도를 용이하게 확보하는 것이 가능하다.
FIG. 2 is a graph showing the relationship between the heating temperature and the transformation starting temperature of the HSLA steel, and FIG. 3 is a graph showing the relationship between the heating temperature and the tensile strength of the HSLA steel. As shown in FIG. 2, it can be seen that the transformation starting temperature is lowered to 650 to 800 ° C. as the heating temperature is increased. As shown in Fig. 3, as the transformation start temperature is lowered, the tensile strength also increases to 1000 MPa. This is because the increase of the heating temperature causes the austenite coarsening of the HSLA steel, which in turn decreases the density of the grain boundaries that become the metamorphic sites and weakens the driving force of the transformation. That is, even if a single steel is used, the strength obtained according to the heating temperature is changed. Therefore, the user can easily secure the desired strength by controlling the heating temperature.

상기한 HSLA강의 대표적인 합금조성은 중량%로, C: 0.05~0.10%, Mn:0.8~1.3%, Si: 0.1~0.3%를 포함하는 것이다.
A typical alloy composition of the HSLA steel includes 0.05 to 0.10% of C, 0.8 to 1.3% of Mn, and 0.1 to 0.3% of Si in weight%.

한편, 본 발명에 적용되는 또 다른 강재 즉, 제2강재는 당해기술분야에서 통상적으로 이용되는 핫 프레스 포밍(HPF)용 강이다. 도 4는 열-상변태 관점에서 가열온도에 따른 HPF강의 냉각시 변형율 변화를 나타낸 그래프이다. 도 4에서 알 수 있듯이, HPF강은 가열온도가 증가하더라도 냉각시 변형율 증가가 거의 유사한 온도에서 발생하는데, 이를 통해 HPF강은 다양한 가열온도범위에서도 동일한 상변태 현상이 일어난다는 것을 알 수 있으며, 아울러 기계적 강도 또한 거의 유사하다는 것을 알 수 있다.
Meanwhile, another steel material to be applied to the present invention, i.e., the second steel material, is a hot press forming (HPF) steel which is commonly used in the art. FIG. 4 is a graph showing the change in deformation rate during cooling of HPF steel according to the heating temperature in terms of heat-phase transformation. As can be seen from FIG. 4, the increase in strain upon cooling occurs at almost the same temperature even when the heating temperature is increased. As a result, it can be seen that the HPF steel exhibits the same phase transformation phenomenon in various heating temperature ranges, The strength is also similar.

도 5는 HPF강의 가열온도와 변태개시온도의 관계를 나타낸 그래프이며, 도 6은 HPF강의 가열온도와 인장강도의 관계를 나타낸 그래프이다. 도 5 및 6에 나타난 바와 같이, HPF강은 가열온도가 변화하더라도 변태개시온도와 인장강도가 거의 일정하게 유지되는 것을 알 수 있고, 가열 후 인장강도는 1350~1650PMa 수준임을 알 수 있다. 이는 HPF강이 안정적인 경화능을 가지기 때문에 일어나는 현상이다.
FIG. 5 is a graph showing the relationship between the heating temperature of the HPF steel and the transformation starting temperature, and FIG. 6 is a graph showing the relationship between the heating temperature and the tensile strength of the HPF steel. As shown in FIGS. 5 and 6, it can be seen that the transformation initiation temperature and tensile strength are kept substantially constant even when the heating temperature is changed, and the tensile strength after heating is in the range of 1350 to 1650 PMa. This is due to the fact that HPF steel has a stable curing ability.

상기한 HPF강의 대표적인 합금조성은 C: 0.1~0.3%, Mn: 1.2~2.7%, B: 0.0005~0.003%를 포함하는 것이며, 이러한 합금조성은 당해 기술분야에 이미 널리 공지되어 있다.
A representative alloy composition of the HPF steel includes 0.1 to 0.3% of C, 1.2 to 2.7% of Mn, and 0.0005 to 0.003% of B, and such alloy compositions are already well known in the art.

본 발명의 핫 프레스 포밍 제품의 제조를 위한 방법은 전술한 바와 같은 특성을 갖는 HSLA강과 HPF강을 준비한 뒤, 상기 두 강재를 접합하여 접합강재를 얻는다. 상기 접합강재를 얻기 위해서는 양한 용접 방법이 적용될 수 있으나, 생산성 및 제품 특성을 위해서 레이저 용접을 이용하는 것이 바람직하다.
A method for manufacturing a hot press forming product of the present invention is to prepare an HSLA steel and an HPF steel having the above-described characteristics, and then joining the two steels to obtain a bonded steel. In order to obtain the above-mentioned bonded steel, although a suitable welding method can be applied, it is preferable to use laser welding for productivity and product characteristics.

이후, 상기 접합강재를 800~1200℃로 가열하는 것이 바람직하다. 통상적으로 핫 프레스 포밍의 경우을 위해서는 완전 오스테나이징이 이루어지도록 해야한다. 상기 가열은 이러한 프레스 포밍을 위해 행하는 것으로서, 상기 가열온도가 800℃미만인 경우에는 완전한 오스테나이징이 이루어지지 않아 핫 프레스 포밍 공정에 부적합할 수 있으며, 1200℃를 초과하는 경우에는 본 발명이 의도하는 강도비를 얻기 곤란할 수 있다.
Thereafter, it is preferable to heat the bonded steel to 800 to 1200 ° C. Typically, for hot press forming, full osteonizing should be done. The above heating is performed for such press forming. When the heating temperature is less than 800 ° C, complete austenization is not performed, which may be unsuitable for a hot press forming process. When the heating temperature exceeds 1200 ° C, It may be difficult to obtain the intensity ratio.

상기 가열 후에는 접합강재를 핫 프레스 포밍을 통해 원하는 형상의 제품을 얻고, 이 핫 프레스 포밍 제품을 냉각함으로써 제품에 원하는 강도를 부여할 수 있다. 상기 냉각 공정은 당해 기술분야에서 통상적으로 사용되는 방법을 이용할 수 있다.
After the heating, the bonded steel material is subjected to hot press forming to obtain a product having a desired shape, and by cooling the hot press forming product, desired strength can be imparted to the product. The cooling process may be performed by a method commonly used in the art.

상기 냉각공정을 거친 제1강재는 앞서 언급한 바와 같이 상기 가열온도에 따라 인장강도가 결정되며, 상기 제2강재는 인장강도가 가열온도의 변화에 의존하지 않는다는 특징이 있다. 또한, 상기 제1강재는 500~1000MPa의 인장강도를 가지게 되고, 제2강재는 1350~1650MPa의 인장강도를 가지게 된다.
The tensile strength of the first steel material subjected to the cooling process is determined according to the heating temperature as described above, and the tensile strength of the second steel material is not dependent on the change of the heating temperature. In addition, the first steel has a tensile strength of 500 to 1000 MPa, and the second steel has a tensile strength of 1350 to 1650 MPa.

전술한 바와 같이 제공되는 본 발명의 제조방법에 따라 가열온도에 의해 가변적인 인장강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품을 제공할 수 있으며, 일 실시형태로서, 중량%로, C: 0.05~0.10%, Mn:0.8~1.3%, Si: 0.1~0.3%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제1강재와, C: 0.1~0.3%, Mn: 1.2~2.7%, B: 0.0005~0.003%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제2강재가 접합된 핫 프레스 포밍 제품으로서, 상기 제1강재는 500~1000MPa의 인장강도를 가지며, 상기 제2강재는 1350~1650MPa의 인장강도를 가지는, 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품을 제공할 수 있다. 이를 통해 자동차 부품 등과 같이 고강도와 동시에 동일 부품 내 강도 구배가 요구되는 제품에 바람직하게 적용할 수 있다. 한편, 본 발명이 제공하는 강재는 상기한 바와 같이 본 발명이 제안하는 방법과 같이 제1강재와 제2강재를 접합한 후 프레스 포밍하여 얻을 수도 있으나, 제1강재와 제2강재를 각각 프레스 포밍한 뒤, 상기 강재들을 용접하여 얻을 수도 있다.
According to the manufacturing method of the present invention as described above, it is possible to provide a hot press forming product having a variable tensile strength depending on a heating temperature. In one embodiment, 0.1 to 0.3% of Mn, 1.2 to 2.7% of Mn, 0.0005 to 0.003% of B, the balance Fe (Fe) of 0.8 to 1.3%, Si of 0.1 to 0.3% and the balance of Fe and other unavoidable impurities. Characterized in that the first steel has a tensile strength of 500 to 1000 MPa and the second steel has a tensile strength of 1350 to 1650 MPa and a different strength Can be provided. Accordingly, the present invention can be suitably applied to products such as automobile parts which require high strength and a gradient in the same component. Meanwhile, the steel material provided by the present invention may be obtained by press-forming after joining the first steel material and the second steel material as in the method proposed by the present invention, but the first steel material and the second steel material may be press- And then welding the steel materials.

또한, 상기 제1강재 및 제2강재는 도금층을 가질 수도 있는데, 본 발명에서는 상기 도금층의 대해서 특별히 한정하지 않으며, 예를 들면 알루미늄도금층, 용융아연도금층, 합금화 용융아연도금층 등이 있을 수 있다.
The first and second steels may have a plating layer. In the present invention, the plating layer is not particularly limited, and for example, there may be an aluminum plating layer, a hot-dip galvanized layer, a galvannealed hot-dip galvanized layer and the like.

도 7은 핫 프레스 포밍 제품에 대하여 가열온도에 따른 제1강재와 제2강재의 인장강도비를 나타낸 그래프이다. 도 7에 나타나는 바와 같이, 본 발명의 핫 프레스 포밍 제품은 상기 제1강재와 제2강재의 강도비가 1:1.35~1:3.3의 범위를 가질 수 있으며, 이와 같이 다양한 강도비를 확보함으로써 다양한 제품에 효과적으로 적용될 수 있다.7 is a graph showing the tensile strength ratios of the first steel material and the second steel material with respect to the heating temperature for the hot press forming product. 7, in the hot press forming product of the present invention, the strength ratio of the first steel material to the second steel material may be in the range of 1: 1.35 to 1: 3.3. By thus securing various strength ratios, . ≪ / RTI >

Claims (6)

중량%로, C: 0.05~0.10%, Mn:0.8~1.3%, Si: 0.1~0.3%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제1강재와, C: 0.1~0.3%, Mn: 1.2~2.7%, B: 0.0005~0.003%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제2강재를 접합하여 접합강재를 얻는 단계;
상기 접합강재를 800~1200℃까지 가열하는 단계;
상기 가열된 접합강재를 열간성형하여 핫 프레스 포밍 제품을 얻는 단계; 및
상기 핫 프레스 포밍 제품을 냉각하는 단계를 포함하고,
상기 제1강재의 인장강도는 상기 가열온도에 따라 결정되는 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법.A steel comprising 0.1 to 0.3% of C, 0.1 to 0.3% of Mn, 0.1 to 0.3% of Cr, 0.05 to 0.10% of C, 0.8 to 1.3% of Mn, 0.1 to 0.3% of Si, 0.1 to 0.3% of Si, and the balance Fe and other unavoidable impurities. 2.7%, B: 0.0005 to 0.003%, the balance Fe and other unavoidable impurities to obtain a bonded steel;
Heating the bonded steel to 800 to 1200 ° C;
Hot-forming the heated bonded steel to obtain a hot press forming product; And
Cooling the hot press forming product,
Wherein the tensile strength of the first steel has a different strength determined by the heating temperature. 청구항 1에 있어서,
상기 냉각 후, 제1강재는 500~1000MPa의 인장강도를 가지는, 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법.The method according to claim 1,
Wherein after the cooling, the first steel has a tensile strength of 500 to 1000 MPa. 청구항 1에 있어서,
상기 냉각 후, 제2강재는 1350~1650MPa의 인장강도를 가지는, 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품의 제조방법.The method according to claim 1,
And after the cooling, the second steel has a tensile strength of 1350 to 1650 MPa. 중량%로, C: 0.05~0.10%, Mn:0.8~1.3%, Si: 0.1~0.3%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제1강재와, C: 0.1~0.3%, Mn: 1.2~2.7%, B: 0.0005~0.003%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 제2강재가 접합된 핫 프레스 포밍 제품으로서,
상기 제1강재는 500~1000MPa의 인장강도를 가지며,
상기 제2강재는 1350~1650MPa의 인장강도를 가지는, 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품.A steel comprising 0.1 to 0.3% of C, 0.1 to 0.3% of Mn, 0.1 to 0.3% of Cr, 0.05 to 0.10% of C, 0.8 to 1.3% of Mn, 0.1 to 0.3% of Si, 0.1 to 0.3% of Si, and the balance Fe and other unavoidable impurities. 2.7%, B: 0.0005 to 0.003%, the balance Fe and other unavoidable impurities,
The first steel has a tensile strength of 500 to 1000 MPa,
Wherein the second steel has a tensile strength of 1350 to 1650 MPa. 청구항 4에 있어서,
상기 제1강재 및 제2강재는 도금층을 갖는 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품.The method of claim 4,
Wherein the first steel and the second steel have different strengths with a plated layer. 청구항 4에 있어서,
상기 핫 프레스 포밍 제품은 제1강재와 제2강재의 인장강도비가 1:1.35~1:3.3인 다른 강도를 갖는 핫 프레스 포밍 제품.The method of claim 4,
The hot press forming product has different strengths with a tensile strength ratio of the first steel to the second steel of 1: 1.35 to 1: 3.3.
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