KR101505718B1 - 전기 부싱 - Google Patents

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Abstract

전기 부싱을 관통하여 연장되는 도체의 전기 절연을 제공하는 전기 부싱이 개시된다. 이 부싱은, 도체 위치를 중심으로 동심으로 배열된 적어도 하나의 도전성 포일; 및 장 그레이딩 재료로 이루어지고 도전성 포일의 포일 에지 (205/405) 의 적어도 일부분의 연장부에 적어도 부분적으로 배열된 적어도 하나의 FGM 부분을 포함한다. FGM 부분과 도전성 포일의 연장부에 FGM 부분이 배열된 도전성 포일은, 전기 접촉된다.

Description

전기 부싱{ELECTRICAL BUSHING}
본 발명은 고 전압 기술 분야에 관한 것이고, 특히 도체의 전기 절연을 제공하는 고 전압 부싱들에 관한 것이다.
고 전압 부싱들은 종종 접지된 평면이라고 지칭되는 평면을 관통하여 고 전위에서 전류를 운반하는데 사용되며, 이 평면은 현재 경로와는 다른 전위에 있다. 고 전압 부싱들은 부싱 내부에 위치된 고 전압 도체를 접지된 평면으로부터 전기적으로 절연하도록 디자인된다. 접지된 평면은 예를 들어 변압기 탱크 또는 벽일 수 있다.
도체 및 접지된 평면 사이의 전위 분포의 평탄화를 획득하기 위해, 부싱은 종종 도전성 재료로 이루어지고 고 전압 도체를 동축으로 둘러싸는 다수의 부유, 동축 포일들을 포함하며, 이 동축 포일들은 이른바 콘덴서 코어를 형성한다. 이 포일들은 예를 들어 알루미늄으로 이루어질 수 있고, 통상, 예를 들어 오일 함침된 또는 수지 함침된 종이와 같은 유전성 절연 재료에 의해 이격된다. 동축 포일들은 부싱의 외부와 내부 고 전압 도체 사이의 전기장 분포를 평탄하게 하는 기능을 하며, 따라서 국소장 증강 (local field enhancement) 을 감소시킨다. 동축 포일들은 더 균질의 전기장을 형성하는 것을 돕고, 이에 의해 전기 절연파괴 및 후속하는 열 손상에 대한 위험을 감소시킨다.
이러한 동축 포일들은 통상 부싱 내에 전기장의 효율적인 용량성 그레이딩을 제공한다. 그러나, 포일 에지들 부근에서의 국소장 증강은 통상 남아 있다. 포일 에지들에서의 증강된 장은 고 전압 도체 및 접지된 평면 사이에 인가될 수 있는 동작 전압을 제한한다.
부싱 콘덴서 코어의 포일 에지들에서의 전기장을 그레이딩하는 노력은 US 4,370,514에 개시되어 있다. 여기서, 도전층 및 절연층을 포함하는 이중 층 포일들이 고 전압 도체 주변에서 동축으로 배열되며, 절연층은 높은 유전 상수를 가진다. 포일 에지들에서, 부분적 코로나 방전들 및 서지 전압들을 견뎌내는 부싱의 능력을 개선하기 위해 이중 층 포일들은 절연층이 도전층을 에워싸도록 포개진다. US 4,370,514는 또한 에지에서 가능한 한 큰 곡률반경을 획득하기 위해 구슬형 확장물 (bead-like enlargement) 로 포일들을 종단시킴으로써 포일 에지들 주변의 장 스트레스 (field stress) 를 제한하는 가능성을 논의한다.
US 4,370,514에서 논의된 포일 에지들에서의 장 스트레스를 감소시키는 기법들은 콘덴서 코어의 반경을 증가시키고, 그러므로 부싱의 반경을 증가시킨다. 전력 기술이 발전하여, 더 높은 전압들이 갖가지 애플리케이션들에 채용될 수 있고 그러므로 더 높은 전위들을 견뎌내는 부싱들이 요구된다. 동시에, 부싱에 이용가능한 물리적 공간은 통상 제한된다. 그러므로, 내전압 성질들 및 부싱 직경 사이의 개선된 관계를 가지는 부싱들을 찾는 것이 소망된다.
본 발명의 목적은 내전압 성질들 및 부싱 지름 사이에 개선된 관계를 갖는 부싱을 제공하는 것이다.
이 목적은 부싱을 관통하여 연장되는 도체의 전기 절연을 제공하는 전기 부싱에 의해 달성된다. 이 부싱은, 도체 위치를 중심으로 동심으로 배열된 적어도 하나의 도전성 포일; 및 장 그레이딩 재료를 포함하(고 그것으로 통상 이루어지)고 도전성 포일의 포일 에지의 적어도 일부분의 연장부에 적어도 부분적으로 배열된 적어도 하나의 장 그레이딩 재료 (FGM) 부분을 포함한다. FGM 부분과 도전성 포일의 연장부에 FGM 부분이 배열된 도전성 포일은, 전기 접촉된다.
포일 에지에서의 전기장은 따라서 장 그레이딩 재료의 전기장 문턱치를 초과하는 국소 소전기장 세기들에서 FGM 부분에 의해 그레이딩될 것이다. 포일 에지들에서의 증강된 전기장 세기가 특정 전압을 위해 디자인된 부싱의 치수들을 감소시키려고 시도하는 경우, 또는 특정 부싱 치수화를 위해 공칭 전압을 증가시키려고 시도하는 경우에 종종 제한되므로, 포일 에지에서 FGM 부분에 의해 달성된 장 그레이딩은 내전압 성질들 및 부싱 직경 간에 개선된 관계를 허용한다.
장 그레이딩 재료는 유익하게는 비선형 장 그레이딩 재료일 수 있다. 비선형 장 그레이딩 재료가 사용되는 경우, FGM 부분은 통상 더 큰 범위의 전압들에 대해 효율적인 장 그레이딩을 제공할 것이다.
장 그레이딩 재료는 예를 들어, 장 그레이딩 재료의 전기장 문턱치보다 위에서 장 그레이딩 재료의 장 그레이딩 능력이 전기장 세기 증가와 함께 비선형적으로 증가하는 전기장 문턱치가, 부싱의 공칭 전압에서 포일 에지에서 예상되는 국소 전기장 세기 보다 위에 놓이도록 선택될 수 있다. 종종, 장 그레이딩 재료는 장 그레이딩 재료의 전기장 문턱치가 부싱의 공칭 전압의 2배에서 포일 에지에서 예상되는 국소 전기장 세기 보다 위에 놓이도록 선택될 것이다. 일부 실시형태들에서, 부싱의 공칭 전압에서 포일 에지에서 예상되는 국소 전기장 세기보다 아래에 놓이는 전기장 문턱치를 가지는 장 그레이딩 재료가 사용될 것이다. 공칭 전압에서도 장 그레이딩을 제공하는 FGM 부분을 사용함으로써, 포일 에지들 주변의 노후화 (aging) 현상이 완화될 수도 있다.
하나의 실시형태에서, FGM 부분이 도전성 포일 에지의 적어도 일부분을 지나 연장되는 연장 거리는 포일간 이격 거리에 실질적으로 대응한다. 이로써 포일 에지에서의 원래의 증강된 전기장 세기가 콘덴서 코어의 벌크에서 발견되는 레벨에 유사한 레벨로 감소될 수 있는 것이 달성될 수 있다.
연장 거리는 예를 들어 FGM 부분의 에지에서의 전기장 세기가 부싱의 공칭 전압의 2배를 초과하는 전압들에 대해서도 유전성 절연 재료의 부분 방전 개시 문턱치보다 아래에 있게 되도록 선택될 수 있다.
부싱은 각각의 도전성 포일이 두 개의 외부 포일 에지들을 갖는 복수의 동심으로 배열된 도전성 포일들을 포함할 수 있다. 하나의 실시형태에서, FGM 부분은 실질적으로 모든 외부 포일 에지의 연장부에, 예를 들어 국소 장이 그렇지 않으면 상당히 증강될 모든 외부 포일 에지의 연장부에 배열된다. 일부 기하학적 구조들에서, 일부 포일 에지들, 예를 들어 가장 안쪽 포일의 에지들에서의 국소 장 증강은, 도전성 포일들의 대부분에 가능한 한 강한 국소 장 증강으로서 경험되지 않을 수도 있다. 부싱의 실질적으로 모든 외부 포일 에지에 FGM 부분을 갖춤으로써, 외부 포일 에지들에서의 전기장의 국소 증강으로 인한 부싱 고장의 위험은, 스트레스가 이를테면 예를 들어 공칭 전압 또는 내전압에서 포일 에지들 중에 균일하게 분포되는 상황들에 대해 최소화될 수 있다.
전기 부싱의 도전성 포일은, 예를 들어 도전성 포일을 관통하여 도전성 리드들이 관통하여 배치될 수 있는 도전성 포일의 개구부의 에지들과 같은 내부 에지들, 또는 도전성 포일을 형성하는 두 개의 원통형 및 축방항으로 변위된 도전성 포일 부분들 사이의 에지들을 가질 수도 있다. 하나의 실시형태에서, FGM 부분은 내부 포일 에지의 적어도 일부분의 연장부에 적어도 부분적으로 배열된다. 효율적인 장 그레이딩은 따라서 이러한 내부 포일 에지들 주변에서도 달성될 수 있다.
FGM 부분의 장 그레이딩 성질들을 추가로 개선하기 위해, FGM 부분의 외부 에지는 장 그레이딩 기하학적 형상일 수도 있다.
FGM 부분은 예를 들어 비선형 전기적 성질들을 갖는 장 그레이딩 재료의 테이프로 이루어질 수 있다.
대안으로, FGM 부분은 예를 들어, 인접한 도전성 포일들 사이에 절연을 제공하도록 배열된 유전성 절연체의 적어도 일부분에 적용된 장 그레이딩 재료에 의해 형성될 수 있다.
본 발명의 추가의 양태들이 다음의 상세한 설명에서 및 첨부의 청구항들에서 설명된다.
도 1은 콘덴서 코어를 갖는 부싱의 일 예의 개략도이다.
도 2는 FGM 부분이 있을 때와 없을 때의 도전성 포일 에지들 부근의 전기장의 시뮬레이션들의 결과들을 예시한다.
도 3a-3c는 FGM 부분이 원통형 도전성 포일의 외부 포일들의 에지에 배열될 수 있는 방법의 상이한 예들을 도시한다.
도 4는 도전성 포일의 내부 에지에 배열된 FGM 부분의 일 예를 도시한다.
도 5a는 연장 거리의 다수의 다른 값들에 대한 도전성 포일 에지 부근에서 부싱의 축 방향으로의 전기장 세기의 시뮬레이션들의 결과들을 도시한다.
도5b는 도 5a에서와는 다른 FGM 재료에 대해, 연장 거리의 다수의 다른 값들에 대한 도전성 포일 에지 부근에서 부싱의 축 방향으로의 전기장 세기의 시뮬레이션들의 결과들을 도시한다.
도 6은 기하학적 장 그레이딩을 추가로 제공하도록 기하학적으로 배열된 에지를 갖는 FGM 부분의 일 예의 단면도를 도시한다.
도 7은 FGM 부분이 있을 때 (연속 선) 와 없을 때 (파선) 의 도전성 포일 에지 부근에서의 전기장 세기의 시뮬레이션 결과들을 도시하는 그래프이다.
도 1은 부싱 (100) 이 중공의 길다란 절연체 (105) 를 포함하며 이 절연체를 통해 도체 (110) 가 연장함을 개략적으로 예시한다. 도체 (110) 의 각 말단에는 도체 (110) 를 전기 시스템들 또는 디바이스들에 접속하기 위한 전기 단자 (112) 가 제공된다. 도 1의 부싱 (100) 은 추가로 콘덴서 코어 (115) 를 포함한다. 도 1에서, 도체 (110) 는 부싱 (100) 의 부분을 형성하는 것으로 도시되고 있다. 그러나, 일부 부싱들 (100) 은 도체 (110) 를 구비하지 않고, 도체 (110) 가 삽입될 수도 있는 도체 위치에 파이프 형상 홀을 구비한다.
도 1의 콘덴서 코어 (115) 는 유전성 절연체 (123) 에 의해 이격되는 다수의 포일들 (120) 을 포함한다. 유전성 절연체 (123) 는 통상 고체 절연 재료, 이를테면 오일 또는 수지 함침된 종이로 이루어진다. 포일들 (120) 은 통상 동축으로(coaxially) 배열되고, 예를 들어 알루미늄 또는 다른 도전성 재료로 이루어질 수 있다. 포일들 (120) 은 유전체 재료와 통합될 수 있거나, 또는 유전체 재료와 별개일 수 있다. 포일과 유전체 재료의 통합은 예를 들어 진공 금속화 프로세스에 의해, 또는 도전성 잉크를 유전체 재료에 적용함으로써 달성될 수 있다. 콘덴서 코어 (115) 는 예를 들어 원통의 형상으로 될 수 있거나 또는 도 1에 보인 바와 같은 원추형 말단 부분을 갖는 원통으로 될 수 있다. 포일들은 종종 원통 형상으로 된다. 종종, 외부 포일 (120) 의 축방향 길이는, 콘덴서 코어 (115) 에서 다른 포일들 (120) 의 유사한 영역을 유지하기 위해 내부 포일 (120) 의 축방향 길이보다 작다.
도 1의 부싱은 절연체 (105) 가 부착되는 플랜지 (125) 를 더 포함한다. 플랜지 (125) 는 도체 (110) 가 관통하여 연장되는 평면 (130) 에 부싱 (100) 을 연결하기 위해 사용될 수 있다. 플랜지 (125) 는 도 1에서 접속부 (135) 에 의해 나타낸 바와 같이, 종종 최외곽 도전성 포일 (120) 에 전기적으로 접속된다. 평면 (130) 은 접지에 접속될 수도 있거나, 또는 접지와는 다른 전위를 가질 수 있다. 그러나, 설명의 편이를 위해, 용어 접지된 평면은 평면 (130) 을 언급할 때 사용된다.
부싱 (100) 이 사용중인 경우, 콘덴서 코어 (115) 는 분압기 (voltage divider) 로서 역할을 하고 장을 콘덴서 코어 (115) 내에서 실질적으로 균일하게 분산시킨다.
도전성 포일들 (120) 이 부싱 (100) 내의 전기장을 용량적으로 그레이딩하기 위해 효율적으로 기능을 하는 경우, 도전성 포일 에지들 부근의 전기장은 경계 효과로 인해 국소적으로 증강된다. 보통, 포일 에지들에서의 전기장 증강은 포일들 (120) 이 더 얇을수록 더 강하다 (극히 얇은 포일들 (120) 의 제한으로, 에지들에서의 전기장 세기는 외견상 무한대가 되는 경향이 있다). 포일 에지들에서의 높은 전기장 세기들이 예를 들어 부분 방전 또는 플래시오버의 관점에서 실패의 원인이 될 수도 있으므로, 장 그레이딩은 유익할 것이다.
현재의 기술에 따르면, 포일 에지에서의 장 그레이딩은 장 그레이딩 재료로 만들어진 FGM 부분이 도전성 포일과 전기 접촉하도록 도전성 포일 (120) 의 에지의 적어도 일부분의 연장부에 장 그레이딩 재료 (Field Grading Material; FGM) 부분을 (적어도 부분적으로) 배치함으로써 달성될 수도 있다.
FGM 부분은 방사 방향에서 부싱 (100) 에 걸리는 전압들의 특정 범위에 대해 효율적인 장 그레이딩을 제공하기 위해 디자인될 수도 있다. 예를 들어, FGM 부분은 장 그레이딩 측정치들이 취해지지 않았던 한 도전성 포일의 에지에서의 전기장 세기의 국소 증강이 부싱 (100) 에 대해 치수화될 경우의 전압에서 및/또는 그 전압보다 위에서 효율적인 장 그레이딩을 제공하기 위해 디자인될 수도 있다. 부싱 (100) 에 걸리는 특정 전압에 대응하는 임계 전압 조건이 바람직하게 선택될 수 있고 이 특정 전압보다 위에서 가장 효율적인 장 그레이딩이 소망된다 (이러한 전압은 본원에서 임계 전압이라고 지칭된다). 부싱 (100) 의 디자인에 의존하여, 임계 전압은 예를 들어 부싱의 공칭 전압; 부싱 (100) 이 더 긴 기간 동안 견딜 수 있어야 하는 부싱의 내전압, 즉 공칭 전압보다 높은 전압 (통상 공칭 전압의 2배); 조명 임펄스에서 발생하는 전압 (예컨대 기본 절연 레벨 (BIL), 기본 임펄스 내전압이라고도 지칭됨), 또는 고 주파수 또는 과도 전압 (예를 들어 공칭 전압의 3-5 배의 크기임) 일 수 있다.
장 그레이딩 재료는 유익하게는 비선형 장 그레이딩 재료일 수 있고, 디자인은 이에 의해 전압 상황들의 큰 범위에서 효율적인 장 그레이딩을 제공한다. 적절한 비선형 장 그레이딩 재료는, 높은 장 그레이딩 양이 높은 전기장들에서 달성되는 반면 장 분포에 대한 장 (field) 충격이 더 낮은 전기장들에서 작거나 무시될 수 있도록 하는 방식으로, 그 재료가 노출되는 로컬 전기장 세기 (E) 에 의존하는 전기적 성질들을 가진다. 장 그레이딩 재료의 비선형 장 그레이딩 성질은 전기장에 비선형적으로 의존하는 도전율 또는 유전율을 갖는 재료의 결과이다.
비선형 장 그레이딩 재료들은 통상 (재료 의존성) 전기장 문턱치 Eb와 연관되며, 이 전기장 문턱치 위에서 재료의 장 그레이딩 성질들은 증가하는 전기장과 함께 급속하게 변경하는 반면, 문턱치 Eb 미만의 크기를 갖는 전기장들에 대해, 장 그레이딩 재료에 의해 획득된 장 그레이딩 효과는 상당히 낮거나 또는 무시할 수 있다. 전기장의 변화와 함께하는 재료의 전기적 성질들의 변경들로 인해, 전기장이 전기장 문턱치 Eb를 (적어도) 국소적으로 초과하는 비균질 전기장 분포는, FGM 재료의 존재로, FGM의 부재 시보다 더 균일하게 될 것인데, 전기장 세기가 Eb를 원래 초과하는 지역/스폿들에서의 전기적 스트레스가 감소될 것이라서이다. 장 그레이딩 재료의 조성에 의존하여, 전기장 문턱치 Eb는 다소 뚜렷해질 수 있다.
장 그레이딩 재료들은 예를 들어 절연성 폴리머가 비선형 전기적 성질들을 야기하는 입자들로 채워지는 폴리머 복합재들일 수 있다. 비선형 전기적 성질들은 예를 들어 충전재 입자들의 재료의 고유한 비선형성에 의해, 입계 (grain-boundary) 효과로서, 또는 2개의 조합으로서 달성될 수 있다. 충전제 입자 사이즈는 예를 들어 10-150㎛, 또는 10-100㎚의 범위 내에 놓일 수 있거나, 또는 임의의 다른 적합한 입자 사이즈가 이용될 수 있다. 모든 충전 입자들은 동일한 재료로 될 수 있거나, 또는 다른 화합물의 입자들의 혼합물이 사용될 수 있다. 비선형 장 그레이딩 재료는 비선형 저항 성질들 (비선형 배리스터 성질들) 을 가질 수 있어서, 도전율은 증가하는 전기장 세기, 또는 비선형 용량성 성질들과 함께 비선형적으로 증가하며, 그래서 유전 상수는 증가하는 전기장 세기와 함께 비선형적으로 증가한다.
전형적인 비선형 저항 장 그레이딩 재료들은 전기장 문턱치 Eb 미만의 낮고 거의 일정한 도전율 σ0를 가지는 반면, 도전율은 Eb 보다 높은 전기장들에 대해 증가하는 전기장과 함께 급속히 증가한다. Eb 미만에서, 비선형 저항 장 그레이딩 재료들은 통상, 장 그레이딩 재료의 충전재의 양에 의존하여, 절연체들의 전기적 성질들에 가까운 전기적 성질들을 가진다. Eb를 초과해서는, 전류-전압 관계는 통상
Figure 112012091645169-pct00001
로 설명되며, 여기서 α> 0이다. 장 그레이딩 재료의 비선형 저항 성질들을 달성하기 위해 충전 입자들에서 사용될 수 있는 재료들의 예들은 SiC, ZnO, TiO2, SnO2, BaTiO3, 카본 블랙 또는 반-도전성 폴리머 충전재들이다. 비선형 용량성 장 그레이딩 재료들은 전기장 문턱치 Eb 미만의 낮고 거의 일정한 유전 상수 εr을 가지는 한편 그 유전 상수는 Eb 보다 높은 크기의 전기장들에서 급속히 증가한다. 장 그레이딩 재료의 비선형 용량성 성질들을 달성하기 위해 충전 입자들에서 사용될 수 있는 재료의 일 예는 BaTiO3이다.
장 그레이딩 재료의 절연성 폴리머는 예를 들어 에틸렌 프로필 디엔 모노머 (EPDM) 또는 실리콘 고무들과 같은 엘라스토머; 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리부틸렌 테레프탈레이트 (PBT), 폴리에틸렌 테레프탈레이트 (PET), 폴리카보네이트 (PC), 아크릴로니트릴 부타디엔 스티렌 (ABS), 폴리스티렌 (PS) 또는 나일론과 같은 열가소성 폴리머; 에폭시 또는 폴리우레탄 수지와 같은 열경화성 폴리머; 에틸렌-비닐-아세테이트에 기반하여 형성된 것들과 같은 접착제; 열가소성 엘라스토머; 요변성 페인트 또는 겔; 또는 공중합체들을 포함한 이러한 재료들의 조합, 예를 들어 폴리이소부틸렌 및 비정질 폴리프로필렌의 조합일 수 있다. 예를 들어 기계적 성질들의 관점에서 장 그레이딩 재료의 다른 소망의 성질들을 성취하기 위해, 추가의 구성요소들이 예를 들어 EP1975949 및 US4252692에서 설명된 바와 같이 포함될 수도 있다.
도전성 포일의 에지의 적어도 일부분의 연장부에 FGM 부분을 배열함으로써, 도체 포일 에지들에서의 국소 장 그레이딩은 FGM 부분의 위치에서의 국소 전기장의 크기가 장 그레이딩 재료의 전기장 문턱치 Eb를 초과하여 도달하는 경우에 달성될 수 있다. FGM 부분은 따라서, 부싱의 방사 방향에서의 전압이 전압 문턱치를 초과하는 크기를 취하는 경우 도전성 포일 에지에서의 국소 전기장을 그레이딩하도록 동작한다. FGM 부분은 예를 들어 이러한 전압 문턱치가 임계 전압에 대응하도록 디자인될 수 있다.
도 2는 FGM 테이프의 형태의 FGM 부분 (200) 이 배열되어 있는 도전성 포일 에지 (205) 의 부근에서 전기장 E의 시뮬레이션들로부터의 결과들을 예시한다. FGM 부분 (200) 이 도전성 포일 에지의 연장부에 배열되어 있는 도전성 포일 에지 (205), 뿐만 아니라 임의의 FGM 부분 (200) 을 가지지 않는 두 개의 인접한 도전성 포일 에지들 (205A) (여기서 기존의 포일 에지들 (205A) 이라 지칭됨) 이 보여진다. 특정 전압에서의 전기장 E는 등전위 곡선들 (210) 에 의해 기존의 방식으로 도시되어 있다. 예시의 목적을 위해, 포일들 (120) 에 수직한 (가상) 평면 (215) 이 포일 에지 (205) 에서 그려져, GHM 부분 (200) 을 갖는 도전성 포일 (120) 이 끝나는 곳을 표시한다. 더욱이, FGM 부분 (200) 의 에지는 참조 번호 (220) 로 나타내어져 있다. 이 도면에서 알 수 있는 바와 같이, 전기장은 도전성 포일들 (120) 간에 포일 에지들로부터의 어떤 거리에서 고도로 균질하다. 그러나, 기존의 포일 에지들 (205A) 에서는 국소적으로, 전기장이 증강된다. FGM 부분 (200) 을 갖는 포일 에지 (205) 에서, 한편으로는, 등전위 곡선들은 FGM 부분 (200) 의 길이를 따라, 특히 포일 에지 (205) 를 초과하여 연장되는 FGM 부분 (200) 의 부분을 따라 분포된다.
콘덴서 코어 (115) 의 말단에서 도전성 포일 에지의 연장부에 배열된 FGM 부분 (200) 의 상이한 예들은 도 3a-3c에서 도시된다. 콘덴서 코어 (115) 의 말단에서의 도전성 포일 에지 (205) 는 외부 도전성 포일 에지 (205) 라고 지칭될 것이다. 높은 전기적 스트레스는 통상, 과도 및 현재 사용중인 (in-service) AC 또는 DC 전압 모두 중에는 외부 도전성 포일 에지들 (205) 주변의 지역에서 국소적으로 발생한다.
도 3a-3c에서, FGM 부분 (200) 의 윤곽들은 실선들에 의해 나타내어지는 한편, 도전성 포일 (120) 의 윤곽들은 파선들에 의해 나타내어진다. 도 3a-3c의 FGM 부분들 (200) 은 (가상) 연장 포일 (미도시) 을 따라 거리 dE를 연장되며, 가상 연장 포일은, 포일 에지 (205) 에 수직이고 도전성 포일 (120) 에 접하는 평면에 평행한 (연속하는) 연장 방향들의 세트에서 포일 에지 (205) 로부터 연장한다. 연장 방향의 일 예는 도 3a-3c에서 화살표 310에 의해 나타내어진다. FGM (200) 이 포일 에지 (205) 로부터 연장 방향 (310) 에서 가상 평면 (215) 의 외부 측의 공간 속으로 연장되는 거리 dE는 이 방향에서의 연장 거리 dE 라고 지칭된다.
도 3a에 도시된 일 예에서, FGM 부분 (200) 은, FGM 부분 (200) 이 도전성 포일 (120) 을 부분적으로 덮는 방식으로 외부 도전성 포일 에지 (205) 의 연장부에 배열된 원통으로서 형성된다.
도 3b의 일 예에서, FGM 부분 (200) 은, FGM 부분 (200) 의 부분이 도전성 포일 (120) 에 의해 에워싸이는 방식으로 외부 도전성 포일 에지 (205) 의 연장부에 배열된 원통으로서 형성된다. 도 3b의 일 예에서, 도전성 포일 (120) 은 FGM 부분 (200) 의 부분을 덮는다.
도 3a 및 3b에 보여진 예들에서, FGM 부분 (200) 및 도전성 포일 (120) 은 겹침 거리 dO만큼 겹쳐진다.
도 3c의 일 예에서, FGM 부분 (200) 은, 원통형 도전성 포일 (120) 의 전체 길이를 따라 신장되고 외부 도전성 포일 에지들 (205) 을 넘어서 연장되는 원통으로서 형성된다. 그런고로, 이 예에서, 겹침 거리 dO는 도전성 포일 (120) 의 전체 길이에 해당한다. 도 3c의 FGM 부분 (200) 은 도전성 포일 (120) 을 덮도록 구성된 것으로 도시된다. 원통 도전성 포일 (120) 의 전체 길이를 따라 신장하는 FGM 부분 (200) 은 대안적으로 도전성 포일 (120) 의 내부에 배치될 수 있다.
도 3a-3c에 도시된 FGM 부분들 (200) 은 예들일 뿐이고, 도전성 포일 에지의 적어도 일부의 연장부에 배열된 FGM 부분 (200) 의 대안적 실시형태들이 사용될 수도 있다. 예를 들어, FGM 부분 (200) 은 도전성 포일 에지 (205) 를 내부 및 외부 모두에서 덮도록 도전성 포일 에지 (205) 위에 포개질 수 있다. 더욱이, 예시의 목적을 위해, 도 3a-3c의 FGM 부분들은 평탄한 측방향 표면들 및 직선형, 수직의 기부 에지들로 된 원통들로서 보이고 있다. 그러나, 다른 형상들의 FGM 부분들 (200) 이 사용될 수도 있다. 예를 들어, 도전성 포일의 적어도 일부의 연장부에 배치된 FGM 부분 (200) 은 가상 연장 포일에 국한될 필요는 없고 다른 방향들에서도 포일 에지 (205) 를 넘어서는 공간을 점유할 수 있다. 도전성 포일 에지 (205) 의 적어도 일부분의 연장부에 배열된 FGM 부분 (200) 은, 적어도 부분적으로는, 포일 에지 (205) 의 적어도 일부분에 접하고 포일 (120) 에 수직인 가상 평면 (215) 을 넘어서, 가상 평면 (215) 의 외부 측 (즉 포일 (120) 에 의해 점유되지 않은 측) 의 공간 속으로 연장한다. 하나의 실시형태에서, 도전성 포일 에지 (205) 의 적어도 일부분의 연장부에 배열된 FGM 부분 (200) 의 부분은 실질적으로 가상 연장 포일을 따라 배치된다.
도 3a-3c는 콘덴서 코어 (115) 의 하나의 말단에서 외부 도전성 포일 에지 (205) 의 연장부에 배열된 FGM 부분들 (200) 의 상이한 예들을 보여준다. 보통, FGM 부분 (200) 은 콘덴서 코어 (115) 의 다른 말단의 외부 도전성 포일 에지 (205) 에서 동일한 방식으로 배열될 것이다. 하나의 실시형태에서, 실질적으로 모든 콘덴서 코어 (115) 의 도전성 포일 (120) 에는 모든 외부 에지 (205) 에 FGM 부분 (200) 이 갖추어져, 외부 포일 에지들 (205) 에서의 전기장의 효율적인 평탄화를 제공한다. 이 실시형태에서, 모든 외부 에지 (205) 에는 FGM 부분 (200) 이 갖추어질 수도 있거나, 또는 하나 (예컨대 가장 안쪽의) 도전성 포일 (120) 를 뺀 모두에는, 또는 몇몇, 이를테면 두 개의 또는 세 개의 도전성 포일들을 뺀 모두에는, 외부 포일 에지들 (205) 에 FGM 부분 (200) 가 갖추어질 수도 있다. 실질적으로 모든 도전성 포일 (120) 에 FGM 부분 (200) 이 갖추어진 실시형태는 전기장 스트레스가 다른 도전성 포일들 (120) 의 에지들 (205) 에서 대략 동일한 경우에 적합하다. 종종, 전기장은 부싱 (100) 전체에 걸쳐 변화한다. 그러면 균일한 전기장 스트레스가 예를 들어 높은 전기장의 위치들에서, 인접한 포일들 (120) 사이의 거리가 낮은 전기장의 위치들에서보다 작도록 포일간 이격 거리를 변화시킴으로써 달성될 수 있다.
FGM 부분 (200) 이 갖추어져 있는 도전성 포일들 (120) 이 다른 방식으로 선택되어 있는 추가의 실시형태들이 또한 고려될 수도 있다. 예를 들어, 전기적 스트레스가 포일 에지들 간에 불균일하게 분포되는 상황들이 있을 수도 있다. 이는 예를 들어 고 주파수 과도현상 (transients) 을 받게 되는 경우일 수도 있다. 부싱 (100) 의 FGM 부분(들) (200) 이 이러한 상황들에서의 스트레스를 감소시키도록 디자인되는 경우, FGM 부분(들) (200) 의 애플리케이션은 예를 들어 높은 스트레스가 이러한 상황들에서 예상될 그런 포일 에지들로 제한될 수 있다. 이러한 상황의 하나의 예는 가장 바깥의 포일에 가장 영향을 주는 고속, 과도 임펄스의 경우에 장 그레이딩 재료가 장 스트레스를 감소시키도록 기능을 하는 경우이다. 이 상황에서, FGM 부분 (200) 을 최외곽 포일의 에지들에 제공하는 것이 충분할 수도 있다.
일부 부싱들 (100) 에서, 하나 이상의 도전성 포일들 (120) 은 콘덴서 코어 말단들에서의 외부 에지들 (205) 외에 추가의 에지들을 가질 수도 있다. 이는 예를 들어 전류 및/또는 전압 감지 목적으로 전기적 태핑 (tapping) 이 도전성 포일 (120) 에 접속되는 경우일 수 있다. 내부 도전성 포일 (120) (즉 가장 바깥의 도전성 포일 (120) 에 의해 둘러싸인 도전성 포일 (120)) 에 접속시키기 위해, 태핑 리드가 가장 바깥의 도전성 포일들 (120) (및 어쩌면 내부 도전성 포일 (120) 이 태핑에 접속되는 것에 의존하여 추가의 도전성 포일들 (120)) 에서의 개구부를 통과해야 한다. 그런고로, 이러한 부싱 (100) 은, 본원에서 내부 도전성 포일 에지들이라고 지칭되는 콘덴서 코어 (115) 내부의 도전성 포일 에지들을 가질 것이다. 부싱 (100) 과 도체 (110) 의 전기 단자들 (112) 이 접속되는 시스템/디바이스 사이의 상호작용에 의해 형성된 공진들 때문에, 과도 전압들이 이러한 내부 포일 에지들을 따라 유도될 수 있으며, 따라서 이러한 내부 포일 에지들을 부싱 (100) 의 잠재적으로 취약한 부분이 되게 한다.
FGM 부분 (200) 은 이러한 내부 포일 에지들에 전기장 스트레스를 낮추고 이에 의해 부분 방전 또는 브레이크다운에 대한 위험을 완화시키기 위해 적용될 수 있다. 2개의 동심으로 배열된 도전성 포일들 (120a 및 120b) 의 일 예는 외부 도전성 포일 (120a) 이 내부 도전성 포일 (120b) 을 둘러싸고 있는 도 4에서 도시된다. 측정 탭들 (400a 및 400b) 이 도전성 포일들 (120a 및 120b) 에 각각 배치된다. 도 4의 외부 도전성 포일 (120a) 은 측정 탭 (400b) 을 접속시키는 리드들이 내부 도전성 포일 (120b) 에 닿도록 하기 위해 개방되어 있고, 따라서 내부 에지 (405) 를 생성한다.
FGM 부분 (200) 은 내부 에지 (405) 의 2개의 상이한 부분들의 연장부에 배열되어 있다 (대안으로, 도 4의 FGM 부분 (200) 은 각각이 내부 에지 (405) 의 연장부의 부분에 배열된 2개의 FGM 부분들 (200) 로서 보여질 수 있다). 도 4의 FGM 부분 (200) 은 도전성 포일 (120) 로부터, 내부 포일 에지 (405) 에 수직이고 도전성 포일 (120) 에 접하는 방향을 따라, 즉 연장 방향을 따라 연장한다. 도 4에서, 외부 도전성 포일 (120a) 은 2개의 부분들이 동일한 전위에 있을 것을 보장하는 브리지 (410) 에 상호접속된 2개의 부분들로 나누어져 있다. 외부 도전성 포일 (120a) 을 개구하는 다른 방법들이 채용될 수도 있다.
내부 도전성 포일 에지들 (405) 은 측정 탭들 (400) 을 접속시키는 것과는 다른 이유들로 콘덴서 코어 (115) 에서 나타날 수도 있다. 예를 들어, 일부 부싱들 (100) 에서, 도전성 포일들 (120) 의 일부 또는 모두 (예를 들어 최외곽 포일 (120) 을 뺀 모두) 는 동일한 직경으로 되고 부싱 (100) 의 축 방향에서 서로에 대해 변위된 2개의 부분들로 나누어진다. 따라서, 이러한 도전성 포일들 (120) 은 2개의 외부 에지들 (205) 및 2개의 내부 에지들 (405) 을 가질 것이다. 이 방식으로 배열된 도전성 포일들을 갖는 부싱의 일 예는 US 3659033에 개시되어 있다.
FGM 부분 (200) 과 도전성 포일 (120) 은 포일 에지 (205/405) 에서 효율적인 장 그레이딩을 달성하기 위해 전기 접촉되어야 한다. 전기 접촉은 예를 들어 도전성 글루를 FGM 부분 (200) 및 도전성 포일 (120) 사이에 적용함으로써, 또는 FGM 부분 (200) 및 도전성 포일 (120) 을 엄중하게 배열함으로써 등으로 달성될 수 있다. 도전성 포일 (120) 이 FGM 부분 (200) 에 기계적 지지를 제공하기 위해 사용되는 실시형태들에서, 겹침 거리 dO는 바람직하게는 충분한 기계적 지지가 제공될 수 있도록 선택되어야 한다. 다른 경우들에서, FGM 부분 (200) 및 도전성 포일 (120) 가 그 두 개의 사이에 전기 접촉을 제공하기 위해 터치하는 것이면 충분할 수 있다.
주어진 부싱 애플리케이션에 대해, FGM 부분 (200) 의 디자인은 적합한 장 그레이딩 재료의 선택과 적합한 연장 거리 dE를 결정하는 것을 포함하여 FGM 부분 (200) 의 치수들을 디자인하는 것을 수반한다. 더욱이, 부싱 (100) 에 걸리는 특정 전압보다 위에서 가장 효율적인 장 그레이딩이 소망되는 상기 특정 전압에 대응하는 임계 전압이 유익하게 선택될 수 있다. 장 그레이딩 재료는 예를 들어 전기장 문턱치 Eb가 임계 전압의 포일 에지 (205/405) 에서 예상되는 국소 전기장 세기 미만에 또는 그 국소 전기장 세기에 놓이도록 선택될 수 있다. 문턱치 Eb는 예를 들어 임계 전압의 콘덴서 코어 (115) 의 벌크 내에서 예상되는 국소 전기장 세기에 대략 대응하도록 선택될 수 있다.
임계 전압은 예를 들어 고장의 경우에 부싱 (100) 을 가로질러서 발생할 과도 전압들에 대해 FGM 부분 (200) 이 FGM 부분 (200) 을 보호하도록 설정될 수 있으며, 따라서 임의의 이러한 과도 전압들의 영향을 감소시킨다. 그때 적합한 임계 전압은 예를 들어 부싱 (100) 의 공칭 전압 (이 공칭 전압은 부싱이 디자인되는 최대 동작 전압임) 의 2-4배의 범위 내로 설정될 수 있다. 임계 전압은 대안적으로, 예를 들어, 부싱 (100) 의 공칭 전압으로 설정되며, 따라서 부싱의 정상 동작 동안의 부분 방전에 대한 위험을 감소시킬 수 있다. 대안으로, 임계 전압은, 예를 들어 공칭 부싱의 대략 2배, 또는 BIL 전압의 내전압으로 설정될 수 있다. 임계 전압 조건을 정의하는 다른 방법들이 FGM 부분 (200) 을 적절히 치수화하는 경우에 대안적으로 사용될 수도 있다.
주어진 장 그레이딩 재료에 대해, 연장 거리 dE는 부싱 (100) 이 임계 전압에 노출되는 경우 충분한 거리에 걸쳐 분포될 포일 에지 (205) 로부터 FGM 부분 (200) 의 에지 (220) 까지의 전위 강하에 대해 충분히 길게 되도록 선택될 수 있다. 연장 거리 dE는 예를 들어 FMG 부분 (200) 에 의한 장 그레이딩이 소망된 전압 범위에서 FGM 부분 (200) 부근의 스트레스가 유전성 절연 재료의 부분 방전 개시 문턱치 미만으로 유지되도록 선택될 수 있다.
하나의 실시형태에서, 연장 거리 dE는 대략, 포일간 이격 거리 dI라고도 지칭되는 두 개의 인접한 도전성 포일들 (120) 사이의 방사상 거리에 해당한다. 적합한 비선형 전기적 성질들을 갖는 적절한 장 그레이딩 재료는 이 실시형태에서 예를 들어 임계 전압에서, 포일 에지 (205/405) 및 FGM 부분 (200) 의 에지 (220) 사이의 전위차가 도전성 포일 (120) 및 인접한 도전성 포일들 (120) 사이의 전압과 동일한 정도의 크기로 되도록 선택될 수 있다.
도 5a는 부싱 (100) 의 연장 방향 (310) 에서 전기장 E의 크기의 시뮬레이션들로부터의 결과들을 보여주는 그래프이다. 도전성 포일 (120) 의 아래측에서, 및, 그것의 연장부에서, 대응하는 FGM 부분 (200) 의 아래측에서 이 크기의 시뮬레이션된 값들은 연장 거리 dE의 5개의 상이한 값들에 대해 연장 방향 (310) 에서 거리의 함수 x로서 그려진다. 다음의 관계는 FGM 재료의 도전율 σ에 적용하는 것으로 간주되었다:
Figure 112012091645169-pct00002
(1)
다음의 매개변수들은 다음의 시뮬레이션들에서 사용되었다: FGM 부분의 두께: 0.25 ㎜; 도전성 포일들의 두께: 0.03 ㎜; 포일간 거리 dI: 1.57 ㎜; 로우 장 (low-field) 도전율 σ0: 10-8 S/m; 전기장 문턱치 Eb: 1 kV/㎜; 지수 α: 4. 포일 에지 (205) 는, 시뮬레이션들에서, x = 0 ㎜에 위치되었다. 이들 시뮬레이션들에서 이용된 재료 매개변수들은 도전성 입자들이 σ0의 값을 증가시키기 위해 추가되었던 전형적인 SiC-계 FGM 재료에 대응한다. 동일한 재료 성질들이 도 2 가 획득되게 하였던 시뮬레이션들에서 사용되었다.
시뮬레이션들이 도 5a에서 보여졌던 연장 거리 dE의 5개의 상이한 값들은 0.32 dI, 0.96 dI, 1.59 dI, 2.23 dI 및 2.87 dI이다. 덧붙여서, FGM 부분 (200) 이 없을 경우의 결과 또한 보여진다. 도 5a에서 알 수 있듯이, 피크 500은 FGM 부분 (200) 이 적용되지 않는 경우에 포일 에지 (205/405) 에서 나타난다. FGM 부분 (200) 의 사용은 포일 에지 (205/405) 에서의 피크를 대폭 감소시키며, 포일 에지 (205/405) 에서의 나머지 피크는 참조 번호 505로 나타내어진다. FGM 부분 (200) 이 포일 에지 (205/405) 에 적용되는 경우, 나머지 피크 (505) 의 높이는 기본적으로 FGM 부분 (200) 이 얼마나 연장되는지에 무관하며 - 유사한 크기의 나머지 피크 (505) 가 FGM 부분 (200) 의 연장 거리 dE에 무관하게 획득된다.
예상대로, 부가적인 피크 (510) 가 FGM 부분이 도입될 경우에 나타나며, 이 부가적인 피크는 FGM 부분 (200) 의 에지 (220) 에서 나타난다. 이 부가적인 피크 (510) 는 FGM 부분이 사용되지 않는 경우에 포일 에지 (205/405) 에서 나타나는 피크 (500) 보다 상당히 낮다. 이 부가적인 피크 (510) 는 FGM 재료의 장 그레이딩 성질들에 부분적으로 의존하고, FGM 부분 (200) 의 두께가 도전성 포일 (120) 의 것보다 더 큼으로 인해 증가된 기하학적 장 그레이딩 성질들에 부분적으로 의존한다. 도 5a에서 알 수 있듯이, 쉽게 구할 수 있는 FGM 재료 및 기하구조에 대해, dE
Figure 112012091645169-pct00003
1.6 dI가 가장 효율적인 장 그레이딩을 제공한다. 연장 거리 dE의 더 높은 값들에 대해, FGM 부분 (200) 의 에지 (220) 에서의 부가적인 피크 (510) 의 크기는 포일 에지 (205/405) 에서의 나머지 피크 (505) 의 크기보다 낮을 것이다. FGM 부분 (200) 의 에지 (220) 에서의 전기장의 이 추가 감소는 부싱 (100) 에 대한 전기적 스트레스 상황을 개선하지 않을 것이고, 따라서 dE
Figure 112012091645169-pct00004
1.6 dI 를 넘어서는 FGM 부분 (200) 의 임의의 추가 연장은 불필요하다고 생각될 수 있다. 다른 한편으로, 연장 거리 dE의 더 낮은 값들에 대해, 장 그레이딩 재료의 전위는 FGM 부분의 에지 (220) 에서의 부가적인 피크 (510) 가 포일 에지 (205/405) 에서의 나머지 피크 (505) 보다 높다는 점에서 충분히 활용되지 않는다.
연장 거리 dE 대 포일간 거리 dI의 최적의 비율은 FGM 재료의 성질들, 뿐만 아니라 포일 (120) 의 두께 대 FGM 부분 (200) 의 두께의 비율에 다소 의존하여 가변할 것이다. 도 5b에서, 도 5a의 FGM 부분 (200) 보다 높은 값의 로우 장 도전율의 FGM 부분 (200) 을 가지는 추가 부싱 (100) 의 시뮬레이션들의 결과들이 보여진다. 부싱의 다른 매개변수들은 도 5a에서 보여진 시뮬레이션들과 동일하다. FGM 재료의 로우 장 도전율은 σ0 = 1.4ㆍ10-7 S/m, 즉 거의 15 배의 증가결과로 증가되었다. 도 5b로부터, 도 5b에서 보여진 시뮬레이션들이 수행되었던 FGM 재료 및 기하구조에 대해, 연장 거리 dE
Figure 112012091645169-pct00005
4.1 dI 가 가장 효율적인 장 그레이딩을 제공한다고 결론지을 수 있다. 도 5b에 보여진 시뮬레이션의 FGM 재료는 비-표준이라고 간주될 수 있는데, 그것이 높은 도전율을 상당한 비-선형성과 결합하여서이다.
도 5a 및 5b의 비교로부터 알 수 있듯이, FGM 재료의 도전율에서의 증가로 인한 나머지 피크 (510) 의 크기에서의 감소는 비교적 작다. 로우 장 도전율 σ0에서의 임의의 추가의 증가는 작기는 하지만 나머지 피트의 크기에서의 감소에 유일하게 기여하고, 이에 따라, 포일 및 FGM 부분 두께들 사이의 비율이 보여진 시뮬레이션들에서 사용되는 것인 기하구조에 대해, 포일간 거리의 대략 4배를 초과하게 연장 거리를 추가로 증가시키는 것이 필요하지 않다. 그러므로 0.3 - 4의 범위 내의 dE 대 dI의 비율이, 대부분의 경우들에서, 효율적인 장 그레이딩을 포일 (205/405) 의 에지에 제공한다고 결론을 내린다. 도 5a에 예시된 시뮬레이션들에서 사용된 것과 유사한 전형적인 SiC-계 재료에 대해, [0.7 dI; 3 dI] 또는 [0.9 dI; 2 dI]의 범위 내의 연장 거리 dE는 종종 효율적인 장 그레이딩을 제공한다. 로우 장 도전율 σ0 이 증가됨에 따라, dE 대 dI의 최적의 비율은 통상 다소 증가할 것이다. 그러나, 도 5b에서 시뮬레이트된 것과 같이, 더 극단적인 재료들에 대해서도, dI의 네 배 이하의 연장 거리가 통상 충분할 것이다.
FGM 부분 (200) 의 두께 대 도전성 포일 (120) 의 두께의 비율에서의 증가는 최적의 연장 거리 dE를 증가시킬 것이고 반대의 경우도 마찬가지인데, FGM 부분 두께에서의 감소가 부가적인 피크 (510) 의 크기를 증가시킬 것이고 포일 두께에서의 감소가 나머지 피크 (505) 의 크기를 감소시킬 것이라서이다. 그러나, 대부분의 경우들에서, dI의 4배 이하의 연장 거리 dE가 충분할 것이다. 애플리케이션에서, dI의 4배를 상당히 초과하는 최적의 연장 거리가 되게 하는 두께 비율이 소망된다면, 기하학적 장 그레이딩은 FGM 부분 (200) 의 에지 (220) 에 적용될 수 있다. 이는 예를 들어 FGM 재료에 대한 추가 절약이 소망된다면, 또는 더 두꺼운 포일 (120) 이 요구된다면 그 경우가 될 수 있다. 이러한 기하학적 장 그레이딩의 일 예가 아래의 도 6에서 보여진다.
두 개의 인접한 포일들 (120) 사이의 전기장은 도 5a 및 5b에 보여진 시뮬레이션된 시나리오들에서 약 5 kV/㎜이다. 따라서, FGM 부분 (200) 에 의해 획득된 전기장 피크 크기는 두 개의 인접한 포일들 (120) 사이의 전기장과 동일한 차수의 크기로 된다.
일반적으로 FGM 부분 (200) 의 연장 거리 dE가 포일간 이격 거리의 약 4배보다 크게 되도록 할 필요는 없다는 것을 알아차렸다. 연장 거리가 크다면, 포일 에지들 (205) 에서의 전기적 스트레스는 콘덴서 코어 (115) 의 벌크에서의 전기적 스트레스보다 낮을 것이다. 따라서, 장 그레이딩 재료의 불필요한 사용을 피하기 위해, 효율적인 연장 거리는 통상 0.3 - 4 포일간 이격 거리들 내에 있다. 더 큰 연장 거리가 불필요한 비용을 수반할 것인데, 부가적인 장 그레이딩 재료가 소망의 장 그레이딩에 상당히 기여하지 않을 것이라서이다.
FGM 부분의 연장 거리를 포일간 이격 거리의 대략 4배 이하의 범위 내로 선택함으로써, 더 큰 연장 거리의 FGM 부분들이 사용되었던 경우보다 적은 FGM 재로가 사용될 것이라는 점에서 부싱의 단가는 감소될 수 있다.
원한다면, 연장 거리 dE는 도전성 포일 에지 (250/405) 를 따라 가변할 수 있고 - 예를 들어, 도 4에 보인 바와 같이, FGM 부분 (200) 은 도전성 포일 에지 (205/405) 의 부분만의 연장부에 배열될 수 있다. 포일 에지 (205/405) 를 따르는 연장 거리 dE의 유사한 및/또는 더 많은 국소 변화들이 또한 채용될 수도 있다.
포일간 이격 거리가 위에서 논의된 바와 같이 부싱 (100) 전체에 걸쳐 변화하고 하나를 초과하는 도전성 포일 (120) 이 FGM 부분 (200) 을 갖추고 있는 구현예에서, 연장 거리 dE는 모든 FGM 부분들 (200) 에 대해 일정할 수 있거나, 또는 도전성 포일의 연장부에 FGM 부분이 배열된 그 도전성 포일과 인접한 도전성 포일 사이의 방사상 거리인 포일간 이격 거리는 더 작은 위치에서의 포일들 (120) 에 대해 더 짧게 될 수 있다. 연장 거리가 모든 FGM 부분들 (200) 에 대해 동일한 값을 취하는 경우, 이러한 값은 예를 들어 부싱의 가장 긴 연장 거리에 의존하여 선택될 수 있어서, FGM 부분 (200) 은 가장 긴 연장 거리의 4배 이하의 범위 내에 있다.
본원에서 FGM 부분 (200) 의 두께라고 지칭되는 부싱의 방사 방향에서의 FGM 부분 (200) 의 치수는 종종 연장 거리 dE보다 작도록 선택될 것이다. 더 작은 두께는 재료에 대한 더 낮은 비용을 의미한다. 더욱이, 일부 애플리케이션들에서, FGM 부분 (200) 의 적합한 두께를 선택하는 경우에 장 그레이딩 재료 및/또는 유전성 절연 재료의 열적 성질들을 고려할 필요가 있을 것이다. 더 얇은 FGM 부분 (200) 은 동일한 장 그레이딩 재료의 더 두꺼운 FGM 부분 (200) 보다 열을 적게 소모할 것이고, 그러므로 더 얇은 FGM 부분 (200) 이 열적 이유로 바람직하다.
포일 에지 (205/405) 너머로 연장되는 FGM 부분 (200) 의 부분이 부싱 (100) 의 장축에서부터 방사상 거리 Dr의 원통 형상이라고 가정하고 길이 dE 및 두께 t를 가진다고 가정하면, FGM 부분 (200) 에서 발생하는 손실들 (Pfgm) 은 다음과 같이 설명될 수 있다:
Figure 112012091645169-pct00006
(2)
여기서 Vfgm은 포일 에지 (205/405) 및 FGM 부분 (200) 의 에지 (220) 사이의 전위차이며, Rfgm은 FGM 부분 (200) 의 저항이고 σfgm은 FGM 부분 (200) 의 도전율이다. 비선형 저항 성질들을 갖는 FGM 부분 (200) 에서, 도전율 σfgm은 통상 전기장 문턱치를 초과하는 전기장들에 대해 FGM 부분 (200) 의 연장부를 따라 가변한다. 그러나, 열적 손실들을 추정하는 경우에 σfgm의 최고 기대값을 이용함으로써, 그 손실들에 대한 상한이 획득될 수 있다. 더욱이, FGM 부분 (200) 이 몇몇 동심 도전성 포일들 (120) 에 배열되는 경우, 부싱의 길이방향 축으로부터의 방사상 거리 Dr은 통상, 외부 도전성 포일들 (120) 에 배열된 FGM 부분들 (200) 에 대해 더 클 것이다. 방사상 거리 Dr의 가장 큰 값을 이용함으로써, 손실들의 최대 값이 추정될 수도 있다. 손실 Pfgm의 추정된 최대 값은 열적으로 허용되는 최고 손실들과 비교될 수 있고, FGM 부분의 치수들은 그에 따라 선택될 수 있다. FGM 부분 (200) 을 치수화하는 경우, 충전제 입자들의 유한 사이즈에 관련한 최소 두께로서, 이 최소 두께를 초과하면 장 그레이딩 재료가 벌크 재료의 비선형 전기적 성질들을 더 이상 나타내지 않는 (재료 의존적) 최소 두께가 종종 있다는 것을 고려하는 것 또한 유익하다. 그런고로, FGM 부분 (200) 의 두께는 바람직하게는 이 최소 두께를 초과할 수 있다. 더 미세한 입자 사이즈들에 대해, 최소 두께는 통상 더 낮다. 그러나, 매우 미세한 입자 사이즈들은 통상 증가된 제조 비용으로 이끈다.
예를 들어 FGM 부분 (200) 은, 예를 들어 EP1736998에서 개시된 바와 같은 ZnO 테이프와 같은 적합한 장 그레이딩 재료의 테이프로 만들어질 수 있다. FGM 부분 (200) 을 형성하는데 사용된 FGM 테이프는 비-접착제일 수 있거나, 또는 도전성 포일 (120) 에 붙이기 위해 접착제일 수 있다. 예컨대 요변성 페인트 (thixotropic paint) 와 같은 도전성 접착제가 예를 들어 사용될 수 있다. 테이프로 만들어진 FGM 부분 (200) 은 예를 들어 도 3a-3c에서 및 도 4에서 보인 바와 같이, 예를 들어 포일 에지 (205/405) 부근의 영역만을 덮을 수 있다.
FGM 부분 (200) 은 대안적으로는 콘덴서 코어 (115) 의 상이한 도전성 포일들 (120) 사이의 유전성 절연 재료 (이러한 유전체 재료는 예를 들어 종이임) 에 장 그레이딩 재료를 적용함으로써 형성될 수 있다. 장 그레이딩 재료의 계층을 유전성 절연 재료에 적용하는 경우, FGM 부분 (200) 은 예를 들어 도 3a-b에서 및 도 4에서 보인 바와 같이, 포일 에지들 (205/405) 부근만을 덮도록 배열될 수 있거나, 또는 FGM 부분 (200) 은 도 3c에서 보인 바와 같이 전체 도전성 포일을 따라 연장되도록 배열될 수 있거나, 또는 겹침 거리 dO가 임의의 적합한 값을 취할 수 있다. 장 그레이딩 재료는 예를 들어 스프레잉 또는 페인팅에 의해 코팅물로서 적용될 수 있다.
도전성 포일들 (120) 이 예를 들어 도전성 잉크의 형태로 유전성 절연체 (123) 에 적용되는 (예를 들어 스프레잉에 의해 적용되는) 콘덴서 코어 (115) 의 도전성 포일들 (120) 을 형성하는 방법에서, FGM 부분 (200) 은 유전성 절연체 (123) 에 도전성 포일들과 동일한 프로세스에서 적용될 수 있거나, 또는 따로따로 적용될 수 있다.
부싱 (200) 의 유전성 절연 재료에는 절연성 재료의 유전체 성질들을 개선하기 위해 종종 오일 또는 수지가 함침된다. 본 기술의 하나의 구현예에서, 예를 들어 분말 형태의 장 그레이딩 재료는, 유전성 절연 재료를 함침하기 전에 오일 또는 수지와 혼합된다. 그런고로, 함침된 유전성 절연 재료는 이 방법으로 FGM 부분들 (200) 을 형성할 것이다. FGM 부분들 (200) 을 형성하는 이 방법을 이용하는 경우, 사용 시의 부싱 (100) 에서의 유전체 손실은 종종 FGM 부분 (200) 이 포일 에지들 (205/405) 에 국소적으로 적용되는 경우보다 높을 것이고, 더욱이, 요구되는 장 그레이딩 재료의 양은 더 클 것이다. 그러나, FGM 부분들 (200) 을 형성하는 이 방법은 제조 단계들이 간단할 것이라는 점에서 효율적이다. 그런고로, 간단한 제조가 유전체 손실의 크기보다 더 중요한 구현예에서, 이 방법은 적합할 수 있다.
위에서 설명된 바와 같은 적어도 하나의 FGM 부분 (200) 을 부싱 (100) 에 사용하여 국소적으로 증강된 전기장을 그레이딩하는 것은, 필요한 경우, 국소 장 그레이딩을 획득하는 다른 방법들과 조합될 수 있다. 예를 들어, 기하학적 장 그레이딩이 또한 이용될 수도 있다. 원한다면, 부가적인 기하학적 장 그레이딩 배열이 채용될 수 있거나, 또는 FGM 부분 (200) 의 에지 (220) 는 장 그레이딩 성질들을 추가로 개선하기에 적합한 형상으로 될 수 있다. 예를 들어, FGM 부분 (200) 의 에지의 단면은 예를 들어 FMG 부분 (200) 의 두께 t 보다 큰 직경의 원형 영역을 가질 수 있거나, 또는 FGM 부분 (200) 의 에지는 또 다른 장 그레이딩 곡률, 이를테면 타원 형상, 또는 라운드진 코너들을 갖는 사각형 형상으로 될 수도 있다. FGM 부분 (200) 에 의해 획득된 재료 의존적 장 그레이딩과 장 그레이딩의 다른 수단의 조합은 FGM 부분 (200) 의 치수화에 대한 제한들이 허용가능한 열 손실에서 충분한 장 그레이딩을 제공하는 디자인을 허용하지 않는 상황들에서 유용할 수 있거나 (식 (2) 참조), 또는 FGM 부분 (200) 의 주요 부분을 더 얇게 만듦으로써 FGM 재료를 절약하기 위해 유용할 수 있다. 그러면 FGM 부분 (200) 은 부분적 장 그레이딩이 허용가능한 열 손실에서 제공되는 반면 부가적인 장 그레이딩이 다른 수단에 의해 제공될 수 있도록 디자인될 수 있다. FGM 부분 (200) 이 국소장 그레이딩에 상당한 기여를 제공할 것이므로, FGM 부분 (200) 의 에지에서의 기하학적 형상의 직경은 FGM 부분 (200) 이 채용되지 않았던 경우보다 더 작으며, 따라서 그 에지에서의 기하학적 형상은 부싱 직경에 덜 기여할 수 있다. 원형 단면의 에지 (220) 를 갖는 FGM 부분 (200) 의 단면의 일 예가 도 6에 보여진다.
도 7은 도 2의 시뮬레이션 결과들을 연장 방향 (310) 에서의 전기장 E의 크기가 포일 에지 (205) 에서 부싱의 방사 방향으로의 라인을 따라 원호 (arc) 길이라고도 지칭되는 위치 L의 함수로서 나타내는 그래프로 보여준다. 점선 및 실선의 곡선들은 FGM 부분 (200) 이 없는 (도 2의 포일 에지 (205A) 참조) 및 그 FGM 부분이 있는 (도 2의 포일 에지 (205) 참조) 포일 에지들에서의 전기장을 각각 나타낸다. 이 그래프로부터 알 수 있듯이, 전기장는 FGM 부분 (200) 이 있든 없든 포일 에지에서 피크를 나타낸다. 그러나, 포일 에지 (205) 가 FGM 부분 (200) 을 가지는 경우의 피크는 기존의 경우의 피크보다 상당히 (인수 ¼ 만큼) 낮다.
시뮬레이션들이 단순화되었지만, 본원에서는 예를 들어 절연성 재료에서의 공간 전하 효과를 고려하지 않았다는 점에서, 수행된 시뮬레이션들은 도전성 포일 에지들 (205) 주변의 전기장 스트레스의 큰 감소가 FGM 부분 (200) 의 애플리케이션에 의해 달성될 수 있음을 분명하게 보여준다.
적합한 전기장 문턱치를 갖는 FGM 부분들 (200) 의 사용에 의해 달성될 수 있는, 도전성 포일 에지들 (205/405) 에서의 감소된 스트레스 증강은 FGM 부분들 (200) 이 채용되는 않는 경우에 비교해서 도전성 포일들 (120) 간에 평균의 장 (average field) 의 증가를 허용한다. 그런고로, 유지된 부싱 치수들로, 이러한 FGM 부분들 (200) 을 채용하는 부싱은 더 높은 전압들에 대해 레이팅될 수 있다. 대안으로, 전압 레이팅 (rating) 이 유지된다면, 부싱 (100) 의 치수들은 감소될 수 있어, 부싱 설치를 위한 낮은 제품 단가 및 더 작은 물리적 공간 요구사항에 이르게 한다.
더욱이, FGM 부분들 (200) 을 부싱 (100) 의 도전성 포일 에지들 (205/405) 에 사용하는 것에 의해, 부싱의 고장 율이 감소될 수 있다. 어쩌면 절연 파괴 (insulation puncture) 를 초래할 플래시오버에 대한 위험 및 부분 방전에 대한 위험은, 주변 절연체의 노후화 및 황폐화라는 결과에 이르게 할 것으로, 전기장이 국소적으로 증강되는 스폿들에서 높다. 도전성 포일 에지들 (205/405) 에 FGM 부분들 (200) 을 사용하는 것에 의해, 도전성 포일 에지들 (205/405) 에서의 국소 장 증강은 감소될 수 있고, 그런고로, 포일 에지들 (205/405) 에서의 고장 율은 감소될 수 있다.
본 기술은 고 전압 부싱들에, 뿐만 아니라 저 및 중간 전압 부싱들에 적합하다. 이 기술은 AC 전압 부싱들에서 뿐만 아니라 DC 전압 부싱들에서 유익하게 사용될 수 있다.
본 발명의 여러 양태들이 첨부의 독립 청구항들에서 언급되지만, 본 발명의 다른 양태들은 전술한 상세한 설명에서 및/또는 첨부의 청구항들에서 제시된 임의의 특징들의 조합을 포함하며, 첨부의 청구항들에서 명시적으로 언급된 조합들만을 포함하는 것은 아니다. 당업자는 본원에서 제시된 기술이 예시의 목적만을 위해 제시된 첨부 도면들 및 전술한 상세한 설명에 개시된 실시형태들로 제한되지 않으며, 다수의 다른 방법들로 구현될 수 있고, 다음의 청구항들에 의해 정의된다는 것을 이해할 것이다.

Claims (23)

  1. 전기 부싱을 관통하여 연장되는 도체 (110) 의 전기 절연을 제공하는 전기 부싱 (100) 으로서,
    도체 위치를 중심으로 동심으로 배열된 적어도 2 개의 도전성 포일들 (120) 을 갖는 콘덴서 코어 (115); 및
    장 그레이딩 재료 (field grading material) 를 포함하고, 도전성 포일의 포일 에지 (205/405) 의 적어도 일부분의 연장부에 적어도 부분적으로 배열된 적어도 하나의 FGM 부분 (200) 을 포함하며,
    상기 FGM 부분과 상기 FGM 부분이 연장부에 배열된 상기 도전성 포일은 전기 접촉하고, 상기 FGM 부분은 상기 도전성 포일 에지의 적어도 일부분을 지나서 연장 거리 (dE) 에 걸쳐 연장되며,
    상기 전기 부싱은 상기 연장 거리가 상기 전기 부싱의 포일간 이격 거리의 4배 이하의 범위에 있는 것을 특징으로 하는 전기 부싱.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 연장 거리는 상기 포일간 이격 거리의 0.3 내지 4 배의 범위 내에 있는, 전기 부싱.
  3. 제 2 항에 있어서,
    FGM 부분이 상기 도전성 포일 에지의 적어도 일부분을 지나서 연장되는 상기 연장 거리는 상기 포일간 이격 거리에 실질적으로 대응하는, 전기 부싱.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 장 그레이딩 재료는 비선형 장 그레이딩 재료인, 전기 부싱.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 장 그레이딩 재료의 전기적 성질들은 상기 부싱에 걸리는 특정 전압에 대해 상기 포일 에지와 상기 FGM 부분의 에지 (220) 사이의 전압이 상기 도전성 포일 및 상기 인접한 도전성 포일들 사이의 전압과 동일한 정도의 크기의 것으로 되도록 하는 것이고, 상기 특정 전압은 상기 부싱의 공칭 전압, 기본 절연 레벨, 상기 공칭 전압의 2배의 내전압, 또는 상기 공칭 전압의 2-5배의 범위의 과도 전압 중 하나인, 전기 부싱.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 FGM 부분의 에지 (220) 에서의 전기장 세기가 적어도 특정 전압 미만의 전압들에 대한 유전성 절연 재료의 부분 방전 개시 문턱치 미만이 되고 상기 특정 전압이 상기 부싱의 공칭 전압, 기본 절연 레벨, 상기 공칭 전압의 2배의 내전압, 또는 상기 공칭 전압의 2-5배의 범위의 과도 전압 중 하나가 되도록 하는 연장 거리 (dE) 가 선택되는, 전기 부싱.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 FGM 부분의 에지 (220) 에서의 전기장 세기가 상기 특정 전압을 초과하는 전압 범위에 대해서도 상기 유전성 절연 재료의 상기 부분 방전 개시 문턱치 미만이 되도록 연장 거리가 선택되는, 전기 부싱.
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 장 그레이딩 재료의 전기장 문턱치보다 위에서 상기 장 그레이딩 재료의 장 그레이딩 능력이 전기장 세기 증가에 따라 비선형적으로 증가하는 상기 장 그레이딩 재료의 전기장 문턱치는, 상기 부싱의 공칭 전압에서 상기 포일 에지에서 예상되는 국소 전기장 세기보다 위에 있는, 전기 부싱.
  9. 제 8 항에 있어서,
    상기 장 그레이딩 재료의 전기장 문턱치보다 위에서 상기 장 그레이딩 재료의 장 그레이딩 능력이 전기장 세기 증가에 따라 비선형적으로 증가하는 상기 장 그레이딩 재료의 전기장 문턱치는, 상기 부싱의 공칭 전압의 2배에서 상기 포일 에지에서 예상되는 국소 전기장 세기보다 위에 있는, 전기 부싱.
  10. 제 1 항에 있어서,
    상기 장 그레이딩 재료의 전기장 문턱치보다 위에서 상기 장 그레이딩 재료의 장 그레이딩 능력이 전기장 세기 증가와 함께 비선형적으로 증가하는 상기 전기장 문턱치는, 상기 부싱의 공칭 전압에서 상기 포일 에지에서 예상되는 국소 전기장 세기 보다 아래에 놓이는, 전기 부싱.
  11. 제 1 항에 있어서,
    상기 부싱은 복수의 동심으로 배열된 도전성 포일들을 포함하고, 각각의 도전성 포일은 두 개의 외부 포일 에지들을 가지며;
    FGM 부분은 모든 외부 포일 에지의 연장부에, 또는 1개, 2개 또는 3개의 포일 에지들을 제외한 모든 외부 포일 에지의 연장부에 배열되는, 전기 부싱.
  12. 제 1 항에 있어서,
    상기 부싱은 복수의 동심으로 배열된 도전성 포일들을 포함하고, 각각의 도전성 포일은 두 개의 외부 포일 에지들을 가지며;
    FGM 부분은 가장 바깥의 포일만의 외부 포일 에지들의 연장부에 배열되는, 전기 부싱.
  13. 제 1 항에 있어서,
    적어도 하나의 도전성 포일은 두 개의 외부 에지들 외에도 내부 에지 (405) 를 가지며; 그리고
    FGM 부분은 상기 내부 에지의 적어도 일부분의 연장부에 적어도 부분적으로 배열되는, 전기 부싱.
  14. 제 13 항에 있어서,
    상기 내부 에지는 도전성 리드들이 관통하여 배열될 수 있는 도전성 포일의 개구부의 에지인, 전기 부싱.
  15. 제 13 항에 있어서,
    도전성 포일은, 동일한 직경을 가지고 상기 전기 부싱의 축 방향에서 서로에 대하여 변위된 2개의 부분들로 나누어지고, 제 1 부분의 상기 도전성 포일 에지는 내부 도전성 포일 에지를 형성하는 다른 부분과 대면하고;
    FGM 부분은 상기 내부 에지들의 적어도 일부분의 연장부에 적어도 부분적으로 배열되는, 전기 부싱.
  16. 제 1 항에 있어서,
    상기 FGM 부분의 외부 에지 (220) 는 장 그레이딩 기하학적 형상의 것인, 전기 부싱.
  17. 제 1 항에 있어서,
    상기 FGM 부분은 비 선형 전기적 성질들의 장 그레이딩 재료의 테이프를 포함하는, 전기 부싱.
  18. 제 1 항에 있어서,
    상기 부싱은, 2개의 도전성 포일들 사이에서 상기 도체 위치를 중심으로 동심으로 배열된 유전성 절연체 (123) 를 더 포함하며;
    장 그레이딩 재료는 유전성 절연체의 적어도 일부분에 적용되어 FGM 부분을 형성하는, 전기 부싱.
  19. 제 1 항에 있어서,
    상기 장 그레이딩 재료는 장 그레이딩 효과를 제공하도록 입자들로 채워진 복합 폴리머를 포함하는, 전기 부싱.
  20. 제 1 항에 있어서,
    상기 장 그레이딩 재료는 비선형 저항성 장 그레이딩 재료인, 전기 부싱.
  21. 제 1 항에 있어서,
    상기 장 그레이딩 재료는 비 선형 용량성 장 그레이딩 재료인, 전기 부싱.
  22. 제 1 항 내지 제 21 항 중 어느 한 항에 기재된 전기 부싱을 포함하는 변압기 탱크.
  23. 제 1 항 내지 제 21 항 중 어느 한 항에 기재된 전기 부싱을 포함하는 전력 전송 시스템.
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Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2557064C1 (ru) * 2014-03-05 2015-07-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" Способ изготовления проходного вакуумного изолятора высокого напряжения
RU2556879C1 (ru) * 2014-03-05 2015-07-20 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Томский государственный университет систем управления и радиоэлектроники" Способ изготовления проходного вакуумного изолятора высокого напряжения
US9479131B2 (en) * 2014-05-23 2016-10-25 Qualcomm Incorporated Carrier aggregation amplifier with dual gain control
EP3148027B1 (en) 2015-09-25 2020-01-15 ABB Schweiz AG A cable fitting for connecting a high-voltage cable to a high-voltage component
DE102017102370A1 (de) 2017-02-07 2018-08-09 nkt cables GmbH & Co.KG Verbindungsmuffe
CN108428523B (zh) * 2018-03-16 2019-12-31 天津大学 具有二维介电常数线性梯度分布的gis绝缘子设计方法
EP3576109A1 (en) * 2018-06-01 2019-12-04 ABB Schweiz AG Wound electrical component with layers of a high permittivity material
DE102018116416A1 (de) 2018-07-06 2020-01-09 Nkt Gmbh & Co. Kg Verbindungsmuffe
EP3660869B1 (en) * 2018-11-29 2021-06-02 ABB Power Grids Switzerland AG Bushing for a power system
EP3667684A1 (en) 2018-12-12 2020-06-17 ABB Schweiz AG Electrical bushing
SE543113C2 (en) * 2019-02-11 2020-10-06 Hm Power Ab Elastic tubular high-voltage insulating body
WO2022033690A1 (de) * 2020-08-13 2022-02-17 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Tragestruktur für eine elektrische leitung

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2288969A (en) * 1940-03-15 1942-07-07 Reyrolle A & Co Ltd Electric insulator including stressgrading condenser layers
US3770877A (en) 1970-11-04 1973-11-06 Detroit Edison Co Capacitively graded electrical insulating devices
US3823334A (en) 1973-07-18 1974-07-09 Westinghouse Electric Corp Electrical apparatus with high voltage electrical conductor insulated by material including high dielectric constant inserts
WO2004038735A1 (en) * 2002-10-22 2004-05-06 Abb Research Ltd Field grading material

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3210461A (en) * 1962-10-12 1965-10-05 Westinghouse Electric Corp Electrical stress-grading coatings
US3318995A (en) * 1966-04-25 1967-05-09 Westinghouse Electric Corp Cast electrical bushing construction having controlled and shielded shrinkage voids
US3462545A (en) * 1967-01-13 1969-08-19 Westinghouse Electric Corp Condenser bushing
US3659033A (en) 1970-10-28 1972-04-25 Westinghouse Electric Corp Electrical bushing having adjacent capacitor sections separated by axially continuous conductive layers, and including a cooling duct
US3646251A (en) * 1970-12-08 1972-02-29 Westinghouse Electric Corp Electrical bushing having stress-grading layer disposed within solid insulation including a ground layer term inated at each end with a layer of material having a voltage-dependent resistivity
GB1433129A (en) 1972-09-01 1976-04-22 Raychem Ltd Materials having non-linear resistance characteristics
DE2946172A1 (de) 1979-11-15 1981-05-21 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Hochspannungsdurchfuehrung
JPS6010253Y2 (ja) * 1980-03-07 1985-04-09 日本碍子株式会社 コンデンサ・ブツシング
US4473765A (en) * 1982-09-30 1984-09-25 General Electric Company Electrostatic grading layer for the surface of an electrical insulation exposed to high electrical stress
GB8608484D0 (en) * 1986-04-08 1986-05-14 Raychem Gmbh Electrical apparatus
GB9600819D0 (en) * 1996-01-16 1996-03-20 Raychem Gmbh Electrical stress control
GB0103255D0 (en) * 2001-02-09 2001-03-28 Tyco Electronics Raychem Gmbh Insulator arrangement
EP1577904B1 (de) * 2004-03-15 2012-02-22 ABB Research Ltd. Hochspannungsdurchführung mit Feldsteuermaterial
EP1622173A1 (en) * 2004-07-28 2006-02-01 Abb Research Ltd. High-voltage bushing
EP1736998A1 (en) 2005-06-21 2006-12-27 Abb Research Ltd. Varistor field control tape
ATE522912T1 (de) * 2005-12-14 2011-09-15 Abb Research Ltd Hochspannungsdurchführung
EP1975949B1 (en) 2007-03-30 2015-03-18 Abb Research Ltd. A field grading material

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2288969A (en) * 1940-03-15 1942-07-07 Reyrolle A & Co Ltd Electric insulator including stressgrading condenser layers
US3770877A (en) 1970-11-04 1973-11-06 Detroit Edison Co Capacitively graded electrical insulating devices
US3823334A (en) 1973-07-18 1974-07-09 Westinghouse Electric Corp Electrical apparatus with high voltage electrical conductor insulated by material including high dielectric constant inserts
WO2004038735A1 (en) * 2002-10-22 2004-05-06 Abb Research Ltd Field grading material

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Publication number Publication date
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