KR101485639B1

KR101485639B1 - 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR101485639B1
Application number: KR20120150051A
Authority: KR
Inventors: 박지언; 이문수
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2012-12-20
Filing date: 2012-12-20
Publication date: 2015-01-22
Also published as: KR20140080351A

Abstract

본 발명은 냉간 압연시 압하율을 제어하여 리징 특성을 개선할 수 있는 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 제조 방법에 관한 것으로서, 본 발명의 일 실시형태에 따른 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 제조 방법은 C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, S: 0.0001 ~ 0.005wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Ni: 0.01 ~ 0.20wt%, Al: 0.001 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb: 0.01 ~ 0.10wt%, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬래브를 제조하고, 상기 슬래브를 열간 압연, 소둔 및 냉간 압연을 실시하되, 상기 냉간 압연은 1차 냉간 압연에서 25%이상, 2차 냉간 압연에서 78%이상의 압하율로 압연을 실시하고, 상기 1차 냉간 압연 및 2차 냉간 압연 이후에는 각각 소둔을 실시하되, 상기 2차 냉간 압연 이후의 소둔온도는 850℃ 초과 950℃ 미만 범위로 제어하는 것을 특징으로 한다.

Description

내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법{Ferritic stainless steel sheet with excellent ridging resistance and manufacturing method thereof}

본 발명은 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 제조 방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 냉간 압연시 압하율을 제어하여 리징 특성을 개선할 수 있는 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 제조 방법에 관한 것이다.

일반적으로 스테인리스강은 화학성분이나 금속조직에 따라 분류된다. 금속조직에 따를 경우, 스테인리스강은 오스테나이트계(300계), 페라이트계(400계), 마르텐사이트계, 이상계로 분류된다.

이러한 스테인리스강 중 페라이트계 스테인리스강은 내식성이 우수하여 각종 주방용품, 자동차 배기계 부품, 건축자재, 가전제품 등에 주로 사용되고 있으며, 딥드로잉(Deep Drawing)에 의해 성형가공하여 부품을 제조하므로 성형성이 중요한 품질특성 중의 하나이다. 또한 성형 후에 표면에 형성되는 결함을 저감하는 것이 중요하다.

하지만, 페라이트계 스테인리스강은 딥드로잉과 같은 성형가공 시 압연방향에 평행하게 줄무늬 모양의 표면 결함인 리징(Ridging) 결함이 발생하는 문제점을 가지고 있다.

이러한 리징 결함은 제품의 외관을 나쁘게 할 뿐만 아니라 리징이 심하게 발생할 경우 성형 후에 연마공정이 추가되기 때문에 제조단가가 높아지는 문제점이 있다.

리징의 발생원인은 아직까지 명확하게 밝혀지지 않았지만 대개 다음과 같이 알려져 왔다. 최종 냉연 소둔판에서 다른 집합조직을 가지는 부위의 소성이방성에 의해 표면에 요철이 나타나게 되는데, 특히 조대한 주조조직에 기인하여 열연판에 존재하는 {001}//ND 결정방위를 가지는 조대한 결정립군의 형성에 의한 것으로 알려져 있다. 이러한 조대한 결정립군은 냉간 압연 후에도 그대로 밀집하여 있어 리징을 발생시키게 되므로, 제조공정 전반에 걸쳐 즉, 연주에서부터 냉연 소둔 공정에 이르기까지 조대한 결정립군을 효과적으로 감소시키고 콜로니(colony) 조직을 제거해야만 리징이 없는 강판을 얻을 수 있다.

그동안 많은 연구가들에 의해 페라이트계 스테인리스강의 리징성을 개선시키는 다양한 제조방법이 제안되어 왔다. 예로 등축정율을 향상시켜 주상정의 분율을 줄임으로서 리징성을 개선하는 방법이 있다.

또한, 제조공정 중 공정변수 조절을 통한 리징성을 개선하는 방법이 있다. 예를 들어 압연 온도, 압연시 압하율, 냉간 압연 후 소둔 처리시 소둔온도를 조절하는 방법이 있다. 특히, 냉간 압연 후 소둔 처리시 소둔온도를 조절하는 방법에 대해서는 "내리징성이 우수한 Ti 첨가 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법(공개특허 10-2012-0066476)" 등에서 구체적으로 공지되어 있다.

한편, 종래의 페라이트계 스테인리스강 중 리징을 저감시킨 강종으로는 STS 430이 있는데, STS 430은 C+N이 600ppm 이상으로서, 최대 오스테나이트 상의 양이 30% 이상되어 열간압연 도중 밴드조직을 효과적으로 파괴하여 리징을 저감시켰다.

그러나 이와 같은 기술은 많은 C, N으로 인해 가공성이 저하될 뿐만 아니라, 열연 이후 열처리 공정에서 오스테나이트 상변태(Ac1) 온도 이상으로 소재가 노출되면 산세시 입계침식 발생에 의한 골든더스트 등의 결함으로 인해 표면 품질이 저하되는 문제가 있었다.

또한 이러한 문제점을 해결하기 위해서 저온에서 장시간 소둔을 행하면 되지만 이는 제품의 생산성을 저하시키는 주요 원인 중에 하나였다.

공개특허 10-2012-0066476 (2012. 06. 22)

본 발명은 1차 냉연 압하율 및 2차 냉연 압하율과 소둔 온도를 최적화하여 내부조직의 집합조직 및 결정립 크기를 제어함으로써 리징 결함 발생을 억제할 수 있는 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법을 제공한다.

본 발명의 일 실시형태에 따른 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 제조 방법은 C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, S: 0.0001 ~ 0.005wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Ni: 0.01 ~ 0.20wt%, Al: 0.001 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb: 0.01 ~ 0.10wt%, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬래브를 제조하고, 상기 슬래브를 열간 압연, 소둔 및 냉간 압연을 실시하되, 상기 냉간 압연은 1차 냉간 압연에서 25%이상, 2차 냉간 압연에서 78%이상의 압하율로 압연을 실시하는 것을 특징으로 한다.

상기 1차 냉간 압연 및 2차 냉간 압연 이후에는 각각 소둔을 실시하되, 상기 2차 냉간 압연 이후의 소둔온도는 850℃ 초과 950℃ 미만 범위로 제어하는 것을 특징으로 한다.

상기 2차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 결정립 크기가 30㎛ 이하인 것을 특징으로 한다.

상기 2차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 Lankford 값(r-bar)이 2.0 이상이고, 리징 높이가 10㎛ 이하인 것을 특징으로 한다.

상기 1차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 내부 조직의 감마 파이버 집합조직(gamma fiber texture) 분율이 30%이상이고, 2차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 내부 조직의 큐브 집합조직(cube texture) 분율이 10%이하인 것을 특징으로 한다.

한편, 본 발명의 일 실시형태에 따른 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강은 C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, S: 0.0001 ~ 0.005wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Ni: 0.01 ~ 0.20wt%, Al: 0.001 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb: 0.01 ~ 0.10wt%, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지고, 결정립 크기가 30㎛ 이하면서 Lankford 값(r-bar)이 2.0 이상인 것을 특징으로 한다.

상기 스테인리스강은 리징 높이가 10㎛ 이하인 것을 특징으로 한다.

상기 스테인리스강은 열간 압연, 소둔 및 냉간 압연을 실시하되, 상기 냉간 압연은 1차 및 2차로 실시하고, 상기 1차 냉간 압연 및 2차 냉간 압연 이후에는 각각 소둔을 실시하여, 상기 1차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 내부 조직의 감마 파이버 집합조직(gamma fiber texture) 분율이 30%이상이고, 2차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 내부 조직의 큐브 집합조직(cube texture) 분율이 10%이하인 것을 특징으로 한다.

본 발명의 실시예에 따르면, 냉간 압연 처리시 1차 냉연 압하율 및 2차 냉연 압하율과 2차 냉간 압연 후 소둔온도를 최적화시킴에 따라 결정립이 조대화 되는 것을 방지하여 표면의 리징 결함 발생을 억제할 수 있다.

이에 따라 본 발명의 실시예에 따르면 페라이트계 스테인리스강의 품질을 향상시키고, 결함 해소에 따른 공정 수를 줄여 최종 제품의 생산성도 향상시킬 수 있는 효과가 있다.

도 1은 1차 냉연 압하율 및 2차 냉연 압하율에 따른 최종 제품 압연 방향의 0도, 45도 방향에 대한 리징 높이를 보여주는 그래프이고,
도 2는 본 발명에 따른 발명재와 비교재의 1차 냉연 및 소둔 후의 내부조직에 대한 ODF 맵을 나타낸 것이고,
도 3은 본 발명에 따른 발명재와 비교재의 2차 냉연 및 소둔 후의 내부조직에 대한 ODF 맵을 나타낸 것이고,
도 4는 본 발명에 따른 발명재와 비교재의 2차 냉연 및 소둔 후 내부조직의 결정립 형상을 보여주는 사진이다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 더욱 상세히 설명하기로 한다.

본 발명은 C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, S: 0.0001 ~ 0.005wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Ni: 0.01 ~ 0.20wt%, Al: 0.001 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb: 0.01 ~ 0.10wt%, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 페라이트계 스테인리스강을 대상으로 한다.

탄소(C)의 함량은 0.0005wt% 이상 0.01wt% 이하인 것이 바람직하다. 탄소(C)의 양이 0.0005 wt% 미만이면 고순도 제품을 만들기 위한 정련 가격이 비싸지고 0.01 wt%를 초과하면 소재의 불순물이 늘어 연신율이 떨어지는 문제가 있다.

질소(N)의 함량은 0.005wt% 이상 0.015wt% 이하인 것이 바람직하다. 질소(N)의 양이 0.005wt% 미만이면 TiN 정출이 낮아져 슬래브의 등축정율이 낮아지고, 0.015 wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.

실리콘(Si)의 함량은 0.01wt% 이상 0.20wt% 이하인 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 양이 0.01wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고, 0.2wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.

망간(Mn)의 함량은 0.01wt% 이상 0.20wt% 이하인 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 양이 0.01wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고, 0.2wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.

인(P)의 함량은 0.001wt% 이상 0.03wt% 이하인 것이 바람직하다. 인(P)의 양이 0.001wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고, 0.03wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.

황(S)의 함량은 0.0001wt% 이상 0.005wt% 이하인 것이 바람직하다. 황(S)의 양이 0.0001wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고 0.005wt%를 초과하면 내식성과 가공성이 나빠지는 문제가 있다.

크롬(Cr)의 함량은 15.0wt% 이상 17.0wt%의 이하인 것이 바람직하다. 크롬(Cr)의 양이 15.0wt% 미만이면 내식성 및 내산화성이 나빠지는 문제가 있고, 17.0wt%를 초과하면 연신율이 떨어지고 원가가 상승하는 문제가 있다.

니켈(Ni)의 함량은 0.01wt% 이상 0.20wt% 이하인 것이 바람직하다. 니켈(Ni)의 양이 0.01wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고, 0.2wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.

알루미늄(Al)의 함량은 0.01wt% 이상 0.10wt% 이하인 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 양이 0.01wt% 미만이면 정련 가격이 비싸지는 문제가 있고, 0.1wt%를 초과하면 소재의 불순물이 증가하여 연신율이 떨어지는 문제가 있다.

타이타늄(Ti)의 함량은 0.1wt% 이상 0.3wt% 이하인 것이 바람직하다. 타이타늄(Ti)의 양이 0.1wt% 미만이면 TiN 정출양이 줄어 슬래브의 등축정율이 낮아지고, 고용된 C, N 원소들이 많아져 연신율이 떨어지는 문제가 있고, 0.3wt%를 초과하면 Ti계 산화물의 증가로 연주 슬래브 제조시 노즐이 막히는 문제가 있다.

나이오븀(Nb)의 함량은 0.01wt% 이상 0.1wt% 이하인 것이 바람직하다. 나이오븀(Nb)의 양이 0.01wt% 미만이면 결정립이 조대해지는 문제가 있고, 0.1wt% 이상이면 원료비가 상승하고, 미세한 Nb 석출물로 인해 연신율이 떨어지는 문제가 있다.

본 발명은 내리징성이 우수한 스테인리스강을 제조하기 위하여 상기와 같은 조성을 갖는 용강을 통상의 방법으로 연주하여 슬래브를 생산한 후 이를 열간 압연, 소둔 및 냉간 압연을 실시한다.

이때 상기 냉간 압연은 1차와 2차로 구분하여 각각 실시하는데, 상기 1차 냉간 압연은 25%이상의 압하율로 압연을 실시하고, 2차 냉간 압연은 78%이상의 압하율로 압연을 실시한다.

상기와 같이 1차 냉간 압연 및 2차 냉간 압연의 압하율을 각각 한정하면서 실시하는 이유는 도 1에 나타난다.

도 1은 1차 냉연 압하율 및 2차 냉연 압하율에 따른 최종 제품 압연 방향의 0도, 45도 방향에 대한 리징 높이를 보여주는 그래프로서, 도 1에서 알 수 있듯이 1차 냉간 압연 압하율(CR1)이 25%보다 작은 경우에는 압연 방향의 0도 방향에 대한 리징 높이가 10㎛보다 높게 발생하는 반면에, 25%보다 높은 경우에는 0도 방향에 대한 리징 높이가 10㎛보다 낮게 발생하는 것을 확인할 수 있었다. 또한, 2차 냉간 압연 압하율(CR2)이 78%보다 작은 경우에는 압연 방향의 45도 방향에 대한 리징 높이가 10㎛보다 높게 발생하는 반면에, 78%보다 높은 경우에는 45도 방향에 대한 리징 높이가 10㎛보다 낮게 발생하는 것을 확인할 수 있었다.

따라서, 본 발명에서는 냉간 압연을 1차와 2차로 구분하여 실시하되, 각 차수의 냉간 압연시 상기와 같은 압하율의 조건을 만족시킴에 따라 리징의 높이를 10㎛보다 낮게 제어할 수 있는 것이다.

또한, 도 2는 본 발명에 따른 발명재와 비교재의 1차 냉연 및 소둔 후의 내부조직에 대한 ODF 맵을 나타낸 것으로 감마 파이버 집합조직의 분율을 계산하였고, 도 3은 본 발명에 따른 발명재와 비교재의 2차 냉연 및 소둔 후의 내부조직에 대한 ODF 맵을 나타낸 것으로 큐브 집합조직의 분율을 계산하였다.

도 2에서 알 수 있듯이 발명재로서 1차 냉간 압연의 압하율이 25%보다 높은 경우, 예를 들어 36.4%인 경우에는 내부조직의 감마 파이버({111}//ND) 집합조직(gamma fiber texture)의 분율이 30%보다 높은 36%로 계산되었고, 비교재로서 1차 냉간 압연의 압하율이 25%보다 낮은 경우, 예를 들어 23.6%인 경우에는 내부조직의 감마 파이버({111}//ND) 집합조직(gamma fiber texture)의 분율이 30%보다 낮은 21%로 계산되었다. 이렇게 감마 파이버 집합조직이 30% 이상이 되도록 하여 최종 제품의 Lankford 값(r-bar)이 2.0이 넘도록 하고, 이에 따라 압연 방향의 0도 방향의 리징 높이가 10μm 이하로 제어되는 것을 알 수 있었다.

또한, 도 3에서 알 수 있듯이 발명재로서 2차 냉간 압연의 압하율이 78%보다 높은 경우, 예를 들어 80.6%인 경우에는 큐브({001}<100>) 집합조직(cube texture)의 분율이 10%보다 낮은 8.3%로 계산되었고, 비교재로서 2차 냉간 압연의 압하율이 78%보다 낮은 경우, 예를 들어 75.0%인 경우에는 큐브({001}<100>) 집합조직(cube texture)의 분율이 10%보다 높은 20.4%로 계산되었다. 이렇게 큐브 집합조직이 10% 이하가 되도록 하여 최종 제품의 압연 45도 방향의 리징 높이가 10μm 이하로 제어되는 것을 알 수 있었다.

한편, 상기 1차 냉간 압연 및 2차 냉간 압연 이후에는 각각 소둔을 실시하는데, 1차 냉간 압연은 통상의 소둔온도로 제어하는 것이 바람직하지만, 상기 2차 냉간 압연 이후의 소둔온도는 850℃ 초과 950℃ 미만 범위로 제어하는 것이 바람직하다.

그 이유는 2차 냉간 압연 이후의 소둔온도를 850℃ 초과하도록 하여 내부조직을 충분히 재결정시켜 R-bar가 2 이상이 되도록 하고, 소돈 온도를 950℃ 미만으로 하여 결정립 조대화에 의한 리징이 높아지는 것을 방지할 수 있기 때문이다. 이렇게 2차 냉간 압연 이후의 소둔온도를 850℃ 초과 950℃ 미만 범위로 제어함에 따라 2차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 최종 제품의 결정립 크기가 30㎛ 이하로 제어되어 리징의 발생을 억제할 수 있는 것이다.

도 4는 본 발명에 따른 발명재와 비교재의 2차 냉연 및 소둔 후 내부조직의 결정립 형상을 보여주는 사진으로서, 발명재로서 2차 냉간 압연 이후의 소둔온도를 상기 조건을 만족하는 900℃로 제어하면서 소둔처리 한 결과 결정립 크기가 30㎛ 이하인 28.3㎛인 것을 확인할 수 있었다. 한편, 비교재로서 2차 냉간 압연 이후의 소둔온도를 상기 조건을 만족하지 않는 950℃로 제어하면서 소둔처리 한 결과 결정립 크기가 30㎛를 초과하는 47.1㎛인 것을 확인할 수 있었다.

[실시예]

이하 실시예를 사용하여 본 발명을 설명한다.

상업 생산된 페라이트계 스테인리스강을 실험에 사용하였으며 상기에서 제시된 합금성분으로 조성되는 용강을 이용하여 연속주조된 슬래브로부터 열간 압연한 4 ~ 5mm 두께의 열연판을 2회에 걸쳐 냉간 압연 및 소둔처리 하였다. 각 제조공정별로 제어 조건은 하기의 표1과 같이 변경하면서 실시하였다.

No.	CR1(%)	CR2(%)	A2(℃)	CRA1	CRA2		R-bar	리징높이(㎛)		비고
No.	CR1(%)	CR2(%)	A2(℃)	GF(%)	CF(%)	GS(㎛)	R-bar	0도	45도	비고
1	49.1	75.0	900	45	20.4	29.1	1.81	9.7	14.2	비교예
2	45.5	76.7	900	40	16.1	28.3	1.87	8.9	13.8
3	36.4	80.6	850	35	9.3	17.6	1.86	7.5	8.3
4	40.0	78.8	900	31	7.2	26.7	2.17	8.1	7.8	발명예
5	36.4	80.6	900	37	8.3	28.3	2.21	6.9	8.2	발명예
6	36.4	80.6	950	36	5.1	47.1	2.23	12.1	13.4	비교예
7	30.9	81.6	850	30	7.9	16.2	1.92	9.4	7.6	비교예
8	27.3	82.5	900	39	6.2	22.9	2.25	7.1	8.5	발명예
9	30.9	81.6	900	35	7.3	26.1	2.31	7.4	8.0	발명예
10	30.9	81.6	950	31	6.7	44.8	2.29	11.9	13.0	비교예
11	23.6	83.3	900	21	4.9	22.4	1.95	12.3	8.7
12	20.0	84.1	900	14	5.6	31.5	1.88	15.4	7.7

여기서, CR1은 1차 냉간 압연 압하율이고, CR2는 2차 냉간 압연 압하율이며, A2는 2차 냉간 압연 후 소둔온도이고, GF는 gamma fiber texture fraction이고, CF는 cube texture fraction이다.

상기 표 1에서 알 수 있듯이 1차 냉간 압연 압하율, 2차 냉간 압연 압하율 및 2차 냉간 압연 후 소둔온도를 전술된 바람직한 범위 내로 제어하는 경우에 GF가 30%이상으로 유지되고, CF가 10%이하로 유지되는 동시에 내부 조직의 결정립 크기가 30㎛ 이하로 생성되면서 R-bar 값이 2.0 이상으로 유지되어 리징 높이가 10㎛ 이하로 제어됨을 확인할 수 있었다.

본 발명을 첨부 도면과 전술된 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 그에 한정되지 않으며, 후술되는 특허청구범위에 의해 한정된다. 따라서, 본 기술분야의 통상의 지식을 가진 자라면 후술되는 특허청구범위의 기술적 사상에서 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 변형 및 수정할 수 있다.

Claims

C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, S: 0.0001 ~ 0.005wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Ni: 0.01 ~ 0.20wt%, Al: 0.001 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb: 0.01 ~ 0.10wt%, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬래브를 제조하고,
상기 슬래브를 열간 압연, 소둔 및 냉간 압연을 실시하되, 상기 냉간 압연은 1차 냉간 압연에서 25%이상, 2차 냉간 압연에서 78%이상의 압하율로 압연을 실시하고,
상기 1차 냉간 압연 및 2차 냉간 압연 이후에는 각각 소둔을 실시하되, 상기 2차 냉간 압연 이후의 소둔온도는 850℃ 초과 950℃ 미만 범위로 제어하는 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 제조 방법.
청구항 1에 있어서,
상기 2차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 결정립 크기가 30㎛ 이하인 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 제조 방법.
청구항 1에 있어서,
상기 2차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 Lankford 값(r-bar)이 2.0 이상이고, 리징 높이가 10㎛ 이하인 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 제조 방법.
청구항 1에 있어서,
상기 1차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 내부 조직의 감마 파이버 집합조직(gamma fiber texture) 분율이 30%이상이고, 2차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 내부 조직의 큐브 집합조직(cube texture) 분율이 10%이하인 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 제조 방법.
C: 0.0005 ~ 0.01wt%, N: 0.005 ~ 0.015wt%, Si: 0.01 ~ 0.20wt%, Mn: 0.01 ~ 0.20wt%, P: 0.001 ~ 0.03wt%, S: 0.0001 ~ 0.005wt%, Cr: 15.0 ~ 17.0wt%, Ni: 0.01 ~ 0.20wt%, Al: 0.001 ~ 0.10wt%, Ti: 0.10 ~ 0.30wt%, Nb: 0.01 ~ 0.10wt%, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 슬래브를 열간 압연, 소둔 및 냉간 압연을 실시하여 제조하되, 상기 냉간 압연은 1차 냉간 압연에서 25%이상, 2차 냉간 압연에서 78%이상의 압하율로 압연을 실시하고, 상기 1차 냉간 압연 및 2차 냉간 압연 이후에는 각각 소둔을 실시하되, 상기 2차 냉간 압연 이후의 소둔온도는 850℃ 초과 950℃ 미만 범위로 제어하여 결정립 크기가 30㎛ 이하면서 Lankford 값(r-bar)이 2.0 이상인 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
청구항 5에 있어서,
상기 스테인리스강은 리징 높이가 10㎛ 이하인 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.
청구항 5에 있어서,
상기 1차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 내부 조직의 감마 파이버 집합조직(gamma fiber texture) 분율이 30%이상이고, 2차 냉간 압연 이후 소둔처리 된 스테인리스강은 내부 조직의 큐브 집합조직(cube texture) 분율이 10%이하인 내리징성이 우수한 페라이트계 스테인리스강.